JP6425689B2 - 水素用圧力容器およびその製造方法 - Google Patents
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Description
図では、塑性ひずみが大きくなると破壊靭性値は低下するが、引張強さ(TS)が小さいほど、破壊靭性値が低下するのに必要な塑性ひずみは大きくなる。一方、水素中では、引張強さが大気中より小さいが、破壊靭性値が低下する塑性ひずみの大きさは、大気中に比べ大きく低下する。
水素用圧力容器本体の内面降伏応力以上の内圧を負荷して自緊処理を施し、水素用圧力容器本体の内面に圧縮残留応力を付与し、外面側に引張残留応力を有する弾性域を有し、
前記圧力を除荷した後に、水素用圧力容器本体の内表面に残留する相当塑性ひずみが1%以下となるように応力を負荷することを特徴とする。
(自緊処理)
塑性変形の影響により水素脆化挙動を示し、高圧水素ガス環境下において大きなき裂進展速度を示す高強度低合金鋼を用いた蓄圧器において、高圧水素ガス環境中における残留ひずみの影響を把握し、自緊処理条件を限定している。
自緊圧としてバウシンガー効果で再降伏しない圧力範囲としたものである。引張強さ1046MPaの材料で大気中(水素以外)の使用であれば、残留ひずみ4%程度あっても破壊靭性値の低下がなく自緊効果を得ることができると考えられるが、水素用としては残留ひずみが1%以下であれば、破壊靭性値の低下がなく、自緊効果を得ることが可能と考えられる。
内部に高圧水素を貯める蓄圧器容器の内表面に人工的にき裂を導入し、疲労試験を繰り返した際に、き裂が小さい場合においては、自緊処理を行っていない容器では繰返しによりき裂の進展が認められたが、自緊処理を行った容器ではき裂の進展が認められなかった。さらに、確実にき裂が進展するほどの大きなき裂を導入して疲労試験を行ったところ、自緊処理した容器はき裂が進展して貫通するまでの回数は、自緊処理していない容器より数倍長くなっていることが示された。これらの結果から、自緊処理を行うことでき裂進展の抑制効果が得られることが、模擬試験体を用いた実証試験により証明できた。
水素用圧力容器に対しても自緊の効果を発揮できるため、自緊処理条件は、塑性化率50%以下とする。
塑性化率が50%を超えて弾性域が狭くなると、外側からの締め付けが弱くなり、十分な圧縮残留応力が発生することが難しくなる。なお、塑性化率としては効果的な圧縮残留応力を付与する理由で10%以上とするのが望ましい。
圧力容器に使用されるCr−Mo鋼やNi−Cr−Mo鋼、Ni−Cr−Mo−V鋼において使用する可能性のある引張強さの最低値が725MPaで示される。強度が低くなれば、水素脆化の影響も小さくなるため、塑性ひずみが大きくても水素の影響による破壊靭性値の低下が小さくなり、自緊効果に対する大気中と水素中の差も小さくなるものと考えられる。鋼に対する水素の影響は、強度が高いほど脆性的になるため、引張強さの最低値を設けている。
本実施形態の水素用圧力容器10は、鋼製の円筒シリンダからなる圧力容器本体1と圧力容器本体1の両端部を開閉可能に密閉する蓋3とを有している。蓋3の構成は各種構成とすることができる。
圧力容器本体1および蓋3の材料は特に限定されるものではないが、圧力容器本体1の材質として、マンガン鋼、クロムモリブデン鋼、ニッケルクロムモリブデン鋼、またはその他の低合金鋼などを用いることができる。これら材料の引張強さは、725MPa以上とするのが望ましい。蓋3の材質は、圧力容器本体1と同じ材質としてもよく、また、その他の材質により構成されるものであってもよい。さらに、蓋3の各部材において異なる材質のものを用いることができる。
なお、圧力容器本体1および蓋3の材質が上記に限定されるものではない。
また、圧力容器本体1の内径は、内容積と全長によって変化するため、特定の範囲に限定されるものではないが、例えば、180mm以上が望ましい。その理由は、内面の直接的な検査を行う際に、例えば浸透探傷法の浸透処理や現像処理を行う場合は、その程度の開口径が必要となるからである。また、圧力容器本体1の肉厚も特に限定されるものではない。圧力容器本体1で分担する荷重を考慮して定めることができる。
鏡面加工により、肉厚方向で深さ0.5mm、表面長さで1.6mm以上の欠陥を有さない表面形状に確実にして、水素脆化によるき裂進展を防止するのが望ましい。なお、このサイズを超える欠陥が圧力容器本体1の内面に残っていると、水素脆化によるき裂が進展しやすくなり、疲労き裂寿命を低下させる。ただし、圧力容器本体の形状などに応じて、上記以上の欠陥を有するものを許容する場合はある。
自緊処理では、圧力容器本体1の内面が一部で降伏する程度まで内圧を負荷する。内圧負荷は通常水圧により行うが圧力の媒体が特に限定されるものではない。
自緊処理では、圧力容器本体1の内面1a側に圧縮残留応力が生じ、圧縮ひずみを残す。負荷する内圧条件は、圧縮ひずみとしては、相当塑性ひずみが1%以下になるように内圧を調整する。これにより、内面1a側が塑性域2aとなり、外面1b側が弾性域2bとなる。径方向の基準において、塑性域2aの肉厚比を塑性化率として、塑性化率が50%以下で弾性域2bが肉厚の50%以上とするのが望ましく、自緊処理における内圧によって調整する。内圧は、材料特性や圧力容器サイズなどを考慮して上記特性が得られるように設定する。
例えば、燃料電池水素自動車に54台の充填を想定すると水素を供給する82MPa水素ステーション(圧縮水素スタンド)用の蓄圧器は、1日に54台、年間19,710回、15年間で295,650回もの繰り返し内圧を受けることになる。このような耐久性を確保するために、本実施形態の水素ガス蓄圧器は、高強度、軽量を実現し、都市部などに設置する水素ステーションにおいて、絶対的な安全性、高信頼性を提供することができる。
内外径比を1.6とし、380MPaの圧力で自緊処理を行った結果、内表面に発生した周方向歪は約0.3%で、内表面から肉厚の約40%が塑性域となった。
自緊処理を施していない試験体は、40154回の時点でき裂が大きく進展していることが確認された。一方、自緊処理を施した試験体は、40154回の時点で、き裂の進展は認められず、その後、約24000回多く繰り返しサイクルを付与し、64064回に達したところでも超音波探傷試験でき裂を捕えることができなかった。
自緊処理を施していない試験体は40,154回、自緊処理を施した試験体は64,064回のサイクル試験後に破面開口した。き裂進展について電子顕微鏡を用いて観察した結果を併せて図3に示した。
自緊処理を施していない試験体では初期き裂として導入した人工欠陥部から半楕円状に水素性のき裂が進展していることが認められたが、自緊処理を施した試験体では、サイクル回数が多いにも関わらず、き裂の進展は認められなかった。
1a 内面
1b 外面
2a 塑性域
2b 弾性域
3 蓋
10 水素用圧力容器
Claims (6)
- 鋼製の水素用圧力容器であって、水素用圧力容器本体の内面側に圧縮残留応力を有し、外面側に引張残留応力を有する弾性域を有し、前記水素用圧力容器本体の内表面に残留する相当塑性ひずみが1%以下であることを特徴とする水素用圧力容器。
- 水素用圧力容器本体の径方向において内面側における塑性域が肉厚の50%以下であることを特徴とする請求項1に記載の水素用圧力容器。
- 水素用圧力容器に用いる鋼が、725MPa以上の引張強さを有することを特徴とする請求項1または2に記載の水素用圧力容器。
- 前記鋼が、Cr−Mo鋼、Ni−Cr−Mo鋼、Ni−Cr−Mo−V鋼であることを特徴とする請求項3記載の水素用圧力容器。
- 鋼製の水素用圧力容器の製造方法であって、
水素用圧力容器本体の内面降伏応力以上の内圧を負荷して自緊処理を施し、水素用圧力容器本体の内面に圧縮残留応力を付与し、外面側に引張残留応力を有する弾性域を有し、
前記圧力を除荷した後に、水素用圧力容器本体の内表面に残留する相当塑性ひずみが1%以下となるように応力を負荷することを特徴とする水素用圧力容器の製造方法。 - 前記応力を除荷した後に、水素用圧力容器本体の径方向において、内面側における塑性領域が肉厚の50%以下であるように前記圧力を負荷することを特徴とする請求項5に記載の水素用圧力容器の製造方法。
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