JP6405641B2 - Putter head - Google Patents
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Description
本発明はパター用ヘッドに関する。 The present invention relates to a putter head.
パター用ヘッドによりゴルフボールを打撃した場合、打点位置がスイートスポットと合致していれば、ボールの転がり距離は最長となり、打点位置がスイートスポットからトウ側あるいはヒール側に離れるほど、ボールの転がり距離は短くなる。
このような打点位置の違いによる転がり距離の差を抑制するため、フェース面を形成するインサート部材として、フェース面に置かれた比較的高弾性率を有する外側の板と、外側の板の背後に重ね合わされた比較的低弾性率を有する内側の板とを設け、内側の板をスイートスポット近辺のみに重ね合わせたパター用ヘッドが提案されている(特許文献1参照)。
このパター用ヘッドによれば、打点位置がスイートスポット近辺の場合、比較的低弾性率を有する内側の板の作用により反発力が低減する一方、打点位置がスイートスポットからトウ側あるいはヒール側に離れると、比較的高弾性率を有する外側の板により反発力が確保されるため、打点位置の違いによる転がり距離の差が低減される。
When a golf ball is hit with a putter head, if the hit point position matches the sweet spot, the ball will have the longest rolling distance. The farther the hit point position is from the sweet spot to the toe side or the heel side, the ball rolling distance Becomes shorter.
In order to suppress such a difference in the rolling distance due to the difference in the hitting point position, as an insert member for forming the face surface, an outer plate having a relatively high elastic modulus placed on the face surface and a rear surface of the outer plate. There has been proposed a putter head in which a superposed inner plate having a relatively low elastic modulus is provided and the inner plate is superposed only in the vicinity of the sweet spot (see Patent Document 1).
According to this putter head, when the hit point position is in the vicinity of the sweet spot, the repulsive force is reduced by the action of the inner plate having a relatively low elastic modulus, while the hit point position moves away from the sweet spot to the toe side or the heel side. Since the repulsive force is secured by the outer plate having a relatively high elastic modulus, the difference in the rolling distance due to the difference in the hit point position is reduced.
しかしながら、パター用ヘッドの転がり距離は、フェース面の弾性率の他にパター用ヘッドの慣性モーメントMの影響も受ける。
図16は、慣性モーメントMの大小と、打点位置の違いによる転がり距離の変化との関係の一例を示す線図である。
図16(A)、(B)において横軸は打点位置を示しており、パター用ヘッドのフェース面の中心点を0とし、トウヒール方向におけるトウ方向の位置を負の数値(mm)、ヒール方向の位置を正の数値(mm)で示している。縦軸は、転がり距離を示しており、打点位置が中心点である場合の転がり距離を0(mm)として示している。
図16(A)、(B)は、慣性モーメントMの大きさが異なる2つのパター用ヘッドを用いて同じ条件でボールを打撃した場合の転がり距離の実験結果を示しており、(A)は慣性モーメントMが5400(g・cm3)、(B)は慣性モーメントMが2600(g・cm3)である。
図16(A)、(B)に示すように、打点位置がスイートスポットからトウ側あるいはヒール側に離れるほど転がり距離が低下する。
しかしながら、図16(A)に示すように、慣性モーメントMが大きいと、転がり距離の変化が穏やかであり、図16(B)に示すように、慣性モーメントMが小さいと、転がり距離の変化が急激となる。
すなわち、上記従来技術は、単に弾性率が異なる2枚の板を重ね合わせることに留まっており、パター用ヘッドの慣性モーメントMについては何ら考慮されていないため、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上で改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上で有利なパター用ヘッドを提供することにある。
However, the rolling distance of the putter head is affected by the moment of inertia M of the putter head in addition to the elastic modulus of the face surface.
FIG. 16 is a diagram showing an example of the relationship between the magnitude of the moment of inertia M and the change in the rolling distance due to the difference in the hit point position.
In FIGS. 16A and 16B, the horizontal axis indicates the hit point position, the center point of the face surface of the putter head is 0, the toe heel position is a negative numerical value (mm), and the heel direction Is indicated by a positive numerical value (mm). The vertical axis represents the rolling distance, and the rolling distance when the hit point position is the center point is indicated as 0 (mm).
FIGS. 16A and 16B show the experimental results of the rolling distance when a ball is hit under the same condition using two putter heads having different moments of inertia M, and FIG. The moment of inertia M is 5400 (g · cm 3 ), and the moment of inertia M is 2600 (g · cm 3 ) in (B).
As shown in FIGS. 16A and 16B, the rolling distance decreases as the hit point position moves away from the sweet spot toward the toe side or the heel side.
However, as shown in FIG. 16A, when the moment of inertia M is large, the change in the rolling distance is gentle. As shown in FIG. 16B, when the moment of inertia M is small, the change in the rolling distance is changed. It becomes sudden.
In other words, the above-described prior art is merely superimposing two plates having different elastic moduli, and no consideration is given to the moment of inertia M of the putter head, so the difference in the rolling distance due to the difference in the hit point position. There is room for improvement in reducing this.
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a putter head that is advantageous in reducing a difference in rolling distance due to a difference in hitting point position.
上記目的を達成するために、本発明は、フェース面を有するヘッド本体と、前記ヘッド本体に取着され前記フェース面の一部を構成する板状のインサート部材とを備えるパター用ヘッドであって、前記ヘッド本体は、前記インサート部材を収容する凹部と、前記凹部の周囲に形成され前記フェース面の一部を形成する前面とを有し、前記凹部は、トウヒール方向に延在する底面を有する第1の凹部と、前記底面の延在方向の中央部に形成された第2の凹部とを備え、前記インサート部材は、前記フェース面を有し前記第1の凹部に取着される第1のインサート部材と、前記フェース面と反対に位置する前記第1のインサート部材の背面に重ね合わされ前記第2の凹部に取着される第2のインサート部材とを含み、前記フェース面の中心点は、前記第2のインサート部材が重ね合わされた前記第1のインサート部材の前記フェース面の部分に位置し、前記フェース面の中心点からトウヒール方向に沿ってトウ側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をトウ側測定点とし、前記フェース面の中心点からトウヒール方向に沿ってヒール側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をヒール側測定点としたとき、前記フェース面の中心点、前記トウ側測定点、前記ヒール側測定点は、前記インサート部材上に位置し、前記パター用ヘッドを固定した状態で、曲率半径23mmの凸球面を呈する圧子を前記フェース面に当接させて前記圧子に前記フェース面と直交する方向に100kgの荷重を加えた際に前記圧子が当接した前記フェース面の箇所が窪む量を、前記中心点と、前記トウ側測定点と、前記ヒール側測定点とでそれぞれ測定し、前記中心点における窪む量をd1、前記トウ側測定点における窪む量をd2、前記ヒール側測定点における窪む量をd3とした場合、D=d2/d1=d3/d1を満足し、前記パター用ヘッドの重心点回りの慣性モーメントをMとした場合、Dが下記の式(1)を満足し、
0.0003M−0.4925≦D≦0.0003M−0.3925……(1)
前記トウ側測定点および前記ヒール側測定点は、前記第2のインサート部材が重ね合わされた部分を除く前記第1のインサート部材の前記フェース面の部分に位置し、前記第1のインサート部材の前記フェース面の面積は、前記ヘッド本体の前記前面と前記第1のインサート部材のフェース面とを加えた前記フェース面全体の面積の25%以上99%以下であり、前記インサート部材の背面に重ね合わされる前記第2のインサート部材の面積は、前記フェース面全体の面積の4%以上50%以下であることを特徴とする。
In order to achieve the above object, the present invention provides a putter head comprising: a head body having a face surface; and a plate-like insert member attached to the head body and constituting a part of the face surface. The head body has a recess for accommodating the insert member, and a front surface formed around the recess and forming a part of the face surface, and the recess has a bottom surface extending in the toe heel direction. A first recess, and a second recess formed in a central portion of the bottom surface in the extending direction, wherein the insert member has the face surface and is attached to the first recess. And a second insert member that is superimposed on the back surface of the first insert member positioned opposite to the face surface and is attached to the second recess, and the center point of the face surface is , Located in the portion of the face of the serial second insert member is superimposed the first insert member, wherein along the center point of the face in the Touhiru direction away than 20mm in the toe side and the range following 40mm When the point located on the heel side is the measurement point, and the point located within the range of 20 mm or more and 40 mm or less away from the center point of the face surface along the toe heel direction is the heel side measurement point, The center point of the surface, the toe side measurement point, and the heel side measurement point are located on the insert member, and with the putter head fixed, an indenter exhibiting a convex spherical surface having a curvature radius of 23 mm is provided on the face surface. When a load of 100 kg is applied to the indenter in a direction perpendicular to the face surface, the portion of the face surface where the indenter contacts is depressed. The amount is measured at the center point, the toe side measurement point, and the heel side measurement point, respectively, the amount of depression at the center point is d1, the amount of depression at the toe side measurement point is d2, and the heel When the amount of depression at the side measurement point is d3, D = d2 / d1 = d3 / d1 is satisfied, and when the moment of inertia around the center of gravity of the putter head is M, D is expressed by the following formula (1 ) satisfied,
0.0003M−0.4925 ≦ D ≦ 0.0003M−0.3925 (1)
The toe side measurement point and the heel side measurement point are located on a portion of the face surface of the first insert member excluding a portion where the second insert member is overlapped, and the first insert member The area of the face surface is 25% or more and 99% or less of the total area of the face surface including the front surface of the head body and the face surface of the first insert member, and is superimposed on the back surface of the insert member. The area of the second insert member is 4% or more and 50% or less of the entire area of the face surface.
本発明によれば、パター用ヘッドの慣性モーメントMが大きくなるほど比率Dを大きくし、パター用ヘッドの慣性モーメントMが小さくなるほど比率Dを小さくした。
したがって、慣性モーメントMを考慮してフェース面の中心点近傍の反発力とトウ側測定点PT近傍およびヒール側測定点PH近傍の反発力との差が低下するようにしたので、慣性モーメントMを考慮せずにフェース面の弾性率のみを設定した場合に比較して、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上で極めて有利となる。
According to the present invention, the ratio D is increased as the inertia moment M of the putter head increases, and the ratio D is decreased as the inertia moment M of the putter head decreases.
Therefore, the difference between the repulsive force in the vicinity of the center point of the face surface and the repulsive force in the vicinity of the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH in consideration of the moment of inertia M is reduced. Compared to the case where only the elastic modulus of the face surface is set without considering it, it is extremely advantageous in reducing the difference in rolling distance due to the difference in the hit point position.
次に、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
図1(A)〜(D)、図2に示すように、パター用ヘッド10は、ヘッド本体12と、インサート部材14とを含んで構成されている。
ヘッド本体12は、フェース面16Aと、バックフェース面16Bと、ブレード部18と、ソール部20とを備えている。
フェース面16Aは、上下左右に延在しており、上下方向の高さHよりも左右方向の幅Wが大きな細長形状を呈している。
バックフェース面16Bは、フェース面16Aの後方でフェース面16Aに対向している。
ブレード部18は、フェース面16Aおよびバックフェース面16Bの上縁に沿って左右に延在している。
ソール部20は、フェース面16Aの下部とバックフェース面16Bの下部とを接続しバックフェース面16Bよりも後方に延在しており、ヘッド本体12の下面を構成している。
ソール部20の上面には、ヘッド本体12(フェース面16A)のトウヒール方向の中央を示す指標であるアライメント21が前後方向に沿って直線状に表示されている。
ヘッド本体12の上面の幅方向の一端寄りの箇所からホーゼル22が起立して設けられ、ホーゼル22にシャフトSの一端が挿入して取着されることでシャフトSがヘッド本体12に連結されている。
なお、図中、符号24はトウ、符号26はヒールを示す。
図1(B)、(C)、図2に示すように、ヘッド本体12は、インサート部材14を収容する凹部1202と、凹部1202の周囲に形成されフェース面16Aの一部を構成する前面1204とを有している。
凹部1202は、トウヒール方向に延在する底面を有する第1の凹部1202Aと、底面の延在方向の中央部に形成された第2の凹部1202Bとを備えている。
Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIGS. 1A to 1D and 2, the
The head
The
The
The
The
On the upper surface of the
The
In the figure,
As shown in FIGS. 1B, 1 </ b> C, and 2, the head
The
インサート部材14は、板状を呈し、ヘッド本体12に取着されフェース面16Aの残りの部分を構成するものである。
本実施の形態では、インサート部材14は、第1のインサート部材14Aと、第2のインサート部材14Bとを備えている。
本実施の形態では、第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bとは、それぞれ均一の厚さの板状を呈し、同一の合成樹脂材料で構成されている。なお、第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bとの厚さはそれぞれ同一であっても異なっていても良い。
なお、第1、第2のインサート部材14Bを形成する材料は、合成樹脂に限定されず、熱可塑性エラストマー、ゴム、金属、セラミック材など従来公知の様々な材料が使用可能である。
第1のインサート部材14Aは、フェース面16Aを有し第1の凹部1202Aに接着剤により取着される。
したがって、本実施の形態では、フェース面16Aは、ヘッド本体12の前面1204と、第1のインサート部材14Aの表面とで構成されている。
第2のインサート部材14Bは、フェース面16Aと反対に位置する第1のインサート部材14Aの背面に重ね合わされ第2の凹部1202Bに接着剤により取着されている。
The
In the present embodiment, the
In the present embodiment, the
In addition, the material which forms the 1st,
The
Therefore, in the present embodiment, the
The
ここで、フェース面16Aの中心点Pcからトウヒール方向に沿ってトウ側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をトウ側測定点PTとする。
また、フェース面16Aの中心点Pcからトウヒール方向に沿ってヒール側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をヒール側測定点PHとする。
なお、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点PHの範囲(20mm以上40mm以下)は、人が実際にパター用ヘッド10を用いてボールを打撃した場合におけるフェース面16A上における打点のバラツキの実測データに基づいて決定した。
すなわち、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点Pが、20mm以上40mm以下の範囲内であれば、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点Pが実際の打点のバラツキの範囲を反映したものとなっていると考えられる。
一方、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点PHが、20mm以上40mm以下の範囲を下回ると、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点Pが実際の打点のバラツキの範囲に比較して狭すぎると考えられる。
また、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点PHが、20mm以上40mm以下の範囲を上回ると、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点Pが実際の打点のバラツキの範囲に比較して広すぎると考えられる。
なお、フェース面16Aの中心点Pcとは、フェース面16Aの重心であり、フェース面16Aが平面の場合、フェース面16Aの図心である。
言い換えると、フェース面16Aの中心点Pcは、フェース面16Aの幾何学的中心であり、中心点Pcの規定方法としては以下に例示する規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
Here, a point located at a distance of 20 mm or more on the toe side and within a range of 40 mm or less from the center point Pc of the
Further, a point located 20 mm or more away from the center point Pc of the
Note that the range of the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH (20 mm or more and 40 mm or less) is the actual measurement of the variation of the hit points on the
That is, if the toe side measurement point PT and the heel side measurement point P are within the range of 20 mm or more and 40 mm or less, the toe side measurement point PT and the heel side measurement point P reflect the range of variation in actual hitting points. It is thought that it has become.
On the other hand, when the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH are below the range of 20 mm or more and 40 mm or less, the toe side measurement point PT and the heel side measurement point P are too narrow as compared with the range of variation in actual hitting points. it is conceivable that.
In addition, when the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH exceed the range of 20 mm or more and 40 mm or less, the toe side measurement point PT and the heel side measurement point P are too wide as compared with the range of variation in actual hitting points. it is conceivable that.
The center point Pc of the
In other words, the center point Pc of the
フェース面16Aが曲面を呈し、フェース面16Aと他のパター用ヘッド10の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面16Aの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Pcの規定方法について説明する。この場合はフェース面16Aが明瞭に定義されることになる。
図3〜図6はフェース面16Aの中心点Pcの規定方法を示す説明図である。
When the
3 to 6 are explanatory views showing a method for defining the center point Pc of the
(1)まず、図3に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように基準面P上にパター用ヘッド10を載置する。このときのパター用ヘッド10の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
(1) First, as shown in FIG. 3, the
(2)次に、ブレード部18及びソール部20を結ぶ方向における仮中心点c0を求める。
すなわち、図3に示すように、トウ24およびヒール26を結ぶ基準面と平行な線(以下水平線という)の概略中心点と交差する垂線f0を引く。
この垂線f0とフェース面16Aの上縁とが交差するa0点と、垂線f0とフェース面16Aの下縁とが交差するb0点の中点を仮中心点c0とする。
(2) Next, a temporary center point c0 in the direction connecting the
That is, as shown in FIG. 3, a perpendicular line f0 that intersects with the approximate center point of a line parallel to the reference plane connecting the
The midpoint of the point a0 where the perpendicular f0 and the upper edge of the
(3)次に図4に示すように仮中心点c0を通る水平線g0を引く。
(4)次に図5に示すように水平線g0とフェース面16Aのトウ24側の縁とが交差するd0点と、水平線g0とフェース面16Aのヒール26側の縁とが交差するe0点の中点を仮中心点c1とする。
(3) Next, as shown in FIG. 4, a horizontal line g0 passing through the temporary center point c0 is drawn.
(4) Next, as shown in FIG. 5, the d0 point where the horizontal line g0 and the edge on the
(5)次に図6に示すように仮中心点c1を通る垂線f1を引き、この垂線f1とフェース面16Aの上縁とが交差するa1点と、垂線f1とフェース面16Aの下縁とが交差するb1点の中点を仮中心点c2とする。
ここで、仮中心点c1とc2とが合致したならばその点をフェース面16Aの中心点Pcとして規定する。
仮中心点c1とc2が合致しなければ、(2)乃至(5)の手順を繰り返す。
なお、フェース面16Aは曲面を呈しているため、水平線g0の中点、垂線f0、f1の中点を求める場合の水平線g0の長さ、垂線f0、f1の長さはフェース面16Aの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインCLは、中心点Pcを通りかつトウ24−ヒール26方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
以上のようにしてフェース面16Aの中心点Pcの規定がなされる。
(5) Next, as shown in FIG. 6, a perpendicular line f1 passing through the temporary center point c1 is drawn, and the perpendicular line f1 and the upper edge of the
Here, if the temporary center points c1 and c2 match, that point is defined as the center point Pc of the
If the temporary center points c1 and c2 do not match, the procedures (2) to (5) are repeated.
Since the
The face center line CL is defined by a straight line passing through the center point Pc and extending in a direction perpendicular to the toe 24-
The center point Pc of the
図1の説明に戻る。
フェース面16Aの中心点Pc、トウ側測定点PT、ヒール側測定点PHは、インサート部材14(第1のインサート部材14A)上に位置している。
より詳細には、フェース面16Aの中心点Pcは、第2のインサート部材14Bが重ね合わされた第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの部分に位置している。
トウ側測定点PTおよびヒール側測定点PHは、第2のインサート部材14Bが重ね合わされた部分を除く第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの部分に位置している。
Returning to the description of FIG.
The center point Pc, the toe side measurement point PT, and the heel side measurement point PH of the
More specifically, the center point Pc of the
The toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH are located in the
また、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積は、ヘッド本体12の前面1204と第1のインサート部材14Aのフェース面16Aとを加えたフェース面16A全体の面積の25%以上99%以下である。
第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、ヘッド本体12の前面1204と第1のインサート部材14Aのフェース面16Aとを加えたフェース面16A全体の面積の25%以上99%以下の範囲内であると、第1のインサート部材14Aの面積が打点のバラツキの範囲をカバーすることができ、スイートスポットを確保する上で有利となる。
なお、打点のバラツキの範囲は、人が実際にパター用ヘッド10を用いてボールを打撃した場合におけるフェース面16A上における打点のバラツキの実測データに基づいて決定した。
第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、ヘッド本体12の前面1204と第1のインサート部材14Aのフェース面16Aとを加えたフェース面16A全体の面積の25%以上99%以下の範囲を下回ると、第1のインサート部材14Aの面積が打点のバラツキの範囲よりも小さいため、スイートスポットを確保する効果が低下する。
第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、ヘッド本体12の前面1204と第1のインサート部材14Aのフェース面16Aとを加えたフェース面16A全体の面積の25%以上99%以下の範囲を上回った場合、打点のバラツキの範囲を考慮すると第1のインサート部材14Aの面積が大きすぎるため、第1のインサート部材14Aの材料費が嵩み、また、第1のインサート部材14Aを収容する凹部1202が大きすぎるため、パター用ヘッド10の加工が難しくなる。
The area of the
The area of the
Note that the range of hit point variation was determined based on actually measured data of hit point variation on the
The area of the
The area of the
また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積は、フェース面16A全体の面積の4%以上50%以下である。
インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の4%以上50%以下の範囲内であると、第2のインサート部材14Bの面積が打点のバラツキの範囲をカバーすることができ、スイートスポットを確保する上で有利となる。
インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の4%以上50%以下の範囲を下回ると、第2のインサート部材14Bの面積が打点のバラツキの範囲よりも小さいため、スイートスポットを確保する効果が低下する。
インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の4%以上50%以下の範囲を上回った場合、打点のバラツキの範囲を考慮すると第2のインサート部材14Bの面積が大きすぎるため、第2のインサート部材14Bの材料費が嵩み、また、第2のインサート部材14Bを収容する凹部1202が大きすぎるため、パター用ヘッド10の加工が難しくなる。
The area of the
When the area of the
When the area of the
When the area of the
パター用ヘッド10は、以下に説明する規定を満たしている。
すなわち、図7に示すように、パター用ヘッド10を固定した状態で、曲率半径23mmの凸球面3002を呈する圧子30をフェース面16Aに当接させて圧子30にフェース面16Aと直交する方向に100kgの荷重を加えた際に圧子30が当接したフェース面16Aの箇所が窪む量を、中心点Pcと、トウ側測定点PTと、ヒール側測定点PHとでそれぞれ測定する。
中心点Pcと、トウ側測定点PTと、ヒール側測定点PHとでフェース面16Aが窪む量の測定は、例えば以下のようにして行なう。
The
That is, as shown in FIG. 7, with the
The amount of depression of the
測定装置としては、汎用の試験装置であるオートグラフ(例えば、(株)島津製作所のAG−G 50kN)を用いる。
まず、図1(A)に示すように、フェース面16Aの中心点Pc、トウ側測定点PT、ヒール側測定点PHの3箇所の測定点に印を付ける。
図7に示すように、フェース面16Aが水平面と平行となり、かつ、上記の測定点が圧子30に当接するように専用治具を用いてヘッド本体12を測定装置に対して位置決めしたのち、移動不能に固定する。
なお、圧子30は、図8(A)、(B)に示すように、曲率半径23mmの凸球面3002を呈している。
測定装置により圧子30を介してフェース面16Aと直交する方向に100kgの荷重を加え、フェース面16A、すなわち、測定点でインサート部材14が窪む量を測定する。
測定は、フェース面16Aの中心点Pc、トウ側測定点PT、ヒール側測定点PHの3箇所の測定点について順次行なう。
As the measuring device, an autograph (for example, AG-G 50 kN manufactured by Shimadzu Corporation), which is a general-purpose test device, is used.
First, as shown in FIG. 1A, the three measurement points of the center point Pc, the toe side measurement point PT, and the heel side measurement point PH of the
As shown in FIG. 7, the
As shown in FIGS. 8A and 8B, the
A measuring apparatus applies a load of 100 kg in a direction perpendicular to the
The measurement is sequentially performed on three measurement points of the center point Pc of the
そして、中心点Pcにおける窪む量をd1、トウ側測定点PTにおける窪む量をd2、ヒール側測定点PHにおける窪む量をd3とする。
この場合、d1を1とした場合のd2、d3の比率を求め、その比率をDとすると、D=d2/d1=d3/d1を満足することが必要である。
さらに、パター用ヘッド10の重心点回りの慣性モーメントをMとした場合、比率Dが下記の式(1)を満足することが必要である。
なお、慣性モーメントMの測定方法については後述する。
0.0003M−0.4925≦D≦0.0003M−0.3925……(1)
図9は、式(1)の範囲を示す線図であり、横軸が慣性モーメントMを示し、縦軸が比率Dを示している。
なお、図中、符号Aは、式(1)のうち、D=0.0003M−0.4925を示し、符号Bは、D=0.0003M−0.3925を示している。
また、符号Cは、以下の式(2)を示しており、式(2)で示す比率Dである場合に、打点位置の違いによる転がり距離の差が最小となる。
D=0.0003M−0.4425……(2)
これら式(1)、式(2)は、以下の様な実験によって実測されたボールの転がり距離に基づいて求めたものである。
すなわち、慣性モーメントMと比率Dとを異ならせたパター用ヘッド10を複数作製する。
それらパター用ヘッド10をパター用のスウィングロボットを用いて以下の打点位置でゴルフボールを打撃してボールの転がり距離を実測する。
打点位置は、中心点Pc、中心点Pcからトウ側に7mm、15mm、30mm離れた点、中心点Pcからヒール側に7mm、15mm、30mm離れた点の合計7つとした。
The amount of depression at the center point Pc is d1, the amount of depression at the toe side measurement point PT is d2, and the amount of depression at the heel side measurement point PH is d3.
In this case, when the ratio of d2 and d3 is obtained when d1 is 1, and the ratio is D, it is necessary to satisfy D = d2 / d1 = d3 / d1.
Further, when the moment of inertia about the center of gravity of the
A method for measuring the moment of inertia M will be described later.
0.0003M−0.4925 ≦ D ≦ 0.0003M−0.3925 (1)
FIG. 9 is a diagram showing the range of the formula (1), in which the horizontal axis represents the moment of inertia M and the vertical axis represents the ratio D.
In addition, in the figure, the code | symbol A has shown D = 0.003M-0.4925 among Formula (1), and the code | symbol B has shown D = 0.003M-0.3925.
Moreover, the code | symbol C has shown the following formula | equation (2), and when it is the ratio D shown by Formula (2), the difference of the rolling distance by the difference in a hit point position becomes the minimum.
D = 0.0003M-0.4425 (2)
These formulas (1) and (2) are obtained on the basis of the ball rolling distance actually measured by the following experiment.
That is, a plurality of putter heads 10 having different moments of inertia M and ratios D are produced.
The
The hitting point positions were a total of seven points: a center point Pc, points away from the center point Pc by 7 mm, 15 mm, and 30 mm, and points away from the center point Pc by 7 mm, 15 mm, and 30 mm.
比率Dが式(1)に規定する範囲内であると、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上で有利となる。
比率Dが式(1)に規定する範囲を下回ると、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点PHに比較して中心点Pcにおける反発力が低下し過ぎる。そのため、中心点Pc近傍でボールを打撃した場合の転がり距離がトウ側測定点PTおよびヒール側測定点PH近傍でボールを打撃した場合に比較して低下することになり、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上で不利となる。
比率Dが式(1)に規定する範囲を上回ると、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点PHに比較して中心点Pcにおける反発力が増加し過ぎる。そのため、中心点Pc近傍でボールを打撃した場合の転がり距離がトウ側測定点PTおよびヒール側測定点PH近傍でボールを打撃した場合に比較して増加することになり、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上で不利となる。
When the ratio D is within the range defined by the formula (1), it is advantageous in reducing the difference in rolling distance due to the difference in the hit point position.
When the ratio D is less than the range defined in the expression (1), the repulsive force at the center point Pc is excessively lowered as compared with the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH. Therefore, the rolling distance when the ball is hit in the vicinity of the center point Pc is lower than that when the ball is hit in the vicinity of the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH. This is disadvantageous in reducing the distance difference.
When the ratio D exceeds the range defined in the formula (1), the repulsive force at the center point Pc increases excessively compared to the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH. Therefore, the rolling distance when the ball is hit in the vicinity of the center point Pc is increased as compared with the case where the ball is hit in the vicinity of the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH. This is disadvantageous in reducing the distance difference.
次に、図10〜図13を参照して、ゴルフクラブヘッド10の慣性モーメントMの測定方法について詳細に説明する。
ここで、図10は、ゴルフクラブヘッド10の慣性モーメント測定器を示す模式的斜視図である。慣性モーメントMは、図10に示す慣性モーメント測定器により測定される。
Next, a method for measuring the moment of inertia M of the
Here, FIG. 10 is a schematic perspective view showing a moment of inertia measuring device of the
慣性モーメント測定器60は、測定部62、演算部64、スタートレバー66、表示部68、操作ボタン69を備え、測定部62の上に慣性モーメントMの測定対象物が載置され、スタートレバー66を手で摘んで変位させた後、手を放して捩れ振動させ、この時の捩れ振動の周期を測ることによって演算部64を通して慣性モーメントMを測定し、表示部68に慣性モーメントMの数値を表示する装置である。
なお、慣性モーメント測定器60として、Inertia Dynamics社製、慣性モーメント測定器 Model MOI−005−014が例示される。このような慣性モーメント測定器は公知のものであればよく、本発明において、特に制限されない。
The inertia
An example of the inertia
図10(A)に示すように、慣性モーメント測定器60に治具70を固定して、治具70の慣性モーメントIaを測定する。
次いで、図10(B)に示すように、治具70の上面部72にパター用ヘッド10のソール部20を固定して、パター用ヘッド10および治具70の合計の慣性モーメントIbを測定する。次に、得られた各慣性モーメントIa、Ibから、(Ib−Ia)よりパター用ヘッド10の慣性モーメントMを得る。
なお、通常の慣性モーメント測定器60では、上記Iaの数値は、操作ボタン69を駆使し一連の手順によって自動的に風袋引きをされ、(Ib−Ia)の数値が表示される。
As shown in FIG. 10A, the
Next, as shown in FIG. 10B, the
In the normal moment of
なお、パター用ヘッド10と治具70とを固定するためには、例えば、両面テープ、粘土等の粘着体による固定、接着剤による固定、または磁力を用いた固定などが挙げられる。
固定は、パター用ヘッド10のソール部20が治具70の上面部72に固定される。しかしながら、ソール部20が凸の曲面を有していれば、上面部72は凸の曲面に合致するような凹の曲面であることが好ましく、ソール部20が平面であれば、上面部72は平面であることが好ましい。つまり、固定する両面が合致することが好ましい。
パター用ヘッド10のソール部20が曲面である場合には、粘着体(図示せず)をソール部20及び上面部72に合致するように設け、パター用ヘッド10を固定する。この場合、粘着体のように接着剤などの固定手段の内質量を有するものは、治具の一部に含まれ、風袋引きにおいては治具と同様に風袋として引かれることは言うまでもない。
In order to fix the
For fixing, the
When the
パター用ヘッド10は、図12(A)に示すパター用ヘッド10の重心点G0を通り、水平面Bに直交する第1の直線Vと、図12(B)に示す慣性モーメント測定器60の捩れ振動の回転軸Rとが、図12(C)に示すように一致もしくは概ね一致するように慣性モーメント測定器60に固定されることが好ましい。
概ね一致とは、回転軸Rが水平面Bを通る点と第1の直線Vが水平面Bを通る点pとのなす距離が3mm以内、好ましくは2mm以内、より好ましくは1mm以内とすることである。
この範囲内にパター用ヘッド10のソール部20を固定することによって、より正確にパター用ヘッド10の慣性モーメントMを測定することが可能になる。
The
The substantially coincidence means that the distance between the point where the rotation axis R passes through the horizontal plane B and the point p where the first straight line V passes through the horizontal plane B is within 3 mm, preferably within 2 mm, more preferably within 1 mm. .
By fixing the
また、回転軸Rが水平面Bを通る点と第1の直線Vが水平面Bを通る点pとのなす距離を上記範囲内とする必要は必ずしもなく、この距離を知り、自動的に風袋引きをして得られた(Ib−Ia)の数値からパター用ヘッド10の質量にこの距離の自乗を掛けた積を減算することによって補正することができる。
この補正方法によってパター用ヘッド10の慣性モーメントMを得てもよい。このように、パター用ヘッド10の慣性モーメントMの測定方法については、特に限定されない。
In addition, the distance between the point where the rotation axis R passes through the horizontal plane B and the point p where the first straight line V passes through the horizontal plane B is not necessarily within the above range. Correction can be made by subtracting the product of the mass of the
The moment of inertia M of the
慣性モーメント測定器60の回転軸R及びこの回転軸Rがソール部20を通る点は、慣性モーメント測定器60により定められるものである。回転軸Rは鉛直または概ね鉛直になることが好ましい。
ここで、概ね鉛直とは、鉛直方向に対する傾きが2°以内、好ましくは1°以内のことである。回転軸Rを鉛直または概ね鉛直に設定するためには、慣性モーメント測定器60に設けられた水準器部分を目安に測定器の水平を調整すること、又は測定器を水平に調整された平面板上に設置すること等が考えられる。
上記範囲内に設定することによって、パター用ヘッド10の重心Gを通り水平面Bに直交する第1の直線Vを第1の回転軸とする回転軸回りの慣性モーメントMをより正確に測定することができる。
The rotation axis R of the inertia
Here, “substantially vertical” means that the inclination with respect to the vertical direction is within 2 °, preferably within 1 °. In order to set the rotation axis R to be vertical or substantially vertical, the level of the measuring
By setting within the above range, the moment of inertia M about the rotation axis with the first straight line V passing through the center of gravity G of the
また、治具70の上面部72によって支持された平面は水平または概ね水平になることが好ましい。本発明における概ね水平とは、水平面に対する傾きが2°以内、好ましくは1°以内のことである。
上記範囲内に設定することによって、パター用ヘッド10の慣性モーメントMをより正確に測定することができる。
Further, the plane supported by the
By setting within the above range, the moment of inertia M of the
また、治具70は、治具自体の重心位置が回転軸Rに一致もしくは概ね一致するように慣性モーメント測定器60に装着されることが好ましい。概ね一致とは、図13に示すように治具70の重心位置をCとすると、重心位置Cと回転軸Rとの距離δを2mm以内、好ましくは1mm以内とすることである。
治具70の重心位置Cを上記範囲内に設定することによって、パター用ヘッド10の慣性モーメントMをより正確に測定することができる。
The
By setting the center of gravity C of the
以上説明したように本実施の形態のパター用ヘッド10は、フェース面16Aを有するヘッド本体12と、ヘッド本体12に取着されフェース面16Aの一部を構成する板状のインサート部材14とを備える。
パター用ヘッド10は、フェース面16Aの中心点Pcからトウヒール方向に沿ってトウ側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をトウ側測定点PTとし、フェース面16Aの中心点Pcからトウヒール方向に沿ってヒール側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をヒール側測定点PHとしたとき、フェース面16Aの中心点Pc、トウ側測定点PT、ヒール側測定点PHは、インサート部材14上に位置し、パター用ヘッド10を固定した状態で、曲率半径23mmの凸球面3002を呈する圧子30をフェース面16Aに当接させて圧子30にフェース面16Aと直交する方向に100kgの荷重を加えた際に圧子30が当接したフェース面16Aの箇所が窪む量を、中心点Pcと、トウ側測定点PTと、ヒール側測定点PHとでそれぞれ測定し、中心点Pcにおける窪む量をd1、トウ側測定点PTにおける窪む量をd2、ヒール側測定点PHにおける窪む量をd3とした場合、D=d2/d1=d3/d1を満足し、パター用ヘッド10の重心点回りの慣性モーメントをMとした場合、Dが下記の式(1)を満足する。
0.0003M−0.4925≦D≦0.0003M−0.3925……(1)
As described above, the
The
0.0003M−0.4925 ≦ D ≦ 0.0003M−0.3925 (1)
すなわち、パター用ヘッド10は、その慣性モーメントMが大きいほど、打点位置がスイートスポットからトウ側あるいはヒール側に離れても転がり距離の変化(低下)が穏やかであり、慣性モーメントMが小さいほど、打点位置がスイートスポットからトウ側あるいはヒール側に離れると転がり距離の変化が急激となっている。
そこで、本実施の形態では、パター用ヘッド10の慣性モーメントMが大きくなるほど比率Dを大きくし、パター用ヘッド10の慣性モーメントMが小さくなるほど比率Dを小さくした。
したがって、慣性モーメントMを考慮してフェース面の中心点近傍の反発力とトウ側測定点PT近傍およびヒール側測定点PH近傍の反発力との差が低下するようにしたので、慣性モーメントMを考慮せずにフェース面16Aの弾性率のみを設定した場合に比較して、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上で極めて有利となる。
また、インサート部材14を設けるといった簡単な構造で比率Dを容易に設定することができ、パター用ヘッド10の製造コストの低減を図る上で有利となる。
That is, the greater the moment of inertia M of the
Therefore, in the present embodiment, the ratio D is increased as the inertia moment M of the
Therefore, the difference between the repulsive force in the vicinity of the center point of the face surface and the repulsive force in the vicinity of the toe side measurement point PT and the heel side measurement point PH in consideration of the moment of inertia M is reduced. Compared with the case where only the elastic modulus of the
Further, the ratio D can be easily set with a simple structure in which the
また、インサート部材14は、合成樹脂、熱可塑性エラストマー、ゴム、金属、セラミック材の何れかで形成されているので、比率Dを容易に設定することができ、パター用ヘッド10の製造コストの低減を図る上で有利となる。
Further, since the
また、本実施の形態では、ヘッド本体12に第1の凹部1202A、第2の凹部1202Bを設けると共に、インサート部材14は、フェース面16Aを有し第1の凹部1202Aに取着される第1のインサート部材14Aと、フェース面16Aと反対に位置する第1のインサート部材14Aの背面に重ね合わされ第2の凹部1202Bに取着される第2のインサート部材14Bとを含んでいる。
そして、フェース面16Aの中心点Pcは、第2のインサート部材14Bが重ね合わされた第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの部分に位置し、トウ側測定点PTおよびヒール側測定点PHは、第2のインサート部材14Bが重ね合わされた部分を除く第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの部分に位置している。
さらに、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積は、ヘッド本体12の前面1204と第1のインサート部材14Aのフェース面16Aとを加えたフェース面16A全体の面積の25%以上99%以下であり、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積は、フェース面16A全体の面積の4%以上50%以下である。
したがって、第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bの面積を上記範囲とすることで、スイートスポットの拡大を図ることができ、打点位置の違いによる転がり距離の差の低減を図る上でより一層有利となる。
In the present embodiment, the
The center point Pc of the
Further, the area of the
Therefore, by setting the area of the
なお、本実施の形態では、インサート部材14が第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bとで構成されている場合について説明したが、インサート部材14を以下のように構成してもよく、要するに、比率Dが式(1)を満たせばインサート部材14の構成はどのようなものであってもよい。
In the present embodiment, the case where the
(変形例1)
図15(A)に示すように、インサート部材14は、均一の厚さを有した板状を呈している。
凹部1202は、インサート部材14を収容するに足る均一の深さで形成されている。
インサート部材14は、フェース面16Aの中心点Pc近傍に設けられた中央部1402と、中央部1402を除く残りの周辺部1404とで構成されている。
中央部1402は第1の材料で形成され、周辺部1404は第1の材料よりも高い硬度を有する第2の材料で形成されている。
高硬度の材料としては、例えば、金属材料、セラミック材料、合成樹脂が使用可能である。
低硬度の材料としては、例えば、合成樹脂、エラストマー、ゴムが使用可能である。
(Modification 1)
As shown in FIG. 15A, the
The
The
The
For example, a metal material, a ceramic material, or a synthetic resin can be used as the high hardness material.
As the low hardness material, for example, synthetic resins, elastomers, and rubbers can be used.
(変形例2)
後述する実験例9に相当するものであり、図15(B)に示すように、インサート部材14は、フェース面16Aの中心点Pc近傍の中央部1410の厚さが、中央部1410を除く周辺部1412の厚さよりも大きくなるように形成されている。
なお、凹部1202は、中央部1410を収容するに足る深さの中央部用凹部1210と、周辺部1412を収容するに足る深さの周辺部用凹部1212とで構成されている。
(Modification 2)
This corresponds to Experimental Example 9 to be described later. As shown in FIG. 15B, the
The
(変形例3)
図15(C)に示すように、第1の実施の形態と同様に、インサート部材14は、第1のインサート部材14Aと、第2のインサート部材14Bとが重ね合わされて構成され、凹部1202も第1の実施の形態と同様に第1の凹部1202Aと第2の凹部1202Bとを備えている。
しかしながら、第1の実施の形態と異なり、第1のインサート部材14Aは、高硬度の材料で形成され、第2のインサート部材14Bは、第1のインサート部材14Aの材料よりも低硬度の材料で形成されている。
高硬度の材料、低硬度の材料としては、上記変形例1で説明したものと同様の材料が使用可能である。
(Modification 3)
As shown in FIG. 15C, as in the first embodiment, the
However, unlike the first embodiment, the
As the high hardness material and the low hardness material, the same materials as those described in the first modification can be used.
以下、本発明の実験例について説明する。
なお、以下の実験例の説明では、上記の実施の形態と同一の箇所、部材に同一の符号を付しその説明を省略する。
図16は、本発明に係るパター用ヘッド10の実験結果を示す図である。
試料となるパター用ヘッド10を各実験例毎に作成し、1本のパター用ヘッド10について以下の試験を行った。
Hereinafter, experimental examples of the present invention will be described.
In the following description of the experimental examples, the same portions and members as those in the above embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
FIG. 16 is a diagram showing experimental results of the
A
グリーンでのパッティング評価
1)グリーン上で10m離間した位置を目標としてフェース面16Aの中心点Pcを打点位置としてボールを打撃してボールが停止した位置を目標位置とする。
2)上記目標位置を目標として、フェース面16Aの中心点Pcからトウ側に15mm離れた点を打点位置としてボールを10回打撃する。
3)上記目標位置を目標として、フェース面16Aの中心点Pcからヒール側に15mm離れた点を打点位置としてボールを10回打撃する。
4)目標位置を中心にして半径30cmの範囲内に位置する球数を点数として計数する。
5)ボールを転がす方向を10方向変化させて上記2)〜4)を繰り返す。
6)合計100回のパッティングで半径30cmの範囲内に位置する球数の合計数を評価点とする。したがって、100点が最高点となる。
Putting Evaluation on Green 1) A target position is a position at which the ball is hit by hitting the ball with the center point Pc of the
2) Using the target position as a target, hit the
3) Using the target position as a target, hit the
4) Count the number of spheres located within a radius of 30 cm around the target position as a score.
5) The above 2) to 4) are repeated while changing the rolling direction of the ball by 10 directions.
6) The total number of spheres located within a radius of 30 cm after 100 total puttings is taken as the evaluation score. Therefore, 100 points is the highest point.
次に、実験例1〜21について説明する。
なお、実験例1、5〜8は、本発明の範囲外である。
実験例2〜4、9〜21は、本発明の範囲内である。
Next, Experimental Examples 1 to 21 will be described.
Experimental examples 1 and 5 to 8 are outside the scope of the present invention.
Experimental Examples 2 to 4 and 9 to 21 are within the scope of the present invention.
実験例1〜21の構造について説明する。
実験例1は、フェース面16Aが1枚のインサート部材14で構成されており、インサート部材14は均一厚さかつ均一の硬度で形成されている。
実験例2〜8、10〜21は、実施の形態と同様に、第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bとが重ね合わされたインサート部材14を備えるものである。
第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bは、同一の合成樹脂で形成されており、第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bの厚さは同一で1.25mmとされている。したがって、第1のインサート部材14Aと第2のインサート部材14Bとが重ね合わされた箇所の厚さは2.5mmとなっている。
The structure of Experimental Examples 1 to 21 will be described.
In Experimental Example 1, the
Experimental examples 2 to 8 and 10 to 21 are provided with an
The
実験例9は、図16に示すように、インサート部材14は1枚であるが、フェース面16Aの中心点Pc近傍におけるインサート部材14の厚さが、フェース面16Aの中心点Pc近傍を除くインサート部材14の厚さよりも大きくなるように形成されている。なお、インサート部材14は、実験例2〜8、10〜21と同様の合成樹脂で形成されている。
また、フェース面16Aの中心点Pc近傍におけるインサート部材14の厚さが2.5mmとされ、フェース面16Aの中心点Pc近傍を除くインサート部材14の厚さは1.25mmとされている。
In Experimental Example 9, as shown in FIG. 16, there is one
The thickness of the
実験例1は、本発明の範囲外であり、比率Dが式(1)で規定する範囲を上回っている。
実験例5は、本発明の範囲外であり、比率Dが式(1)で規定する範囲を下回っている。
実験例6は、本発明の範囲外であり、比率Dが式(1)で規定する範囲を下回っている。
実験例7は、本発明の範囲外であり、比率Dが式(1)で規定する範囲を下回っている。
実験例8は、本発明の範囲外であり、比率Dが式(1)で規定する範囲を下回っている。
Experimental Example 1 is outside the scope of the present invention, and the ratio D exceeds the range defined by the expression (1).
Experimental Example 5 is outside the scope of the present invention, and the ratio D is below the range defined by the formula (1).
Experimental Example 6 is outside the scope of the present invention, and the ratio D is below the range defined by the formula (1).
Experimental Example 7 is outside the scope of the present invention, and the ratio D is below the range defined by the formula (1).
Experimental Example 8 is outside the scope of the present invention, and the ratio D is below the range defined by the expression (1).
実験例2〜4、9〜13、16〜18は、請求項1、2、3の規定の全てを満たすものである。
実験例2は、本発明の範囲内であり、比率Dが式(1)で規定する範囲内のほぼ下限値となっている。
実験例3は、本発明の範囲内であり、比率Dが式(1)で規定する範囲内のほぼ上限値となっている。
実験例4は、本発明の範囲内であり、比率Dが式(1)で規定する範囲内であり、かつ、比率Dが式(2)で規定する数値と合致している。
実験例9は、本発明の範囲内であり、比率Dが式(1)で規定する範囲内であり、かつ、比率Dが式(2)で規定する数値と合致している。
Experimental Examples 2 to 4, 9 to 13, and 16 to 18 satisfy all the definitions of
Experimental Example 2 is within the scope of the present invention, and the ratio D is almost the lower limit within the range defined by the expression (1).
Experimental Example 3 is within the scope of the present invention, and the ratio D is almost the upper limit within the range defined by the expression (1).
Experimental Example 4 is within the scope of the present invention, the ratio D is within the range defined by the formula (1), and the ratio D matches the numerical value defined by the formula (2).
Experimental Example 9 is within the scope of the present invention, the ratio D is within the range defined by the formula (1), and the ratio D matches the numerical value defined by the formula (2).
実験例10〜13、16〜18は、本発明の範囲内であり、比率Dが式(1)で規定する範囲内であるが、比率Dは式(2)で規定する数値と合致していない。 Experimental Examples 10 to 13 and 16 to 18 are within the scope of the present invention, and the ratio D is within the range defined by the formula (1), but the ratio D matches the numerical value defined by the formula (2). Absent.
また、実験例11は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の85%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲内となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の10%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲内である。
実験例12は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の96%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲のほぼ上限値となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の10%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲内である。
実験例13は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の27%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲のほぼ下限値となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の7%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲内である。
Experimental Example 11 is within the scope of the present invention, and the area of the
The experimental example 12 is within the scope of the present invention, and the area of the
Experimental Example 13 is within the scope of the present invention, and the area of the
実験例16は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の30%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲内となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の15%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲内である。
実験例17は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の70%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲内となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の47%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲のほぼ上限値となっている。
実験例18は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の70%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲内となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の5%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲のほぼ下限値となっている。
The experiment example 16 is within the scope of the present invention, and the area of the
Experimental Example 17 is within the scope of the present invention, and the area of the
Experimental Example 18 is within the scope of the present invention, and the area of the
実験例14、15、19〜21は、請求項1、2の規定を満たすが、請求項3の規定を満たさないものである。
実験例14は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の100%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲を上回っている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の6%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲内である。
実験例15は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の23%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲を下回っている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の10%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲内である。
実験例19は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の70%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲内となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の60%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲を上回っている。
実験例20は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の70%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲内となっている。また、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の2%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲を下回っている。
実験例21は、本発明の範囲内であり、第1のインサート部材14Aのフェース面16Aの面積が、フェース面16A全体の面積の20%であり、請求項3の規定のうち、25%以上99%以下の範囲を下回っており、かつ、インサート部材14の背面に重ね合わされる第2のインサート部材14Bの面積が、フェース面16A全体の面積の2%であり、請求項3の規定のうち、4%以上50%以下の範囲を下回っている。
Experimental Examples 14, 15, and 19 to 21 satisfy the definitions of
Experimental Example 14 is within the scope of the present invention, and the area of the
Experimental Example 15 is within the scope of the present invention, and the area of the
Experimental Example 19 is within the scope of the present invention, and the area of the
The experiment example 20 is within the scope of the present invention, and the area of the
Experimental Example 21 is within the scope of the present invention, and the area of the
図14に示すように、本発明の範囲内であり、請求項1、2、3の規定の全てを満たす実験例2〜4、9〜13、16〜18は、評価点が67〜82点であり、最も優れている。
本発明の範囲内であり、請求項1、2の規定を満たすが、請求項3の規定を満たさない実験例14、15、19〜21は、評価点が50〜64点であり、次に優れている。
本発明の範囲外であり、請求項1の規定を満たさない実験例1、5〜8は、評価点が29〜46点であり、本発明の範囲外のものは評価点が低いものとなっている。
As shown in FIG. 14, the experimental examples 2 to 4, 9 to 13, and 16 to 18 that satisfy all the definitions of
Within the scope of the present invention, Examples 14, 15, and 19 to 21 that satisfy the provisions of
In Experimental Examples 1 and 5 to 8, which are outside the scope of the present invention and do not satisfy the provisions of
10 パター用ヘッド
12 ヘッド本体
1202 凹部
1202A 第1の凹部
1202B 第2の凹部
1204 前面
14 インサート部材
14A 第1のインサート部材
14B 第2のインサート部材
16A フェース面
16B バックフェース面
30 圧子
3002 凸球面
PT トウ側測定点
PH ヒール側測定点
Pc フェース面の中心点
10
Claims (3)
前記ヘッド本体は、前記インサート部材を収容する凹部と、前記凹部の周囲に形成され前記フェース面の一部を形成する前面とを有し、
前記凹部は、トウヒール方向に延在する底面を有する第1の凹部と、前記底面の延在方向の中央部に形成された第2の凹部とを備え、
前記インサート部材は、前記フェース面を有し前記第1の凹部に取着される第1のインサート部材と、前記フェース面と反対に位置する前記第1のインサート部材の背面に重ね合わされ前記第2の凹部に取着される第2のインサート部材とを含み、
前記フェース面の中心点は、前記第2のインサート部材が重ね合わされた前記第1のインサート部材の前記フェース面の部分に位置し、
前記フェース面の中心点からトウヒール方向に沿ってトウ側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をトウ側測定点とし、前記フェース面の中心点からトウヒール方向に沿ってヒール側に20mm以上離れかつ40mm以下の範囲内に位置する点をヒール側測定点としたとき、
前記フェース面の中心点、前記トウ側測定点、前記ヒール側測定点は、前記インサート部材上に位置し、
前記パター用ヘッドを固定した状態で、曲率半径23mmの凸球面を呈する圧子を前記フェース面に当接させて前記圧子に前記フェース面と直交する方向に100kgの荷重を加えた際に前記圧子が当接した前記フェース面の箇所が窪む量を、前記中心点と、前記トウ側測定点と、前記ヒール側測定点とでそれぞれ測定し、前記中心点における窪む量をd1、前記トウ側測定点における窪む量をd2、前記ヒール側測定点における窪む量をd3とした場合、D=d2/d1=d3/d1を満足し、
前記パター用ヘッドの重心点回りの慣性モーメントをMとした場合、Dが下記の式(1)を満足し、
0.0003M−0.4925≦D≦0.0003M−0.3925……(1)
前記トウ側測定点および前記ヒール側測定点は、前記第2のインサート部材が重ね合わされた部分を除く前記第1のインサート部材の前記フェース面の部分に位置し、
前記第1のインサート部材の前記フェース面の面積は、前記ヘッド本体の前記前面と前記第1のインサート部材のフェース面とを加えた前記フェース面全体の面積の25%以上99%以下であり、前記インサート部材の背面に重ね合わされる前記第2のインサート部材の面積は、前記フェース面全体の面積の4%以上50%以下である、
ことを特徴とするパター用ヘッド。 A putter head comprising: a head body having a face surface; and a plate-like insert member attached to the head body and constituting a part of the face surface,
The head body has a recess that accommodates the insert member, and a front surface that is formed around the recess and forms a part of the face surface,
The concave portion includes a first concave portion having a bottom surface extending in the toe heel direction, and a second concave portion formed in a central portion in the extending direction of the bottom surface,
The insert member is superimposed on a first insert member having the face surface and attached to the first recess, and a back surface of the first insert member positioned opposite to the face surface. A second insert member attached to the recess of
A center point of the face surface is located at a portion of the face surface of the first insert member on which the second insert member is overlaid,
A point located at a distance of 20 mm or more on the toe side from the center point of the face surface to the toe side and within a range of 40 mm or less is a toe side measurement point. When a point located within a range of 20 mm or more and 40 mm or less is a heel side measurement point,
The center point of the face surface, the toe side measurement point, and the heel side measurement point are located on the insert member,
When the putter head is fixed, an indenter having a convex spherical surface with a curvature radius of 23 mm is brought into contact with the face surface, and a load of 100 kg is applied to the indenter in a direction perpendicular to the face surface. The amount by which the portion of the face surface in contact is depressed is measured at the center point, the toe side measurement point, and the heel side measurement point, respectively, and the amount of depression at the center point is d1, the toe side. When the amount of depression at the measurement point is d2, and the amount of depression at the heel side measurement point is d3, D = d2 / d1 = d3 / d1 is satisfied,
When the moment of inertia around the center of gravity of the putter head is M, D satisfies the following formula (1) :
0.0003M−0.4925 ≦ D ≦ 0.0003M−0.3925 (1)
The toe side measurement point and the heel side measurement point are located at a portion of the face surface of the first insert member excluding a portion where the second insert member is overlaid,
The area of the face surface of the first insert member is 25% or more and 99% or less of the total area of the face surface including the front surface of the head body and the face surface of the first insert member, The area of the second insert member superimposed on the back surface of the insert member is 4% or more and 50% or less of the entire area of the face surface.
Putter head characterized by that.
ことを特徴とする請求項1記載のパター用ヘッド。 The insert member is formed of any of synthetic resin, thermoplastic elastomer, rubber, metal, ceramic material,
The putter head according to claim 1.
ことを特徴とする請求項1または2記載のパター用ヘッド。 The putter head according to claim 1 or 2,
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