JP5170271B2 - Golf club head design method - Google Patents

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本発明はゴルフクラブヘッドの設計方法に関する。 The present invention relates to a method for designing a golf club head.
フェース面上におけるスイートスポットの位置と最高反発点の位置とを適切に配置することで打球の飛距離を向上させるゴルフクラブヘッドが提供されている(特許文献1参照)。
ここでスイートスポットとは、フェース面と直交しヘッド重心を通る直線とフェース面との交点であり、言い換えると重心点である。
また、最高反発点とは、フェース面上の点のうち、反発係数が最大となる点である。
ここで、反発係数は、U.S.G.A(全米ゴルフ協会)のCOR測定方法(Procedure for Measuring the Velocity Ratio of a Club Head for Conformance to Rule 4-1e,Revision2(February 8,1999))によって測定されるものである。
反発係数の測定は、ゴルフクラブヘッドが静止した状態で行われる。
このゴルフクラブヘッドでは、最高反発点をゴルファの打点分布の中心付近となるフェース面の中心点近傍に配置することで飛距離の増大を図っている。また、スイートスポットをフェース面のヒール寄りに配置することでフェース面のヒール寄りで打撃した場合であっても飛距離をある程度確保するようにしている。
この場合、最高反発点でボールを打撃することによってボールの初速が最高となる。
ここで、ボールの初速が最高となるフェース面の点を最高初速点とすると、最高反発点が最高初速点と一致することになる。
There is provided a golf club head that improves the flight distance of a hit ball by appropriately arranging the position of the sweet spot and the position of the highest repulsion point on the face surface (see Patent Document 1).
Here, the sweet spot is an intersection of a straight line passing through the center of gravity of the head perpendicular to the face surface and the face surface, in other words, a center of gravity point.
The maximum repulsion point is a point having the maximum restitution coefficient among points on the face surface.
Here, the coefficient of restitution is measured by the USGA (National Golf Association) COR measurement method (Procedure for Measuring the Velocity Ratio of a Club Head for Conformance to Rule 4-1e, Revision 2 (February 8, 1999)). is there.
The coefficient of restitution is measured while the golf club head is stationary.
In this golf club head, the maximum repulsion point is arranged in the vicinity of the center point of the face surface that is in the vicinity of the center of the hitting point distribution of the golfer, thereby increasing the flight distance. In addition, by arranging the sweet spot near the heel of the face surface, even when hitting near the heel of the face surface, a flight distance is secured to some extent.
In this case, the initial velocity of the ball is maximized by hitting the ball at the highest rebound point.
Here, assuming that the point on the face surface where the initial velocity of the ball is the highest is the highest initial velocity point, the highest repulsion point coincides with the highest initial velocity point.
特開2008−188366号公報JP 2008-188366 A
ところで、実際にゴルフクラブをスウィングすることによりフェース面でボールを打撃する場合、フェース面の速度分布は一様ではなく、フェース面の速度分布はシャフト長さ依存分とゴルフクラブヘッドのローリング(シャフト回りの回転)依存分とによって決定される。
具体的には、フェース面の速度は、フェース面のヒール側上部からトウ側下部に向けて次第に大きくなる。
このような知見に基づいて従来技術を検討すると次の問題点が判明した。
すなわち、実際にゴルフクラブをスウィングしてフェース面でボールを打撃する場合の最高初速点の位置は、上述したようなフェース面の速度分布の影響を受けることによって、上記最高反発点の位置よりもトウ側寄りかつ下方にずれる。
そのため、従来技術に基づいて最高反発点が配置されたゴルフクラブヘッドでは、飛距離の増大を図る上では必ずしも十分なものとはいえない。
また、ゴルフクラブヘッドにおいてはスイートエリアの拡大、すなわち、フェース面において最高初速点の例えば99%以上の初速が得られる打点の領域の拡大を図ることが重要とされているが、従来技術ではスイートエリアの拡大が図られていない。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、飛距離の増大を図ると共に、スイートエリアの拡大を図る上で有利なゴルフクラブヘッドの設計方法を提供することにある。
By the way, when a ball is hit on the face surface by actually swinging the golf club, the speed distribution on the face surface is not uniform, and the speed distribution on the face surface depends on the shaft length dependency and the golf club head rolling (shaft Rotation around)).
Specifically, the speed of the face surface gradually increases from the upper part on the heel side to the lower part on the toe side.
Examination of the prior art based on such knowledge revealed the following problems.
That is, when the golf club is actually swung and the ball is hit with the face surface, the position of the maximum initial speed point is affected by the speed distribution of the face surface as described above, so that the position of the maximum rebound point is Shifts to the toe side and downward.
Therefore, a golf club head in which the maximum repulsion point is arranged based on the conventional technology is not necessarily sufficient for increasing the flight distance.
Further, in golf club heads, it is important to expand the sweet area, that is, to expand the hitting point area where the initial speed of 99% or more of the maximum initial speed point can be obtained on the face surface. The area has not been expanded.
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide a golf club head design method that is advantageous in increasing the flight distance and expanding the sweet area. is there.
上記目的を達成するために、本発明のゴルフクラブヘッドの設計方法は、ライ角通りに前記ゴルフクラブヘッドをセットした状態で前記ゴルフクラブヘッドのフェース面のトウ側からヒール側に向かう水平方向をX方向とし、鉛直上向きの方向をY方向とし、フェース面の中心点の座標を(0,0)とし、前記ゴルフクラブヘッドの重心位置を前記フェース面に垂直に投影させた重心点の座標を(X1,Y1)とし、前記フェース面の1次振動における最大たわみ点の座標を(X2,Y2)としたとき、X1を、0mm以上10mm以下の範囲内とし、Y1を、0mm以上10mm以下の範囲内とし、X2を、−10mm以上0mm以下の範囲内とし、Y2を、−10mm以上10mm以下の範囲内とし、前記重心点と前記最大たわみ点の離間距離を、5〜15mmの範囲内とし、前記重心点と前記最大たわみ点とを結ぶ直線がX方向となす角度を0〜70度の範囲内とし、前記ゴルフクラブヘッドをシャフトに取着したゴルフクラブをスウィングして前記フェース面でゴルフボールを打撃する場合に、前記ゴルフボールの最高初速が得られる前記フェース面の打点を最高初速点とし、前記最高初速点の座標を(X3,Y3)としたとき、X3を−5mm以上5mm以下の範囲内とし、Y3を−5mm以上5mm以下の範囲内とした。
In order to achieve the above object, the golf club head designing method of the present invention has a horizontal direction from the toe side to the heel side of the face surface of the golf club head in a state where the golf club head is set along the lie angle. The X direction, the vertically upward direction is the Y direction, the coordinates of the center point of the face surface are (0, 0), and the coordinates of the center point of the center of gravity of the golf club head projected perpendicularly on the face surface are When (X1, Y1) and the coordinates of the maximum deflection point in the primary vibration of the face surface are (X2, Y2), X1 is in the range of 0 mm to 10 mm, and Y1 is 0 mm to 10 mm. Within a range, X2 is within a range of −10 mm to 0 mm, Y2 is within a range of −10 mm to 10 mm, and the center of gravity is separated from the maximum deflection point. Distance, and in the range of 5 to 15 mm, the straight line connecting the said maximum deflection point and the center of gravity is in the range of angle 0 to 70 degrees formed between the X direction and attached to the golf club head to the shaft Golf When swinging a club and hitting a golf ball with the face surface, the hit point of the face surface at which the maximum initial speed of the golf ball is obtained is the maximum initial speed point, and the coordinates of the maximum initial speed point are (X3, Y3) X3 was set in the range of −5 mm to 5 mm, and Y3 was set in the range of −5 mm to 5 mm .
本発明によれば、フェース面の速度分布を考慮して重心点および最大たわみ点を配置するようにしたので、フェース面の最高初速点の位置をゴルファの打点分布の中心付近となるフェース面の中心点に合致、あるいは、近接させることができ、これにより、飛距離の増大を図る上で有利となる。
また、スイートエリアを拡大することにより、打点がばらついても飛距離が低下することを効果的に抑制する上で有利となる。
According to the present invention, the gravity center point and the maximum deflection point are arranged in consideration of the velocity distribution of the face surface, so that the position of the highest initial velocity point of the face surface is the vicinity of the center of the hitting point distribution of the golfer. It can match or be close to the center point, which is advantageous in increasing the flight distance.
Further, by enlarging the sweet area, it is advantageous for effectively suppressing the flight distance from decreasing even if the hit points vary.
本発明のゴルフクラブヘッドの設計方法の対象となるゴルフクラブヘッド10を示す正面図である。1 is a front view showing a golf club head 10 which is an object of a golf club head design method of the present invention. 本発明方法を実行するために使用されるコンピュータ30の構成を示すブロック図である。It is a block diagram which shows the structure of the computer 30 used in order to perform the method of this invention. コンピュータ30の機能ブロック図である。2 is a functional block diagram of a computer 30. FIG. ゴルフクラブヘッド10のヘッド本体4のローリングの説明図である。4 is an explanatory diagram of rolling of the head body 4 of the golf club head 10. FIG. ゴルフクラブヘッド10のフェース面1に設定されたスピード分布を示す説明図である。4 is an explanatory diagram showing a speed distribution set on the face surface 1 of the golf club head 10. FIG. ヘッド本体4のローリング量が最小である場合におけるフェース面1の速度分布を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram showing a velocity distribution of the face surface 1 when the amount of rolling of the head body 4 is minimum. ヘッド本体4のローリング量が平均値である場合におけるフェース面1の速度分布を示す説明図である。6 is an explanatory diagram showing a velocity distribution of the face surface 1 when the amount of rolling of the head body 4 is an average value. FIG. ヘッド本体4のローリング量が最大である場合におけるフェース面1の速度分布を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram showing a velocity distribution of the face surface 1 when the amount of rolling of the head body 4 is maximum. (A)、(B)はフェース面1の速度分布の影響による最高初速点Rのずれを説明するための模式図である。(A) and (B) are schematic diagrams for explaining the deviation of the maximum initial speed point R due to the influence of the velocity distribution of the face surface 1. (A)、(B)、(C)はフェース面1の速度分布の影響による最高初速点Rのずれを説明するための模式図である。(A), (B), and (C) are schematic diagrams for explaining the deviation of the maximum initial speed point R due to the influence of the velocity distribution of the face surface 1. (A)は重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッド10の正面図、(B)は重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head 10 showing the positions of the center of gravity point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R, and (B) is a component in which the position of the center of gravity point P contributes to the ball initial speed and the maximum deflection. It is a schematic diagram which shows the relationship between the position of the point Q and the component which contributes to ball | bowl initial velocity. (A)は重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッド10の正面図、(B)は重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head 10 showing the positions of the center of gravity point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R, and (B) is a component in which the position of the center of gravity point P contributes to the ball initial speed and the maximum deflection. It is a schematic diagram which shows the relationship between the position of the point Q and the component which contributes to ball | bowl initial velocity. フェース中心の規定方法の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the definition method of a face center. フェース中心の規定方法の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the definition method of a face center. フェース中心の規定方法の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the definition method of a face center. フェース中心の規定方法の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the definition method of a face center. 重心位置P0と重心点Pとの関係を示すゴルフクラブヘッド10の断面図である。1 is a cross-sectional view of a golf club head 10 showing a relationship between a gravity center position P0 and a gravity center point P. FIG. フェース面1の輪郭線Iの定義を説明するゴルフクラブヘッド10の正面図である。1 is a front view of a golf club head 10 for explaining a definition of a contour line I of a face surface 1. FIG. フェース面1の輪郭線Iの定義を説明するゴルフクラブヘッド10の断面図である。1 is a cross-sectional view of a golf club head 10 for explaining a definition of a contour line I of a face surface 1. FIG. フェース面1の中心点Cの定義を説明するゴルフクラブヘッド10の正面図である。3 is a front view of the golf club head 10 for explaining the definition of the center point C of the face surface 1. FIG. フェース面1の速度分布と重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとを示す説明図である。3 is an explanatory diagram showing a velocity distribution of a face surface 1, a center of gravity point P, a maximum deflection point Q, and a maximum initial speed point R. FIG. (A)は重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッド10の正面図、(B)は重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head 10 showing the positions of the center of gravity point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R, and (B) is a component in which the position of the center of gravity point P contributes to the ball initial speed and the maximum deflection. It is a schematic diagram which shows the relationship between the position of the point Q and the component which contributes to ball | bowl initial velocity. 重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔLとボール初速Vbとの関係を示す模式図である。It is a schematic diagram showing the relationship between the separation distance ΔL between the center of gravity point P and the maximum deflection point Q and the initial ball speed Vb. (A)は第1のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッドの正面図、(B)は第1のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head showing the positions of the center of gravity P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R in the first golf club head, and (B) is the center of gravity P in the first golf club head. FIG. 6 is a schematic diagram showing a relationship between a component that contributes to the initial velocity of the ball and a component that contributes to the initial velocity of the ball with the position of the maximum deflection point Q. (A)は第2のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッドの正面図、(B)は第2のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head showing the positions of the center of gravity P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R in the second golf club head, and (B) is the center of gravity P in the second golf club head. FIG. 6 is a schematic diagram showing a relationship between a component that contributes to the initial velocity of the ball and a component that contributes to the initial velocity of the ball with the position of the maximum deflection point Q. (A)は第3のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッドの正面図、(B)は第3のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head showing the positions of the center of gravity P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R in the third golf club head, and (B) is the center of gravity P in the third golf club head. FIG. 6 is a schematic diagram showing a relationship between a component that contributes to the initial velocity of the ball and a component that contributes to the initial velocity of the ball with the position of the maximum deflection point Q. (A)は第4のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッドの正面図、(B)は第4のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head showing the positions of the center of gravity P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R in the fourth golf club head, and (B) is the center of gravity P in the fourth golf club head. FIG. 6 is a schematic diagram showing a relationship between a component that contributes to the initial velocity of the ball and a component that contributes to the initial velocity of the ball with the position of the maximum deflection point Q. (A)は第5のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッドの正面図、(B)は第5のゴルフクラブヘッドにおける重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。(A) is a front view of the golf club head showing the positions of the center of gravity P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R in the fifth golf club head, and (B) is the center of gravity P in the fifth golf club head. FIG. 6 is a schematic diagram showing a relationship between a component that contributes to the initial velocity of the ball and a component that contributes to the initial velocity of the ball with the position of the maximum deflection point Q. フェース面1上における打点位置を示すゴルフクラブヘッドの正面図である。2 is a front view of a golf club head showing a hitting point position on a face surface 1. FIG. 実験例1乃至17の実験結果を示す表である。It is a table | surface which shows the experimental result of Experimental example 1 thru | or 17. トウ寄り重心ヘッドにおける重心点P、最大たわみ点Q、最高初速点Rの位置関係を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram showing a positional relationship among a center of gravity point P, a maximum deflection point Q, and a maximum initial speed point R in a toe-side center of gravity head. ヒール重心ヘッドにおける重心点P、最大たわみ点Q、最高初速点Rの位置関係を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the positional relationship of the gravity center point P, the largest deflection | deviation point Q, and the highest initial speed point R in a heel gravity center head. トウ寄り重心ヘッドおよびヒール重心ヘッドにおける打点位置と飛距離との関係を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the relationship between the hit point position and flying distance in a toe side gravity center head and a heel gravity center head. 多数のゴルファによる打点位置の計測結果の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the measurement result of the hit point position by many golfers.
(第1の実施の形態)
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。
まず、本発明の設計方法の対象となるゴルフクラブヘッドについて説明する。
図1に示すように、ゴルフクラブヘッド10は、金属製の中空構造ヘッド本体4を備えている。
ヘッド本体4の金属材料は、チタン合金やアルミニウム合金などの高強度の低比重金属が好ましく用いられる。
ヘッド本体4は、ゴルフボールを打撃するフェース面1と、フェース面1に連接するクラウン部2及びソール部3とを備えている。
また、クラウン部2には、フェース面1側でかつヒール5寄りの位置にシャフト6に接続するホーゼル7が設けられている。
また、フェース面1を正面から見てヘッド本体4のヒール5と反対側がトウ8である。
(First embodiment)
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
First, a golf club head that is an object of the designing method of the present invention will be described.
As shown in FIG. 1, the golf club head 10 includes a metal hollow structure head body 4.
The metal material of the head body 4 is preferably a high strength low specific gravity metal such as a titanium alloy or an aluminum alloy.
The head body 4 includes a face surface 1 that hits a golf ball, and a crown portion 2 and a sole portion 3 that are connected to the face surface 1.
Further, the crown portion 2 is provided with a hosel 7 connected to the shaft 6 at a position close to the heel 5 on the face surface 1 side.
A toe 8 is located on the opposite side of the head body 4 from the heel 5 when the face surface 1 is viewed from the front.
このようなゴルフクラブヘッドの設計方法の実施の形態について以下に詳述する。
本発明者らは、上記のゴルフクラブヘッド10の有限要素モデルであるゴルフクラブヘッドモデルを用いて有限要素解析を行うと共に、スイングロボットによる実験および検証を行った。
その結果、ゴルフクラブのスイング時におけるフェース面1の速度分布と、ゴルフクラブヘッド10の重心点と、フェース面1の最大たわみ点との位置関係が特定の条件を満たすときに、スイートエリアおよび飛距離の増大を図る上で有利となることを見出した。
なお、本明細書において、重心点とは、ゴルフクラブヘッド10の重心位置をフェース面1に垂直に投影させた点をいう。
また、最大たわみ点とは、フェース面1の1次振動における最大たわみ点をいう。
また、本明細書では、スイートエリアとは、フェース面1でゴルフボールを打撃したときの該ゴルフボールの初速が予め定められた閾値以上となるフェース面1上の領域をいうものとする。
なお、スイートエリアの別の規定として、フェース面1でゴルフボールを打撃したときの該ゴルフボールの飛距離が予め定められた閾値以上となるフェース面1上の領域をいう場合もある。
以下では、単に「スイートエリア」と記載した場合、あるいは、「初速に関するスイートエリア」と記載した場合には前者のスイートエリアを示すものとする。
また、後者のスイートエリアについて言及する場合には、「飛距離に関するスイートエリア」という用語を用いることにする。
以下、フェース面1の速度分布と重心点と最大たわみ点との位置関係が特定の条件を満たすときに、スイートエリアおよび飛距離の増大を図る上で有利となることについて説明する。
An embodiment of such a golf club head design method will be described in detail below.
The present inventors conducted finite element analysis using a golf club head model, which is a finite element model of the golf club head 10 described above, and conducted experiments and verifications using a swing robot.
As a result, the sweet area and the flight area when the velocity distribution of the face surface 1 during the swing of the golf club, the positional relationship between the center of gravity of the golf club head 10 and the maximum deflection point of the face surface 1 satisfy a specific condition. It has been found that it is advantageous for increasing the distance.
In the present specification, the center of gravity point refers to a point obtained by projecting the position of the center of gravity of the golf club head 10 perpendicularly to the face surface 1.
The maximum deflection point refers to the maximum deflection point in the primary vibration of the face surface 1.
Further, in the present specification, the sweet area refers to a region on the face surface 1 where the initial velocity of the golf ball when hitting the golf ball on the face surface 1 is equal to or greater than a predetermined threshold value.
As another definition of the sweet area, an area on the face surface 1 where the flight distance of the golf ball when hitting the golf ball on the face surface 1 is equal to or greater than a predetermined threshold value may be referred to.
Hereinafter, when it is simply described as “sweet area”, or when it is described as “sweet area relating to initial speed”, the former sweet area is indicated.
Further, when referring to the latter sweet area, the term “sweet area relating to flight distance” will be used.
Hereinafter, it will be described that it is advantageous to increase the sweet area and the flight distance when the velocity distribution of the face surface 1 and the positional relationship between the center of gravity and the maximum deflection point satisfy specific conditions.
図2はゴルフクラブヘッド10の有限要素解析を行うためのコンピュータ30の構成を示すブロック図である。
コンピュータ30は、CPU32と、不図示のインターフェース回路およびバスラインを介して接続されたROM34、RAM36、ハードディスク装置38、ディスク装置40、キーボード42、マウス44、ディスプレイ46、プリンタ48、入出力インターフェース50などを有している。
ROM34は制御プログラムなどを格納し、RAM36はワーキングエリアを提供するものである。
ハードディスク装置38はゴルフクラブヘッド10の有限要素解析を行う有限要素解析プログラムを格納している。
有限要素解析プログラムとして、有限要素解析を行う従来公知のさまざまな市販の有限要素解析ソフトウェア、例えば、ABAQUS(SIMULIA Americas社の登録商標)などを用いることができる。
ディスク装置40はCDやDVDなどの記録媒体に対してデータの記録および/または再生を行うものである。
キーボード42およびマウス44は、操作者による操作入力を受け付けるものである。
ディスプレイ46はデータを表示出力するものであり、プリンタ48はデータを印刷出力するものであり、ディスプレイ46およびプリンタ48によってデータを出力する。
入出力インターフェース50は、外部機器との間でデータの授受を行うものである。
FIG. 2 is a block diagram showing a configuration of a computer 30 for performing a finite element analysis of the golf club head 10.
The computer 30 includes a CPU 32, a ROM 34, a RAM 36, a hard disk device 38, a disk device 40, a keyboard 42, a mouse 44, a display 46, a printer 48, an input / output interface 50, etc. connected via an interface circuit (not shown) and a bus line. have.
The ROM 34 stores a control program and the like, and the RAM 36 provides a working area.
The hard disk device 38 stores a finite element analysis program for performing finite element analysis of the golf club head 10.
As the finite element analysis program, various conventionally known commercially available finite element analysis software that performs finite element analysis, for example, ABAQUS (registered trademark of SIMULIA Americas) can be used.
The disk device 40 records and / or reproduces data on a recording medium such as a CD or a DVD.
The keyboard 42 and the mouse 44 receive an operation input by the operator.
The display 46 displays and outputs data, and the printer 48 prints and outputs data. The display 46 and the printer 48 output data.
The input / output interface 50 exchanges data with an external device.
図3はコンピュータ30の機能ブロック図である。
図3に示すように、コンピュータ30は、機能的には、入力手段30A、処理手段30B、出力手段30Cを含んで構成されている。
入力手段30Aは、ゴルフクラブヘッド10を有限要素法によって解析するために必要なデータを入力するものである。
上記データは、有限要素モデルからなるゴルフクラブヘッドモデルを設定すると共に、該設定されたゴルフクラブヘッドモデルを有限要素法によって解析するための有限要素解析用データd1を含む。
処理手段30Bは、有限要素解析用データd1に基づいて、ゴルフクラブヘッドモデルを構築する。
また、処理手段30Bは、第2のデータd2に基づいて、後述するゴルフクラブヘッドモデルにおけるフェース面1の速度分布、重心点、最大たわみ点などをゴルフクラブヘッドモデルを用いて有限要素解析を行うことによって求める。
処理手段30Bは、ハードディスク装置38に格納されている有限要素解析プログラムがRAM36にロードされ、CPU32がそれらプログラムに基づいて動作することで実現される。
出力手段30Cは、処理手段30Bによる計算結果を出力するものである。
FIG. 3 is a functional block diagram of the computer 30.
As shown in FIG. 3, the computer 30 is functionally configured to include an input unit 30A, a processing unit 30B, and an output unit 30C.
The input means 30A inputs data necessary for analyzing the golf club head 10 by the finite element method.
The data includes a finite element analysis data d1 for setting a golf club head model composed of a finite element model and analyzing the set golf club head model by a finite element method.
The processing means 30B constructs a golf club head model based on the finite element analysis data d1.
Further, the processing means 30B performs a finite element analysis using the golf club head model on the velocity distribution, the center of gravity, the maximum deflection point, etc. of the face surface 1 in a golf club head model, which will be described later, based on the second data d2. Ask by.
The processing means 30B is realized by loading a finite element analysis program stored in the hard disk device 38 into the RAM 36 and the CPU 32 operating based on these programs.
The output means 30C outputs the calculation result by the processing means 30B.
以下、ゴルフクラブヘッド10の解析について説明する。
まず、処理手段30Bは、入力手段30Aから供給される有限要素解析用データd1に基づいて有限要素モデルで構成されたゴルフクラブヘッドモデルを設定する。
また、処理手段30Bは、ゴルフボールについてもゴルフクラブヘッドモデルと同様に入力手段30Aから供給される有限要素解析用データに基づいて有限要素モデルで構成されたゴルフボールモデルを設定する。
具体的には、ヘッド本体4を複数の有限要素Xijkに、ゴルフボールを複数の有限要素Yijk(i、j、kは整数)に、それぞれ分割する。
ここで有限要素とは、有限要素法による解析を行うための要素であって、梁要素、シェル要素及び固体要素などが例示される。
また、計算に必要な物性値としては、ロフト角、重心深さ、バルジ&ロール半径、FP値(フェースプログレッション)や、慣性モーメント、ヘッド質量などが例示される。これら物性値は有限要素解析用データd1に含まれる。
Hereinafter, the analysis of the golf club head 10 will be described.
First, the processing means 30B sets a golf club head model composed of a finite element model based on the finite element analysis data d1 supplied from the input means 30A.
The processing means 30B also sets a golf ball model composed of a finite element model for the golf ball based on the finite element analysis data supplied from the input means 30A in the same manner as the golf club head model.
Specifically, the head body 4 is divided into a plurality of finite elements Xijk, and the golf ball is divided into a plurality of finite elements Yijk (i, j, k are integers).
Here, the finite element is an element for performing analysis by the finite element method, and examples thereof include a beam element, a shell element, and a solid element.
Examples of the physical property values necessary for the calculation include a loft angle, a center of gravity depth, a bulge & roll radius, an FP value (face progression), an inertia moment, a head mass, and the like. These physical property values are included in the finite element analysis data d1.
次に、処理手段30Bは、上記で設定したゴルフクラブヘッドモデルを用いて、フェース面1の速度分布を計算によって求め、フェース面1の速度分布をフェース面1に設定する。
ここで、フェース面1の速度分布とは、プレイヤーがヘッド本体4を有するゴルフクラブでゴルフボールを打撃したときに、打撃直前におけるフェース面1の速度分布を意味するものである。
フェース面1の速度分布は、シャフト6の長さに依存する成分と、ヘッド本体4のローリング(シャフト6の回りの回転)による成分とから主に決定される。
図4に示すように、前者のシャフト6の長さに依存する成分は、シャフト6の中心軸の延長線Lの垂線が、ヘッド本体4のソール部3に接する点Aにおいて最大となる。
また、後者のヘッド本体4のローリングに依存する成分は、シャフト6の中心軸の延長線Lから最も離れた点B(ヘッド本体4のトウ8側端部)において最大となる。
従って、フェース速度は、図5に示すように、フェース面1のヒール5側の上部aからトウ8側の下部gへ向けて次第に大きくなるように分布する。なお、図5においては、速度0.5m/s毎に等高線vを示している。
ここでスピード分布の等高線vとは、フェース速度の分布を示すために、フェース面1上において互いに等しいフェーススピードの点を結んだ線である。
なお、有限要素解析に際しては、シャフト6の長さと、ヘッド本体4のローリングの大きさとを、平均的なゴルフクラブにおけるシャフト6の長さと、平均的なゴルフクラブにおけるヘッド本体4のローリングの大きさに設定した。
Next, the processing means 30B obtains the velocity distribution of the face surface 1 by calculation using the golf club head model set above, and sets the velocity distribution of the face surface 1 to the face surface 1.
Here, the speed distribution of the face surface 1 means the speed distribution of the face surface 1 immediately before hitting when the player hits a golf ball with a golf club having the head body 4.
The velocity distribution of the face surface 1 is mainly determined from a component depending on the length of the shaft 6 and a component due to rolling of the head body 4 (rotation around the shaft 6).
As shown in FIG. 4, the component depending on the length of the former shaft 6 is maximized at a point A where the perpendicular of the extension line L of the central axis of the shaft 6 contacts the sole portion 3 of the head body 4.
The latter component depending on the rolling of the head main body 4 is maximum at a point B (the end portion on the toe 8 side of the head main body 4) farthest from the extension line L of the central axis of the shaft 6.
Therefore, as shown in FIG. 5, the face speed is distributed so as to gradually increase from the upper part a on the heel 5 side to the lower part g on the toe 8 side of the face surface 1. In FIG. 5, a contour line v is shown for each speed of 0.5 m / s.
Here, the contour line v of the speed distribution is a line connecting points of the same face speed on the face surface 1 in order to show the distribution of the face speed.
In the finite element analysis, the length of the shaft 6 and the size of the rolling of the head main body 4 are determined based on the length of the shaft 6 in the average golf club and the size of the rolling of the head main body 4 in the average golf club. Set to.
次に、上述のように有限要素解析によって得られたフェース面1の速度分布の計算結果の妥当性を確認するために、多数のゴルファのスイングデータを測定した。
より具体的には、多数のゴルファがゴルフクラブを実際にスウィングした際のフェース面のフェース速度を測定してフェーススピード分布を得た。
なお、フェース速度の測定は、例えば、特開2005−34619号公報(ゴルフクラブヘッドの挙動計測装置)に示されているような従来公知の計測装置を用いて行った。
図6はヘッド本体4のローリング量が最小である場合におけるフェース面1の速度分布を示す説明図である。
図7はヘッド本体4のローリング量が平均値である場合におけるフェース面1の速度分布を示す説明図である。
図8はヘッド本体4のローリング量が最大である場合におけるフェース面1の速度分布を示す説明図である。
図6乃至図8において横軸はX方向の座標値X(mm)を、縦軸はY方向の座標値Y(mm)を示している。また、フェース面1の中心点Cの座標を(0,0)とする。
各ハッチングはフェース面1の速度(フェーススピード)Vf(m/sec)を示しており、フェース面1の速度は、フェース面1のヒール5側の上部からトウ8側の下部へ向けて次第に大きくなるように分布している。
なお、ハッチングが施された矩形の領域は、速度分布を測定する対象となるインパクトエリアを示す。
本実施の形態では、有限要素解析によって得られたフェース面1の速度分布は、図7に示すヘッド本体4のローリング量が平均値である場合におけるフェース面1の速度分布とほぼ同じ結果となり、有限要素解析によって算出されたフェース面1の速度分布の数値の妥当性を確認することができた。
Next, in order to confirm the validity of the calculation result of the velocity distribution of the face surface 1 obtained by the finite element analysis as described above, swing data of a large number of golfers was measured.
More specifically, the face speed distribution was obtained by measuring the face speed of the face when a large number of golfers actually swing the golf club.
The face speed was measured using a conventionally known measuring device as disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2005-34619 (golf club head behavior measuring device).
FIG. 6 is an explanatory diagram showing the velocity distribution of the face surface 1 when the amount of rolling of the head body 4 is minimum.
FIG. 7 is an explanatory diagram showing the velocity distribution of the face surface 1 when the amount of rolling of the head body 4 is an average value.
FIG. 8 is an explanatory diagram showing the velocity distribution of the face surface 1 when the amount of rolling of the head body 4 is maximum.
6 to 8, the horizontal axis indicates the coordinate value X (mm) in the X direction, and the vertical axis indicates the coordinate value Y (mm) in the Y direction. In addition, the coordinates of the center point C of the face surface 1 are (0, 0).
Each hatching indicates the speed of the face surface 1 (face speed) Vf (m / sec), and the speed of the face surface 1 gradually increases from the upper part on the heel 5 side to the lower part on the toe 8 side of the face surface 1. It is distributed to become.
The hatched rectangular area indicates an impact area that is a target for measuring the velocity distribution.
In the present embodiment, the velocity distribution of the face surface 1 obtained by the finite element analysis has almost the same result as the velocity distribution of the face surface 1 when the rolling amount of the head body 4 shown in FIG. The validity of the numerical value of the velocity distribution of the face surface 1 calculated by the finite element analysis could be confirmed.
次に、フェース面1の速度分布を考慮しない場合における重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点R(ボールの初速が最高となるフェース面1の点)との関係について説明する。
図9は、フェース面1の速度分布を考慮しない場合における重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置関係を示す模式図である。
フェース面1の打点におけるボール初速は、重心点Pの位置が寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置が寄与する成分とを足し合わせた値で決定されるものと考えられる。
図中、符号p1、p2は重心点Pの位置が寄与する成分を示す分布を示す等高線を示しており、寄与する成分の大小関係はp1>p2となる。
また、符号q1、q2は最大たわみ点Qの位置が寄与する成分を示す分布を示す等高線を示しており、寄与する成分の大小関係はq1>q2となる。
したがって、図9に示すように、最高初速点Rは、重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶほぼ直線LA上に位置することになる。ただし、ヘッド形状やフェース面のバルジ、ロール等によって最高初速点Rは直線LAから多少ずれる場合もある。
すなわち、フェース面1の速度分布を考慮しない場合は、最高初速点Rがフェース面1の中心点Cに合致、あるいは、近接するように、重心点Pと最大たわみ点Qとを配置すれば、スイートエリアおよび飛距離の増大を図る上で有利となることになる。
Next, the relationship among the gravity center point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R (the point on the face surface 1 at which the initial speed of the ball is the highest) when the speed distribution of the face surface 1 is not considered will be described.
FIG. 9 is a schematic diagram showing a positional relationship among the center of gravity point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R when the velocity distribution of the face surface 1 is not considered.
It is considered that the initial ball velocity at the hitting point of the face surface 1 is determined by a value obtained by adding the component contributed by the position of the center of gravity P and the component contributed by the position of the maximum deflection point Q.
In the figure, reference signs p1 and p2 indicate contour lines indicating a distribution indicating the component to which the position of the center of gravity P contributes, and the magnitude relationship between the contributing components is p1> p2.
Symbols q1 and q2 indicate contour lines indicating distributions indicating components to which the position of the maximum deflection point Q contributes, and the magnitude relationship between the contributing components is q1> q2.
Therefore, as shown in FIG. 9, the maximum initial speed point R is located on a substantially straight line LA connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q. However, the maximum initial speed point R may slightly deviate from the straight line LA depending on the head shape, the bulge of the face surface, the roll, and the like.
That is, when the velocity distribution of the face surface 1 is not taken into consideration, if the gravity center point P and the maximum deflection point Q are arranged so that the maximum initial velocity point R matches or is close to the center point C of the face surface 1, This is advantageous in increasing the sweet area and flight distance.
ゴルファがゴルフクラブをスウィングしてゴルフクラブヘッド10のフェース面1でゴルフボールを打撃する場合には、前述したようにフェース面1の速度分布が発生する。
最高初速点Rは、このようなフェーススピードの影響を受けることになるため、図9に示す位置からずれることになる。
図10(A)に示すように、フェース面1の速度分布を示す等高線v(図5参照)に対して直交し、言い換えると、フェーススピードの変化量が最大となる点を結び、かつ、最高初速点Rを通る直線L0を想定する。
すると、図10(B)に示すように、最高初速点Rは、フェース面1の速度分布の影響を受けることで、直線LAと直線L0とが交差する角度をθとしたとき、ほぼθの角度に沿った方向に移動することになる(例えば約3〜5mm)。なお、角度θは、たわみ量分布やフェース面の速度分布によって変わる。具体的には、最高反発点Rはトウ5側寄りでかつ下方向に移動する。
さらに、図10(C)に示すように、最高初速点Rは、フェース面1が曲面を呈している(フェース面1にRが付与されている)影響を受けることで、さらに下方向に移動することになる(例えば総移動距離約6〜10mm)。
図10(C)に示すように、最高初速点Rがさらに下方向に移動する理由は次のとおりであある。すなわち、通常のウッドヘッドのフェース面1には、トウ8とヒール5とを結ぶ方向の曲面(バルジ)と、クラウン4とヒール3とを結ぶ方向の曲面(ロール)とが形成されている。
フェース面1にこのような曲面が形成されていることでフェース面1のロフト角が変化する。その影響で、最高初速点Rは、下方向に移動する。下方向の移動量は、フェース面1の曲面の違いだけでなく、たわみ量分布やフェース面の速度分布によっても変化する。
したがって、実際にゴルフクラブをスウィングしてフェース面1でボールを打撃する場合の最高初速点Rの位置は、上述したようにフェース面1の速度分布の影響を受けることによって、図10(A)に示した最高反発点Rの位置よりもトウ側寄りでかつ下方にずれることになる。
すなわち、実際の最高初速点Rは、フェース面1の速度分布の影響を受けることにより、重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線LA上から外れた箇所に位置することがわかった。
本発明は、このような知見に基づいて、実際の最高初速点Rがゴルファの打点分布の中心付近となるフェース面1の中心点Cに合致、あるいは、近接するように、重心点Pと最大たわみ点Qとを配置することで、飛距離の増大を図ると共に、スイートエリアの拡大を図り、ひいては、打点がばらついても飛距離低下を効果的に抑制できるようにしたものである。
When the golfer swings the golf club and hits the golf ball with the face surface 1 of the golf club head 10, the velocity distribution of the face surface 1 occurs as described above.
Since the maximum initial speed point R is affected by such a face speed, it deviates from the position shown in FIG.
As shown in FIG. 10 (A), it is orthogonal to the contour line v (see FIG. 5) indicating the velocity distribution of the face surface 1, in other words, connecting the points where the amount of change in the face speed is maximum, and the highest A straight line L0 passing through the initial speed point R is assumed.
Then, as shown in FIG. 10 (B), the maximum initial speed point R is affected by the velocity distribution of the face surface 1, and when the angle at which the straight line LA and the straight line L0 intersect is θ, it is approximately θ. It moves in a direction along the angle (for example, about 3 to 5 mm). The angle θ varies depending on the deflection amount distribution and the face surface velocity distribution. Specifically, the highest rebound point R moves closer to the toe 5 side and downward.
Further, as shown in FIG. 10C, the maximum initial velocity point R moves further downward due to the influence of the face surface 1 having a curved surface (R is given to the face surface 1). (For example, a total moving distance of about 6 to 10 mm).
As shown in FIG. 10 (C), the reason why the maximum initial speed point R moves further downward is as follows. That is, a curved surface (bulge) in the direction connecting the toe 8 and the heel 5 and a curved surface (roll) in the direction connecting the crown 4 and the heel 3 are formed on the face surface 1 of a normal wood head.
By forming such a curved surface on the face surface 1, the loft angle of the face surface 1 changes. As a result, the maximum initial speed point R moves downward. The downward movement amount changes not only due to the difference in the curved surface of the face surface 1 but also due to the deflection amount distribution and the face surface velocity distribution.
Accordingly, when the golf club is actually swung and the ball is hit with the face surface 1, the position of the maximum initial speed point R is affected by the velocity distribution of the face surface 1 as described above, and therefore, FIG. The position is shifted closer to the toe side and lower than the position of the maximum rebound point R shown in FIG.
That is, it was found that the actual maximum initial speed point R is located at a position deviating from the straight line LA connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q due to the influence of the velocity distribution of the face surface 1.
The present invention is based on such knowledge, and the center of gravity P and the maximum are set so that the actual maximum initial velocity point R matches or is close to the center point C of the face surface 1 near the center of the golfer's hitting point distribution. By arranging the deflection point Q, the flight distance can be increased and the sweet area can be expanded. As a result, even when the hit points vary, the flight distance can be effectively suppressed.
図11は第1の実施の形態における重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置関係を示すゴルフクラブヘッド10の正面図である。
本実施の形態では、ライ角通りにゴルフクラブヘッド10をセットした状態でゴルフクラブヘッド10のフェース面1のトウ8側からヒール5側に向かう水平方向をX方向とし、鉛直上向きの方向をY方向とし、フェース面1の中心点Cの座標を(0,0)とする。
FIG. 11 is a front view of the golf club head 10 showing the positional relationship among the center of gravity point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R in the first embodiment.
In this embodiment, with the golf club head 10 set according to the lie angle, the horizontal direction from the toe 8 side to the heel 5 side of the face surface 1 of the golf club head 10 is the X direction, and the vertical upward direction is Y. It is assumed that the coordinate of the center point C of the face surface 1 is (0, 0).
なお、フェース面1の中心点Cは、フェース面1の幾何学的中心であり、例えば、以下のようにして規定されるものである。なお、フェース面1の中心点Cの規定方法として以下に説明するような従来公知のさまざまな規定方法が採用可能である。   The center point C of the face surface 1 is the geometric center of the face surface 1, and is defined as follows, for example. It should be noted that various conventionally known defining methods as described below can be adopted as the defining method of the center point C of the face surface 1.
まず、フェース面1と他のヘッド本体4の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面1の周縁が稜線によって特定される場合のフェース面1の中心点Cの規定方法を説明する。この場合はフェース面1が明瞭に定義されることになる。
図13乃至図16はフェース中心の規定方法の一例を示す説明図である。
(1)まず、図13に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上にゴルフクラブヘッド10(ヘッド本体4)を載置する。このときのゴルフクラブヘッド10の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフック角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
First, a method for defining the center point C of the face surface 1 when the boundary between the face surface 1 and the other head main body 4 is clear, in other words, when the periphery of the face surface 1 is specified by the ridgeline will be described. To do. In this case, the face surface 1 is clearly defined.
FIG. 13 to FIG. 16 are explanatory diagrams showing an example of a face center defining method.
(1) First, as shown in FIG. 13, the golf club head 10 (head main body 4) is placed on a horizontal ground so that the lie angle and the face angle become prescribed values. The state of the golf club head 10 at this time is set as a reference state. Note that the set values of the lie angle and the hook angle are values described in, for example, a product catalog.
(2)次にクラウン部2及びソール部3を結ぶ方向における仮中心点c0を求める。
すなわち、図13に示すように、トウ8及びヒール5を結ぶ地面と平行な線(以下水平線という)の概略中心点と交差する垂線f0を引く。
この垂線f0とフェース面1の上縁とが交差するa0点と、垂線f0とフェース面1の下縁とが交差するb0点の中点を仮中心点c0とする。
(2) Next, a temporary center point c0 in the direction connecting the crown portion 2 and the sole portion 3 is obtained.
That is, as shown in FIG. 13, a perpendicular line f <b> 0 that intersects with the approximate center point of a line parallel to the ground connecting the toe 8 and the heel 5 (hereinafter referred to as a horizontal line) is drawn.
The midpoint of the point a0 where the perpendicular f0 and the upper edge of the face surface 1 intersect and the middle point of the b0 where the perpendicular f0 and the lower edge of the face surface 1 intersect are defined as a temporary center point c0.
(3)次に図14に示すように仮中心点c0を通る水平線g0を引く。
(4)次に図15に示すように水平線g0とフェース面1のトウ8側の縁とが交差するd0点と、水平線g0とフェース面1のヒール5側の縁とが交差するe0点の中点を仮中心点c1とする。
(5)次に図16に示すように仮中心点c1を通る垂線f1を引き、この垂線f1とフェース面1の上縁とが交差するa1点と、垂線f1とフェース面1の下縁とが交差するb1点の中点を仮中心点c2とする。
ここで、仮中心点c1とc2とが合致したならばその点をフェース面1の中心点Cとして規定する。
仮中心点c1とc2が合致しなければ、(2)乃至(5)の手順を繰り返す。
なお、フェース面1は曲面を呈しているため、水平線g0の中点、垂線f0,f1の中点を求める場合の水平線g0の長さ、垂線f0,f1の長さはフェース面1の曲面に沿った長さを用いるものとする。
(3) Next, as shown in FIG. 14, a horizontal line g0 passing through the temporary center point c0 is drawn.
(4) Next, as shown in FIG. 15, the point d0 where the horizontal line g0 and the edge on the toe 8 side of the face surface 1 intersect, and the point e0 where the horizontal line g0 and the edge on the heel 5 side of the face surface 1 intersect. The midpoint is defined as a temporary center point c1.
(5) Next, as shown in FIG. 16, a perpendicular line f1 passing through the temporary center point c1 is drawn, and the perpendicular line f1 and the upper edge of the face surface 1 intersect with each other, and the perpendicular line f1 and the lower edge of the face surface 1 The midpoint of the b1 point where the two intersect is defined as the temporary center point c2.
Here, if the temporary center points c1 and c2 match, that point is defined as the center point C of the face surface 1.
If the temporary center points c1 and c2 do not match, the procedures (2) to (5) are repeated.
Since the face surface 1 has a curved surface, the length of the horizontal line g0 and the lengths of the vertical lines f0 and f1 when determining the midpoint of the horizontal line g0 and the midpoints of the vertical lines f0 and f1 are the curved surfaces of the face surface 1. The length along the line shall be used.
次に、フェース面1の周縁と他のヘッド本体4の部分との間が曲面で接続されておりフェース面1が明瞭に定義できない場合のフェース面1の中心点Cの規定方法を説明する。   Next, a method for defining the center point C of the face surface 1 when the periphery of the face surface 1 and the other head body 4 are connected by a curved surface and the face surface 1 cannot be clearly defined will be described.
図17に示すように、ゴルフクラブヘッド10は中空であり、符号P0はゴルフクラブヘッド10の重心位置を示し、符号Lpは重心位置P0と重心点Pとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Lpは重心位置P0を通るフェース面1の垂線である。
ここで、図18に示すように、重心位置P0と重心点Pとを結ぶ直線Lpを含む多数の平面H1、H2、H3、…、Hnを考える。
ゴルフクラブヘッド10を各平面H1、H2、H3、…、Hnに沿って破断したときの断面において、図19に示されるように、ゴルフクラブヘッド10の外面の曲率半径r0を測定する。
曲率半径r0の測定に際して、フェース面1上のフェースライン、パンチマーク等が無いもとして扱う。
曲率半径r0は、フェース面1の中心点Cから外方向(図19における上方向、下方向)に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径r0が最初に所定の値以下となる部分をフェース面1の周縁を表わす輪郭線Iとして定義する。所定の値は例えば200mmである。
多数の平面H1、H2、H3、…、Hnに基づいて決定された輪郭線Iによって囲まれた領域が、図18、図19に示すように、フェース面1として定義される。
次に、図20に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上にゴルフクラブヘッド10(ヘッド本体4)を載置する。
直線LTは、フェース面1のトウ側点PTを通過して鉛直方向に延在する。
直線LHは、フェース面1のヒール側点PHを通過して鉛直方向に延在する。
直線LCは、直線LTおよび直線LHと平行である。直線LCと直線LTとの距離は、直線LCと直線LHとの距離と等しい。
符号Puは、フェース面1の上側点を示し、符号Pdはフェース面1の下側点である。上側点Puおよび下側点Pdは、いずれも直線LCと輪郭線Iとの交点である。
中心点Cは、上側点Puと下側点Pdとを結ぶ線分の中点で定義される。
As shown in FIG. 17, the golf club head 10 is hollow, the symbol P0 indicates the center of gravity position of the golf club head 10, and the symbol Lp is a straight line connecting the center of gravity position P0 and the center of gravity point P. Lp is a perpendicular of the face surface 1 passing through the gravity center position P0.
Here, as shown in FIG. 18, a large number of planes H1, H2, H3,..., Hn including a straight line Lp connecting the gravity center position P0 and the gravity center point P are considered.
In a cross section when the golf club head 10 is broken along the planes H1, H2, H3,..., Hn, the curvature radius r0 of the outer surface of the golf club head 10 is measured as shown in FIG.
When measuring the radius of curvature r0, it is assumed that there are no face lines or punch marks on the face surface 1.
The curvature radius r0 is continuously measured from the center point C of the face surface 1 outward (upward and downward in FIG. 19).
In the measurement, a portion where the radius of curvature r0 is initially equal to or smaller than a predetermined value is defined as an outline I representing the periphery of the face surface 1. The predetermined value is, for example, 200 mm.
A region surrounded by the contour line I determined based on a large number of planes H1, H2, H3,..., Hn is defined as the face surface 1 as shown in FIGS.
Next, as shown in FIG. 20, the golf club head 10 (head main body 4) is placed on a horizontal ground so that the lie angle and the face angle become specified values.
The straight line LT passes the toe side point PT of the face surface 1 and extends in the vertical direction.
The straight line LH passes through the heel side point PH of the face surface 1 and extends in the vertical direction.
The straight line LC is parallel to the straight line LT and the straight line LH. The distance between the straight line LC and the straight line LT is equal to the distance between the straight line LC and the straight line LH.
Reference symbol Pu indicates an upper point of the face surface 1, and reference symbol Pd indicates a lower point of the face surface 1. The upper point Pu and the lower point Pd are both intersections of the straight line LC and the contour line I.
The center point C is defined by the midpoint of the line segment connecting the upper point Pu and the lower point Pd.
図11に戻って説明を続ける。
本実施の形態では、重心点Pの座標を(X1,Y1)とし、最大たわみ点Qの座標を(X2,Y2)としたとき、以下の条件を満たすようにゴルフクラブヘッド10を設計する。
X1は、0mm以上10mm以下の範囲内であり、Y1は、0mm以上10mm以下の範囲内とする。
X2は、−10mm以上0mm以下の範囲内であり、Y2は、−10mm以上10mm以下の範囲内とする。
なお、図11は、X2が−10mm以上0mm以下の範囲内で、Y2が0mm以上10mm以下の範囲内である場合について示し、図12は、X2が−10mm以上0mm以下の範囲内で、Y2が−10mm以上0mm以下の範囲内である場合を示している。以下では図11について説明するが、図12の場合も上記の重心点Pおよび最大たわみ点Qの範囲が適用される。
図11において、符号A1は重心点Pの座標(X1,Y1)の範囲を示し、符号A2は最大たわみ点Qの座標(X2,Y2)の範囲を示す。
重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔLを5〜15mmの範囲内とする。
重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線LAがX方向となす角度φを、0〜70度の範囲内とする。
なお、本明細書では、角度φは、X軸とY軸とがなす座標面において重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線の傾きが正となる範囲の角度φの値を正の値とし、前記の傾きが負となる範囲の角度φの値を負の値とする。
このような条件を満たすように重心点Pと最大たわみ点Qとを配置することによって、ゴルファが実際にゴルフクラブをスウィングしてフェース面1でボールを打撃する場合の最高初速点Rの位置をゴルファの打点分布の中心付近となるフェース面1の中心点Cに合致、あるいは、近接させることができ、これにより、飛距離の増大を図る上で有利となる。さらには、スイートエリアを拡大することができ、したがって、打点がばらついても飛距離の低下を効果的に抑制する上で有利となる。
Returning to FIG. 11, the description will be continued.
In the present embodiment, the golf club head 10 is designed to satisfy the following conditions when the coordinates of the center of gravity P are (X1, Y1) and the coordinates of the maximum deflection point Q are (X2, Y2).
X1 is in the range of 0 mm to 10 mm, and Y1 is in the range of 0 mm to 10 mm.
X2 is in the range of −10 mm to 0 mm, and Y2 is in the range of −10 mm to 10 mm.
11 shows the case where X2 is in the range of −10 mm to 0 mm and Y2 is in the range of 0 mm to 10 mm, and FIG. 12 is the case where X2 is in the range of −10 mm to 0 mm. Is in the range of −10 mm to 0 mm. 11 will be described below, but the range of the center of gravity point P and the maximum deflection point Q is also applied in the case of FIG.
In FIG. 11, symbol A1 indicates the range of the coordinates (X1, Y1) of the barycentric point P, and symbol A2 indicates the range of the coordinates (X2, Y2) of the maximum deflection point Q.
The distance ΔL between the center of gravity P and the maximum deflection point Q is set within a range of 5 to 15 mm.
An angle φ formed by the straight line LA connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q with the X direction is set within a range of 0 to 70 degrees.
In this specification, the angle φ is a positive value of the angle φ in a range where the slope of the straight line connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q is positive on the coordinate plane formed by the X axis and the Y axis. And the value of the angle φ in the range where the inclination is negative is a negative value.
By arranging the gravity center point P and the maximum deflection point Q so as to satisfy such conditions, the position of the maximum initial velocity point R when the golfer actually swings the golf club and hits the ball with the face surface 1 is determined. It can match or be close to the center point C of the face surface 1 near the center of the golfer's hitting point distribution, which is advantageous in increasing the flight distance. Furthermore, the sweet area can be enlarged, and therefore, even if the hit points vary, it is advantageous in effectively suppressing the decrease in the flight distance.
ここで、フェース面1の中心点Cがゴルファの打点分布の中心付近となることについて説明しておく。
図34は多数のゴルファによる打点位置の計測結果の一例を示す説明図である。
具体的には、1つのゴルフクラブヘッドについてゴルファ743名が合計3757スウィングした場合の打点を計測し、その打点位置をフェース面1上に◆の記号でプロットしている。
X軸、Y軸上の数値はフェース面1の中心点Cを原点(0,0)とした場合の打点位置を示す座標値であり単位はmmである。
打点位置の平均値は図中□の記号で示しており、次のとおりであった。
X座標値:1.8mm(中心点Cよりもヒール5方向に1.8mm)
Y座標値:3.9mm(中心点Cよりもクラウン2方向に3.9mm)
すなわち、ゴルファの打点分布の中心は中心点C近傍に位置している。
したがって、ゴルファが実際にゴルフクラブをスウィングしてフェース面1でボールを打撃する場合の最高初速点Rの位置をフェース面1の中心点Cに合致、あるいは、近接させれば、大多数のゴルファにとって、飛距離の増大を図る上で有利となり、スイートエリアを拡大することができ、したがって、打点がばらついても飛距離の低下を効果的に抑制する上で有利となる。
Here, it will be described that the center point C of the face surface 1 is near the center of the hitting point distribution of the golfer.
FIG. 34 is an explanatory diagram showing an example of measurement results of hitting point positions by a large number of golfers.
Specifically, the hit points when a total of 3757 swingers of 743 golfers have swung for one golf club head are measured, and the hit point positions are plotted on the face surface 1 by the symbol “♦”.
Numerical values on the X-axis and Y-axis are coordinate values indicating the hit point position when the center point C of the face surface 1 is the origin (0, 0), and the unit is mm.
The average value of the hitting positions is indicated by the symbol □ in the figure, and was as follows.
X coordinate value: 1.8 mm (1.8 mm in the heel 5 direction from the center point C)
Y coordinate value: 3.9 mm (3.9 mm in the crown 2 direction from the center point C)
That is, the center of the golfer's hitting point distribution is located near the center point C.
Therefore, when the golfer actually swings the golf club and hits the ball with the face surface 1, if the position of the highest initial velocity point R matches or is close to the center point C of the face surface 1, the majority of golfers Therefore, it is advantageous in increasing the flight distance, and the sweet area can be enlarged. Therefore, even if the hit points vary, it is advantageous in effectively suppressing the decrease in the flight distance.
図21はフェース面1の速度分布と重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとを示す説明図である。
図21において横軸はX方向の座標値X(mm)を、縦軸はY方向の座標値Y(mm)を示している。
各ハッチングはフェース面1の速度(フェーススピード)Vf(m/sec)を示しており、フェース面1の速度は、図5に示すように、フェース面1のヒール5側の上部からトウ8側の下部へ向けて次第に大きくなるように分布している。
FIG. 21 is an explanatory diagram showing the velocity distribution of the face surface 1, the barycentric point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R.
In FIG. 21, the horizontal axis indicates the coordinate value X (mm) in the X direction, and the vertical axis indicates the coordinate value Y (mm) in the Y direction.
Each hatching indicates the speed (face speed) Vf (m / sec) of the face surface 1, and the speed of the face surface 1 is from the upper part of the face surface 1 on the heel 5 side to the toe 8 side as shown in FIG. It is distributed so as to gradually increase toward the lower part of.
図22(A)は重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッド10の正面図、(B)は重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。
ある打点におけるボール初速Vbは、フェーススピードVfと、重心点Pの位置と、最大たわみ点Qの位置との3つの要素が寄与して決定されるものと考えられる。
すなわち、打点におけるフェーススピードVfが高いほどボール初速Vbは高速となる。
また、打点に重心点Pが近いほどボール初速Vbは高速となる。
また、打点に最大たわみ点Qが近いほどボール初速Vbは高速となる。
すなわち、図22(B)に示すように、ある打点におけるボール初速Vbは、フェーススピードVfが寄与する成分と、重心点Pの位置が寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置が寄与する成分とを足し合わせた値で決定されるものと考えられる。
なお、図22(A)において破線Apは重心点Pの位置が寄与する成分の等高線を示し、破線Aqは最大たわみ点Qの位置が寄与する成分の等高線を示し、破線Avbはボール初速Vbの等高線を示す。
そして、それら足し合わせた値が最大となる位置、言い換えると、ゴルフボールの最高初速が得られるフェース面1の打点が最高初速点Rとなる。
本実施の形態では、上述の条件を満たしたゴルフクラブヘッド10における最高初速点Rの座標を(X3,Y3)としたとき、X3が−5mm以上5mm以下の範囲内であり、Y3が−5mm以上5mm以下の範囲内であり、したがって、最高初速点Rの位置をフェース面1の中心点Cに合致、あるいは、近接させることができる。
22A is a front view of the golf club head 10 showing the positions of the center of gravity point P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial speed point R, and FIG. 22B is a component in which the position of the center of gravity point P contributes to the ball initial speed. It is a schematic diagram which shows the relationship between the position of the maximum deflection point Q and the component which contributes to ball | bowl initial velocity.
The initial ball speed Vb at a certain hitting point is considered to be determined by the contribution of three factors: the face speed Vf, the position of the center of gravity P, and the position of the maximum deflection point Q.
That is, the higher the face speed Vf at the hitting point, the higher the ball initial speed Vb.
Further, the closer the center of gravity P is to the hit point, the higher the ball initial speed Vb becomes.
Further, the closer the maximum deflection point Q is to the hit point, the higher the ball initial speed Vb becomes.
That is, as shown in FIG. 22B, the initial ball velocity Vb at a certain hit point is a component contributed by the face speed Vf, a component contributed by the position of the center of gravity P, and a component contributed by the position of the maximum deflection point Q. It is thought that it is determined by the sum of
In FIG. 22A, the broken line Ap indicates the contour line of the component contributed by the position of the center of gravity P, the broken line Aq indicates the contour line of the component contributed by the position of the maximum deflection point Q, and the broken line Avb indicates the initial ball velocity Vb. Contour lines are shown.
The position at which the sum of these values becomes the maximum, in other words, the hit point of the face surface 1 at which the highest initial velocity of the golf ball is obtained becomes the highest initial velocity point R.
In the present embodiment, when the coordinates of the maximum initial speed point R in the golf club head 10 that satisfies the above-mentioned conditions are (X3, Y3), X3 is in the range of −5 mm to 5 mm, and Y3 is −5 mm. Therefore, the position of the maximum initial speed point R can be matched with or brought close to the center point C of the face surface 1.
また、最高初速点Rでボールを打撃したときのボール初速Vbを100%とし、ボール初速Vbの例えば99%以上となるフェース面1上の領域をスイートエリアとしたとき、スイートエリアは最高初速点Rを中心として分布する。具体的には、スイートエリアは最高初速点Rを中心としてボール初速Vbの等高線Avb(図22(A))に沿って分布することになる。
したがって、最高初速点Rの位置をフェース面1の中心点Cにほぼ合致、あるいは、近接させることにより、スイートエリアの中心がフェース面1の中心点Cに合致、あるいは、近接することになる。
そのため、最も打点分布が高い位置であるフェース面1の中心点Cがスイートエリアの中心に合致あるいは近接するため、飛距離の増大を図る上で有利となる。
Further, when the ball initial velocity Vb when hitting the ball at the maximum initial velocity point R is 100%, and the area on the face surface 1 that is 99% or more of the ball initial velocity Vb is the sweet area, the sweet area is the maximum initial velocity point. Distributed around R. Specifically, the sweet area is distributed along the contour line Avb (FIG. 22A) of the ball initial speed Vb with the maximum initial speed point R as the center.
Therefore, the center of the sweet area coincides with or is close to the center point C of the face surface 1 by making the position of the maximum initial speed point R substantially coincide with or close to the center point C of the face surface 1.
For this reason, the center point C of the face surface 1 where the hit point distribution is the highest matches or is close to the center of the sweet area, which is advantageous in increasing the flight distance.
また、ボール初速Vbは、最大たわみ点Qでのたわみ量が大きいほど増大することが周知の事実である。したがって、フェース面1のうち、たわみ量が大きい領域をより大きな面積で確保すると、ボールの飛距離の増大を図る上で有利となる。
このような観点から、最大たわみ点Qでのたわみ量を100%とした時に、たわみ量が95%以上となるフェース面の面積をたわみ面積とした場合、たわみ面積が150mm以上となるようにすると、ボールの飛距離の増大を図る上でより一層有利となる。
また、最大たわみ点Qでのたわみ量を100%とした時に、たわみ量が95%以上となるフェース面の面積をたわみ面積とした場合、たわみ面積がフェース面積に占める割合が4%以上となるようにすると、ボールの飛距離の増大を図る上でより一層有利となる。
Further, it is a well-known fact that the initial ball velocity Vb increases as the deflection amount at the maximum deflection point Q increases. Therefore, securing a region with a large deflection amount in the face surface 1 with a larger area is advantageous in increasing the flight distance of the ball.
From this point of view, when the deflection amount at the maximum deflection point Q is 100%, and the area of the face surface where the deflection amount is 95% or more is the deflection area, the deflection area is 150 mm 2 or more. This is even more advantageous in increasing the flight distance of the ball.
Further, when the deflection amount at the maximum deflection point Q is 100% and the area of the face surface where the deflection amount is 95% or more is defined as the deflection area, the ratio of the deflection area to the face area is 4% or more. This is even more advantageous in increasing the flight distance of the ball.
フェース面1のたわみ量、たわみ面積の計測方法として従来公知のさまざまな計測方法が使用可能である。
例えば、特開2004−138584号公報(ゴルフクラブヘッドの打撃面の振動分布測定方法およびゴルフクラブヘッドの評価方法)に記載されている方法を用いることができる。
すなわち、この方法では、ゴルフクラブヘッドのフェース面(打撃面)をその垂直方向に加振させて打撃面を振動させ、フェース面と対向する位置に配したレーザ振動計によりフェース面における振動分布(振幅分布)を測定する。
そして、その振動分布(振幅分布)の測定結果に基づいて、各点のたわみ量を算出し、最大たわみ点でのたわみ量を100%とし、たわみ量が95%以上となるフェース面の面積を算出すればよい。
より具体的には、フェース面1の中心点Cを中心にした四角形の測定エリアを設定すると共に、この測定エリアに複数の測定点を設定し、各測定点について振幅分布を測定する。
その後、スプライン補間を行い、最大たわみ点を算出し、最大たわみ点でのたわみ量を100%とし、たわみ量が95%以上となるフェース面1の面積を算出すればよい。
前記の測定エリアとして、例えば、フェース面1の中心点Cを中心にトウ方向およびヒール方向にそれぞれ28mmずつ、フェース面1の中心点Cを中心にクラウン方向およびソール方向にそれぞれ12mmずつの四角のエリアを設定する。
すなわち、本例では、測定エリアは、トウ−ヒール方向に56mm、クラウン−ソール方向に24mmの四角形状となる。
また、前記の測定点として、例えば、トウ−ヒール方向およびクラウン−ソール方向において約0.8mmピッチで各測定点を設定する。
すなわち、本例では、測定エリアにおける全測定点は2048点となる。
Various conventionally known measurement methods can be used as a method for measuring the deflection amount and the deflection area of the face surface 1.
For example, a method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-138484 (a method for measuring a vibration distribution of a striking surface of a golf club head and a method for evaluating a golf club head) can be used.
That is, in this method, the face surface (striking surface) of the golf club head is vibrated in the vertical direction to vibrate the striking surface, and the vibration distribution on the face surface (by a laser vibrometer disposed at a position facing the face surface ( Measure the amplitude distribution).
Then, based on the measurement result of the vibration distribution (amplitude distribution), the amount of deflection at each point is calculated, the amount of deflection at the maximum deflection point is 100%, and the area of the face surface where the amount of deflection is 95% or more is calculated. What is necessary is just to calculate.
More specifically, a rectangular measurement area centered on the center point C of the face surface 1 is set, and a plurality of measurement points are set in this measurement area, and the amplitude distribution is measured for each measurement point.
Thereafter, spline interpolation is performed, the maximum deflection point is calculated, the deflection amount at the maximum deflection point is set to 100%, and the area of the face surface 1 where the deflection amount is 95% or more may be calculated.
As the measurement area, for example, a square of 28 mm each in the toe direction and the heel direction around the center point C of the face surface 1 and 12 mm each in the crown direction and the sole direction around the center point C of the face surface 1. Set the area.
That is, in this example, the measurement area has a square shape of 56 mm in the toe-heel direction and 24 mm in the crown-sole direction.
Further, as the measurement points, for example, the measurement points are set at a pitch of about 0.8 mm in the toe-heel direction and the crown-sole direction.
That is, in this example, all the measurement points in the measurement area are 2048 points.
以上説明したように本実施の形態によれば、フェース面1の速度分布を考慮して重心点Pおよび最大たわみ点Qをフェース面1に配置する。したがって、ゴルファが実際にゴルフクラブをスウィングしてフェース面1でボールを打撃する場合の最高初速点Rの位置をゴルファの打点分布の中心付近となるフェース面1の中心点Cに合致、あるいは、近接させることができるので、飛距離の増大を図る上で有利となる。
特に、前述した従来技術のようにフェース面1の速度分布を考慮することなく、ゴルフクラブヘッドが静止した状態で測定された最高反発点をフェース面の中心点近傍に配置する場合に比較して、本発明は、フェース面1の速度分布を考慮して重心点Pおよび最大たわみ点Qを配置している点が大きく異なるものである。
このようにすることで、本発明では、最高初速点Rの位置をより的確にフェース面1の中心点Cに合致あるいは近接させる上で有利となり、したがって、従来技術に比較して飛距離の増大を図る上で有利となる。
また、重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔLを5〜15mmの範囲内とし、かつ、重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線LAがX方向となす角度φを、0〜70度の範囲内としたので、図22(B)に示すように、スイートエリアの面積を拡大する上で有利となる。以下その理由について説明する。
なお、以下では、最大初速点Rに対応する反発係数が0.83、最大初速点Rにおけるボール初速の99%に対応する反発係数が0.81であるものとして説明する。
As described above, according to the present embodiment, the gravity center point P and the maximum deflection point Q are arranged on the face surface 1 in consideration of the velocity distribution of the face surface 1. Therefore, when the golfer actually swings the golf club and hits the ball with the face surface 1, the position of the highest initial velocity point R matches the center point C of the face surface 1 that is near the center of the golfer's hitting point distribution, or Since they can be close to each other, it is advantageous in increasing the flight distance.
In particular, compared to the case where the highest repulsion point measured with the golf club head stationary is arranged near the center point of the face surface without considering the velocity distribution of the face surface 1 as in the prior art described above. The present invention is greatly different in that the center of gravity P and the maximum deflection point Q are arranged in consideration of the velocity distribution of the face surface 1.
By doing so, in the present invention, it is advantageous to make the position of the maximum initial speed point R more precisely match or approach the center point C of the face surface 1, and therefore, the flight distance is increased as compared with the prior art. This is advantageous in achieving this.
Further, the separation distance ΔL between the center of gravity P and the maximum deflection point Q is within a range of 5 to 15 mm, and the angle φ between the straight line LA connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q and the X direction is set to 0 to 70. Since it is within the range of degrees, as shown in FIG. 22B, it is advantageous in expanding the area of the sweet area. The reason will be described below.
In the following description, it is assumed that the restitution coefficient corresponding to the maximum initial speed point R is 0.83 and the restitution coefficient corresponding to 99% of the ball initial speed at the maximum initial speed point R is 0.81.
まず、重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔLを5〜15mmの範囲内とすることがスイートエリアの面積を拡大する上で有利となる理由について説明する。
図23は重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔLとボール初速Vbとの関係を示す模式図である。
離間距離ΔLが5mm未満であると、重心点Pの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山(ピーク)と、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山とが近いか、あるいは、合致することになるため、最大初速点Rは高くなる反面、反発係数が0.81以上となる高初速エリアの面積は狭いものとなる。
離間距離ΔLが15mm以上であると、重心点Pの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山と、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山とが離れすぎるため、最大初速点Rは低下し反発係数が0.81以上となる高初速エリアの面積はほとんどなくなってしまう。
離間距離ΔLが5〜15mmの範囲内であると、重心点Pの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山と、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山とが適正な距離で離間することになるため、最大初速点Rの大きさを確保しつつ、反発係数が0.81以上となる高初速エリアの面積も十分に確保することができる。
First, the reason why it is advantageous in enlarging the area of the sweet area that the distance ΔL between the center of gravity P and the maximum deflection point Q is in the range of 5 to 15 mm will be described.
FIG. 23 is a schematic diagram showing the relationship between the separation distance ΔL between the center of gravity P and the maximum deflection point Q and the initial ball speed Vb.
If the separation distance ΔL is less than 5 mm, is the peak of the component in which the position of the center of gravity P contributes to the ball initial speed Vb and the peak of the component in which the position of the maximum deflection point Q contributes to the ball initial speed Vb? Alternatively, the maximum initial speed point R becomes higher because they match, but the area of the high initial speed area where the restitution coefficient is 0.81 or more is narrow.
If the separation distance ΔL is 15 mm or more, the peak of the component in which the position of the center of gravity P contributes to the ball initial speed Vb and the peak of the component in which the position of the maximum deflection point Q contributes to the ball initial speed Vb are too far apart. The initial speed point R decreases and the area of the high initial speed area where the coefficient of restitution becomes 0.81 or more is almost lost.
When the separation distance ΔL is in the range of 5 to 15 mm, the peak of the component where the position of the center of gravity P contributes to the ball initial speed Vb and the peak of the component where the position of the maximum deflection point Q contributes to the ball initial speed Vb are appropriate. Therefore, while ensuring the size of the maximum initial speed point R, it is possible to sufficiently secure the area of the high initial speed area where the restitution coefficient is 0.81 or more.
次に、重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線LAがX方向となす角度φを、0〜70度の範囲内とすることがスイートエリアの面積を拡大する上で有利となる理由について説明する。
図6乃至図8から明らかなように、ゴルファがゴルフクラブを実際にスイングした場合、フェース面1の速度分布を示す等高線に対して直交する直線とX軸とがなす角度αは次のとおりである。
図6に示すローリング量が最小の場合:角度αは65度
図7に示すローリング量が平均値の場合:角度αは36度
図8に示すローリング量が最大の場合:角度αは7度
したがって、ゴルファがゴルフクラブを実際にスイングした場合、上記角度αは7度以上65度の範囲内となる。
そのため、図22(B)に示すように、最大たわみ点Qをフェース速度のより速い位置に配置すると、言い換えると、重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線LAがX方向となす角度φを上記角度αの範囲内に設定すると、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山の高さをより高くする上で有利となる。
その結果、ボール初速Vbの山の高さを高くすることができて、高初速エリアをより広く確保する上で有利となり、スイートエリアの面積を拡大する上で有利となるのである。
なお、本実施の形態では、ゴルファがゴルフクラブを実際にスイングした場合の角度αのばらつきを考慮して、角度φを0〜70度の範囲内としている。
Next, the reason why the angle φ formed by the straight line LA connecting the centroid point P and the maximum deflection point Q with the X direction is within the range of 0 to 70 degrees is advantageous in expanding the sweet area. explain.
As is apparent from FIGS. 6 to 8, when the golfer actually swings the golf club, the angle α formed by the straight line orthogonal to the contour line indicating the velocity distribution of the face surface 1 and the X axis is as follows. is there.
When the rolling amount shown in FIG. 6 is the minimum: the angle α is 65 degrees When the rolling amount shown in FIG. 7 is an average value: the angle α is 36 degrees When the rolling amount shown in FIG. 8 is the maximum: the angle α is 7 degrees When the golfer actually swings the golf club, the angle α is in the range of 7 degrees to 65 degrees.
Therefore, as shown in FIG. 22B, when the maximum deflection point Q is arranged at a position where the face speed is faster, in other words, the angle φ formed by the straight line LA connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q with the X direction. Is set within the range of the angle α, it is advantageous in increasing the height of the peak of the component that the position of the maximum deflection point Q contributes to the ball initial velocity Vb.
As a result, the height of the mountain of the ball initial speed Vb can be increased, which is advantageous for securing a larger area for the high initial speed, and advantageous for increasing the area of the sweet area.
In the present embodiment, the angle φ is set in the range of 0 to 70 degrees in consideration of variations in the angle α when the golfer actually swings the golf club.
次に、実験例を参照して、重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔLを5〜15mmの範囲内とし、かつ、重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線LAがX方向となす角度φを、0〜70度の範囲内とすることがスイートエリアの面積を拡大する上で有利となることを具体的に説明する。
離間距離ΔLの範囲および角度φの範囲を以下のように設定した5種類のゴルフクラブヘッド10について説明する。
以下では、5種類のゴルフクラブヘッド10をそれぞれ第1乃至第5のゴルフクラブヘッドとして説明する。
第1乃至第5のゴルフクラブヘッドは、離間距離ΔLの範囲および角度φの範囲を以下のように設定したものである。
(第1のゴルフクラブヘッド)離間距離ΔL:5〜15mmの範囲内、角度φ:0〜70度の範囲内
(第2のゴルフクラブヘッド)離間距離ΔL:5mm未満、角度φ:0〜70度の範囲内
(第3のゴルフクラブヘッド)離間距離ΔL:15mmを超過、角度φ:0〜70度の範囲内
(第4のゴルフクラブヘッド)離間距離ΔL:5〜15mmの範囲内、角度φ:70度を超過
(第5のゴルフクラブヘッド)離間距離ΔL:5〜15mmの範囲内、角度φ:0度未満
図24乃至図28はそれぞれ第1のゴルフクラブヘッド乃至5のそれぞれに対応する図であり、(A)は重心点Pと最大たわみ点Qと最高初速点Rとの位置を示すゴルフクラブヘッド10の正面図、(B)は重心点Pの位置がボール初速に寄与する成分と、最大たわみ点Qの位置がボール初速に寄与する成分との関係を示す模式図である。
Next, referring to the experimental example, the separation distance ΔL between the center of gravity P and the maximum deflection point Q is within a range of 5 to 15 mm, and the straight line LA connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q is the X direction. It will be specifically described that the angle φ formed is within the range of 0 to 70 degrees, which is advantageous in expanding the sweet area.
The five types of golf club heads 10 in which the range of the separation distance ΔL and the range of the angle φ are set as follows will be described.
Hereinafter, the five types of golf club heads 10 will be described as first to fifth golf club heads.
In the first to fifth golf club heads, the range of the separation distance ΔL and the range of the angle φ are set as follows.
(First Golf Club Head) Separation Distance ΔL: Within 5-15 mm, Angle φ: Within 0-70 ° (Second Golf Club Head) Separation Distance ΔL: Less than 5 mm, Angle φ: 0-70 Within a range of degrees (third golf club head) separation distance ΔL: more than 15 mm, angle φ: Within a range of 0 to 70 degrees (fourth golf club head) separation distance ΔL: within a range of 5-15 mm, angle φ: over 70 degrees (fifth golf club head) separation distance ΔL: within a range of 5 to 15 mm, angle φ: less than 0 degrees FIGS. 24 to 28 correspond to the first golf club heads through 5, respectively. (A) is a front view of the golf club head 10 showing the positions of the center of gravity P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial velocity point R, and (B) is the position of the center of gravity P contributing to the initial velocity of the ball. The component and the position of the maximum deflection point Q It is a schematic diagram showing the relationship between the components that contribute to Le initial velocity.
(第1のゴルフクラブヘッド)
図24に示すように、角度φが0〜70度の範囲内であることから最大たわみ点Qがフェース速度のより速い位置に配置される。したがって、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山の高さをより高くする上で有利となっている。
また、離間距離ΔLが5〜15mmの範囲内であるため、ボール初速Vbの山の高さを確保しつつ、反発係数が0.81以上となる高初速エリア(等高線Avbで囲まれた領域)をより広く確保する上で有利となり、スイートエリアの面積を拡大する上で有利となっている。
(First golf club head)
As shown in FIG. 24, since the angle φ is in the range of 0 to 70 degrees, the maximum deflection point Q is arranged at a position where the face speed is faster. Therefore, the position of the maximum deflection point Q is advantageous in increasing the height of the peak of the component that contributes to the ball initial speed Vb.
Further, since the separation distance ΔL is in the range of 5 to 15 mm, the high initial speed area (area surrounded by the contour line Avb) in which the coefficient of restitution is 0.81 or more while ensuring the height of the peak of the ball initial speed Vb. It is advantageous for securing a wider area, and is advantageous for expanding the area of the sweet area.
(第2のゴルフクラブヘッド)
図25に示すように、角度φが0〜70度の範囲内であっても、離間距離ΔLが5mm未満であるため、重心点Pの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山(ピーク)と、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山とが近いか、あるいは、合致する。したがって、最大初速点Rは反発係数0.83に相当して高くなる反面、反発係数が0.81以上となる高初速エリアの面積は狭いものとなる。
(Second golf club head)
As shown in FIG. 25, even if the angle φ is in the range of 0 to 70 degrees, the separation distance ΔL is less than 5 mm, so the peak of the component in which the position of the center of gravity P contributes to the ball initial speed Vb. And the position of the maximum deflection point Q is close to or coincides with the peak of the component that contributes to the ball initial velocity Vb. Therefore, the maximum initial speed point R becomes higher corresponding to the restitution coefficient 0.83, but the area of the high initial speed area where the restitution coefficient is 0.81 or more is narrow.
(第3のゴルフクラブヘッド)
図26に示すように、角度φが0〜70度の範囲内であっても、離間距離ΔLが15mmを超過しているため、重心点Pの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山(ピーク)と、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山とが離間している。したがって、最大初速点Rは反発係数0.83を下回り、また、反発係数が0.81以上となる高初速エリアの面積も狭いものとなる。
(Third golf club head)
As shown in FIG. 26, even if the angle φ is in the range of 0 to 70 degrees, the separation distance ΔL exceeds 15 mm, so that the peak of the component that the position of the center of gravity P contributes to the ball initial speed Vb ( The peak) is separated from the peak of the component in which the position of the maximum deflection point Q contributes to the ball initial speed Vb. Therefore, the maximum initial speed point R is less than the restitution coefficient 0.83, and the area of the high initial speed area where the restitution coefficient is 0.81 or more is narrow.
(第4のゴルフクラブヘッド)
図27に示すように、離間距離ΔLが5〜15mmの範囲内であっても、角度φが70度を超過しているため、第1のゴルフクラブヘッドに比較して、最大たわみ点Qがフェース速度のより遅い位置に配置される。したがって、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山の高さをより高くする上で不利となっている。したがって、最大初速点Rは反発係数0.83を下回り、また、反発係数が0.81以上となる高初速エリアの面積も狭いものとなる。
(4th golf club head)
As shown in FIG. 27, even when the separation distance ΔL is in the range of 5 to 15 mm, the angle φ exceeds 70 degrees, so that the maximum deflection point Q is larger than that of the first golf club head. It is arranged at a position where the face speed is slower. Therefore, the position of the maximum deflection point Q is disadvantageous in increasing the height of the peak of the component that contributes to the ball initial speed Vb. Therefore, the maximum initial speed point R is less than the restitution coefficient 0.83, and the area of the high initial speed area where the restitution coefficient is 0.81 or more is narrow.
(第5のゴルフクラブヘッド)
図28に示すように、離間距離ΔLが5〜15mmの範囲内であっても、角度φが0度未満であるため、第1のゴルフクラブヘッドに比較して、最大たわみ点Qがフェース速度のより遅い位置に配置される。したがって、最大たわみ点Qの位置がボール初速Vbに寄与する成分の山の高さをより高くする上で不利となっている。したがって、最大初速点Rは反発係数0.83を下回り、また、反発係数が0.81以上となる高初速エリアの面積も狭いものとなる。
(5th golf club head)
As shown in FIG. 28, even when the separation distance ΔL is within the range of 5 to 15 mm, the angle φ is less than 0 degrees, so that the maximum deflection point Q is the face speed compared to the first golf club head. Placed at a later position. Therefore, the position of the maximum deflection point Q is disadvantageous in increasing the height of the peak of the component that contributes to the ball initial speed Vb. Therefore, the maximum initial speed point R is less than the restitution coefficient 0.83, and the area of the high initial speed area where the restitution coefficient is 0.81 or more is narrow.
以上説明した第1のゴルフクラブヘッド乃至5の結果により、重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔLを5〜15mmの範囲内とし、かつ、重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線LAがX方向となす角度φを、0〜70度の範囲内とすることによって、スイートエリアの面積を拡大する上で有利となることが明らかである。
このようにスイートエリアの面積を拡大することによって、打点がばらついても飛距離の低下を効果的に抑制する上で有利となる。
Based on the results of the first golf club head to 5 described above, the distance ΔL between the center of gravity P and the maximum deflection point Q is within a range of 5 to 15 mm, and the straight line connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q. It is apparent that the angle φ formed by LA with respect to the X direction is in the range of 0 to 70 degrees, which is advantageous in expanding the sweet area.
Enlarging the area of the sweet area in this manner is advantageous in effectively suppressing a decrease in flight distance even if the hit points vary.
(実験例)
次に実験例について説明する。
実験条件は次の通りである。
ゴルフクラブヘッド10を有するゴルフクラブを従来公知のスウィングロボットを用いてスウィングさせてゴルフボールを打撃した。
図29に示すように、フェース面1上における打点位置はフェース面1の中心点Cを中心にしてX方向に7mmピッチで9打点、中心点Cを中心にしてY方向に5打点、合計41打点とした。
なお、図中、格子の交点は各打点を示し、各打点の近傍の数字は各打点を識別するために付した打点番号を示す。
ヘッドスピードは40m/sとした。
中心点Cでゴルフボールを打撃した場合のサイドスピンは±200rpm、打ち出し角は13.5度±0.5度とした。
ゴルフボールは、一般的な3ピースボールとした。
41個の打点についてそれぞれ3回ずつ打撃してボール初速と飛距離とを測定して平均値を求め、各打点についてボール初速と飛距離とを求めた。
フェース面1の速度分布を示す等高線に対して直交する直線とX軸とがなす角度αは65度とした、この角度αは、図6に示したローリング量が最小のゴルファの場合と同様の角度である。
(Experimental example)
Next, experimental examples will be described.
The experimental conditions are as follows.
A golf club having the golf club head 10 was swung using a conventionally known swing robot to hit a golf ball.
As shown in FIG. 29, the hit points on the face surface 1 are centered on the center point C of the face surface 1, 9 points at a pitch of 7 mm in the X direction, and 5 points in the Y direction with the center point C as the center. It was a hit point.
In the figure, the intersection of the grid indicates each hit point, and the number in the vicinity of each hit point indicates the hit number assigned to identify each hit point.
The head speed was 40 m / s.
When the golf ball was hit at the center point C, the side spin was ± 200 rpm, and the launch angle was 13.5 ° ± 0.5 °.
The golf ball was a general three-piece ball.
Forty-one hit points were hit three times, the ball initial speed and flight distance were measured to determine the average value, and the initial ball speed and flight distance were determined for each hit point.
The angle α formed by the straight line orthogonal to the contour line representing the velocity distribution of the face surface 1 and the X axis is 65 degrees, and this angle α is the same as that of the golfer with the minimum rolling amount shown in FIG. Is an angle.
図30は実験例1乃至22の実験結果を示す表である。
評価項目は以下の5つである。
(1)ボール初速に関するスイートエリアの面積SS1
まず、41打点のボール初速データから、データ補間(スプライン補間)を行い、最高初速点を求めた。
次いで、41打点のボール初速データから、データ補間(スプライン補間)を行い、前記の最高初速点を100%とした場合に、99%以上のボール初速となるフェース面1の領域をボール初速に関するスイートエリアとして求めた。
図30においては、ボール初速に関するスイートエリアの面積SS1(mm)を記載すると共に、面積の大小関係をわかりやすく表示するため、カッコ内に面積SS1を指数で表示した。この指数は、実験例1の面積SS1を100とした場合における残りの実験例2〜22の面積SS1の比率を百分率で表示したものである。
FIG. 30 is a table showing experimental results of Experimental Examples 1 to 22.
The evaluation items are the following five.
(1) The area SS1 of the sweet area for the initial ball speed
First, data interpolation (spline interpolation) was performed from the ball initial speed data of 41 hit points to obtain the maximum initial speed point.
Next, data interpolation (spline interpolation) is performed from the ball initial velocity data of 41 hit points, and when the maximum initial velocity point is set to 100%, the area of the face surface 1 that has a ball initial velocity of 99% or more is a sweet related to the ball initial velocity. Sought as an area.
In FIG. 30, the area SS1 (mm 2 ) of the sweet area related to the ball initial velocity is described, and the area SS1 is displayed as an index in parentheses in order to easily display the size relationship. This index represents the ratio of the area SS1 of the remaining experimental examples 2 to 22 as a percentage when the area SS1 of the experimental example 1 is set to 100.
(2)飛距離に関するスイートエリアの面積SS2
まず、41打点の飛距離データから、データ補間(スプライン補間)を行い、最高飛距離点を求めた。
次いで、41打点の飛距離データから、データ補間(スプライン補間)を行い、前記の最高飛距離点を100%とした場合に、99%以上の飛距離となるフェース面1の領域を飛距離に関するスイートエリアとして求めた。
図30においては、飛距離に関するスイートエリアの面積SS2(mm)を記載すると共に、面積の大小関係をわかりやすく表示するため、カッコ内に面積SS2を指数で表示した。この指数は、実験例1の面積SS2を100とした場合における残りの実験例2〜22の面積SS2の比率を百分率で表示したものである。
(2) Sweet area area SS2 regarding flight distance
First, data interpolation (spline interpolation) was performed from the flight distance data of 41 hit points to obtain the maximum flight distance point.
Next, data interpolation (spline interpolation) is performed from the flying distance data of 41 hit points, and the area of the face surface 1 having a flying distance of 99% or more when the maximum flying distance point is set to 100% is related to the flying distance. Sought as a sweet area.
In FIG. 30, the area SS2 (mm 2 ) of the sweet area relating to the flight distance is described, and the area SS2 is displayed as an index in parentheses in order to display the size relationship in an easy-to-understand manner. This index represents the ratio of the area SS2 of the remaining experimental examples 2 to 22 as a percentage when the area SS2 of the experimental example 1 is set to 100.
(3)中心点Cから上方15mmでの飛距離指数
41打点の飛距離データから、データ補間(スプライン補間)を行い、中心点Cから上方に(Y方向に)15mm離間した打点における飛距離を求めた。
図30においては、前記の最高飛距離に対する上方15mmでの飛距離の比率を百分率で表示した。
(3) Flying distance index 15 mm above center point C Data interpolation (spline interpolation) is performed from the flying distance data of 41 hit points, and the flight distance at the hit point 15 mm away from the center point C (in the Y direction) is calculated. Asked.
In FIG. 30, the ratio of the flight distance at the upper 15 mm to the maximum flight distance is expressed as a percentage.
(4)中心点Cからヒール側20mmでの飛距離指数
41打点の飛距離データから、データ補間(スプライン補間)を行い、中心点Cからヒール5側に(X方向に)20mm離間した打点における飛距離を求めた。
図30においては、前記の最高飛距離に対するヒール側20mmでの飛距離の比率を百分率で表示した。
(4) Flying distance index at 20 mm from heel side from center point C Data interpolation (spline interpolation) is performed from flying distance data at 41 hit points, and at a hit point spaced 20 mm from the center point C to the heel 5 side (in the X direction). The flight distance was determined.
In FIG. 30, the ratio of the flight distance at the heel side of 20 mm to the maximum flight distance is displayed as a percentage.
(5)中心点Cからトウ側20mmでの飛距離指数
41打点の飛距離データから、データ補間(スプライン補間)を行い、中心点Cからトウ8側に(X方向に)20mm離間した打点における飛距離を求めた。
図30においては、前記の最高飛距離に対するトウ側20mmでの飛距離の比率を百分率で表示した。
なお、図30において中心点Cからトウ側20mmでの飛距離指数の下方のカッコ内の数値は、上述した3つの飛距離指数(中心点Cから上方15mmでの飛距離指数、中心点Cからヒール側20mmでの飛距離指数、中心点Cからトウ側20mmでの飛距離指数)の合計からなる飛距離指数合計値を示す。
(5) Flying distance index from center point C to toe side 20mm Data interpolation (spline interpolation) is performed from flying distance data of 41 hit points, and at a hit point 20mm away from center point C to toe 8 side (in the X direction). The flight distance was determined.
In FIG. 30, the ratio of the flight distance on the toe side 20 mm to the maximum flight distance is expressed as a percentage.
In FIG. 30, the numerical values in parentheses below the flight distance index 20 mm from the center point C to the toe side are the above-described three flight distance indices (flight distance index 15 mm above the center point C, from the center point C). The flight distance index total value consisting of the sum of the flight distance index on the heel side 20 mm and the flight distance index on the toe side 20 mm from the center point C is shown.
各実験例で異ならせた数値は以下の通りである。
(1)たわみ面積(mm
最大たわみ点Qでのたわみ量を100%とした時に、たわみ量が95%以上となるフェース面1の面積。
実験例1〜9、11〜22では、たわみ面積を153mmとし本発明で規定する150mmを上回る値とした。
実験例10では、たわみ面積を148mmとし本発明で規定する150mmを下回る値とした。
The numerical values made different in each experimental example are as follows.
(1) Deflection area (mm 2 )
The area of the face surface 1 at which the deflection amount is 95% or more when the deflection amount at the maximum deflection point Q is 100%.
In Experimental Example 1~9,11~22 was a value exceeding 150 mm 2 specified by the present invention a bending area and 153 mm 2.
In Experimental Example 10, the deflection area was 148 mm 2, which was less than 150 mm 2 defined in the present invention.
(2)たわみ面積比率(%)
最大たわみ点Qでのたわみ量を100%とした時に、たわみ量が95%以上となるフェース面1の面積をたわみ面積とした場合、たわみ面積がフェース面積に占める比率。
実験例1〜9、11〜22では、たわみ率を4.0%として本発明で規定する4%以上となる値とした。
実験例10では、たわみ率を3.9%とし、本発明で規定する4%を下回る値とした。
(2) Deflection area ratio (%)
When the deflection amount at the maximum deflection point Q is 100% and the area of the face surface 1 where the deflection amount is 95% or more is defined as the deflection area, the ratio of the deflection area to the face area.
In Experimental Examples 1-9 and 11-22, the deflection rate was set to 4.0%, which was 4% or more as defined in the present invention.
In Experimental Example 10, the deflection rate was 3.9%, which was less than 4% defined in the present invention.
(3)重心点Pの座標値 X1(mm)、Y1(mm)
実験例1〜10、13〜18、20、22では、X1=0.0〜6.5mm、Y1=0.0〜7.0mmとし、本発明で規定するX1が0mm以上10mm以下の範囲内となり、Y1が0mm以上10mm以下の範囲内となる値とした。
実験例11では、X1=10.4mm、Y1=6.5mmとし、発明で規定するX1が0mm以上10mm以下の範囲外となり、Y1が0mm以上10mm以下の範囲内となる値とした。
実験例12では、X1=4.0mm、Y1=10.5mmとし、発明で規定するX1が0mm以上10mm以下の範囲内となり、Y1が0mm以上10mm以下の範囲外となる値とした。
実験例19では、X1=−1.0mm、Y1=6.5mmとし、発明で規定するX1が0mm以上10mm以下の範囲外となり、Y1が0mm以上10mm以下の範囲内となる値とした。
実験例20では、X1=4.0mm、Y1=−1.0mmとし、発明で規定するX1が0mm以上10mm以下の範囲内となり、Y1が0mm以上10mm以下の範囲外となる値とした。
(3) Coordinate value of the center of gravity point P X1 (mm), Y1 (mm)
In Experimental Examples 1 to 10, 13 to 18, 20, and 22, X1 = 0.0 to 6.5 mm, Y1 = 0.0 to 7.0 mm, and X1 defined by the present invention is in the range of 0 mm to 10 mm. Thus, Y1 is set to a value in the range of 0 mm to 10 mm.
In Experimental Example 11, X1 = 10.4 mm, Y1 = 6.5 mm, X1 specified in the invention was outside the range of 0 mm to 10 mm, and Y1 was within the range of 0 mm to 10 mm.
In Experimental Example 12, X1 = 4.0 mm, Y1 = 10.5 mm, X1 specified in the invention was in the range of 0 mm to 10 mm, and Y1 was outside the range of 0 mm to 10 mm.
In Experimental Example 19, X1 = −1.0 mm, Y1 = 6.5 mm, X1 specified in the invention was outside the range of 0 mm to 10 mm, and Y1 was within the range of 0 mm to 10 mm.
In Experimental Example 20, X1 = 4.0 mm, Y1 = −1.0 mm, X1 specified in the invention was in the range of 0 mm to 10 mm, and Y1 was outside the range of 0 mm to 10 mm.
(4)最大たわみ点Qの座標値 X2(mm)、Y2(mm)
実験例1〜16、19、21では、X2=−8.0mm〜0.0mm、Y2=−4.0mm〜4.0mmとし、本発明で規定するX2が−10mm以上0mm以下の範囲内となり、Y2が−10mm以上10mm以下の範囲内となる値とした。
実験例17では、X2=−10.4mm、Y2=0.0mmとし、本発明で規定するX2が−10mm以上0mm以下の範囲外となり、Y2が−10mm以上10mm以下の範囲内となる値とした。
実験例18では、X2=−1.5mm、Y2=10.5mmとし、本発明で規定するX2が−10mm以上0mm以下の範囲内となり、Y2が−10mm以上10mm以下の範囲外となる値とした。
実験例20では、X2=2.1mm、Y2=1.0mmとし、本発明で規定するX2が−10mm以上0mm以下の範囲外となり、Y2が−10mm以上10mm以下の範囲内となる値とした。
実験例22では、X2=−1.5mm、Y2=−10.4mmとし、本発明で規定するX2が−10mm以上0mm以下の範囲内となり、Y2が−10mm以上10mm以下の範囲外となる値とした。
(4) Coordinate value of maximum deflection point Q X2 (mm), Y2 (mm)
In Experimental Examples 1 to 16, 19, and 21, X2 = −8.0 mm to 0.0 mm, Y2 = −4.0 mm to 4.0 mm, and X2 specified in the present invention is in the range of −10 mm to 0 mm. , Y2 is set to a value within a range of −10 mm to 10 mm.
In Experimental Example 17, X2 = −10.4 mm, Y2 = 0.0 mm, X2 specified in the present invention is outside the range of −10 mm to 0 mm, and Y2 is within the range of −10 mm to 10 mm. did.
In Experimental Example 18, X2 = −1.5 mm, Y2 = 10.5 mm, X2 specified in the present invention is in the range of −10 mm to 0 mm, and Y2 is outside the range of −10 mm to 10 mm. did.
In Experimental Example 20, X2 = 2.1 mm, Y2 = 1.0 mm, X2 defined in the present invention was outside the range of −10 mm to 0 mm, and Y2 was within the range of −10 mm to 10 mm. .
In Experimental Example 22, X2 = −1.5 mm, Y2 = −10.4 mm, X2 specified in the present invention is in the range of −10 mm to 0 mm, and Y2 is outside the range of −10 mm to 10 mm. It was.
(5)重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離ΔL(mm)
実験例1〜12、15、16、18〜21では、ΔL=5.3mm〜15.0mmとし、本発明で規定するΔLが5〜15mmの範囲内となる値とした。
実験例13では、ΔL=16.2mmとし、本発明で規定する離間距離ΔLが5〜15mmの範囲外となる値とした。
実験例14では、ΔL=4.0mmとし、本発明で規定する離間距離ΔLが5〜15mmの範囲外となる値とした。
実験例17では、ΔL=15.8mmとし、本発明で規定する離間距離ΔLが5〜15mmの範囲外となる値とした。
実験例22では、ΔL=17.8mmとし、本発明で規定する離間距離ΔLが5〜15mmの範囲外となる値とした。
(5) Separation distance ΔL (mm) between the center of gravity P and the maximum deflection point Q
In Experimental Examples 1 to 12, 15, 16, and 18 to 21, ΔL = 5.3 mm to 15.0 mm, and ΔL defined in the present invention was set to a value in the range of 5 to 15 mm.
In Experimental Example 13, ΔL = 16.2 mm, and the separation distance ΔL defined in the present invention was outside the range of 5 to 15 mm.
In Experimental Example 14, ΔL = 4.0 mm, and the separation distance ΔL defined in the present invention was outside the range of 5 to 15 mm.
In Experimental Example 17, ΔL = 15.8 mm, and the separation distance ΔL defined in the present invention was outside the range of 5 to 15 mm.
In Experimental Example 22, ΔL = 17.8 mm, and the separation distance ΔL defined in the present invention was outside the range of 5 to 15 mm.
(6)重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線がX方向となす角度φ(度)
実験例1〜14、17では、φ=0.0度〜70.0度とし、本発明で規定するφが0〜70度の範囲内となる値とした。
実験例15では、φ=−1.0度とし、本発明で規定する角度φ=0.0度〜70.0度の範囲外となる値とした。
実験例16では、φ=71.3度とし、本発明で規定する角度φ=0.0度〜70.0度の範囲外となる値とした。
実験例18では、φ=−36.0度とし、本発明で規定する角度φ=0.0度〜70.0度の範囲外となる値とした。
実験例19では、φ=85.6度とし、本発明で規定する角度φ=0.0度〜70.0度の範囲外となる値とした。
実験例20では、φ=70.9度とし、本発明で規定する角度φ=0.0度〜70.0度の範囲外となる値とした。
実験例21では、φ=−10.3度とし、本発明で規定する角度φ=0.0度〜70.0度の範囲外となる値とした。
実験例22では、φ=72.0度とし、本発明で規定する角度φ=0.0度〜70.0度の範囲外となる値とした。
(6) Angle φ (degree) formed by the straight line connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q with the X direction
In Experimental Examples 1 to 14 and 17, φ = 0.0 ° to 70.0 °, and φ defined in the present invention was set to a value in the range of 0 to 70 °.
In Experimental Example 15, φ = −1.0 °, and the angle φ = 0.0 ° to 70.0 ° specified in the present invention was outside the range.
In Experimental Example 16, φ = 71.3 degrees, and the angle φ = 0.0 degrees to 70.0 degrees defined by the present invention was outside the range.
In Experimental Example 18, φ = −36.0 °, and the angle φ = 0.0 ° to 70.0 ° specified in the present invention was outside the range.
In Experimental Example 19, φ = 85.6 degrees and the angle φ = 0.0 degrees to 70.0 degrees defined in the present invention was outside the range.
In Experimental Example 20, φ = 70.9 degrees, and the angle φ = 0.0 degrees to 70.0 degrees defined in the present invention was outside the range.
In Experimental Example 21, φ was set to −10.3 degrees, and the angle φ according to the present invention was set to a value outside the range of 0.0 degrees to 70.0 degrees.
In Experimental Example 22, φ = 72.0 degrees, and the angle φ = 0.0 degrees to 70.0 degrees defined in the present invention was outside the range.
(7)最高初速点Rの座標値 X3(mm)、Y3(mm)
実験例1〜7、10〜22では、X3=−4.9mm〜4.9mm、Y3=−5.0mm〜4.5mmとし、本発明で規定するX3が−5mm以上5mm以下の範囲内となり、Y3が−5mm以上5mm以下の範囲内となる値とした。
実験例8では、X3=−6.0mm、Y3=1.2mmとし、本発明で規定するX3が−5mm以上5mm以下の範囲外となり、Y3が−5mm以上5mm以下の範囲内となる値とした。
実験例9では、X3=−1.1mm、Y3=−6.2mmとし、本発明で規定するX3が−5mm以上5mm以下の範囲内となり、Y3が−5mm以上5mm以下の範囲外となる値とした。
(7) Coordinate value of maximum initial speed point R X3 (mm), Y3 (mm)
In Experimental Examples 1 to 7 and 10 to 22, X3 = −4.9 mm to 4.9 mm, Y3 = −5.0 mm to 4.5 mm, and X3 specified in the present invention is in the range of −5 mm to 5 mm. , Y3 was set to a value within a range of −5 mm to 5 mm.
In Experimental Example 8, X3 = −6.0 mm, Y3 = 1.2 mm, X3 specified in the present invention is outside the range of −5 mm to 5 mm, and Y3 is within the range of −5 mm to 5 mm. did.
In Experimental Example 9, X3 = −1.1 mm, Y3 = −6.2 mm, X3 specified in the present invention is in the range of −5 mm to 5 mm, and Y3 is outside the range of −5 mm to 5 mm. It was.
次に実験例と評価項目とについて説明する。
評価項目としてスイートエリアの面積SS1、SS2の指数を見ると次のことが明らかである。
重心点Pの位置、最大たわみ点Qの位置、離間距離ΔL、角度φ、たわみ面積、たわみ面積比率が本発明で規定された範囲内の値となっている実験例1〜9は、スイートエリアの面積SS1、SS2の指数がそれぞれ78以上と高い値となっている。
一方、重心点Pの位置、最大たわみ点Qの位置、離間距離ΔL、角度φが本発明で規定された範囲内の値となっているものの、たわみ面積、たわみ面積比率が本発明で規定された範囲外の値となっている実験例10は、スイートエリアの面積SS1の指数が67、SS2の指数が68と実施例1〜9に比較して低下している。
また、重心点Pの位置、最大たわみ点Qの位置、離間距離ΔL、角度φの何れかが本発明で規定された範囲外の値となっている実験例11〜22は、スイートエリアの面積SS1、SS2の指数がそれぞれ52〜80、52〜77と実施例1〜9に比較して低下している。
以上のことから、重心点Pの位置、最大たわみ点Qの位置、離間距離ΔL、角度φ、たわみ面積、たわみ面積比率を本発明で規定された範囲内の値とすることで、スイートエリアの面積を大きく確保する上で有利であることがわかる。
Next, experimental examples and evaluation items will be described.
When the indices of the area SS1 and SS2 of the sweet area are evaluated as evaluation items, the following is clear.
Examples 1 to 9 in which the position of the center of gravity P, the position of the maximum deflection point Q, the separation distance ΔL, the angle φ, the deflection area, and the deflection area ratio are values within the range defined by the present invention are the sweet areas Each of the areas SS1 and SS2 has a high index of 78 or more.
On the other hand, the position of the center of gravity P, the position of the maximum deflection point Q, the separation distance ΔL, and the angle φ are values within the ranges defined by the present invention, but the deflection area and the deflection area ratio are defined by the present invention. In Example 10 having a value out of the range, the index of the sweet area area SS1 is 67, and the index of SS2 is 68, which is lower than in Examples 1-9.
In addition, experimental examples 11 to 22 in which any one of the position of the center of gravity P, the position of the maximum deflection point Q, the separation distance ΔL, and the angle φ is outside the range defined in the present invention are as follows. The indexes of SS1 and SS2 are lower than those of Examples 52 to 80 and 52 to 77 and Examples 1 to 9, respectively.
From the above, by setting the position of the center of gravity P, the position of the maximum deflection point Q, the separation distance ΔL, the angle φ, the deflection area, and the deflection area ratio within the range defined by the present invention, It can be seen that it is advantageous in securing a large area.
また、評価項目として中心点Cから上方15mmでの飛距離指数、中心点Cからヒール側20mmでの飛距離指数、中心点Cからトウ側20mmでの飛距離指数、飛距離指数合計値を見ると次のことが明らかである。
重心点Pの位置、最大たわみ点Qの位置、離間距離ΔL、角度φ、たわみ面積、たわみ面積比率が本発明で規定された範囲内の値となり、かつ、最高初速点Rの位置が本発明で規定された範囲内となっている実験例1〜7は、上記3つの飛距離指数が何れも99.0%以上であり、飛距離指数合計値は297%以上である。
重心点Pの位置、最大たわみ点Qの位置、離間距離ΔL、角度φ、たわみ面積、たわみ面積比率が本発明で規定された範囲内の値となっているが、最高初速点Rの位置が本発明で規定された範囲外となっている実験例8、9は、上記3つの飛距離指数が97.5%〜98.0%であり、飛距離指数合計値は294%であり、実験例1〜7に比較して若干低下している。
以上のことから、最高初速点Rの位置を本発明で規定された範囲内とすることで、ゴルフボールを打撃する打点が中心点Cから上方にあるいはヒール側あるいはトウ側に多少ずれた場合であっても飛距離の低下を抑制する上でより有利となっていることがわかる。
なお、重心点Pの位置、最大たわみ点Qの位置、離間距離ΔL、角度φ、たわみ面積、たわみ面積比率の何れかが本発明で規定された範囲外の値となっている実験例10〜22は、飛距離指数合計値が288〜294%であり、実施例1〜7に比較して明らかに低下している。したがって、ゴルフボールを打撃する打点が中心点Cから上方にあるいはヒール側あるいはトウ側に多少ずれた場合に飛距離の低下を抑制する上で不利となっていることがわかる。
Further, as the evaluation items, the flight distance index 15 mm above the center point C, the flight distance index 20 mm from the center point C to the heel side, the flight distance index 20 mm from the center point C to the toe side, and the flight distance index total value are seen. The following is clear.
The position of the center of gravity point P, the position of the maximum deflection point Q, the separation distance ΔL, the angle φ, the deflection area, the deflection area ratio are values within the range defined by the present invention, and the position of the maximum initial speed point R is the present invention. In Experimental Examples 1 to 7 that are within the range defined by the above, the above three flight distance indexes are all 99.0% or more, and the total flight distance index value is 297% or more.
The position of the center of gravity P, the position of the maximum deflection point Q, the separation distance ΔL, the angle φ, the deflection area, and the deflection area ratio are values within the range defined by the present invention, but the position of the maximum initial velocity point R is In Experimental Examples 8 and 9, which are outside the range defined by the present invention, the above three flight distance indexes are 97.5% to 98.0%, and the total flight distance index value is 294%. Compared to Examples 1-7, it is slightly lower.
From the above, by setting the position of the maximum initial speed point R within the range defined by the present invention, the hitting point hitting the golf ball is slightly shifted upward from the center point C or toward the heel side or toe side. Even if it exists, it turns out that it is more advantageous in suppressing the fall of a flight distance.
Note that any of the positions of the center of gravity P, the position of the maximum deflection point Q, the separation distance ΔL, the angle φ, the deflection area, and the deflection area ratio is a value outside the range defined in the present invention. No. 22 has a flight distance index total value of 288 to 294%, which is clearly lower than those of Examples 1 to 7. Therefore, it can be seen that it is disadvantageous to suppress the decrease in the flight distance when the hitting point hitting the golf ball is slightly shifted upward from the center point C or toward the heel side or the toe side.
次に、重心点P、最大たわみ点Q、最高初速点Rの位置を本発明で規定された範囲内とすることによって、打点がばらついた場合に飛距離低下をより一層効果的に抑制できる理由について実験例を参照してさらに説明する。   Next, by setting the positions of the center of gravity P, the maximum deflection point Q, and the maximum initial velocity point R within the ranges defined in the present invention, it is possible to more effectively suppress the flight distance reduction when the hit points vary. Will be further described with reference to experimental examples.
以下に示す2種類のゴルフクラブヘッドを作成した。
一方のゴルフクラブヘッドは、図31に示すように、重心点Pの位置は、X1=−2mm、Y=8mmであり、X方向における重心点Pの位置が中心点Cよりトウ側にずれている。以下では説明の便宜上、図31に示すゴルフクラブヘッドを「トウ寄り重心ヘッド」という。
また、最大たわみ点Qの位置は、X2=−7mm、Y2=3mmで、本発明で規定するX2は、−10mm以上0mm以下の範囲内であり、Y2は、−10mm以上10mm以下の範囲内となる値とした。
符号R0は、フェース面1の速度分布を考慮しない場合における最高初速点を示し、符号R1はフェース面1の速度分布を考慮した場合における最高初速点を示す。
ここで、フェース面1の速度分布を考慮しない最高初速点R0に対してフェース面1の速度分布を考慮した最高初速点Rの位置はトウ側に移動する。
最高初速点Rの位置は、X3=6mm、Y3=0mmとなり、したがって、最高初速点Rは中心点Cよりもトウ側に6mm偏った位置となっている。
Two types of golf club heads shown below were prepared.
In one golf club head, as shown in FIG. 31, the position of the center of gravity P is X1 = −2 mm, Y = 8 mm, and the position of the center of gravity P in the X direction is shifted to the toe side from the center C. Yes. Hereinafter, for convenience of explanation, the golf club head shown in FIG. 31 is referred to as a “toe-centered gravity head”.
Further, the position of the maximum deflection point Q is X2 = −7 mm, Y2 = 3 mm, X2 defined in the present invention is in the range of −10 mm to 0 mm, and Y2 is in the range of −10 mm to 10 mm. It was set as the value which becomes.
Symbol R0 indicates the highest initial speed point when the velocity distribution of the face surface 1 is not considered, and symbol R1 indicates the highest initial velocity point when the velocity distribution of the face surface 1 is considered.
Here, the position of the maximum initial speed point R considering the speed distribution of the face surface 1 moves to the toe side with respect to the maximum initial speed point R0 not considering the speed distribution of the face surface 1.
The position of the maximum initial speed point R is X3 = 6 mm and Y3 = 0 mm. Therefore, the maximum initial speed point R is offset by 6 mm toward the toe side from the center point C.
他方のゴルフクラブヘッドは、図32に示すように、重心点Pの位置は、X1=3.5mm、Y=8mmであり、X方向における重心点Pの位置は中心点Cよりもヒール側に偏っている。以下では説明の便宜上、図32に示すゴルフクラブヘッドを「ヒール重心ヘッド」という。
また、最大たわみ点Qの位置は、図31と同様である。
この場合も、フェース面1の速度分布を考慮しない最高初速点R0に対してフェース面1の速度分布を考慮した最高初速点Rはトウ側に移動する。
最高初速点Rの位置は、X3=0mm、Y3=0mmとなり、したがって、最高初速点Rは中心点Cと一致する。
In the other golf club head, as shown in FIG. 32, the position of the center of gravity P is X1 = 3.5 mm, Y = 8 mm, and the position of the center of gravity P in the X direction is closer to the heel than the center C. Is biased. Hereinafter, for convenience of explanation, the golf club head shown in FIG. 32 is referred to as a “heel center of gravity head”.
Further, the position of the maximum deflection point Q is the same as in FIG.
Also in this case, the maximum initial speed point R considering the speed distribution of the face surface 1 moves to the toe side with respect to the maximum initial speed point R0 not considering the speed distribution of the face surface 1.
The position of the maximum initial speed point R is X3 = 0 mm and Y3 = 0 mm. Therefore, the maximum initial speed point R coincides with the center point C.
上述したトウ寄り重心ヘッド、ヒール重心ヘッドを用いて以下の実験を行った。
トウ寄り重心ヘッド、ヒール重心ヘッドのそれぞれにおいて以下の打点でゴルフボールを実際に打撃して飛距離を測定した。
ゴルフボールを打撃する打点は、図29に示すように、中心点C(打点番号1)と、X方向に沿って中心点Cを挟んでヒール側3箇所の打点(打点番号4、15、31)と、トウ側3箇所の打点(打点番号8、23、28)の合計7つとした。
The following experiment was performed using the above-described toe-side center of gravity head and heel center of gravity head.
A golf ball was actually hit at the following hit points at each of the toe-side center of gravity head and the heel center of gravity head, and the flight distance was measured.
As shown in FIG. 29, the hitting points for hitting the golf ball are center point C (spot number 1) and three hit points on the heel side (spot numbers 4, 15, 31) across the center point C along the X direction. ) And 3 hit points on the toe side (spot numbers 8, 23, 28).
測定結果を図33に示す。
図33から明らかなように、ヒール重心ヘッドでは、飛距離は中心点Cを最大値としており、打点位置が中心点Cから離れるにしたがって、飛距離が低下するが、飛距離が低下する傾きはトウ側およびヒール側でほぼ均等となっており、バランスがとれている。
一方、トウ寄り重心ヘッドでは、飛距離は打点番号8の打点を最大値としており、打点位置が打点番号8の打点から離れるにしたがって、飛距離が低下するが、飛距離が低下する傾きは、トウ側に比べてヒール側がより顕著となっており、バランスがとれていない。
特に、トウ寄り重心ヘッドはヒール重心ヘッドに比較して、飛距離が打点番号15では4ヤード低下し、打点番号31では7ヤード低下している。
The measurement results are shown in FIG.
As is clear from FIG. 33, in the heel center of gravity head, the flight distance has the maximum value at the center point C, and the flight distance decreases as the hit position moves away from the center point C. The toe side and heel side are almost even and balanced.
On the other hand, in the toe-side center-of-gravity head, the flight distance has a maximum hitting point of hitting point number 8, and the flying distance decreases as the hitting point position moves away from the hitting point of hitting point number 8, but the inclination at which the flying distance decreases is The heel side is more prominent than the toe side, and is not balanced.
In particular, the toe-side center-of-gravity head has a flying distance of 4 yards lower at the hit number 15 and 7 yards at the hit number 31 than the heel center of gravity head.
以上のことから次のことがいえる。
前述したように、ゴルファの打点位置の平均は中心点Cであり、したがって、最高初速点Rは中心点Cに合致、あるいは、近接させて配置することが飛距離を確保する上で有利となる。
図31、図32に示すように、最高初速点Rの位置は、フェース面1の速度分布の影響、言い換えると、ゴルファのスイングによるローリングの影響を受けることにより重心点P近辺から速度分布が速い方向に移動する。
したがって、最高初速点Rを中心点Cに合致、あるいは、近接させて配置するためには重心点Pをヒール寄りに配置することが必要である。
すなわち、図32に示すヒール重心ヘッドでは、最高初速点Rが中心点Cに合致、あるいは、近接させて配置されているため、飛距離を確保する上で有利となる。さらに、打点がヒール側あるいはトウ側にばらついた場合に、ヒール側およびトウ側の双方において飛距離が低下する度合いのバランスがとれたものとなり、打点のばらつきに対する飛距離の低下を抑制する上でより一層有利となる。
言い換えると、最高初速点Rの位置を本発明で規定された範囲内、すなわち、最高初速点Rの位置をX3が−5mm以上5mm以下の範囲内とし、Y3が−5mm以上5mm以下の範囲内とすることで上述の効果が奏される。
From the above, the following can be said.
As described above, the average hitting point position of the golfer is the center point C. Therefore, it is advantageous in securing the flight distance that the highest initial speed point R is coincident with or close to the center point C. .
As shown in FIGS. 31 and 32, the position of the maximum initial speed point R is affected by the velocity distribution of the face surface 1, in other words, by the influence of rolling due to the golfer's swing, and the velocity distribution is fast from the vicinity of the center of gravity P. Move in the direction.
Therefore, in order to arrange the maximum initial speed point R so as to coincide with or be close to the center point C, it is necessary to arrange the barycentric point P closer to the heel.
That is, in the heel center-of-gravity head shown in FIG. 32, the maximum initial speed point R is arranged so as to coincide with or be close to the center point C, which is advantageous in securing a flight distance. Furthermore, when the hit points vary on the heel side or the toe side, the degree of flight distance reduction on both the heel side and the toe side is balanced, and the reduction of the flight distance due to hit point variations is suppressed. Even more advantageous.
In other words, the position of the maximum initial speed point R is within the range defined by the present invention, that is, the position of the maximum initial speed point R is within the range of -5 mm to 5 mm and Y3 is within the range of -5 mm to 5 mm. By doing so, the above-described effects are exhibited.
これに対して、図31に示すトウ寄り重心ヘッドでは、最高初速点Rが中心点Cよりもトウ側に偏って配置されているため、打点がヒール側あるいはトウ側にばらついた場合に、ヒール寄りの打点での飛距離の低下がトウ寄りの打点での飛距離の低下に比較して顕著なものとなる。
したがって、打点がヒール寄りであるか、トウ寄りであるかによって、飛距離が低下する度合いのバランスが偏ったものとなり、打点のばらつきに対する飛距離の低下を抑制する上で不利となる。
On the other hand, in the toe-side center of gravity head shown in FIG. 31, the maximum initial speed point R is arranged to be deviated to the toe side from the center point C, so that when the hit point varies on the heel side or the toe side, The decrease in the flight distance at the hitting point closer to the toe becomes more remarkable than the decrease in the flight distance at the hitting point closer to the toe.
Therefore, the balance of the degree of decrease in the flight distance is biased depending on whether the hit point is closer to the heel or toe, which is disadvantageous in suppressing a decrease in the flight distance due to the hit point variation.
1……フェース面、5……ヒール、6……シャフト、8……トウ、10……ゴルフクラブヘッド、P……重心点、Q……最大たわみ点、ΔL……重心点Pと最大たわみ点Qの離間距離、φ……重心点Pと最大たわみ点Qとを結ぶ直線がX方向となす角度、R……最高初速点。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Face surface, 5 ... Heel, 6 ... Shaft, 8 ... Toe, 10 ... Golf club head, P ... Center of gravity point, Q ... Maximum deflection point, ΔL ... Center of gravity point P and maximum deflection The separation distance of point Q, φ …… An angle formed by the straight line connecting the center of gravity P and the maximum deflection point Q with the X direction, R …… the maximum initial speed point.

Claims (3)

  1. ゴルフクラブヘッドの設計方法であって、
    ライ角通りに前記ゴルフクラブヘッドをセットした状態で前記ゴルフクラブヘッドのフェース面のトウ側からヒール側に向かう水平方向をX方向とし、鉛直上向きの方向をY方向とし、フェース面の中心点の座標を(0,0)とし、
    前記ゴルフクラブヘッドの重心位置を前記フェース面に垂直に投影させた重心点の座標を(X1,Y1)とし、
    前記フェース面の1次振動における最大たわみ点の座標を(X2,Y2)としたとき、
    X1を、0mm以上10mm以下の範囲内とし、Y1を、0mm以上10mm以下の範囲内とし、
    X2を、−10mm以上0mm以下の範囲内とし、Y2を、−10mm以上10mm以下の範囲内とし、
    前記重心点と前記最大たわみ点の離間距離を、5〜15mmの範囲内とし、
    前記重心点と前記最大たわみ点とを結ぶ直線がX方向となす角度を0〜70度の範囲内とし
    前記ゴルフクラブヘッドをシャフトに取着したゴルフクラブをスウィングして前記フェース面でゴルフボールを打撃する場合に、
    前記ゴルフボールの最高初速が得られる前記フェース面の打点を最高初速点とし、
    前記最高初速点の座標を(X3,Y3)としたとき、
    X3を−5mm以上5mm以下の範囲内とし、Y3を−5mm以上5mm以下の範囲内とした、
    ゴルフクラブヘッドの設計方法。
    A golf club head design method comprising:
    With the golf club head set along the lie angle, the horizontal direction from the toe side to the heel side of the face surface of the golf club head is the X direction, the vertically upward direction is the Y direction, and the center point of the face surface is Let the coordinates be (0,0),
    The coordinates of the barycentric point obtained by projecting the barycentric position of the golf club head perpendicularly to the face surface are (X1, Y1),
    When the coordinate of the maximum deflection point in the primary vibration of the face surface is (X2, Y2),
    X1 is in the range of 0 mm to 10 mm, Y1 is in the range of 0 mm to 10 mm,
    X2 is in the range of −10 mm to 0 mm, Y2 is in the range of −10 mm to 10 mm,
    The separation distance between the barycentric point and the maximum deflection point is within a range of 5 to 15 mm,
    The angle formed by the straight line connecting the barycentric point and the maximum deflection point with the X direction is in the range of 0 to 70 degrees ,
    When swinging a golf ball with the face surface by swinging a golf club with the golf club head attached to a shaft,
    The hit point of the face surface where the maximum initial speed of the golf ball can be obtained is the maximum initial speed point,
    When the coordinate of the maximum initial speed point is (X3, Y3),
    X3 was in the range of −5 mm to 5 mm, and Y3 was in the range of −5 mm to 5 mm.
    Golf club head design method.
  2. 前記最大たわみ点でのたわみ量を100%とした時に、たわみ量が95%以上となる前記フェース面の面積をたわみ面積とした場合、
    前記たわみ面積を150mm以上とした、
    請求項記載のゴルフクラブヘッドの設計方法。
    When the amount of deflection at the maximum deflection point is 100%, and the area of the face surface at which the deflection amount is 95% or more is defined as a deflection area,
    The deflection area was 150 mm 2 or more,
    The method for designing a golf club head according to claim 1 .
  3. 前記最大たわみ点でのたわみ量を100%とした時に、たわみ量が95%以上となる前記フェース面の面積をたわみ面積とした場合、
    前記たわみ面積が前記フェース面積に占める割合を4%以上とした、
    請求項記載のゴルフクラブヘッドの設計方法。
    When the amount of deflection at the maximum deflection point is 100%, and the area of the face surface at which the deflection amount is 95% or more is defined as a deflection area,
    The ratio of the deflection area to the face area is 4% or more,
    The method for designing a golf club head according to claim 1 .
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