JP6385568B2 - Air conditioner - Google Patents
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Description
この発明は、ヒートポンプ方式を採用した空気調和機に関するものである。 The present invention relates to an air conditioner that employs a heat pump system.
一般に、ヒートポンプ方式を採用した空気調和機は、圧縮機、凝縮器、膨張弁および蒸発器と、これらを連結して冷媒を循環させる配管、ならびに送風機で構成されている。同空気調和機では、圧縮機において冷媒を圧縮し、高圧のガス状態として凝縮器に送り、凝縮器において冷媒を凝縮し、高圧の液状態として膨張弁に送り、膨張弁において冷媒を膨張減圧し、低圧の気液二相状態として蒸発器に送り、蒸発器において冷媒を蒸発し、低圧のガス状態として再び圧縮機に送ることで冷凍サイクルを利用して室内の温度を調整している。 In general, an air conditioner that employs a heat pump system includes a compressor, a condenser, an expansion valve, and an evaporator, pipes that connect these to circulate a refrigerant, and a blower. In the air conditioner, the refrigerant is compressed in the compressor, sent to the condenser as a high-pressure gas state, condensed in the condenser, sent to the expansion valve as a high-pressure liquid state, and expanded and depressurized in the expansion valve. The low-temperature gas-liquid two-phase state is sent to the evaporator, the refrigerant is evaporated in the evaporator, and the low-pressure gas state is sent again to the compressor to adjust the indoor temperature using the refrigeration cycle.
例えば、冷房運転では室内は蒸発器によって冷却される。このとき、蒸発器と室内空気とを熱交換するために送風機によって空気が蒸発器を通過するように構成されている。 For example, in the cooling operation, the room is cooled by an evaporator. At this time, in order to exchange heat between the evaporator and room air, the air is configured to pass through the evaporator by a blower.
上述した空気調和機では、送風量は使用者によって決定される。例えば、室内の熱負荷計算により所定の風量や能力を発揮させたい場合などがある。しかし、ダクトを接続した場合などは、そのダクトの風路圧損により希望する送風量を発揮できない場合がある。 In the air conditioner described above, the blast volume is determined by the user. For example, there is a case where it is desired to exert a predetermined air volume and capacity by calculating the indoor heat load. However, when a duct is connected, a desired air flow rate may not be exhibited due to the air path pressure loss of the duct.
このような場合、従来は、事前にダクトの風路圧損を求めることで低下する送風量を予測し、送風量を大きくするよう設定していた。また、送風機のモータにかかる負荷から送風量を予測し、所定の送風量となるようにモータへフィードバックをかけるようしていた。 In such a case, conventionally, the amount of air flow that is reduced by calculating the air path pressure loss of the duct in advance is predicted, and the air amount is set to be large. In addition, the amount of air flow is predicted from the load applied to the motor of the blower, and feedback is applied to the motor so as to obtain a predetermined amount of air flow.
しかし、ダクトを接続した場合などはそのダクトの風路圧損により欲しい送風量が発揮できない場合があったり、モータの負荷と送風量の関係から事前にフィードバックをかけられるように複雑な制御パラメータを設定する必要があった。 However, when a duct is connected, the desired air flow rate may not be exhibited due to the air path pressure loss of the duct, or complicated control parameters are set so that feedback can be applied in advance based on the relationship between the motor load and air flow rate. There was a need to do.
例えば、特許文献1に記載の空気調和機では、ファンを駆動するモータの負荷(静圧)と電流値、回転数の関係を事前に把握しておき、風量を検知、調整している。しかし、ファンとモータの2つの特性を把握して制御アルゴリズムを組む必要があるため、構成が複雑になるといった問題があった。
For example, in the air conditioner described in
本発明は、上記した問題を解決するためになされたもので、ダクト圧損やモータ特性、ファン特性を把握することなく所定の風量に調整することができる空気調和機を提供することを目的としている。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object thereof is to provide an air conditioner that can be adjusted to a predetermined air volume without grasping duct pressure loss, motor characteristics, and fan characteristics. .
この発明に係る空気調和機は、冷媒を圧縮する圧縮機、冷媒を凝縮する凝縮器、減圧する膨張弁および蒸発する蒸発器が、冷媒を循環させる配管で連結された冷媒回路と、前記蒸発器に空気を送風する送風機と、前記蒸発器の熱交換器温度を測定する温度センサと、前記圧縮機、膨張弁および送風機の動作を制御するコントローラと、を備え、当該コントローラのメモリには、前記凝縮器および蒸発器の熱交換効率と送風量の関係を示すデータが格納され、前記コントローラは、前記データを用いて前記蒸発器の熱交換器温度を演算し、演算された前記熱交換器温度と、前記温度センサで測定された熱交換器温度とを比較した結果に応じて、前記送風機の回転数を調整して前記送風機の送風量を変化させることを特徴とする。 An air conditioner according to the present invention includes a refrigerant circuit in which a compressor that compresses a refrigerant, a condenser that condenses the refrigerant, an expansion valve that depressurizes, and an evaporator that evaporates are connected by a pipe that circulates the refrigerant, and the evaporator A blower that blows air, a temperature sensor that measures a heat exchanger temperature of the evaporator, and a controller that controls the operation of the compressor, the expansion valve, and the blower. Data indicating the relationship between the heat exchange efficiency of the condenser and the evaporator and the amount of blast is stored, and the controller calculates the heat exchanger temperature of the evaporator using the data , and the calculated heat exchanger temperature And according to the result of having compared with the heat exchanger temperature measured with the said temperature sensor, the rotation speed of the said air blower is adjusted and the ventilation volume of the said air blower is changed, It is characterized by the above-mentioned .
この発明に係る空気調和機において、コントローラは、前述のテーブルを用いて、熱交換効率と冷凍サイクルの状態から送風量を計算することが可能であり、その計算結果を基に送風量を調整できる送風機を具備することで、ダクト圧損やモータ特性、ファン特性を把握することなく所定の風量に調整することができる。 In the air conditioner according to the present invention, the controller can calculate the air flow rate from the heat exchange efficiency and the state of the refrigeration cycle using the table described above, and can adjust the air flow rate based on the calculation result. By providing the blower, it is possible to adjust the air flow to a predetermined level without grasping duct pressure loss, motor characteristics, and fan characteristics.
以下、この発明の実施の形態に係る空気調和機ついて、図面を参照して説明する。なお、本文中に出てくる数値などは、動作の説明のため便宜的に仮定したものであることをここで宣言しておく。 Hereinafter, an air conditioner according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. It should be noted that the numerical values and the like appearing in the text are assumed here for convenience of explanation for the operation.
図1は本実施の形態に係る空気調和機の構成を示す概略図である。この空気調和機は冷媒回路(圧縮機1、凝縮器2、膨張弁3、蒸発器4および配管20で構成)、ファン5、モータ6、コントローラ7、圧力測定用センサ8、温度測定用センサ9〜11および吸込空気状態測定用センサ12により構成されている。
FIG. 1 is a schematic diagram showing a configuration of an air conditioner according to the present embodiment. This air conditioner includes a refrigerant circuit (composed of a
最初に、冷媒回路を構成する部材と周辺部材の機能を説明する。圧縮機1は、低圧のガス状態の冷媒を吸入し高圧のガス状態の冷媒へと圧縮する。ここで、圧縮機1はインバータ制御により運転周波数を任意に変化させることができるものでもよいし、運転周波数を変化させることができない一定速のものでもよい。
First, the functions of the members constituting the refrigerant circuit and the peripheral members will be described. The
凝縮器2は、高圧のガス状態の冷媒を外部流体と熱交換させることで高圧の液状態の冷媒へと凝縮させる。ここで、熱交換に用いられる外部流体は空気などの気体でもよいし、水などの液体でもよい。
The
膨張弁3は、高圧の液状態の冷媒を低圧の気液二相状態の冷媒へと膨張させ減圧させる。同様の効果が得られるものがあれば代替することができるのは言うまでもない。例えば、電子膨張弁でもよいし、キャピラリーチューブでもよい。
The
蒸発器4は、膨張弁3から流入する低圧の気液二相状態の冷媒を空気と熱交換させることで低圧のガス状態の冷媒へと蒸発させ圧縮機に返す。
The
ファン5は、空気と蒸発器4の低圧の気液二相状態の冷媒とを熱交換させるために空気を蒸発器4に送るためのものである。同様の効果が得られるものであれば代替することができるのは言うまでもない。例えば、ファンの種類はシロッコファンでもよいし、プラグファンでもよい。また押し込み方式でもよいし、引っぱり方式でもよい。
The
モータ6は、ファン5を駆動させるためのものである。本実施の形態では送風量調整のために回転数制御できるモータとしているが、同様の効果が得られるものであれば代替することができるのは言うまでもない。
The
次に、各センサの機能を説明する。圧力測定用センサ8は、凝縮器2の圧力を測定する。温度測定用センサ9は、凝縮器2の出口温度を測定する。温度測定用センサ10は、蒸発器4の熱交換器温度Teを測定する。温度測定用センサ11は、蒸発器4の出口温度を測定する。
Next, the function of each sensor will be described. The
吸込空気状態測定用センサ12は、蒸発器4へ流入する空気の乾球温度および湿球温度を測定する。湿球温度を測定できない場合は相対湿度を測定できるようにし、コントローラ7のメモリ(図示せず)に格納された空気物性のデータを基に湿球温度を演算するようしてもよい。
The intake air
次に、コントローラ7の構成と機能について説明する。コントローラ7はマイクロコンピュータで構成されており、不揮発性メモリ等に空気物性、冷媒物性、能力演算式を示すデータが格納され、また下記表1に示すような熱交換効率εと送風量GAとの関係を示すテーブルデータが格納されている。
Next, the configuration and function of the
コントローラ7は、図2に示す所定の冷凍サイクル(蒸発器4の出入口エンタルピ)および蒸発器4の出口エンタルピ)や能力に応じた冷媒循環量Grを作り出すために、センサ8〜12から得られた圧力・温度データを基に圧縮機1や膨張弁3を制御し、送風量を演算し、所定の送風量を得るまでモータ6を制御してファン5を駆動させる。
The
なお、コントローラ7は、同様の効果が得られるものであればマイクロコンピュータ以外のもので代替することができるのは言うまでもない。また、コントローラ7は、室内機・室外機どちらか一方に具備させてもよいし、両方に具備していてもよい。
Needless to say, the
次に、図2に示した冷凍サイクル図に表示された各種値の求め方を説明する。コントローラ7は、圧力測定用センサ8で得られた凝縮器圧力PCmを基に、メモリに格納された冷媒物性のデータを用いて凝縮器温度を演算する。またコントローラ7は、温度測定用センサ9で得られた凝縮器出口温度と凝縮器温度を基に過冷却度SCmを演算する。
Next, how to obtain various values displayed in the refrigeration cycle diagram shown in FIG. 2 will be described. The
コントローラ7は、温度測定用センサ10で得られた熱交換器温度Teを基に、メモリに格納された冷媒物性のデータを用いて蒸発器圧力Peを演算する。この蒸発器圧力Peは冷媒循環量Grの算出に用いられる。
Based on the heat exchanger temperature Te obtained by the
冷媒循環量Grは、圧縮機1の押しのけ容積Vと圧縮される冷媒の密度ρによって、下記式(1)のように表される。
The refrigerant circulation amount Gr is expressed by the following equation (1) by the displacement volume V of the
Gr=V×ρ-----(1)
ここで、圧縮機の押しのけ容積Vは用いた圧縮機により決まり、圧縮される冷媒の密度ρは、蒸発器圧力Peを基にコントローラ7がメモリに格納された冷媒物性のデータから演算する。Gr = V × ρ ----- (1)
Here, the displacement volume V of the compressor is determined by the compressor used, and the density ρ of the refrigerant to be compressed is calculated from the refrigerant physical property data stored in the memory by the
コントローラ7は、温度測定用センサ11で得られた蒸発器出口温度と前述の熱交換器温度Teを基に過熱度SHmを演算する。またコントローラ7は、吸込空気状態測定用センサ12で得られた空気の乾球温度、湿球温度およびメモリに格納された空気物性のデータを基に吸込空気エンタルピを演算する。
The
なお、空気調和機に用いる冷媒は、冷凍サイクルを利用できればよいことは言うまでもない。例えば、R22のような単一冷媒でもよいし、R410Aのような混合冷媒でもよいし、CO2のような自然冷媒でもよい。 In addition, it cannot be overemphasized that the refrigerant | coolant used for an air conditioner should just use a refrigerating cycle. For example, a single refrigerant such as R22, a mixed refrigerant such as R410A, or a natural refrigerant such as CO2 may be used.
また、この空気調和機は、図1に示した部材だけで構成される必要はない。例えば、圧縮機1を保護するために液溜め(アキュムレータ)を具備していてもよいし、冷凍機油回収のために油分離器を具備していてもよい。
Further, the air conditioner does not need to be configured only by the members shown in FIG. For example, a liquid reservoir (accumulator) may be provided to protect the
次に、図3に基づいて、本実施の形態に係る空気調和機の動作を説明する。図3は、空気調和機の冷房運転時における処理の流れを示すフローチャートである。 Next, based on FIG. 3, operation | movement of the air conditioner which concerns on this Embodiment is demonstrated. FIG. 3 is a flowchart showing the flow of processing during the cooling operation of the air conditioner.
コントローラ7は、あらかじめ設定された蒸発能力Qe、送風量GAを基に設定された送風量が得られているか判断し(ステップS1〜S3)、設定された送風量から離れていた場合(ステップS4においてNo)、送風量を調整し、蒸発能力Qeを満たすように冷凍サイクルを変化させる(ステップS5〜S7)。
The
蒸発能力Qeは、冷媒循環量Gr、蒸発器出入口エンタルピ差ΔHrを用いて、下記式(2)のように表される。 The evaporation capacity Qe is expressed by the following equation (2) using the refrigerant circulation amount Gr and the evaporator inlet / outlet enthalpy difference ΔHr.
Qe=Gr×ΔHr ------(2)
ここで、蒸発器出入口エンタルピ差ΔHrは冷媒により制限される値であるため、以下では、一例として、R410Aを用いた場合を示す。ΔHrはユニット保護の観点から150〜200kJ/kg程度が一般的な値となる。そこでΔHrを例えば175kJ/kgとなるように制御する。Qe = Gr × ΔHr ------ (2)
Here, the evaporator inlet / outlet enthalpy difference ΔHr is a value limited by the refrigerant, and therefore, in the following, a case where R410A is used is shown as an example. ΔHr is generally about 150 to 200 kJ / kg from the viewpoint of unit protection. Therefore, ΔHr is controlled to be, for example, 175 kJ / kg.
また、標準的な屋外温度は35℃程度であるとされ、凝縮器2が屋外に置かれ、かつ空気と熱交換するよう設置された場合は、熱交換させるために凝縮器2の温度は35℃以上必要である。温度差があるほどよいが、ユニット保護の観点から凝縮器圧力PCmは30kgf/Cm2G程度が望ましいため、この圧力となるように制御する。この時、凝縮器の温度は50℃程度となる。
The standard outdoor temperature is about 35 ° C., and when the
蒸発器出口エンタルピHroについても、冷媒により制限される。ユニット保護の観点から、取れる圧力と過熱度の範囲ではほぼ同じ値であり、425KJ/kg程度となる。 The evaporator outlet enthalpy Hro is also limited by the refrigerant. From the viewpoint of unit protection, the pressure and superheat range are almost the same value, which is about 425 KJ / kg.
上述の結果、蒸発器入口エンタルピHriを決めることができ、
Hri=Hro−ΔHr
=425KJ/kg−175KJ/kg
=250KJ/kg
となる。PCmが30kgf/Cm2Gであるため、凝縮器出口の冷媒温度が31℃である必要がある。As a result of the above, the evaporator inlet enthalpy Hri can be determined,
Hri = Hro−ΔHr
= 425KJ / kg-175KJ / kg
= 250KJ / kg
It becomes. Since PCm is 30 kgf / Cm2G, the refrigerant temperature at the outlet of the condenser needs to be 31 ° C.
すなわち、凝縮器2の温度が50℃であったので、目標とする過冷却度SCmは、
SCm=50℃−31℃=19℃
となる。That is, since the temperature of the
SCm = 50 ° C.-31 ° C. = 19 ° C.
It becomes.
目標とする過熱度SHmはユニット保護の観点から2〜5℃程度が望ましい。ここでは2℃とする。 The target superheat degree SHm is preferably about 2 to 5 ° C. from the viewpoint of unit protection. Here, it is set to 2 ° C.
蒸発能力Qeが例えば28kWであれば、上記から
Gr=Qe/ΔHr
=28kW/175kJ/kg
=0.16kg/s
となるため、このGrを満たすように圧縮機1を制御してやればよい。例えば回転数制御型であれば、周波数を変化させればよい。If the evaporation capacity Qe is, for example, 28 kW, then Gr = Qe / ΔHr
= 28kW / 175kJ / kg
= 0.16 kg / s
Therefore, the
上述した状態が成り立つ冷凍サイクルは一つしかない。この冷凍サイクルになるまで圧力測定用センサ8、温度測定用センサ9〜11のデータを基にコントローラ7に演算させて、圧縮機1および膨張弁3を制御し、その時の熱交換器温度をTeとする。図4にこの時の冷凍サイクルを示す。
There is only one refrigeration cycle in which the above-described state is established. Until this refrigeration cycle is reached, the
蒸発器に流入する冷媒循環量Grを過熱度SHmの状態にするのに必要な温度差は、熱交換効率εによって決まる。熱交換器の効率が高いほど、より多くの冷媒を蒸発させることができるためである。また、熱交換器の効率は熱交換器の大きさと送風量によって決まる。熱交換器が大きく、送風量が多いほど熱交換器の効率は高くなる。熱交換器の効率は熱交換効率εと送風量GAからGA×εで表される。 The temperature difference required to bring the refrigerant circulation amount Gr flowing into the evaporator to the state of the superheat degree SHm is determined by the heat exchange efficiency ε. This is because the higher the efficiency of the heat exchanger, the more refrigerant can be evaporated. Further, the efficiency of the heat exchanger is determined by the size of the heat exchanger and the amount of air blown. The larger the heat exchanger and the greater the amount of blast, the higher the efficiency of the heat exchanger. The efficiency of the heat exchanger is expressed by GA × ε from the heat exchange efficiency ε and the air flow rate GA.
蒸発能力は、熱交換効率を用いて下記式(3)のように表される。 The evaporation capacity is represented by the following formula (3) using the heat exchange efficiency.
Qe=GA×ε×ΔhA-----(3)
ここで、Qeは蒸発能力、GAは送風量、εは熱交換効率、ΔhAは空気エンタルピ差である。Qe = GA × ε × ΔhA ----- (3)
Here, Qe is the evaporation capacity, GA is the air flow rate, ε is the heat exchange efficiency, and ΔhA is the air enthalpy difference.
図5の空気線図に示すように、エンタルピ差は、状態Aの空気が状態Cの空気になった際のエンタルピ差であり、吸込んだ空気が熱交換器温度まで完全に冷やされることを示している。しかし、実際は吸込んだ空気の全てが熱交換器温度まで冷やされることはなく、図5の状態Bにしかならない。この時、状態Aと状態Bのエンタルピ差がε×ΔhAで表される。 As shown in the air diagram of FIG. 5, the enthalpy difference is the enthalpy difference when the air in state A becomes the air in state C, indicating that the sucked air is completely cooled to the heat exchanger temperature. ing. However, in reality, all of the sucked air is not cooled to the heat exchanger temperature, and only the state B in FIG. 5 is obtained. At this time, the enthalpy difference between the state A and the state B is represented by ε × ΔhA.
前述した通り、熱交換器の効率は熱交換器の大きさと送風量によって決まる。この熱交換効率εと送風量GAの関係は、机上の計算や試験により事前に把握することができる。熱交換器ごとに表1のような関係が得られ、そのテーブルのデータをコントローラ7のメモリに格納しておいて送風量の判定を行う。なお、表1のようなテーブルに拘る必要はなく、近似式で与えてもよい。
As described above, the efficiency of the heat exchanger is determined by the size of the heat exchanger and the air flow rate. The relationship between the heat exchange efficiency ε and the blown air amount GA can be grasped in advance by desk calculations or tests. The relationship as shown in Table 1 is obtained for each heat exchanger, and the data of the table is stored in the memory of the
蒸発能力Qeが28kW、送風量GAが60m3/minであったとする。前述の表1からεが0.69であるとコントローラ7により演算させる。この時のΔhAは
ΔhA=Qe/(GA×ε)
=28kW/((60m3/min/60/0.83m3/kg)×0.69)
=33.7kJ/kg
となる。ここで、60と0.83m3/kgで除算しているのは体積流量を質量流量へと単位換算するためである。また0.83m3/kgは一般的な空気の比容積である。It is assumed that the evaporation capacity Qe is 28 kW and the air flow rate GA is 60 m3 / min. From Table 1 above, the
= 28kW / ((60m3 / min / 60 / 0.83m3 / kg) × 0.69)
= 33.7kJ / kg
It becomes. Here, the reason for dividing by 60 and 0.83
吸込空気状態測定用センサ12により吸込空気の状態Aが乾球27℃、湿球19℃であると分かったとする。この時、空気物性より状態AのエンタルピhAAは、コントローラ7よって53.8kJ/kgと演算でき、これにより状態CのエンタルピhACは、
hAC=hAA−ΔhA
=53.8kJ/kg−33.7kJ/kg
=20.1kJ/kg
となる。コントローラ7のメモリに格納された空気物性のデータから熱交換器温度Te_calは5.8℃であると演算できる。この時の空気線図を図6に示す。It is assumed that the state A of the intake air is found to be 27 ° C. dry bulb and 19 ° C. wet bulb by the intake air
hAC = hAA−ΔhA
= 53.8 kJ / kg-33.7 kJ / kg
= 20.1kJ / kg
It becomes. From the air physical property data stored in the memory of the
ここで、吸込空気状態測定用センサ12により得られたTeと、演算により得られたTe_calを比較する。一般的な温度センサの精度からTeとTe_calとの差が0.5℃以上あった場合に送風量が設定値と違うと判断する。もちろん、センサによって精度は違うため0.5℃以外を判定値としてもよい。
Here, Te obtained by the intake air
図7に示すような冷凍サイクルで安定し、Teが5℃であったとすると、Te_calが5.8℃であるので、0.8℃低い値となっている。この場合、熱交換器の効率が設定した送風量から得られるものより低いということを表している。すなわち、設定した送風量より実際の送風量が小さいということであり、ファン5の回転数を上げて送風量を増加させる必要がある。
If the refrigeration cycle as shown in FIG. 7 is stable and Te is 5 ° C., Te_cal is 5.8 ° C., and thus the value is 0.8 ° C. lower. This indicates that the efficiency of the heat exchanger is lower than that obtained from the set air flow rate. That is, the actual air flow rate is smaller than the set air flow rate, and it is necessary to increase the air flow rate by increasing the rotational speed of the
逆に、図8に示すような冷凍サイクルで安定し、Teが7℃であったとすると、1.2℃高い値であるため、熱交換器の効率が設定した送風量から得られるものより高いということを表し、ファン5の回転数を下げて送風量を下げる必要がある。
Conversely, if it is stable in the refrigeration cycle as shown in FIG. 8 and Te is 7 ° C., it is 1.2 ° C. higher, so the efficiency of the heat exchanger is higher than that obtained from the set air flow rate. In other words, it is necessary to lower the rotational speed of the
送風量を変化させることで冷凍サイクルも変わってくるため、都度Teの値を確認することで、送風量を設定値へと調整することができる。 Since the refrigeration cycle is changed by changing the air flow rate, the air flow rate can be adjusted to the set value by checking the value of Te each time.
なお、本実施の形態では、蒸発器についてのみ記載したが、凝縮器であっても同様の考え方で送風量を調整することができることは言うまでもない。 In the present embodiment, only the evaporator is described, but it goes without saying that the air flow rate can be adjusted in the same way even if it is a condenser.
1 圧縮機
2 凝縮器
3 膨張弁
4 蒸発器
5 ファン
6 モータ
7 コントローラ
8 圧力測定用センサ
9〜11 温度測定用センサ
12 吸込空気状態測定用センサDESCRIPTION OF
Claims (4)
前記蒸発器に空気を送風する送風機と、
前記蒸発器の熱交換器温度を測定する温度センサと、
前記圧縮機、膨張弁および送風機の動作を制御するコントローラと、を備え、
当該コントローラのメモリには、前記凝縮器および蒸発器の熱交換効率と送風量の関係を示すデータが格納され、
前記コントローラは、
前記データを用いて前記蒸発器の熱交換器温度を演算し、
演算された前記熱交換器温度と、前記温度センサで測定された熱交換器温度とを比較した結果に応じて、前記送風機の回転数を調整して前記送風機の送風量を変化させる
ことを特徴とする空気調和機。 A refrigerant circuit in which a compressor that compresses the refrigerant, a condenser that condenses the refrigerant, an expansion valve that depressurizes, and an evaporator that evaporates are connected by piping for circulating the refrigerant;
A blower for blowing air to the evaporator;
A temperature sensor for measuring the heat exchanger temperature of the evaporator;
A controller for controlling the operation of the compressor, the expansion valve and the blower, and
In the memory of the controller, data indicating the relationship between the heat exchange efficiency of the condenser and the evaporator and the blast volume is stored.
The controller is
Calculate the evaporator heat exchanger temperature using the data ,
According to the result of comparing the calculated heat exchanger temperature and the heat exchanger temperature measured by the temperature sensor, the rotational speed of the blower is adjusted to change the blower amount of the blower <br / > Air conditioner characterized by that.
前記コントローラのメモリには、空気物性がさらに格納され、The controller's memory further stores air properties,
前記コントローラは、The controller is
前記データ、設定蒸発能力、設定送風量、前記空気物性、および前記吸込空気温度センサで測定された吸込空気温度に基づき、前記蒸発器の熱交換器温度を演算するThe heat exchanger temperature of the evaporator is calculated based on the data, the set evaporation capacity, the set air flow rate, the air properties, and the intake air temperature measured by the intake air temperature sensor.
ことを特徴とする請求項1に記載の空気調和機。The air conditioner according to claim 1.
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