JP6366532B2 - フィルタベント方法、フィルタベント装置及び原子力プラント - Google Patents

Description

本発明は、フィルタベント方法、フィルタベント装置及び原子力プラントに係り、特に、原子力プラントの苛酷事故後のベント時に原子炉格納容器から外部への放射性物質（特に、放射性ヨウ素）の放出を抑制するのに好適なフィルタベント方法、フィルタベント装置及び原子力プラントに関する。

沸騰水型原子力プラント(ＢＷＲプラント)では、原子炉格納容器内に原子炉圧力容器が配置され、ＢＷＲプラントの運転中、原子炉格納容器内のドライウェルの雰囲気が窒素ガスに置換されている。さらに、万が一の冷却材喪失事故の発生に備えて、非常用ガス処理系及び可燃性ガス濃度制御系が原子炉格納容器内のドライウェルに連絡されている。可燃性ガス濃度制御系は、水素と酸素を反応させる触媒を収納した再結合器を有する。

例えば、原子炉圧力容器に接続された配管等が原子炉格納容器内で破断する冷却材喪失事故が発生した場合には、原子炉圧力容器内の高温高圧の冷却水が、配管等の破断箇所から高温の蒸気となって原子炉格納容器内のドライウェルに放出される。原子炉圧力容器内の冷却水の水位が低下し、高温になった燃料棒において水−ジルコニウム反応生じて多量の水素ガスが発生する。また、放出された放射性物質によって生じた水の放射線分解によって水素ガスと共に酸素ガスも発生する。水素ガス及び酸素ガスは、ドライウェル内の窒素ガス及び水蒸気等のガスと共に可燃性ガス濃度制御系に流入する。水素ガス及び酸素ガスは、可燃性ガス濃度制御系の再結合器内の触媒の作用により化学反応を生じて再結合され、水（水蒸気）になる。また、原子炉圧力容器内の冷却水の水位の低下によって、非常用炉心冷却系が作動し、原子炉圧力容器内の炉心に冷却水が注入される。このように、冷却材喪失事故が発生した場合においても、ＢＷＲプラントの安全が維持される。

一方、過酷事故時によって電源喪失が生じ水素の処理のために設置されている非常用ガス処理系及び可燃性ガス濃度制御系が機能しない場合には、水素の発生が続くと、原子炉格納容器の内圧が上昇して内圧の制限値に近づく。このような過酷事故状況下で原子炉格納容器内の圧力上昇を抑える技術であるフィルタベント装置が、ＢＷＲプラントに設けられる。フィルタベント装置の例が、特開平３−２０９１９３号公報、特開平９−１０１３９３号公報、特開２０１４−４４１１８号公報及び特開平７−２０９４８８号公報等に記載されている。

特開平３−２０９１９３号公報では、二基のＢＷＲプラントにおいて、他方のＢＷＲプラントの原子炉格納容器内に形成される圧力抑制室の圧力抑制プールをフィルタベント装置として利用する。原子力発電所内に設置された複数基のＢＷＲプラントのうち或るＢＷＲプラントで過酷事故が発生した場合には、このＢＷＲプラントの原子炉格納容器内のドライウェルの放射性核種を含むガスが、ベント管を介してその原子炉格納容器内の圧力抑制室に形成された圧力抑制プールの冷却水中を上昇し、一部の放射性核種が冷却水中で除去された後に圧力抑制室内の、そのプール上方に形成されたウェットウェルに達する。放射性核種を含むそのガスは、さらに、他のＢＷＲプラントの圧力抑制室内の圧力抑制プールの冷却水中に放出されてこの冷却水で放射性核種を除去した後、後者の圧力抑制室内のウェットウェルを通って排気筒から外部環境に放出される。

特開平９−１０１３９３号公報では、過酷事故時において、ＢＷＲプラントの原子炉格納容器内の圧力抑制室の、圧力抑制プール上方のウェットウェルに達した放射性核種を含むガスを、復水貯蔵槽内の水中に放出し、その放射性核種を水中で除去する。そして、放射性核種が除去されたガスが、ベント配管を通して外部の環境に放出される。

特開２０１４−４４１１８号公報に記載されたフィルタベント装置は、ＢＷＲプラントの原子炉格納容器内のドライウェル、及び圧力抑制室内で圧力抑制プールの上方に形成されたウェットウェルのそれぞれに連絡されるフィルタ容器（ベントタンク）を有し、このフィルタ容器内にプール水を充填し、放射性核種を捕集するフィルタをフィルタ容器内でプール水上方の気相部に設置している。過酷事故時において、ドライウェル及びウェットウェル内の放射性核種を含むガスがフィルタ容器内のプール水中に放出され、放射性核種の一部がプール水で除去され、その後、フィルタ容器内の気相部に達したガスに含まれる放射性核種がフィルタ容器内のフィルタによって除去される。

特開平７−２０９４８８号公報に記載されたフィルタベント装置は、特開２０１４−４４１１８号公報に記載されたフィルタベント装置と同様に、内部にフィルタを配置して水が充填されたスクラバタンク（ベントタンク）を有している。特開平７−２０９４８８号公報では、さらに、湿分除去層及び活性炭フィルタを有する捕集槽が、スクラバタンクの下流に配置され、スクラバタンクに接続される。

非特許文献１及び非特許文献２も、フィルタベント装置を説明している。

特開平４−１９４７９１号公報は、原子炉の事故時に、原子炉圧力容器から原子炉格納容器内に放出された放射性ヨウ素を除去するために、原子炉格納容器内にチオ硫酸ナトリウムを含む水をスプレイすることを記載している。

特開２０１４−１０１２４０号公報及び特開２０１４−１６３８１１号公報は、貴金属酸化物を含むナノ粒子であるコロイド粒子について説明している。また、特開２００５−１０１６０号公報は、白金、パラジウム、オスミウム、ロジウム、ルテニウム、イリジウム、これらの金属の酸化物、窒化物、ホウ化物、リン化物及び混合物の一種以上を含む触媒ナノ粒子を記載している。

特開平３−２０９１９３号公報 特開平９−１０１３９３号公報 特開２０１４−４４１１８号公報 特開平７−２０９４８８号公報 特開平４−１９４７９１号公報 特開２０１４−１０１２４０号公報 特開２０１４−１６３８１１号公報 特開２００５−１０１６０号公報

(社)日本機械学会動力エネルギーシステム部門 第18回動力・エネルギー技術シンポジウムOS8-2 「軽水炉・新型炉・原子力安全」"格納容器破損防止対策とフィルタドベント設置の考え方"。

The OECD Nuclear Energy Agency, "Specialist meeting on filtered containment venting systems", CSNI report 148 (1988). NUREG/CR-5950（Iodine evolution and pH control）

特開２０１４−４４１１８号公報及び特開平７−２０９４８８号公報に記載されたフィルタベント装置では、ベントタンクの内部に、供給されるガスに含まれている放射性核種を除去する水（スクラビング水）及びフィルタが収められている。ベントタンクに流入したガスは始めにスクラビング水中に放出され、スクラビング水中で、ガスに含まれるエアロゾル、及び水に溶解する成分が取り除かれる。ベントタンク内でスクラビング水から流出したガスに含まれる、スクラビング水に捕捉されなかった微粒子及びガス成分が、ベントタンク内のフィルタで除去される。このフィルタは、物理的に前述の物質を除去するタイプ、化学的な反応によりその物質を除去するタイプ、及び両者の性能を有するタイプがある。

このスクラビング水には、放射性ヨウ素を取り除くためにアルカリ性の物質が添加される。このアルカリ性の物質の代表例は、水酸化ナトリウムである。

NUREG/CR-5950（Iodine evolution and pH control）では、放射線照射下の水中のヨウ素はＩ₂とＩ^-の間に平衡が成立しており、その水のｐＨが酸性側にある場合にはＩ₂の比率が増加すること記載している。この平衡では、（１）式及び（２）式のように、Ｉ₂、Ｉ^-、ＨＯＩ及びＩＯ^-のヨウ素化合物の間の平衡反応を考慮しており、各成分の分配比はそれらの成分が存在する水のｐＨに依存する。

Ｉ₂ ＋ ＯＨ^- ＝ Ｉ^-＋ ＨＯＩ …（１）
ＨＯＩ ＝ ＩＯ^-＋ Ｈ⁺ …（２）
水酸化ナトリウムなどの添加によって水のｐＨをアルカリ側にすると、水中におけるＩ₂の存在比が低下し、Ｉ^-及びＩＯ^-のイオン成分として水中にヨウ素が安定に溶解する。これらの平衡関係に基いて、放射線照射下での平衡定数を用い、初期に水中に添加したＩ^-濃度に対するその水中での分子状ヨウ素Ｉ₂濃度の割合を計算した結果を、図３に示す。図３に示された計算結果は、水中における初期のＩ^-濃度を１×１０^-7ｍｏｌ／Ｌ、１×１０^-6ｍｏｌ／Ｌ及び１×１０^-5ｍｏｌ／Ｌとし、ｐＨを１から７まで変化させて計算して得られた。ヨウ素が溶解する水のｐＨが低いほど、また、初期のＩ^-濃度が高いほど、Ｉ₂の割合が高くなる。しかし、ヨウ素が溶解する水のｐＨが７程度では、Ｉ₂の割合はほとんど０に近くなる。

水中のＩ^-がひとたび分子状のＩ₂になると、このＩ₂は、揮発性のため、その水の上方に形成される気相に移行する。気相に移行したＩ₂は、そのままベント時に外部環境に放出され、または、ベントタンク及びベントタンクに接続されたベント配管のそれぞれの内面に塗装されたペイントなどの有機物と反応して有機ヨウ素の形態に変わってベント時に外部環境に放出される。このため、生成されるＩ₂の割合を低下させる対応、または、気相のヨウ素を捕捉する別の手段の設置が必要となる。

したがって、放射線の存在下で水のｐＨがアルカリになっている条件では、スクラビング水中にヨウ素を安定に保持することが可能である。スクラビング水が酸性になってベントタンク内での放射性ヨウ素の除去率が低下することを防ぐために、通常は、大過剰の水酸化ナトリウムをスクラビング水に溶解し十分な裕度をもった管理がなされている。

さらにヨウ素を安定に捕捉するために、スクラビング水にチオ硫酸ナトリウムが添加される。チオ硫酸ナトリウムはヨウ素の滴定に使用されるように、（３）式の反応でヨウ素と効率的に反応する。

Ｉ₂ ＋ ２Ｓ₂Ｏ₃ ^2- → ２Ｉ^- ＋ Ｓ₄Ｏ₆ ^2- …（３）
ところが、チオ硫酸ナトリウムは還元剤であるため、熱及び放射線の環境下では、チオ硫酸ナトリウム自体の酸化が促進され、スクラビング水中のチオ硫酸ナトリウムが消費される。このため、大過剰の量のチオ硫酸ナトリウムがスクラビング水内に溶解されるが、長期的にはチオ硫酸ナトリウムが消費されるので、それの補充が必要である。

本発明の目的は、放射性ヨウ素をスクラビング容器内の水中により長い時間保持することができるフィルタベント方法、フィルタベント装置及び原子力プラントを提供することにある。

上記した目的を達成する本発明の特徴は、原子力プラントの過酷事故時に放射性ヨウ素を含むガスを、スクラビング容器内の、白金族金属を含むナノ粒子が存在する水中に排出し、
その水中において、放射性ヨウ素を、白金族金属を含むナノ粒子に含まれる白金族金属によって還元し、
この還元によって生成された水溶性のヨウ素をスクラビング容器内の水中に保持することにある。

原子力プラントの過酷事故時に放射性ヨウ素を含むガスを、スクラビング容器内の、白金族金属を含むナノ粒子が存在する水中に排出するため、その水中において、流入した放射性ヨウ素が白金族金属を含むナノ粒子に含まれる白金族金属によって還元されて水溶性の放射性ヨウ素に変換される。このため、水溶性の放射性ヨウ素をスクラビング容器内の水中により長い時間保持することができる。それ故に、過酷事故時に外部環境に排気される放射性ヨウ素の量を著しく低減することができる。

スクラビング容器内の水中に還元剤が存在すると、金族金属を含むナノ粒子に含まれる白金族金属による、上記の水溶性の放射性ヨウ素への変換が促進される。この還元剤として過酷事故時に生成される水素を用いることが望ましい。

また、白金族金属を含むナノ粒子として担体である、シリカ、チタニア及びジルコニアの中から選ばれた一種の酸化物粒子の表面に、白金族金属（白金、パラジウムまたはロジウム）を担持してなる白金族金属を含むナノ粒子を用いることが望ましい。

本発明によれば、放射性ヨウ素をスクラビング容器内の水中により長い時間保持することができる。

本発明の好適な一実施例である実施例１のフィルタベント装置を適用した沸騰水型原子力プラントの構成図である。 図１に示されたフィルタベント装置の詳細構成図である。 放射線存在下でのヨウ素の化学形態のｐＨ依存性を示す説明図である。 本発明の好適な他の実施例である、沸騰水型原子力プラントに適用された実施例２のフィルタベント装置の詳細構成図である。 本発明の好適な他の実施例である実施例３のフィルタベント装置を適用した沸騰水型原子力プラントの構成図である。 図５に示されたフィルタベント装置の詳細構成図である。 本発明の好適な他の実施例である実施例４のフィルタベント装置を適用した沸騰水型原子力プラントの構成図である。 図７に示されたフィルタベント装置の詳細構成図である。 本発明の好適な他の実施例である実施例５のフィルタベント装置を適用した加圧水型原子力プラントの構成図である。

発明者らは、放射性ヨウ素をスクラビング容器内の水中により長い時間保持することができるフィルタベント方法を検討した。この検討により得られた知見を以下に説明する。

白金族貴金属を含むナノ粒子がスクラビング容器内の水中に存在することによって、過酷事故発生時に、原子炉格納容器から配管を通してスクラビング容器内の水中に放出されたガスに含まれる放射性ヨウ素Ｉ₂が白金族貴金属を含むナノ粒子の白金族金属（例えば、白金、パラジウムまたはロジウム）の作用によって水中で安定な放射性のＩ^-（水溶性の放射性ヨウ素）に変換される。水中に放出されたガスに含まれる放射性ヨウ素の一部は、水中に存在する、白金族金属を含むナノ粒子の白金族金属に吸着される。このため、スクラビング容器内の水中に放出された放射性ヨウ素Ｉ₂は、Ｉ^-の化学形態でスクラビング容器内の水中に捕捉されてより長い時間保持され、また、水中に存在する、白金族金属を含むナノ粒子の白金族金属に吸着されて水中により長い時間保持される。スクラビング容器内の水中から外部環境に放出される放射性ヨウ素の量が長期間に亘って著しく低減される。触媒として作用する白金族金属は、その水中において消費され難く、スクラビング容器内の水中へのナノ粒子としての補充が不要である。

白金族金属を含むナノ粒子は、白金族金属自体のナノ粒子であってもよく、担体である、シリカ、チタニア及びジルコニアの中から選ばれた一種の酸化物粒子の表面に、白金族金属（白金、パラジウムまたはロジウム）を添着してなるナノ粒子であってもよい。

スクラビング容器内の水中に還元剤が存在すれば、その水中に放出された放射性ヨウ素は、その還元剤及び白金族貴金属を含むナノ粒子の白金族金属の作用によって速やかに水中で安定な化学形態であるＩ^-に変換される。その還元剤として、過酷事故時に発生して原子炉格納容器内に放出される水素が用いられる。原子炉格納容器内に放出された水素は、放射性ヨウ素Ｉ₂を含むガスと共にスクラビング容器内の水中に供給される。過酷事故時に原子炉格納容器内に放出される水素を還元剤として用いることにより、スクラビング容器内の水中に還元剤を別途供給する必要がなく、苛酷事故後に人が近づき難いあるいは還元剤をその水中に補充しにくい条件下においても、スクラビング容器内の水中に容易に還元剤を供給することができる。

白金族金属は水素の酸化触媒として知られており、過酷事故時に原子炉圧力容器内で発生した水素が放射性ヨウ素Ｉ₂と共にスクラビング容器内の水中に流入すると、（４）式で表わされる反応が、白金族金属の作用によりその水中で生じ、Ｉ^-が生成される。

Ｉ₂ ＋ Ｈ₂ → ２Ｉ^- ＋ ２Ｈ⁺ …（４）
原子炉格納容器から排出されたガスに含まれる水素がスクラビング容器内の水中に流入すると、この水中に存在する白金族金属を含むナノ粒子の白金族金属（白金、パラジウムまたはロジウム）は水素の触媒として作用し、水素が放電してプロトンと電子を生成するときに、生成された電子によって、そのガスと共に水中に排出された放射性ヨウ素がＩ^-に還元される。

白金族金属を含むナノ粒子は、前述したように、白金族金属の白金、パラジウム及びロジウムの中から選ばれた少なくとも一種の物質の、ナノメートルサイズの粒径を有する粒子、または、担体である、シリカ、チタニア及びジルコニアの中から選ばれた一種の酸化物粒子の表面に、白金族金属（白金、パラジウムまたはロジウム）を担持してなる、ナノメートルサイズの粒径を有する粒子である。ナノメートルサイズの粒径を有する白金族金属を含むナノ粒子は、スクラビング容器内の水中に安定に分散し、その水中で沈殿し難い。白金族金属を含むナノ粒子の粒径は、好ましくは、１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内に存在することが望ましい。

ナノメートルサイズの粒径を有する白金族金属を含むナノ粒子が、スクラビング容器内の水中に安定に分散するため、水中に均一に分散し、水中に供給された前述の放射性ヨウ素Ｉ₂を速やかに還元することができ、水中において、安定なＩ^-を効率良く生成することができる。白金族金属を含むナノ粒子は、ナノ粒子化されているため、同一重量の触媒に対して表面積が粒子の半径の逆数に比例して増大し、放射性ヨウ素Ｉ₂の還元反応の効率が高くなる。

白金族金属を含むナノ粒子の一例である貴金属酸化物を含むナノ粒子が、前述したように、特開２０１４−１０１２４０号公報及び特開２０１４−１６３８１１号公報に記載されている。貴金属酸化物を含むナノ粒子（コロイド粒子）は、例えば、ヘキサヒドロキソ白金酸塩の水溶液を作製し、このヘキサヒドロキソ白金酸塩の水溶液を水素イオン型陽イオン交換樹脂層に通水してその水溶液に含まれる陽イオンを水素イオンに置換し、これにより、ヘキサヒドロキソ白金酸懸濁液を生成し、生成されたその懸濁液にガンマ線を照射することにより製造される。

白金族金属の替りに銀を用いてもよい。銀は、（５）式で表わされる反応によりヨウ素Ｉ^-と反応して難溶性のＡｇＩを形成することは古くから知られている。

Ｉ^- ＋ Ａｇ⁺ → ＡｇＩ …（５）
そこで、銀がスクラビング容器内の水中に存在していれば、過酷事故時において排気によって放射性ヨウ素がその水中に流入したときに、水中の銀と放射性ヨウ素が速やかに反応して水に溶けにくい塩であるＡｇＩが生成され、放射性ヨウ素をスクラビング容器内の水中に保持することが可能になる。生成されたＡｇＩはスクラビング容器内の水中で沈殿する。好ましくは、銀は、ナノメートルサイズの粒径を有する、銀を含むナノ粒子としてスクラビング容器内の水中に分散させることが望ましい。銀を含むナノ粒子がスクラビング容器内の水中に安定に分散し、過酷事故時において放射性ヨウ素を含むガスがその水中に流入したとき、銀を含むナノ粒子の銀が速やかにヨウ素と反応してＡｇＩを生成し、放射性ヨウ素をその水中に保持することが可能となる。微粒子である、銀を含むナノ粒子を用いることによって、同一の重量の銀に対してする表面積が半径の逆数に比例して増大するため、銀とヨウ素との反応効率が高くなる。銀を含むナノ粒子の粒径は、好ましくは、１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内に存在することが望ましい。

また、白金族金属は高価であるため使用量を減らすことが望ましい。そこで、前述したように、シリカ、チタニア及びジルコニアの中から選ばれた一種の酸化物粒子を担体として用い、この担体の表面に、白金族金属（白金、パラジウムまたはロジウム）を添着することにより白金族金属を含むナノ粒子を構成する。担体の表面に白金族金属を添着したナノ粒子を、スクラビング容器内の水中に分散することによって、白金族金属を含むナノ粒子に用いられる白金族金属の量を低減することができ、少ない白金族金属によって効率良く水中の放射性ヨウ素をＩ^-に変化させることができる。

さらに、過酷事故時における放射性ヨウ素を含む高温のガスがスクラビング容器内の水中に流入することによって、その水の温度が上昇し、その水中に捕捉された放射性ヨウ素によって水中の放射線線量率が上昇する。このとき、その水中に存在する白金族金属を含むナノ粒子の担体であるシリカ、チタニアまたはジルコニアは、水中の熱及び放射性ヨウ素からの放射線によって励起され、添着された白金族金属が助触媒として作用することによって、光触媒的に作用する。このとき、光触媒上で発生した電子によって水中の放射性ヨウ素が還元され、安定なＩ^-に変えることができる。前述の銀を含むナノ粒子も、シリカ、チタニアまたはジルコニアの担体の表面に銀を添着して構成してもよい。

好ましくは、白金族金属を含むナノ粒子または銀を含むナノ粒子が添加される、スクラビング容器内の水は、アルカリ性であることが好ましい。特に、この水のｐＨは７〜１５の範囲内に調節されることが望ましい。スクラビング容器内の水のｐＨが７〜１５の範囲内に調節されていれば、白金族金属を含むナノ粒子及び銀を含むナノ粒子は、その水中において分散しやすくなり、さらに、沈殿し難くなるという効果を得ることができる。スクラビング容器内の水のｐＨを７〜１５の範囲内に調節するために、水酸化ナトリウム等のアルカリ水溶液をスクラビング容器内の水に注入する。また、還元剤であるチオ硫酸ナトリウム水溶液の注入により、過酷事故時においてその水中に水素ガスが供給される初期において、スクラビング容器内の水に含まれるチオ硫酸ナトリウムの還元力で水中に供給された放射性ヨウ素をＩ^-に還元することができる。

スクラビング容器内の水のｐＨを７〜１５の範囲内に調節するために、ｐＨ計をスクラビング容器に設置する。このｐＨ計によりスクラビング容器内の水のｐＨを測定し、ｐＨの測定値に基づいてスクラビング容器内の水に注入するアルカリ水溶液の量を調節し、スクラビング容器内の水のｐＨを７〜１５の範囲内に調節する。

さらに、スクラビング容器内の水のｐＨを７〜１５の範囲内に維持されていれば、スクラビング容器内の水中の白金族金属を含むナノ粒子または銀を含むナノ粒子は、前述したように、その水中において分散しやすくなり、さらに、沈殿し難くなる。このため、過酷事故が発生し、放射性ヨウ素を含むガスが原子炉格納容器からスクラビング容器内の水中に排出されている間で、ｐＨ計によりスクラビング容器内の水のｐＨを測定し、このｐＨが７〜１５の範囲内に維持されていることを確認する。ｐＨが７〜１５の範囲内に維持されていることを確認したとき、その水中の白金族金属を含むナノ粒子または銀を含むナノ粒子による放射性ヨウ素のＩ^-化またはＨｇＩ化を確認することができる。

以上の検討結果を反映した本発明の実施例を以下に説明する。

本発明の好適な一実施例である実施例１のフィルタベント装置を、図１及び図２を用いて説明する。本実施例のフィルタベント装置は、沸騰水型原子力プラント(ＢＷＲプラント)に適用される。

本実施例のフィルタベント装置１０が適用されたＢＷＲプラント１は、原子炉格納容器２内に原子炉圧力容器３を配置している。原子炉圧力容器３は、原子炉格納容器２内に据え付けられた円筒状の支持部材であるペデスタル４の上端に設置される。原子炉格納容器２内には、互いに隔離されたドライウェル５及び圧力抑制室６が形成される。圧力抑制室６は、環状であり、ペデスタル４の周囲を取り囲んでいる。冷却水が充填された圧力抑制プール７が、圧力抑制室６内に形成され、ペデスタル４の周囲を取り囲んでいる。圧力抑制室６内で圧力抑制プール７の冷却水の水面上方に、気相空間であるウェットウェル８が形成される。複数のベント管９が圧力抑制室６に配置され、各ベント管９の上端がドライウェル５に開放され、各ベント管９の下端部が圧力抑制プール７の冷却水中に浸漬される。各ベント管９の下端は圧力抑制プール７の冷却水中に開放されている。ＢＷＲプラント１の運転中、ドライウェル５及びウェットウェル８の各雰囲気は、窒素ガスに置換されている。

フィルタベント装置１０は、ベントタンク（スクラビング容器）１１、入口配管１４及び３５及び出口配管１６を有する。ベントタンク１１は、内部にスクラビング水１２を充填している。フィルタ１３が、ベントタンク１１内の、スクラビング水１２の水面よりも上方に形成される気相部に配置される。入口配管１４は、原子炉格納容器２に接続され、圧力抑制室６内のウェットウェル８に連絡される。隔離弁１５がベントタンク１１の外側で入口配管１４に設置される。入口配管１４は、ベントタンク１１の側壁を貫通し、ベントタンク１１に取り付けられる。入口配管１４の他端部は、ベントタンク１１内においてスクラビング水１２中に浸漬される。隔離弁３６が設けられた入口配管３５の一端部が、原子炉格納容器２に接続され、ドライウェル５に連絡される。入口配管３５の他端部は、ベントタンク１１と隔離弁１５の間で入口配管１４に接続される。

スクラビング水１２には、白金族金属を含むナノ粒子である、添加された多数の白金酸化物ナノ粒子３３が含まれる。白金酸化物ナノ粒子３３の粒径は１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内に存在し、白金酸化物ナノ粒子３３の平均粒径は、例えば、２．５ｎｍである。図２において、白金酸化物ナノ粒子３３は、見やすくするため、実際よりも非常に大きな円で表わしている。スクラビング水１２は、チオ硫酸ナトリウム及び水酸化ナトリウム等のアルカリを含んでいない。出口配管１６の一端部が、フィルタ１３の上方でベントタンク１１の上端部に接続される。出口配管１６の他端部が、排気筒１７に接続される。

通常、隔離弁１５が閉じており、ウェットウェル８とベントタンク１１は連通していない。さらに、隔離弁３６も閉じており、ドライウェル５とベントタンク１１も連通していない。ＢＷＲプラント１において過酷事故が発生したとき、原子炉圧力容器３内で生成された水素及び放射性ヨウ素が原子炉格納容器２内のドライウェル５に放出される。ドライウェル５内の水素及び放射性ヨウ素を含むガスが、各ベント管９を通って圧力抑制プール７の冷却水中に放出される。

過酷事故によって原子炉格納容器２内の圧力が上昇して原子炉格納容器２の破損が生じる前に、隔離弁１５及び３６が開けられる。隔離弁１５が開くことにより、ウェットウェル８内の水素及び放射性ヨウ素を含むガスが、入口配管１４を通してベントタンク１１内に排出される。隔離弁１５を開くことによって、ウェットウェル８内の水素及び放射性ヨウ素を含むガスは、原子炉格納容器２とベントタンク１１の差圧によってベントタンク１１内のスクラビング水１２中に放出される。また、隔離弁３６が開くと、ドライウェル５内の水素及び放射性ヨウ素を含むガスが、入口配管３５及び１４を通ってベントタンク１１内のスクラビング水１２中に放出される。

スクラビング水１２中に放出された水素は、還元剤として作用する。また、スクラビング水１２に放出された放射性ヨウ素Ｉ₂は、スクラビング水１２中の水素及び白金酸化物ナノ粒子３３に含まれる白金の作用により、スクラビング水１２中で安定な放射性のＩ^-に変換される。放射性ヨウ素Ｉ₂の一部は、その白金に吸着される。このように、原子炉格納容器２からベントタンク１１内に排出されたガスに含まれた放射性ヨウ素Ｉ₂が放射性のＩ^-に変換され、さらには、白金酸化物ナノ粒子３３に含まれる白金に吸着されてそのガスから除去される。放射性のＩ^-はベントタンク１１内のスクラビング水１２中により長時間に亘って安定な状態で保持される。スクラビング水１２中の白金に吸着された放射性ヨウ素Ｉ₂も、スクラビング水１２中により長時間に亘って安定な状態で保持される。それ故に、スクラビング水１２に保持された放射性のＩ^-及び白金に吸着された放射性ヨウ素Ｉ₂がスクラビング水１２からベントタンク１１内の気相部に放出されることを防止できる。このため、スクラビング水１２からその気相部に放出される放射性ヨウ素Ｉ₂は著しく低減される。

ベントタンク１１内のスクラビング水１２中に放出されたガスに含まれるエアロゾル状の放射性物質（放射性核種を含むエアロゾル）及び可溶性の放射性物質は、スクラビング水１２に溶解して除去される。スクラビング水１２中に放出されたガスに含まれる放射性核種のうちスクラビング水に捕捉されなかったガス状の放射性物質および一部のエアロゾル状の放射性物質は、ベントタンク１１内の気相部に放出され、エアロゾル状の放射性物質はベントタンク１１内の気相部に配置されたフィルタ１３で除去される。フィルタ１３は、過酷事故時において原子炉格納容器２からベントタンク１１に排出される高温高圧のガスの流れに耐える素材（金属、モレキュラーシーブ等）で形成されている。放射性核種が除去されてフィルタ１３を通過したガスは、ベントタンク１１から出口配管１６に排出され、排気筒１７から外部の環境に排気される。

スクラビング水１２に添加された白金酸化物ナノ粒子３３は、ヘキサヒドロキソ白金酸懸濁液にガンマ線を照射することにより生成され、多量のＰｔＯ₂を含んでいる。この白金酸化物ナノ粒子３３は、水素の酸化に対し非常に高い触媒活性を有するだけでなく、一年以上にわたり沈殿を生じないほどの高い分散性を有する。さらに、白金酸化物ナノ粒子３３は、アルカリ環境で分散性が高いことから、ベントタンク１１内のスクラビング水１２に添加するのに好適である。過酷事故時における原子炉格納容器２内に放出される放射性ヨウ素Ｉ₂の量は、ほとんどのＢＷＲプラントにおいて２００〜３００ｍｏｌである。このうちベントタンク１１内のスクラビング水１２中に移行する放射性ヨウ素Ｉ₂の量は１ｍｏｌ程度である。これらの放射性ヨウ素を白金による化学吸着で除去する場合には、少なくとも等モルの白金が必要であるため、ベントタンク１１内に移行する放射性ヨウ素Ｉ₂の量が１ｍｏｌの場合には、必要な白金の量は約２００ｇとなる。一つのベントタンク１１内のスクラビング水１２の量が１０ｍ^３程度であるとすると、白金濃度は２０ｐｐｍ程度であればよい。この白金濃度は、１ｍｏｌの放射性ヨウ素Ｉ₂を、直接、白金に吸着させて除去する場合の値であるが、原子炉格納容器２からベントタンク１１内のスクラビング水１２に流入する水素を用いて放射性ヨウ素Ｉ₂を還元する場合には、白金は触媒として作用して消費されないので、スクラビング水１２に添加する白金の濃度は２０ｐｐｍよりも少なくてもよい。スクラビング水１２内において放射性ヨウ素Ｉ₂の還元反応を効率的に進めさせるために、スクラビング水１２に流入する放射性ヨウ素Ｉ₂の量よりも大過剰に白金を使用する場合には、その放射性ヨウ素量の１０倍の量の白金を使用する。この場合には、スクラビング水１２中における白金の濃度は２００ｐｐｍ程度になり、この白金濃度を満足する量の白金酸化物ナノ粒子３３がスクラビング水１２に添加される。

本実施例によれば、ベントタンク１１内のスクラビング水１２に白金酸化物ナノ粒子３３を添加しているので、過酷事故時に原子炉格納容器２からベントタンク１１内のスクラビング水１２に流入した放射性ヨウ素Ｉ₂を水に溶解しやすい放射性Ｉ^-に変換させることができ、放射性Ｉ^-をスクラビング水１２中で安定に長時間に亘って保持することができる。スクラビング水１２に流入した放射性ヨウ素Ｉ₂の一部は、白金酸化物ナノ粒子３３に含まれる白金に吸着され、白金に吸着された放射性ヨウ素Ｉ₂もスクラビング水１２中で安定に長時間に亘って保持することができる。このため、過酷事故時に外部環境に放出される放射性ヨウ素Ｉ₂の量が著しく低減される。

なお、スクラビング水１２に添加された白金酸化物ナノ粒子３３に含まれる白金の大部分は、放射性ヨウ素Ｉ₂の還元反応を促進させる触媒として機能するため、消費されずに長時間に亘ってスクラビング水１２中に存在する。このため、予め必要な量の白金酸化物ナノ粒子３３をスクラビング水１２に添加することにより、過酷事故が発生した後に、白金酸化物ナノ粒子３３の、ベントタンク１１内のスクラビング水１２への補充は不要である。

本実施例では、スクラビング水１２に添加される還元剤として、過酷事故時に発生する水素が用いられるため、スクラビング水１２に還元剤を別途添加する必要がなく、苛酷事故後に人が近づき難いあるいは還元剤をその水中に補充しにくい条件下においても、ベントタンク１１内のスクラビング水１２中に容易に還元剤である水素を供給することができる。

スクラビング水１２に添加される白金族金属を含むナノ粒子は粒径が１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内に存在しているため、白金族金属を含むナノ粒子がスクラビング水１２に分散し易くなる。このため、過酷事故時にスクラビング水１２中に排出された放射性ヨウ素Ｉ₂を速やかに還元することができ、スクラビング水１２中において、安定なＩ^-を効率良く生成することができる。特に、白金族金属を含むナノ粒子として白金酸化物ナノ粒子３３を用いているので、白金酸化物ナノ粒子３３のスクラビング水１２中での分散性がさらに向上し、Ｉ^-の生成効率がさらに向上する。

本実施例では、ベントタンク１１内のスクラビング水１２はチオ硫酸ナトリウム及び水酸化ナトリウムを含んでいない。このため、スクラビング水１２へのこれらの薬剤の添加が不要である。

しかしながら、還元剤であるチオ硫酸ナトリウムを予めスクラビング水１２に添加してもよい。チオ硫酸ナトリウムをスクラビング水１２に予め添加した場合には、過酷事故時においてスクラビング水１２中に水素ガスが供給される初期において、スクラビング水１２に含まれるチオ硫酸ナトリウムの還元力によりでスクラビング水１２中に流入した放射性ヨウ素Ｉ₂をＩ^-に還元することができる。このため、スクラビング水１２中に水素ガスが供給される初期においても、外部の環境に放出される放射性ヨウ素の量を著しく低減できる。なお、水酸化ナトリウムをスクラビング水１２に添加してもよく、水酸化ナトリウムの添加は、スクラビング水１２のｐＨが７〜１５の範囲になるように行われる。スクラビング水１２のｐＨが７〜１５の範囲にあれば、スクラビング水１２中における白金族金属を含むナノ粒子の分散性が向上し、白金族金属を含むナノ粒子が沈殿し難くなる。

本発明の好適な他の実施例である実施例２のフィルタベント装置を、図４を用いて説明する。本実施例のフィルタベント装置はＢＷＲプラントに適用される。

本実施例のフィルタベント装置が適用されたＢＷＲプラントは、実施例１におけるＢＷＲプラント１においてフィルタベント装置１０をフィルタベント装置１０Ａに替えた構成を有する。本実施例のフィルタベント装置１０Ａが適用されたＢＷＲプラントの他の構成は、ＢＷＲプラント１と同じである。

さらに、フィルタベント装置１０Ａは、フィルタベント装置１０にｐＨ計１８及びサンプリング管１９を追加した構成を有する。フィルタベント装置１０Ａの他の構成はフィルタベント装置１０と同じである。サンプリング管１９の両端部はベントタンク１１に接続され、ｐＨ計１８はサンプリング管１９に設けられる。

過酷事故が発生したとき、本実施例においても、実施例１と同様に、放射性ヨウ素Ｉ₂及び水素を含むガスが、入口配管１４を通して原子炉格納容器２のウェットウェル８からベントタンク１１内のスクラビング水１２中に導かれる。このとき、入口配管１４に設けられた隔離弁１５は開いている。放射性ヨウ素Ｉ₂は、実施例１で述べたように、スクラビング水１２中に存在する水素及び白金酸化物ナノ粒子３３に含まれる白金の作用により、スクラビング水１２中で安定な放射性のＩ^-に変換される。さらに、スクラビング水１２中に導かれた放射性ヨウ素Ｉ₂の一部は、白金酸化物ナノ粒子３３に含まれる白金に吸着される。

放射性ヨウ素Ｉ₂を含むガスがスクラビング水１２中に導かれる間、ベントタンク１１内のスクラビング水１２は、サンプリング管１９の一端部からサンプリングされてサンプリング管１９内に流入し、サンプリング管１９の他端部からベントタンク１１内に戻される。ｐＨ計１８は、サンプリング管１９内を流れるスクラビング水１２のｐＨを測定する。ｐＨ計１８が高温のスクラビング水１２のｐＨを測定できるｐＨ計ではないため、サンプリング管１９の、ｐＨ計の上流側には冷却器（図示せず）が設置される。

サンプリング管１９内を流れるスクラビング水１２は、例えば、室温になるまで冷却器により冷却される。冷却されたスクラビング水１２のｐＨが、ｐＨ計１８によって測定される。この測定されたｐＨの値に基づいて、ベントタンク１１内のスクラビング水１２のｐＨがｐＨ７以上になっているかを確認する。スクラビング水１２のｐＨが７〜１５の範囲内に維持されていれば、スクラビング水１２中の白金酸化物ナノ粒子３３は、スクラビング水１２で沈殿していなく、スクラビング水１２中に分散した状態になっている。このため、スクラビング水１２中で、放射性ヨウ素Ｉ₂のＩ^-への変化が、白金酸化物ナノ粒子３３に含まれる白金により良好に継続されていることを確認することができる。

ｐＨ計１８として高温のスクラビング水１２のｐＨを測定できるｐＨ計をサンプリング管１９に設置してもよい。高温のスクラビング水１２のｐＨを計測することができるｐＨ計を用いることによって、サンプリング管１９内を流れるスクラビング水１２を冷却する必要がなくなり、サンプリング管１９への冷却器の設置が不要になる。高温のスクラビング水１２のｐＨを測定できるｐＨ計は、高温のスクラビング水１２のｐＨを直接測定することができる。しかしながら、過酷事故発生時に放射性ヨウ素を含むガスがスクラビング水１２に吹き込まれると、高温のスクラビング水１２のｐＨを測定できるｐＨ計は、スクラビング水１２の急激な温度上昇によって破損する懸念がある。

ｐＨ計１８によって測定されたｐＨの値は、過酷事故発生前におけるベントタンク１１内のスクラビング水のｐＨの調節にも使用することができる。過酷事故発生前において、ベントタンク１１内のスクラビング水１２に水酸化ナトリウム水溶液が、この水溶液が充填されたタンク（図示せず）から、このタンクとベントタンク１１を接続する注入配管（図示せず）を通してベントタンク１１内のスクラビング水１２に注入される。水酸化ナトリウム水溶液のスクラビング水１２への注入は、スクラビング水１２のｐＨが７〜１５の範囲内になるように行われる。すなわち、ｐＨ計１８によって測定されたｐＨの値が７〜１５の範囲内の或る値、例えば、８になったとき、注入配管に設けられた弁（図示せず）が閉じられ、水酸化ナトリウム水溶液が充填されたタンクからスクラビング水１２への水酸化ナトリウム水溶液の注入が停止される。この結果、ベントタンク１１内のスクラビング水１２のｐＨが８に維持され、スクラビング水１２中での白金酸化物ナノ粒子３３の分散性を担保することができる。

本実施例は実施例１で生じる各効果も得ることができる。

本発明の好適な他の実施例である実施例３のフィルタベント装置を、図５及び図６を用いて説明する。本実施例のフィルタベント装置はＢＷＲプラントに適用される。

本実施例のフィルタベント装置１０Ｂが適用されたＢＷＲプラント１Ａは、実施例１におけるＢＷＲプラント１においてフィルタベント装置１０をフィルタベント装置１０Ｂに替えた構成を有する。ＢＷＲプラント１Ａの他の構成はＢＷＲプラント１と同じである。

フィルタベント装置１０Ｂは、フィルタベント装置１０においてスクラビング水１２を、銀ナノ粒子３４を添加したスクラビング水１２Ａに替えた構成を有する。スクラビング水１２Ａそのものは、スクラビング水１２と同じ水である。銀ナノ粒子３４の粒径は１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内に存在し、銀ナノ粒子３４の平均粒径は、例えば、２．５ｎｍである。

実施例１と同様に、過酷事故が発生すると、放射性ヨウ素Ｉ₂及び水素を含むガスが、入口配管１４を通して原子炉格納容器２のウェットウェル８からベントタンク１１内のスクラビング水１２中に排出される。このとき、入口配管１４に設けられた隔離弁１５は開いている。スクラビング水１２に排出された放射性ヨウ素Ｉ₂はスクラビング水１２中で水素と（４）式で表わされる反応を生じ、Ｉ^-及びＨ⁺を生成する。生成されたＩ^-はスクラビング水１２内に存在する銀ナノ粒子３４に含まれる銀と（５）式で示される反応を生じ、難溶性のＡｇＩを生成する。生成されたＡｇＩは、スクラビング水１２中で沈殿し、ベントタンク１１の底部に堆積する。このため、排気筒１７から外部の環境に排気される放射性ヨウ素の量が著しく低減される。

実施例１で述べたように、過酷事故時においてベントタンク１１内のスクラビング水１２中に移行する放射性ヨウ素Ｉ₂の量は１ｍｏｌ程度である。これらの放射性ヨウ素Ｉ₂を銀との化学吸着で除去する場合には、少なくとも等モルの銀が必要である。このため、放射性ヨウ素Ｉ₂の量が１ｍｏｌである場合には、スクラビング水１２中で必要な銀の量は約１１０ｇとなる。一つのベントタンク１１内のスクラビング水１２の量が１０ｍ^３程度であるとすると、スクラビング水１２中の銀の濃度は１１ｐｐｍ程度の銀粒子濃度であればよい。スクラビング水１２に流入する放射性ヨウ素Ｉ₂の量よりも大過剰に銀を使用する場合には、その放射性ヨウ素量の１０倍の量の銀を使用する。この場合には、スクラビング水１２中における銀の濃度は１１０ｐｐｍ程度になる。

本実施例によれば、過酷事故時にベントタンク１１内のスクラビング水１２中に排出されるガスに含まれる放射性ヨウ素Ｉ₂はスクラビング水１２に含まれる水素の作用によりＩ^-に変化し、このＩ^-が銀ナノ粒子３４に含まれる銀と反応して難溶性のＡｇＩを生成する。このため、外部の環境に排気される放射性ヨウ素の量が著しく低減される。

ベントタンク１１内のスクラビング水１２にアルカリ（チオ硫酸ナトリウム及び水酸化ナトリウム等）が添加されている場合には、本実施例のフィルタベント装置１０Ｂのベントタンク１１に、実施例２と同様に、ｐＨ計１８を設けたサンプリング管１９の両端部を接続してもよい。このような構成を採用することにより、実施例２と同様に、ベントタンク１１内のスクラビング水１２のｐＨをｐＨ計１８で測定することができる。このため、測定されたｐＨに基づいてスクラビング水１２内における銀ナノ粒子３４の分散状態を確認することができ、銀ナノ粒子３４に含まれる銀とスクラビング水１２内のＩ^-の反応が良好に継続されているかを確認することができる。

本発明の好適な他の実施例である実施例４のフィルタベント装置を、図７及び図８を用いて説明する。本実施例のフィルタベント装置１０ＣはＢＷＲプラントに適用される。

本実施例のフィルタベント装置１０Ｃが適用されたＢＷＲプラント１Ｂは、実施例１におけるＢＷＲプラント１においてフィルタベント装置１０をフィルタベント装置１０Ｃに替えた構成を有する。ＢＷＲプラント１Ｂの他の構成はＢＷＲプラント１と同じである。

フィルタベント装置１０Ｃは、フィルタベント装置１０において白金酸化物ナノ粒子３３を添加したスクラビング水１２を、白金族金属を含むナノ粒子３３Ａを添加したスクラビング水１２Ｂに替えた構成を有する。スクラビング水１２Ｂそのものは、スクラビング水１２と同じ水である。白金族金属を含むナノ粒子３３Ａの粒径は１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内に存在し、銀ナノ粒子３４の平均粒径は、例えば、２．５ｎｍである。

白金族金属を含むナノ粒子３３Ａは、シリカ、チタニア及びジルコニアの中から選ばれた一種の酸化物粒子を担体として用い、この担体の表面に、白金族金属（白金、パラジウムまたはロジウム）を添着することにより得られた白金族金属を含むナノ粒子である。本実施例でベントタンク１１内のスクラビング水１２Ｂに添加される白金族金属を含むナノ粒子３３Ａは、白金を担体であるシリカの表面に添着している白金を含むナノ粒子である。

過酷事故が発生したとき、本実施例においても、実施例１と同様に、放射性ヨウ素Ｉ₂及び水素を含むガスが、入口配管１４を通して原子炉格納容器２のウェットウェル８からベントタンク１１内のスクラビング水１２中に導かれる。このとき、入口配管１４に設けられた隔離弁１５は開いている。放射性ヨウ素Ｉ₂は、実施例１で述べたように、スクラビング水１２中に存在する水素及び白金族金属を含むナノ粒子３３Ａに含まれる白金の作用により、スクラビング水１２中で安定な放射性のＩ^-に変換される。さらに、スクラビング水１２中に導かれた放射性ヨウ素Ｉ₂の一部は、白金族金属を含むナノ粒子３３Ａに含まれる白金に吸着される。このため、本実施例は、実施例１と同様に、外部の環境に排気される放射性ヨウ素の量を著しく低減することができる。

本実施例は実施例１で生じる各効果を得ることができる。本実施例は酸化物粒子を担体として用いた、白金族金属を含むナノ粒子３３Ａを用いているため、高価な白金族金属の使用量を減らすことができ、実施例１と同様な効果を得ることができる。

さらに、過酷事故時における放射性ヨウ素を含む高温のガスがベントタンク１１内のスクラビング水１２中に流入することによって、スクラビング水１２の温度が上昇し、そのスクラビング水１２中に捕捉された放射性のＩ^-等の放射性核種によってスクラビング水１２中の放射線線量率が上昇する。このとき、そのスクラビング水１２中に存在する白金族金属を含むナノ粒子３３Ａの担体であるシリカは、スクラビング水１２中の熱及び放射性核種からの放射線によって励起され、シリカの表面に添着された白金が助触媒として作用することによって、光触媒的に作用する。このとき、光触媒上で発生した電子によってスクラビング水１２中の放射性ヨウ素Ｉ₂がさらに還元され、安定なＩ^-に変えることができる。このため、本実施例では、Ｉ^-の生成効率が向上する。

また、フィルタベント装置１０Ｃのベントタンク１１に、実施例２と同様に、ｐＨ計１８を設けたサンプリング管１９の両端部を接続してもよい。

本発明の好適な他の実施例である実施例５のフィルタベント装置を、図９を用いて説明する。本実施例では、実施例１のフィルタベント装置１０が用いられ、このフィルタベント装置１０は、実施例１ないし４とは異なり、加圧水型原子力プラント（ＰＷＲプラント）に適用される。

フィルタベント装置１０の構成は実施例１で述べたので、ここではその構成の説明は省略する。フィルタベント装置１０が適用されるＰＷＲプラント１Ｃの構成の概略を、図９を用いて説明する。ＰＷＲプラント１Ｃは、原子炉格納容器２０、原子炉容器である原子炉圧力容器２１、蒸気発生器２２、タービン２７及び復水器２９を有する。を配置している。原子炉圧力容器２１及び蒸気発生器２２は、原子炉格納容器２０内に配置される。原子炉圧力容器２１と蒸気発生器２２は高温側の一次系配管２６によって接続され、この一次系配管２６の一端部は蒸気発生器２２内に配置される複数の伝熱管の一端部に連絡される。る。加圧器２３が一次系配管２６に接続される。また、原子炉圧力容器２１と蒸気発生器２２は低温側の一次系配管２５によっても接続され、この一次系配管２５の一端部は蒸気発生器２２内に配置される複数の伝熱管の他端部に連絡される。一次系冷却材ポンプ２４が一次系配管２５に設けられる。

タービン２７及び復水器２９は原子炉格納容器２０の外部に設置される。蒸気発生器２２のシェル側に連絡された主蒸気配管３０がタービン２７に接続される。発電機２８がタービン２７に連結される。タービン２７から排気された蒸気が導かれる復水器２９は、給水配管３１によって蒸気発生器２２のシェル側に連絡される。

ＰＷＲプラント１Ｃにおいて過酷事故が発生すると、ＢＷＲプラント１と同様に、原子炉圧力容器２１内で生成された水素及び放射性ヨウ素が原子炉格納容器２０内の空間（ＢＷＲプラント１の原子炉格納容器２内のドライウェル５に相当）に放出される。フィルタベント装置１０の入口配管１４が原子炉格納容器２０に接続されて原子炉格納容器２０内のその空間に連絡されているので、過酷事故発生時に隔離弁１５を開くことにより、原子炉格納容器２０内の空間に存在する、水素及び放射性ヨウ素Ｉ₂を含むガスが、入口配管１４を通してベントタンク１１内のスクラビング水１２中に排出される。

このスクラビング水１２中では、実施例１と同様に、スクラビング水１２に放出された放射性ヨウ素Ｉ₂は、スクラビング水１２中の水素及び白金酸化物ナノ粒子３３（平均粒径２．５ｎｍ）に含まれる白金の作用により、スクラビング水１２中で安定な放射性のＩ^-に変換される。放射性ヨウ素Ｉ₂の一部は、その白金に吸着される。

このため、本実施例のＰＷＲプラント１Ｃに含まれるフィルタベント装置１０によっても、実施例１で生じる各効果を得ることができる。

１，１Ａ，１Ｂ…沸騰水型原子力プラント、１Ｃ…加圧水型原子力プラント、２，２０…原子炉格納容器、３，２１…原子炉圧力容器、５…ドライウェル、８…ウェットウェル、１０，１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ…フィルタベント装置、１１…ベントタンク、１２，１２Ａ，１２Ｂ…スクラビング水、１３…フィルタ、１４，３５…入口配管、１８…ｐＨ計、１９…サンプリング管、３３…白金酸化物ナノ粒子、３３Ａ…白金族金属を含むナノ粒子、３４…銀ナノ粒子。

Claims (14)

1. 原子力プラントの過酷事故時に放射性ヨウ素を含むガスを、スクラビング容器内の、白金族金属を含むナノ粒子が存在する水の中に排出し、
   前記水中において、前記放射性ヨウ素を、前記白金族金属を含むナノ粒子に含まれる前記白金族金属によって還元し、
   前記還元によって生成された水溶性のヨウ素を前記スクラビング容器内の前記水中に保持することを特徴とするフィルタベント方法。
2. 前記水溶性のヨウ素の生成は、前記水中の前記放射性ヨウ素に、前記水中に存在する前記白金族金属を含むナノ粒子に含まれる前記白金族金属、及び前記水に含まれる還元剤によって行われる請求項１に記載のフィルタベント方法。
3. 前記還元剤として前記過酷事故時に生成されて前記水中に排出される前記ガスに含まれる水素を用いる請求項２に記載のフィルタベント方法。
4. 前記スクラビング容器内の前記水のｐＨが、７〜１５の範囲内にある請求項１または２に記載のフィルタベント方法。
5. 前記水のｐＨが測定される請求項２に記載のフィルタベント方法。
6. 前記白金族金属を含むナノ粒子が、シリカ、チタニア及びジルコニアの中から選ばれた一種の表面に白金族金属が添着された白金族金属を含むナノ粒子である請求項１または２に記載のフィルタベント方法。
7. 前記白金族金属を含むナノ粒子の粒径が１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内にある請求項１に記載のフィルタベント方法。
8. 原子力プラントの過酷事故時に放射性ヨウ素を含むガスを、スクラビング容器内の、銀ナノ粒子が存在する水中に排出し、
   前記水中において、前記放射性ヨウ素が前記銀ナノ粒子に含まれる銀と反応してヨウ化銀が生成されることを特徴とするフィルタベント方法。
9. スクラビング容器と、前記スクラビング容器に充填された水に含まれる白金族金属を含むナノ粒子と、前記スクラビング容器内に挿入されて前記白金族金属を含むナノ粒子が存在する前記水に一端部が浸漬される、放射性ヨウ素を導く第１配管とを備えたことを特徴とするフィルタベント装置。
10. 前記白金族金属を含むナノ粒子が、シリカ、チタニア及びジルコニアの中から選ばれた一種の表面に白金族金属が添着された白金族金属を含むナノ粒子である請求項９に記載のフィルタベント装置。
11. 前記白金族金属を含むナノ粒子の粒径が１ｎｍ〜５ｎｍの範囲内にある請求項９または１０に記載のフィルタベント装置。
12. フィルタが前記スクラビング容器内で前記水の水面よりも上方に配置される請求項９に記載のフィルタベント装置。
13. ｐＨ計が設けられて前記水が流入する第２配管が前記スクラビング容器に接続される請求項９に記載のフィルタベント装置。
14. 原子炉格納容器と、請求項９ないし１３のいずれか１項に記載されたフィルタベント装置とを備え、
    前記フィルタベント装置の前記第１配管が前記原子炉格納容器に接続されて前記原子炉格納容器内の空間に連絡されることを特徴とする原子力プラント。

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