JP6354678B2 - Contactless power transmission equipment - Google Patents
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Description
この発明は非接触送電装置に関し、特に、受電装置に対して非接触で送電する非接触送電装置に関する。 The present invention relates to a non-contact power transmission device, and more particularly to a non-contact power transmission device that transmits power to a power receiving device in a contactless manner.
特許文献1は非接触給電システムを開示する。この非接触給電システムは、給電装置と車両とを備える。給電装置は送電を行う一次コイルを備え、車両は受電を行う二次コイルを備える。また、給電装置は、駆動周波数に応じた交流電流を一次コイルに出力するインバータを含む。給電装置に対する車両の停車位置によって、インバータの最適な駆動周波数は変わる。そこで、この非接触給電システムにおいては、インバータの最適な駆動周波数を迅速に選定するためのフィードバック制御が実行される。
上記特許文献1に開示されるように、非接触給電システムにおいては、送電装置と受電装置との位置関係が変わり得る。送電装置の一次コイルに対する受電装置の二次コイルの位置ずれ量(水平方向)が大きくなるほど、一次コイルと二次コイルとの結合係数は小さくなる。したがって、一次コイルに対する二次コイルの位置ずれ量が大きい場合には、目標値の電力が受電装置で受電されるために、一次コイルに大きな電流を流す必要がある。
As disclosed in
しかしながら、一次コイルに対する二次コイルの位置ずれが生じた場合には、一次コイルから生じた磁束の多くが受電装置が搭載された車両のボディに向かう。この場合には、車両のボディに渦電流が生じ、その結果、電力損失が生じる。 However, when a position shift of the secondary coil with respect to the primary coil occurs, most of the magnetic flux generated from the primary coil goes to the body of the vehicle on which the power receiving device is mounted. In this case, an eddy current is generated in the vehicle body, resulting in power loss.
一方、一次コイルと二次コイルとの結合係数が小さいからといって必ずしも一次コイルに対する二次コイルの位置ずれが生じているわけではない。たとえば、一次コイルに対する二次コイルの位置ずれが生じていなくても、一次コイルと二次コイルとのギャップ(垂直方向)が大きい場合には、結合係数は小さくなる。この場合には、一次コイルと車両のボディとのギャップが大きいため、一次コイルに大きな電流が流れても、車両のボディにおいて大きな渦電流は生じない。一方、一次コイルに大きな電流が流れることで、所望の電力が受電装置で受電され得る。 On the other hand, just because the coupling coefficient between the primary coil and the secondary coil is small does not necessarily mean that the secondary coil is displaced relative to the primary coil. For example, the coupling coefficient is small when the gap (vertical direction) between the primary coil and the secondary coil is large even if the secondary coil is not misaligned with respect to the primary coil. In this case, since the gap between the primary coil and the vehicle body is large, even if a large current flows through the primary coil, a large eddy current does not occur in the vehicle body. On the other hand, when a large current flows through the primary coil, desired power can be received by the power receiving device.
この発明は、このような課題を解決するためになされたものであって、その目的は、送電コイル(一次コイル)と受電コイル(二次コイル)との間で位置ずれが生じた場合には、送電装置からの送電に起因して車両のボディに生じる渦電流による電力損失を抑制可能な非接触送電装置を提供することである。 This invention was made in order to solve such a subject, Comprising: The objective is when position shift arises between a power transmission coil (primary coil) and a receiving coil (secondary coil). Another object of the present invention is to provide a non-contact power transmission device capable of suppressing power loss due to eddy currents generated in the vehicle body due to power transmission from the power transmission device.
この発明のある局面に従う非接触送電装置は、車両に搭載された受電装置へ非接触で送電する非接触送電装置であって、送電コイルと、インバータと、制御部とを備える。送電コイルは、受電装置の受電コイルへ非接触で送電するように構成される。インバータは、送電コイルへ電力を供給する。制御部は、インバータを制御する。また、制御部は、送電コイルに流れる電流が制限値を超えないようにインバータを制御する。制限値は、送電コイルと受電コイルとの結合係数、および送電コイルと車両のボディとのギャップに応じて決定される。そして、結合係数が一定である場合に、ギャップが第1のギャップであるときの制限値は、ギャップが第1のギャップよりも大きい第2のギャップであるときの制限値よりも小さい。 A non-contact power transmission device according to an aspect of the present invention is a non-contact power transmission device that performs non-contact power transmission to a power receiving device mounted on a vehicle, and includes a power transmission coil, an inverter, and a control unit. The power transmission coil is configured to transmit power to the power reception coil of the power reception device in a contactless manner. The inverter supplies power to the power transmission coil. The control unit controls the inverter. Moreover, a control part controls an inverter so that the electric current which flows into a power transmission coil may not exceed a limit value. The limit value is determined according to the coupling coefficient between the power transmission coil and the power reception coil and the gap between the power transmission coil and the vehicle body. When the coupling coefficient is constant, the limit value when the gap is the first gap is smaller than the limit value when the gap is the second gap that is larger than the first gap.
仮に結合係数が一定であるとすると、送電コイルと受電コイルとのギャップが小さいほど、送電コイルと受電コイルとの位置ずれ量は大きいという関係が成り立つ。受電コイルが車両に搭載されていることを考慮すると、結合係数が一定である場合には、送電コイルと車両のボディとのギャップが小さいほど、送電コイルと受電コイルとの位置ずれ量は大きいという関係も成り立つ。 Assuming that the coupling coefficient is constant, the relationship is established that the smaller the gap between the power transmission coil and the power reception coil, the greater the amount of positional deviation between the power transmission coil and the power reception coil. Considering that the power receiving coil is mounted on the vehicle, when the coupling coefficient is constant, the smaller the gap between the power transmitting coil and the vehicle body, the greater the amount of positional deviation between the power transmitting coil and the power receiving coil. The relationship also holds.
この送電装置においては、制限値の設定にあたり、コイル間の結合係数と、送電コイルおよびボディのギャップとが参照される。つまり、送電コイルおよびボディのギャップが小さく、かつ、送電装置と受電装置との位置ずれ量が大きいときの制限値は、送電コイルおよびボディのギャップが大きく、かつ、位置ずれ量が小さいときの制限値よりも小さな値が設定される。送電コイルに流れる電流が小さくなれば、送電コイルから生じる磁束の大きさが小さくなる。したがって、送電装置と受電装置との位置ずれ量が大きかったとしても、送電コイルから生じた磁束に起因して車両のボディに生じる渦電流の大きさが小さくなり、渦電流を原因とする電力損失を抑制することができる。 In this power transmission device, the coupling coefficient between the coils and the gap between the power transmission coil and the body are referred to when setting the limit value. That is, the limit value when the gap between the power transmission coil and the body is small and the positional deviation amount between the power transmission device and the power receiving device is large is the limit value when the gap between the power transmission coil and the body is large and the positional deviation amount is small. A value smaller than the value is set. If the current flowing through the power transmission coil decreases, the magnitude of the magnetic flux generated from the power transmission coil decreases. Therefore, even if the amount of positional deviation between the power transmission device and the power reception device is large, the magnitude of eddy current generated in the vehicle body due to the magnetic flux generated from the power transmission coil is reduced, and power loss caused by eddy current is caused. Can be suppressed.
この発明によれば、受電装置における受電電力をなるべく目標値に近づけると共に、送電装置と受電装置との間で位置ずれが生じた場合に、送電装置からの送電に起因して車両のボディに生じる渦電流による電力損失を抑制可能な非接触送電装置を提供することができる。 According to the present invention, the received power in the power receiving device is brought close to the target value as much as possible, and when a positional deviation occurs between the power transmitting device and the power receiving device, the power is generated in the vehicle body due to power transmission from the power transmitting device. A contactless power transmission device capable of suppressing power loss due to eddy current can be provided.
以下、この発明の実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中同一または相当部分には同一符号を付してその説明は繰り返さない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the drawings, the same or corresponding parts are denoted by the same reference numerals and description thereof will not be repeated.
(電力伝送システムの全体構成)
図1は、この発明の実施の形態による非接触送電装置が適用される電力伝送システムの全体構成図である。図1を参照して、この電力伝送システムは、送電装置10と、受電装置20とを備える。受電装置20は車両に搭載される。
(Overall configuration of power transmission system)
FIG. 1 is an overall configuration diagram of a power transmission system to which a contactless power transmission device according to an embodiment of the present invention is applied. With reference to FIG. 1, the power transmission system includes a
送電装置10は、力率改善(PFC(Power Factor Correction))回路210と、インバータ220と、フィルタ回路230と、送電部240とを含む。また、送電装置10は、電源ECU(Electronic Control Unit)250と、通信部260と、電圧センサ270と、電流センサ272とをさらに含む。
The
PFC回路210は、交流電源100(たとえば系統電源)から受ける交流電力を整流してインバータ220へ供給するとともに、入力電流を正弦波に近づけることで力率を改善することができる。このPFC回路210には、公知の種々のPFC回路を採用し得る。なお、PFC回路210に代えて、力率改善機能を有しない整流器を採用してもよい。
インバータ220は、PFC回路210から受ける直流電力を、所定の伝送周波数を有する送電電力(交流)に変換する。インバータ220によって生成された送電電力は、フィルタ回路230を通じて送電部240へ供給される。インバータ220は、たとえば単相ブリッジ回路によって構成される。
フィルタ回路230は、インバータ220と送電部240との間に設けられ、インバータ220から発生する高調波ノイズを抑制する。フィルタ回路230は、たとえば、インダクタ及びキャパシタを含むLCフィルタによって構成される。
送電部240は、伝送周波数を有する交流電力(送電電力)をインバータ220からフィルタ回路230を通じて受け、送電部240の周囲に生成される電磁界を通じて、受電装置20の受電部310へ非接触で送電する。送電部240は、たとえば、受電部310へ非接触で送電するための共振回路を含む。共振回路は、コイルとキャパシタとによって構成され得るが、コイルのみで所望の共振状態が形成される場合には、キャパシタを設けなくてもよい。
The
電圧センサ270は、送電部240に供給される送電電圧を検出し、その検出値を電源ECU250へ出力する。電流センサ272は、送電部240に供給される送電電流を検出し、その検出値を電源ECU250へ出力する。電圧センサ270及び電流センサ272の検出値に基づいて、送電部240へ供給される送電電力を検出することができる。なお、電圧センサ270及び電流センサ272は、フィルタ回路230と送電部240との間に設けてもよい。
電源ECU250は、CPU(Central Processing Unit)、記憶装置、入出力バッファ等を含み(いずれも図示せず)、各種センサや機器からの信号を受けるとともに、送電装置10における各種機器の制御を行なう。一例として、電源ECU250は、所定の伝送周波数を有する送電電力をインバータ220が生成するように、インバータ220のスイッチング制御を行なう。各種制御については、ソフトウェアによる処理に限られず、専用のハードウェア(電子回路)で処理することも可能である。
The
電源ECU250により実行される主要な制御として、電源ECU250は、送電装置10から受電装置20への電力伝送中に、送電装置10における送電電力が目標値に近づくように、送電電力の検出値に基づくフィードバック制御(送電電力制御)を実行する。具体的には、電源ECU250は、送電電力が目標値に一致するように、送電電力の検出値に基づいてインバータ220を制御する。なお、送電電力の目標値は、受電装置20の受電状況に基づき生成され、この実施の形態では、受電装置20おいて生成されて送電装置10へ送信される。
As main control executed by the
また、電源ECU250は、送電部240と受電部310との結合係数、および送電部240と受電装置20が搭載された車両のボディ600(図3)とのギャップに応じて、送電部240に流れる電流の電流制限値を設定する。この電流制限値は、結合係数が一定である場合には、ギャップが小さいときの方がギャップが大きいときよりも小さな値となる。電源ECU250は、送電部240に流れる電流が電流制限値を超えないようにインバータ220を制御する。電源ECU250によるインバータ220の制御については、後ほど詳しく説明する。
Further,
通信部260は、受電装置20の通信部370と無線通信するように構成され、受電装置20から送信される送電電力目標値(送電電力指令)を受信するほか、送電の開始/停止や受電装置20の受電状況等の情報を受電装置20とやり取りする。
The
一方、受電装置20は、受電部310と、フィルタ回路320と、整流部330と、リレー回路340と、蓄電装置350とを含む。また、受電装置20は、充電ECU360と、通信部370と、電圧センサ380と、電流センサ382とをさらに含む。
On the other hand,
受電部310は、送電装置10の送電部240から出力される電力(交流)を非接触で受電する。受電部310は、たとえば、送電部240から非接触で受電するための共振回路を含む。共振回路は、コイルとキャパシタとによって構成され得るが、コイルのみで所望の共振状態が形成される場合には、キャパシタを設けなくてもよい。受電部310は、受電した電力をフィルタ回路320を通じて整流部330へ出力する。
The
フィルタ回路320は、受電部310と整流部330との間に設けられ、受電時に発生する高調波ノイズを抑制する。フィルタ回路320は、たとえば、インダクタ及びキャパシタを含むLCフィルタによって構成される。整流部330は、受電部310によって受電された交流電力を整流して蓄電装置350へ出力する。
The
蓄電装置350は、再充電可能な直流電源であり、たとえばリチウムイオン電池やニッケル水素電池などの二次電池によって構成される。蓄電装置350は、整流部330から出力される電力を蓄える。そして、蓄電装置350は、その蓄えられた電力を図示しない負荷駆動装置等へ供給する。なお、蓄電装置350として大容量のキャパシタも採用可能である。
The
なお、リレー回路340は、整流部330と蓄電装置350との間に設けられ、送電装置10による蓄電装置350の充電時にオンされる。なお、特に図示しないが、整流部330と蓄電装置350との間(たとえば、整流部330とリレー回路340との間)に、整流部330の出力電圧を調整するDC−DCコンバータを設けてもよい。
電圧センサ380は、整流部330の出力電圧(受電電圧)を検出し、その検出値を充電ECU360へ出力する。電流センサ382は、整流部330からの出力電流(受電電流)を検出し、その検出値を充電ECU360へ出力する。電圧センサ380及び電流センサ382の検出値に基づいて、受電部310による受電電力(すなわち、蓄電装置350の充電電力)を検出することができる。なお、電圧センサ380及び電流センサ382は、受電部310と整流部330との間(たとえば、フィルタ回路320と整流部330との間)に設けてもよい。
充電ECU360は、CPU、記憶装置、入出力バッファ等を含み(いずれも図示せず)、各種センサや機器からの信号を受けるとともに、受電装置20における各種機器の制御を行なう。各種制御については、ソフトウェアによる処理に限られず、専用のハードウェア(電子回路)で処理することも可能である。
Charging
充電ECU360により実行される主要な制御として、充電ECU360は、送電装置10からの受電中に、受電装置20における受電電力が所望の目標値となるように、送電装置10における送電電力の目標値を生成する。具体的には、充電ECU360は、受電電力の検出値と目標値との偏差に基づいて、送電装置10における送電電力の目標値を生成する。そして、充電ECU360は、通信部370を制御することによって、生成された送電電力目標値を送電装置10へ送信する。
As main control executed by the charging
通信部370は、送電装置10の通信部260と無線通信するように構成され、充電ECU360において生成される送電電力目標値(送電電力指令)を送電装置10へ送信するほか、電力伝送の開始/停止に関する情報を送電装置10とやり取りしたり、受電装置20の受電状況(受電電圧や受電電流、受電電力等)を送電装置10へ送信したりする。
The
図2は、図1に示した送電部240及び受電部310の回路構成の一例を示した図である。図2を参照して、送電部240は、コイル242と、キャパシタ244とを含む。キャパシタ244は、送電電力の力率を補償するために設けられ、コイル242に直列に接続される。受電部310は、コイル312と、キャパシタ314とを含む。キャパシタ314は、受電電力の力率を補償するために設けられ、コイル312に直列に接続される。なお、このような回路構成は、SS方式(一次直列二次直列方式)とも称される。
FIG. 2 is a diagram illustrating an example of a circuit configuration of the
なお、特に図示しないが、送電部240及び受電部310の構成は、このようなSS方式のものに限定されない。たとえば、受電部310において、コイル312にキャパシタ314が並列接続されるSP方式(一次直列二次並列方式)や、さらに送電部240において、コイル242にキャパシタ244が並列接続されるPP方式(一次並列二次並列方式)等も採用され得る。
Although not particularly illustrated, the configurations of the
図3は、図1に示した送電装置10と受電装置20との位置関係について説明するための図である。図3を参照して、たとえば、送電装置10は、地面に設置される。受電装置20は、ボディ600の底面に取り付けられている。ボディ600は車両のボディであり金属で構成される。対象と対象との水平方向のずれ量のことをこの明細書では位置ずれ量と称する。たとえば、図3に示される送電装置10と受電装置20との水平方向のずれ量は、送電装置10と受電装置20との位置ずれ量である。また、対象と対象との垂直方向の距離のことをこの明細書ではギャップと称する。たとえば、図3に示される送電装置10と受電装置20との垂直方向の間隔は、送電装置10と受電装置20とのギャップである。
FIG. 3 is a diagram for explaining the positional relationship between the
なお、送電装置10は、必ずしも地面に埋め込まれている必要はなく、たとえば、車庫の天井や壁に設置されてもよい。また、受電装置20は、ボディ600の天面、正面、背面、もしくは側面に設置されてもよい。たとえば、送電装置10が車庫の天井に設置されている場合には、受電装置20はボディ600の天面に設置される。
In addition, the
再び図1を参照して、この電力伝送システムにおいては、インバータ220からフィルタ回路230を通じて送電部240へ、所定の伝送周波数を有する交流電力(送電電力)が供給される。送電部240及び受電部310の各々は、コイルとキャパシタとを含み、伝送周波数において共振するように設計されている。送電部240及び受電部310の共振強度を示すQ値は、100以上であることが好ましい。
Referring to FIG. 1 again, in this power transmission system, AC power (transmitted power) having a predetermined transmission frequency is supplied from
送電装置10において、インバータ220から送電部240へ送電電力が供給されると、送電部240のコイルと受電部310のコイルとの間に形成される電磁界を通じて、送電部240から受電部310へエネルギー(電力)が移動する。受電部310へ移動したエネルギー(電力)は、フィルタ回路320及び整流部330を通じて蓄電装置350へ供給される。
In the
そして、この電力伝送システムにおいては、受電装置20における受電電力が所望の目標値となるように、送電装置10において送電電力が調整される。具体的には、受電装置20における受電電力とその目標値との偏差に基づいて、送電装置10における送電電力の目標値が算出され、送電装置10において送電電力とその目標値との偏差に基づくフィードバック制御が実行される。
And in this electric power transmission system, transmitted power is adjusted in the
なお、この実施の形態1では、受電装置20の充電ECU360によって、受電電力とその目標値との偏差に基づいて送電電力の目標値が算出され、その算出された送電電力目標値が受電装置20から送電装置10へ送信される。これに代えて、受電装置20の受電状況(受電電力とその目標値との偏差を算出するのに必要な情報)を受電装置20から送電装置10へ送信し、送電装置10の電源ECU250によって送電電力の目標値を算出してもよい。
In the first embodiment, the charging
このような電力伝送システムにおいては、コイル242とコイル312との位置ずれ量が大きくなるほど、コイル242とコイル312との結合係数は小さくなる。したがって、コイル242に対するコイル312の位置ずれ量が大きい場合には、受電装置20において目標値の電力が受電されるためには、コイル242に大きな電流を流す必要がある。
In such a power transmission system, the coupling coefficient between the
しかしながら、コイル242に対するコイル312の位置ずれが生じた場合には、コイル242から生じた磁束の多くが受電装置20が搭載された車両のボディ600に向かう。この場合には、ボディ600に渦電流が生じ、その結果、電力損失が生じる。
However, when a position shift of the
一方、コイル242と、コイル312との結合係数が小さいからといって必ずしもコイル242に対するコイル312の位置ずれが生じているわけではない。たとえば、コイル242に対するコイル312の位置ずれが生じていなくても、コイル242とコイル312とのギャップが大きい場合には、結合係数は小さくなる。この場合には、コイル242と車両のボディ600とのギャップも大きいため、コイル242に大きな電流が流れても、車両のボディ600において大きな渦電流は生じない。一方、コイル242に大きな電流が流れることで、目標値の電力が受電装置20で受電され得る。したがって、コイル242に流す電流の大きさを決めるにあたっては、コイル242,312間の結合係数のみを参照するのではなく、コイル242とコイル312との位置ずれ量も考慮されるべきである。
On the other hand, just because the coupling coefficient between the
ここで、仮にコイル242とコイル312との結合係数が一定であるとすると、コイル242とコイル312とのギャップが小さいほど、コイル242とコイル312との位置ずれ量は大きいという関係が成り立つ。コイル242が車両に搭載されていることを考慮すると、結合係数が一定である場合には、コイル242と車両のボディ600とのギャップが小さいほど、コイル242とコイル312との位置ずれ量は大きいという関係も成り立つ。
Here, assuming that the coupling coefficient between the
そこで、この実施の形態の送電装置10において、電源ECU250は、コイル242とコイル312との結合係数が一定である場合に、コイル242とボディ600とのギャップが第1のギャップであるときは、ギャップが第1のギャップよりも大きい第2のギャップであるときよりも小さな電流をコイル242に流すようにインバータ220を制御する。具体的には、電源ECU250は、コイル242に流れる電流が電流制限値を超えないようにインバータ220を制御し、電流制限値は、コイル242とボディ600とのギャップ、およびコイル間の結合係数により決定される。そして、結合係数が一定である場合に、ギャップが第1のギャップであるときの電流制限値は、ギャップが第1のギャップよりも大きい第2のギャップであるときの電流制限値よりも小さい。
Therefore, in
これにより、この送電装置10においては、コイル242およびボディ600のギャップが小さく、かつ、コイル242とコイル312との位置ずれ量が大きいときの制限値は、コイル242およびボディ600のギャップが大きく、かつ、コイル242とコイル312との位置ずれ量が小さいときの制限値よりも小さくなる。コイル242に流れる電流が小さくなれば、コイル242から生じる磁束の大きさが小さくなる。したがって、コイル242から生じた磁束に起因して受電装置20を搭載する車両のボディ600で生じる渦電流の大きさが小さくなる。その結果、渦電流を原因とする電力損失を抑制することができる。また、コイル242およびボディ600のギャップが大きく、かつ、コイル242とコイル312との位置ずれ量が小さいときの制限値は、コイル242およびボディ600のギャップが小さく、かつ、コイル242とコイル312との位置ずれ量が大きいときの制限値よりも大きくなるため、受電装置20の受電力をなるべく目標値に近づけることができる。
Thereby, in this
このように、送電装置10において電源ECU250は、コイル242に流れる電流が電流制限値を超えないようにインバータ220を制御する。より具体的には、電源ECU250は、コイル242に流れる電流が電流制限値を超えないように送電電力の目標値を補正し、送電電力が補正後の目標値に近づくようにインバータを制御する。以下では、このような送電電力制御の構成について説明する。
Thus, in
(送電電力制御)
図4は、図1に示した電力伝送システムにおいて実行される送電電力制御の構成を示す制御ブロック図である。図4を参照して、送電電力制御部500は、電力目標値補正部550と、フィードバック制御部560とを備える。電力目標値補正部550は、コイル242に流れる電流が電流制限値を超過した場合に、送電電力の目標値を補正する。フィードバック制御部560は、送電電力の目標値と実績値とを入力としたフィードバック制御を実行する。
(Transmission power control)
FIG. 4 is a control block diagram showing a configuration of transmission power control executed in the power transmission system shown in FIG. Referring to FIG. 4, transmission
電力目標値補正部550は、演算部502,508と、リミッタ回路504と、コントローラ506とを含む。演算部502は、コイル242を流れる電流の電流制限値Iaから、図1に示した電流センサ272において検出される電流Isを減算し、その演算値をリミッタ回路504へ出力する。電流制限値Iaは、コイル242とコイル312との結合係数、およびコイル242とボディ600とのギャップに基づいて決定され、ギャップが第1のギャップであるときは、ギャップが第1のギャップよりも大きい第2のギャップであるときよりも小さな値となる。なお、電流制限値Iaは、送電装置10による蓄電装置350の充電開始前に決定され、たとえば充電開始前の受電装置20の位置確認時に決定される。
The power target
リミッタ回路504は、演算部502の出力が正値である場合には、0(ゼロ)をコントローラ506へ出力する。一方、リミッタ回路504は、演算部502の出力が負値である場合には、演算部502の出力をコントローラ506へ出力する。すなわち、コイル242に流れる電流Isが電流制限値Iaを超過しない場合には、送電電力の目標値は補正されず、コイル242に流れる電流Isが電流制限値Iaを超過する場合には、演算部502の出力に応じて送電電力の目標値が補正される。なお、コイル242に流れる電流Isが電流制限値Iaを超過した場合には、受電装置20から送電電力の目標値を受信することにより受電装置20の受電電力を目標値に近づける制御を停止し、受電装置20の受電電力によらずに送電装置10において送電電力の目標値を生成し、生成した目標値に送電電力を近づける制御を開始するようにしてもよい。電流Isが電流制限値Iaを超過した場合には、送電電力の目標値が低下するように補正され、その結果、受電装置20における受電電力は低下し、受電装置20は、送電電力の目標値としてより高い値を要求してくるという処理の干渉が生じる恐れがあるからである。
The
コントローラ506は、送電部240を流れる電流Isの電流制限値Iaに対する超過量に応じて、送電電力の補正値(たとえば、超過量に所定乗数を掛けて算出される送電電力の補正値)を演算し、その演算値を演算部508へ出力する。演算部508は、送電装置10における送電電力Psの目標値である送電電力指令Psrに対して、コントローラ506により演算された送電電力の補正値を加算し、その演算値を演算部510へ出力する。なお、送電電力指令Psrは、たとえば、受電装置20における受電電力の目標値と受電電力との偏差を入力とするPI制御(比例積分制御)等を実行することで演算される。
The
フィードバック制御部560は、演算部510と、コントローラ512と、制御対象514とを含む。演算部510は、演算部508で演算された補正後の送電電力指令から、送電装置10において検出される送電電力Psを減算し、その演算値をコントローラ512へ出力する。なお、送電電力Psの検出値は、図1に示した電圧センサ270および電流センサ272の検出値に基づいて算出することができる。
The
コントローラ512は、演算部508による補正後の送電電力指令と送電電力Psとの偏差に基づいて、インバータ220(図1)の電圧指令値Vrを生成する。コントローラ512は、たとえば、補正後の送電電力指令と送電電力Psとの偏差を入力とするPI制御等を実行することによって操作量を算出し、その算出された操作量を電圧指令値Vrとする。
The
制御対象514は、送電装置10に相当する。詳細には、コントローラ512により算出された電圧指令値Vrがインバータ220(図1)に与えられ、インバータ220の電圧が電圧指令値Vrに制御されることによって送電電力Psが発生する。この送電電力Psが送電部240から受電部310へ非接触で送電され、受電効率を考慮した受電電力が受電装置20において検出される。
The
送電電力制御部500は、電源ECU250に実装される。そして、この実施の形態では、コイル242に流れる電流Isが電流制限値Iaよりも大きい場合には、コイル242に流れる電流Isが電流制限値Ia以下となるように送電電力の目標値が補正される。すなわち、コイル242に対してコイル312が位置ずれしているような場合にコイル242に流れる電流が小さくなり、受電装置20が搭載されている車両のボディ600に生じる渦電流の大きさが小さくなる。その結果、渦電流を原因とする電力損失は抑制される。
Transmission
(電流制限値の算出)
図5は、図1に示す送電装置10における電流制限値の算出方法を示すフローチャートである。このフローチャートに示される処理は、送電装置10による蓄電装置350の充電開始前に実行され、たとえば充電開始前の受電装置20の位置確認時に実行される。
(Calculation of current limit value)
FIG. 5 is a flowchart illustrating a method for calculating a current limit value in
図5を参照して、電源ECU250は、コイル242,312間の結合係数を推定する(ステップS100)。結合係数は、たとえば、送電部240に流れる電流と、受電装置20における受電電圧とから推定することができる。すなわち、コイル242,312間の結合係数kは、受電電圧V2と送電部240の電流I1との比に比例することが知られており、たとえば、受電装置20の負荷抵抗が十分に大きい場合に、次式にて結合係数kを推定することができる。
Referring to FIG. 5,
k={1/(ω・√(L1・L2))}・|V2|/|I1| …(1)
ここで、ωは伝送周波数、L1,L2はそれぞれコイル242,312のインダクタンスを示す。なお、受電電圧V2は、電圧センサ380(図1)によって検出することができ、送電部240の電流I1は、電流センサ272によって検出することができる。
k = {1 / (ω · √ (L1 · L2))} · | V2 | / | I1 | (1)
Here, ω is the transmission frequency, and L1 and L2 are the inductances of the
コイル242,312間の結合係数が推定されると、電源ECU250は、コイル242とボディ600とのギャップを推定する(ステップS110)。このギャップは、コイル242のインダクタンスと相関がある。具体的には、コイル242とボディ600とのギャップが小さいほど、コイル242のインダクタンスはボディ600の影響を受けるため、インダクタンスは小さくなる。コイル242、ボディ600間のギャップと、コイル242のインダクタンスとの関係を予め実験において求めておくことで、電源ECU250は、コイル242のインダクタンスからコイル242とボディ600とのギャップを推定することができる。
When the coupling coefficient between
コイル242とボディ600とのギャップが推定されると、電源ECU250は、コイル242,312間の結合係数およびギャップに基づいて、送電部240に流れる電流の上限値である電流制限値を決定する(ステップS120)。コイル242,312間の結合係数、ギャップ、および電流制限値の関係について次に説明する。
When the gap between
図6は、コイル242およびボディ600間のギャップと、電流制限値との関係を示す図である。なお、この図6では、結合係数が任意の一定値である場合の関係が示されている。図6を参照して、横軸はギャップを示し、縦軸は電流制限値を示す。この実施の形態においては、結合係数が一定である場合には、コイル242とボディ600とのギャップが小さいほど、電流制限値として小さな値が設定される。
FIG. 6 is a diagram illustrating the relationship between the gap between the
結合係数が一定である場合には、コイル242とボディ600とのギャップが小さいほど、コイル242とコイル312との位置ずれ量が大きい。このような場合に、コイル242に大きな電流を流すと、受電装置20が搭載される車両のボディにおいて生じる渦電流が大きくなってしまう。一方、コイル242,312間のギャップが大きい場合には、送電電力が目標値となるためにコイル242に大きな電流を流す必要がある。この場合には、コイル242に大きな電流を流したとしても、コイル242,312間のギャップが大きいため、ボディ600に大きな渦電流が生じない。そこで、この実施の形態において、電流制限値は、結合係数が一定である場合に、コイル242とボディ600とのギャップが小さいほど小さな値となる。
When the coupling coefficient is constant, the smaller the gap between the
なお、図6に示されるギャップと電流制限値との関係は、コイル間の結合係数により変化させてもよい。たとえば、ギャップの変化に対する電流制限値の変化の傾きを変化させたり、ギャップが0(ゼロ)である場合の電流制限値を変化させたりしてもよい。しかしながら、ギャップが小さい場合の電流制限値がギャップが大きい場合の電流制限値以下となる傾向は結合係数の値に関わらず維持される。 Note that the relationship between the gap and the current limit value shown in FIG. 6 may be changed by the coupling coefficient between the coils. For example, the slope of the change of the current limit value with respect to the change of the gap may be changed, or the current limit value when the gap is 0 (zero) may be changed. However, the tendency that the current limit value when the gap is small is equal to or less than the current limit value when the gap is large is maintained regardless of the value of the coupling coefficient.
また、図6に示されるギャップと電流制限値との関係は、必ずしもこのような例には限定されない。たとえば、ギャップが所定値(L1)以下である場合には、電流制限値としてI1が設定され、ギャップが所定値(L1)より大きい場合には、電流制限値としてI2(>I1)が設定されるような例でもよい。要するに、電流制限値は、結合係数が一定である場合に、コイル242とボディ600とのギャップが第1のギャップであるときは、ギャップが第1のギャップよりも大きい第2のギャップであるときよりも小さな値となればよい。
Further, the relationship between the gap and the current limit value shown in FIG. 6 is not necessarily limited to such an example. For example, when the gap is less than or equal to a predetermined value (L1), I1 is set as the current limit value, and when the gap is larger than the predetermined value (L1), I2 (> I1) is set as the current limit value. Such an example may be used. In short, when the coupling coefficient is constant and the gap between the
再び図5に戻り、電流制限値が決定されると、処理は終了する。その後、送電開始のタイミングが訪れると、電源ECU250は、決定した電流制限値を用いて送電電力制御を開始する。
Returning to FIG. 5 again, when the current limit value is determined, the process ends. Thereafter, when the power transmission start timing comes,
このように、この実施の形態に従う送電装置10によれば、コイル242とコイル312との位置ずれ量が大きく、かつ、コイル242とボディ600とのギャップが小さいときは、コイル242とコイル312との位置ずれ量が小さく、かつ、コイル242とボディ600とのギャップが大きいときよりも電流制限値が小さくなるので、ボディ600において生じる渦電流による電力損失を抑えることができ、かつ、受電装置20における受電電力をなるべく目標値に近づけることができる。
Thus, according to
なお、上記において、コイル242は、この発明における「送電コイル」の一実施例に対応し、インバータ220は、この発明における「インバータ」に対応し、電源ECU250は、この発明における「制御部」に対応する。また、コイル312は、この発明における「受電コイル」の一実施例に対応し、ボディ600は、この発明における「ボディ」の一実施例に対応する。
In the above,
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。この発明の範囲は上記した説明ではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
10 送電装置、20 受電装置、100 交流電源、210 PFC回路、220 インバータ、230,320 フィルタ回路、240 送電部、242,312 コイル、244,314 キャパシタ、250 電源ECU、260,370 通信部、270,380 電圧センサ、272,382 電流センサ、310 受電部、330 整流部、340 リレー回路、350 蓄電装置、360 充電ECU、500 送電電力制御部、502,508,510 演算部、504 リミッタ回路、506,512 コントローラ、514 制御対象、550 電力目標値補正部、560 フィードバック制御部、600 ボディ。
DESCRIPTION OF
Claims (2)
前記受電装置の受電コイルへ非接触で送電するように構成された送電コイルと、
前記送電コイルへ電力を供給するインバータと、
前記インバータを制御する制御部とを備え、
前記制御部は、前記送電コイルに流れる電流が制限値を超えないように前記インバータを制御し、
前記送電コイルと前記受電コイルとの結合係数が一定である場合に、前記送電コイルと前記車両のボディとのギャップが第1のギャップであるときの前記制限値は、前記ギャップが前記第1のギャップよりも大きい第2のギャップであるときの前記制限値よりも小さい、非接触送電装置。 A non-contact power transmission device that transmits power in a non-contact manner to a power receiving device mounted on a vehicle,
A power transmission coil configured to transmit power to the power reception coil of the power reception device in a contactless manner;
An inverter for supplying power to the power transmission coil;
A control unit for controlling the inverter,
The control unit controls the inverter so that a current flowing through the power transmission coil does not exceed a limit value,
When the coupling coefficient between the power transmission coil and the power receiving coil is constant, the limit value when the gap between the power transmission coil and the vehicle body is the first gap is the gap is the first gap. A non-contact power transmission apparatus that is smaller than the limit value when the second gap is larger than the gap.
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