JP6265787B2 - Device for calculating compaction characteristics of fresh concrete - Google Patents
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Description
本発明は、棒状バイブレータを用いたフレッシュコンクリートの締固めにおいて、その締固め特性を判定して、当該締固め特性に応じて締固めを行わせるための締固め特性演算装置に関するものである。 The present invention relates to a compaction characteristic calculation apparatus for compacting fresh concrete using a rod-like vibrator, for determining the compaction characteristic and performing compaction according to the compaction characteristic.
建設施工現場において、コンクリートを打設する際の空洞（未充填）や気泡、ジャンカやコールドジョイント等の発生を抑制するためには、内部振動機（例えば、棒状バイブレータ）による締固め作業が重要である。この締固め作業では、内部振動機による締固め間隔や締固め時間が、最終的なコンクリート構造物の品質を左右する。 At construction sites, compaction with an internal vibrator (for example, a rod-shaped vibrator) is important to suppress the generation of cavities (unfilled), bubbles, junkers, cold joints, etc. when placing concrete. is there. In this compaction operation, the compaction interval and compaction time by the internal vibrator influence the quality of the final concrete structure.
しかし、土木学会コンクリート標準示方書等に代表される基準では、バイブレータにより締固め間隔や締固め終了時間の目安が記述されているのみである。このため、実際の施工現場では、締固め間隔や締固め終了時間の判断は作業員に委ねられることが多く、十分な施工管理を行っているとはいえ、作業員の経験や勘に頼るところがあった。 However, in the standard represented by the Japan Society of Civil Engineers Concrete Standard Specification, etc., the vibrator only describes the standard of the compaction interval and compaction end time. For this reason, in actual construction sites, the judgment of compaction interval and compaction end time is often left to the worker, and even though sufficient construction management is performed, it depends on the experience and intuition of the worker. there were.
内部振動機による締固め効果については、従来より数多くの研究が行われており、振動機の周波数や振動時間、コンクリートの特性などの要因と締固め範囲との関連性が研究されている。これらの研究成果から、フレッシュコンクリート内の加速度（締固めエネルギー）を用いた締固め管理方法が提案されている（例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３参照）。
Many studies have been conducted on the compaction effect of the internal vibrator, and the relationship between the compaction range and factors such as the frequency, vibration time, and concrete characteristics of the vibrator has been studied. From these research results, a compaction management method using acceleration (consolidation energy) in fresh concrete has been proposed (see, for example,
特許文献１に記載された技術は、コンクリートバイブレータにより、コンクリートの締固めが有効に行われているか否かを判別するためのコンクリートバイブレータの有効運転管理装置に関するものである。このコンクリートバイブレータの有効運転管理装置は、コンクリートバイブレータ運転時の負荷と相関関係を有する電流、力率、周波数、音量などの運転状況データを検出するセンサと、当該センサにより検出された値を閾値と比較する比較回路と、比較の結果を表示する表示装置とからなり、検出された値が閾値を超えたときに、有効運転表示が表示装置に表示される。
The technique described in
特許文献２に記載された技術は、コンクリート又はモルタルの打設後のバイブレーションかけ忘れを防止するためのバイブレータかけ検知装置に関するものである。このバイブレータかけ検知装置は、機械エネルギーを電気エネルギーに変換するセンサ素子を型枠内に設置し、このセンサ素子に機械振動が印加されることで発生する電気信号を検出し、検出した機械振動の大きさに応じた電気信号を所定の基準データと比較し、その比較結果に基づいてコンクリート又はモルタルへのバイブレータかけ状況を判定する。
The technique described in
特許文献３に記載された技術は、コンクリートの締固め施工域全体の締固め程度の評価、締固め完了の範囲の判定を行うためのコンクリートの締固め判定方法に関するものである。このコンクリートの締固め判定方法は、コンクリートの締固め施工域の地図をＧＰＳ対応のモニターに表示し、締固め施工域においてバイブレータにより締固めを行う位置毎に、ＧＰＳ測量によりバイブレータの挿入位置を求めて地図上に特定し、当該位置についてバイブレータの挿入位置からの距離と振動時間を考慮して評価した締固めの及ぶ範囲、程度及び締固め完了と判定した範囲を地図上に記録する。
The technique described in
上述した従来の技術は、フレッシュコンクリート内に加速度計を設置する必要がある等、フレッシュコンクリートの締固め状態を管理するためには、バイブレータに付属しなければならない機器が多く、当該機器の設置や撤去に時間とコストがかかるという問題があった。 In the conventional technology described above, in order to manage the compacted state of fresh concrete, such as the need to install an accelerometer in the fresh concrete, many devices must be attached to the vibrator. There was a problem that removal took time and cost.
また、特許文献１に記載された技術は、バイブレータ運転時の負荷と相関関係を有する電流、力率、周波数、音量などの運転状況データを検出することにより、バイブレータが有効に運転されているか否かを管理している。しかし、フレッシュコンクリートは、施工対象に合わせてスランプ値等の性状を決定しなければならず、バイブレータ運転時の負荷と運転状況データとを比較して有効な運転を行っているか否かを判定するためには、使用するフレッシュコンクリートと運転状況データとの関係を予め測定する較正作業（キャリブレーション）を行わなければならない。
Moreover, the technique described in
本発明は、上述した事情に鑑み提案されたもので、迅速かつ正確に、フレッシュコンクリートの締固め特性を判定して、当該締固め特性に応じて締固めを行わせることが可能なフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置を提供することを目的とする。 The present invention has been proposed in view of the above-described circumstances, and it is possible to quickly and accurately determine the compaction characteristics of fresh concrete and perform compaction according to the compaction characteristics. An object is to provide a compaction characteristic calculation device.
本発明のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置（以下、締固め特性演算装置と略記することがある）は、上述した目的を達成するため、以下の特徴点を有している。すなわち、本発明のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置は、フレッシュコンクリート内に棒状バイブレータを挿入して締固めを行う際に、当該フレッシュコンクリートの締固め特性を判定して、当該締固め特性に応じて締固めを行わせるための装置であって、フレッシュコンクリートの締固め特性を判定する演算装置と、当該演算装置における判定結果に基づいて、締固め作業の指針を表示する表示装置とを備えたことを特徴とする。 In order to achieve the above-described object, the fresh concrete compaction property computing device of the present invention (hereinafter sometimes abbreviated as compaction property computing device) has the following features. That is, the fresh concrete compaction characteristic calculation device according to the present invention determines the compaction characteristic of the fresh concrete when inserting a rod-like vibrator into the fresh concrete and compacts it, and responds to the compaction characteristic. An operation device for determining compaction characteristics of fresh concrete, and a display device for displaying a guide for compaction work based on the determination result in the operation device It is characterized by that.
演算装置は、棒状バイブレータの電流値に基づいて、当該棒状バイブレータの振動加速度及び振動角速度を求める加速度・角速度演算手段と、振動加速度と振動角速度とを用いて、当該棒状バイブレータが受ける流体力を求める流体力演算手段と、流体力を用いてフレッシュコンクリートの粘性係数を求める粘性係数演算手段とを含んでいる。この演算装置は、棒状バイブレータに内蔵することが可能である。 The computing device obtains the fluid force received by the rod-like vibrator using the acceleration / angular velocity computing means for obtaining the vibration acceleration and the vibration angular velocity of the rod-like vibrator and the vibration acceleration and the vibration angular velocity based on the current value of the rod-like vibrator. Fluid force calculating means and viscosity coefficient calculating means for determining the viscosity coefficient of fresh concrete using fluid force are included. This arithmetic device can be incorporated in a rod-like vibrator.
表示装置は、演算結果データを可視的に表示可能な表示信号に変換する表示制御手段と、当該表示信号に基づいて、演算結果データを可視的に表示する表示手段とを含んでいる。この表示装置は、棒状バイブレータに内蔵することが可能である。 The display device includes display control means for converting the calculation result data into a display signal that can be displayed visually, and display means for visually displaying the calculation result data based on the display signal. This display device can be incorporated in a rod-like vibrator.
また、上述した構成に加えて、演算装置は、棒状バイブレータの振動加速度と、コンクリートの粘性係数とに基づいて、フレッシュコンクリート内を伝播する棒状バイブレータの振動加速度の分布を求める加速度分布演算手段を含むことが可能である。 In addition to the above-described configuration, the calculation device includes acceleration distribution calculation means for obtaining a vibration acceleration distribution of the rod-shaped vibrator propagating in the fresh concrete based on the vibration acceleration of the rod-shaped vibrator and the viscosity coefficient of the concrete. It is possible.
また、上述した構成に加えて、演算装置は、棒状バイブレータの電流値の変化と、フレッシュコンクリート内を伝播する棒状バイブレータの振動加速度の分布とに基づいて、フレッシュコンクリートの締固め時間及び締固め有効範囲を求める締固め有効範囲演算手段を含むことが可能である。 Further, in addition to the above-described configuration, the arithmetic unit is effective for compacting the fresh concrete based on the change in the current value of the rod-shaped vibrator and the distribution of vibration acceleration of the rod-shaped vibrator propagating in the fresh concrete. It is possible to include a compaction effective range calculating means for determining the range.
また、上述した構成に加えて、演算装置は、棒状バイブレータの実際の仕様諸元を計測して求めた補正値を入力する補正値入力手段を含むことが可能である。このような構成のでは、各演算手段は、当該補正値を用いて補正演算を行う。 Further, in addition to the above-described configuration, the arithmetic unit can include a correction value input unit that inputs a correction value obtained by measuring actual specification specifications of the rod-shaped vibrator. In such a configuration, each calculation means performs a correction calculation using the correction value.
また、上述した構成に加えて、表示装置は、各演算手段における演算結果に応じて、棒状バイブレータによる締固めに必要な時間及び範囲を表示することが可能である。 In addition to the above-described configuration, the display device can display the time and range required for compaction by the rod-shaped vibrator according to the calculation result in each calculation means.
なお、棒状バイブレータの電流値とは、棒状バイブレータを駆動する際にＤＣモータに流れる電流値のことであり、この電流値はフレッシュコンクリート内に挿入した棒状バイブレータ（バイブレータ棒部）の負荷（フレッシュコンクリートとの間に生ずる抵抗力）に応じて変化する。 The current value of the rod-shaped vibrator is a current value that flows through the DC motor when the rod-shaped vibrator is driven, and this current value is a load (fresh concrete) of the rod-shaped vibrator (vibrator rod portion) inserted into the fresh concrete. In accordance with the resistance force generated between the two.
本発明のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置によれば、棒状バイブレータを用いたフレッシュコンクリートの締固め作業において、フレッシュコンクリートの材料特性（粘性係数）や締固め時間、締固め範囲を、リアルタイムに判定して、これを可視表示する。これにより、管理者や作業者がフレッシュコンクリートの締固め特性をリアルタイムに監視して、締固め特性に応じた適切な対応をとることができ、構造物等の品質が向上するとともに、製造コストを低減することが可能となる。 According to the fresh concrete compaction property calculation device of the present invention, in the concrete compaction work using a rod-shaped vibrator, the material properties (viscosity coefficient), compaction time, compaction range of fresh concrete are determined in real time. This is displayed visually. This allows managers and workers to monitor the compaction characteristics of fresh concrete in real time and take appropriate measures according to the compaction characteristics, improving the quality of the structure, etc., and reducing manufacturing costs. It becomes possible to reduce.
特に、棒状バイブレータの電流値のみを測定して、フレッシュコンクリートの締固め特性を判定するための演算に用いることにより、従来技術のような加速度計等の機器を設置する必要がない。さらに、事前の実験により、フレッシュコンクリートの締固め特性を求める必要がなく、適切かつ確実に、現状の締固め特性を把握することができる。 In particular, by measuring only the current value of the rod-shaped vibrator and using it for the calculation for determining the compaction characteristics of fresh concrete, it is not necessary to install a device such as an accelerometer as in the prior art. Furthermore, it is not necessary to obtain the compaction characteristics of fresh concrete by prior experiments, and the current compaction characteristics can be grasped appropriately and reliably.
以下、図面を参照して、本発明に係るフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置の実施形態を説明する。図１〜図１２は本発明の実施形態に係るフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置を説明するもので、図１は締固め特性演算装置の構成を示すブロック図、図２は棒状バイブレータの模式図、図３は棒状バイブレータにおける鉛直方向断面の加速度分布を示す説明図、図４は棒状バイブレータにおける水平方向断面の運動と力の釣り合いを示す説明図、図５はバイブレータ棒部の近傍における微少要素を示す説明図、図６は棒状バイブレータの力の釣り合いを示す説明図、図７は粘性係数と角速度の関係を示す説明図、図８は波速と空気量の関係の比較を示す説明図、図９は棒状バイブレータにおける加速度の減衰を示す説明図、図１０は乱れの領域における加速度減衰を示す説明図、図１１は粘性係数と角速度の関係を示す説明図、図１２はせん断応力とせん断ひずみ速度の関係を示す説明図である。 Embodiments of a fresh concrete compaction characteristic calculation apparatus according to the present invention will be described below with reference to the drawings. FIGS. 1 to 12 illustrate a fresh concrete compaction characteristic calculation device according to an embodiment of the present invention. FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of the compaction characteristic calculation device, and FIG. 2 is a schematic diagram of a rod-like vibrator. FIG. 3 is an explanatory diagram showing acceleration distribution in a vertical section in a rod-shaped vibrator, FIG. 4 is an explanatory diagram showing a balance between motion and force in a horizontal section in the rod-shaped vibrator, and FIG. FIG. 6 is an explanatory diagram showing the balance of forces of the rod-shaped vibrator, FIG. 7 is an explanatory diagram showing the relationship between the viscosity coefficient and the angular velocity, FIG. 8 is an explanatory diagram showing a comparison of the relationship between the wave velocity and the air amount, and FIG. Is an explanatory diagram showing acceleration attenuation in a rod-shaped vibrator, FIG. 10 is an explanatory diagram showing acceleration attenuation in a turbulent region, and FIG. 11 is an explanatory diagram showing a relationship between a viscosity coefficient and an angular velocity. 2 is an explanatory diagram showing the relationship between shear strain rate and shear stress.
本発明の実施形態に係る締固め特性演算装置は、フレッシュコンクリート内に棒状バイブレータを挿入して締固めを行う際に、当該フレッシュコンクリートの締固め特性を判定するための装置に関するものである。この締固め特性演算装置１００は、図１に示すように、演算装置２００と表示装置３００を備えている。また、演算装置２００は、加速度・角速度演算手段２０６、流体力演算手段２０７、粘性係数演算手段２０８を含んでおり、さらに、加速度分布演算手段２０９、有効範囲演算手段２１０、補正値入力手段２１１を含むことが可能である。
The compaction characteristic calculation apparatus according to the embodiment of the present invention relates to an apparatus for determining compaction characteristics of fresh concrete when a rod-like vibrator is inserted into the fresh concrete and compacted. As shown in FIG. 1, the compaction
また、表示装置３００は、表示制御手段３０１、表示手段３０２を含んでおり、棒状バイブレータ１０に内蔵することが可能である。表示制御手段３０１は、演算結果データを可視的に表示可能な表示信号に変換するための電子機器及びプログラムからなる。表示手段３０２は、表示制御手段３０１が生成する表示信号に基づいて、演算結果データを可視的に表示するための機器であり、例えば、液晶表示装置からなる。
The
締固め特性演算装置１００は、加速度・角速度演算手段２０６の機能により、フレッシュコンクリートの締固め特性判定において、棒状バイブレータ１０の電流値に基づいて、当該棒状バイブレータ１０の振動加速度及び振動角速度を求める。続いて、流体力演算手段２０７の機能により、棒状バイブレータ１０の振動加速度と振動角速度とを用いて、当該棒状バイブレータ１０が受ける流体力を求める。続いて、粘性係数演算手段２０８の機能により、流体力を用いてフレッシュコンクリートの粘性係数を求める。
The compaction
また、加速度分布演算手段２０９の機能により、棒状バイブレータ１０の振動加速度と、コンクリートの粘性係数とに基づいて、フレッシュコンクリート内を伝播する棒状バイブレータ１０の振動加速度の分布を求める。
Also, the distribution of vibration acceleration of the rod-
また、有効範囲演算手段２１０の機能により、棒状バイブレータ１０の電流値の変化と、フレッシュコンクリート内を伝播する棒状バイブレータ１０の振動加速度の分布とに基づいて、フレッシュコンクリートの締固め時間及び締固め有効範囲を求める。
Further, the function of the effective range calculation means 210 enables the compacting time and compaction effectiveness of the fresh concrete based on the change in the current value of the rod-shaped
また、補正値入力手段２１１の機能により、棒状バイブレータ１０の実際の仕様諸元を計測して補正値を求め、各演算における補正値を用いて演算を行う。
Further, the function of the correction
そして、表示装置３００を構成する表示制御手段３０１及び表示手段３０２の機能により、演算結果データを可視的に表示する。また、表示装置３００は、各演算手段に２０６〜２１１おける演算結果に応じて、棒状バイブレータ１０による締固めに必要な時間及び範囲を表示する。
Then, the calculation result data is visually displayed by the functions of the
なお、演算を行う各演算手段２０６〜２１１は、例えば、パーソナルコンピュータ及び当該パーソナルコンピュータを各手段として機能させるソフトウェア（演算プログラム）により実現される。すなわち、演算を行う各演算手段２０６〜２１１は、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等の機能を有するパーソナルコンピュータにソフトウェア（演算プログラム）をインストールし、棒状バイブレータ１０の電流値及びその他の入力値に基づいて所定の演算を行うことにより、フレッシュコンクリートの締固め特性を判定することができる。
In addition, each calculation means 206-211 which performs a calculation is implement | achieved by the software (calculation program) which functions a personal computer and the said personal computer as each means, for example. That is, each of the calculation means 206 to 211 that performs calculation installs software (calculation program) in a personal computer having functions such as CPU, ROM, RAM, etc., and is predetermined based on the current value of the rod-
演算装置２００として機能するパーソナルコンピュータは、基本的な構成機器として、図１に示すように、ＣＰＵ２０１、ＲＯＭ２０２、ＲＡＭ２０３、記憶手段２０４（例えば、ＨＤＤ）、送受信制御手段２０５を備えている。ＣＰＵ２０１は、他の手段を統括的に機能させて各種の演算処理を行うための装置である。ＲＯＭ２０２、ＲＡＭ２０３は、各種のプログラムデータ、演算データ等を記憶するための装置である。記憶手段２０４は、データベース、テーブルデータ等を記憶するための大容量記憶装置からなる。送受信制御手段２０５は、パーソナルコンピュータ及びその付属機器を含むコンピュータシステムにおいて、各種のデータの送受信を制御するための電気機器及びプログラムからなる。
As shown in FIG. 1, the personal computer that functions as the
なお、プログラムとは、ＲＡＭ等に記憶され、ＣＰＵ等のハードウェアで実行されることにより、その機能を発揮するソフトウェアだけではなく、同等の機能を発揮することが可能な論理回路も含む概念である。 Note that a program is a concept that includes not only software that exhibits its function by being stored in a RAM or the like and executed by hardware such as a CPU, but also a logic circuit that can exhibit an equivalent function. is there.
＜棒状バイブレータ加速度と流体力の関係＞
フレッシュコンクリートの締固めに用いる代表的な棒状バイブレータ１０は、図２に示すように、本体部１１の上部に把持部１２を設けるとともに、本体部の下部にバイブレータ棒部１３を設け、本体部１１の内部にＤＣモータ１４を内蔵し、バイブレータ棒部１３内に偏心錘１５を内蔵している。ＤＣモータ１４の回転軸は、フレキシブルジョイント１６及びシャフト１７を介して偏心錘１５に連結している。そして、ＤＣモータ１４によりバイブレータ棒部１３の先端部付近に取り付けた偏心錘１５を高速で回転させ、その起振力によりバイブレータ棒部１３を振動（回転）させることにより、フレッシュコンクリートを締固めることができる。なお、棒状バイブレータ１０の運動を簡易的にモデル化するため、棒状バイブレータ１０の運動が定常状態であると仮定して説明を行う。
<Relationship between rod-like vibrator acceleration and fluid force>
As shown in FIG. 2, a representative rod-shaped
まず、バイブレータ棒部の運動を鉛直方向断面で考察する（図３参照）。バイブレータ棒部の運動は、定常状態で運動していると仮定しているため、フレキシブルジョイント付近を支点とした振り子運動となる。また、バイブレータ棒部は非常に硬いため、剛体として捉えることができ、バイブレータ棒部の鉛直方向（ｚ方向）の加速度分布は、図３に示すように、三角形となる。そこで、バイブレータ棒部の先端からフレキシブルジョイント付近の支点（加速度がゼロとなる点）までの長さを棒状バイブレータの有効長Ｌ0〔ｍ〕として、鉛直方向（ｚ方向）の加速度αの分布を下記式（１）のように置く。
式（１）において、αTはバイブレータ棒部の先端の加速度〔Ｇ〕である。バイブレータ棒部に発生する向心力Ｆ〔Ｎ〕は、バイブレータ棒部の全重量（偏心錘の重量も含めた均質な材料と仮定）をｍVとすれば、式（１）より、下記式（２）を求めることができる。
式（２）において、ｇは重力加速度である。なお、向心力Ｆの鉛直方向の作用位置ｚ〔ｍ〕は、図３に示すように、下記式（３）となる。
そこで、バイブレータ棒部に作用する起振力についても、ｚ（＝Ｌ0／３）の位置を基準にして考える。偏心錘の重量をｍw〔ｋｇ〕、アーム半径をｒw、角速度をω〔ｒａｄ／ｓ〕とすると、起振力は下記式（４）と表すことができる。
次に、バイブレータ棒部の運動を、向心力Ｆの作用位置ｚ（＝Ｌ0／３）における水平方向断面（ｘ−ｙ断面）で考える。棒状バイブレータの運動を定常状態と仮定していることから、水平方向の運動は、図４（ａ）に示すような等速円運動となる。無負荷時のバイブレータ棒部の先端の加速度をαT0〔Ｇ〕、角速度をω0〔ｒａｄ／ｓ〕とすると、無負荷時の運動方程式は、式（２）及び式（３）を用いて、下記式（５）と表すことができる。
このバイブレータ棒部を、フレッシュコンクリート等の粘性流体中に挿入する。バイブレータ棒部には、速度方向（θ方向）にフレッシュコンクリートの粘性による流体力Ｆc〔Ｎ〕が作用し、図４（ｂ）に示すような半径ｒ〔ｍ〕、角速度〔ｒａｄ／ｓ〕、の等速円運動（定常状態）となる。この時、バイブレータ棒部には、下記式（６）に示すような流体力ＦcによるポテンシャルＶが作用していると捉えることができる。
式（６）において、νはバイブレータ棒部の速度（＝ｒω）〔ｍ／ｓ〕である。無負荷時（フレッシュコンクリート挿入時）の運動方程式は、下記式（７）と表すことができる。
式（７）に、式（２）、式（４）及び式（６）を代入すると、下記式（７−１）となる。
また、式（６）より、下記式（７−２）であるから、下記式（８）となる。
When Expression (2), Expression (4), and Expression (6) are substituted into Expression (7), the following Expression (7-1) is obtained.
Moreover, since it is following formula (7-2) from Formula (6), it becomes following Formula (8).
式（８）に式（５）を代入して整理すると、バイブレータ棒部が受ける流体力Ｆcは、式（５）より、下記式（８−１）となる。一方、式（６）は、下記式（８−２）となり、代入すると、下記式（８−３）となる。これにより、下記式（９）を求めることができる。
＜棒状バイブレータ加速度と電流の関係＞
図４（ａ）に示す無負荷状態から図４（ｂ）に示す負荷状態に変化した場合、ＤＣモータのトルク増分ΔＴMは原点周りのモーメントの増加量と等価であり、バイブレータ棒部が受ける流体力Ｆcを用いて、下記式（１０）と表すことができる。
Figure 4 when changing from no-load state shown in (a) to the load state shown in FIG. 4 (b), the torque increment [Delta] T M of the DC motor is equivalent to the increase of moment around the origin, the vibrator rod portion receives The following formula (10) can be expressed by using the fluid force F c .
式（１０）において、Δｒは作用位置ｚ（＝Ｌ0／３）におけるバイブレータ棒部の軌道半径の変化であり、下記式（１０−１）より、下記式（１１）となる。
式（１０）に式（９）及び式（１１）を代入し、バイブレータ棒部の先端の角速度αTで整理すると、下記式（１１−１）及び下記式（１１−２）であるから、下記式（１１−３）、下記式（１１−４）、下記式（１１−５）、下記式（１１−６）、下記式（１２）と表すことができる。
一方、ＤＣモータでは、トルクＴM〔Ｎ．ｍ〕と電流Ｉ〔Ａ〕は比例関係になることから、ＤＣモータのトルク増分ΔＴMと電流Ｉの関係は、下記式（１３）と表すことができる。
式（１３）において、ＫTはトルク定数〔Ｎ・ｍ／Ａ〕、ＴM0は無負荷時のトルク〔Ｎ・ｍ〕、Ｉ0は無負荷時の電流〔Ａ〕である。また、ＤＣモータの角速度ω〔ｒａｄ／ｓ〕は印加電圧Ｅ〔Ｖ〕を一定とした場合、下記式（１４）と表すことができ、電流Ｉとは逆比例の関係になる。
式（１４）において、ＫEは逆起電力定数〔Ｖ・ｓ／ｒａｄ〕、ＲはＤＣモータの内部抵抗〔Ω〕である。式（１３）及び式（１４）に式（１２）を代入すると、加速度αTと電流Ｉの関係は、下記式（１５）のように求めることができる。
なお、式（１５）に示す加速度αTと、電流Ｉの関係式は非常に複雑である。既往の研究によると、フレッシュコンクリートに棒状バイブレータを挿入しても角速度（周波数）にはあまり変化がみられないことから、下記式（１６）において角速度ωをω0と表しても、実務上は問題ないと考えられる。
＜棒状バイブレータの検定実験＞
実際にフレッシュコンクリートの締固めに用いる棒状バイブレータは、ベアリングやジョイント部分でトルク損失があるため、上述した理論式と必ずしも一致しないと考えられる。そこで、棒状バイブレータの検定試験を行い、棒状バイブレータの加速度、角速度と電流の関係を近似することが望ましい。検定試験では、式（１６）よりバイブレータ棒部の先端の加速度αTと電流の関係式を下記式（１７）とする。また、式（１４）より、角速度ωと電流Ｉの関係式を下記式（１８）と近似して、校正係数Ｃ1〜Ｃ4を求める。
Actually, a rod-like vibrator used for compacting fresh concrete has a torque loss at a bearing or a joint portion, and therefore, it is considered that it does not necessarily coincide with the above theoretical formula. Therefore, it is desirable to conduct a rod-shaped vibrator verification test and approximate the relationship between acceleration, angular velocity and current of the rod-shaped vibrator. In the verification test, the relational expression between the acceleration α T at the tip of the vibrator rod portion and the current is expressed by the following expression (17) from the expression (16). Further, from the equation (14), the relational expression between the angular velocity ω and the current I is approximated to the following equation (18) to obtain the calibration coefficients C 1 to C 4 .
＜粘性係数の推定＞
図５及び図６を参照して、バイブレータ棒部の表面におけるフレッシュコンクリートの微少要素を取り上げる。バイブレータ棒部に作用する流体力は、フレッシュコンクリート等の粘性流体に作用する力の反作用である。微少要素の単位面積当たりに作用する力をｆc〔Ｎ／ｍ2〕、ｘ方向及びｙ方向の成分をｆcx，ｆcy〔Ｎ／ｍ2〕とすると、下記式（１９）となる。
With reference to FIG.5 and FIG.6, the microelement of the fresh concrete in the surface of a vibrator stick | rod part is picked up. The fluid force acting on the vibrator bar is a reaction of the force acting on the viscous fluid such as fresh concrete. The force acting per unit area of the fine elements fc [N / m 2], x and y directions of the components f cx, When f cy [N / m 2] becomes the following equation (19).
ここで、フレッシュコンクリートを非圧縮性ニュートン流体と仮定し、下記式（２０）のようにモデル化する。
なお、フレッシュコンクリートは非ニュートン流体であり、一般的にビンガム流体等でモデル化されることが多いが、ここでは棒状バイブレータが高周波の振動を与えることから、流動曲線における降伏値は低減し、ニュートン流体に近い挙動になると考える。式（２０）において、τはせん断応力〔Ｎ／ｍ2〕、μは粘性係数〔ｐａ・ｓ〕、γ（傍点）はせん断ひずみ速度（ずり速度）〔Ｓ-1〕である。式（２０）より、式（１９）に示したｘ方向及びｙ方向の成分ｆcx，ｆcyを下記式（２１）とし、ｘ方向及びｙ方向のせん断ひずみ強度γxy（傍点），γyx（傍点）を、粘性流体の振動平板流れの解を基に、それぞれ下記式（２２）のように定義する。
式（２２）において、ρはフレッシュコンクリートの密度〔ｋｇ／ｍ3〕である。また、ｕ0及びν0はバイブレータ棒部の表面におけるｘ，ｙ方向の速度振幅であり、フレッシュコンクリートとバイブレータ棒部の接触面における加速度振幅をαc（傍線）とすると、下記式（２３）と表すことができる。
なお、フレッシュコンクリートとバイブレータ棒部の接触面における加速度振幅αc（傍線）は、フレッシュコンクリートを挿入したバイブレータ棒部の長さをＬ〔ｍ〕とすれば、式（１）より、下記式（２４）となる。また、バイブレータ棒部とフレッシュコンクリートの接触面積Ｓ〔ｍ2〕は、バイブレータ棒部の先端が丸くなっているため、バイブレータ棒部の先端の底面積は無視している。
よって、式（１９）に示すフレッシュコンクリートの単位面積当たりに作用する力ｆc〔Ｎ／ｍ2〕は、式（２１）〜式（２３）を代入することで、下記式（２４−１）、下記式（２４−２）、下記式（２４−３）、下記式（２５）と表すことができる。
ここで、バイブレータ棒部とフレッシュコンクリートの接触面積をＳ〔ｍ2〕（πφ・Ｌと同形。φは棒状バイブレータ径〔ｍ〕）とすれば、バイブレータ棒部に作用する流体Ｆc’〔Ｎ〕は、下記式（２６）となる
また、図７に示すように、流体力Ｆc’の作用位置ｚc〔ｍ〕は、加速度分布が台形であることから、下記式（２７）となる。ここで、向心力Ｆの作用位置（ｚ＝Ｌ0／３）での流体力Ｆcは、モーメントの釣り合いから、下記式（２７−１）、下記式（２８）と求めることができる。
式（２８）に式（２５）〜式（２７）を代入すると、下記式（２８−１）となる。式（２８−１）において、下記式（２８−２）とすると、下記式（２８−３）、下記式（２８−４）、下記式（２８−５）、下記式（２９）、下記式（３０）となる。
さらに、式（２９）に式（９）を代入して粘性係数μについて整理すれば、式（２８）より、下記式（３０−１）となり、両辺を二乗して下記式（３０−２）となり、下記式（３０−３）となる。
また、式（９）より、下記式（３０−４）であるから、代入して、下記式（３０−５）、下記式（３０−６）、下記式（３１）となり、粘性係数μをバイブレータ棒部の先端の加速度αT及び角速度ωから推測することが可能となる。
＜コンクリート中の振動伝播式＞
既往の研究によると、棒状バイブレータがフレッシュコンクリートを締固める振動波は、フレッシュコンクリート中を伝播する縦波であると考えられており、その振動伝播特性（加速度分布式）は、波動方程式を解くことにより指数関数的に減衰することが知られている。本発明では、振動伝播特性（加速度分布式）として、既往の研究において提案されている式に対してバイブレータ棒部の径による影響を考慮した式を適用することで、フレッシュコンクリート内の加速度分布式を下記式（３２）のように表す。
According to previous research, the vibration wave that compacts the fresh concrete with the rod-shaped vibrator is considered to be a longitudinal wave propagating in the fresh concrete, and its vibration propagation characteristic (acceleration distribution equation) is to solve the wave equation Is known to decay exponentially. In the present invention, as a vibration propagation characteristic (acceleration distribution formula), an acceleration distribution formula in fresh concrete is applied by applying a formula that considers the influence of the diameter of the vibrator rod to the formula proposed in the past research. Is represented by the following formula (32).
式（３２）において、ｘはバイブレータ棒部の中心からの距離〔ｍ〕、φはバイブレータ棒部の径〔ｍ〕、ξは負荷減衰係数、χは幾何学減衰係数、βは材料減衰係数、γは境界減衰係数である。また、加速度α（ｚ）は、式（１）に示すように深度方向（ｚ方向）で三角形に分布するため、加速度分布をどの深度で評価するのかが必要である。ここでは、フレッシュコンクリートに作用する加速度が平均値となる深度位置（ｚ＝Ｌ／２）で評価することとし、下記式（３３）を用いる。
＜負荷減衰係数＞
負荷減衰係数ξは、バイブレータ棒部をフレッシュコンクリートに挿入した際の加速度比であり、無負荷時のバイブレータ棒部の先端の加速度をαT0〔Ｇ〕、負荷時（フレッシュコンクリート挿入時）のバイブレータ棒部の先端の加速度をαT〔Ｇ〕とすると、下記式（３４）で定義することができる。なお、バイブレータ棒部の先端の加速度αTは、電流Ｉより式（１８）を用いて求めることができるため、深度負荷減衰係数ξも電流Ｉを計測することにより直接求めることが可能である。
＜幾何学減衰係数＞
幾何学減衰係数χは、バイブレータ棒部で発生した振動が水平３６０°方向に拡散することを考慮した係数である。この幾何学減衰係数χは、エネルギーの拡散から下記式（３５）のように近似することができる。なお、平面波を仮定した場合には、χ＝０となる。
The load damping coefficient ξ is the acceleration ratio when the vibrator bar is inserted into fresh concrete, the acceleration at the tip of the vibrator bar when no load is α T0 [G], and the vibrator when loaded (when fresh concrete is inserted) If the acceleration at the tip of the bar is α T [G], it can be defined by the following equation (34). Since the acceleration α T at the tip of the vibrator rod can be obtained from the current I using the equation (18), the depth load attenuation coefficient ξ can also be directly obtained by measuring the current I.
<Geometric damping coefficient>
The geometric damping coefficient χ is a coefficient considering that the vibration generated in the vibrator rod portion diffuses in the horizontal 360 ° direction. This geometric attenuation coefficient χ can be approximated by the following equation (35) from the diffusion of energy. When plane waves are assumed, χ = 0.
＜材料減衰係数＞
材料減衰係数βは、フレッシュコンクリートの粘性によって生じる減衰を表す係数である。平面波の場合、圧縮による体積変化を無視すれば、材料減衰係数βと粘性係数μの関係は、波動方程式より下記式（３６）のように導かれる。
The material damping coefficient β is a coefficient representing the damping caused by the viscosity of fresh concrete. In the case of a plane wave, if the volume change due to compression is ignored, the relationship between the material damping coefficient β and the viscosity coefficient μ is derived from the wave equation as shown in the following formula (36).
ここで、バイブレータ棒部の運動が高周波（２００Ｈｚ、１２００ｒａｄ／ｓ）であるため、β≪ｋと考えると、式（３６）は下記式（３６−２）のように近似でき（図７参照）、式（３７）となる。式（３６−２）を導くには、β≪ｋより式（３６）の分母を下記式（３６−１）と近似する。
よって、材料減衰係数βは、粘性係数μを用いて下記式（３７−１）のように求めることができ、式（３８）となる。
ここで、ｃはフレッシュコンクリート内を伝播する振動の速度〔ｍ／ｓ〕であり、下記式（３９）を用いて推定する。
式（３９）において、Ａは体積比で表した空気量、ρcは、空気を含まないフレッシュコンクリートの密度〔ｋｇ／ｍ3〕、ＫAは空気の体積弾性率〔Ｎ／ｍ2〕（ここでは、ＫAを１．４３×１０５と近似する）、ｎKは空気を含まないフレッシュコンクリートの体積弾性率Ｋc〔Ｎ／ｍ2〕と空気の体積弾性率ＫAとの比である。フレッシュコンクリートの体積弾性率Ｋcは空気に比べてかなり大きく、体積弾性率の比ｎKは非常に大きな値となるため、既往の研究では、式（３９）を近似して下記式（４０）を提案している。
しかし、式（４０）は、空気を含まない材料（空気量ゼロ）では波速の計算ができないため、ここでは体積弾性率の比ｎKを１．５３×１０４と仮定し、式（３９）を適用する。図８（ａ）は、式（３９）と式（４０）の比較であるが、波速に差はほとんど見られない。 However, since Equation (40) cannot calculate the wave velocity with a material that does not contain air (zero air amount), it is assumed here that the ratio n K of the bulk modulus is 1.53 × 10 4, and Equation (39) Apply. FIG. 8A is a comparison between the formula (39) and the formula (40), but there is almost no difference in the wave speed.
なお、厳密には空気量Ａがゼロに近いほど式（３９）と式（４０）の間に差が生じ、フレッシュコンクリートの物性を考慮した場合、図８（ｂ）に示すように、空気量が０．１％以下程度から徐々に差が生じ始める。体積比を考慮した場合、弾性率の比ｎK＝１．５３×１０4は、体積弾性率Ｋcに対して表１に示す水の体積弾性率を適用した値である。フレッシュコンクリートの体積弾性率Ｋcは水よりも大きいと考えられるが、フレッシュコンクリート内の空気量が０．１％以下になることは現実にないと考えられ、実務においてｎK＝１．５３×１０4としても十分問題ないと考えられる。なお、水の体積弾性率を適用した理由は、棒状バイブレータのキャリブレーションとして水を想定しているためである（式（３８）に、水の物性値ρc＝１．０００ｇ／ｃｍ3及びＡ＝０．０％を代入すると、波速ｃは、１４８０ｍ／ｓに近似する）。 Strictly speaking, the closer the air amount A is to zero, the greater the difference between the formula (39) and the formula (40). When the physical properties of fresh concrete are taken into consideration, as shown in FIG. Gradually begins to vary from about 0.1% or less. When the volume ratio is taken into consideration, the elastic modulus ratio n K = 1.53 × 10 4 is a value obtained by applying the volume elastic modulus of water shown in Table 1 to the volume elastic modulus K c . Although the bulk modulus Kc of fresh concrete is considered to be greater than that of water, it is not considered that the amount of air in the fresh concrete is 0.1% or less, and in practice, n K = 1.53 × 10 It is considered that 4 is not a problem enough. The reason why the volume modulus of water is applied is that water is assumed as the calibration of the rod-shaped vibrator (the physical property value of water ρ c = 1.000 g / cm 3 and A in Equation (38)). When substituting = 0.0%, the wave velocity c approximates 1480 m / s).
＜境界減衰係数＞
バイブレータ棒部の近傍では、フレッシュコンクリートの乱れ等の影響により振動の伝播が妨げられる。図９に、バイブレータ棒部の表面のＰ点における加速度の経時変化を示す。ここでは、乱れの領域を、せん断により横波の影響が強い領域であると仮定し、その範囲ａ〔ｍ〕を振動平板の境界層（Ｓｔｏｃｋｅｓ層）の厚さ（９９％厚）から以下のように定義する。
<Boundary damping coefficient>
In the vicinity of the vibrator rod portion, the propagation of vibration is hindered by the influence of the disturbance of the fresh concrete. FIG. 9 shows the change with time of acceleration at point P on the surface of the vibrator bar. Here, it is assumed that the turbulent region is a region where the influence of the transverse wave is strong due to shear, and the range a [m] is as follows from the thickness (99% thickness) of the boundary layer (Stockes layer) of the vibrating plate. Defined in
振動平板解による速度分布は、下記式（４１ａ）である。ここで、下記式（４１ｂ）とすると、下記式（４１ｃ）より、下記式（４１）となる。
この式（４１）に示すせん断による横波の影響範囲ａ〔ｍ〕を乱れの領域と定義する。また、乱れの領域内では境界層理論を基に、加速度の減衰式が１／ｎ乗則に従うものと仮定すると、下記式（４２）となる。
式（４２）において、δは加速度がゼロとなる領域の厚さである。また、ｎはバイブレータ棒部の表面の粗度や骨材材混入料等の影響を受け変化する任意の定数である。ここで、乱れの領域の境界位置（ｘ＝ａ＋φ／２）において、加速度が式（４２）に示す１／ｎ乗則から式（３３）に示す指数関数に移行すると仮定して、下記式（４３）とする。
また、図１０に示すように、乱れの領域において圧縮波によって排除される面積Ｓ1が面積Ｓ2に等値されると仮定して、式（４４）とする。なお、式を簡略化するため、面積Ｓ1，Ｓ2は微少であると考え、三角形で近似すると下記式（４５）となる。
したがって、境界減衰係数は、下記式（４５−１）より、下記式（４５−２）、下記式（４５−３）となる。
一方、式（４４）に式（４５）を代入すると、下記式（４５−４）、下記式（４５−５）、下記式（４５−６）となる。
ここで、下記式（４５−７）より代入し、下記式（４５−８）とすると、下記式（４６）を求めることができる。
以上のように各減衰係数を求めることで、フレッシュコンクリート内の加速度分布を推定することが可能となる。本発明は、従来のように、フレッシュコンクリート内に加速度計を設置する必要がないため、施工を阻害しないばかりか、経済的でもある。 As described above, the acceleration distribution in the fresh concrete can be estimated by obtaining each attenuation coefficient. Since it is not necessary to install an accelerometer in fresh concrete as in the prior art, the present invention does not impede construction and is economical.
＜締固め限界範囲の推定＞
本発明では、フレッシュコンクリートのレオロジー特性（せん断応力τ〜せん断ひずみ速度γ（傍点）の関係）を線形と仮定し、ニュートン流体として取り扱ってきた。しかし、実際のフレッシュコンクリートのレオロジー特性（せん断応力τ〜せん断ひずみ速度γ（傍点）の関係）は非線形であり、ビンガム流体のような降伏値を持つことが知られている。このため、降伏値以下の応力状態においてフレッシュコンクリートは変形せず、締固めも進行しないものと考えられる。
<Estimation of compaction limit range>
In the present invention, the rheological properties of fresh concrete (relationship between shear stress τ and shear strain rate γ (side point)) are assumed to be linear and have been treated as Newtonian fluids. However, it is known that the rheological properties (relationship between shear stress τ and shear strain rate γ (side point)) of actual fresh concrete are nonlinear and have a yield value like a Bingham fluid. For this reason, it is considered that fresh concrete is not deformed and compaction does not proceed in a stress state below the yield value.
式（３６）における粘性係数μと角速度ωの関係を図１１に示す。図１１に示すように、粘性係数μは点Ｐにおいてピークを持ち、粘性係数の最大値μmaxは下記式（４７）となる。
式（４７）において、ｃ’は締固め完了時における波速の限界値である。粘性係数が最大値μmaxを持つため、せん断応力τ〜せん断ひずみ速度γ（傍点）の関係は図１２のように表すことができ、フレッシュコンクリートのレオロジー特性は非線形で表される。そこで、この粘性係数の最大値μmaxを用いて降伏値τyを下記式（４８）で定義し、さらに式（２４）を用いて、この降伏値τyに対応する加速度の限界値αlimを下記式（４８−１）とすると、下記式（４９）となる。
締固めの限界範囲ｘlim〔ｍ〕は、この加速度限界値αlimを式（３３）に代入した下記式（５０）を解くことで求めることができる。
なお、式（５０）は非線形方程式であるため、締固めの限界範囲ｘlimは解析的に求める必要がある。ここでは、下記式（５１）として、下記式（５２）に示すＮｅｗｔｏｎ法による反復計算を用いて求める。
式（５２）において、添字ｉは反復回数である。また、反復計算に用いる収束条件は、締固めの限界範囲ｘlimがｍｍ単位の制度で得られれば実務的にも十分であることから、下記式（５３）と定義し、計算の初期値ｘ0には式（４１）に示す乱れの領域の厚さａを用いる。このような条件でフレッシュコンクリートの締固めの限界範囲を計算した結果、反復回数が５〜１０程度で解はほぼ収束することを確認している。なお、本発明では、締固めの管理をリアルタイムで実施することを前提としているが、この程度の計算負荷であれば、リアルタイムでの評価も十分可能である。
＜締固め完了時間と有効範囲の推定＞
フレッシュコンクリートの締固めが進行することは、フレッシュコンクリートの密実さ（密度）が向上することであり、この密度向上の影響はフレッシュコンクリートの流体力（粘性係数）に反映され、その結果として棒状バイブレータに作用する負荷量が変化する（棒状バイブレータで測定する電流Ｉが変化する）。既往の研究では、棒状バイブレータの電流から求めたトルクの経時変化を用いて、締固めの進行度をモニタリングすることが可能であるとしている。そこで、本発明では、フレッシュコンクリートの締固め完了時間を、測定した電流Ｉの経時変化から双曲線法を用いて次のように求める。双曲線関数を下記式（５４）と定義し、この双曲線関数を下記式（５５）に示すように直線で近似する。
The progress of compaction of fresh concrete means that the density (density) of fresh concrete is improved. The effect of this increase in density is reflected in the fluid force (viscosity coefficient) of fresh concrete, resulting in a rod-like shape. The load acting on the vibrator changes (the current I measured by the rod-like vibrator changes). Previous research has shown that it is possible to monitor the degree of compaction using the change over time of the torque obtained from the current of the rod-shaped vibrator. Therefore, in the present invention, the compaction completion time of the fresh concrete is obtained from the measured change in current I over time using the hyperbolic method as follows. The hyperbolic function is defined as the following formula (54), and this hyperbolic function is approximated by a straight line as shown in the following formula (55).
式（５５）において、ｔ0は測定開始時間、Ｉ0はｔ0における電流である。また、近似曲線の係数ａ，ｂは最小二乗法を用いると、下記式（５６）と求めることができる。
式（５６）において、ｊは測定回数である。以上のような双曲線法では、電流が時間経過とともに限界値に収束していく。この時の締固め限界時間をｔlimとすると、電流の限界値Ｉlimは式（５４）及び式（５５）より、下記式（５７）となる。
また、フレッシュコンクリートの締固め度Ｕ〔％〕は、下記式（５８）で表すことができる。
また、締固め有効範囲ｘEを締固め限界範囲ｘlimを用いて、下記式（５９）と定義すれば、締固め度Ｕに対する締固め有効範囲が推定できる。仮に、締固め度９０％を管理基準として定めれば、締固めの完了時間と有効範囲を評価・管理することが可能となる。
＜電流値の計測＞
棒状バイブレータ１０の電流値を計測する電流計は、棒状バイブレータ１０に内蔵させてもよいし、棒状バイブレータ１０の電源コードに取り付けるアタッチメントタイプであってもよい。また、施工現場において、同時に複数の棒状バイブレータ１０を稼働させた際には、棒状バイブレータ１０に印可する電圧が低下することが考えられる。この場合には、電流値も変化するため、適宜な補正を行うことが好ましい。
<Measurement of current value>
The ammeter that measures the current value of the rod-shaped
＜補正値＞
棒状バイブレータ１０は、構成部品の特性等に基づいて、それぞれ実際の仕様諸元が異なっているのが一般的である。そこで、本実施形態では、予め、棒状バイブレータ１０の検定試験を行い、補正値を求めることが好ましい。この検定試験では、無負荷時の加速度と角速度、バイブレータ棒部の加速度分布（有効長）、電流値と加速度との関係、電流値と角速度との関係、加速度と流体力との関係（流体力は負荷質量として載荷する）等を求める。なお、加速度と流体力との関係を求める場合に最も簡易な方法は、棒状バイブレータ１０に錘を取り付けることである。
<Correction value>
Generally, the actual specifications of the rod-
＜演算装置／表示装置＞
上述した実施形態では、演算装置２００及び表示装置３００を棒状バイブレータ１０とは別の装置として構成しているが、棒状バイブレータ１０の内部に演算装置２００及び表示装置３００のいずれか一方又は双方を組み込むことが可能である。このような構成とすることにより、棒状バイブレータ１０とは別に、演算装置２００や表示装置３００を設ける必要がなくなり、装置構成がコンパクトなものとなる。
<Calculation device / Display device>
In the embodiment described above, the
なお、棒状バイブレータ１０の内部に演算装置２００及び表示装置３００のいずれか一方又は双方を組み込んだ場合であっても、棒状バイブレータ１０の内部に組み込んだ表示装置３００における表示と同等の表示を行う表示装置を別途設けることが可能である。このような構成とすることにより、棒状バイブレータ１０の操作者（作業者）がフレッシュコンクリートの締固め特性をリアルタイムに把握することができるだけではなく、管理者もフレッシュコンクリートの締固め特性をリアルタイムに把握することができる。
Note that even when one or both of the
１０ 棒状バイブレータ
１１ 本体部
１２ 把持部
１３ バイブレータ棒部
１４ ＤＣモータ
１５ 偏心錘
１６ フレキシブルジョイント
１７ シャフト
１００ 締固め特性演算装置
２００ 演算装置
２０１ ＣＰＵ
２０２ ＲＯＭ
２０３ ＲＡＭ
２０４ 記憶手段
２０５ 送受信制御手段
２０６ 加速度・角速度演算手段
２０７ 流体力演算手段
２０８ 粘性係数演算手段
２０９ 加速度分布演算手段
２１０ 有効範囲演算手段
２１１ 補正値入力手段
３００ 表示装置
３０１ 表示制御手段
３０２ 表示手段
DESCRIPTION OF
202 ROM
203 RAM
204 Storage means 205 Transmission / reception control means 206 Acceleration / angular velocity calculation means 207 Fluid force calculation means 208 Viscosity coefficient calculation means 209 Acceleration distribution calculation means 210 Effective range calculation means 211 Correction value input means 300
Claims (6)
前記フレッシュコンクリートの締固め特性を判定する演算装置と、当該演算装置における判定結果に基づいて、締固め作業の指針を表示する表示装置とを備え、
前記演算装置は、
前記棒状バイブレータの電流値に基づいて、当該棒状バイブレータの振動加速度及び振動角速度を求める加速度・角速度演算手段と、
前記振動加速度と振動角速度とを用いて、当該棒状バイブレータが受ける流体力を求める流体力演算手段と、
前記流体力を用いてフレッシュコンクリートの粘性係数を求める粘性係数演算手段と、
を含み、
前記表示装置は、
前記演算結果データを可視的に表示可能な表示信号に変換する表示制御手段と、
前記表示信号に基づいて、演算結果データを可視的に表示する表示手段と、
を含む、
ことを特徴とするフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置。 When inserting a rod-like vibrator into fresh concrete and compacting, it is a device for determining the compaction characteristics of the fresh concrete and performing compaction according to the compaction characteristics,
A calculation device for determining the compaction characteristics of the fresh concrete, and a display device for displaying a guideline for compaction work based on the determination result in the calculation device;
The arithmetic unit is
Based on the current value of the rod-like vibrator, acceleration / angular velocity calculation means for obtaining vibration acceleration and vibration angular velocity of the rod-like vibrator,
Using the vibration acceleration and vibration angular velocity, a fluid force calculation means for obtaining a fluid force received by the rod-shaped vibrator;
Viscosity coefficient calculating means for determining the viscosity coefficient of fresh concrete using the fluid force;
Including
The display device
Display control means for converting the calculation result data into a display signal that can be displayed visually;
Display means for visually displaying the calculation result data based on the display signal;
including,
An apparatus for calculating compaction characteristics of fresh concrete.
前記棒状バイブレータの振動加速度と、前記コンクリートの粘性係数とに基づいて、前記フレッシュコンクリート内を伝播する棒状バイブレータの振動加速度の分布を求める加速度分布演算手段を含む、
ことを特徴とする請求項１に記載のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置。 The arithmetic unit is
An acceleration distribution calculating means for obtaining a vibration acceleration distribution of the rod-shaped vibrator propagating in the fresh concrete based on the vibration acceleration of the rod-shaped vibrator and the viscosity coefficient of the concrete;
The compacting property calculating device for fresh concrete according to claim 1.
前記棒状バイブレータの電流値の変化と、前記フレッシュコンクリート内を伝播する前記棒状バイブレータの振動加速度の分布とに基づいて、フレッシュコンクリートの締固め時間及び締固め有効範囲を求める締固め有効範囲演算手段を含む、
ことを特徴とする請求項２に記載のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置。 The arithmetic unit is
A compaction effective range calculating means for determining a compaction time and a compaction effective range of the fresh concrete based on a change in a current value of the rod-shaped vibrator and a distribution of vibration acceleration of the rod-shaped vibrator propagating in the fresh concrete; Including,
The compacting property calculating device for fresh concrete according to claim 2.
前記棒状バイブレータの実際の仕様諸元を計測して求めた補正値を入力する補正値入力手段を含み、
前記各演算手段は、当該補正値を用いて補正演算を行う、
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置。 The arithmetic unit is
A correction value input means for inputting a correction value obtained by measuring actual specifications of the rod-shaped vibrator;
Each calculation means performs a correction calculation using the correction value.
The compacting property calculating device for fresh concrete according to any one of claims 1 to 3.
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置。 The display device displays a time and a range necessary for compaction by the rod-shaped vibrator according to a calculation result in each calculation means.
The compacting property calculating device for fresh concrete according to any one of claims 1 to 4.
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のフレッシュコンクリートの締固め特性演算装置。 At least one of the arithmetic device and the display device is built in the rod-shaped vibrator,
The compacting property calculating device for fresh concrete according to any one of claims 1 to 5.
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