JP6218422B2 - Neutralizer - Google Patents
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Description
本発明は、セメントと水とを接触させた結果生じる廃水を中和する中和装置に関する。 The present invention relates to a kimono location in neutralizing the waste water resulting from contacting the cement and water.
コンクリートで構造物を建設する場合、砂、砂利等と、セメントおよび水とを混合する。そうすると、セメントと水が反応(水和反応)して、反応生成物が糊として機能し、砂や砂利等を固定する。このような、一連の工程を経て、コンクリートで構造物を建設する処理を、一般的に「コンクリートを打つ」という。 When constructing a structure with concrete, sand, gravel, etc. are mixed with cement and water. Then, the cement and water react (hydration reaction), and the reaction product functions as a paste to fix sand and gravel. Such a process of constructing a structure with concrete through a series of steps is generally referred to as “striking concrete”.
打ち終わった直後のコンクリートには、未反応のセメントが含まれるため、強度が低い。そこで、コンクリートを打ち終わった後、散水を行うことで、未反応のセメントを水と反応させ、強度を向上させることが一般的に行われている(所謂、養生)。 Since the concrete immediately after being hammered contains unreacted cement, the strength is low. Therefore, after the concrete is finished, it is generally performed that water is sprayed to react unreacted cement with water and improve the strength (so-called curing).
養生を行った後に生じる廃水(養生水)は、pH12程度と高アルカリ性の水溶液であるため、中和を行い、pHを放流基準値まで下げた後に、放流することとなる。 Since the waste water (curing water) generated after curing is a highly alkaline aqueous solution with a pH of about 12, it is neutralized and discharged after the pH is lowered to the discharge standard value.
セメントと水とを接触させた結果生じる養生水等の廃水(以下、単に廃水と称する)を中和する技術として、廃水中に希硫酸を導入することで、廃水を中和する技術が開発されている。 Technology for neutralizing wastewater by introducing dilute sulfuric acid into wastewater has been developed as a technology for neutralizing wastewater such as curing water (hereinafter simply referred to as wastewater) resulting from contact between cement and water. ing.
しかし、希硫酸は、相対的に粘性が高く、拡散速度が遅いため、高機能な攪拌装置が必要であったり、特定化学物質等作業主任者といった資格が必要であったり、労働基準監督署への届出が必要であったり、貯留量によっては消防署への届出が必要であったりと、使用者にとって制約が多い。 However, dilute sulfuric acid has a relatively high viscosity and a low diffusion rate, so a highly functional stirring device is required, or qualifications such as a person in charge of specific chemicals are required. There are many restrictions for the user, such as the need to notify the fire department or the fire department depending on the amount of storage.
そこで、エジェクタを用いて廃水に二酸化炭素を導入することで、廃水と二酸化炭素とを接触させる技術が開示されている(例えば、特許文献1)。特許文献1の技術によれば、取り扱いに特別な資格や届出が不要である二酸化炭素を用いることができるため、使用者は煩わしい手続きを経ずとも、廃水を中和することができる。また、二酸化炭素は、常温常圧下(例えば、25℃、1気圧)において、気体であるため、希硫酸と比較して拡散速度が速く、攪拌装置が不要となり、装置自体のコストを低減することができる。
Then, the technique which makes waste water and carbon dioxide contact is disclosed by introduce | transducing carbon dioxide into waste water using an ejector (for example, patent document 1). According to the technique of
特許文献1の技術では、エジェクタによって、アルカリ性水溶液中に二酸化炭素の気流が生じ、アルカリ性溶液が二酸化炭素の気流によって攪拌されることとなる。この場合、二酸化炭素とアルカリ性水溶液の接触時間が短く、アルカリ性水溶液に二酸化炭素が十分に溶解せずに、二酸化炭素が大気に放出されてしまう。
In the technique of
そうすると、放流基準値まで中和するには、長時間を要することとなる。また、放流基準値まで中和するには、二酸化炭素を大量に導入しなければならない。したがって、二酸化炭素を導入するためのポンプの駆動に要するコストや、二酸化炭素自体のコストが高くなってしまっていた。 Then, it takes a long time to neutralize to the discharge standard value. Also, in order to neutralize to the discharge standard value, a large amount of carbon dioxide must be introduced. Therefore, the cost required for driving the pump for introducing carbon dioxide and the cost of carbon dioxide itself have been increased.
そこで本発明は、このような課題に鑑み、二酸化炭素の導入態様を工夫することで、使用する二酸化炭素量を低減するとともに、中和に要する時間を短縮することが可能な中和装置を提供することを目的としている。 The present invention has been made in view of such a problem, by devising the manner of introduction of carbon dioxide, supplied with reducing the amount of carbon dioxide used, the kimono location inside is possible to shorten the time required for neutralization The purpose is to do.
上記課題を解決するために、本発明の中和装置は、セメントと水とを接触させた結果生じる廃水を収容する貯水槽と、廃水に、平均粒径が0.2mm以上2.5mm以下の二酸化炭素の泡をバブリングすることで、廃水を中和する複数のバブリング部と、バブリング部が設けられバブリング部によって二酸化炭素の泡がバブリングされる領域と、バブリング部が設けられず二酸化炭素の泡がバブリングされない領域とが混在するように、複数のバブリング部を貯水槽の底部に支持する支持機構と、を備え、廃水中には、バブリングによって生成される二酸化炭素の泡が導入されることを特徴とする。
In order to solve the above-described problems, the neutralization apparatus of the present invention has a water storage tank for storing waste water generated as a result of contacting cement and water, and the waste water has an average particle size of 0.2 mm to 2.5 mm. by bubbling carbon dioxide bubbles, and a plurality of bubbling portions to neutralize the waste water, and a region where the carbon dioxide bubbles is bubbled by bubbling the bubbling portion is provided part, carbon dioxide bubbles bubbling portion is not provided And a support mechanism that supports a plurality of bubbling portions at the bottom of the water storage tank so that a region where no bubbling is present is mixed, and in the wastewater, carbon dioxide bubbles generated by bubbling are introduced. Features.
大気圧より高圧に圧縮された二酸化炭素を貯留する二酸化炭素ボンベをさらに備え、バブリング部には、二酸化炭素ボンベから二酸化炭素が圧送されるとしてもよい。 A carbon dioxide cylinder for storing carbon dioxide compressed to a pressure higher than atmospheric pressure may be further provided, and carbon dioxide may be pumped from the carbon dioxide cylinder to the bubbling unit .
廃水のpHを測定するpHセンサと、測定されたpHが予め定められた閾値を上回る値である間、バブリング部を制御して二酸化炭素をバブリングさせ、測定されたpHが閾値以下となると、バブリング部を制御して二酸化炭素のバブリングを停止させる制御部と、をさらに備えるとしてもよい。 A pH sensor that measures the pH of the wastewater, and while the measured pH is a value that exceeds a predetermined threshold, the bubbling unit is controlled to bubble carbon dioxide, and when the measured pH falls below the threshold, And a control unit that controls the unit to stop the bubbling of carbon dioxide.
予め定められた閾値は、pH8.6〜pH5.8の間から選択された数値であるとしてもよい。 The predetermined threshold value may be a numerical value selected from pH 8.6 to pH 5.8.
バブリング部を、廃水内に位置させた状態に維持する係止部をさらに備えるとしてもよい。
バブリング部とともに、pHセンサを廃水内に位置させた状態に維持する係止部をさらに備えるとしてもよい。
It is good also as providing the latching | locking part which maintains a bubbling part in the state located in the wastewater.
With Ba Bring unit may be further provided with a locking portion for maintaining a state in which the pH sensor is positioned in the wastewater.
本発明によれば、二酸化炭素の導入態様を工夫することで、使用する二酸化炭素量を低減するとともに、中和に要する時間を短縮することが可能となる。 According to the present invention, by devising the introduction mode of carbon dioxide, it is possible to reduce the amount of carbon dioxide to be used and shorten the time required for neutralization.
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、発明の理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本発明を限定するものではない。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本発明に直接関係のない要素は図示を省略する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The dimensions, materials, and other specific numerical values shown in the embodiments are merely examples for facilitating the understanding of the invention, and do not limit the present invention unless otherwise specified. In the present specification and drawings, elements having substantially the same function and configuration are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted, and elements not directly related to the present invention are not illustrated. To do.
(第1の実施形態:中和装置100)
図1、図2は、第1の実施形態にかかる中和装置100を説明するための図であり、図1は、中和装置100の斜視図を、図2(a)は、中和装置100を上面視した図、図2(b)は、図1のXZ断面図を示す。本実施形態の図1では、垂直に交わるX軸、Y軸、Z軸を図示の通り定義している。これらの図に示すように、中和装置100は、貯水槽110と、ガス導入部120と、支持部材128(図1では、図示を省略する)と、バブリング部130と、pHセンサ140と、制御部150とを含んで構成される。
(First Embodiment: Neutralizer 100)
FIG. 1 and FIG. 2 are views for explaining a
貯水槽110は、廃水102を収容する。ここで、廃水102は、セメントと水とを接触させた結果生じる、コンクリートの養生水、コンクリートの洗浄水等の水溶液である。
The
ガス導入部120は、ガス供給管122と、ガス圧送管124とを含んで構成される。
The
ガス供給管122は、例えば、可撓性を有する樹脂製の管で構成され、二酸化炭素供給源104とガス圧送管124とを連通する。
The
二酸化炭素供給源104は、例えば、二酸化炭素ボンベ等で構成される。本実施形態では、二酸化炭素供給源104として、高圧圧縮された二酸化炭素を貯留した二酸化炭素ボンベを用いているため、ポンプを用いずとも二酸化炭素を圧送することができる。しかし、大気圧の二酸化炭素、または、圧縮率の低い二酸化炭素を貯留した貯留槽や、大気圧の二酸化炭素、または、圧縮率の低い二酸化炭素を生成する生成装置を二酸化炭素供給源104とする場合、ガス導入部120は、ポンプを含んで構成され、ポンプを駆動して、二酸化炭素供給源104からガス供給管122へ二酸化炭素を圧送するとよい。
The carbon
ガス圧送管124は、環状に形成されており、一部がガス供給管122に接続され、他部の一部がバブリング部130に接続された管である。また、図2に示すように、ガス圧送管124は、支持部材128によって貯水槽110の底部近傍に支持されている。
The gas
したがって、二酸化炭素供給源104から供給された二酸化炭素は、ガス供給管122、ガス圧送管124を通じて、バブリング部130に供給される。
Therefore, the carbon dioxide supplied from the carbon
バブリング部130は、ガス圧送管124と連通するとともに、ガス供給管122、ガス圧送管124を通じて二酸化炭素供給源104から供給された二酸化炭素を廃水102にバブリングする。
The
バブリング部130は、例えば、樹脂で形成された多孔質体、ガラスで形成された多孔質体、セラミックで形成された多孔質体、金属で形成された多孔質体、軽石等の多孔質体で形成され、廃水102中に、平均粒径(平均の気泡径)が2.5mm未満の二酸化炭素の泡(気泡)、好ましくは、平均粒径が1mm未満の二酸化炭素の泡(図1、図2においては、理解を容易にするために、実際よりも大きく示している)を導入する。
The
平均粒径が2.5mm未満の泡は、上昇速度が極めて遅い。例えば、粒径が10μmの泡(気泡)の上昇速度は、3mm/min程度である。 Bubbles having an average particle size of less than 2.5 mm have a very slow rising rate. For example, the rising speed of bubbles (bubbles) having a particle size of 10 μm is about 3 mm / min.
図3(a)は、「気泡・分散工学−基礎と応用 槙書店 1982年発行」を出典とする気泡の平均粒径に対する上昇速度を示すグラフであり、図3(b)は、「気泡・分散工学−基礎と応用 槙書店 1982年発行」を出典とする気泡の鉛直断面を示す図である。図3(a)中、実線で示すように、精製水において、平均粒径が1.5mm程度になるまでは、気泡の平均粒径が大きくなるほど、精製水中の気泡の上昇速度は大きくなるが、平均粒径が1.5mmを超えると、上昇速度は一旦徐々に低下し、平均粒径が6mm以上となると、平均粒径が大きくなるほど、上昇速度が大きくなる。 FIG. 3 (a) is a graph showing the rising speed with respect to the average particle diameter of bubbles, which is based on “Bubble / dispersion engineering-basics and applications, published in 1982,” and FIG. It is a figure which shows the vertical cross section of the bubble which made the origin "dispersion engineering-basics and application Kashiwa Shoten 1982 issue". As shown by the solid line in FIG. 3 (a), in the purified water, until the average particle diameter becomes about 1.5 mm, the rising speed of the bubbles in the purified water increases as the average particle diameter of the bubbles increases. When the average particle diameter exceeds 1.5 mm, the increasing speed is gradually decreased. When the average particle diameter is 6 mm or more, the increasing speed increases as the average particle diameter increases.
一方、図3(a)中、破線で示すように、実際の廃水としてみなすことができる汚染水では、平均粒径が4mm程度になるまでは、気泡の平均粒径が大きくなるほど、汚染水中の気泡の上昇速度は徐々に大きくなり、4mmを超えると上昇速度は20cm/秒と一定値となり、さらに、平均粒径が10mmを超えると、また、平均粒径が大きくなるほど、上昇速度が徐々に大きくなる。 On the other hand, as shown by a broken line in FIG. 3 (a), in the contaminated water that can be regarded as actual waste water, the larger the average particle size of the bubbles, the larger the average particle size of the bubbles. The rising speed of the bubbles gradually increases, and when it exceeds 4 mm, the rising speed becomes a constant value of 20 cm / sec. Furthermore, when the average particle diameter exceeds 10 mm, the increasing speed gradually increases as the average particle diameter increases. growing.
このように、実際の廃水としてみなすことができる汚染水では、気泡の平均粒径が10mm未満であれば、気泡の上昇速度を18cm/秒未満とすることができ、気泡の滞留時間を長くすることが可能となることが分かる。 In this way, in the contaminated water that can be regarded as actual wastewater, if the average particle diameter of the bubbles is less than 10 mm, the rising speed of the bubbles can be less than 18 cm / sec, and the residence time of the bubbles is lengthened. It turns out that it becomes possible.
また、水中において、気泡の粒径が1mm未満であると、気泡の形状は球状になり(図3(b)参照)、気泡の粒径が1mm以上20mm未満であると、気泡の形状は楕円体状になり(図3(c)、(d)参照)、気泡の粒径が20mm以上であると、気泡の形状は半球状になる(図3(e)、(f)参照)。したがって、気泡の粒径を1mm未満とすることで、気泡の形状を均一化することができ、安定的に気泡を水中に溶解させることができる。 Further, in water, when the bubble particle size is less than 1 mm, the bubble shape is spherical (see FIG. 3B), and when the bubble particle size is 1 mm or more and less than 20 mm, the bubble shape is elliptical. When the body is in a body shape (see FIGS. 3C and 3D) and the bubble particle size is 20 mm or more, the shape of the bubble is hemispherical (see FIGS. 3E and 3F). Therefore, by setting the particle diameter of the bubbles to less than 1 mm, the shape of the bubbles can be made uniform and the bubbles can be stably dissolved in water.
このように、バブリング部130が、後述する制御部150による制御に応じて、平均粒径が10mm未満の泡の状態で二酸化炭素を導入することで、エジェクタによって二酸化炭素を導入する従来と比較して、廃水102における二酸化炭素の滞留時間を長くすることができる。つまり、廃水102と二酸化炭素の接触時間を長くすることができ、廃水102への二酸化炭素の溶解効率を向上させることが可能となる。
In this way, the bubbling
また、同じ量の二酸化炭素を導入する場合、二酸化炭素を平均粒径が10mm未満の泡とすることで、平均粒径が10mm以上の泡とした場合と比較して、二酸化炭素の比表面積を大きくすることができるため、これによっても、廃水102への二酸化炭素の溶解効率を向上させることが可能となる。さらに、詳しくは後述するが、二酸化炭素の平均粒径が2.5mm未満の泡とすることで、廃水102の中和に要する時間を著しく短縮することが可能となる。
In addition, when introducing the same amount of carbon dioxide, the specific surface area of carbon dioxide is reduced by making the carbon dioxide a bubble having an average particle size of less than 10 mm, compared to the case where the average particle size is made a bubble having an average particle size of 10 mm or more. Since it can be increased, it is possible to improve the dissolution efficiency of carbon dioxide in the
また、二酸化炭素を平均粒径が1mm未満の泡とすることで、泡の形状を球状とすることができ、気泡の形状を均一化することが可能となり、二酸化炭素を安定的に廃水102に溶解させることができる。
Moreover, by making carbon dioxide into bubbles having an average particle diameter of less than 1 mm, the shape of the bubbles can be made spherical, the shape of the bubbles can be made uniform, and carbon dioxide can be stably added to the
そうすると、下記反応式(1)、(2)に示す中和反応が進行して、廃水102中の水酸化カルシウム(Ca(OH)2)が中和される。
Ca(OH)2+CO2→CaCO3+H2O
…反応式(1)
CaCO3+CO2+H2O→Ca(HCO3)2
…反応式(2)
If it does so, the neutralization reaction shown to following Reaction formula (1), (2) will advance, and the calcium hydroxide (Ca (OH) 2 ) in the
Ca (OH) 2 + CO 2 → CaCO 3 + H 2 O
... Reaction formula (1)
CaCO 3 + CO 2 + H 2 O → Ca (HCO 3 ) 2
... Reaction formula (2)
したがって、従来と比較して、少量の二酸化炭素で上記中和反応を行うことができ、二酸化炭素自体のコストを低減することが可能となる。また、従来と比較して、短時間で上記中和反応を行うことができる。 Therefore, the neutralization reaction can be performed with a small amount of carbon dioxide as compared with the conventional case, and the cost of carbon dioxide itself can be reduced. In addition, the neutralization reaction can be performed in a shorter time than in the past.
なお、図1に戻って説明すると、本実施形態の中和装置100では、バブリング部130を4つ備える構成を例に挙げて説明したが、バブリング部130の数に限定はない。
Returning to FIG. 1, the
pHセンサ140は、廃水102と接触する位置に設けられ、廃水102のpHを測定する。
The
制御部150は、CPU(中央処理装置)を含む半導体集積回路で構成され、ROMからCPU自体を動作させるためのプログラムやパラメータ等を読み出し、ワークエリアとしてのRAMや他の電子回路と協働して中和装置100全体を管理および制御する。本実施形態において制御部150は、pHセンサ140によって測定されたpHが予め定められた閾値(例えば、放流基準値であるpH8.6〜pH5.8の間から選択された数値)を上回る値である間、バブリング部130を制御して二酸化炭素をバブリングさせ、閾値以下となると、バブリング部130を制御して二酸化炭素のバブリングを停止させる。
The
pHセンサ140、制御部150を備える構成により、廃水102のpHを過剰に下げてしまい、そのまま放流できなくなってしまう事態を回避することができる。
The configuration including the
以上説明したように、本実施形態にかかる中和装置100によれば、使用する二酸化炭素量を低減するとともに、中和に要する時間を短縮することが可能となる。
As described above, according to the
(第2の実施形態:中和装置200)
上述した第1の実施形態では、貯水槽110を備えた中和装置100について説明した。しかし、必ずしも貯水槽110は必要ではない。第2の実施形態では、貯水槽110を有しない中和装置200について説明する。
(Second Embodiment: Neutralizer 200)
In 1st Embodiment mentioned above, the
図4は、第2の実施形態にかかる中和装置200を説明するための図であり、図4(a)は、中和装置200の斜視図を、図4(b)は、中和装置200の使用形態を説明するための図を示す。本実施形態の図4では、垂直に交わるX軸、Y軸、Z軸を図示の通り定義している。
FIG. 4 is a view for explaining a
図4(a)に示すように、中和装置200は、ガス導入部120と、バブリング部130と、pHセンサ140と、制御部150と、係止部210と、を含んで構成される。なお、上述した第1の実施形態において、すでに説明した、ガス導入部120、バブリング部130、pHセンサ140、制御部150は、実質的に機能が等しいため、重複説明を省略し、ここでは、係止部210について詳述する。
As shown in FIG. 4A, the
係止部210は、例えば、図4中、XZ断面がL字形状の平板で構成され、制御部150に接続されるとともに、既存の貯水槽250に係止可能に形成されている。そして、制御部150からガス圧送管124が延伸し、ガス圧送管124における制御部150に接続される端部と反対側の端部にバブリング部130が接続されている。
For example, in FIG. 4, the locking
図4(b)に示すように、既存の貯水槽250に収容された廃水102を中和する場合、係止部210を貯水槽250の側壁の上端に係止する。そうすると、ガス圧送管124、バブリング部130が貯水槽250内に配されることとなる。そして、ガス導入部120から二酸化炭素が導入されると、バブリング部130が廃水102に二酸化炭素をバブリングすることとなる。
As shown in FIG. 4B, when neutralizing the
以上説明したように、本実施形態にかかる中和装置200によれば、係止部210を係止するだけで、既存の貯水槽250にバブリング部130を設置することができ、貯水槽250に収容された廃水102を中和することが可能となる。
As described above, according to the
また、中和装置200は、ガス導入部120、バブリング部130、pHセンサ140、制御部150、係止部210のみで構成されるため、可搬性(容易に運搬できること)を向上することができる。建設現場等においては、貯水槽250や、二酸化炭素供給源104が設置されていることが多いため、建設現場には、中和装置200のみを運搬するだけで、廃水102を中和することができる。
Moreover, since the
(変形例1)
図5は、変形例1の中和装置300を説明するための図である。本実施形態の図5では、垂直に交わるX軸、Y軸、Z軸を図示の通り定義している。図5に示すように、中和装置300は、貯水槽110と、ガス導入部120と、支持部材128(図5では、図示を省略する)と、バブリング部130と、pHセンサ140と、制御部150と、蓋部310とを含んで構成される。なお、上述した第1の実施形態において、すでに説明した、貯水槽110、ガス導入部120、支持部材128、バブリング部130、pHセンサ140、制御部150は、実質的に機能が等しいため、重複説明を省略し、ここでは、蓋部310について詳述する。
(Modification 1)
FIG. 5 is a view for explaining a
蓋部310は、貯水槽110の開口部を封止する。蓋部310を備える構成により、貯水槽110の内部を密閉することができ、ガス導入部120による二酸化炭素の供給が遂行されることで、貯水槽110内を加圧状態にすることができる。これにより、二酸化炭素の廃水102への溶解を促進することができ、二酸化炭素の溶解効率をさらに向上させることが可能となる。
The
(変形例2)
図6は、変形例2の中和装置400を説明するための図である。本実施形態の図6では、垂直に交わるX軸、Y軸、Z軸を図示の通り定義している。図6に示すように、中和装置400は、貯水槽110と、ガス導入部120と、バブリング部430と、pHセンサ140と、制御部150とを含んで構成される。なお、上述した第1の実施形態において、すでに説明した、貯水槽110、ガス導入部120、pHセンサ140、制御部150は、実質的に機能が等しいため、重複説明を省略し、ここでは、バブリング部430について詳述する。
(Modification 2)
FIG. 6 is a view for explaining a
変形例2において、バブリング部430は、焼結金属や、図6中Z軸方向(鉛直方向)に複数枚重畳された複数枚の金属メッシュで構成されており、貯水槽110におけるXY断面に亘って板状に形成されている。したがって、バブリング部430は、貯水槽110を鉛直方向に2分割する機能を有し、バブリング部430の鉛直上方には、廃水102が収容され、鉛直下方には、空間410が形成されることとなる。
In the second modification, the bubbling
なお、バブリング部430は、平均粒径が2.5mm未満の二酸化炭素の泡を廃水102に導入するため、バブリング部430に形成された孔は、極めて小さい。したがって、廃水102は、バブリング部430の鉛直上方に収容されたとしても、水の表面張力によって、孔を通過できず、空間410まで廃水102が到達する事態を回避することができる。
In addition, since the bubbling
そして、ガス導入部120のガス圧送管124は、一端がガス供給管122に接続され、他端がバブリング部430の鉛直下方に形成された空間410に接続された管である。したがって、二酸化炭素供給源104から供給された二酸化炭素は、ガス供給管122、ガス圧送管124、空間410、バブリング部430の孔を通じて、廃水102に供給される。
The gas
なお、バブリング部430に形成された微細な孔の閉塞を防ぐために、バブリング部430を通じて二酸化炭素を常時流したり、バブリング部430を傾けたりするとよい。
In addition, in order to prevent the fine holes formed in the bubbling
以上説明したように、本実施形態にかかる中和装置400によれば、使用する二酸化炭素量を低減するとともに、中和に要する時間を短縮することが可能となる。
As described above, according to the
(実施例)
図7は、二酸化炭素の粒径と、アルカリ水溶液のpH変化とを説明するための図である。実施例では、アルカリ水溶液として、pH12.40〜pH12.41のNaOH水溶液を作成した。そして、400mlのNaOH水溶液(pH12.40〜pH12.41)に流量5ml/分で、実施例として0.2mmの粒径の二酸化炭素を、比較例として5mmの粒径の二酸化炭素、および、10mmの粒径の二酸化炭素をそれぞれ30分間バブリングした。その結果を表1に示す。
FIG. 7 is a diagram for explaining the particle diameter of carbon dioxide and the pH change of the alkaline aqueous solution. In the examples, an aqueous NaOH solution having a pH of 12.40 to pH 12.41 was prepared as the alkaline aqueous solution. Then, carbon dioxide having a particle diameter of 0.2 mm as an example, carbon dioxide having a particle diameter of 5 mm as a comparative example, and 10 mm as a comparative example in a 400 ml NaOH aqueous solution (pH 12.40 to pH 12.41) at a flow rate of 5 ml / min. Carbon dioxide having a particle size of 30 nm was bubbled for 30 minutes each. The results are shown in Table 1.
表1および図7(a)に示すように、二酸化炭素の粒径が5mmである場合(図7中黒四角で示す)や、10mmである場合(図7中白丸で示す)には、pH12程度までしかpHの低下が見られなかった。すなわちpHが0.4程度しか低下しなかった。 As shown in Table 1 and FIG. 7A, when the particle diameter of carbon dioxide is 5 mm (indicated by a black square in FIG. 7) or 10 mm (indicated by a white circle in FIG. 7), the pH is 12 Only a decrease in pH was observed. That is, the pH decreased only by about 0.4.
一方、二酸化炭素の粒径が0.2mmである場合(図7中、白三角で示す)、pH10程度まで低下することが分かった。すわなち、pHを2程度低下させることができることが確認された。 On the other hand, it was found that when the particle diameter of carbon dioxide was 0.2 mm (indicated by white triangles in FIG. 7), the pH decreased to about 10. That is, it was confirmed that the pH can be lowered by about 2.
以上の結果から、アルカリ水溶液にバブリングする二酸化炭素の粒径が小さいほど、短時間でpHを低下することができることが分かった。 From the above results, it was found that the smaller the particle size of the carbon dioxide bubbled into the alkaline aqueous solution, the lower the pH in a shorter time.
また、上記結果に基づいて、二酸化炭素の粒径それぞれについて、バブリング時間に対するpH値変化を線形近似し、pH8に達する時間を求めた。その結果を表2に示す。
そうすると、表2に示すように、実施例である粒径が0.2mmである場合、pH8にするまでの時間は、58分(約1時間)であった。一方、従来行われていたエジェクタによって二酸化炭素を導入する場合の二酸化炭素の泡の粒径であると考えられる粒径10mmである場合、pH8にするまでには、367分(約6時間)を要し、粒径5mmである場合には、299分(約5時間)を要することが分かった。
Then, as shown in Table 2, when the particle diameter as an example was 0.2 mm, the time required to reach
したがって、図7(b)に示すように、粒径が2.5mmの二酸化炭素の泡を導入すれば、従来行われていたエジェクタによって二酸化炭素を導入する場合の約半分の時間(3時間)でpH14のアルカリ水溶液をpH8にまで低下させることができることが確認できた。
Therefore, as shown in FIG. 7B, if carbon dioxide bubbles having a particle size of 2.5 mm are introduced, about half the time (3 hours) when carbon dioxide is introduced by a conventional ejector. Thus, it was confirmed that the
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 As mentioned above, although preferred embodiment of this invention was described referring an accompanying drawing, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this embodiment. It will be apparent to those skilled in the art that various changes and modifications can be made within the scope of the claims, and these are naturally within the technical scope of the present invention. Is done.
例えば、上述した第2の実施形態において、係止部210がL字形状の平板で構成される場合を例に挙げて説明した。しかし、係止部210は、バブリング部130およびpHセンサ140を廃水102に接触できるように、既存の貯水槽250に係止できれば、形状に限定はない。
For example, in the above-described second embodiment, the case where the locking
また、二酸化炭素供給源104を二酸化炭素ボンベで構成する場合、二酸化炭素ボンベの残量が予め定められた閾値を下回った場合に、警報を発する報知部を備えるとしてもよい。
In addition, when the carbon
本発明は、アルカリ性水溶液を中和する中和装置に利用することができる。
The present invention can be utilized in kimono location in neutralizing the alkaline aqueous solution.
100、200、300、400 …中和装置
130 …バブリング部
140 …pHセンサ
150 …制御部
100, 200, 300, 400 ...
Claims (6)
前記廃水に、平均粒径が0.2mm以上2.5mm以下の二酸化炭素の泡をバブリングすることで、該廃水を中和する複数のバブリング部と、
前記バブリング部が設けられ該バブリング部によって前記二酸化炭素の泡がバブリングされる領域と、該バブリング部が設けられず該二酸化炭素の泡がバブリングされない領域とが混在するように、前記複数のバブリング部を前記貯水槽の底部に支持する支持機構と、
を備え、
前記廃水中には、バブリングによって生成される二酸化炭素の泡が導入されることを特徴とする中和装置。 A reservoir for containing waste water resulting from contact between cement and water;
A plurality of bubbling portions for neutralizing the waste water by bubbling carbon dioxide bubbles having an average particle size of 0.2 mm or more and 2.5 mm or less in the waste water;
A region in which bubbles of the carbon dioxide is bubbled by the bubbling portion is provided the bubbling unit, so that the region where the carbon dioxide bubbles the bubbling portion is not provided is not bubbled are mixed, the plurality of bubbling unit A support mechanism that supports the bottom of the water tank,
With
A neutralizing apparatus, wherein bubbles of carbon dioxide generated by bubbling are introduced into the waste water.
前記バブリング部には、前記二酸化炭素ボンベから二酸化炭素が圧送されることを特徴とする請求項1に記載の中和装置。 A carbon dioxide cylinder for storing carbon dioxide compressed to a pressure higher than atmospheric pressure;
The neutralization apparatus according to claim 1, wherein carbon dioxide is pumped from the carbon dioxide cylinder to the bubbling unit.
測定された前記pHが予め定められた閾値を上回る値である間、前記バブリング部を制御して二酸化炭素をバブリングさせ、測定された前記pHが該閾値以下となると、前記バブリング部を制御して二酸化炭素のバブリングを停止させる制御部と、
をさらに備えたことを特徴とする請求項1または2に記載の中和装置。 A pH sensor for measuring the pH of the wastewater;
While the measured pH is a value exceeding a predetermined threshold, the bubbling unit is controlled to bubble carbon dioxide, and when the measured pH falls below the threshold, the bubbling unit is controlled. A controller that stops bubbling of carbon dioxide;
The neutralization device according to claim 1 or 2, further comprising:
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