JP6209411B2

JP6209411B2 - Coke oven gas recovery device and coke oven gas recovery spray nozzle

Info

Publication number: JP6209411B2
Application number: JP2013199205A
Authority: JP
Inventors: 土岐　正弘; 正弘土岐; 崇吉松; 祐基市川; 徹也丸岡; 昭一下世
Original assignee: Nippon Steel Corp; Kyoritsu Gokin Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp; Kyoritsu Gokin Co Ltd
Priority date: 2013-09-26
Filing date: 2013-09-26
Publication date: 2017-10-04
Anticipated expiration: 2033-09-26
Also published as: JP2015063630A

Description

本発明は、炭化室に装入された石炭を加熱してコークスを生成するコークス炉において、炭化室から発生するコークス炉ガスを回収するコークス炉ガス回収装置及びこのコークス炉ガス回収装置において使用されるコークス炉ガス回収用スプレーノズルに関するものである。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is used in a coke oven that generates coke by heating coal charged in a carbonization chamber, and a coke oven gas recovery device that recovers coke oven gas generated from the carbonization chamber, and the coke oven gas recovery device. Coke oven gas recovery spray nozzle.

前述のコークス炉としては、例えば特許文献１に示すように、複数の炭化室と燃焼室とが交互に配置された構造とされたものが提供されている。このコークス炉では、炭化室内に装入された石炭を高温で乾留することでコークスを製造する。
炭化室には、複数の装入孔が設けられており、これらの装入孔を介して石炭装入車から石炭が装入される。ここで、炭化室においては、石炭に含まれる揮発成分が揮発することによりコークス炉ガスが発生する。 As the above-mentioned coke oven, for example, as shown in Patent Document 1, a structure in which a plurality of carbonization chambers and combustion chambers are alternately arranged is provided. In this coke oven, coke is produced by dry distillation of coal charged into the carbonization chamber at a high temperature.
The carbonization chamber is provided with a plurality of charging holes, and coal is charged from the coal charging vehicle through these charging holes. Here, in the carbonization chamber, coke oven gas is generated by volatilization of volatile components contained in the coal.

炭化室において発生したコークス炉ガスは、各炭化室の天井部に設けられた上昇管からベンド管を介して集合管であるドライメンへ排出される。ドライメンは、オフテークメンを介してサクションメンに接続されており、前述のコークス炉ガスは、オフテークメン及びサクションメンを介して、ガス処理施設へと移送される。
ここで、特許文献２、３に示すように、ベンド管には、ベンド管の内部に向けて流体を噴射する流体噴射手段が設けられており、この流体噴射のエジェクタ効果によってコークス炉ガスがドライメン側に吸引される構成とされている。なお、これら特許文献２，３に記載された流体噴射手段においては、噴射形状が中実円錐をなすいわゆるフルコーン型のスプレーノズルが用いられている。また、流体として安水（アンモニア水）が用いられている。 The coke oven gas generated in the carbonization chamber is discharged from a rising pipe provided at the ceiling portion of each carbonization chamber to a dry mene that is a collecting pipe through a bend pipe. The dry mene is connected to the suction men via the off-take men, and the above-mentioned coke oven gas is transferred to the gas processing facility via the off-take men and the suction men.
Here, as shown in Patent Documents 2 and 3, the bend pipe is provided with fluid injection means for injecting fluid toward the inside of the bend pipe, and the coke oven gas is dried by the ejector effect of the fluid injection. It is configured to be sucked to the side. In the fluid ejecting means described in Patent Documents 2 and 3, a so-called full cone type spray nozzle having a solid conical shape is used. In addition, low water (ammonia water) is used as the fluid.

ところで、石炭を炭化室に装入した際には、高温の炭化室の側面や底面に石炭が接触し、石炭に含まれる揮発成分が速やかに揮発するとともに多くの粉塵が発生し、コークス炉ガスの発生量が多くなる。
一方、石炭の装入が完了して乾留を実施している際には、揮発成分の揮発が安定するとともに粉塵の発生が抑制されることから、コークス炉ガスの発生量が少なくなる。
このため、石炭の装入時には流体噴射手段から高圧で流体を噴射することによりコークス炉ガスを積極的に吸引しており、石炭の乾留時には流体噴射手段から低圧で流体を噴射することによりコークス炉ガスの冷却が行われている。 By the way, when coal is charged into the carbonization chamber, the coal comes into contact with the side and bottom surfaces of the high-temperature carbonization chamber, and the volatile components contained in the coal quickly volatilize and a lot of dust is generated. The amount of generation increases.
On the other hand, when coal charging is completed and dry distillation is carried out, the volatilization of volatile components is stabilized and the generation of dust is suppressed, so the amount of coke oven gas generated is reduced.
For this reason, coke oven gas is actively sucked by injecting fluid at high pressure from the fluid injection means when charging coal, and coke oven by injecting fluid at low pressure from the fluid injection means during dry distillation of coal. Gas cooling is taking place.

特開２００９−２４９４５３号公報JP 2009-249453 A 特開昭５２−０５７２０１号公報JP 52-0572201 A 特開平１１−００５９８１号公報JP-A-11-005981

ところで、最近では、コークス炉の炉寿命延長が図られており、石炭室の耐火材の使用期間も長くなってきている。また、製造コスト低減の観点から、低品位な石炭の利用も促進されている。このため、石炭を炭化室に装入した際に、従来にも増して粉塵の発生量が多くなってきており、コークス炉ガスの発生量が増加する傾向にある。
石炭の装入時に多量のコークス炉ガスを確実に吸引するためには、流体噴射手段から高圧で流体を噴射し、エジェクタ効果を十分に作用させる必要がある。しかしながら、特許文献２，３に記載された従来の流体噴射手段においては、噴射形状が中実円錐をなすいわゆるフルコーン型のスプレーノズルが用いられていることから、流体の供給圧力を高圧としても、ベンド管内面の近傍に向けて噴射される流体の流速を十分に高くすることができず、エジェクタ効果を十分に作用することができないおそれがあった。また、ベンド管内面の近傍に向けて噴射される流体の流速を確保するためには、流体の供給圧力をさらに高圧にする必要があり、ポンプや配管等の設備費が増大してしまうといった問題があった。 By the way, recently, the life of the coke oven has been extended, and the use period of the refractory material in the coal chamber has also become longer. In addition, the use of low-grade coal is promoted from the viewpoint of manufacturing cost reduction. For this reason, when coal is charged into the carbonization chamber, the amount of dust generated is larger than before, and the amount of coke oven gas generated tends to increase.
In order to reliably suck a large amount of coke oven gas at the time of charging coal, it is necessary to inject fluid at high pressure from the fluid ejecting means to sufficiently exert the ejector effect. However, in the conventional fluid ejecting means described in Patent Documents 2 and 3, since a so-called full cone type spray nozzle whose ejection shape forms a solid cone is used, even if the fluid supply pressure is high, There is a possibility that the flow rate of the fluid injected toward the vicinity of the inner surface of the bend pipe cannot be sufficiently increased, and the ejector effect cannot be sufficiently achieved. Moreover, in order to ensure the flow velocity of the fluid injected toward the vicinity of the inner surface of the bend pipe, it is necessary to further increase the supply pressure of the fluid, which increases the cost of equipment such as pumps and piping. was there.

本発明は、前述した状況に鑑みてなされたものであって、炭化室から多量のコークス炉ガスが発生した場合であっても、コークス炉ガスを確実に吸引することができ、安定した操業を行うことが可能なコークス炉ガス回収装置及びこのコークス炉ガス回収装置において使用されるコークス炉ガス回収用スプレーノズルを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described situation, and even when a large amount of coke oven gas is generated from the carbonization chamber, the coke oven gas can be reliably sucked and stable operation can be achieved. An object of the present invention is to provide a coke oven gas recovery apparatus that can be used and a spray nozzle for recovering coke oven gas used in the coke oven gas recovery apparatus.

上記課題を解決するために、本発明に係るコークス炉ガス回収装置は、ベンド管の一端とドライメンの開口部との接続部に設けられたスロート部に向けて流体を噴射するスプレーノズルと、該スプレーノズルに供給する前記流体の圧力を調整する圧力調整部と、を有し、前記スプレーノズルから前記流体を噴射することにより、炭化室から発生するコークス炉ガスを冷却するとともに前記ベンド管及び前記ドライメンを介して前記コークス炉ガスを吸引して回収するコークス炉ガス回収装置であって、前記スプレーノズルは、噴射した前記流体の噴霧形状が中空円錐をなし、前記流体の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度が小さくなる構成とされており、前記圧力調整部における前記流体の供給圧力が１．０ＭＰａ以上２．５ＭＰａ以下の条件で、前記スロート部の内径Ｄと前記スロート部における前記スプレーノズルの噴射径ｄとの比ｄ／Ｄが０．７０以上０．９５以下の範囲内とされていることを特徴としている。 In order to solve the above problems, a coke oven gas recovery apparatus according to the present invention includes a spray nozzle that injects fluid toward a throat portion provided at a connection portion between one end of a bend pipe and an opening of a dry menn, A pressure adjusting unit for adjusting the pressure of the fluid supplied to the spray nozzle, and by cooling the coke oven gas generated from the carbonization chamber by injecting the fluid from the spray nozzle, the bend pipe and the A coke oven gas recovery device that sucks and recovers the coke oven gas through a dry men, wherein the spray nozzle has a sprayed shape of the injected fluid as a hollow cone and responds to an increase in the supply pressure of the fluid The spray angle is configured to be small, and the supply pressure of the fluid in the pressure adjusting unit is 1.0 MPa to 2.5 MPa. It is characterized in that the ratio d / D between the injection diameter d of the spray nozzles in the inner diameter D and the throat portion of the throat portion is in the range of 0.70 to 0.95.

この構成のコークス炉ガス回収装置においては、噴霧形状が中空円錐をなすいわゆるホロコーン型のスプレーノズルを用いているので、スプレーノズルへ供給された流体は、ベンド管の中心領域には噴射されず、ベンド管の内面近傍の領域に向けて噴射されることになる。このため、スプレーノズルへの流体の供給圧力を上昇した場合には、ベンド管の内面近傍の領域を通過する流体の流速が速くなり、エジェクタ効果を十分に作用させることが可能となる。よって、石炭装入時に発生する多量のコークス炉ガスを確実に吸引することができる。また、流体の供給圧力を必要以上に高圧とする必要がないので、ポンプや配管等の設備費を抑えることができる。
さらに、流体の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度が小さくなる構成とされているので、高圧で噴射した流体がベンド管の内面に接触してエジェクタ効果が低減することを抑制でき、コークス炉ガスを確実に吸引することができる。 In the coke oven gas recovery apparatus of this configuration, since the so-called hollow cone type spray nozzle having a hollow cone shape is used, the fluid supplied to the spray nozzle is not injected into the central region of the bend pipe, It is injected toward the area near the inner surface of the bend pipe. For this reason, when the supply pressure of the fluid to the spray nozzle is increased, the flow velocity of the fluid passing through the region near the inner surface of the bend pipe is increased, and the ejector effect can be sufficiently exerted. Therefore, a large amount of coke oven gas generated at the time of charging the coal can be reliably sucked. Moreover, since it is not necessary to make the supply pressure of the fluid higher than necessary, the cost of equipment such as pumps and piping can be reduced.
Furthermore, since the spray angle becomes smaller as the fluid supply pressure increases, it is possible to prevent the ejected effect from being reduced when the fluid injected at a high pressure comes into contact with the inner surface of the bend pipe. Can be reliably sucked.

また、本発明のコークス炉ガス回収装置においては、前記スプレーノズルに供給する流体の圧力を調整する圧力調整部を有しているので、前記コークス炉ガスの吸引時には、前記流体の供給圧力を高圧とすることで噴霧角度が小さくなり、高圧で噴射した流体がベンド管の内面に接触してエジェクタ効果が低減することなく、コークス炉ガスを効果的に吸引することができる。一方、前記コークス炉ガスの冷却時には、前記流体の供給圧力を低圧とすることで噴霧角度が大きくなり、ベンド管内部に広く流体を分散させることができ、ベンド管内を通過するコークス炉ガスを効果的に冷却することができる。 Further, the coke oven gas recovery apparatus of the present invention has a pressure adjusting unit that adjusts the pressure of the fluid supplied to the spray nozzle. Therefore, when the coke oven gas is sucked, the supply pressure of the fluid is increased. Thus, the spray angle becomes small, and the coke oven gas can be sucked effectively without the fluid ejected at a high pressure coming into contact with the inner surface of the bend pipe and reducing the ejector effect. On the other hand, when the coke oven gas is cooled, the spray angle is increased by reducing the supply pressure of the fluid, the fluid can be widely dispersed inside the bend pipe, and the coke oven gas passing through the bend pipe is effective. Can be cooled.

また、本発明のコークス炉ガス回収装置においては、前記圧力調整部における前記流体の供給圧力が１．０ＭＰａ以上２．５ＭＰａ以下の条件で、前記スロート部の内径Ｄと前記スロート部における前記スプレーノズルの噴射径ｄとの比ｄ／Ｄが０．７０以上０．９５以下の範囲内とされているので、エジェクタ効果を十分に作用させることができ、石炭装入時の多量のコークス炉ガスを確実に吸引することができる。 In the coke oven gas recovery apparatus of the present invention, the spray nozzle in the throat portion and the inner diameter D of the throat portion and the fluid supply pressure in the pressure adjustment portion are 1.0 MPa to 2.5 MPa. Since the ratio d / D to the injection diameter d is within the range of 0.70 or more and 0.95 or less, the ejector effect can be sufficiently exerted, and a large amount of coke oven gas at the time of coal charging can be obtained. Suction can be reliably performed.

ここで、本発明のコークス炉ガス回収装置においては、前記スプレーノズルの内部には、流体に旋回流を与える流路指向体が配設されており、前記流路指向体は、一対の板状部材が互いに斜めに交差するように組み合わせられた構造とされ、前記一対の板状部材の交差角度が、６０°以上８５°以下の範囲内とされている構成としてもよい。
この場合、流体に旋回流を与える流路指向体が一対の板状部材が互いに斜めに交差するように組み合わせられた構造とされているので、噴霧形状が中空円錐をなすとともに、流体圧力の上昇に応じて噴霧角度が小さくなる。また、一対の板状部材の交差角度が６０°以上８５°以下の範囲内とされているので、噴霧形状及び噴霧角度が安定し、コークス炉ガスの吸引及び冷却を安定して実施することができる。 Here, in the coke oven gas recovery apparatus of the present invention, a flow path directing body that gives a swirl flow to the fluid is disposed inside the spray nozzle, and the flow path directing body is a pair of plate-like bodies. The members may be combined so as to cross each other obliquely, and the crossing angle of the pair of plate-like members may be in the range of 60 ° to 85 °.
In this case, since the flow path directing body that gives the swirl flow to the fluid is combined so that the pair of plate-like members cross each other obliquely, the spray shape forms a hollow cone and the fluid pressure increases. As a result, the spray angle becomes smaller. Moreover, since the crossing angle of the pair of plate-like members is in the range of 60 ° to 85 °, the spray shape and the spray angle are stable, and the suction and cooling of the coke oven gas can be stably performed. it can.

また、本発明のコークス炉ガス回収装置においては、前記スプレーノズルの内部には、オリフィス部が設けられており、このオリフィス部の内径ｄ２が、１５ｍｍ以上２５ｍｍ以下の範囲内とされている構成としてもよい。
この場合、スプレーノズルの内部に設けられたオリフィス部の内径ｄ２が１５ｍｍ以上２５ｍｍ以下の範囲内とされているので、噴霧形状を中空円錐に安定させることができ、コークス炉ガスの吸引及び冷却を安定して実施することができる。 In the coke oven gas recovery apparatus of the present invention, an orifice portion is provided in the spray nozzle, and an inner diameter d2 of the orifice portion is in a range of 15 mm to 25 mm. Also good.
In this case, since the inner diameter d2 of the orifice portion provided in the spray nozzle is in the range of 15 mm or more and 25 mm or less, the spray shape can be stabilized to a hollow cone, and the suction and cooling of the coke oven gas can be performed. It can be carried out stably.

本発明のコークス炉ガス回収用スプレーノズルは、上述のコークス炉ガス回収装置において使用されるコークス炉ガス回収用スプレーノズルであって、噴霧形状が中空円錐をなしており、流体の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度が小さくなる構成とされていることを特徴としている。 The spray nozzle for coke oven gas recovery of the present invention is a spray nozzle for coke oven gas recovery used in the above-mentioned coke oven gas recovery device, the spray shape is a hollow cone, and the supply pressure of fluid is increased. The spray angle is reduced according to the above.

この構成のコークス炉ガス回収用スプレーノズルによれば、噴霧形状が中空円錐をなしているので、エジェクタ効果を十分に作用させることができ、コークス炉ガスの吸引を効率的に行うことが可能となる。また、流体の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度が小さくなる構成とされているので、流体の供給圧力を高圧にした場合にはベンド管の内面と噴霧した流体との接触を抑制してエジェクタ効果を十分に奏功せしめることができ、流体の供給圧力を低圧にした場合にはベンド管の内部全体に流体を噴霧してコークス炉ガスの冷却を効率的に行うことができる。 According to the spray nozzle for recovering coke oven gas of this configuration, since the spray shape is a hollow cone, the ejector effect can be sufficiently applied, and the coke oven gas can be sucked efficiently. Become. In addition, since the spray angle becomes smaller as the fluid supply pressure increases, when the fluid supply pressure is increased, contact between the inner surface of the bend pipe and the sprayed fluid is suppressed, and the ejector The effect can be sufficiently achieved, and when the supply pressure of the fluid is set to a low pressure, the coke oven gas can be efficiently cooled by spraying the fluid inside the bend pipe.

上述のように、本発明によれば、炭化室から多量のコークス炉ガスが発生した場合であっても、コークス炉ガスを確実に吸引することができ、安定した操業を行うことが可能なコークス炉ガス回収装置及びこのコークス炉ガス回収装置において使用されるコークス炉ガス回収用スプレーノズルを提供することが可能となる。 As described above, according to the present invention, even when a large amount of coke oven gas is generated from the carbonization chamber, the coke oven gas can be reliably sucked and can be stably operated. It becomes possible to provide a furnace gas recovery device and a spray nozzle for recovering coke oven gas used in the coke oven gas recovery device.

本発明の一実施形態であるコークス炉ガス回収装置が設けられたコークス炉の概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the coke oven provided with the coke oven gas recovery device which is one embodiment of the present invention. 図１に示すコークス炉における炭化室の断面説明図である。It is a cross-sectional explanatory drawing of the carbonization chamber in the coke oven shown in FIG. 本発明の一実施形態であるコークス炉ガス回収装置の概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the coke oven gas recovery apparatus which is one Embodiment of this invention. 本発明の一実施形態であるコークス炉ガス回収用スプレーノズルの概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the spray nozzle for coke oven gas recovery which is one embodiment of the present invention. 図４に示すコークス炉ガス回収用スプレーノズルの部分断面説明図である。It is a fragmentary sectional explanatory view of the spray nozzle for coke oven gas recovery shown in FIG. 図４に示すコークス炉ガス回収用スプレーノズルに設けられた流路指向体の概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the flow-path directing body provided in the spray nozzle for coke oven gas collection | recovery shown in FIG. 図４に示すコークス炉ガス回収用スプレーノズルに設けられたオリフィスの概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the orifice provided in the spray nozzle for coke oven gas collection | recovery shown in FIG. ベンド管のスロート部の内径Ｄとスロート部におけるスプレーノズルの噴射径ｄとの比ｄ／Ｄと、吸引圧力比と、の関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between ratio d / D of the internal diameter D of the throat part of a bend pipe | tube, and the injection diameter d of the spray nozzle in a throat part, and a suction pressure ratio. 本発明例１のスプレーノズルのノズル背圧と噴霧角度との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the nozzle back pressure of the spray nozzle of this invention example 1, and a spray angle.

以下に、本発明の一実施形態であるコークス炉ガス回収装置及びコークス炉ガス回収用スプレーノズルについて、添付した図面を参照して説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。
本実施形態であるコークス炉ガス回収装置５０は、コークス炉１の炭化室１０から発生するコークス炉ガスを回収するとともに、このコークス炉ガスの冷却を行うものである。 Hereinafter, a coke oven gas recovery apparatus and a coke oven gas recovery spray nozzle according to an embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. In addition, this invention is not limited to the following embodiment.
The coke oven gas recovery apparatus 50 according to the present embodiment recovers coke oven gas generated from the carbonization chamber 10 of the coke oven 1 and cools the coke oven gas.

まず、本実施形態であるコークス炉ガス回収装置５０が用いられるコークス炉１について、図１及び図２を参照して説明する。
コークス炉１は、図１に示すように、並列された複数の炭化室１０を備えており、隣接する２つの炭化室１０の間には、図示しない燃焼室が配置されている。
炭化室１０は、図１に示すように、上面視して、一方向（図１において左右方向）に延在しており、一端に上昇管１１が配設され、他端にスタンドパイプ１５が配設されている。また、上昇管１１とスタンドパイプ１５との間には、複数の装入孔１６が形成されている。 First, a coke oven 1 in which a coke oven gas recovery apparatus 50 according to the present embodiment is used will be described with reference to FIGS. 1 and 2.
As shown in FIG. 1, the coke oven 1 includes a plurality of carbonization chambers 10 arranged in parallel, and a combustion chamber (not shown) is disposed between two adjacent carbonization chambers 10.
As shown in FIG. 1, the carbonization chamber 10 extends in one direction (left-right direction in FIG. 1) when viewed from the top, the rising pipe 11 is disposed at one end, and the stand pipe 15 is disposed at the other end. It is arranged. A plurality of insertion holes 16 are formed between the rising pipe 11 and the stand pipe 15.

並列された複数の炭化室１０の上部には、レール１９が炭化室１０の並列方向に向けて延在するように配設されている。このレール１９の上には、石炭装入車２０が載置されている。石炭装入車２０はレール１９に沿って移動する構成とされている。
図２に示すように、石炭装入車２０には、炭化室１０に設けられた複数の装入孔１６にそれぞれ対応する装入スリーブ２１が設けられており、この装入スリーブ２１を装入孔１６に接続した状態で、石炭を炭化室１０内に装入する構成とされている。
また、石炭装入車２０は、炭化室１０のスタンドパイプ１５に接続されるジャンパパイプ２２を備えている。このジャンパパイプ２２は、図１に示すように、石炭を装入する炭化室１０（装入窯１０ａ）と、装入窯１０ａに隣接する炭化室１０（隣接窯１０ｂ）とを連結する構成とされている。
なお、炭化室１０のスタンドパイプ１５及び石炭装入車２０のジャンパパイプ２２を備えていないコークス炉においても、本発明は有効である。 A rail 19 is arranged on the upper part of the plurality of carbonization chambers 10 arranged in parallel so as to extend in the parallel direction of the carbonization chambers 10. A coal charging vehicle 20 is placed on the rail 19. The coal charging vehicle 20 is configured to move along the rail 19.
As shown in FIG. 2, the coal charging vehicle 20 is provided with charging sleeves 21 corresponding to the plurality of charging holes 16 provided in the carbonization chamber 10. The coal is charged into the carbonization chamber 10 while being connected to the hole 16.
The coal charging vehicle 20 includes a jumper pipe 22 connected to the stand pipe 15 of the carbonization chamber 10. As shown in FIG. 1, the jumper pipe 22 is configured to connect a carbonization chamber 10 (charging furnace 10a) for charging coal with a carbonizing chamber 10 (adjacent kiln 10b) adjacent to the charging furnace 10a. Has been.
The present invention is also effective in a coke oven that does not include the stand pipe 15 of the carbonization chamber 10 and the jumper pipe 22 of the coal charging vehicle 20.

ここで、図２に示すように、複数の炭化室１０に設けられた上昇管１１は、それぞれ本実施形態であるコークス炉ガス回収装置５０を介して、集合管であるドライメン３０に接続されている。
また、図１に示すように、各炭化室１０と接続されたドライメン３０には、オフテークメン３２を介して、ガス処理施設（図示なし）に連結されたサクションメン３５に接続されている。 Here, as shown in FIG. 2, the rising pipes 11 provided in the plurality of carbonization chambers 10 are respectively connected to the dry men 30 which is a collecting pipe via the coke oven gas recovery device 50 which is the present embodiment. Yes.
Further, as shown in FIG. 1, the dry men 30 connected to the respective carbonization chambers 10 are connected to a suction men 35 connected to a gas processing facility (not shown) through an off take men 32.

そして、本実施形態であるコークス炉ガス回収装置５０は、上述のように、炭化室１０の上昇管１１とドライメン３０との間に配置され、炭化室１０から発生するコークス炉ガスを回収してドライメン３０へと移送するものである。
本実施形態であるコークス炉ガス回収装置５０の概略図を図３に示す。このコークス炉ガス回収装置５０は、上昇管１１とドライメン３０とを接続するベンド管５１と、このベンド管５１内に安水を噴射する安水噴射手段６０と、を備えている。 And the coke oven gas recovery apparatus 50 which is this embodiment is arrange | positioned between the riser pipe 11 and the dry men 30 of the carbonization chamber 10, and collects the coke oven gas generated from the carbonization chamber 10 as mentioned above. It is transferred to the dry men 30.
A schematic diagram of a coke oven gas recovery apparatus 50 according to the present embodiment is shown in FIG. The coke oven gas recovery apparatus 50 includes a bend pipe 51 that connects the ascending pipe 11 and the dry men 30, and a low water injection means 60 that injects low water into the bend pipe 51.

ベンド管５１は、図３に示すように、９０°に曲げられた曲管とされており、一端が鉛直方向上方に開口したドライメンの開口部に接続され、他端が水平方向に開口した上昇管１１の開口部に接続されている。
ベンド管５１のうちドライメンの開口部に接続する一端側には、スロート部５２が設けられている。本実施形態では、スロート部５２の内径Ｄが４００ｍｍ以上５５０ｍｍ以下の範囲内に設定されている。 As shown in FIG. 3, the bend pipe 51 is a bent pipe bent at 90 °, and one end is connected to an opening of a dry men that opens upward in the vertical direction, and the other end rises in a horizontal direction. It is connected to the opening of the tube 11.
A throat portion 52 is provided on one end side of the bend pipe 51 connected to the opening of the dry men. In the present embodiment, the inner diameter D of the throat portion 52 is set within a range of 400 mm or more and 550 mm or less.

安水噴射手段６０は、コークス炉ガス回収用スプレーノズル６１（以下、スプレーノズルと称す）と、このスプレーノズル６１への安水の供給圧力を調整する圧力調整部６９
と、を備えている。
スプレーノズル６１は、図４に示すように、噴霧形状が中空円錐７０をなすいわゆるホロコーン型のスプレーノズルとされており、図９に示すように、安水の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度αが小さくなるように構成されている。 The low water injection means 60 includes a coke oven gas recovery spray nozzle 61 (hereinafter referred to as a spray nozzle) and a pressure adjusting unit 69 that adjusts the supply pressure of the low water to the spray nozzle 61.
And.
As shown in FIG. 4, the spray nozzle 61 is a so-called hollow cone type spray nozzle whose spray shape forms a hollow cone 70, and as shown in FIG. It is comprised so that (alpha) may become small.

このスプレーノズル６１は、図５に示すように、ノズル本体６２と、ノズル本体６２の内部に配設されて供給される流体（本実施形態では安水）に旋回流を与える流路指向体６４と、ノズル本体６２の内部において流路指向体６４よりも噴射口側（図５で下側）に配置されたオリフィス部６６と、を備えている。 As shown in FIG. 5, the spray nozzle 61 includes a nozzle main body 62 and a flow channel directing body 64 that provides a swirl flow to the fluid (in this embodiment, low water) disposed and supplied inside the nozzle main body 62. And an orifice portion 66 disposed on the nozzle side (lower side in FIG. 5) with respect to the flow path directing body 64 inside the nozzle main body 62.

流路指向体６４は、図５及び図６に示すように、一対の板状部材６５ａ，６５ｂが互いに斜めに交差するように組み合わせられた構造とされ、側面視してＸ字形状をなしている。そして、一対の板状部材６５ａ，６５ｂの交差角度θが６０°以上８５°以下の範囲内とされている。なお、交差角度θは、図５及び図６に示すように、流路指向体６４を側面視した場合に、スプレーノズル６１の噴射口側に向けて開口する部分の角度とした。 As shown in FIGS. 5 and 6, the channel directing body 64 has a structure in which a pair of plate-like members 65 a and 65 b are combined so as to obliquely intersect each other, and has an X shape when viewed from the side. Yes. The crossing angle θ between the pair of plate-like members 65a and 65b is in the range of 60 ° to 85 °. 5 and 6, the crossing angle θ is an angle of a portion that opens toward the spray nozzle side of the spray nozzle 61 when the flow path directing body 64 is viewed from the side.

オリフィス部６６は、図５及び図７に示すように、噴射口側に向けて一段内径が小さくされた構成とされており、本実施形態では、オリフィス部６６の内径ｄ２が、１５ｍｍ以上２５ｍｍ以下の範囲内とされている。 As shown in FIGS. 5 and 7, the orifice portion 66 is configured to have a one-step inner diameter that decreases toward the injection port side. In this embodiment, the inner diameter d2 of the orifice portion 66 is 15 mm or more and 25 mm or less. It is within the range.

圧力調整部６９は、コークス炉１の操業状態に応じてスプレーノズル６１に供給する安水の供給圧力を調整する。具体的には、コークス炉ガスの吸引時には安水の供給圧力を高圧とし、コークス炉ガスの冷却時には安水の供給圧力を低圧とするように構成されている。本実施形態では、コークス炉ガスの吸引時における安水の供給圧力が１．０ＭＰａ以上２．５ＭＰａ以下の範囲内、コークス炉ガスの冷却時における安水の供給圧力が０．２ＭＰａ以上０．５ＭＰａ以下の範囲内に設定されている。 The pressure adjusting unit 69 adjusts the supply pressure of the cold water supplied to the spray nozzle 61 according to the operating state of the coke oven 1. Specifically, the supply pressure of the low water is set high when the coke oven gas is sucked, and the supply pressure of the low water is set low when the coke oven gas is cooled. In this embodiment, the supply pressure of low water at the time of suction of coke oven gas is in the range of 1.0 MPa to 2.5 MPa, and the supply pressure of low water at the time of cooling the coke oven gas is 0.2 MPa to 0.5 MPa. It is set within the following range.

ここで、安水噴射手段６０のスプレーノズル６１は、図３に示すように、ベンド管５１のスロート部５２に向けて安水を噴射するように配置されている。詳述すると、スプレーノズル６１は、スロート部５２の水平断面中心を通る中心軸Ｃ上に配置されており、スプレーノズル６１の噴射口が鉛直方向下方側に向けられている。なお、本実施形態では、スロート部５２とスプレーノズル６１の噴射口との距離Ｈが、８５０ｍｍ以上１１００ｍｍ以下の範囲内に設定されている。 Here, as shown in FIG. 3, the spray nozzle 61 of the low water injection means 60 is arranged to inject low water toward the throat portion 52 of the bend pipe 51. More specifically, the spray nozzle 61 is disposed on the central axis C passing through the center of the horizontal section of the throat portion 52, and the spray port of the spray nozzle 61 is directed downward in the vertical direction. In the present embodiment, the distance H between the throat 52 and the spray nozzle 61 is set within a range of 850 mm to 1100 mm.

スプレーノズル６１から噴射された安水は、上述のように、噴霧形状が中空円錐７０をなす。ここで、コークス炉ガスの吸引時（安水の供給圧力が１．０ＭＰａ以上２．５ＭＰａ以下の範囲内）において、スロート部５２におけるスプレーノズル６１の噴射径ｄは、３００ｍｍ以上５２５ｍｍ以下の範囲内に設定されている。
そして、コークス炉ガスの吸引時（安水の供給圧力が１．０ＭＰａ以上２．５ＭＰａ以下の範囲内）において、スロート部５２の内径Ｄとスロート部５２におけるスプレーノズル６１の噴射径ｄ（スプレーノズル６１から噴射された安水がなす中空円錐７０の径）との比ｄ／Ｄが、０．７０以上０．９５以下の範囲内に設定されている。 As described above, the low-pressure water sprayed from the spray nozzle 61 has a hollow cone 70 in the spray shape. Here, at the time of suction of coke oven gas (safe water supply pressure is in the range of 1.0 MPa to 2.5 MPa), the spray diameter d of the spray nozzle 61 in the throat portion 52 is in the range of 300 mm to 525 mm. Is set to
When sucking coke oven gas (safe water supply pressure is in the range of 1.0 MPa to 2.5 MPa), the inner diameter D of the throat portion 52 and the spray diameter d of the spray nozzle 61 in the throat portion 52 (spray nozzle) The ratio d / D with respect to the diameter of the hollow cone 70 formed by the low-pressure water jetted from 61 is set in the range of 0.70 to 0.95.

次に、上述のような構成とされたコークス炉１の操業方法の一形態について説明する。
まず、コークス炉１の炭化室１０（装入窯１０ａ）に石炭を装入する。石炭装入車２０を、装入窯１０ａの上にまで移動し、装入窯１０ａ及び隣接窯１０ｂのスタンドパイプ１５の蓋を開放してジャンパパイプ２２を接続するとともに、装入窯１０ａの各装入孔１６の蓋を開放して装入スリーブ２１を接続する。そして、装入スリーブ２１を介して、装入窯１０ａの内部に石炭を装入する。 Next, an embodiment of a method for operating the coke oven 1 configured as described above will be described.
First, coal is charged into the carbonization chamber 10 (charging furnace 10a) of the coke oven 1. The coal charging vehicle 20 is moved to the top of the charging kiln 10a, the lids of the stand pipes 15 of the charging kiln 10a and the adjacent kiln 10b are opened, the jumper pipe 22 is connected, and each of the charging kilns 10a is connected. The lid of the charging hole 16 is opened and the charging sleeve 21 is connected. Then, the coal is charged into the charging furnace 10 a through the charging sleeve 21.

このとき、装入窯１０ａ及び隣接窯１０ｂにおいては、石炭の装入によって粉塵が発生するとともに石炭の揮発成分が急激に揮発し、多量のコークス炉ガスが発生する。
そこで、本実施形態では、装入窯１０ａ及び隣接窯１０ｂに接続されたコークス炉ガス回収装置５０において、圧力調整部６９がスプレーノズル６１への安水の供給圧力を高圧とし、スプレーノズル６１から安水を高圧で噴射する。すると、スプレーノズル６１の噴射角度αが小さくなり、ベンド管５１の内面と噴霧された安水がなす中空円錐７０の外面との間に空隙が確保され、エジェクタ効果によって前記空隙を通じて多量のコークス炉ガスがドライメン３０へと吸引される。 At this time, in the charging furnace 10a and the adjacent furnace 10b, dust is generated by the charging of the coal, and the volatile components of the coal are rapidly volatilized to generate a large amount of coke oven gas.
Therefore, in the present embodiment, in the coke oven gas recovery apparatus 50 connected to the charging furnace 10a and the adjacent furnace 10b, the pressure adjusting unit 69 sets the supply pressure of the low water to the spray nozzle 61 to be high, Inject low pressure water at high pressure. Then, the spray angle α of the spray nozzle 61 is reduced, and a gap is secured between the inner surface of the bend pipe 51 and the outer surface of the hollow cone 70 formed by the sprayed water-saving water, and a large amount of coke oven is passed through the gap by the ejector effect. Gas is sucked into the dry men 30.

石炭の装入が終了した後、炭化室１０において石炭の乾留が実施される。このとき、石炭の揮発成分がさらに揮発されてコークス炉ガスが発生する。ただし、発生するコークス炉ガスは、石炭装入時に比べて少量である。
このように乾留を実施している炭化室１０に接続されたコークス炉ガス回収装置５０においては、圧力調整部６９がスプレーノズル６１への安水の供給圧力を低圧として、スプレーノズル６１から安水を噴射する。すると、スプレーノズル６１の噴射角度αが大きくなり、ベンド管５１内に広く安水が供給されることになり、コークス炉ガスの冷却が効率的に実施される。 After the coal charging is completed, the coal is carbonized in the carbonization chamber 10. At this time, the volatile components of the coal are further volatilized to generate coke oven gas. However, the amount of coke oven gas that is generated is smaller than when coal is charged.
In the coke oven gas recovery apparatus 50 connected to the carbonization chamber 10 performing dry distillation in this way, the pressure adjustment unit 69 sets the supply pressure of the safe water to the spray nozzle 61 to a low pressure, and the low pressure is supplied from the spray nozzle 61. Inject. As a result, the spray angle α of the spray nozzle 61 is increased, and cold water is widely supplied into the bend pipe 51, so that the coke oven gas is efficiently cooled.

このように、本実施形態では、石炭装入時と乾留時において、圧力調整部６９によってスプレーノズル６１への安水の供給圧力を変更することにより、コークス炉ガスの吸引及び冷却を実施している。 As described above, in the present embodiment, the coke oven gas is sucked and cooled by changing the supply pressure of the safe water to the spray nozzle 61 by the pressure adjusting unit 69 during the coal charging and the dry distillation. Yes.

以上のような構成とされた本実施形態であるコークス炉ガス回収装置５０においては、安水を噴射するスプレーノズル６１として、噴霧形状が中空円錐７０をなすいわゆるホロコーン型のスプレーノズルを用いているので、ベンド管５１の中心領域には安水が噴射されず、ベンド管５１の内面近傍の領域にのみ安水が噴射される。このため、ベンド管５１の内面近傍の領域を通過する安水の流速が速くなり、エジェクタ効果によってコークス炉ガスを効率的に吸引することが可能となる。よって、石炭装入時に発生する多量のコークス炉ガスを確実に吸引することができる。
また、安水の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度αが小さくなる構成とされているので、高圧で噴射した安水がベンド管５１の内面に接触することを抑制でき、エジェクタ効果を十分に作用させてコークス炉ガスを確実に吸引することができる。 In the coke oven gas recovery apparatus 50 according to the present embodiment configured as described above, a so-called holocone type spray nozzle whose spray shape forms a hollow cone 70 is used as the spray nozzle 61 that injects water. Therefore, the water is not injected into the central region of the bend pipe 51, and the water is injected only into the area near the inner surface of the bend pipe 51. For this reason, the flow speed of the safe water that passes through the region in the vicinity of the inner surface of the bend pipe 51 is increased, and the coke oven gas can be efficiently sucked by the ejector effect. Therefore, a large amount of coke oven gas generated at the time of charging the coal can be reliably sucked.
Further, since the spray angle α is reduced as the supply pressure of the safety water increases, it is possible to suppress the safety water injected at a high pressure from coming into contact with the inner surface of the bend pipe 51, and the ejector effect can be sufficiently achieved. By acting, the coke oven gas can be reliably sucked.

また、本実施形態では、スプレーノズル６１に供給する安水の圧力を調整する圧力調整部を６９有しており、この圧力調整部６９が、コークス炉ガスの吸引時に安水の供給圧力を高圧とし、コークス炉ガスの冷却時に安水の供給圧力を低圧とする構成としているので、コークス炉ガスの吸引時には安水の噴霧角度αが小さくなり、高圧で噴射した安水がベンド管５１の内面に接触することを抑制でき、エジェクタ効果を十分に作用させてコークス炉ガスを効果的に吸引することができる。一方、コークス炉ガスの冷却時には噴霧角度αが大きくなり、ベンド管５１内を通過するコークス炉ガスを効果的に冷却することができる。 Moreover, in this embodiment, it has the pressure adjustment part 69 which adjusts the pressure of the safe water supplied to the spray nozzle 61, and this pressure adjustment part 69 is high pressure at the supply pressure of the safe water at the time of suction | inhalation of coke oven gas. The coke oven gas is cooled at a low supply pressure, so that when the coke oven gas is sucked in, the spray angle α of the water is reduced, and the water injected at a high pressure is the inner surface of the bend pipe 51. The coke oven gas can be effectively sucked by sufficiently acting the ejector effect. On the other hand, when the coke oven gas is cooled, the spray angle α increases, and the coke oven gas passing through the bend pipe 51 can be effectively cooled.

さらに、本実施形態では、コークス炉ガスの吸引時（安水の供給圧力が１．０ＭＰａ以上２．５ＭＰａ以下の範囲内）において、ベンド管５１のスロート部５２の内径Ｄとこのスロート部５２におけるスプレーノズル６１の噴射径ｄとの比ｄ／Ｄが、０．７０≦ｄ／Ｄ≦０．９５の範囲内に設定されているので、ベンド管５１の内面と噴射された安水がなす中空円錐７０との間に空隙を確保でき、エジェクタ効果によって効率的にコークス炉ガスを吸引することができる。 Further, in the present embodiment, when the coke oven gas is sucked (the supply pressure of the low water is within the range of 1.0 MPa to 2.5 MPa), the inner diameter D of the throat portion 52 of the bend pipe 51 and the throat portion 52 Since the ratio d / D to the spray diameter d of the spray nozzle 61 is set in the range of 0.70 ≦ d / D ≦ 0.95, the hollow formed by the inner surface of the bend pipe 51 and the jetted water is made. A gap can be secured between the cone 70 and the coke oven gas can be efficiently sucked by the ejector effect.

また、本実施形態では、スプレーノズル６１の内部に配設された流路指向体６４が、一対の板状部材６５ａ，６５ｂを互いに斜めに交差するように組み合わせられた構造とされているので、噴霧形状が中空円錐７０をなすとともに、安水の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度αが小さくなる。
さらに、一対の板状部材６５ａ，６５ｂの交差角度が６０°以上８５°以下の範囲内とされているので、噴霧形状及び噴霧角度αが安定し、コークス炉ガスの吸引及び冷却を安定して実施することができる。 Further, in the present embodiment, since the flow path directing body 64 disposed inside the spray nozzle 61 has a structure in which the pair of plate-like members 65a and 65b are combined so as to cross each other obliquely, The spray shape forms the hollow cone 70, and the spray angle α decreases as the supply pressure of the safety water increases.
Furthermore, since the crossing angle of the pair of plate members 65a and 65b is in the range of 60 ° to 85 °, the spray shape and the spray angle α are stable, and the suction and cooling of the coke oven gas is stable. Can be implemented.

また、本実施形態では、スプレーノズル６１の内部にオリフィス部６６が設けられており、このオリフィス部６６の内径ｄ２が１５ｍｍ以上２５ｍｍ以下の範囲内とされているので、中空円錐７０の噴霧形状を安定させることができ、コークス炉ガスの吸引及び冷却を安定して実施することができる。 In the present embodiment, an orifice portion 66 is provided inside the spray nozzle 61, and the inner diameter d2 of the orifice portion 66 is in the range of 15 mm to 25 mm. The coke oven gas can be sucked and cooled stably.

本実施形態であるコークス炉ガス回収用スプレーノズル６１においては、上述のように、噴霧形状が中空円錐７０をなし、図９に示すように安水の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度αが小さくなる構成とされているので、エジェクタ効果を十分に作用させることができ、コークス炉ガスの吸引を効率的に行うことができる。 In the coke oven gas recovery spray nozzle 61 according to the present embodiment, as described above, the spray shape forms the hollow cone 70, and the spray angle α is increased according to the increase in the supply pressure of the low water as shown in FIG. Since it is set as the structure made small, an ejector effect can fully be made to act and suction | inhalation of coke oven gas can be performed efficiently.

以上、本発明の実施形態であるコークス炉ガス回収装置及びコークス炉ガス回収用スプレーノズルについて説明したが、本発明はこれに限定されることはなく、その発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、炭化室の配置や石炭装入車の構造及びジャンパパイプの有無等については、本実施形態に例示されたものに限定されることはない。 The coke oven gas recovery apparatus and the coke oven gas recovery spray nozzle according to the embodiment of the present invention have been described above. However, the present invention is not limited to this, and the scope of the present invention is not deviated. It can be changed as appropriate.
For example, the arrangement of the carbonization chamber, the structure of the coal charging vehicle, and the presence / absence of the jumper pipe are not limited to those exemplified in the present embodiment.

また、流体として安水（アンモニア水）を用いるものとして説明したが、これに限定されることはなく、水等の他の流体を用いてもよい。
さらに、本実施形態では、スプレーノズルの内部に配置された流路指向体として、一対の板状部材が互いに斜めに交差するように組み合わせられた構造としたものを例に挙げて説明したが、これに限定されることはなく、噴霧形状が中空円錐をなし、流体の供給圧力の上昇に応じて噴霧角度が小さくなる構成とされていればよい。 Moreover, although demonstrated as what uses aqueous water (ammonia water) as a fluid, it is not limited to this, You may use other fluids, such as water.
Furthermore, in the present embodiment, the flow path directing body arranged inside the spray nozzle has been described as an example of a structure in which a pair of plate-like members are combined so as to cross each other obliquely, However, the present invention is not limited to this, and it is only necessary that the spray shape is a hollow cone and the spray angle becomes smaller as the fluid supply pressure increases.

以下に本発明の効果を確認すべく実施した確認実験の結果について説明する。
実施形態に例示したコークス炉ガス回収装置を用いて、スプレーノズルを表１に示すように変更して吸引圧を評価した。 The results of a confirmation experiment conducted to confirm the effect of the present invention will be described below.
Using the coke oven gas recovery apparatus exemplified in the embodiment, the spray nozzle was changed as shown in Table 1, and the suction pressure was evaluated.

ここで、ベンド管のスロート径Ｄを４９０ｍｍ、スロート部とスプレーノズルの噴射口との距離Ｈを１０３５ｍｍ、スプレーノズルへの安水の供給圧力を２．５ＭＰａ、安水の供給量を３８０Ｌ／ｍｉｎとした。 Here, the throat diameter D of the bend pipe is 490 mm, the distance H between the throat portion and the spray nozzle injection port is 1035 mm, the supply pressure of safe water to the spray nozzle is 2.5 MPa, and the supply amount of safe water is 380 L / min. It was.

また、吸引圧Ｐは、ベンド管の水平開口部における圧力Ｐ１と、スプレーノズルから噴射された安水がなす中空円錐とベンド管内面との間における圧力Ｐ２と、を測定し、
Ｐ＝（Ｐ１＋Ｐ２）／２
によって算出した。なお、表１に示す従来例のスプレーノズルを使用した際の吸引圧Ｐを基準圧力Ｐ_０とし、吸引圧比Ｐ／Ｐ_０で評価した。評価結果を表１及び図８に示す。
また、図９に、本発明例１で用いたスプレーノズルのノズル背圧と噴霧角度との関係を示す。 Further, the suction pressure P is measured by measuring the pressure P1 at the horizontal opening of the bend pipe and the pressure P2 between the hollow cone formed by the low water sprayed from the spray nozzle and the inner surface of the bend pipe,
P = (P1 + P2) / 2
Calculated by Incidentally, the suction pressure P when using the spray nozzle of the conventional example shown in Table 1 as a reference pressure P _0, and evaluated by the suction pressure ratio P / P _0. The evaluation results are shown in Table 1 and FIG.
FIG. 9 shows the relationship between the nozzle back pressure of the spray nozzle used in Example 1 of the present invention and the spray angle.

図９に示すように、本発明例１で用いたスプレーノズルにおいては、ノズル背圧（ノズルへの安水の供給圧力）の上昇に応じて噴霧角度αが小さくなることが確認された。
そして、表１及び図８に示すように、中空円錐ノズルを用いた本発明例１〜４においては、中実円錐ノズルを用いた比較例と比較して吸引圧比が大きくなっており、コークス炉ガスの回収が促進されることが確認された。 As shown in FIG. 9, in the spray nozzle used in Example 1 of the present invention, it was confirmed that the spray angle α decreases as the nozzle back pressure (safe water supply pressure to the nozzle) increases.
And as shown in Table 1 and FIG. 8, in the inventive examples 1 to 4 using the hollow conical nozzle, the suction pressure ratio is larger than that of the comparative example using the solid conical nozzle, and the coke oven It was confirmed that gas recovery was promoted.

１コークス炉
５０コークス炉ガス回収装置
５１ベンド管
５２スロート部
６０安水噴射手段（流体噴射手段）
６１スプレーノズル（コークス炉ガス回収用スプレーノズル）
６４流路指向体
６６オリフィス部
６９圧力調整部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Coke oven 50 Coke oven gas recovery device 51 Bend pipe 52 Throat part 60 Aqueous water injection means (fluid injection means)
61 Spray nozzle (spray nozzle for coke oven gas recovery)
64 Channel directing body 66 Orifice part 69 Pressure adjusting part

Claims

A spray nozzle for injecting a fluid toward a throat portion provided at a connection portion between one end of the bend pipe and the opening of the dry men; and a pressure adjusting unit for adjusting the pressure of the fluid supplied to the spray nozzle. And a coke oven gas recovery device that cools the coke oven gas generated from the carbonization chamber by injecting the fluid from the spray nozzle and sucks and recovers the coke oven gas through the bend pipe and the dry men Because
The spray nozzle is configured such that the spray shape of the sprayed fluid forms a hollow cone, and the spray angle decreases as the supply pressure of the fluid increases.
The ratio d / D between the inner diameter D of the throat portion and the injection diameter d of the spray nozzle in the throat portion is 0. The pressure of the fluid in the pressure adjusting portion is 1.0 MPa to 2.5 MPa. A coke oven gas recovery apparatus characterized by being in a range of 70 or more and 0.95 or less.

Inside the spray nozzle, a flow path directing body that provides a swirling flow to the fluid is disposed,
The flow path directing body has a structure in which a pair of plate-like members are combined so as to cross each other obliquely, and an intersection angle of the pair of plate-like members is in a range of 60 ° to 85 °. The coke oven gas recovery apparatus according to claim 1, wherein

The orifice part is provided in the inside of the said spray nozzle, The internal diameter d2 of this orifice part is made into the range of 15 mm or more and 25 mm or less, The Claim 1 or Claim 2 characterized by the above-mentioned. Coke oven gas recovery device.

A coke oven gas recovery spray nozzle used in the coke oven gas recovery device according to any one of claims 1 to 3,
A spray nozzle for coke oven gas recovery, characterized in that the spray shape is a hollow cone, and the spray angle decreases as the supply pressure of the fluid increases.