JP6207358B2 - Fuel supply device - Google Patents
Fuel supply device Download PDFInfo
- Publication number
- JP6207358B2 JP6207358B2 JP2013241526A JP2013241526A JP6207358B2 JP 6207358 B2 JP6207358 B2 JP 6207358B2 JP 2013241526 A JP2013241526 A JP 2013241526A JP 2013241526 A JP2013241526 A JP 2013241526A JP 6207358 B2 JP6207358 B2 JP 6207358B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- impeller
- discharge port
- point
- fuel discharge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
この発明は、車両の燃料を貯蔵する燃料タンクの開口部に保持されて燃料タンク内の燃料を燃料タンクの外部へ送出するための燃料供給装置に関するものである。 The present invention relates to a fuel supply device that is held in an opening of a fuel tank that stores fuel for a vehicle and that sends the fuel in the fuel tank to the outside of the fuel tank.
従来の燃料供給装置としては、図３４から図４０に示すものがあり、図３４は従来の燃料供給装置におけるインペラ部を示す平面図である。図３５は従来の燃料供給装置における燃料吐出口部を示す平面図である。図３６は従来の燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図３７は従来の燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図３８は従来の燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図３９は従来の料供給装置における脈動を示す特性図である。図４０は従来の燃料供給装置における羽根次数音を示す特性図である。 As conventional fuel supply devices, there are those shown in FIGS. 34 to 40, and FIG. 34 is a plan view showing an impeller portion in the conventional fuel supply device. FIG. 35 is a plan view showing a fuel discharge port portion in a conventional fuel supply apparatus. FIG. 36 is a schematic diagram showing a state of an impeller portion and a fuel discharge port portion in a conventional fuel supply apparatus. FIG. 37 is a schematic diagram showing a state of an impeller portion and a fuel discharge port portion in a conventional fuel supply apparatus. FIG. 38 is a schematic diagram showing a state of an impeller portion and a fuel discharge port portion in a conventional fuel supply apparatus. FIG. 39 is a characteristic diagram showing pulsation in a conventional charge supply device. FIG. 40 is a characteristic diagram showing blade order noise in a conventional fuel supply apparatus.
インペラ羽根２４ａが複数設けられたインペラ２４は回転軸２１に固定され、Ｒ方向に回転する。燃料タンクからサクションフィルタを通してポンプベース１３の燃料吸入口からポンプ室に吸い上げられた燃料は、回転軸２１とともに回転するインペラ２４によりポンプ室内で加圧され、ポンプベース１３の燃料吐出口３１からモータ室に送出される。 The impeller 24 provided with a plurality of impeller blades 24a is fixed to the rotary shaft 21 and rotates in the R direction. The fuel sucked into the pump chamber from the fuel suction port of the pump base 13 through the suction filter from the fuel tank is pressurized in the pump chamber by the impeller 24 that rotates together with the rotating shaft 21, and from the fuel discharge port 31 of the pump base 13 to the motor chamber. Is sent out.
インペラ２４のインペラ羽根２４ａとポンプベース１３の燃料吐出口３１は図３６から図３８に模式的に示すように、インペラ羽根２４ａの内周側Ａとインペラ羽根２４ａの外周側ＢとのＡＢ面は直線状であるとともに、燃料吐出口３１の内周側Ｃと燃料吐出口３１の外周側ＤとのＣＤ面はインペラ羽根２４ａのＡＢ面と同じ直線状であり、燃料吐出口３１のＣＤ面は半径方向線上Ｓと同一線上にあり、図３７に示すように、インペラ羽根２４ａの内周側Ａとインペラ羽根２４ａの外周側ＢとのＡＢ面と燃料吐出口３１の内周側Ｃと燃料吐出口３１の外周側ＤとのＣＤ面は同一な直線面で半径方向線上Ｓと同一線上となる。 The impeller blade 24a of the impeller 24 and the fuel discharge port 31 of the pump base 13 are schematically shown in FIGS. 36 to 38. The AB surface between the inner peripheral side A of the impeller blade 24a and the outer peripheral side B of the impeller blade 24a is In addition to being straight, the CD surface of the inner peripheral side C of the fuel discharge port 31 and the outer peripheral side D of the fuel discharge port 31 is the same linear shape as the AB surface of the impeller blade 24a, and the CD surface of the fuel discharge port 31 is As shown in FIG. 37, the AB surface of the inner peripheral side A of the impeller blade 24a and the outer peripheral side B of the impeller blade 24a, the inner peripheral side C of the fuel discharge port 31, and the fuel discharge The CD surface with the outer peripheral side D of the outlet 31 is the same straight surface and is on the same line as the radial line S.
図３６はインペラ２４のインペラ羽根２４ａがＲ方向に回転してインペラ羽根２４ａのＡＢ面がポンプベース１３の燃料吐出口３１のＣＤ面に重なる前の状態を示し、図３７はインペラ羽根２４ａがＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４ａのＡＢ面がポンプベース１３の燃料吐出口３１のＣＤ面に重なった状態を示し、図３８はインペラ羽根２４ａがＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４ａのＡＢ面がポンプベース１３の燃料吐出口３１側のＣＤ面からさらに進んだ状態を示している。このように、インペラ２４のインペラ羽根２４ａの回転によりポンプ室内で加圧された燃料をポンプベース１３の燃料吐出口３１からモータ室に送出している。 FIG. 36 shows a state before the impeller blade 24a of the impeller 24 rotates in the R direction and the AB surface of the impeller blade 24a overlaps the CD surface of the fuel discharge port 31 of the pump base 13, and FIG. The impeller blade 24a further rotates in the direction and the AB surface of the impeller blade 24a overlaps the CD surface of the fuel discharge port 31 of the pump base 13. FIG. 38 shows the impeller blade 24a further rotated in the R direction and the AB surface of the impeller blade 24a. The surface is further advanced from the CD surface on the fuel discharge port 31 side of the pump base 13. Thus, the fuel pressurized in the pump chamber by the rotation of the impeller blades 24a of the impeller 24 is sent from the fuel discharge port 31 of the pump base 13 to the motor chamber.
上述した従来の燃料供給装置においては、インペラ２４のインペラ羽根２４ａの内周側Ａとインペラ羽根２４ａの外周側ＢとのＡＢ面は直線状であるとともに、ポンプベース１３の燃料吐出口３１の内周側Ｃと燃料吐出口３１の外周側ＤとのＣＤ面はインペラ羽根２４ａのＡＢ面と同じ直線状であり、燃料吐出口３１のＣＤ面は半径方向線上Ｓと同一線上にあり、図３７に示すように、インペラ羽根２４ａの内周側Ａとインペラ羽根２４ａの外
周側ＢとのＡＢ面と燃料吐出口３１の内周側Ｃと燃料吐出口３１の外周側ＤとのＣＤ面は同一な直線面で半径方向線上Ｓと同一線上となるように構成しており、インペラ羽根２４ａのＡＢ面および燃料吐出口３１のＣＤ面には半径方向線上Ｓに対して角度が全く無い状態である。このような状態でインペラ羽根２４ａのＡＢ面の全面が燃料吐出口３１のＣＤ面の全面に重なっていくので、ポンプ室内で加圧された燃料をポンプベース１３の燃料吐出口３１からモータ室に送出するときに、図３９に示すように、燃料の燃圧脈動幅Ｍ１が大きなものとなるので、図４０に示すように、羽根次数音Ｈ１も大きなものとなり、騒音の原因となるという問題があった。
In the conventional fuel supply apparatus described above, the AB surface of the inner peripheral side A of the impeller blades 24a of the impeller 24 and the outer peripheral side B of the impeller blades 24a is linear, and the inner side of the fuel discharge port 31 of the pump base 13 The CD surface of the peripheral side C and the outer peripheral side D of the fuel discharge port 31 is the same straight line as the AB surface of the impeller blade 24a, and the CD surface of the fuel discharge port 31 is collinear with the radial line S. FIG. As shown in FIG. 2, the AB surface of the inner peripheral side A of the impeller blade 24a and the outer peripheral side B of the impeller blade 24a, the inner peripheral side C of the fuel discharge port 31, and the CD surface of the outer peripheral side D of the fuel discharge port 31 are the same. The straight line plane is configured to be collinear with the radial line S, and the AB surface of the impeller blades 24a and the CD surface of the fuel discharge port 31 have no angle with respect to the radial line S. . In this state, the entire AB surface of the impeller blade 24a overlaps the entire CD surface of the fuel discharge port 31, so that fuel pressurized in the pump chamber is transferred from the fuel discharge port 31 of the pump base 13 to the motor chamber. As shown in FIG. 39, when the fuel is sent out, the fuel pressure pulsation width M1 becomes large. As shown in FIG. 40, the blade order sound H1 becomes large, which causes noise. It was.
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、インペラ２４のインペラ羽根２４ａによりポンプベース１３の燃料吐出口３１から送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えるとともに羽根次数音も小さく抑えることにより、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置を提供するものである。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to reduce the fuel pressure pulsation width of the fuel when the impeller blades 24a of the impeller 24 are delivered from the fuel discharge port 31 of the pump base 13. In addition, the blade order sound is also suppressed to a low level, thereby significantly reducing noise and providing a highly reliable fuel supply device.
この発明に係わる燃料供給装置は、燃料タンクに取り付けられ、前記燃料タンク内の燃料を燃料吸入口から吸入し燃料吐出口から送出する燃料ポンプを備え、前記燃料ポンプは、前記燃料吸入口と前記燃料吐出口を有するポンプベースと、前記ポンプベースの前記燃料吸入口から吸入した前記燃料を回転することにより加圧し前記燃料吐出口から送出するために回転方向に沿って配列された複数のインペラ羽根を有するインペラとにより構成され、前記インペラ羽根の前記回転方向における先頭側の面において、前記燃料吐出口と最初に交わる点をＡ、前記燃料吐出口と最後に交わる点をＢ、および前記燃料吐出口の前記回転に対する前方側の面において、前記インペラ羽根と最初に交わる点をＣ、前記インペラ羽根と最後に交わる点をＤ、さらに前記インペラの回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」であるものである。 A fuel supply device according to the present invention includes a fuel pump attached to a fuel tank and sucking fuel in the fuel tank from a fuel suction port and delivering the fuel from a fuel discharge port. The fuel pump includes the fuel suction port and the fuel pump. A pump base having a fuel discharge port, and a plurality of impeller blades arranged along the rotation direction so as to pressurize the fuel sucked from the fuel suction port of the pump base by rotation and send it out from the fuel discharge port is constituted by an impeller which have a, in the above surface of the top side in the rotational direction of the impeller vanes, before Symbol fuel discharge port and the first intersection point to a, before Symbol fuel discharge port and the last intersection points to B, you in the plane of the front side relative to the rotation of the yo beauty before Symbol fuel discharge port, the point of intersection with the impeller blades and the first C, and the intersection point to the impeller vanes and the last D, Further, when the rotation center of the impeller is O, the relationship between the angle θ1 formed by OA-OB and the angle θ2 formed by OC-OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”.
この発明に係る燃料供給装置によれば、インペラのインペラ羽根によりポンプベースの燃料吐出口から送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えるとともに羽根次数音も小さく抑えることにより、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置を得ることができる。 According to the fuel supply device of the present invention, the noise is remarkably reduced by suppressing the fuel pressure pulsation width when the fuel is delivered from the fuel discharge port of the pump base by the impeller blades of the impeller, and also suppressing the blade order noise. Thus, a highly reliable fuel supply device can be obtained.
実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１を図１から図１２に基づいて説明するが、各図において、同一、または相当部材、部位については同一符号を付して説明する。図１はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置を示す側面図である。図２はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置を示す側断面図である。図３はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置における燃料ポンプを示す断面図である。図４はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置におけるインペラ部を示す平面図である。図５はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置における燃料吐出口部を示す平面図である。図６はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図７はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図８はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図９はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図１０はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図１１はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置における脈動を示す特性図である。図１２はこの発明の実施の形態１に係わる燃料供給装置における羽根次数音を示す特性図である。
Embodiment 1 FIG.
Hereinafter, Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 12. In the drawings, the same or equivalent members and parts will be described with the same reference numerals. 1 is a side view showing a fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 2 is a side sectional view showing the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 3 is a cross-sectional view showing a fuel pump in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 4 is a plan view showing an impeller portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 5 is a plan view showing a fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 6 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 7 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 8 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 9 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 10 is a schematic diagram showing the state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 11 is a characteristic diagram showing pulsation in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention. FIG. 12 is a characteristic diagram showing blade order sound in the fuel supply apparatus according to Embodiment 1 of the present invention.
これら各図において、燃料供給装置１００の蓋部材１０は、例えば、熱可塑性樹脂からなり円板状に形成されたモールド成型品で構成しており、燃料タンク１に形成された開口部２を覆うように燃料タンク１の上壁に取り付けられている。燃料供給装置１００の蓋部材１０以外の部品は燃料タンク１内に収容されている。 In each of these drawings, the lid member 10 of the fuel supply device 100 is formed of a molded product made of a thermoplastic resin and formed in a disk shape, for example, and covers the opening 2 formed in the fuel tank 1. In this way, it is attached to the upper wall of the fuel tank 1. Parts other than the lid member 10 of the fuel supply device 100 are accommodated in the fuel tank 1.
蓋部材１０には燃料ポンプ１８から吐出された燃料を燃料タンク１の外部に供給する管である吐出パイプ１２、および燃料ポンプ１８に電力を供給する電気コネクタ３３が配設され、電気コネクタ３３から燃料ポンプ１８にはリード線１４が接続されており、電源から電気コネクタ３３を介して入力された電力はリード線１４を経由して燃料ポンプ１８へ供給される。 The lid member 10 is provided with a discharge pipe 12 that is a pipe that supplies fuel discharged from the fuel pump 18 to the outside of the fuel tank 1, and an electrical connector 33 that supplies power to the fuel pump 18. A lead wire 14 is connected to the fuel pump 18, and electric power input from the power source via the electrical connector 33 is supplied to the fuel pump 18 via the lead wire 14.
蓋部材１０には例えば一体的に形成された保持部材１１の嵌挿部（図示せず）に蓋部材１０側の一方端が嵌着され、他方端がサブタンク１５に係合してこのサブタンク１５を支持する支持部材（図示せず）を備えている。 For example, one end of the lid member 10 is fitted to a fitting member (not shown) of the holding member 11 formed integrally with the lid member 10, and the other end engages with the sub tank 15. Is provided with a support member (not shown).
支持部材（図示せず）には、付勢部材としてのスプリング１７が嵌挿されており、このスプリング１７により蓋部材１０とサブタンク１５とを互いに離れるように付勢しており、これにより、蓋部材１０とサブタンク１５とは、蓋部材１０の軸方向、すなわち、図１において上下方向へ往復移動可能である。 A spring 17 as an urging member is fitted in a support member (not shown), and the lid member 10 and the sub tank 15 are urged away from each other by the spring 17. The member 10 and the sub tank 15 can reciprocate in the axial direction of the lid member 10, that is, in the up and down direction in FIG.
したがって、燃料供給装置１００が収容される樹脂製の燃料タンク１が温度変化により内圧の変化あるいは燃料量の変化で膨張または収縮しても、スプリング１７の付勢力によりサブタンク１５のサブタンク底部１５ａは燃料タンク１の燃料タンク底部１ａ内壁に常
に押し付けられる。
Therefore, even if the resin fuel tank 1 in which the fuel supply device 100 is accommodated expands or contracts due to a change in internal pressure or a change in the amount of fuel due to a temperature change, the sub tank bottom 15a of the sub tank 15 is fueled by the biasing force of the spring 17. The tank 1 is always pressed against the inner wall of the fuel tank bottom 1a.
サブタンク１５には燃料タンク１内の燃料が吸入されるとともに、サブタンク１５内の燃料を吸込み、吐出する燃料ポンプ１８、燃料ポンプ１８が吸込む燃料を濾過するサクションフィルタ１９、燃料ポンプ１８が吐出する燃料を濾過する吐出フィルタ２０が収容されている。 The fuel in the fuel tank 1 is sucked into the sub tank 15, the fuel pump 18 that sucks and discharges the fuel in the sub tank 15, the suction filter 19 that filters the fuel sucked by the fuel pump 18, and the fuel that the fuel pump 18 discharges A discharge filter 20 for filtering the water is accommodated.
燃料ポンプ１８は、燃料吸入側を図２において下方側にしてサブタンク１５内に縦置きに収容されており、内部には図示しないモータ部を収容しており、モータとともに回転する図示しないインペラによりサブタンク１５内の燃料を吸入し加圧する。 The fuel pump 18 is accommodated vertically in the sub tank 15 with the fuel suction side in the lower side in FIG. 2, and accommodates a motor unit (not shown) inside, and a sub tank by an impeller (not shown) that rotates together with the motor. The fuel in 15 is sucked and pressurized.
燃料ポンプ１８で加圧された燃料は、吐出フィルタ２０で異物が除去された後、プレッシャレギュレータ３４に吐出される。プレッシャレギュレータ３４に吐出された燃料は、所定の圧力に調整され、蛇腹管２２を経由して吐出パイプ１２へ供給される。そして、燃料タンク１内の燃料は吐出パイプ１２から燃料タンク１の外部に供給される。 The fuel pressurized by the fuel pump 18 is discharged to the pressure regulator 34 after the foreign matter is removed by the discharge filter 20. The fuel discharged to the pressure regulator 34 is adjusted to a predetermined pressure and supplied to the discharge pipe 12 via the bellows tube 22. The fuel in the fuel tank 1 is supplied from the discharge pipe 12 to the outside of the fuel tank 1.
サクションフィルタ１９は、燃料ポンプ１８の燃料吸入口に接続され、燃料ポンプ１８がサブタンク１５内から吸入する燃料に含まれる比較的大きな異物を除去する。 The suction filter 19 is connected to the fuel suction port of the fuel pump 18 and removes relatively large foreign matters contained in the fuel sucked from the sub tank 15 by the fuel pump 18.
サブタンク１５内に燃料を供給するジェットポンプ２３は、サブタンク１５の外側に取り付けられており、プレッシャレギュレータ３４から排出された余剰燃料を図示しない吸入口に向けてノズル噴出することにより発生する吸引圧によって燃料タンク１内の燃料をサブタンク１５内に供給する。これにより、燃料タンク１内の燃料量が減少しても、サブタンク１５内は燃料で充満される。 The jet pump 23 that supplies fuel into the sub tank 15 is attached to the outside of the sub tank 15 and is caused by suction pressure generated by ejecting excess fuel discharged from the pressure regulator 34 toward a suction port (not shown). The fuel in the fuel tank 1 is supplied into the sub tank 15. Thereby, even if the amount of fuel in the fuel tank 1 decreases, the sub tank 15 is filled with fuel.
サブタンク１５の外周面には、センダゲージ３５が配設されており、このセンダゲージ３５は、センサ部２５、アーム２６、ならびにアーム２６の先端に取り付けられているフロート２７を有している。 A sender gauge 35 is disposed on the outer peripheral surface of the sub tank 15, and the sender gauge 35 has a sensor portion 25, an arm 26, and a float 27 attached to the tip of the arm 26.
フロート２７は燃料タンク１内の燃料中に浮遊可能で、アーム２６はセンサ部２５側の端部を中心として回動する。センサ部２５には抵抗値の異なる複数の導電パターンが形成されており、アーム２６の反フロート側の端部はセンサ部２５の導電パターンと接触可能である。 The float 27 can float in the fuel in the fuel tank 1, and the arm 26 rotates around the end on the sensor unit 25 side. A plurality of conductive patterns having different resistance values are formed on the sensor unit 25, and the end of the arm 26 on the non-float side can contact the conductive pattern of the sensor unit 25.
燃料タンク１内の燃料中に浮遊するフロート２７が燃料の残量に応じて浮き沈みすると、フロート２７の浮き沈みにともなってアーム２６が回動する。これにより、アーム２６とセンサ部２５の導電パターンとの接触状態は変化し、燃料タンク１内の燃料の残量が検出される。検出された燃料の残量は、電気信号として図示しないリード線および電気コネクタ３３を介して図示しないＥＣＵ（電子制御装置）へ出力される。 When the float 27 floating in the fuel in the fuel tank 1 floats and sinks according to the remaining amount of fuel, the arm 26 rotates as the float 27 floats and sinks. Thereby, the contact state between the arm 26 and the conductive pattern of the sensor unit 25 changes, and the remaining amount of fuel in the fuel tank 1 is detected. The detected remaining amount of fuel is output as an electrical signal to an ECU (electronic control unit) (not shown) via a lead wire (not shown) and an electrical connector 33.
次に、燃料ポンプ１８は例えば図３に示すような構成となっている。燃料ポンプ１８は、燃料タンク１から燃料を吸入して加圧するポンプ部１８ａと、このポンプ部１８ａを駆動するモータ部１８ｂと、およびポンプ部１８ａで加圧された燃料を燃料タンク１外に吐出する燃料吐出部１８ｃとから構成されている。 Next, the fuel pump 18 is configured as shown in FIG. 3, for example. The fuel pump 18 sucks fuel from the fuel tank 1 and pressurizes it, a motor unit 18b that drives the pump unit 18a, and discharges fuel pressurized by the pump unit 18a to the outside of the fuel tank 1. And a fuel discharge portion 18c.
ポンプ部１８ａは、ポンプカバー１２０とポンプベース１３０との間にＣ字状のポンプ室３００を形成し、円板状に形成された燃料加圧用の回転部材としてのインペラ２４０がポンプ室３００内に回転可能に収容されている。ポンプカバー１２０およびポンプベース１３０はアルミ製であり、円筒状に形成されたハウジング１１０の一端にかしめて固定されている。燃料吐出部１８ｃは蛇腹管２２を介して吐出パイプ１２に接続されている。 The pump portion 18 a forms a C-shaped pump chamber 300 between the pump cover 120 and the pump base 130, and an impeller 240 as a rotating member for fuel pressurization formed in a disk shape is provided in the pump chamber 300. It is housed in a rotatable manner. The pump cover 120 and the pump base 130 are made of aluminum, and are fixed by caulking to one end of a housing 110 formed in a cylindrical shape. The fuel discharge portion 18 c is connected to the discharge pipe 12 via the bellows tube 22.
インペラ２４０は、外周部近傍に複数個のインペラ羽根２４１が設けられている。ポンプカバー１２０に形成された燃料吸入口３１０からポンプ室３００に吸入された燃料は、インペラ２４０の回転により加圧され、燃料吐出口３１１からモータ部１８ｂのモータ室３２０に送出される。ポンプベース１３０に形成された隔壁はインペラ２４０の外周と近接し、燃料吸入口３１０と燃料吐出口３１１とをシールしている。 The impeller 240 is provided with a plurality of impeller blades 241 near the outer periphery. The fuel sucked into the pump chamber 300 from the fuel suction port 310 formed in the pump cover 120 is pressurized by the rotation of the impeller 240 and sent out from the fuel discharge port 311 to the motor chamber 320 of the motor unit 18b. A partition wall formed on the pump base 130 is close to the outer periphery of the impeller 240 and seals the fuel inlet 310 and the fuel outlet 311.
モータ部１８ｂは回転子２００と回転子２００の周囲を囲むマグネット２５０とを有し、マグネット２５０の磁場中に配設されている回転子２００のコイル２０１にコネクタ５００のコネクタピン５１０から電流が供給されると回転子２００が回転する。回転子２００のスラスト方向側の回転軸２１０は、ポンプカバー１２０の中央凹部に圧入されているスラスト軸受２２０に軸受けされている。回転軸２１０は、スラスト軸受２２０に軸方向の荷重を支持されているとともにベアリング２６０に径方向を支持されている。回転子２００の他方の回転軸２３０はベアリング２７０に径方向を支持されている。回転軸２１０の外周壁に軸方向に切欠き２１０ａが設けられ、この切欠き２１０ａの形成された部位にインペラ２４０が固定されている。 The motor unit 18b includes a rotor 200 and a magnet 250 surrounding the rotor 200, and current is supplied from the connector pin 510 of the connector 500 to the coil 201 of the rotor 200 disposed in the magnetic field of the magnet 250. Then, the rotor 200 rotates. The rotating shaft 210 on the thrust direction side of the rotor 200 is supported by a thrust bearing 220 that is press-fitted into the central recess of the pump cover 120. The rotating shaft 210 is supported by the thrust bearing 220 in the axial direction and is supported by the bearing 260 in the radial direction. The other rotating shaft 230 of the rotor 200 is supported by the bearing 270 in the radial direction. A notch 210a is provided in the axial direction on the outer peripheral wall of the rotating shaft 210, and the impeller 240 is fixed to a portion where the notch 210a is formed.
マグネット２５０は回転子２００の外周に設けられ、回転子２００と所定のエアギャップを形成している。回転子２００の回転軸２３０側に、八個のセグメントに分割された銅製の整流子４００が設置されている。吐出ケース１４０はハウジング１１０の他端にかしめて固定されている。コネクタピン５１０は、吐出ケース１４０に設けられたコネクタ５００に先端を露出して埋設されている。コネクタ５００はリード線１４と接続される。コネクタピン５１０は、ブラシ、整流子４００を介し回転子２００に巻回されたコイル２０１に接続するとともに、チョークコイル５２０に接続されている。チョークコイル５２０はコイル２０１に供給される電流から交流成分を除くために接続されている。 The magnet 250 is provided on the outer periphery of the rotor 200 and forms a predetermined air gap with the rotor 200. A copper commutator 400 divided into eight segments is installed on the rotating shaft 230 side of the rotor 200. The discharge case 140 is fixed by caulking to the other end of the housing 110. The connector pin 510 is embedded in the connector 500 provided in the discharge case 140 with its tip exposed. Connector 500 is connected to lead wire 14. The connector pin 510 is connected to the coil 201 wound around the rotor 200 via the brush and commutator 400 and is also connected to the choke coil 520. The choke coil 520 is connected to remove an alternating current component from the current supplied to the coil 201.
燃料吐出部１８ｃは吐出ケース１４０に形成される吐出口３３０に逆止弁３４０を収容し、この逆止弁３４０が吐出口３３０から吐出した燃料の逆流を防止している。 The fuel discharge unit 18 c accommodates a check valve 340 in a discharge port 330 formed in the discharge case 140, and the check valve 340 prevents a back flow of fuel discharged from the discharge port 330.
次に、燃料ポンプ１８の動作について説明する。コイル２０１に電流が供給されると、回転子２００は、スラスト軸受２２０およびベアリング２６０に回転軸２１０を支持されるとともにベアリング２７０に回転軸２３０を支持されて回転する。燃料タンク１からサクションフィルタ１９を通してポンプ室３００に吸い上げられた燃料は、回転軸２１０とともに回転するインペラ２４０によりポンプ室３００内で加圧され、燃料吐出口３１１からモータ室３２０に送出される。モータ室３２０に送出された燃料は、吐出口３３０の逆止弁３４０を押し上げ、吐出口３４０から蛇腹管２２を通って吐出パイプ１２から燃料タンク１外に吐出される。 Next, the operation of the fuel pump 18 will be described. When a current is supplied to the coil 201, the rotor 200 rotates with the rotation shaft 210 supported by the thrust bearing 220 and the bearing 260 and the rotation shaft 230 supported by the bearing 270. The fuel sucked into the pump chamber 300 from the fuel tank 1 through the suction filter 19 is pressurized in the pump chamber 300 by the impeller 240 that rotates together with the rotating shaft 210, and is sent out from the fuel discharge port 311 to the motor chamber 320. The fuel delivered to the motor chamber 320 pushes up the check valve 340 of the discharge port 330 and is discharged from the discharge pipe 12 to the outside of the fuel tank 1 through the bellows tube 22 from the discharge port 340.
ところで、インペラ２４０のインペラ羽根２４１部の構成は一つの実施の形態として図４に示すようになっており、燃料吐出口３１１部の構成は一つの実施の形態として図５に示すようになっている。 Incidentally, the configuration of the impeller blade 241 portion of the impeller 240 is as shown in FIG. 4 as one embodiment, and the configuration of the fuel discharge port 311 is as shown in FIG. 5 as one embodiment. Yes.
この発明の特徴とするところは、インペラ羽根２４１上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１１において、インペラ羽根２４１と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４１と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」で表すものである。この式の関係により、インペラ２４０のインペラ羽根２４１により燃料吐出口３１１に送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えることができるとともに羽根次数音を小さく抑えることができるので、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置を得るものである。 The feature of the present invention is that on the impeller blade 241, the point that first intersects with the fuel discharge port 311 of the pump base 130 is A, the point that intersects the fuel discharge port 311 of the pump base 130 last is B, and the pump base In 130 fuel discharge ports 311, if the point where the impeller blade 241 first intersects is C, the point where the impeller blade 241 intersects last is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, then the angle θ1 formed by OA-OB is The relationship of the angle θ2 formed by the OC-OD is represented by “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”. Because of the relationship of this equation, the fuel pressure pulsation width when the fuel is delivered to the fuel discharge port 311 by the impeller blades 241 of the impeller 240 can be suppressed to a small level, and the blade order noise can be suppressed to a low level, so that the noise is significantly reduced. Thus, a highly reliable fuel supply device is obtained.
この実施の形態１においては、インペラ羽根２４１上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１１において、インペラ羽根２４１と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４１と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」とし、角度θ２は０とした場合を示し、θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数としたものである。 In the first embodiment, on the impeller blade 241, the point that first intersects with the fuel discharge port 311 of the pump base 130 is A, the point that finally intersects with the fuel discharge port 311 of the pump base 130, and the pump base 130. In the fuel discharge port 311, if the point where the impeller blade 241 first intersects is C, the point where the impeller blade 241 intersects last is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, then the angle θ1 formed by OA-OB and the OC The relation of the angle θ2 formed by −OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”, and the angle θ2 is 0, and θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades.
すなわち、例えば、羽根枚数が３０枚の場合は、θ１＋θ２＝３６０°／３０となり、θ１＋θ２＝１２°となる。この実施の形態１においては、図６に示すように、角度θ２は０であるので、角度θ１は１２°となる。なお、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面に内周側から外周側に向う角度θ２は０であるので、燃料吐出口３１のＣＤ面は半径方向線上Ｓと同一線上にある。 That is, for example, when the number of blades is 30, θ1 + θ2 = 360 ° / 30 and θ1 + θ2 = 12 °. In the first embodiment, as shown in FIG. 6, since the angle θ2 is 0, the angle θ1 is 12 °. Since the angle θ2 from the inner peripheral side to the outer peripheral side of the CD surface of the inner peripheral side C and the outer peripheral side D of the fuel discharge port 311 of the pump base 130 is 0, the CD surface of the fuel discharge port 31 is in the radial direction. It is on the same line as line S.
このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４１のＡＢ面の角度θ１と、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面の角度θ２とを設定することにより、インペラ２４０のインペラ羽根２４１により燃料吐出口３１１に送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えることができるとともに羽根次数音を小さく抑えることができる。 Thus, by setting the angle θ1 of the AB surface of the impeller blade 241 of the impeller 240 and the angle θ2 of the CD surface between the inner peripheral side C and the outer peripheral side D of the fuel discharge port 311 of the pump base 130, the impeller The fuel pressure pulsation width when the fuel is delivered to the fuel discharge port 311 by the 240 impeller blades 241 can be reduced, and the blade order noise can be reduced.
図６はインペラ２４０のインペラ羽根２４１がＲ方向に回転してインペラ羽根２４１のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１１のＣＤ面に重なる前の状態を示し、図７はインペラ羽根２４１がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４１の内周側Ａがポンプベース１３０の燃料吐出口３１１のＣＤ面に重なった状態を示し、図８はインペラ羽根２４１がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４１のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１１のＣＤ面にクロスした状態を示し、図９はインペラ羽根２４１がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４１の外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１１のＣＤ面に重なった状態を示し、図１０はインペラ羽根２４１がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４１のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１１側のＣＤ面からさらに進んだ状態を示している。このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４１の回転によりポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１１からモータ室３２０に送出している。 6 shows a state before the impeller blade 241 of the impeller 240 rotates in the R direction and the AB surface of the impeller blade 241 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 311 of the pump base 130. FIG. The impeller blade 241 further rotates in the direction and the inner peripheral side A of the impeller blade 241 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 311 of the pump base 130. FIG. 8 shows the impeller blade 241 further rotated in the R direction. 9 shows a state in which the AB surface of the pump base 130 crosses the CD surface of the fuel discharge port 311 of the pump base 130. FIG. 9 shows that the impeller blade 241 further rotates in the R direction and the outer peripheral side B of the impeller blade 241 FIG. 10 shows a state in which the impeller blade 241 further rotates in the R direction so that the AB surface of the impeller blade 241 is in the direction of the PO. It shows a more advanced state from a CD surface of the fuel discharge port 311 side of the Pubesu 130. As described above, the fuel pressurized in the pump chamber 300 by the rotation of the impeller blades 241 of the impeller 240 is sent from the fuel discharge port 311 of the pump base 130 to the motor chamber 320.
以上のように、インペラ羽根２４１上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１１において、インペラ羽根２４１と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４１と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」としたことにより、インペラ羽根２４１の内周側Ａがポンプベース１３０の燃料吐出口３１１のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４１のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１１のＣＤ面にクロスしていき、インペラ羽根２４１の外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１１のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４１のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１１側のＣＤ面からさらに進んでいくようにしたので、ポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１１からモータ室３２０に送出するときに、図１１に示すように、燃料の燃圧脈動幅Ｍ２が上述した従来装置の燃圧脈動幅Ｍ１より小さく抑えることができ、図１２に示すように、羽根次数音Ｈ２も上述した従来装置の羽根次数音Ｈ１よりも小さく抑えることができるので、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置を得ることができる。 As described above, on the impeller blade 241, the point that first intersects with the fuel discharge port 311 of the pump base 130 is A, the point that finally intersects with the fuel discharge port 311 of the pump base 130, and the fuel discharge of the pump base 130. In the outlet 311, when the point where the impeller blade 241 first intersects is C, the point where the impeller blade 241 finally intersects is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, the angle θ1 and OC-OD formed by OA-OB are Since the relationship of the angle θ2 formed is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”, the inner peripheral side A of the impeller blade 241 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 311 of the pump base 130, and the AB surface of the impeller blade 241 is Crossing the CD surface of the fuel discharge port 311 of the pump base 130, the outer peripheral side B of the impeller blade 241 is the pump base 130. Since the AB surface of the impeller blade 241 is further advanced from the CD surface of the pump base 130 on the fuel discharge port 311 side, the fuel pressurized in the pump chamber 300 is overlapped with the CD surface of the fuel discharge port 311. 11 is sent from the fuel discharge port 311 of the pump base 130 to the motor chamber 320, as shown in FIG. 11, the fuel fuel pressure pulsation width M2 can be suppressed to be smaller than the fuel pressure pulsation width M1 of the conventional device described above. As shown in FIG. 12, since the blade order sound H2 can also be suppressed to be smaller than the blade order sound H1 of the above-described conventional device, it is possible to significantly reduce noise and obtain a highly reliable fuel supply device.
実施の形態２．
この発明の実施の形態２を図１３から図１９に基づいて説明するが、これら各図において、同一、または相当部材、部位については同一符号を付して説明する。図１３はこの発明の実施の形態２に係わる燃料供給装置におけるインペラ部を示す平面図である。図１４はこの発明の実施の形態２に係わる燃料供給装置における燃料吐出口部を示す平面図である。図１５はこの発明の実施の形態２に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図１６はこの発明の実施の形態２に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図１７はこの発明の実施の形態２に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図１８はこの発明の実施の形態２に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図１９はこの発明の実施の形態２に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。
Embodiment 2. FIG.
A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 13 to 19. In these drawings, the same or equivalent members and parts will be described with the same reference numerals. FIG. 13 is a plan view showing an impeller portion in a fuel supply apparatus according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 14 is a plan view showing a fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 15 is a schematic diagram showing a state of an impeller portion and a fuel discharge port portion in a fuel supply device according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 16 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 17 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 18 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 2 of the present invention. FIG. 19 is a schematic diagram showing the state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 2 of the present invention.
上述した実施の形態１においては、インペラ羽根２４１上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１１において、インペラ羽根２４１と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４１と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」とした場合について述べたが、この実施の形態２においては、インペラ羽根２４２上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１２において、インペラ羽根２４２と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４２と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」とし、角度θ１は０として、θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数とした場合を示している。 In the first embodiment described above, on the impeller blade 241, the point that first intersects with the fuel discharge port 311 of the pump base 130 is A, the point that intersects the fuel discharge port 311 of the pump base 130 last is B, and the pump base In 130 fuel discharge ports 311, if the point where the impeller blade 241 first intersects is C, the point where the impeller blade 241 intersects last is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, then the angle θ1 formed by OA-OB is Although the case where the relationship of the angle θ2 formed by the OC-OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades” has been described, in the second embodiment, the fuel discharge port 312 of the pump base 130 and the fuel discharge port 312 on the impeller blade 242 The point that intersects first is A, the point that intersects the fuel outlet 312 of the pump base 130 last is B, and the pump base 1 In the 30 fuel discharge ports 312, when the point where the impeller blade 242 first intersects is C, the point where the impeller blade 242 intersects last is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, the angle θ1 formed by OA-OB is The relationship of the angle θ2 formed by the OC-OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”, the angle θ1 is 0, and θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades is shown.
すなわち、例えば、羽根枚数が３０枚の場合は、θ１＋θ２＝３６０°／３０となり、θ１＋θ２＝１２°となる。この実施の形態２においては、図１５に示すように、角度θ１は０であるので、角度θ２は１２°となる。なお、インペラ２４０のインペラ羽根２４２の内周側Ａと外周側ＢとのＡＢ面に内周側から外周側に向う角度θ１は０であるので、インペラ２４０のインペラ羽根２４２のＡＢ面は半径方向線上Ｓと同一線上となる。 That is, for example, when the number of blades is 30, θ1 + θ2 = 360 ° / 30 and θ1 + θ2 = 12 °. In the second embodiment, as shown in FIG. 15, since the angle θ1 is 0, the angle θ2 is 12 °. Since the angle θ1 from the inner peripheral side to the outer peripheral side of the AB surface of the inner peripheral side A and the outer peripheral side B of the impeller blade 242 of the impeller 240 is 0, the AB surface of the impeller blade 242 of the impeller 240 is radial. It is on the same line as the line S.
このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４２のＡＢ面の角度θ１と、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面の角度θ２とを設定することにより、インペラ２４０のインペラ羽根２４２により燃料吐出口３１２に送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えることができるとともに羽根次数音を小さく抑えることができる。 Thus, by setting the angle θ1 of the AB surface of the impeller blade 242 of the impeller 240 and the angle θ2 of the CD surface between the inner peripheral side C and the outer peripheral side D of the fuel discharge port 312 of the pump base 130, the impeller is set. The fuel pressure pulsation width of the fuel when being sent to the fuel discharge port 312 by the 240 impeller blades 242 can be reduced, and the blade order noise can be reduced.
図１５はインペラ２４０のインペラ羽根２４２がＲ方向に回転してインペラ羽根２４２のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１２のＣＤ面に重なる前の状態を示し、図１６はインペラ羽根２４２がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４２の内周側Ａがポンプベース１３０の燃料吐出口３１２のＣＤ面に重なった状態を示し、図１７はインペラ羽根２４２がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４２のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１２のＣＤ面にクロスした状態を示し、図１８はインペラ羽根２４２がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４２の外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１２のＣＤ面に重なった状態を示し、図１９はインペラ羽根２４２がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４２のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１２側のＣＤ面からさらに進んだ状態を示している。このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４２の回転によりポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１２からモータ室３２０に送出している。 FIG. 15 shows a state before the impeller blade 242 of the impeller 240 rotates in the R direction and the AB surface of the impeller blade 242 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 312 of the pump base 130. FIG. 17 shows a state where the inner peripheral side A of the impeller blade 242 overlaps with the CD surface of the fuel discharge port 312 of the pump base 130, and FIG. 17 shows the impeller blade 242 further rotated in the R direction. 18 shows a state in which the AB surface of the pump base 130 crosses the CD surface of the fuel discharge port 312 of the pump base 130. FIG. 18 shows that the impeller blade 242 further rotates in the R direction and the outer peripheral side B of the impeller blade 242 FIG. 19 shows a state in which the impeller blade 242 further rotates in the R direction as the impeller blade 242 overlaps the CD surface of the outlet 312. Surface indicates a more advanced state from a CD surface of the fuel discharge port 312 side of the pump base 130. Thus, the fuel pressurized in the pump chamber 300 by the rotation of the impeller blades 242 of the impeller 240 is sent from the fuel discharge port 312 of the pump base 130 to the motor chamber 320.
以上のように、この実施の形態２においても、インペラ羽根２４２上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１２において、インペラ羽根２４２と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４２と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」としたことにより、インペラ羽根２４２の内周側Ａがポンプベース１３０の燃料吐出口３１２のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４２のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１２のＣＤ面にクロスしていき、インペラ羽根２４２の外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１２のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４２のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１２側のＣＤ面からさらに進んでいくようにしたので、ポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１２からモータ室３２０に送出するときに、図１１に示すように、燃料の燃圧脈動幅Ｍ２が上述した従来装置の燃圧脈動幅Ｍ１より小さく抑えることができ、図１２に示すように、羽根次数音Ｈ２も上述した従来装置の羽根次数音Ｈ１よりも小さく抑えることができるので、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置を得ることができる。 As described above, also in the second embodiment, on the impeller blade 242, the point that first intersects with the fuel discharge port 312 of the pump base 130 is A, and the point that last intersects with the fuel discharge port 312 of the pump base 130 is B. In the fuel discharge port 312 of the pump base 130, if the point where the impeller blade 242 first intersects is C, the point where the impeller blade 242 intersects last is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, then OA-OB is Since the relationship between the angle θ1 formed and the angle θ2 formed by the OC-OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”, the inner peripheral side A of the impeller blade 242 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 312 of the pump base 130. The AB surface of the impeller blade 242 crosses the CD surface of the fuel discharge port 312 of the pump base 130, and the impeller blade 242 Since the outer peripheral side B overlaps the CD surface of the fuel discharge port 312 of the pump base 130 and the AB surface of the impeller blade 242 further advances from the CD surface of the pump base 130 on the fuel discharge port 312 side, the pump chamber 300 As shown in FIG. 11, when the pressurized fuel is sent from the fuel discharge port 312 of the pump base 130 to the motor chamber 320, the fuel fuel pressure pulsation width M2 is greater than the fuel pressure pulsation width M1 of the conventional device described above. As shown in FIG. 12, the blade order sound H2 can also be suppressed to be lower than the blade order sound H1 of the above-described conventional device, so that a highly reliable fuel supply device with significantly reduced noise can be achieved. Can be obtained.
実施の形態３．
この発明の実施の形態３を図２０から図２６に基づいて説明するが、これら各図において、同一、または相当部材、部位については同一符号を付して説明する。図２０はこの発明の実施の形態３に係わる燃料供給装置におけるインペラ部を示す平面図である。図２１はこの発明の実施の形態３に係わる燃料供給装置における燃料吐出口部を示す平面図である。図２２はこの発明の実施の形態３に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図２３はこの発明の実施の形態３に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図２４はこの発明の実施の形態３に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図２５はこの発明の実施の形態３に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図２６はこの発明の実施の形態３に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。
Embodiment 3 FIG.
A third embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 20 to 26. In these drawings, the same or equivalent members and parts will be described with the same reference numerals. FIG. 20 is a plan view showing an impeller portion in a fuel supply apparatus according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 21 is a plan view showing a fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 22 is a schematic diagram showing the state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 23 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 24 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 25 is a schematic diagram showing the state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 3 of the present invention. FIG. 26 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 3 of the present invention.
上述した実施の形態１においては、インペラ羽根２４１上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１１において、インペラ羽根２４１と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４１と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」とし、インペラ２４０のインペラ羽根２４２の内周側Ａと外周側ＢとのＡＢ面に内周側から外周側に向う角度θ１を設け、角度θ２を０として、θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数とした場合について示している。上述した実施の形態２においては、上述した実施の形態１とは相反して、インペラ羽根２４２上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１２において、インペラ羽根２４２と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４２と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」とし、角度θ１を０として、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１２の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面に内周側から外周側に向う角度θ２を設け、θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数とした場合を示している。この実施の形態３においては、インペラ羽根２４３上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１３と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１３と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１３において、インペラ羽根２４３と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４３と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」としたものである。 In the first embodiment described above, on the impeller blade 241, the point that first intersects with the fuel discharge port 311 of the pump base 130 is A, the point that intersects the fuel discharge port 311 of the pump base 130 last is B, and the pump base In 130 fuel discharge ports 311, if the point where the impeller blade 241 first intersects is C, the point where the impeller blade 241 intersects last is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, then the angle θ1 formed by OA-OB is The angle θ2 formed by the OC-OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / the number of blades”, and the angle of the impeller blade 242 of the impeller 240 from the inner peripheral side to the outer peripheral side on the AB surface of the inner peripheral side A and the outer peripheral side B In this example, θ1 is provided, the angle θ2 is set to 0, and θ1 + θ2 = 360 ° / the number of blades. In the second embodiment described above, contrary to the first embodiment described above, on the impeller blade 242, the point that first intersects with the fuel discharge port 312 of the pump base 130 is A, and the fuel discharge port of the pump base 130. B is the last point that intersects 312, C is the first point that intersects impeller blade 242 at fuel discharge port 312 of pump base 130, D is the last point that intersects impeller blade 242, and O is the rotational center of impeller 240. In this case, the relationship between the angle θ1 formed by OA-OB and the angle θ2 formed by OC-OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”, the angle θ1 is set to 0, and the inner periphery of the fuel discharge port 312 of the pump base 130 An angle θ2 from the inner peripheral side to the outer peripheral side is provided on the CD surface of the side C and the outer peripheral side D, and θ1 + θ2 = 360 ° / the number of blades is shown. In the third embodiment, on the impeller blade 243, the point that first intersects with the fuel discharge port 313 of the pump base 130 is A, the point that last intersects with the fuel discharge port 313 of the pump base 130, and the pump base 130. In the fuel discharge port 313, when the point where the impeller blade 243 first intersects is C, the point where the impeller blade 243 finally intersects is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, the angle θ1 formed by OA-OB and the OC The relationship of the angle θ2 formed by −OD is “θ1 + θ2 = 360 ° / the number of blades”.
すなわち、例えば、羽根枚数が３０枚の場合は、θ１＋θ２＝３６０°／３０となり、θ１＋θ２＝１２°となる。この実施の形態１においては、図２２に示すように、インペラ２４０のインペラ羽根２４３の内周側Ａと外周側ＢとのＡＢ面に内周側から外周側に向う所定の角度θ１を設け、この角度θ１と相反する対称となる方向に、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１３の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面に内周側から外周側に向う所定の角度θ２を設けている。図２２から明らかなように、角度θ１と角度θ２とは相反する対称位置となるように設けられているので、θ１は６°、θ２は６°の場合を示しており、θ１＋θ２＝６°＋６°＝１２°となる場合を示している。 That is, for example, when the number of blades is 30, θ1 + θ2 = 360 ° / 30 and θ1 + θ2 = 12 °. In the first embodiment, as shown in FIG. 22, a predetermined angle θ1 from the inner peripheral side to the outer peripheral side is provided on the AB surface of the inner peripheral side A and the outer peripheral side B of the impeller blade 243 of the impeller 240, A predetermined angle θ2 from the inner peripheral side toward the outer peripheral side is provided on the CD surface of the inner peripheral side C and the outer peripheral side D of the fuel discharge port 313 of the pump base 130 in a direction opposite to the angle θ1. . As is apparent from FIG. 22, since the angle θ1 and the angle θ2 are provided so as to be opposite to each other, θ1 is 6 ° and θ2 is 6 °, and θ1 + θ2 = 6 ° + 6. The case where ° = 12 ° is shown.
このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４３のＡＢ面の所定の角度θ１と、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１３の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面の所定の角度θ２とを設定することにより、インペラ２４０のインペラ羽根２４３により燃料吐出口３１３に送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えることができるとともに羽根次数音を小さく抑えることができる。 In this way, the predetermined angle θ1 of the AB surface of the impeller blade 243 of the impeller 240 and the predetermined angle θ2 of the CD surface between the inner peripheral side C and the outer peripheral side D of the fuel discharge port 313 of the pump base 130 are set. As a result, the fuel fuel pressure pulsation width when being sent to the fuel discharge port 313 by the impeller blades 243 of the impeller 240 can be reduced, and the blade order noise can be reduced.
図２２はインペラ２４０のインペラ羽根２４３がＲ方向に回転してインペラ羽根２４３のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１３のＣＤ面に重なる前の状態を示し、図２３はインペラ羽根２４３がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４３の内周側Ａがポンプベース１３０の燃料吐出口３１３のＣＤ面に重なった状態を示し、図２４はインペラ羽根２４３がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４３のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１３のＣＤ面にクロスした状態を示し、図２５はインペラ羽根２４３がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４３の外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１３のＣＤ面に重なった状態を示し、図２６はインペラ羽根２４３がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４３のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１３側のＣＤ面からさらに進んだ状態を示している。このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４３の回転によりポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１３からモータ室３２０に送出している。 FIG. 22 shows a state before the impeller blades 243 of the impeller 240 rotate in the R direction and the AB surface of the impeller blades 243 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 313 of the pump base 130. FIG. The impeller blade 243 further rotates in the direction and the inner peripheral side A of the impeller blade 243 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 313 of the pump base 130. FIG. 24 shows the impeller blade 243 further rotated in the R direction. 25 shows a state in which the AB surface of the pump base 130 crosses the CD surface of the fuel discharge port 313 of the pump base 130. FIG. 25 shows that the impeller blade 243 further rotates in the R direction and the outer peripheral side B of the impeller blade 243 FIG. 26 shows a state where the impeller blades 243 further rotate in the R direction and overlap with the CD surface of the outlet 313. Surface indicates a more advanced state from a CD surface of the fuel discharge port 313 side of the pump base 130. As described above, the fuel pressurized in the pump chamber 300 by the rotation of the impeller blades 243 of the impeller 240 is sent from the fuel discharge port 313 of the pump base 130 to the motor chamber 320.
以上のように、インペラ羽根２４３上において、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１３と最初に交わる点をＡ、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１３と最後に交わる点をＢ、およびポンプベース１３０の燃料吐出口３１３において、インペラ羽根２４３と最初に交わる点をＣ、インペラ羽根２４３と最後に交わる点をＤ、さらにインペラ２４０の回転中心をＯとした場合、ＯＡ−ＯＢが成す角度θ１とＯＣ−ＯＤが成す角度θ２の関係が「θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数」としたことにより、インペラ羽根２４３の内周側Ａがポンプベース１３０の燃料吐出口３１３のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４３のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１３のＣＤ面にクロスしていき、インペラ羽根２４３の外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１３のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４３のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１３側のＣＤ面からさらに進んでいくようにしたので、ポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１３からモータ室３２０に送出するときに、図１１に示すように、燃料の燃圧脈動幅Ｍ２が上述した従来装置の燃圧脈動幅Ｍ１より小さく抑えることができ、図１２に示すように、羽根次数音Ｈ２も上述した従来装置の羽根次数音Ｈ１よりも小さく抑えることができるので、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置を得ることができる。 As described above, on the impeller blade 243, the point that first intersects with the fuel discharge port 313 of the pump base 130 is A, the point that finally intersects with the fuel discharge port 313 of the pump base 130, and the fuel discharge of the pump base 130. In the outlet 313, when the point where the impeller blade 243 first intersects is C, the point where the impeller blade 243 finally intersects is D, and the rotation center of the impeller 240 is O, the angle θ1 and OC-OD formed by OA-OB are Since the relationship of the angle θ2 formed is “θ1 + θ2 = 360 ° / number of blades”, the inner peripheral side A of the impeller blade 243 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 313 of the pump base 130, and the AB surface of the impeller blade 243 is Crossing the CD surface of the fuel discharge port 313 of the pump base 130, the outer peripheral side B of the impeller blades 243 is the pump base 130. Since the AB surface of the impeller blade 243 is further advanced from the CD surface on the fuel discharge port 313 side of the pump base 130, the fuel pressurized in the pump chamber 300 is overlapped with the CD surface of the fuel discharge port 313. 11, the fuel pressure pulsation width M2 of the fuel can be suppressed to be smaller than the fuel pressure pulsation width M1 of the conventional device described above, as shown in FIG. As shown in FIG. 12, since the blade order sound H2 can also be suppressed to be smaller than the blade order sound H1 of the above-described conventional device, it is possible to significantly reduce noise and obtain a highly reliable fuel supply device.
なお、上述した実施の形態３においては、例えば、羽根枚数が３０枚の場合は、θ１＋θ２＝３６０°／３０となり、θ１＋θ２＝１２°となり、一例として、θ１が６°、θ２が６°の場合について述べたが、これに限定されるものではなく、θ１を８°、θ２を４°としてθ１＋θ２＝１２°としてもよく、θ１を４°、θ２を８°としてθ１＋θ２＝１２°としてもよく、例えば、羽根枚数が３０枚の場合には、θ１＋θ２＝１２°となるように、θ１とθ２の角度を適宜設定することにより、同様の効果を奏する。
また、例えば、羽根枚数が３０枚の場合について述べたが、これに限定されるものではなく、θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数となるように、θ１とθ２の角度、羽根枚数を適宜設定することにより、同様の効果を奏する。
In the third embodiment described above, for example, when the number of blades is 30, θ1 + θ2 = 360 ° / 30 and θ1 + θ2 = 12 °. For example, when θ1 is 6 ° and θ2 is 6 °. However, the present invention is not limited to this, and θ1 may be 8 °, θ2 may be 4 °, θ1 + θ2 = 12 °, θ1 may be 4 °, θ2 may be 8 °, and θ1 + θ2 = 12 °. For example, when the number of blades is 30, the same effect can be obtained by appropriately setting the angles of θ1 and θ2 so that θ1 + θ2 = 12 °.
For example, although the case where the number of blades is 30 has been described, the present invention is not limited to this, and the angles of θ1 and θ2 and the number of blades are appropriately set so that θ1 + θ2 = 360 ° / the number of blades. Thus, the same effect can be obtained.
実施の形態４．
上述した各実施の形態においては、半径方向線上に対して角度θ１および角度θ２が内周側から外周側に向うように設けられた場合について述べたが、これに限定されるものではなく、この実施の形態４においては、図示はしないが上述した各実施の形態とは逆方向である半径方向線上に対して角度θ１および角度θ２を外周側から内周側に向うように設けるようにしてもよく、上述した各実施の形態と同様の効果を奏する。
Embodiment 4 FIG.
In each of the above-described embodiments, the case where the angle θ1 and the angle θ2 are provided so as to be directed from the inner peripheral side to the outer peripheral side with respect to the radial line has been described. However, the present invention is not limited to this. In the fourth embodiment, although not shown, the angle θ1 and the angle θ2 may be provided so as to be directed from the outer peripheral side to the inner peripheral side with respect to the radial line that is the opposite direction to each of the above-described embodiments. The effects similar to those of the above-described embodiments are often obtained.
実施の形態５．
この発明の実施の形態５を図２７から図３３に基づいて説明するが、これら各図において、同一、または相当部材、部位については同一符号を付して説明する。図２７はこの発明の実施の形態５に係わる燃料供給装置におけるインペラ部を示す平面図である。図２８はこの発明の実施の形態５に係わる燃料供給装置における燃料吐出口部を示す平面図である。図２９はこの発明の実施の形態５に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図３０はこの発明の実施の形態５に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図３１はこの発明の実施の形態５に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図３２はこの発明の実施の形態５に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。図３３はこの発明の実施の形態５に係わる燃料供給装置におけるインペラ部と燃料吐出口部との状態を示す模式図である。
Embodiment 5. FIG.
A fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 27 to 33. In these drawings, the same or equivalent members and parts will be described with the same reference numerals. FIG. 27 is a plan view showing an impeller portion in a fuel supply apparatus according to Embodiment 5 of the present invention. FIG. 28 is a plan view showing a fuel discharge port portion in the fuel supply apparatus according to Embodiment 5 of the present invention. FIG. 29 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply device according to Embodiment 5 of the present invention. FIG. 30 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply device according to Embodiment 5 of the present invention. FIG. 31 is a schematic diagram showing a state of an impeller portion and a fuel discharge port portion in a fuel supply device according to Embodiment 5 of the present invention. FIG. 32 is a schematic diagram showing a state of the impeller portion and the fuel discharge port portion in the fuel supply device according to Embodiment 5 of the present invention. FIG. 33 is a schematic diagram showing a state of an impeller portion and a fuel discharge port portion in a fuel supply device according to Embodiment 5 of the present invention.
上述した各実施の形態においては、インペラ２４０のインペラ羽根２４１，２４２，２４３の内周側Ａと外周側ＢとのＡＢ面が直線状であり、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１１，３１２，３１３の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面が直線状の場合について述べたが、この実施の形態５においては、ＡＢ面およびＣＤ面が直線状ではなく、く字形状や円孤形状としたものであり、θ１＋θ２＝３６０°／羽根枚数としたものである。 In the above-described embodiments, the AB surfaces of the inner peripheral side A and the outer peripheral side B of the impeller blades 241, 242, and 243 of the impeller 240 are linear, and the fuel discharge ports 311, 312, and 313 of the pump base 130 are formed. In the fifth embodiment, the CD surfaces of the inner peripheral side C and the outer peripheral side D are linear. However, in the fifth embodiment, the AB surface and the CD surface are not linear, Θ1 + θ2 = 360 ° / the number of blades.
すなわち、図２９に示すように、インペラ２４０のインペラ羽根２４４の内周側において角度θ１を設けるとともにインペラ羽根２４４の外周側においても角度θ１を設けた例えばく字形状とし、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１４の内周側において角度θ２を設けるとともに燃料吐出口３１４の外周側においても角度θ２を設けた例えばインペラ羽根２４４のく字形状と相反する対称位置となるようにく字形状としたものである。 That is, as shown in FIG. 29, for example, the angle θ1 is provided on the inner peripheral side of the impeller blades 244 of the impeller 240 and the angle θ1 is also provided on the outer peripheral side of the impeller blades 244. The angle θ2 is provided on the inner peripheral side of the outlet 314 and the angle θ2 is also provided on the outer peripheral side of the fuel discharge port 314. For example, it is formed in a square shape so as to be opposite to the square shape of the impeller blade 244. is there.
このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４４のＡＢ面の内周側および外周側にそれぞれ角度θ１と、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１４の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面の内周側および外周側にそれぞれに角度θ２とを設定することにより、インペラ２４０のインペラ羽根２４４により燃料吐出口３１４に送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えることができるとともに羽根次数音を小さく抑えることができる。 As described above, the angle θ1 on the inner circumferential side and the outer circumferential side of the AB surface of the impeller blades 244 of the impeller 240, and the inner circumference of the CD surface of the inner circumferential side C and the outer circumferential side D of the fuel discharge port 314 of the pump base 130, respectively. By setting the angle θ2 on each of the side and the outer peripheral side, the fuel pressure pulsation width of the fuel when being sent to the fuel discharge port 314 by the impeller blades 244 of the impeller 240 can be suppressed and the blade order sound can be reduced. Can be suppressed.
図２９はインペラ２４０のインペラ羽根２４４がＲ方向に回転してインペラ羽根２４４のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１４のＣＤ面に重なる前の状態を示し、図３０はインペラ羽根２４４がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４４の内周側Ａおよび外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１４のＣＤ面に重なった状態を示し、図３１はインペラ羽根２４４がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４４のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１４のＣＤ面にクロスした状態を示し、図３２はインペラ羽根２４４がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４４のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１４のＣＤ面に重なった状態を示し、図３３はインペラ羽根２４４がＲ方向にさらに回転してインペラ羽根２４４のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１４側のＣＤ面からさらに進んだ状態を示している。このように、インペラ２４０のインペラ羽根２４４の回転によりポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１４からモータ室３２０に送出している。 FIG. 29 shows a state before the impeller blades 244 of the impeller 240 rotate in the R direction and the AB surface of the impeller blades 244 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 314 of the pump base 130. FIG. The impeller blades 244 further rotate in the direction and the inner peripheral side A and the outer peripheral side B of the impeller blades 244 overlap with the CD surface of the fuel discharge port 314 of the pump base 130. FIG. 31 shows the impeller blades 244 further rotated in the R direction. FIG. 32 shows a state in which the AB surface of the impeller blade 244 crosses the CD surface of the fuel discharge port 314 of the pump base 130. FIG. 32 shows that the impeller blade 244 further rotates in the R direction and the AB surface of the impeller blade 244 becomes the pump base 130. FIG. 33 shows a state where the impeller blades 244 further rotate in the R direction when the fuel discharge port 314 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 314. AB surface of 244 indicates a more advanced state from a CD surface of the fuel discharge port 314 side of the pump base 130. Thus, the fuel pressurized in the pump chamber 300 by the rotation of the impeller blades 244 of the impeller 240 is sent from the fuel discharge port 314 of the pump base 130 to the motor chamber 320.
以上のように、インペラ２４０のインペラ羽根２４４のＡＢ面の内周側および外周側にそれぞれ角度θ１と、ポンプベース１３０の燃料吐出口３１４の内周側Ｃと外周側ＤとのＣＤ面の内周側および外周側にそれぞれに角度θ２とを設けたことにより、インペラ羽根２４４の内周側Ａおよび外周側Ｂがポンプベース１３０の燃料吐出口３１４のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４４のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１４のＣＤ面にクロスしていき、インペラ羽根２４４のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１４のＣＤ面に重なり、インペラ羽根２４４のＡＢ面がポンプベース１３０の燃料吐出口３１４側のＣＤ面からさらに進んでいくようにしたので、ポンプ室３００内で加圧された燃料をポンプベース１３０の燃料吐出口３１４からモータ室３２０に送出するときに、図１１に示すように、燃料の燃圧脈動幅Ｍ２が上述した従来装置の燃圧脈動幅Ｍ１より小さく抑えることができ、図１２に示すように、羽根次数音Ｈ２も上述した従来装置の羽根次数音Ｈ１よりも小さく抑えることができるので、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置を得ることができる。 As described above, the angle θ1 on the inner circumferential side and the outer circumferential side of the AB surface of the impeller blades 244 of the impeller 240, and the inner circumferential side C and the outer circumferential side D of the fuel discharge port 314 of the pump base 130 By providing an angle θ2 on each of the circumferential side and the outer circumferential side, the inner circumferential side A and the outer circumferential side B of the impeller blade 244 overlap the CD surface of the fuel discharge port 314 of the pump base 130, and the AB surface of the impeller blade 244 Crosses the CD surface of the fuel discharge port 314 of the pump base 130, the AB surface of the impeller blade 244 overlaps the CD surface of the fuel discharge port 314 of the pump base 130, and the AB surface of the impeller blade 244 extends from the pump base 130. Since the fuel is further advanced from the CD surface on the fuel discharge port 314 side, the fuel pressurized in the pump chamber 300 is discharged from the pump base 130. As shown in FIG. 11, the fuel pressure pulsation width M2 of the fuel can be suppressed to be smaller than the fuel pressure pulsation width M1 of the above-described conventional device when the fuel is delivered from the port 314 to the motor chamber 320. As shown in FIG. Since the order sound H2 can also be suppressed to be smaller than the blade order sound H1 of the above-described conventional device, the noise can be remarkably reduced and a highly reliable fuel supply device can be obtained.
また、インペラ羽根２４４のＡＢ面がく字形状であり、燃料吐出口３１４のＣＤ面がＡＢ面のく字形状と相反する対称位置となるようにく字形状とした場合について述べたが、これに限定されるものではなく、円孤形状とすることもでき、上述した実施の形態５と同様の効果を奏する。 Also, the case where the AB surface of the impeller blades 244 has a square shape and the CD surface of the fuel discharge port 314 has a square shape so as to be in a symmetrical position opposite to the square shape of the AB surface has been described. It is not limited, it can also be an arc shape, and there are the same effects as in the above-described fifth embodiment.
なお、この発明は、その発明の範囲内において、各実施の形態を自由に組み合わせたり、各実施の形態を適宜、変形、省略することが可能である。 It should be noted that within the scope of the present invention, the embodiments can be freely combined, or the embodiments can be appropriately modified or omitted.
この発明は、インペラのインペラ羽根によりポンプベースの燃料吐出口から送出されるときの燃料の燃圧脈動幅を小さく抑えるとともに羽根次数音も小さく抑えることにより、騒音を著しく低減して信頼性の高い燃料供給装置の実現に好適である。 This invention suppresses the fuel pressure pulsation width when the fuel is delivered from the pump base fuel discharge port by the impeller blades of the impeller, and also reduces the blade order noise, thereby significantly reducing noise and providing a highly reliable fuel. It is suitable for realizing the supply device.
１ 燃料タンク、１８ 燃料ポンプ、１３０ ポンプベース、２４０ インペラ、２４１ インペラ羽根、２４２ インペラ羽根、２４３ インペラ羽根、２４４ インペラ羽根、３１１ 燃料吐出口、３１２ 燃料吐出口、３１３ 燃料吐出口、３１４ 燃料吐出口。 1 fuel tank, 18 fuel pump, 130 pump base, 240 impeller, 241 impeller blade, 242 impeller blade, 243 impeller blade, 244 impeller blade, 311 fuel discharge port, 312 fuel discharge port, 313 fuel discharge port, 314 fuel discharge port .
Claims (6)
かつ、前記角度θ１と前記角度θ２の関係が「θ１＝θ２」であることを特徴とする請求項１に記載の燃料供給装置。 When the point A is located on the inner circumference side than the point B, the point C is located on the inner circumference side than the point D, and when the point A is located on the outer circumference side than the point B , The point C is located on the outer peripheral side of the point D,
2. The fuel supply apparatus according to claim 1 , wherein the relationship between the angle θ1 and the angle θ2 is “θ1 = θ2 .”
前記燃料吐出口の前記回転に対する前方側の面は、前記点Ａが前記点Ｃに重なったときに、前記点Ａと回転軸とを含む面に対して、前記インペラ羽根の前記回転における先頭側の面の形状と対称となるく字形状に形成されたことを特徴とする請求項１に記載の燃料供給装置。 The front side surface in the rotation of the impeller blades is formed in a square shape in which the central part is recessed rearward than both ends ,
A front surface of the fuel discharge port with respect to the rotation is a leading side in the rotation of the impeller blades with respect to a surface including the point A and the rotation shaft when the point A overlaps the point C. the fuel supply apparatus according to claim 1, characterized in that it is formed of a shape symmetrical with a torque-shaped surface.
前記燃料吐出口の前記回転に対する前方側の面は、前記点Ａが前記点Ｃに重なったときに、前記点Ａと回転軸とを含む面に対して、前記インペラ羽根の前記回転における先頭側の面の形状と対称となる円孤形状に形成されたことを特徴とする請求項１に記載の燃料供給装置。 The front side surface in the rotation of the impeller blades is formed in an arc shape in which the central part is recessed rearward than both ends ,
A front surface of the fuel discharge port with respect to the rotation is a leading side in the rotation of the impeller blades with respect to a surface including the point A and the rotation shaft when the point A overlaps the point C. the fuel supply apparatus according to claim 1, characterized in that it is of a shape symmetrical with Na Ru circular arc shape of the surface.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013241526A JP6207358B2 (en) | 2013-11-22 | 2013-11-22 | Fuel supply device |
| IN1962CH2014 IN2014CH01962A (en) | 2013-11-22 | 2014-04-15 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2013241526A JP6207358B2 (en) | 2013-11-22 | 2013-11-22 | Fuel supply device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2015101981A JP2015101981A (en) | 2015-06-04 |
| JP6207358B2 true JP6207358B2 (en) | 2017-10-04 |
Family
ID=53377905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2013241526A Active JP6207358B2 (en) | 2013-11-22 | 2013-11-22 | Fuel supply device |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6207358B2 (en) |
| IN (1) | IN2014CH01962A (en) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4692009B2 (en) * | 2004-04-07 | 2011-06-01 | 株式会社デンソー | Fuel pump impeller and fuel pump using the same |
| JP4618434B2 (en) * | 2005-11-08 | 2011-01-26 | 株式会社デンソー | Fuel pump impeller and fuel pump using the same |
-
2013
- 2013-11-22 JP JP2013241526A patent/JP6207358B2/en active Active
-
2014
- 2014-04-15 IN IN1962CH2014 patent/IN2014CH01962A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2015101981A (en) | 2015-06-04 |
| IN2014CH01962A (en) | 2015-07-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5516976B2 (en) | Electric pump | |
| JP5896312B2 (en) | Fuel pump | |
| JP2013029049A (en) | Vehicle fuel supply device | |
| JP6993969B2 (en) | Vaporized gas pump for vehicles | |
| JP5880978B2 (en) | Fuel pump module | |
| CN109312751B (en) | Vacuum pump of auxiliary power unit of motor vehicle | |
| JP6207358B2 (en) | Fuel supply device | |
| BR112013015733B1 (en) | fuel supply device | |
| JP6175965B2 (en) | Fuel supply device | |
| JP2012055054A (en) | Fuel pump | |
| JP4867733B2 (en) | Fuel pump | |
| JP6336924B2 (en) | Liquid level detector | |
| JP5783428B2 (en) | Fuel pump module | |
| JP2014194189A (en) | Pump | |
| JP4978247B2 (en) | Fuel pump | |
| WO2020149382A1 (en) | Non-positive displacement type pump and liquid supply device | |
| JP5059679B2 (en) | Pump structure | |
| KR20120053779A (en) | Fluid motor pump | |
| JP6182231B1 (en) | Fuel pump module | |
| JP6357766B2 (en) | Liquid pump | |
| JP2008215227A (en) | Fuel supply device | |
| JP6921666B2 (en) | Pressure controller and fuel supply | |
| JP4400854B2 (en) | Fuel pump | |
| JP2010169033A (en) | Fuel pump | |
| US20160369810A1 (en) | Fuel pump |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160520 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170125 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170131 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20170301 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170808 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170905 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6207358 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |