JP6163412B2

JP6163412B2 - Torque converter lockup device

Info

Publication number: JP6163412B2
Application number: JP2013240070A
Authority: JP
Inventors: 裕樹河原
Original assignee: Exedy Corp
Current assignee: Exedy Corp
Priority date: 2013-11-20
Filing date: 2013-11-20
Publication date: 2017-07-12
Anticipated expiration: 2033-11-20
Also published as: JP2015098931A

Description

本発明は、ロックアップ装置、特に、エンジン側の部材に連結されるフロントカバーとトルクコンバータ本体との間に配置され、フロントカバーからのトルクをトルクコンバータ本体のタービンに直接伝達するためのトルクコンバータのロックアップ装置に関する。 The present invention relates to a lockup device, in particular, a torque converter that is disposed between a front cover coupled to a member on an engine side and a torque converter main body, and directly transmits torque from the front cover to a turbine of the torque converter main body. The present invention relates to a lock-up device.

トルクコンバータにおいては、燃費低減のためにロックアップ装置が設けられている。ロックアップ装置は、タービンとフロントカバーとの間に配置されており、フロントカバーとタービンとを機械的に連結して両者の間でトルクを直接伝達するものである。 In the torque converter, a lockup device is provided to reduce fuel consumption. The lockup device is disposed between the turbine and the front cover, and mechanically connects the front cover and the turbine to directly transmit torque between the two.

ロックアップ装置は、一般に、クラッチ部と、出力側の回転部材と、これらの間に設けられたダンパ機構と、を有している。クラッチ部は、ピストンに固定された摩擦部材や、複数のクラッチプレート及びこれらを押圧するピストンから構成されている。そして、油圧の作用によってクラッチ部が作動し、フロントカバーからダンパ機構側にトルクが伝達される。また、ダンパ機構は複数のトーションスプリングを有しており、フロントカバーに入力されたトルクは、クラッチ部から複数のトーションスプリングを介して出力側の回転部材に伝達され、さらにタービンに伝達される。 Generally, the lock-up device has a clutch portion, an output-side rotating member, and a damper mechanism provided therebetween. The clutch part is comprised from the friction member fixed to the piston, several clutch plates, and the piston which presses these. Then, the clutch portion is actuated by the action of hydraulic pressure, and torque is transmitted from the front cover to the damper mechanism side. The damper mechanism has a plurality of torsion springs, and torque input to the front cover is transmitted from the clutch portion to the output-side rotating member via the plurality of torsion springs, and further to the turbine.

また、特許文献１には、出力側の回転部材にイナーシャ部材を装着することにより、エンジンの回転速度変動を抑えるようにしたロックアップ装置が示されている。この特許文献１に示されたロックアップ装置は、タービンに固定された回転部材に相対回転可能にイナーシャ部材が装着されている。また、回転部材とイナーシャ部材との間には複数のコイルスプリングが設けられている。 Patent Document 1 discloses a lockup device that suppresses fluctuations in the rotational speed of an engine by mounting an inertia member on a rotating member on the output side. In the lockup device disclosed in Patent Document 1, an inertia member is attached to a rotating member fixed to a turbine so as to be relatively rotatable. A plurality of coil springs are provided between the rotating member and the inertia member.

この特許文献１のロックアップ装置では、回転部材にコイルスプリングを介してイナーシャ部材が連結されているため、イナーシャ部材及びコイルスプリングがダイナミックダンパとして機能し、これらによってタービンの回転速度変動が減衰される。 In the lock-up device disclosed in Patent Document 1, since the inertia member is connected to the rotating member via the coil spring, the inertia member and the coil spring function as a dynamic damper, and thereby the rotational speed fluctuation of the turbine is attenuated. .

特開２００９−２９３６７１号公報JP 2009-293671 A

出力側の回転速度変動を抑えるためには、ダイナミックダンパ装置の慣性量を大きくする必要がある。そこで、ダイナミックダンパ装置を構成する部材を外周側に集中的に配置し、慣性量を大きくすることが望ましい。 In order to suppress the rotational speed fluctuation on the output side, it is necessary to increase the inertia amount of the dynamic damper device. Therefore, it is desirable to increase the amount of inertia by intensively arranging members constituting the dynamic damper device on the outer peripheral side.

しかし、ダイナミックダンパ装置の構成部材を外周側に配置すると、トルクコンバータ全体の径方向寸法が大きくなる。また、特に、ダイナミックダンパ装置の慣性量を大きくしつつダイナミックダンパ装置を構成する部材とタービンとの干渉を避けるためには、トルクコンバータ全体の軸方向寸法が大きくなる。 However, when the structural members of the dynamic damper device are arranged on the outer peripheral side, the radial dimension of the entire torque converter increases. In particular, in order to avoid the interference between the members constituting the dynamic damper device and the turbine while increasing the inertial amount of the dynamic damper device, the axial dimension of the entire torque converter is increased.

そこで、トルクコンバータ全体をコンパクトにしつつ、ダイナミックダンパ装置の慣性量を大きくすることが望まれる。 Therefore, it is desired to increase the inertia amount of the dynamic damper device while making the entire torque converter compact.

本発明の課題は、トルクコンバータ全体を大型化することなくダイナミックダンパ装置の慣性量を大きくし、より効果的に回転速度変動を抑えることにある。 An object of the present invention is to increase the inertia amount of a dynamic damper device without increasing the size of the entire torque converter, and to more effectively suppress fluctuations in rotational speed.

本発明の第１側面に係るダイナミックダンパ装置は、エンジン側の部材に連結されるフロントカバーとトルクコンバータ本体との間に配置されたロックアップ装置のダイナミックダンパ装置である。このダイナミックダンパ装置は、ダンパプレートと、環状の第１プレートと、環状の第２プレートと、複数の弾性部材と、を備えている。ダンパプレートはロックアップ装置の回転部材に設けられている。第１プレートは、軸方向においてダンパプレートのフロントカバー側にダンパプレートと相対回転自在に配置され、第１内径を有する。第２プレートは、ダンパプレートを挟んで第１プレートに対向し、かつダンパプレートと相対回転自在に配置され、第１内径より大きい第２内径を有する。複数の弾性部材はダンパプレートと第１及び第２プレートとを回転方向に弾性的に連結する。 The dynamic damper device according to the first aspect of the present invention is a dynamic damper device of a lockup device disposed between a front cover coupled to a member on the engine side and a torque converter main body. The dynamic damper device includes a damper plate, an annular first plate, an annular second plate, and a plurality of elastic members. The damper plate is provided on the rotating member of the lockup device. The first plate is disposed on the front cover side of the damper plate in the axial direction so as to be rotatable relative to the damper plate, and has a first inner diameter. The second plate faces the first plate with the damper plate interposed therebetween, and is disposed so as to be rotatable relative to the damper plate, and has a second inner diameter larger than the first inner diameter. The plurality of elastic members elastically connect the damper plate and the first and second plates in the rotational direction.

ここで、ロックアップ装置のクラッチがオン（動力伝達状態）の場合は、フロントカバーからのトルクはトルクコンバータのタービンに直接伝達される。このとき、ダイナミックダンパ装置によって回転速度変動が抑えられる。 Here, when the clutch of the lockup device is on (power transmission state), the torque from the front cover is directly transmitted to the turbine of the torque converter. At this time, the rotational speed fluctuation is suppressed by the dynamic damper device.

ここでは、フロントカバー側の第１プレートは小さい第１内径を有し、トルクコンバータ本体側の第２プレートは大きい内径を有する。このため、第１プレートによって慣性量を大きくすることができる。しかも第２プレートとトルクコンバータ本体（特にタービン）との干渉を避けることができるので、軸方向の小型化を図ることができる。 Here, the first plate on the front cover side has a small first inner diameter, and the second plate on the torque converter body side has a large inner diameter. For this reason, the inertial amount can be increased by the first plate. In addition, since the interference between the second plate and the torque converter main body (particularly the turbine) can be avoided, the axial size can be reduced.

本発明の第２側面に係るダイナミックダンパ装置では、第２プレートは第１プレートの厚みよりも厚い。 In the dynamic damper device according to the second aspect of the present invention, the second plate is thicker than the first plate.

ここでは、第２プレートは内径が大きいが厚みが厚く形成されているので、慣性量が大きくなる。 Here, since the second plate has a large inner diameter but is formed thick, the inertial amount is increased.

本発明の第３側面に係るダイナミックダンパ装置では、ダンパプレートと第１プレートとの間に配置された第１イナーシャリングと、ダンパプレートと第２プレートとの間に配置された第２イナーシャリングと、をさらに備えている。 In the dynamic damper device according to the third aspect of the present invention, a first inertia ring disposed between the damper plate and the first plate, and a second inertia ring disposed between the damper plate and the second plate; , Is further provided.

本発明の第４側面に係るダイナミックダンパ装置では、第１イナーシャリングと第２イナーシャリングとは同一形状である。 In the dynamic damper device according to the fourth aspect of the present invention, the first inertia ring and the second inertia ring have the same shape.

本発明の第５側面に係るダイナミックダンパ装置では、ダンパプレートは円周方向に延びる複数の第１開口を有し、第１及び第２イナーシャリングは第１開口と対向する位置に円周方向に延びる第２開口を有している。そして、複数の弾性部材は第１開口及び第２開口に収容されている。 In the dynamic damper device according to the fifth aspect of the present invention, the damper plate has a plurality of first openings extending in the circumferential direction, and the first and second inertia rings are arranged in a circumferential direction at positions facing the first openings. A second opening extending is provided. The plurality of elastic members are accommodated in the first opening and the second opening.

本発明の第６側面に係るダイナミックダンパ装置では、第１プレートは第１イナーシャリングの第２開口を塞ぎ、第２プレートは第２イナーシャリングの第２開口を塞ぐように配置されている。 In the dynamic damper device according to the sixth aspect of the present invention, the first plate is arranged to close the second opening of the first inertia ring, and the second plate is arranged to close the second opening of the second inertia ring.

本発明の第７側面に係るダイナミックダンパ装置では、第１及び第２プレートの少なくとも一方は、外周部に他の部分より軸方向に突出した突出部を有する。 In the dynamic damper device according to the seventh aspect of the present invention, at least one of the first and second plates has a protruding portion that protrudes in the axial direction from the other portion on the outer peripheral portion.

第１及び第２プレートの少なくとも一方に、軸方向に突出する突出部を設けることによって、装置の慣性量を大きくすることができる。 By providing a protruding portion protruding in the axial direction on at least one of the first and second plates, the inertial amount of the device can be increased.

本発明の第８側面に係るトルクコンバータのロックアップ装置は、エンジン側の部材に連結されるフロントカバーとトルクコンバータ本体との間に配置され、フロントカバーからのトルクをトルクコンバータ本体のタービンに直接伝達するための装置である。このロックアップ装置は、フロントカバーからのトルクを出力側に伝達するクラッチ部と、クラッチ部と相対回転自在でありタービンに連結される出力回転部材と、クラッチ部と出力側回転部材とを回転方向に弾性的に連結するダンパ機構と、第１側面から第７側面のいずれかのダイナミックダンパ装置と、を備えている。 A torque converter lock-up device according to an eighth aspect of the present invention is disposed between a front cover coupled to an engine-side member and a torque converter main body, and directly transmits torque from the front cover to a turbine of the torque converter main body. A device for transmitting. The lock-up device includes a clutch portion that transmits torque from the front cover to the output side, an output rotation member that is rotatable relative to the clutch portion and coupled to the turbine, and a rotation direction between the clutch portion and the output side rotation member. A damper mechanism that is elastically connected to each other, and a dynamic damper device of any one of the first side surface to the seventh side surface.

本発明の第９側面に係るトルクコンバータのロックアップ装置は、エンジン側の部材に連結されるフロントカバーとトルクコンバータ本体との間に配置され、フロントカバーからのトルクをトルクコンバータ本体のタービンに直接伝達するための装置である。このロックアップ装置は、クラッチ部と、出力回転部材と、ダンパ機構と、ダイナミックダンパ装置と、を備えている。クラッチ部はフロントカバーからのトルクを出力側に伝達する。出力回転部材は、クラッチ部と相対回転自在であり、タービンに連結される。ダンパ機構は、複数の外周側弾性部材と、外周側弾性部材の内周側に配置された複数の内周側弾性部材と、外周側弾性部材と内周側弾性部材とを連結する中間部材と、を有し、クラッチ部と出力側回転部材とを回転方向に弾性的に連結する。ダイナミックダンパ装置は、中間部材に設けられたイナーシャ部材を有し、回転速度変動を減衰する。そして、イナーシャ部材の慣性量は中間部材の慣性量の０．５倍以上４．０倍以下である。 A torque converter lock-up device according to a ninth aspect of the present invention is disposed between a front cover coupled to an engine-side member and a torque converter main body, and torque from the front cover is directly applied to the turbine of the torque converter main body. A device for transmitting. The lockup device includes a clutch portion, an output rotation member, a damper mechanism, and a dynamic damper device. The clutch portion transmits torque from the front cover to the output side. The output rotating member is rotatable relative to the clutch portion and is connected to the turbine. The damper mechanism includes a plurality of outer peripheral elastic members, a plurality of inner peripheral elastic members arranged on the inner peripheral side of the outer peripheral elastic member, and an intermediate member that connects the outer peripheral elastic member and the inner peripheral elastic member. And the clutch part and the output side rotating member are elastically coupled in the rotational direction. The dynamic damper device has an inertia member provided on the intermediate member, and attenuates rotational speed fluctuations. The inertia amount of the inertia member is not less than 0.5 times and not more than 4.0 times the inertia amount of the intermediate member.

本発明の第１０側面に係るトルクコンバータのロックアップ装置は、エンジン側の部材に連結されるフロントカバーとトルクコンバータ本体との間に配置され、フロントカバーからのトルクをトルクコンバータ本体のタービンに直接伝達するための装置である。このロックアップ装置は、クラッチ部と、出力回転部材と、ダンパ機構と、ダイナミックダンパ装置と、を備えている。クラッチ部はフロントカバーからのトルクを出力側に伝達する。出力回転部材は、クラッチ部と相対回転自在であり、タービンに連結される。ダンパ機構はクラッチ部と出力側回転部材とを回転方向に弾性的に連結する。ダイナミックダンパ装置は、クラッチ部から出力回転部材に至る動力伝達経路を構成する回転部材に設けられたイナーシャ部材を有し、回転速度変動を減衰する。そして、イナーシャ部材の慣性量は出力回転部材の慣性量の０．５倍以上４．０倍以下である。 A torque converter lock-up device according to a tenth aspect of the present invention is disposed between a front cover coupled to an engine-side member and a torque converter body, and a torque from the front cover is directly applied to a turbine of the torque converter body. A device for transmitting. The lockup device includes a clutch portion, an output rotation member, a damper mechanism, and a dynamic damper device. The clutch portion transmits torque from the front cover to the output side. The output rotating member is rotatable relative to the clutch portion and is connected to the turbine. The damper mechanism elastically connects the clutch portion and the output side rotation member in the rotation direction. The dynamic damper device has an inertia member provided on a rotating member that constitutes a power transmission path from the clutch portion to the output rotating member, and attenuates rotational speed fluctuations. The inertia amount of the inertia member is not less than 0.5 times and not more than 4.0 times the inertia amount of the output rotating member.

以上のような本発明では、トルクコンバータ全体を大型化することなくダイナミックダンパ装置の慣性量を大きくし、回転速度変動を抑えることができる。 In the present invention as described above, the inertia amount of the dynamic damper device can be increased without increasing the size of the entire torque converter, and the rotational speed fluctuation can be suppressed.

本発明の一実施形態によるロックアップ装置を備えたトルクコンバータの断面構成図。The cross-sectional block diagram of the torque converter provided with the lockup apparatus by one Embodiment of this invention. クラッチ部、ダンパ機構、及びダイナミックダンパ装置を抽出して示す図。The figure which extracts and shows a clutch part, a damper mechanism, and a dynamic damper apparatus. クラッチ部の断面図。Sectional drawing of a clutch part. ダンパ機構及びダイナミックダンパ装置の断面図。Sectional drawing of a damper mechanism and a dynamic damper apparatus. 外周側トーションスプリング及び入力プレートの正面部分図。The front fragmentary view of an outer peripheral side torsion spring and an input plate. ダンパ機構及びダイナミックダンパ装置の断面図。Sectional drawing of a damper mechanism and a dynamic damper apparatus. サポートプレートの正面部分図。The front fragmentary view of a support plate. ダンパ機構及びダイナミックダンパ装置の断面図。Sectional drawing of a damper mechanism and a dynamic damper apparatus. ダンパ機構及びダイナミックダンパ装置の正面部分図。The front fragmentary view of a damper mechanism and a dynamic damper apparatus. イナーシャリングの正面部分図。Frontal partial view of inertia ring. ダイナミックダンパ装置の拡大図。The enlarged view of a dynamic damper apparatus. ロックアップ装置のねじり特性線図。The torsional characteristic diagram of a lockup device. エンジン回転数と回転速度変動の特性図。FIG. 3 is a characteristic diagram of engine speed and rotational speed fluctuation. 蓋部材の他の実施形態を示す図１１に対応する図。The figure corresponding to FIG. 11 which shows other embodiment of a cover member.

図１は、本発明の一実施形態によるロックアップ装置を有するトルクコンバータ１の断面部分図である。図１の左側にはエンジン（図示せず）が配置され、図の右側にトランスミッション（図示せず）が配置されている。なお、図１に示すＯ−Ｏがトルクコンバータ及びロックアップ装置の回転軸線である。 FIG. 1 is a partial sectional view of a torque converter 1 having a lock-up device according to an embodiment of the present invention. An engine (not shown) is arranged on the left side of FIG. 1, and a transmission (not shown) is arranged on the right side of the figure. Note that OO shown in FIG. 1 is a rotation axis of the torque converter and the lockup device.

［トルクコンバータ１の全体構成］
トルクコンバータ１は、エンジン側のクランクシャフト（図示せず）からトランスミッションの入力シャフトにトルクを伝達するための装置であり、入力側の部材に固定されるフロントカバー２と、３種の羽根車（インペラ３、タービン４、ステータ５）からなるトルクコンバータ本体６と、ロックアップ装置７と、から構成されている。 [Overall Configuration of Torque Converter 1]
The torque converter 1 is a device for transmitting torque from an engine-side crankshaft (not shown) to an input shaft of a transmission, and includes a front cover 2 fixed to an input-side member and three types of impellers ( A torque converter main body 6 including an impeller 3, a turbine 4, and a stator 5) and a lockup device 7 are included.

フロントカバー２は、円板状の部材であり、その外周部にはトランスミッション側に突出する外周筒状部１０が形成されている。インペラ３は、フロントカバー２の外周筒状部１０に溶接により固定されたインペラシェル１２と、その内側に固定された複数のインペラブレード１３と、インペラシェル１２の内周側に設けられた筒状のインペラハブ１４と、から構成されている。 The front cover 2 is a disk-shaped member, and an outer peripheral cylindrical portion 10 that protrudes toward the transmission is formed on the outer peripheral portion thereof. The impeller 3 includes an impeller shell 12 fixed to the outer peripheral cylindrical portion 10 of the front cover 2 by welding, a plurality of impeller blades 13 fixed to the inside thereof, and a cylindrical shape provided on the inner peripheral side of the impeller shell 12. The impeller hub 14.

タービン４は流体室内でインペラ３に対向して配置されている。タービン４は、タービンシェル１５と、タービンシェル１５に固定された複数のタービンブレード１６と、タービンシェル１５の内周側に固定されたタービンハブ１７と、から構成されている。タービンハブ１７は外周側に延びるフランジ１７ａと、軸方向においてフロントカバー２側に延びる筒状部１７ｂと、を有している。フランジ１７ａにタービンシェル１５の内周部が複数のリベット１８によって固定されている。また、タービンハブ１７の内周部には、図示しないトランスミッションの入力シャフトがスプライン係合している。なお、筒状部１７ｂのエンジン側先端面とフロントカバー２との間には、スラストワッシャ１９が配置されている。 The turbine 4 is disposed to face the impeller 3 in the fluid chamber. The turbine 4 includes a turbine shell 15, a plurality of turbine blades 16 fixed to the turbine shell 15, and a turbine hub 17 fixed to the inner peripheral side of the turbine shell 15. The turbine hub 17 has a flange 17a extending to the outer peripheral side and a cylindrical portion 17b extending to the front cover 2 side in the axial direction. The inner peripheral portion of the turbine shell 15 is fixed to the flange 17 a by a plurality of rivets 18. An input shaft of a transmission (not shown) is splined to the inner peripheral portion of the turbine hub 17. A thrust washer 19 is disposed between the front end surface of the cylindrical portion 17b and the engine side.

ステータ５は、インペラ３とタービン４の内周部間に配置され、タービン４からインペラ３へと戻る作動油を整流するための機構である。ステータ５は主に、ステータキャリア２０と、ステータキャリア２０の外周面に設けられた複数のステータブレード２１と、ステータブレード２１の外周端に設けられた環状のステータコア２２と、を有している。ステータキャリア２０は、ワンウェイクラッチ２３を介して図示しない固定シャフトに支持されている。なお、ステータキャリア２０の軸方向両側には、スラストベアリング２４，２５が設けられている。 The stator 5 is a mechanism for rectifying hydraulic fluid that is disposed between the impeller 3 and the inner peripheral portion of the turbine 4 and returns from the turbine 4 to the impeller 3. The stator 5 mainly includes a stator carrier 20, a plurality of stator blades 21 provided on the outer peripheral surface of the stator carrier 20, and an annular stator core 22 provided on the outer peripheral end of the stator blade 21. The stator carrier 20 is supported by a fixed shaft (not shown) via a one-way clutch 23. Thrust bearings 24 and 25 are provided on both axial sides of the stator carrier 20.

以上のようなトルクコンバータ本体６においては、インペラ３、タービン４、及びステータ５の各ブレード１３，１６，２１によって形成される作動油の環状流路（トーラスＴ）が形成されている。 In the torque converter main body 6 as described above, an annular flow path (torus T) of hydraulic fluid formed by the blades 13, 16, and 21 of the impeller 3, the turbine 4, and the stator 5 is formed.

［ロックアップ装置７］
図２に、図１のロックアップ装置７を抽出して示している。ロックアップ装置７は、フロントカバー２からタービン４に動力を直接伝達するものである。ロックアップ装置７は、フロントカバー２とタービン４との間に配置されたクラッチ部２８と、クラッチ部２８からのトルクをタービン４に伝達するダンパ機構２９と、ハブフランジ３０（出力回転部材）と、ダイナミックダンパ装置３１と、を備えている。 [Lock-up device 7]
FIG. 2 shows the lock-up device 7 extracted from FIG. The lockup device 7 directly transmits power from the front cover 2 to the turbine 4. The lock-up device 7 includes a clutch portion 28 disposed between the front cover 2 and the turbine 4, a damper mechanism 29 that transmits torque from the clutch portion 28 to the turbine 4, and a hub flange 30 (output rotating member). The dynamic damper device 31 is provided.

＜クラッチ部２８＞
クラッチ部２８は、油圧作動式の多板型であり、フロントカバー２からのトルクをダンパ機構２９に伝達し、あるいはフロントカバー２とダンパ機構２９との間のトルク伝達を遮断する。このクラッチ部２８は、図２に示すように、クラッチ入力部材３５及びクラッチ出力部材３６と、それぞれ２枚の第１及び第２クラッチプレート３７，３８と、ピストン４０と、を有している。 <Clutch part 28>
The clutch portion 28 is a hydraulically actuated multi-plate type, and transmits torque from the front cover 2 to the damper mechanism 29 or blocks torque transmission between the front cover 2 and the damper mechanism 29. As shown in FIG. 2, the clutch portion 28 includes a clutch input member 35 and a clutch output member 36, two first and second clutch plates 37 and 38, and a piston 40, respectively.

−クラッチ入力部材３５−
クラッチ入力部材３５は、環状に形成されており、円板状の固定部３５ａと、固定部３５ａの外周端からトランスミッション側に延びて形成された外筒状部３５ｂと、固定部３５ａの内周端からトランスミッション側に延びて形成された内筒状部３５ｃと、を有している。固定部３５ａはフロントカバー２のトランスミッション側の面に溶接により固定されている。外筒状部３５ｂの内周面には、軸方向に延びる複数の凹凸部が円周方向に所定の間隔で形成されている。 -Clutch input member 35-
The clutch input member 35 is formed in an annular shape, and includes a disk-shaped fixing portion 35a, an outer cylindrical portion 35b formed extending from the outer peripheral end of the fixing portion 35a to the transmission side, and an inner periphery of the fixing portion 35a. And an inner cylindrical portion 35c formed extending from the end to the transmission side. The fixing portion 35a is fixed to the transmission side surface of the front cover 2 by welding. On the inner peripheral surface of the outer cylindrical portion 35b, a plurality of concave and convex portions extending in the axial direction are formed at predetermined intervals in the circumferential direction.

−クラッチ出力部材３６−
クラッチ出力部材３６は、環状に形成されており、円板状に形成された円板部３６ａと、円板部３６ａの外周端部からエンジン側に延びて形成された筒状部３６ｂと、を有している。円板部３６ａの内周部は、ダンパ機構２９を構成する部材に、リベット４１により固定されている。円板部３６ａの外周部は、外周側に行くにしたがってフロントカバー２に近づくように傾斜している。筒状部３６ｂには、軸方向に延びる複数の溝が円周方向に所定の間隔で形成されている。 −Clutch output member 36−
The clutch output member 36 is formed in an annular shape, and includes a disc portion 36a formed in a disc shape, and a cylindrical portion 36b formed extending from the outer peripheral end portion of the disc portion 36a to the engine side. Have. An inner peripheral portion of the disc portion 36 a is fixed to a member constituting the damper mechanism 29 by a rivet 41. The outer peripheral part of the disc part 36a inclines so that it may approach the front cover 2 as it goes to an outer peripheral side. A plurality of grooves extending in the axial direction are formed in the cylindrical portion 36b at predetermined intervals in the circumferential direction.

−第１及び第２クラッチプレート３７，３８−
第１クラッチプレート３７は環状に形成されている。第１クラッチプレート３７の外周端には、クラッチ入力部材３５の外筒状部３５ｂの凹凸部に係合する複数の歯が形成されている。このような構成により、第１クラッチプレート３７は、クラッチ入力部材３５に対して軸方向に移動自在かつ相対回転不能である。 -First and second clutch plates 37, 38-
The first clutch plate 37 is formed in an annular shape. A plurality of teeth are formed on the outer peripheral end of the first clutch plate 37 to engage with the concave and convex portions of the outer cylindrical portion 35 b of the clutch input member 35. With such a configuration, the first clutch plate 37 is movable in the axial direction with respect to the clutch input member 35 and is not relatively rotatable.

第２クラッチプレート３８は環状に形成されている。第２クラッチプレート３８の内周端には、クラッチ出力部材３６の筒状部３６ｂの複数の溝に係合する複数の歯が形成されている。このような構成により、第２クラッチプレート３８は、クラッチ出力部材３６に対して軸方向に移動自在かつ相対回転不能である。また、第２クラッチプレート３８の両面には、環状の摩擦部材が固定されている。 The second clutch plate 38 is formed in an annular shape. At the inner peripheral end of the second clutch plate 38, a plurality of teeth that engage with the plurality of grooves of the cylindrical portion 36b of the clutch output member 36 are formed. With such a configuration, the second clutch plate 38 is movable in the axial direction with respect to the clutch output member 36 and is not relatively rotatable. An annular friction member is fixed on both surfaces of the second clutch plate 38.

第２クラッチプレート３８のさらにトランスミッション側には、環状のバックアップリング４３が設けられている。バックアップリング４３の外周端には、クラッチ入力部材３５の外筒状部３５ｂの凹凸部に係合する複数の歯が形成されている。このような構成により、バックアップリング４３は、クラッチ入力部材３５に対して軸方向に移動自在かつ相対回転不能である。なお、バックアップリング４３のタービン４側には、バックアップリング４３のタービン４側への移動を規制するためのスナップリング４４が設けられている。スナップリング４４は、クラッチ入力部材３５の外筒状部３５ｂに形成された環状の溝に係合している。 An annular backup ring 43 is provided further on the transmission side of the second clutch plate 38. A plurality of teeth are formed on the outer peripheral end of the backup ring 43 to engage with the concave and convex portions of the outer cylindrical portion 35 b of the clutch input member 35. With such a configuration, the backup ring 43 is movable in the axial direction with respect to the clutch input member 35 and is not relatively rotatable. A snap ring 44 for restricting the movement of the backup ring 43 to the turbine 4 side is provided on the turbine 4 side of the backup ring 43. The snap ring 44 is engaged with an annular groove formed in the outer cylindrical portion 35 b of the clutch input member 35.

−ピストン４０−
図３に、ピストン４０に関連する部分を拡大して示している。ピストン４０は、クラッチ入力部材３５の内周側で、フロントカバー２と第１及び第２クラッチプレート３７，３８との間に配置されている。ピストン４０は、環状に形成されており、外周面がクラッチ入力部材３５の内筒状部３５ｃの内周面に摺動自在に支持されている。ピストン４０の外周面にはシール部材４６が設けられ、ピストン４０とクラッチ入力部材３５との間がシールされている。また、ピストン４０の内周端部には、トランスミッション側に延びる筒状部４０ａが形成されている。このピストン４０の筒状部４０ａの内周面が、ピストン支持部材４８に摺動自在に支持されている。 -Piston 40-
In FIG. 3, the part relevant to the piston 40 is shown enlarged. The piston 40 is disposed between the front cover 2 and the first and second clutch plates 37 and 38 on the inner peripheral side of the clutch input member 35. The piston 40 is formed in an annular shape, and the outer peripheral surface is slidably supported on the inner peripheral surface of the inner cylindrical portion 35 c of the clutch input member 35. A seal member 46 is provided on the outer peripheral surface of the piston 40 to seal between the piston 40 and the clutch input member 35. Further, a cylindrical portion 40 a extending toward the transmission side is formed at the inner peripheral end portion of the piston 40. The inner peripheral surface of the cylindrical portion 40 a of the piston 40 is slidably supported by the piston support member 48.

ピストン支持部材４８は、図１〜図３に示すように、環状に形成された円板状の部材である。ピストン支持部材４８には、円周方向の複数箇所にエンジン側に突出する突起部４８ａが形成されており、この突起部４８ａが溶接によりフロントカバー２に固定されている。なお、図１〜図３では、ピストン支持部材４８のフロントカバー２への固定部分を示しているが、ピストン支持部材４８においてフロントカバー２に固定されていない部分は、径方向に貫通する溝４８ｂ（図３に破線で示している）が形成されている。この溝４８ｂを介して、ピストン４０とフロントカバー２との間に作動油が内周側から供給される。 As shown in FIGS. 1 to 3, the piston support member 48 is a disk-shaped member formed in an annular shape. The piston support member 48 is formed with projections 48a projecting toward the engine at a plurality of locations in the circumferential direction, and the projections 48a are fixed to the front cover 2 by welding. 1 to 3 show the fixing portion of the piston support member 48 to the front cover 2, the portion of the piston support member 48 that is not fixed to the front cover 2 is a groove 48b that penetrates in the radial direction. (Shown by broken lines in FIG. 3). Hydraulic oil is supplied from the inner peripheral side between the piston 40 and the front cover 2 via the groove 48b.

ピストン支持部材４８の外周端部にはエンジン側に延びる外筒状部４８ｃが形成され、内周端部にはトランスミッション側に延びる内筒状部４８ｄが形成されている。外筒状部４８ｃは、前述のように、ピストン４０の筒状部４０ａを支持する部分であり、シール部材４９が設けられている。このシール部材４９により、ピストン４０とピストン支持部材４８との間がシールされている。また、内筒状部４８ｄは、タービンハブ１７の筒状部１７ｂの外周面に摺動自在に支持されている。そして、タービンハブ１７の筒状部１７ｂの外周面にはシール部材５０が設けられている。これにより、ピストン支持部材４８とタービンハブ１７との間がシールされている。 An outer cylindrical portion 48c extending toward the engine side is formed at the outer peripheral end portion of the piston support member 48, and an inner cylindrical portion 48d extending toward the transmission side is formed at the inner peripheral end portion. As described above, the outer cylindrical portion 48c is a portion that supports the cylindrical portion 40a of the piston 40, and is provided with a seal member 49. The seal member 49 seals between the piston 40 and the piston support member 48. Further, the inner cylindrical portion 48 d is slidably supported on the outer peripheral surface of the cylindrical portion 17 b of the turbine hub 17. A seal member 50 is provided on the outer peripheral surface of the cylindrical portion 17 b of the turbine hub 17. Thereby, the space between the piston support member 48 and the turbine hub 17 is sealed.

以上のような構成により、ピストン４０の背面、すなわちピストン４０とフロントカバー２との間には、作動油の供給路を除いて、他の空間から独立した（密閉された）油圧室Ｐが形成されている。 With the above configuration, a hydraulic chamber P independent (sealed) from other spaces is formed between the piston 40 and the front cover 2 except for the hydraulic oil supply path. Has been.

＜ダンパ機構２９＞
図４及び図５に示すように、ダンパ機構２９は、クラッチ部２８のクラッチ出力部材３６が固定された入力プレート５２と、複数の外周側トーションスプリング５３と、中間部材５４と、内周側トーションスプリング５５と、１対のサポートプレート５６と、を有している。なお、図４は、ロックアップ装置７のうちのダンパ機構２９及びそれに関連する構成のみを抽出して示したものである。また、図５は入力プレート５２及び外周側トーションスプリング５３をトランスミッション側から視た図である。 <Damper mechanism 29>
As shown in FIGS. 4 and 5, the damper mechanism 29 includes an input plate 52 to which the clutch output member 36 of the clutch portion 28 is fixed, a plurality of outer peripheral side torsion springs 53, an intermediate member 54, and an inner peripheral side torsion. A spring 55 and a pair of support plates 56 are provided. FIG. 4 shows only the damper mechanism 29 in the lockup device 7 and the configuration related thereto. FIG. 5 is a view of the input plate 52 and the outer peripheral side torsion spring 53 as viewed from the transmission side.

−入力プレート５２−
入力プレート５２は、環状に形成されており、円板部５２ａと、円板部５２ａの外周端に形成されたスプリング収納部５２ｂと、円板部５２ａの内周端にトランスミッション側に延びて形成された支持部５２ｃと、を有している。円板部５２ａには、前述のように、クラッチ出力部材３６がリベット４１により固定されている。スプリング収納部５２ｂは、断面Ｃ形状であり、トーションスプリング５３の内周側、フロントカバー２側の側部、及び外周側を支持している。また、スプリング収納部５２ｂの円周方向の両端には、トーションスプリング５３の端面に係合する係合部５２ｅが形成されている。 −Input plate 52−
The input plate 52 is formed in an annular shape, and is formed to extend to the transmission side at the disc portion 52a, the spring storage portion 52b formed at the outer peripheral end of the disc portion 52a, and the inner peripheral end of the disc portion 52a. A support portion 52c. As described above, the clutch output member 36 is fixed to the disc portion 52a by the rivet 41. The spring storage portion 52b has a C-shaped cross section and supports the inner peripheral side of the torsion spring 53, the side portion on the front cover 2 side, and the outer peripheral side. Engaging portions 52e that engage with the end surface of the torsion spring 53 are formed at both ends of the spring housing portion 52b in the circumferential direction.

−外周側トーションスプリング５３−
外周側トーションスプリング５３は、入力プレート５２のスプリング収納部５２ｂに収容されている。ここでは、３個のトーションスプリング５３が設けられており、各トーションスプリング５３は、自由状態で円弧形状となるアークスプリングである。すなわち、各トーションスプリング５３は、スプリング収納部５２ｂに収容されていない自由状態においても、図５で示すように円弧形状を維持している。 -Outer side torsion spring 53-
The outer peripheral side torsion spring 53 is accommodated in the spring accommodating portion 52 b of the input plate 52. Here, three torsion springs 53 are provided, and each torsion spring 53 is an arc spring having an arc shape in a free state. That is, each torsion spring 53 maintains an arc shape as shown in FIG. 5 even in a free state where it is not accommodated in the spring accommodating portion 52b.

なお、外周側トーションスプリング５３としてアークスプリングを採用することにより、作動時においてヒステリシストルク（スプリング収納部５２ｂの外周側部分との摺動抵抗）が比較的大きくなるが、円周方向に長く形成でき、低剛性化を実現することが可能である。 In addition, by using an arc spring as the outer peripheral side torsion spring 53, hysteresis torque (sliding resistance with the outer peripheral side portion of the spring accommodating portion 52b) becomes relatively large during operation, but it can be formed longer in the circumferential direction. It is possible to realize low rigidity.

−中間部材５４−
図４に示すように、中間部材５４は、第１プレート６１と第２プレート６２とから構成されており、入力プレート５２及びハブフランジ３０に対して相対回転自在である。第１及び第２プレート６１，６２は入力プレート５２とタービンシェル１５との間に配置された環状かつ円板状の部材である。第１プレート６１と第２プレート６２とは軸方向に間隔をあけて配置されている。第１プレート６１がエンジン側に配置され、第２プレート６２がトランスミッション側に配置されている。第１プレート６１と第２プレート６２とは、図１及び図２に示すように、外周部が複数のリベット６３によって互いに相対回転不能でかつ軸方向に移動不能に連結されている。 -Intermediate member 54-
As shown in FIG. 4, the intermediate member 54 includes a first plate 61 and a second plate 62, and is rotatable relative to the input plate 52 and the hub flange 30. The first and second plates 61 and 62 are annular and disk-shaped members disposed between the input plate 52 and the turbine shell 15. The first plate 61 and the second plate 62 are arranged with an interval in the axial direction. The first plate 61 is disposed on the engine side, and the second plate 62 is disposed on the transmission side. As shown in FIGS. 1 and 2, the first plate 61 and the second plate 62 are connected to each other by a plurality of rivets 63 so that they cannot rotate relative to each other and cannot move in the axial direction.

図６は、中間部材５４及び内周側トーションスプリング５５に関連する部分を抽出して示した図である。図６に示すように、第１プレート６１及び第２プレート６２には、それぞれ軸方向に貫通する窓部６１ａ，６２ａが形成されている。窓部６１ａ，６２ａは、円周方向に延びて形成されており、内周部と外周部には、軸方向に切り起こされた切り起こし部が形成されている。 FIG. 6 is a diagram showing extracted portions related to the intermediate member 54 and the inner peripheral torsion spring 55. As shown in FIG. 6, the first plate 61 and the second plate 62 are formed with window portions 61a and 62a penetrating in the axial direction, respectively. The window portions 61a and 62a are formed to extend in the circumferential direction, and a cut-and-raised portion that is cut and raised in the axial direction is formed in the inner peripheral portion and the outer peripheral portion.

また、図４に示すように、第１プレート６１の外周端には、外周側トーションスプリング５３にまで延びる複数の係止部６１ｂが形成されている。複数の係止部６１ｂは第１プレート６１の先端を軸方向エンジン側に折り曲げて形成されたものである。この複数の係止部６１ｂは、円周方向に所定の間隔をあけて配置されており、２つの係止部６１ｂの間に１個の外周側トーションスプリング５３が配置されている。 As shown in FIG. 4, a plurality of locking portions 61 b extending to the outer peripheral side torsion spring 53 are formed at the outer peripheral end of the first plate 61. The plurality of locking portions 61b are formed by bending the tip of the first plate 61 toward the axial engine side. The plurality of locking portions 61b are arranged at predetermined intervals in the circumferential direction, and one outer peripheral side torsion spring 53 is arranged between the two locking portions 61b.

以上のような中間部材５４によって、外周側トーションスプリング５３と内周側トーションスプリング５５とを直列的に作用させることが可能となる。 The intermediate member 54 as described above allows the outer peripheral side torsion spring 53 and the inner peripheral side torsion spring 55 to act in series.

−内周側トーションスプリング５５−
内周側トーションスプリング５５は、中間部材５４の両プレート６１，６２の窓部６１ａ，６２ａ内に配置されている。そして、内周側トーションスプリング５５は窓部６１ａ，６２ａによって円周方向両端及び径方向両側が支持されている。さらに、内周側トーションスプリング５５は窓部６１ａ，６２ａの切り起こし部によって軸方向への飛び出しが規制されている。 -Inner peripheral torsion spring 55-
The inner peripheral side torsion spring 55 is disposed in the window portions 61 a and 62 a of both plates 61 and 62 of the intermediate member 54. The inner peripheral side torsion spring 55 is supported at both ends in the circumferential direction and both sides in the radial direction by the windows 61a and 62a. Furthermore, the inner peripheral side torsion spring 55 is restricted from projecting in the axial direction by the cut and raised portions of the window portions 61a and 62a.

−１対のサポートプレート５６−
１対のサポートプレート５６は、複数の内周側トーションスプリング５５のうちの１組２個を直列的に作用させるための部材である。すなわち、この実施形態では、６個の内周側トーションスプリング５５（図９参照）が設けられているが、１対のサポートプレート５６によって、それぞれ１組２個の内周側トーションスプリング５５を直列的に作用させることができる。 -1 pair of support plates 56-
The pair of support plates 56 are members for causing a set of two of the plurality of inner peripheral torsion springs 55 to act in series. That is, in this embodiment, six inner peripheral torsion springs 55 (see FIG. 9) are provided, but one pair of two inner peripheral torsion springs 55 are connected in series by a pair of support plates 56, respectively. Can be activated.

１対のサポートプレート５６はハブフランジ３０の軸方向両側に配置されている。具体的には、一方のサポートプレート５６はハブフランジ３０と第１プレート６１との間に配置されている。また、他方のサポートプレート５６はハブフランジ３０と第２プレート６２との間に配置されている。両サポートプレート５６は、図１，２，４に示すように、リベット６５によって軸方向に一定の間隔を維持して互いに相対回転不能に固定されている。そして、両サポートプレート５６は、第１及び第２プレート６１，６２とハブフランジ３０とに対して相対回転自在である。 The pair of support plates 56 are disposed on both axial sides of the hub flange 30. Specifically, one support plate 56 is disposed between the hub flange 30 and the first plate 61. The other support plate 56 is disposed between the hub flange 30 and the second plate 62. As shown in FIGS. 1, 2, and 4, the two support plates 56 are fixed by a rivet 65 so as not to rotate relative to each other while maintaining a constant interval in the axial direction. Both support plates 56 are rotatable relative to the first and second plates 61 and 62 and the hub flange 30.

１対のサポートプレート５６は同形状であり、図７に示すように、環状に形成されている。サポートプレート５６は、円弧状のスプリング収納用の開口５６ａと、開口５６ａの円周方向間に形成された貫通孔５６ｂと、を有している。開口５６ａには２個の内周側トーションスプリング５５が収容される。そして、隣接する２つの開口５６ａに収容された、互いに近い方のスプリング同士を直列的に作用させることが可能である。すなわち、貫通孔５６ｂが形成された部分を挟んで配置された隣接する２つの内周側トーションスプリング５５を直列的に作用させることが可能である。また、貫通孔５６はリベット６５が貫通する。 The pair of support plates 56 have the same shape, and are formed in an annular shape as shown in FIG. The support plate 56 has an arc-shaped spring accommodating opening 56a and a through hole 56b formed between the openings 56a in the circumferential direction. Two inner peripheral torsion springs 55 are accommodated in the opening 56a. The springs accommodated in the two adjacent openings 56a that are close to each other can be operated in series. That is, two adjacent inner peripheral torsion springs 55 arranged across the portion where the through hole 56b is formed can be operated in series. Further, the rivet 65 passes through the through hole 56.

＜最終ストッパ機構＞
図４及び図５に示すように、入力プレート５２の円板部５２ａには、円弧状のストッパ溝５２ｆが形成されている。このストッパ溝５２ｆは、入力プレート５２に対するハブフランジ３０及び中間部材５４の相対回転角度を規制するための溝である。また、中間部材５４の第１プレート６１の径方向中間部には、エンジン側に切り起こされたストッパ爪６１ｃが形成されている。このストッパ爪６１ｃが入力プレート５２のストッパ溝５２ｆに係合している。 <Final stopper mechanism>
As shown in FIGS. 4 and 5, an arcuate stopper groove 52 f is formed in the disc portion 52 a of the input plate 52. The stopper groove 52 f is a groove for regulating the relative rotation angle of the hub flange 30 and the intermediate member 54 with respect to the input plate 52. Further, a stopper claw 61c cut and raised to the engine side is formed at a radial intermediate portion of the first plate 61 of the intermediate member 54. The stopper claw 61 c is engaged with the stopper groove 52 f of the input plate 52.

このような構成により、中間部材５４、ダイナミックダンパ装置３１、及びハブフランジ３０は、ストッパ爪６１ｃがストッパ溝５２ｆ内で移動可能な範囲で、入力プレート５２に対して相対回転が可能である。 With such a configuration, the intermediate member 54, the dynamic damper device 31, and the hub flange 30 can rotate relative to the input plate 52 within a range in which the stopper claw 61c can move in the stopper groove 52f.

＜ハブフランジ３０＞
図４及び図６に示すように、ハブフランジ３０は、環状かつ円板状の部材であり、内周部がタービンシェル１５とともにリベット１８によってタービンハブ１７のフランジ１７ａに固定されている。ハブフランジ３０は、１対のサポートプレート５６の間に、サポートプレート５６と第１及び第２プレート６１，６２とに対して相対回転可能に配置されている。ハブフランジ３０の外周部には、第１及び第２プレート６１，６２の窓部６１ａ，６２ａに対応して、窓孔３０ａが形成されている。窓孔３０ａは軸方向に貫通する孔であり、この窓孔３０ａに内周側トーションスプリング５５が配置されている。 <Hub flange 30>
As shown in FIGS. 4 and 6, the hub flange 30 is an annular and disk-shaped member, and an inner peripheral portion thereof is fixed to the flange 17 a of the turbine hub 17 by a rivet 18 together with the turbine shell 15. The hub flange 30 is disposed between the pair of support plates 56 so as to be rotatable relative to the support plate 56 and the first and second plates 61 and 62. A window hole 30 a is formed on the outer peripheral portion of the hub flange 30 corresponding to the window portions 61 a and 62 a of the first and second plates 61 and 62. The window hole 30a is a hole penetrating in the axial direction, and an inner peripheral torsion spring 55 is disposed in the window hole 30a.

図４に示すように、ハブフランジ３０の内周部には、エンジン側に切り起こされて軸方向に延びる複数の突起部３０ｂが形成されている。この突起部３０ｂの外周面に中間部材５４の第１プレート６１の内周端面が当接している。このように、ハブフランジ３０の突起部３０ｂによって、中間部材５４及びダイナミックダンパ装置３１が径方向に位置決めされている。 As shown in FIG. 4, a plurality of protrusions 30 b that are cut and raised toward the engine side and extend in the axial direction are formed on the inner peripheral portion of the hub flange 30. The inner peripheral end surface of the first plate 61 of the intermediate member 54 is in contact with the outer peripheral surface of the protrusion 30b. As described above, the intermediate member 54 and the dynamic damper device 31 are positioned in the radial direction by the protrusion 30 b of the hub flange 30.

＜１段目ストッパ機構＞
図８は中間部材５４及びハブフランジ３０に関連する部分を抽出して示した図であり、他の図とは異なる位置で断面している。また、図９は中間部材５４、内周側トーションスプリング５５、及びハブフランジ３０に関連する部分を、トランスミッション側から視た図である。 <First stage stopper mechanism>
FIG. 8 is a view showing a portion related to the intermediate member 54 and the hub flange 30 in an extracted manner, and is a cross-sectional view at a position different from the other drawings. FIG. 9 is a view of the parts related to the intermediate member 54, the inner peripheral torsion spring 55, and the hub flange 30 as viewed from the transmission side.

これらの図に示すように、中間部材５４の第２プレート６２の径方向中間部には、外周側にいくにしたがって第１プレート６１に近づく傾斜部６２ｂが形成されている。この傾斜部６２ｂには、円弧状のストッパ溝６２ｃが形成されている。また、ハブフランジ３０の外周部には、外周側に延びる複数のストッパ爪３０ｃが形成されている。このストッパ爪３０ｃが第２プレート６２のストッパ溝６２ｃに係合している。 As shown in these drawings, an inclined portion 62b that approaches the first plate 61 is formed in the radially intermediate portion of the second plate 62 of the intermediate member 54 toward the outer peripheral side. An arcuate stopper groove 62c is formed in the inclined portion 62b. Further, a plurality of stopper claws 30 c extending to the outer peripheral side are formed on the outer peripheral portion of the hub flange 30. The stopper claw 30 c is engaged with the stopper groove 62 c of the second plate 62.

このような構成により、中間部材５４及びダイナミックダンパ装置３１は、ストッパ爪３０ｃがストッパ溝６２ｃ内で移動可能な範囲で、ハブフランジ３０に対して相対回転が可能である。なお、この場合の相対回転可能な角度範囲は、最終段のストッパ機構（ストッパ爪６１ｃ＋ストッパ溝５２ｆ）による相対回転可能な角度範囲より小さく設定されている。 With such a configuration, the intermediate member 54 and the dynamic damper device 31 can rotate relative to the hub flange 30 within a range in which the stopper claw 30c can move within the stopper groove 62c. In this case, the angle range in which relative rotation is possible is set smaller than the angle range in which relative rotation by the final stage stopper mechanism (stopper claw 61c + stopper groove 52f) is possible.

−規制プレート６７−
図４に示すように、タービンハブ１７のフランジ１７ａには、タービンシェル１５及びハブフランジ３０とともに規制プレート６７がリベット１８により固定されている。規制プレート６７は、フランジ１７ａに固定された固定部６７ａと、固定部６７ａからエンジン側に延びる筒状部６７ｂと、筒状部６７ｂの先端から外周側に延びる係合部６７ｃと、を有している。筒状部６７ｂの外周面には入力プレート５２の支持部５２ｃが当接している。また、係合部６７ｃは入力プレート５２の円板部５２ａの内周端部にエンジン側から当接している。なお、入力プレート５２の支持部５２ｃの先端はハブフランジ３０に当接可能である。 -Regulating plate 67-
As shown in FIG. 4, the restriction plate 67 is fixed to the flange 17 a of the turbine hub 17 by the rivet 18 together with the turbine shell 15 and the hub flange 30. The restriction plate 67 has a fixed portion 67a fixed to the flange 17a, a cylindrical portion 67b extending from the fixed portion 67a to the engine side, and an engaging portion 67c extending from the tip of the cylindrical portion 67b to the outer peripheral side. ing. The support portion 52c of the input plate 52 is in contact with the outer peripheral surface of the cylindrical portion 67b. Further, the engaging portion 67c is in contact with the inner peripheral end portion of the disc portion 52a of the input plate 52 from the engine side. The tip of the support portion 52 c of the input plate 52 can abut on the hub flange 30.

以上のように、入力プレート５２及び外周側トーションスプリング５３は、規制プレート６７の筒状部６７ｂにより径方向に位置決めされ、係合部６７ｃ及びハブフランジ３０によって軸方向に位置決めされている。 As described above, the input plate 52 and the outer peripheral side torsion spring 53 are positioned in the radial direction by the cylindrical portion 67 b of the regulating plate 67 and are positioned in the axial direction by the engaging portion 67 c and the hub flange 30.

＜ダイナミックダンパ装置３１＞
ダイナミックダンパ装置３１は、図４及び図８に示すように、中間部材５４の第２プレート６２の外周延長部であるダンパプレート７１と、１対のイナーシャリング７２と、第１蓋部材（第１プレート）７３と、第２蓋部材（第２プレート）７４と、複数のコイルスプリング７５と、ストップピン７６と、を有している。 <Dynamic damper device 31>
As shown in FIGS. 4 and 8, the dynamic damper device 31 includes a damper plate 71 that is an outer peripheral extension of the second plate 62 of the intermediate member 54, a pair of inertia rings 72, and a first lid member (first cover). Plate) 73, a second lid member (second plate) 74, a plurality of coil springs 75, and a stop pin 76.

−ダンパプレート７１−
ダンパプレート７１は、前述のように、中間部材５４を構成する第２プレート６２の外周部によって形成されている。すなわち、ダンパプレート７１は第２プレート６２と一体に形成されている。ダンパプレート７１は、図９に示すように、円周方向に所定の間隔で、複数のスプリング収納部７１ａ（第１開口）を有している。スプリング収納部７１ａは円周方向に所定の長さを有している。複数のスプリング収納部７１ａの円周方向間には、複数の長孔７１ｂが形成されている。長孔７１ｂは、円周方向に所定の長さを有し、スプリング収納部７１ａと同じ円周上に形成されている。 -Damper plate 71-
As described above, the damper plate 71 is formed by the outer peripheral portion of the second plate 62 constituting the intermediate member 54. That is, the damper plate 71 is formed integrally with the second plate 62. As shown in FIG. 9, the damper plate 71 has a plurality of spring accommodating portions 71a (first openings) at predetermined intervals in the circumferential direction. The spring storage portion 71a has a predetermined length in the circumferential direction. A plurality of elongated holes 71b are formed between the circumferential directions of the plurality of spring accommodating portions 71a. The long hole 71b has a predetermined length in the circumferential direction, and is formed on the same circumference as the spring accommodating portion 71a.

−イナーシャリング７２−
１対のイナーシャリング７２は、板金部材をプレス加工して形成されたものであり、ダンパプレート７１の軸方向両側に配置されている。２つのイナーシャリング７２は同様の構成である。イナーシャリング７２は、図１０に示すように、円周方向に所定の間隔で複数のスプリング収納部７２ａ（第２開口）を有している。このスプリング収納部７２ａはダンパプレート７１のスプリング収納部７１ａに対応する位置に形成されている。また、イナーシャリング７２は、ダンパプレート７１の長孔７１ｂの円周方向中央位置に対応する位置に貫通孔７２ｂを有している。 -Inertia ring 72-
The pair of inertia rings 72 are formed by pressing a sheet metal member, and are disposed on both sides of the damper plate 71 in the axial direction. The two inertia rings 72 have the same configuration. As shown in FIG. 10, the inertia ring 72 has a plurality of spring accommodating portions 72a (second openings) at a predetermined interval in the circumferential direction. The spring storage portion 72 a is formed at a position corresponding to the spring storage portion 71 a of the damper plate 71. Further, the inertia ring 72 has a through hole 72 b at a position corresponding to the center position in the circumferential direction of the long hole 71 b of the damper plate 71.

−第１蓋部材７３−
第１蓋部材７３はエンジン側のイナーシャリング７２のさらにエンジン側に配置されている。第１蓋部材７３は、環状の部材であり、内径はイナーシャリング７２の内径より小さい。すなわち、第１蓋部材７３の内周端はイナーシャリング７２の内周端よりさらに内周側に延びている。図１１に拡大して示すように、第１蓋部材７３には、イナーシャリング７２の貫通孔７２ｂに対応する位置に貫通孔７３ｂが形成されている。また、貫通孔７３ｂの軸方向外側の端部には、貫通孔７３ｂより大径のかしめ用凹部７３ｃが形成されている。 -First lid member 73-
The first lid member 73 is disposed further on the engine side of the inertia ring 72 on the engine side. The first lid member 73 is an annular member, and the inner diameter is smaller than the inner diameter of the inertia ring 72. That is, the inner peripheral end of the first lid member 73 extends further to the inner peripheral side than the inner peripheral end of the inertia ring 72. As shown in an enlarged view in FIG. 11, a through hole 73 b is formed in the first lid member 73 at a position corresponding to the through hole 72 b of the inertia ring 72. Further, a caulking recess 73c having a diameter larger than that of the through hole 73b is formed at an end portion on the outer side in the axial direction of the through hole 73b.

−第２蓋部材７４−
第２蓋部材７４はトランスミッション側のイナーシャリング７２のさらにトランスミッション側に配置されている。第２蓋部材７４は、環状の部材であり、内径はイナーシャリング７２及び第１蓋部材７３の内径より大きく、イナーシャリング７２や第１蓋部材７３の軸方向厚みよりも厚い。この第２蓋部材７４の形状（内径及び厚みの設定）は、タービンシェル１５との干渉を避け、しかも慣性量を大きくするためである。第２蓋部材７４には、イナーシャリング７２の貫通孔７２ｂに対応する位置に貫通孔７４ｂが形成されている。また、貫通孔７４の軸方向外側の端部には、貫通孔７４より大径のかしめ用凹部７４ｃが形成されている。凹部７４ｃは、図９及び図１１から明らかなように、内径側に開放している。 -Second lid member 74-
The second lid member 74 is disposed further on the transmission side of the inertia ring 72 on the transmission side. The second lid member 74 is an annular member, and has an inner diameter that is larger than the inner diameters of the inertia ring 72 and the first lid member 73 and is thicker than the axial thickness of the inertia ring 72 and the first lid member 73. The shape of the second lid member 74 (setting of the inner diameter and thickness) is to avoid interference with the turbine shell 15 and to increase the amount of inertia. A through hole 74 b is formed in the second lid member 74 at a position corresponding to the through hole 72 b of the inertia ring 72. Further, a caulking concave portion 74 c having a diameter larger than that of the through hole 74 is formed at an end portion on the axially outer side of the through hole 74. As is clear from FIGS. 9 and 11, the recess 74 c is open to the inner diameter side.

−コイルスプリング７５−
複数のコイルスプリング７５は、それぞれダンパプレート７１のスプリング収納部７１ａ及びイナーシャリング７２のスプリング収納部７２ａに収納されている。そして、コイルスプリング７５の両端部はダンパプレート７１及びイナーシャリング７２のスプリング収納部７１ａ，７２ａの円周方向端部に当接している。 -Coil spring 75-
The plurality of coil springs 75 are housed in the spring housing portion 71 a of the damper plate 71 and the spring housing portion 72 a of the inertia ring 72, respectively. Both end portions of the coil spring 75 are in contact with the end portions in the circumferential direction of the spring accommodating portions 71 a and 72 a of the damper plate 71 and the inertia ring 72.

−ストップピン７６−
ストップピン７６は、図１１に示すように、軸方向の中央部に大径胴部７６ａを有し、その両側に小径胴部７６ｂを有している。 −Stop pin 76−
As shown in FIG. 11, the stop pin 76 has a large-diameter body 76a at the center in the axial direction, and has small-diameter bodies 76b on both sides thereof.

大径胴部７６ａは、イナーシャリング７２の貫通孔７２ｂより大径で、かつダンパプレート７１の長孔７１ｂの径（径方向寸法）よりも小径である。また、大径胴部７６ａの厚みは、ダンパプレート７１の厚みより若干厚く形成されている。 The large diameter body portion 76 a has a larger diameter than the through hole 72 b of the inertia ring 72 and a smaller diameter than the diameter (diameter direction dimension) of the long hole 71 b of the damper plate 71. In addition, the thickness of the large-diameter trunk portion 76 a is formed to be slightly thicker than the thickness of the damper plate 71.

小径胴部７６ｂはイナーシャリング７２の貫通孔７２ｂ及び両蓋部材７３，７４の貫通孔７３ｂ，７４ｂを挿通している。そして、小径胴部７６ｂの頭部をかしめることによって、ダンパプレート７１の軸方向両側にイナーシャリング７２及び両蓋部材７３，７４が固定されている。 The small diameter body portion 76 b is inserted through the through hole 72 b of the inertia ring 72 and the through holes 73 b and 74 b of the lid members 73 and 74. And the inertia ring 72 and the both lid members 73 and 74 are being fixed to the axial direction both sides of the damper plate 71 by crimping the head of the small diameter trunk | drum 76b.

以上のような構成により、ダンパプレート７１とイナーシャリング７１及び２つの蓋部材７３，７４とは、ストップピン７６がダンパプレート７１の長孔７１ｂで移動し得る範囲で相対回転が可能である。そして、ストップピン７６の大径胴部７６ａが長孔７１ｂの端部に当接することによって、両者の相対回転が禁止される。 With the above-described configuration, the damper plate 71, the inertia ring 71, and the two lid members 73 and 74 can be relatively rotated within a range in which the stop pin 76 can move through the long hole 71b of the damper plate 71. And when the large diameter trunk | drum 76a of the stop pin 76 contact | abuts to the edge part of the elongate hole 71b, both relative rotation is prohibited.

−慣性量について−
本実施形態のダイナミックダンパ装置３１の慣性量、すなわち１対のイナーシャリング７２及び２つの蓋部材７３，７４（この実施形態では、１対のイナーシャリング７２と２つの蓋部材７３，７４とが「イナーシャ部材」として機能している）を合わせた慣性量は、中間部材５４の慣性量の１．９倍に設定している。この割合は、全体の寸法を大型化することなく効果的な振動低減効果を得るためには、０．５倍以上４．０倍以下が望ましい。 -About the amount of inertia-
The inertial amount of the dynamic damper device 31 of the present embodiment, that is, the pair of inertia rings 72 and the two lid members 73 and 74 (in this embodiment, the pair of inertia rings 72 and the two lid members 73 and 74 are “ The inertial amount including the “inertia member” is set to 1.9 times the inertial amount of the intermediate member 54. This ratio is desirably 0.5 times or more and 4.0 times or less in order to obtain an effective vibration reduction effect without increasing the overall size.

また、本実施形態のダイナミックダンパ装置３１の慣性量は、ハブフランジ３０の慣性量の２．１倍に設定している。この割合は、全体の寸法を大型化することなく効果的な振動低減効果を得るためには、０．５倍以上４．０倍以下が望ましい。 Further, the inertia amount of the dynamic damper device 31 of the present embodiment is set to 2.1 times the inertia amount of the hub flange 30. This ratio is desirably 0.5 times or more and 4.0 times or less in order to obtain an effective vibration reduction effect without increasing the overall size.

［動作］
まず、トルクコンバータ本体の動作について簡単に説明する。フロントカバー２及びインペラ３が回転している状態では、インペラ３からタービン４へ作動油が流れ、作動油を介してインペラ３からタービン４へトルクが伝達される。タービン４に伝達されたトルクはタービンハブ１７を介してトランスミッションの入力シャフト（図示せず）に伝達される。 [Operation]
First, the operation of the torque converter body will be briefly described. In a state where the front cover 2 and the impeller 3 are rotating, hydraulic oil flows from the impeller 3 to the turbine 4, and torque is transmitted from the impeller 3 to the turbine 4 through the hydraulic oil. Torque transmitted to the turbine 4 is transmitted to an input shaft (not shown) of the transmission via the turbine hub 17.

次にピストン４０とフロントカバー２との間に作動油が供給されると、ピストン４０がトランスミッション側に移動させられる。この結果、ピストン４０によって第１及び第２クラッチプレート３７，３８が互いに押圧され、クラッチ部２８はオンになる。 Next, when hydraulic oil is supplied between the piston 40 and the front cover 2, the piston 40 is moved to the transmission side. As a result, the first and second clutch plates 37 and 38 are pressed against each other by the piston 40, and the clutch portion 28 is turned on.

以上のようなクラッチオン状態では、トルクは、クラッチ入力部材３５→第１及び第２クラッチプレート３７，３８→クラッチ出力部材３６→入力プレート５２→外周側トーションスプリング５３→中間部材５４→内周側トーションスプリング５５→ハブフランジ３０の経路で伝達され、タービンハブ１７に出力される。 In the clutch-on state as described above, the torque is determined as follows: clutch input member 35 → first and second clutch plates 37, 38 → clutch output member 36 → input plate 52 → outer side torsion spring 53 → intermediate member 54 → inner side. The torque is transmitted through the path of the torsion spring 55 → the hub flange 30 and output to the turbine hub 17.

ロックアップ装置７においては、トルクを伝達すると共にフロントカバー２から入力されるトルク変動を吸収・減衰する。具体的には、ロックアップ装置７において捩り振動が発生すると、外周側トーションスプリング５３と内周側トーションスプリング５５とが入力プレート５２とハブフランジ３０との間で直列に圧縮される。 The lockup device 7 transmits torque and absorbs and attenuates torque fluctuations input from the front cover 2. Specifically, when torsional vibration occurs in the lockup device 7, the outer peripheral side torsion spring 53 and the inner peripheral side torsion spring 55 are compressed in series between the input plate 52 and the hub flange 30.

ここで、伝達トルクが低い領域では、外周側トーションスプリング５３及び内周側トーションスプリング５５が圧縮されて、入力プレート５２とハブフランジ３０とが相対回転するとともに、中間部材５４とハブフランジ３０とが相対回転する。ここでは、図１２に示すように、ダンパ機構２９は低剛性のねじり特性を示す。 Here, in the region where the transmission torque is low, the outer peripheral side torsion spring 53 and the inner peripheral side torsion spring 55 are compressed, the input plate 52 and the hub flange 30 rotate relative to each other, and the intermediate member 54 and the hub flange 30 are moved. Relative rotation. Here, as shown in FIG. 12, the damper mechanism 29 exhibits low rigidity torsional characteristics.

そして、入力プレート５２とハブフランジ３０との相対回転角度が大きくなると、１段目のストッパ機構によって両者の相対回転は禁止される。すなわち、図１２に示すように、伝達トルク（ねじりトルク）がＴ１になり、入力プレート５２とハブフランジ３０との相対回転角度がθ１になった状態では、ハブフランジ３０のストッパ爪３０ｃが第２プレート６２のストッパ溝６２ｃの端面に当接している。すなわち、ロックアップ装置全体のねじり角度がθ１の状態では、中間部材５４とハブフランジ３０の相対回転は禁止されている。 When the relative rotation angle between the input plate 52 and the hub flange 30 increases, the relative rotation between the input plate 52 and the hub flange 30 is prohibited by the first-stage stopper mechanism. That is, as shown in FIG. 12, when the transmission torque (torsional torque) is T1 and the relative rotation angle between the input plate 52 and the hub flange 30 is θ1, the stopper claw 30c of the hub flange 30 is second. The plate 62 is in contact with the end face of the stopper groove 62c. That is, relative rotation of the intermediate member 54 and the hub flange 30 is prohibited when the torsion angle of the entire lockup device is θ1.

この状態では、図１２に示すように、内周側トーションスプリング５５は角度θＡだけ圧縮されている。また、同様に、装置全体のねじり角度がθ１の範囲（内周側トーションスプリング５５が角度θＡだけ圧縮される範囲）では、外周側トーションスプリング５３は角度θＢだけ圧縮されている。 In this state, as shown in FIG. 12, the inner peripheral torsion spring 55 is compressed by an angle θA. Similarly, in the range where the torsion angle of the entire apparatus is θ1 (the range in which the inner peripheral torsion spring 55 is compressed by the angle θA), the outer peripheral torsion spring 53 is compressed by the angle θB.

そして、入力プレート５２とハブフランジ３０との相対角度（ねじり角度）がθ１を超えると、中間部材５４、ダイナミックダンパ装置３１、及びハブフランジ３０は一体となって回転する。 When the relative angle (torsion angle) between the input plate 52 and the hub flange 30 exceeds θ1, the intermediate member 54, the dynamic damper device 31, and the hub flange 30 rotate together.

伝達トルクがＴ１以上の領域では、外周側トーションスプリング５３のみが圧縮され、ダンパ機構２９は、ねじり角度θ１までの特性よりは高剛性のねじり特性を示す。そして、伝達トルクがＴ２になって、入力プレート５２と中間部材５４との相対回転角度がθ２になると、最終ストッパ機構によって両者の相対回転は禁止される。すなわち、ねじり角度がθ２になると、第１プレート６１のストッパ爪６１ｃが入力プレート５２のストッパ溝５２ｆの端面に当接し、中間部材５４及びハブフランジ３０と入力プレート５２との相対回転が禁止される。 In the region where the transmission torque is T1 or more, only the outer peripheral torsion spring 53 is compressed, and the damper mechanism 29 exhibits a torsional characteristic with higher rigidity than the characteristic up to the torsional angle θ1. When the transmission torque reaches T2 and the relative rotation angle between the input plate 52 and the intermediate member 54 reaches θ2, relative rotation between the two is prohibited by the final stopper mechanism. That is, when the twist angle becomes θ2, the stopper claw 61c of the first plate 61 comes into contact with the end surface of the stopper groove 52f of the input plate 52, and relative rotation between the intermediate member 54 and the hub flange 30 and the input plate 52 is prohibited. .

［ダイナミックダンパ装置の動作］
中間部材５４に伝達されたトルクは、内周側トーションスプリング５５を介してハブフランジ３０に伝達され、さらにタービンハブ１７を介してトランスミッション側の部材に伝達される。このとき、中間部材５４にはダイナミックダンパ装置３１が設けられているので、エンジンの回転速度変動を効果的に抑制することができる。すなわち、ダンパプレート７１の回転と、イナーシャリング７２及び２つの蓋部材７３，７４と、の回転は、コイルスプリング７５の作用によって位相にズレが生じる。具体的には、所定のエンジン回転数においてイナーシャリング７２及び蓋部材７３，７４はダンパプレート７１の回転速度変動を打ち消す位相で変動する。この位相のズレによって、トランスミッションの回転速度変動を吸収することができる。 [Operation of dynamic damper device]
The torque transmitted to the intermediate member 54 is transmitted to the hub flange 30 via the inner peripheral side torsion spring 55 and further transmitted to the transmission side member via the turbine hub 17. At this time, since the dynamic damper device 31 is provided in the intermediate member 54, the engine speed fluctuation can be effectively suppressed. That is, the rotation of the damper plate 71 and the rotation of the inertia ring 72 and the two lid members 73 and 74 cause a phase shift due to the action of the coil spring 75. Specifically, the inertia ring 72 and the lid members 73 and 74 vary at a phase that cancels out the rotational speed variation of the damper plate 71 at a predetermined engine speed. Due to this phase shift, the rotational speed fluctuation of the transmission can be absorbed.

また、本実施形態では、ダイナミックダンパ装置３１を中間部材５４に固定し、ダイナミックダンパ装置３１とタービンハブ１７との間に振動を抑えるための内周側トーションスプリング５５を配置している。この内周側トーションスプリング５５の作用によって、低トルク領域（図１２に示すねじりトルクＴ１＝ねじり角度θ１までの領域）では、図１３に示すように、より効果的に回転速度変動を抑えることができる。図１３において、特性Ｃ１は、従来のロックアップ装置における回転速度変動を示している。特性Ｃ２はダイナミックダンパ装置をタービンハブに装着し、ダイナミックダンパ装置の出力側に弾性部材（トーションスプリング）がない場合の変動を示している。また、特性Ｃ３は本実施形態のように、ダイナミックダンパ装置を中間部材に装着し、ダイナミックダンパ装置の出力側に弾性部材（内周側トーションスプリング５５）を設けた場合の変動を示している。 In the present embodiment, the dynamic damper device 31 is fixed to the intermediate member 54, and the inner peripheral side torsion spring 55 for suppressing vibration is disposed between the dynamic damper device 31 and the turbine hub 17. By the action of the inner peripheral side torsion spring 55, in the low torque region (the region up to the torsion torque T1 = the torsion angle θ1 shown in FIG. 12), as shown in FIG. it can. In FIG. 13, the characteristic C1 shows the rotational speed fluctuation in the conventional lock-up device. Characteristic C2 shows the fluctuation when the dynamic damper device is mounted on the turbine hub and there is no elastic member (torsion spring) on the output side of the dynamic damper device. Further, the characteristic C3 shows the fluctuation when the dynamic damper device is attached to the intermediate member and the elastic member (inner peripheral side torsion spring 55) is provided on the output side of the dynamic damper device as in the present embodiment.

図１３の特性Ｃ２と特性Ｃ３とを比較して明らかなように、ダイナミックダンパ装置の出力側に弾性部材を設けた場合は、回転速度変動のピークが低くなり、かつエンジン回転数の常用域においても回転速度変動が抑えることができる。すなわち、本実施形態では、ねじりトルクＴ１までの低トルク領域では、回転速度変動を効果的に抑えることができる。 As is clear from comparison between the characteristic C2 and the characteristic C3 in FIG. 13, when the elastic member is provided on the output side of the dynamic damper device, the peak of the rotational speed fluctuation is low, and in the normal range of the engine speed. Also, the rotational speed fluctuation can be suppressed. That is, in the present embodiment, the rotational speed fluctuation can be effectively suppressed in the low torque region up to the torsional torque T1.

［特徴］
（１）フロントカバー２側の第１蓋部材７３は小さい内径を有している。すなわち、径方向の幅が比較的大きい。したがって、第１蓋部材７３の慣性量を大きくすることができる。 [Feature]
(1) The first lid member 73 on the front cover 2 side has a small inner diameter. That is, the radial width is relatively large. Therefore, the inertial amount of the first lid member 73 can be increased.

（２）トルクコンバータ本体６側の第２蓋部材７４は大きい内径を有する。このため、タービン４との干渉を避けて、軸方向寸法の短縮化を図ることができる。また、軸方向の厚みを厚く形成しているので、内径が大きいにもかかわらず慣性量を大きく確保することができる。 (2) The second lid member 74 on the torque converter body 6 side has a large inner diameter. For this reason, interference with the turbine 4 can be avoided and the axial dimension can be shortened. Further, since the axial thickness is increased, a large amount of inertia can be ensured despite the large inner diameter.

（３）１対のイナーシャリング７２をダンパプレート５２の両側に配置してダイナミックダンパ装置３１を構成しているので、１対のイナーシャリング７２をプレート部材で形成することができる。したがって、イナーシャリングを鋳造品や鍛造品で形成する場合に比較して製造コストを抑えることができる。 (3) Since the pair of inertia rings 72 are arranged on both sides of the damper plate 52 to constitute the dynamic damper device 31, the pair of inertia rings 72 can be formed of plate members. Therefore, the manufacturing cost can be reduced as compared with the case where the inertia ring is formed of a cast product or a forged product.

（４）第１及び第２蓋部材７３，７４によってコイルスプリング７５がイナーシャリング７２のスプリング収納部７２ａから飛び出るのを禁止している。このため、イナーシャリング７２にコイルスプリング７５の飛び出しを規制するための突起等を設ける必要がない。また、２つの蓋部材７３，７４をイナーシャとして利用することができる。 (4) The first and second lid members 73 and 74 prohibit the coil spring 75 from jumping out of the spring accommodating portion 72 a of the inertia ring 72. For this reason, it is not necessary to provide the inertia ring 72 with a projection or the like for restricting the spring-out of the coil spring 75. Further, the two lid members 73 and 74 can be used as inertia.

（５）ダンパプレート７１及びイナーシャリング７２の内部にコイルスプリング７５を収容しているので、特に、軸方向におけるダイナミックダンパ装置３１の占有スペースをコンパクトにすることができる。 (5) Since the coil spring 75 is accommodated in the damper plate 71 and the inertia ring 72, the space occupied by the dynamic damper device 31 in the axial direction can be made particularly compact.

（６）イナーシャリング７２を軸方向に分割しているので、ダンパプレート７１の差し込み、及びコイルスプリング７５の組付が容易になる。 (6) Since the inertia ring 72 is divided in the axial direction, insertion of the damper plate 71 and assembly of the coil spring 75 are facilitated.

（７）中間部材５４にダイナミックダンパ装置３１を装着し、ダイナミックダンパ装置３１の出力側に内周側トーションスプリング５５を設けているので、より効果的に回転速度変動を抑えることができる。 (7) Since the dynamic damper device 31 is mounted on the intermediate member 54 and the inner peripheral side torsion spring 55 is provided on the output side of the dynamic damper device 31, fluctuations in rotational speed can be more effectively suppressed.

［他の実施形態］
本発明は以上のような実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲を逸脱することなく種々の変形又は修正が可能である。 [Other Embodiments]
The present invention is not limited to the above-described embodiments, and various changes or modifications can be made without departing from the scope of the present invention.

（ａ）第１及び第２蓋部材の別の実施形態を図１４に示している。この実施形態の蓋部材８１，８２は、外周端部が軸方向外側に折り曲げられている。具体的には、第１蓋部材８１の外周端部は、エンジン側に折り曲げられ、第２蓋部材８２はトランスミッション側に折り曲げられ、それぞれ突出部８１ａ，８２ａが形成されている。このような構成では、各蓋部材８１，８２の慣性量をより大きくすることができる。 (A) Another embodiment of the first and second lid members is shown in FIG. In the lid members 81 and 82 of this embodiment, the outer peripheral ends are bent outward in the axial direction. Specifically, the outer peripheral end portion of the first lid member 81 is bent toward the engine side, and the second lid member 82 is bent toward the transmission side to form projecting portions 81a and 82a, respectively. In such a configuration, the inertial amount of each of the lid members 81 and 82 can be further increased.

なお、各蓋部材の外周部の軸方向の厚みを、他の部分よりも厚く形成することによって慣性量を大きくするようにしてもよい。 In addition, you may make it enlarge inertial amount by forming the thickness of the axial direction of the outer peripheral part of each cover member thicker than another part.

（ｂ）前記実施形態では、第２蓋部材７４と第１蓋部材７３の形状を変えたが、イナーシャリングの形状を変えてもよい。具体的には、タービン側のイナーシャリングの内径をフロントカバー側のイナーシャリングの内径より大きくし、タービン側のイナーシャリングの厚みをフロントカバー側のイナーシャリングの厚みより厚くしてもよい。特に、イナーシャ部材として、蓋部材がなくイナーシャリングのみが設けられるような装置の場合は、このような構成によって前記実施形態と同様の作用効果を得ることができる。 (B) In the said embodiment, although the shape of the 2nd cover member 74 and the 1st cover member 73 was changed, you may change the shape of an inertia ring. Specifically, the inner diameter of the inertia ring on the turbine side may be larger than the inner diameter of the inertia ring on the front cover side, and the thickness of the inertia ring on the turbine side may be larger than the thickness of the inertia ring on the front cover side. In particular, in the case of an apparatus in which only the inertia ring is provided as the inertia member without the lid member, the same effect as that of the above-described embodiment can be obtained by such a configuration.

（ｃ）前記実施形態では、イナーシャ部材が１対のイナーシャリング７２と２つの蓋部材７３，７４とで構成されている場合について説明したが、イナーシャ部材の構成はこれに限定されない。例えば、蓋部材のないイナーシャリングのみで構成されている場合であってもよい。この場合も、イナーシャリングの慣性量は、中間部材５４の慣性量の０．５倍以上４．０倍以下が望ましい。また、同様に、イナーシャリングの慣性量は、ハブフランジ３０の慣性量の０．５倍以上４．０倍以下が望ましい。 (C) In the above embodiment, the case where the inertia member is configured by the pair of inertia rings 72 and the two lid members 73 and 74 has been described, but the configuration of the inertia member is not limited to this. For example, it may be configured only by inertia without a cover member. Also in this case, the inertia amount of inertia is preferably 0.5 times or more and 4.0 times or less of the inertia amount of the intermediate member 54. Similarly, the inertia amount of inertia is preferably 0.5 times or more and 4.0 times or less of the inertia amount of the hub flange 30.

（ｄ）前記実施形態では、１対のイナーシャリングの形状を同じにしたが、蓋部材と併せて別の形状にしたり、径や軸方向厚みを別寸法にしたりしてもよい。 (D) Although the shape of the pair of inertia rings is the same in the above-described embodiment, the shape may be different from that of the lid member, or the diameter and axial thickness may be different.

（ｅ）前記実施形態では、ダンパプレートを中間部材の第２プレートの外周部に形成したが、ダンパプレートを別部材として設けてもよい。 (E) Although the damper plate is formed on the outer peripheral portion of the second plate of the intermediate member in the embodiment, the damper plate may be provided as a separate member.

（ｆ）前記実施形態では、クラッチ部を多板型のクラッチとしたが、クラッチ部の構成はこれに限定されない。 (F) In the above embodiment, the clutch portion is a multi-plate clutch, but the configuration of the clutch portion is not limited to this.

１トルクコンバータ
２フロントカバー
４タービン
６トルクコンバータ本体
７ロックアップ装置
２８クラッチ部
２９ダンパ機構
３０ハブフランジ
３１ダイナミックダンパ装置
５３外周側トーションスプリング
５４中間部材
５５内周側トーションスプリング
６１第１プレート
６２第２プレート
７１ダンパプレート
７１ａスプリング収納部（第１開口）
７２イナーシャリング
７２ａスプリング収納部（第２開口）
７３，８１第１蓋部材
７４，８２第２蓋部材
７５コイルスプリング（ダイナミック用弾性部材）
８１ａ，８２ａ突出部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Torque converter 2 Front cover 4 Turbine 6 Torque converter main body 7 Lockup apparatus 28 Clutch part 29 Damper mechanism 30 Hub flange 31 Dynamic damper apparatus 53 Outer peripheral side torsion spring 54 Intermediate member 55 Inner peripheral side torsion spring 61 First plate 62 Second Plate 71 Damper plate 71a Spring storage part (first opening)
72 Inertia ring 72a Spring storage (second opening)
73, 81 First lid member 74, 82 Second lid member 75 Coil spring (dynamic elastic member)
81a, 82a protrusion

Claims

A dynamic damper device of a lockup device disposed between a front cover coupled to a member on the engine side and a torque converter body,
A damper plate provided on a rotating member of the lockup device;
An annular first lid member that is disposed on the front cover side of the damper plate in the axial direction so as to be rotatable relative to the damper plate, and has a first inner diameter;
Wherein across the damper plate proximate said torque converter body with facing the first plate, and the damper plate and relatively rotatably disposed, have a first inner diameter greater than the second inner diameter, the inner peripheral edge An annular second lid member positioned on the outer peripheral side of the torus center of the torque converter body ;
A plurality of elastic members elastically connecting the damper plate and the first and second lid members in a rotational direction;
A first inertia ring disposed between the damper plate and the first lid member;
A second inertia ring disposed between the damper plate and the second lid member;
Dynamic damper device with

The dynamic damper device according to claim 1, wherein the second lid member is thicker than a thickness of the first lid member .

The dynamic damper device according to claim 1 , wherein the first inertia ring and the second inertia ring have the same shape.

The damper plate has a plurality of first openings extending in the circumferential direction,
The first and second inertia rings have a second opening extending in a circumferential direction at a position facing the first opening;
The plurality of elastic members are accommodated in the first opening and the second opening,
The dynamic damper device according to claim 1 .

Wherein the first lid member closes the second opening of the first inertia ring, said second cover member is disposed so as to close the second opening of the second inertia ring, according to claim 4 Dynamic damper device.

Wherein at least one of the first and second cover member has a protrusion protruding in the axial direction than the other portions on the outer peripheral portion, the dynamic damper device according to any one of claims 1 to 5.

  A dynamic damper device of a lockup device disposed between a front cover coupled to a member on the engine side and a torque converter body,
  A damper plate provided on a rotating member of the lockup device;
  An annular first inertia member that is disposed on the front cover side of the damper plate in the axial direction so as to be rotatable relative to the damper plate, and has a first inner diameter;
  Opposing to the first inertia member with the damper plate in between, being close to the torque converter body and being relatively rotatable with respect to the damper plate, having a second inner diameter larger than the first inner diameter, An annular second inertia member whose end is located on the outer peripheral side of the torus center of the torque converter body;
  A plurality of elastic members elastically connecting the damper plate and the first and second inertia members in a rotational direction;
Dynamic damper device with

The dynamic damper device according to claim 7, wherein the second inertia member and the torque converter main body are disposed so as to partially overlap each other when viewed along the axial direction and viewed from the radially outer side.

A lockup device disposed between a front cover coupled to a member on an engine side and a torque converter main body, for directly transmitting torque from the front cover to a turbine of the torque converter main body,
A clutch portion for transmitting torque from the front cover to the output side;
An output rotating member that is rotatable relative to the clutch portion and coupled to the turbine;
A damper mechanism for elastically connecting the clutch portion and the output rotating member in a rotation direction;
A dynamic damper device according to any one of claims 1 to 8 ;
With
Torque converter lockup device.