JP6109148B2 - V belt for high load transmission - Google Patents

V belt for high load transmission Download PDF

Info

Publication number
JP6109148B2
JP6109148B2 JP2014506036A JP2014506036A JP6109148B2 JP 6109148 B2 JP6109148 B2 JP 6109148B2 JP 2014506036 A JP2014506036 A JP 2014506036A JP 2014506036 A JP2014506036 A JP 2014506036A JP 6109148 B2 JP6109148 B2 JP 6109148B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
belt
tension band
block
tension
sliding surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2014506036A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPWO2013140784A1 (en
Inventor
坂中　宏行
宏行 坂中
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Bando Chemical Industries Ltd
Original Assignee
Bando Chemical Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Bando Chemical Industries Ltd filed Critical Bando Chemical Industries Ltd
Publication of JPWO2013140784A1 publication Critical patent/JPWO2013140784A1/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6109148B2 publication Critical patent/JP6109148B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
    • F16G5/166—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts with non-metallic rings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Transmissions By Endless Flexible Members (AREA)

Description

本発明は高負荷伝動用Ｖベルトに関し、特にベルト式無段変速機に用いられるのに好適なものに関する。   The present invention relates to a V-belt for high load transmission, and more particularly to a belt suitable for use in a belt-type continuously variable transmission.

従来、この種の高負荷伝動用Ｖベルトはよく知られており、例えばベルト式無段変速機の変速プーリ間に巻き掛けられて用いられている。この高負荷伝動用Ｖベルトは、ベルト背面側の上面及び底面側の下面にそれぞれベルト長さ方向に一定間隔で並ぶ多数の例えば凹条からなる上側被噛合部及び下側被噛合部が上下に対応して設けられた張力帯と、該張力帯が圧入して嵌合される嵌合部を有し、嵌合部の上面に張力帯の上側被噛合部と噛合する例えば凸条からなる上側噛合部が、また下面に張力帯の下側被噛合部と噛合する例えば凸条からなる下側噛合部がそれぞれ形成された多数のブロックとを備え、ブロックベルトとも呼ばれている。   Conventionally, this type of high-load transmission V-belt is well known, and is used, for example, by being wound between transmission pulleys of a belt-type continuously variable transmission. This high load transmission V-belt has a number of upper and lower meshed portions made up of, for example, concave stripes arranged at regular intervals in the belt length direction on the upper surface of the belt rear side and the lower surface of the bottom surface. A tension band provided correspondingly, and a fitting part into which the tension band is press-fitted and fitted, and the upper surface of the fitting part is engaged with the upper meshed part of the tension band, for example, an upper side made of a ridge The meshing portion is also provided with a number of blocks each formed with a lower meshing portion made of, for example, a ridge that meshes with the lower meshed portion of the tension band on the lower surface, and is also called a block belt.

張力帯はベルトの伸びを抑えて動力伝達を可能とする心線、保形ゴム層、ブロックとの間の摩耗を抑制するための帆布等からなる。   The tension band is composed of a core wire that suppresses belt elongation and enables power transmission, a shape-retaining rubber layer, a canvas for suppressing wear between the belt and the like.

各ブロックは例えばフェノール樹脂等の樹脂からなるもので、ベルト背面側に配置される上側ビーム部と、ベルト底面側に配置された下側ビーム部とを有し、これら上下ビーム部間に、上記張力帯の嵌合部が形成されている。   Each block is made of, for example, a resin such as phenol resin, and has an upper beam portion arranged on the belt rear surface side and a lower beam portion arranged on the belt bottom surface side. A tension band fitting portion is formed.

そして、各ブロックの嵌合部に張力帯を圧入して嵌合することにより、各ブロックと張力帯とがベルト長さ方向に一定間隔の凹凸形状の噛合部及び被噛合部によって噛合した状態で係合され、このブロックの噛合部と張力帯の被噛合部との噛合によって両者間が一体化されて動力授受が行われるようになっている。   And, by pressing and fitting the tension band into the fitting part of each block, each block and the tension band are meshed by the concave and convex meshing parts and the meshed parts at regular intervals in the belt length direction. Engaged, and the engagement between the engagement portion of the block and the engagement portion of the tension band integrates the two, and power is transmitted and received.

このような高負荷伝動用Ｖベルトにおいては、張力帯の幅方向外側端面をブロックのプーリ接触面よりも突出させる出代を設定することが行われている（例えば特許文献１参照）。こうすることで、ベルトをプーリに巻き掛けたときに、張力帯の出代部分がベルト幅方向内方に押し込まれて嵌合部内で張力帯が上下に拡がるようになり、それによってブロックが張力帯に強固に保持される。こうした高負荷伝動用Ｖベルトでは、ブロック及び張力帯のベルト幅方向の側面がプーリ溝面と接触することになる。   In such a high-load transmission V-belt, an allowance is set so that the outer end surface in the width direction of the tension band protrudes beyond the pulley contact surface of the block (see, for example, Patent Document 1). In this way, when the belt is wound around the pulley, the protruding portion of the tension band is pushed inward in the belt width direction so that the tension band spreads up and down in the fitting portion, and thereby the block is tensioned. It is firmly held in the belt. In such a high-load transmission V-belt, the side surfaces of the block and the tension band in the belt width direction come into contact with the pulley groove surface.

特許第４２５６４９８号公報Japanese Patent No. 4256498

ところで、本発明者は、上記のような高負荷伝動用Ｖベルトにおいては、ベルトを変速プーリに巻き掛けて走行させると、ベルトの走行初期から走行時間が経過するのに連れて、プーリの溝面からベルトのプーリ接触面が受ける推力によりベルト張力が生じる推力・張力変換比率が変化する現象を見出した。この推力・張力変換比率が変化すると、所期のベルト張力を得ることができなくなる虞れがある。   In the meantime, in the high load transmission V-belt as described above, when the belt is run around the speed change pulley, the inventor has a pulley groove as the running time elapses from the initial running of the belt. We found a phenomenon in which the thrust / tension conversion ratio in which the belt tension is generated is changed by the thrust applied to the pulley contact surface of the belt from the surface. If this thrust / tension conversion ratio changes, the desired belt tension may not be obtained.

そこで、ベルトの走行中の長期間に亘って所期のベルト張力が確保されるように、変速プーリを開閉させる駆動ユニット側で、ある程度の安全率を設けて推力を大きくする過推力設定とすることを検討した。しかし、そうすると、ベルトに加わる負荷が大きくなり、耐久性や騒音性が悪化してしまうのは避けられない。   Therefore, an over-thrust setting is set to increase the thrust by providing a certain safety factor on the drive unit side that opens and closes the transmission pulley so that the desired belt tension is secured over a long period of time while the belt is running. I examined that. However, in this case, the load applied to the belt increases, and it is inevitable that the durability and noise characteristics deteriorate.

本発明の目的は、過推力設定を不要とできるようにするために、ベルトの走行初期からの推力・張力変換比率の変化に伴うベルト張力の経時変化を抑制することができる高負荷伝動用Ｖベルトを提供することにある。   An object of the present invention is to provide a high load transmission V that can suppress a change in belt tension with time due to a change in thrust / tension conversion ratio from the initial running of the belt in order to make it unnecessary to set an excessive thrust. To provide a belt.

本発明者が上記推力・張力変換比率が変化する現象について検討したところ、その変化は、次に述べる２つのメカニズムにより発生することが判明した。   The present inventor examined the phenomenon in which the thrust / tension conversion ratio changes, and it has been found that the change is caused by the following two mechanisms.

すなわち、高負荷伝動用Ｖベルトでは、ブロックの成分である樹脂よりも張力帯の成分であるゴムのほうが熱膨張率が大きい。そのため、ベルトを変速プーリに巻き掛けて走行させると、張力帯の熱膨張により、下側ビーム部は張力帯に拘束されているので、押し上げられない。しかし、上側ビーム部が押し上げられて、両ビーム部が拡がるようになり、プーリ溝面に対しては主に下側ビーム部の側面が接触する下当たりが支配的な状態となる。このことにより、推力・張力変換比率が低下してベルト張力が下がる。   That is, in the high-load transmission V-belt, the rubber that is a component of the tension band has a higher thermal expansion coefficient than the resin that is the component of the block. For this reason, when the belt is run around the transmission pulley, the lower beam portion is restrained by the tension band due to thermal expansion of the tension band, and therefore cannot be pushed up. However, the upper beam portion is pushed up so that both the beam portions expand, and the bottom contact where the side surface of the lower beam portion mainly contacts the pulley groove surface is dominant. This reduces the thrust / tension conversion ratio and lowers the belt tension.

その後、ベルトの走行に伴って張力帯がへたると、上側ビーム部の開きが収まり、プーリ溝面に対して上側ビーム部の側面が接触するため、推力・張力変換比率が上昇してベルト張力も上昇する。こうして、ベルトの走行初期から走行時間が経過するのに連れて、推力・張力変換比率が変化する。   After that, when the tension band falls as the belt travels, the upper beam part opens and the side surface of the upper beam part comes into contact with the pulley groove surface, so the thrust / tension conversion ratio increases and the belt tension also increases. To rise. Thus, as the running time elapses from the initial running of the belt, the thrust / tension conversion ratio changes.

もう１つのメカニズムは、推力・張力変換比率がベルトの摩擦係数に依存することに起因する。具体的には、ベルトを変速プーリに巻き掛けて走行させると、張力帯の熱膨張により、ベルトのプーリ接触面における張力帯が占める割合が大きくなる。ここで、張力帯（ゴム）の摩擦係数がブロック（樹脂）の摩擦係数よりも大きいため、張力帯が占める割合が大きくなると、ベルト全体としての摩擦係数が上昇する。そのため、推力・張力変換比率が上昇してベルト張力も上昇する。   Another mechanism is due to the fact that the thrust / tension conversion ratio depends on the friction coefficient of the belt. Specifically, when the belt is run around the transmission pulley, the ratio of the tension band on the pulley contact surface of the belt increases due to thermal expansion of the tension band. Here, since the friction coefficient of the tension band (rubber) is larger than the friction coefficient of the block (resin), when the ratio of the tension band increases, the friction coefficient of the entire belt increases. Therefore, the thrust / tension conversion ratio increases and the belt tension also increases.

その後、ベルトの走行に伴って張力帯が摩耗してくると、ベルトのプーリ接触面における張力帯が占める割合が小さくなり、ベルト全体としての摩擦係数も小さくなる。その結果、推力・張力変換比率が低下して、ベルト張力も低下する。   Thereafter, when the tension band is worn as the belt travels, the ratio of the tension band on the pulley contact surface of the belt decreases, and the friction coefficient of the entire belt also decreases. As a result, the thrust / tension conversion ratio decreases and the belt tension also decreases.

これら２つのメカニズムにより、ベルトの走行初期から走行時間が経過するのに連れて、推力・張力変換比率が変化する。そこで、本発明者は、これら２つのメカニズムに共通している張力帯の熱膨張による影響を抑制することに着目して、本発明を完成するに到った。   With these two mechanisms, the thrust / tension conversion ratio changes as the running time elapses from the initial running of the belt. Therefore, the present inventor has completed the present invention by paying attention to suppressing the influence of the thermal expansion of the tension band common to these two mechanisms.

具体的に、本発明では、硬質ゴムからなる保形ゴム層の内部に心線が埋設され、ベルト背面側の上面及び底面側の下面にそれぞれベルト長さ方向に並ぶ多数の上側被噛合部及び下側被噛合部が上下に対応して設けられた張力帯と、上記張力帯が圧入して嵌合される嵌合部を有し、該嵌合部の上面に張力帯の上記上側被噛合部と噛合する上側噛合部が、また下面に張力帯の下側被噛合部と噛合する下側噛合部がそれぞれ形成された多数のブロックとを備え、上記各ブロックの嵌合部に張力帯を嵌合することにより、各ブロックが張力帯に対し係止固定され、ブロックの噛合部と張力帯の被噛合部との噛合によって動力授受が行われる高負荷伝動用Ｖベルトを対象とする。 Specifically, in the present invention, a core wire is embedded in a shape-retaining rubber layer made of hard rubber , and a plurality of upper meshed portions arranged in the belt length direction on the upper surface on the belt rear surface side and the lower surface on the bottom surface side, respectively. The lower meshing portion has a tension band provided corresponding to the upper and lower sides, and a fitting part into which the tension band is press-fitted and fitted, and the upper meshing of the tension band on the upper surface of the fitting part A plurality of blocks each having a lower meshing portion formed on a lower surface thereof and a lower meshing portion meshing with a lower meshed portion of a tension band. By fitting, each block is locked and fixed to the tension band, and the V-belt for high load transmission in which power is transmitted and received by meshing between the meshing part of the block and the meshed part of the tension band is an object.

そして、上記ブロック及び張力帯のベルト幅方向の側面は、何れもプーリ溝面と接触する摺動面を構成している。   The side surfaces of the block and the tension band in the belt width direction constitute sliding surfaces that come into contact with the pulley groove surface.

また、上記各ブロックにおける少なくとも嵌合部の周囲部分及び摺動面が硬質樹脂により形成され、上記張力帯の保形ゴム層における硬質ゴムの熱膨張率及び摩擦係数はブロックの硬質樹脂よりも大きく、上記張力帯の摺動面の面積Ｓ１と、上記ブロックの摺動面の面積Ｓ２とがＳ１／Ｓ２≦０．２（張力帯の側面の面積がブロックの側面の面積の２０％以下）の関係にあることを特徴とする。 Further, at least the peripheral portion of the fitting portion and the sliding surface in each block are formed of a hard resin, and the thermal expansion coefficient and friction coefficient of the hard rubber in the shape retaining rubber layer of the tension band are larger than the hard resin of the block. , the area S1 of the sliding surface of the tension band, the sliding surface of the area S2 and the S1 / S2 ≦ 0.2 in the block of (the area of the side surface of the tension band is 20% or less of the area of the side surface of the block) It is characterized by being in a relationship.

上記張力帯の摺動面の面積Ｓ１と、ブロックの摺動面の面積Ｓ２とがＳ１／Ｓ２＝０．１３〜０．２の関係にあってもよい。   The area S1 of the sliding surface of the tension band and the area S2 of the sliding surface of the block may be in a relationship of S1 / S2 = 0.13 to 0.2.

また、張力帯の摺動面の面積Ｓ１がＳ１＝４．３〜８．５ｍｍ２であってもよく、ブロックの摺動面の面積Ｓ２がＳ２＝３３〜４３ｍｍ２であってもよい。 Moreover, the area S1 of the sliding surface of the tension band may be S1 = 4.3 to 8.5 mm 2 , and the area S2 of the sliding surface of the block may be S2 = 33 to 43 mm 2 .

この構成により、以下の作用効果が得られる。仮に張力帯の摺動面の面積Ｓ１と、ブロックの摺動面の面積Ｓ２とがＳ１／Ｓ２＞０．２である場合、ベルトのプーリ接触面に対する張力帯の占める割合が大きく、ブロックの硬質樹脂よりも熱膨張率の大きい張力帯が熱膨張してブロックの上側ビーム部が押し上げられたり、ベルトの摩擦係数が上昇したりする。しかし、本発明では、張力帯の摺動面の面積Ｓ１と、ブロックの摺動面の面積Ｓ２とがＳ１／Ｓ２≦０．２であるので、ベルトのプーリ接触面に対する張力帯の占める割合が十分に小さくなり、張力帯が熱膨張してブロックの上側ビーム部が押し上げられたり、ベルトの摩擦係数が上昇したりすることが抑制される。このことで、ベルトの走行時間の経過に伴い推力・張力変換比率が変化してベルト張力が変化することが抑制される。その結果、駆動ユニットの推力を低く設定することができ、ベルトの初期発熱の抑制、高効率化、耐久性の向上を図ることができる。 With this configuration, the following operational effects can be obtained. If the area S1 of the sliding surface of the tension band and the area S2 of the sliding surface of the block are S1 / S2> 0.2, the ratio of the tension band to the pulley contact surface of the belt is large, and the block hard The tension band having a thermal expansion coefficient larger than that of the resin is thermally expanded, and the upper beam portion of the block is pushed up, or the friction coefficient of the belt is increased. However, in the present invention, since the area S1 of the sliding surface of the tension band and the area S2 of the sliding surface of the block are S1 / S2 ≦ 0.2, the ratio of the tension band to the pulley contact surface of the belt is It becomes sufficiently small, and it is suppressed that the tension band is thermally expanded and the upper beam portion of the block is pushed up or the friction coefficient of the belt is increased. Thus, it is possible to suppress the change in the belt tension due to the change in the thrust / tension conversion ratio as the belt travels. As a result, the thrust of the drive unit can be set low, and the initial heat generation of the belt can be suppressed, the efficiency can be improved, and the durability can be improved.

上記張力帯の心線の位置でのベルト幅であるベルトピッチ幅ａと、上記張力帯において上側被噛合部の下端及び下側被噛合部の上端の間の厚さである張力帯の噛み合い厚さｂとがｂ／ａ≦０．０８の関係にあってもよい。   The mesh width of the tension band which is the thickness between the belt pitch width a which is the belt width at the position of the core of the tension band and the lower end of the upper meshed portion and the upper end of the lower meshed portion in the tension band And b may be in a relationship of b / a ≦ 0.08.

この構成により、ベルトの曲げロスが向上し、ベルトの走行時間の経過に伴って推力・張力変換比率が変化することがさらに抑制される。   With this configuration, the bending loss of the belt is improved, and the thrust / tension conversion ratio is further suppressed from changing as the belt travels.

さらに、上記ベルトピッチ幅ａと張力帯の噛み合い厚さｂとがｂ／ａ≦０．０５の関係にあってもよい。   Further, the belt pitch width a and the tension band meshing thickness b may be in a relationship of b / a ≦ 0.05.

この構成により、ベルトの曲げロスが格段に向上し、ベルトの走行時間の経過に伴って推力・張力変換比率が変化することがさらに有効に抑制される。   With this configuration, the bending loss of the belt is remarkably improved, and the thrust / tension conversion ratio is further effectively suppressed from changing as the belt travels.

上記高負荷伝動用Ｖベルトは、ベルト式無段変速機の変速プーリに巻き掛けられるものとしてもよい。   The high load transmission V-belt may be wound around a transmission pulley of a belt type continuously variable transmission.

この構成により、上記発明の効果が有効に発揮される最適な高負荷伝動用Ｖベルトが得られる。   With this configuration, it is possible to obtain an optimum high load transmission V-belt in which the effects of the present invention are effectively exhibited.

本発明によると、高負荷伝動用Ｖベルトの張力帯の摺動面の面積Ｓ１とブロックの摺動面の面積Ｓ２とをＳ１／Ｓ２≦０．２としたことにより、ベルトの走行初期からの推力・張力変換比率の変化に伴うベルト張力の経時変化を抑制し、駆動ユニット側の推力を低くしてベルトの初期発熱の抑制、高効率化、耐久性の向上を図ることができる。   According to the present invention, the area S1 of the sliding surface of the tension band of the V belt for high load transmission and the area S2 of the sliding surface of the block are set to S1 / S2 ≦ 0.2. It is possible to suppress the change in belt tension with time due to the change in the thrust / tension conversion ratio and to reduce the thrust on the drive unit side, thereby suppressing the initial heat generation of the belt, increasing the efficiency, and improving the durability.

図１は、本発明の実施形態に係る高負荷伝動用Ｖベルトの斜視図である。FIG. 1 is a perspective view of a high load transmission V-belt according to an embodiment of the present invention. 図２は、高負荷伝動用Ｖベルトの側面図である。FIG. 2 is a side view of the high load transmission V-belt. 図３は、図２のIII−III線断面図である。3 is a cross-sectional view taken along line III-III in FIG. 図４は、張力帯の拡大側面図である。FIG. 4 is an enlarged side view of the tension band. 図５は、ブロックの拡大側面図である。FIG. 5 is an enlarged side view of the block. 図６は、本発明の特徴を説明するための高負荷伝動用Ｖベルトの側面図である。FIG. 6 is a side view of a high load transmission V-belt for explaining the features of the present invention. 図７は、ベルト張力測定試験装置を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing a belt tension measurement test apparatus. 図８は、高速耐久試験装置を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing a high-speed durability test apparatus. 図９は、ベルト効率を測定するための試験装置を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing a test apparatus for measuring belt efficiency. 図１０は、実施例及び比較例の試験結果の一半部を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating one half of the test results of the example and the comparative example. 図１１は、実施例及び比較例の試験結果の他半部を示す図である。FIG. 11 is a diagram illustrating the other half of the test results of the example and the comparative example. 図１２は、実施例及び比較例について、ブロック摺動面の面積に対する張力帯摺動面の面積の比とベルト張力（軸間力）の変化との関係を示す図である。FIG. 12 is a diagram illustrating the relationship between the ratio of the area of the tension band sliding surface to the area of the block sliding surface and the change in belt tension (interaxial force) for the example and the comparative example. 図１３は、実施例及び比較例について、ブロック摺動面の面積に対する張力帯摺動面の面積の比と高速耐久性との関係を示す図である。FIG. 13: is a figure which shows the relationship between the ratio of the area of a tension belt sliding surface with respect to the area of a block sliding surface, and high-speed durability about an Example and a comparative example. 図１４は、実施例及び比較例について、ブロック摺動面の面積に対する張力帯摺動面の面積の比と初期発熱温度との関係を示す図である。FIG. 14 is a diagram showing the relationship between the ratio of the area of the tension band sliding surface to the area of the block sliding surface and the initial heat generation temperature for the example and the comparative example. 図１５は、実施例及び比較例について、ブロック摺動面の面積に対する張力帯摺動面の面積の比と締め代変化との関係を示す図である。FIG. 15: is a figure which shows the relationship between the ratio of the area of a tension belt sliding surface with respect to the area of a block sliding surface, and interference change about an Example and a comparative example. 図１６は、実施例及び比較例について、ブロック摺動面の面積に対する張力帯摺動面の面積の比とベルト効率との関係を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing the relationship between the ratio of the area of the tension band sliding surface to the area of the block sliding surface and the belt efficiency for the example and the comparative example.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものでは全くない。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The following description of the preferred embodiments is merely exemplary in nature and is in no way intended to limit the invention, its application, or its application.

図１〜図３は本発明の実施形態に係る高負荷伝動用ＶベルトＢを示す。このベルトＢは、図示しないが、例えばベルト式無段変速装置の複数の変速プーリ間に巻き掛けられて用いられるもので、一対のエンドレスの張力帯１，１と、この張力帯１，１にベルト長さ方向に一定のピッチＰで係止固定された多数のブロック１０，１０，…とからなる。   1 to 3 show a high load transmission V-belt B according to an embodiment of the present invention. Although not shown, this belt B is used, for example, by being wound around a plurality of transmission pulleys of a belt-type continuously variable transmission, and a pair of endless tension bands 1, 1 and the tension bands 1, 1 It comprises a large number of blocks 10, 10,... Locked and fixed at a constant pitch P in the belt length direction.

上記各張力帯１は、図４にも示すように、硬質ゴムからなる保形ゴム層１ａの内部にアラミド繊維等の高強度高弾性率の複数の心線１ｂ，１ｂ，…（心体）がスパイラル状に配置されて埋設されたものである。この各張力帯１の上面には各ブロック１０に対応してベルト幅方向に延びる一定ピッチの上側被噛合部としての溝状の上側凹部２，２，…が、また下面には上記上側凹部２，２，…に対応してベルト幅方向に延びる一定ピッチの下側被噛合部としての下側凹部３，３，…がそれぞれ形成されている。そして、各張力帯１の上面において上側凹部２，２，…間の部分は上側コグ部４に、また張力帯１下面において下側凹部３，３，…間の部分は下側コグ部５にそれぞれ構成されている。   As shown in FIG. 4, each of the tension bands 1 includes a plurality of core wires 1 b, 1 b,... (Core body) having high strength and high elastic modulus such as aramid fibers inside a shape-retaining rubber layer 1 a made of hard rubber. Are embedded in a spiral shape. The upper surface of each tension band 1 has groove-shaped upper concave portions 2, 2,... As upper meshed portions extending in the belt width direction corresponding to the respective blocks 10, and the upper concave portion 2 on the lower surface. , 2,... Are formed as lower meshing portions 3, 3,. In the upper surface of each tension band 1, the portion between the upper recesses 2, 2,... Is in the upper cog portion 4, and the portion between the lower recesses 3, 3,. Each is composed.

上記保形ゴム層１ａをなす硬質ゴムは、例えばメタクリル酸亜鉛により強化されたＨ−ＮＢＲゴムに、さらにアラミド繊維、ナイロン繊維等の短繊維により強化することで、耐熱性に優れかつ永久変形し難い硬質ゴムが用いられる。この硬質ゴムの硬さは、ＪＩＳ−Ｃ硬度計で測定したときに７５°以上のゴム硬度が必要である。   The hard rubber forming the shape-retaining rubber layer 1a is excellent in heat resistance and permanently deformed by, for example, reinforcing H-NBR rubber reinforced with zinc methacrylate with short fibers such as aramid fiber and nylon fiber. Hard rubber that is difficult is used. The hardness of this hard rubber requires a rubber hardness of 75 ° or more when measured with a JIS-C hardness meter.

上記張力帯１の上下表面にはそれぞれ糊ゴム処理された帆布を一体接着することで上側及び下側帆布層６，７が形成されている。   Upper and lower canvas layers 6 and 7 are formed on the upper and lower surfaces of the tension band 1 by integrally bonding canvases treated with glue rubber, respectively.

一方、各ブロック１０は、図１、図３及び図５に示すように、例えばカーボン短繊維で補強されたフェノール樹脂等の硬質樹脂中にそれよりも高い弾性率材料である軽量アルミニウム合金等の補強材１８がブロック１０の略中央に位置するように埋め込まれたものとされている。この各ブロック１０は、ベルト幅方向（左右方向）に延びる上側及び下側ビーム部１０ａ，１０ｂと、該両ビーム部１０ａ，１０ｂの左右中央部同士を上下に接続するピラー部１０ｃとからなる略Ｈ字状に形成されている。各ブロック１０の上下ビーム部１０ａ，１０ｂ間に各張力帯１を幅方向から着脱可能に嵌装させる切欠きスリット状の嵌合部１１，１１が形成されている。この嵌合部１１を除いた左右側面は変速プーリ等のプーリ溝面（図示せず）に接触する摺動面１２，１２に構成され、このブロック１０の左右の摺動面１２，１２同士がなすベルト角度αは、プーリ溝面の角度と同じとされている。こうして各ブロック１０は、嵌合部１１の周囲部分及び摺動面１２，１２を形成する硬質樹脂部と、残りの部分を形成する補強材１８とで構成されている。尚、補強材１８は、嵌合部１１の周囲部分と左右側面の摺動面１２，１２とにおいてブロック１０表面に表れないようにしておけばよく、その他の部分ではブロック１０表面に露出していてもよい。   On the other hand, each block 10 is made of, for example, a lightweight aluminum alloy that is a higher elastic modulus material in a hard resin such as phenol resin reinforced with carbon short fibers, as shown in FIGS. The reinforcing material 18 is embedded so as to be positioned substantially at the center of the block 10. Each block 10 is composed of upper and lower beam portions 10a and 10b extending in the belt width direction (left and right direction), and a pillar portion 10c that vertically connects the left and right central portions of the beam portions 10a and 10b. It is formed in an H shape. Between the upper and lower beam portions 10a and 10b of each block 10, there are formed notched slit-like fitting portions 11 and 11 for detachably fitting each tension band 1 from the width direction. The left and right side surfaces excluding the fitting portion 11 are configured as sliding surfaces 12 and 12 that contact a pulley groove surface (not shown) such as a transmission pulley, and the left and right sliding surfaces 12 and 12 of the block 10 are connected to each other. The formed belt angle α is the same as the angle of the pulley groove surface. In this way, each block 10 is composed of a hard resin portion that forms the peripheral portion of the fitting portion 11 and the sliding surfaces 12 and 12, and a reinforcing member 18 that forms the remaining portion. The reinforcing material 18 may be prevented from appearing on the surface of the block 10 in the peripheral portion of the fitting portion 11 and the sliding surfaces 12 and 12 on the left and right side surfaces, and is exposed on the surface of the block 10 in other portions. May be.

また、各ブロック１０は、嵌合部１１，１１にそれぞれ張力帯１，１を圧入して嵌合することで、張力帯１，１に固定されている。すなわち、図５に示すように、上記各ブロック１０における各嵌合部１１の上壁面には上記張力帯１上面の各上側凹部２に噛合する上側噛合部としての凸条からなる上側凸部１５が、また嵌合部１１の下壁面には張力帯１下面の各下側凹部３に噛合する下側噛合部としての凸条からなる下側凸部１６がそれぞれ互いに平行に配置されて形成されており、この各ブロック１０の上下の凸部１５，１６をそれぞれ張力帯１の上下の凹部２，３に噛合させることで、ブロック１０，１０，…を張力帯１，１にベルト長さ方向に圧入により係止固定している。   Each block 10 is fixed to the tension bands 1 and 1 by press-fitting the tension bands 1 and 1 into the fitting portions 11 and 11, respectively. That is, as shown in FIG. 5, the upper convex portion 15 made of a ridge as an upper meshing portion meshing with each upper concave portion 2 on the upper surface of the tension band 1 is formed on the upper wall surface of each fitting portion 11 in each block 10. However, on the lower wall surface of the fitting portion 11, lower convex portions 16 formed of convex strips as lower meshing portions meshing with the respective lower concave portions 3 on the lower surface of the tension band 1 are formed in parallel with each other. The upper and lower convex portions 15 and 16 of each block 10 are engaged with the upper and lower concave portions 2 and 3 of the tension band 1, respectively, so that the blocks 10, 10,. It is locked and fixed by press fitting.

ここで、上記硬質ゴムからなる張力帯１の上下の凹部２，３間の張力帯噛み合い厚さｂ、つまり図４に示す如く上側凹部２の底面（詳しくはその上側帆布層６の上表面）と該上側凹部２に対応する下側凹部３の底面（同下側帆布層７の下表面）との間の距離が、ブロック１０の噛合隙間であるブロック噛み合い厚さｄ、つまり図５に示すように各ブロック１０の上側凸部１５下端と下側凸部１６上端との間の距離よりも若干大きく（ｂ＞ｄ）設定されている。このことで、締め代ｂ−ｄ（＞０）が設けられており、各ブロック１０の張力帯１への組付時に張力帯１がブロック１０により厚さ方向に圧縮されて組み付けられるようになっている。   Here, the tension band engagement thickness b between the upper and lower recesses 2 and 3 of the tension band 1 made of hard rubber, that is, the bottom surface of the upper recess 2 as shown in FIG. 4 (specifically, the upper surface of the upper canvas layer 6). The distance between the bottom surface of the lower concave portion 3 corresponding to the upper concave portion 2 (the lower surface of the lower canvas layer 7) is the block engagement thickness d which is the engagement gap of the block 10, that is, as shown in FIG. Thus, the distance between the lower end of the upper convex portion 15 and the upper end of the lower convex portion 16 of each block 10 is set slightly larger (b> d). Accordingly, a tightening allowance b-d (> 0) is provided, and the tension band 1 is compressed by the block 10 in the thickness direction and assembled when the blocks 10 are assembled to the tension band 1. ing.

そして、ブロック１０，１０，…が張力帯１，１に組み付けられた状態において、ベルトＢの左右両側の側面では、図３に示すように、張力帯１の外側端面が各ブロック１０の摺動面１２，１２の面よりも若干突出しており、このことで出代Δｅが設けられている。この出代Δｅが設定されていることにより、ベルトＢをプーリに巻き掛けたときに、張力帯１，１の出代Δｅの部分がベルト幅方向内方に押し込まれて張力帯１，１が嵌合部１１内で上下に拡がり、それによってブロック１０，１０，…が張力帯１，１により強固に保持されるようになっている。従って、両張力帯１，１の外側端面は変速プーリ等のプーリ溝面に接触する摺動面１ｃ，１ｃとなっている。   In the state where the blocks 10, 10,... Are assembled to the tension bands 1, 1, on the left and right side surfaces of the belt B, as shown in FIG. It protrudes slightly from the surfaces of the surfaces 12 and 12, and thus the allowance Δe is provided. Since the allowance Δe is set, when the belt B is wound around the pulley, the portion of the allowance Δe of the tension band 1, 1 is pushed inward in the belt width direction so that the tension band 1, 1 is The blocks 10, 10... Are firmly held by the tension bands 1, 1. Accordingly, the outer end surfaces of the tension bands 1 and 1 are sliding surfaces 1c and 1c that come into contact with a pulley groove surface such as a transmission pulley.

本高負荷伝動用ＶベルトＢでは、プーリに巻き掛けて走行させたときに、ブロック１０の上下の凸部１５，１６（噛合部）と各張力帯１の上下の凹部２，３（被噛合部）との噛合によって動力授受が行われるようになっている。   In the high load transmission V-belt B, when the belt is wound around a pulley, the upper and lower convex portions 15 and 16 (meshing portions) of the block 10 and the upper and lower concave portions 2 and 3 of the respective tension bands 1 (meshing) Power transmission / reception is carried out by meshing with the device).

また、本高負荷伝動用ＶベルトＢでは、ベルトの走行時間の経過に伴って推力・張力変換比率が変化することを抑制すべく、図６に示すように、張力帯１の摺動面１ｃの面積Ｓ１（図６中、１点鎖線のハッチングで示す）と、ブロック１０の摺動面１２の面積とＳ２（図６中、実線のハッチングで示す）とが、
Ｓ１／Ｓ２≦０．２ …（1）
の関係にある。すなわち、張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１がブロック摺動面１２の面積Ｓ２の２０％以下の関係にある。具体的には、Ｓ１／Ｓ２＝０．１３〜０．２とするのが好ましい。例えば、張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１をＳ１＝４．３〜８．５ｍｍ２とし、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２をＳ２＝３３〜４３ｍｍ２とするのがよい。 Further, in the high load transmission V-belt B, as shown in FIG. 6, the sliding surface 1c of the tension band 1 is used to suppress the change in the thrust / tension conversion ratio as the belt travels. Area S1 (indicated by hatching of a one-dot chain line in FIG. 6), and the area of the sliding surface 12 of the block 10 and S2 (indicated by solid line hatching in FIG. 6),
S1 / S2 ≦ 0.2 (1)
Are in a relationship. That is, the area S1 of the tension band sliding surface 1c is 20% or less of the area S2 of the block sliding surface 12. Specifically, it is preferable that S1 / S2 = 0.13 to 0.2. For example, the area S1 of the tension band sliding surface 1c may be S1 = 4.3 to 8.5 mm 2, and the area S2 of the block sliding surface 12 may be S2 = 33 to 43 mm 2 .

また、本実施形態では、図３に示すように、各ブロック１０において、上記張力帯１の心線１ｂの位置でのベルト幅であるベルトピッチ幅をａとするとき、ベルトピッチ幅ａと上記張力帯噛み合い厚さｂ（上側凹部２の底面と下側凹部３の底面との間の厚さ。図４参照）とが、
ｂ／ａ≦０．０８ …（2）
の関係にある。つまり、張力帯噛み合い厚さｂがベルトピッチ幅ａの８％以下の関係にある。より望ましくは、
ｂ／ａ≦０．０５ …（3）
の関係（張力帯噛み合い厚さｂがベルトピッチ幅ａの５％以下の関係）にある。 In this embodiment, as shown in FIG. 3, in each block 10, when the belt pitch width, which is the belt width at the position of the core wire 1b of the tension band 1, is a, the belt pitch width a and the above The tension band meshing thickness b (thickness between the bottom surface of the upper concave portion 2 and the bottom surface of the lower concave portion 3; see FIG. 4),
b / a ≦ 0.08 (2)
Are in a relationship. That is, the tension band engagement thickness b is 8% or less of the belt pitch width a. More preferably,
b / a ≦ 0.05 (3)
(Tension band meshing thickness b is 5% or less of belt pitch width a).

ベルトピッチ幅ａは、その長さによって張力帯１がブロック１０を保持する保持面積に関与する。そのため、単に張力帯噛み合い厚さｂを小さくするだけでなく、その張力帯噛み合い厚さｂとベルトピッチ幅ａとを上記式（2）又は（3）のように関連付けることが望ましい。   The belt pitch width a is related to the holding area where the tension band 1 holds the block 10 depending on the length thereof. Therefore, it is desirable not only to reduce the tension band engagement thickness b, but also to associate the tension band engagement thickness b and the belt pitch width a as shown in the above formula (2) or (3).

本高負荷伝動用ＶベルトＢは、以上のように構成されている。   The high load transmission V-belt B is configured as described above.

次に、本高負荷伝動用ＶベルトＢの作用効果を説明する。本高負荷伝動用ＶベルトＢにおいては、張力帯の摺動面の面積Ｓ１と、ブロックの摺動面の面積Ｓ２とがＳ１／Ｓ２≦０．２の関係にあるので、ベルトＢのプーリ接触面に対する張力帯１の占める割合が十分に小さくなる。そのため、このベルトＢを例えば無段変速機の変速プーリ間に巻き掛けて走行させたときに、張力帯１が熱膨張してブロック１０の上側ビーム部１０ａが押し上げられたり、ベルトＢの摩擦係数が上昇したりすることが抑制される。そのため、ベルトＢの走行時間が経過しても、推力・張力変換比率が変化、及び、そのことに伴うベルト張力の変化が抑制される。よって、変速機の変速プーリを開閉駆動して変速比を変えるための駆動ユニットの推力（変速プーリの可動シーブを軸方向に推す力）を低く設定でき、ベルトＢの初期発熱の抑制、高効率化、耐久性の向上を図ることができる。   Next, the effect of the high load transmission V-belt B will be described. In the high load transmission V-belt B, the area S1 of the sliding surface of the tension band and the area S2 of the sliding surface of the block are in a relationship of S1 / S2 ≦ 0.2. The ratio of the tension band 1 to the surface is sufficiently small. Therefore, for example, when the belt B is run around the transmission pulley of the continuously variable transmission, the tension band 1 is thermally expanded, the upper beam portion 10a of the block 10 is pushed up, or the friction coefficient of the belt B is increased. Is prevented from rising. For this reason, even if the running time of the belt B elapses, the thrust / tension conversion ratio changes, and the belt tension change associated therewith is suppressed. Therefore, the thrust of the drive unit for driving the transmission pulley of the transmission to open and close and changing the gear ratio (force for thrusting the movable sheave of the transmission pulley in the axial direction) can be set low, suppressing the initial heat generation of the belt B, high efficiency And durability can be improved.

また、ベルトピッチ幅ａと張力帯噛み合い厚さｂとがｂ／ａ≦０．０８であるため、張力帯噛み合い厚さｂがベルトピッチ幅ａに対して十分に小さくなり、ベルトＢの曲げロスが向上し、ベルトＢの走行時間の経過に伴う推力・張力変換比率の変化をさらに抑制することができる。ここで、ベルトピッチ幅ａと張力帯噛み合い厚さｂとがｂ／ａ≦０．０５の関係にあると、ベルトＢの走行時間の経過に伴う推力・張力変換比率の変化をさらに有効に抑制することができる。   Further, since the belt pitch width a and the tension band engagement thickness b are b / a ≦ 0.08, the tension band engagement thickness b is sufficiently smaller than the belt pitch width a, and the bending loss of the belt B is reduced. And the change in the thrust / tension conversion ratio with the passage of the running time of the belt B can be further suppressed. Here, when the belt pitch width a and the tension band meshing thickness b are in the relationship of b / a ≦ 0.05, the change in the thrust / tension conversion ratio with the passage of the running time of the belt B is further effectively suppressed. can do.

（その他の実施形態）
尚、上記実施形態では、各ブロック内１０に補強材１８をインサートしているが、本発明では、補強材１８を使用せずに全てが樹脂からなるブロックであってもよく、上記と同様の作用効果が得られる。 (Other embodiments)
In the above embodiment, the reinforcing material 18 is inserted into each block 10. However, in the present invention, the reinforcing material 18 may be used and a block made of resin may be used. The effect is obtained.

また、この実施形態に係る高負荷伝動用ＶベルトＢは、ベルト式無段変速機の変速プーリに巻き掛けられて使用されるだけでなく、定速プーリ（Ｖプーリ）を備えたベルト式伝動装置にも使用することができる。   Further, the high load transmission V-belt B according to this embodiment is not only used by being wound around a transmission pulley of a belt-type continuously variable transmission, but also a belt-type transmission provided with a constant speed pulley (V pulley). It can also be used in devices.

次に、具体的に実施した実施例について説明する。実施例１〜６及び比較例１〜３として、上記実施形態の構成を有する高負荷伝動用Ｖベルトを作製した。そのベルトのベルト角度α（ブロック両側面の摺動面間の角度）はα＝２６°、ベルトピッチ幅ａはａ＝２５ｍｍ、ブロックのベルト長さ方向のピッチＰはＰ＝３ｍｍ、各ブロックの厚さ（ベルト長さ方向の厚さ）は２．９５ｍｍ、出代ΔｅはΔｅ＝０．０５〜０．１５ｍｍ、ベルト長さ６１２ｍｍであった。   Next, specific examples will be described. As Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 3, high-load transmission V-belts having the configuration of the above embodiment were produced. The belt angle α of the belt (the angle between the sliding surfaces on both sides of the block) is α = 26 °, the belt pitch width a is a = 25 mm, the pitch P of the block in the belt length direction is P = 3 mm, The thickness (thickness in the belt length direction) was 2.95 mm, the allowance Δe was Δe = 0.05 to 0.15 mm, and the belt length was 612 mm.

各ブロックは、フェノール樹脂中に、厚さ２ｍｍの軽量高強度アルミニウム合金からなる補強材がインサートされて成形されたものを使用した。尚、上記アルミニウム合金からなる補強材を使用せずに全てが樹脂からなるブロックであっても同等の効果が得られる。   Each block used was formed by inserting a reinforcing material made of a lightweight high-strength aluminum alloy having a thickness of 2 mm into a phenol resin. The same effect can be obtained even if the block is entirely made of resin without using the reinforcing material made of the aluminum alloy.

そして、張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２、張力帯噛み合い厚さｂを種々に変えて、実施例１〜６及び比較例１〜３のベルトとした（図１０参照）。   The belts of Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 3 were obtained by variously changing the area S1 of the tension band sliding surface 1c, the area S2 of the block sliding surface 12, and the tension band meshing thickness b (see FIG. 10).

（実施例１）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝６．７ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝１．６ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．２０（２０％）となり、ｂ／ａ＝０．０６４（６．４％）となる。 Example 1
The area S1 of the tension band sliding surface 1c was 6.7 mm 2 , the area S2 of the block sliding surface 12 was 33 mm 2 , and the tension band meshing thickness b was b = 1.6 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.20 (20%), and b / a = 0.064 (6.4%).

（実施例２）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝６．４ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝１．５ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．１９（１９％）となり、ｂ／ａ＝０．０６０（６．０％）となる。 (Example 2)
The area S1 of the tension band sliding surface 1c was 6.4 mm 2 , the area S2 of the block sliding surface 12 was 33 mm 2 , and the tension band meshing thickness b was b = 1.5 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.19 (19%) and b / a = 0.060 (6.0%).

（実施例３）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝５．５ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝１．２ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．１７（１７％）となり、ｂ／ａ＝０．０４８（４．８％）となる。 (Example 3)
The area S1 of the tension band sliding surface 1c is 5.5 mm 2 , the area S2 of the block sliding surface 12 is 33 mm 2 , and the tension band meshing thickness b is b = 1.2 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.17 (17%) and b / a = 0.048 (4.8%).

（実施例４）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝４．９ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝１ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．１５（１５％）となり、ｂ／ａ＝０．０４０（４．０％）となる。 Example 4
Area S1 = 4.9 mm 2 of the tension band sliding surface 1c, the area S2 = 33 mm 2 of the block sliding surface 12 engages the tension band thickness b was b = 1 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.15 (15%) and b / a = 0.040 (4.0%).

（実施例５）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝４．３ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝０．８ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．１３（１３％）となり、ｂ／ａ＝０．０３２（３．２％）となる。 (Example 5)
Area S1 = 4.3 mm 2 of the tension band sliding surface 1c, the area S2 = 33 mm 2 of the block sliding surface 12 engages the tension band thickness b was b = 0.8 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.13 (13%) and b / a = 0.032 (3.2%).

（実施例６）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝８．５ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝４３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝２．２ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．２０（２０％）となり、ｂ／ａ＝０．０８８（８．８％）となる。 (Example 6)
The area S1 of the tension band sliding surface 1c was 8.5 mm 2 , the area S2 of the block sliding surface 12 was 43 mm 2 , and the tension band meshing thickness b was b = 2.2 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.20 (20%) and b / a = 0.088 (8.8%).

（比較例１）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝８．５ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝２．２ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．２６（２６％）となり、ｂ／ａ＝０．０８８（８．８％）となる。 (Comparative Example 1)
The area S1 of the tension band sliding surface 1c was 8.5 mm 2 , the area S2 of the block sliding surface 12 was 33 mm 2 , and the tension band meshing thickness b was b = 2.2 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.26 (26%) and b / a = 0.088 (8.8%).

（比較例２）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝１１．４ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝３ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．３５（３５％）となり、ｂ／ａ＝０．１２（１２％）となる。 (Comparative Example 2)
The area S1 of the tension band sliding surface 1c is 11.4 mm 2 , the area S2 of the block sliding surface 12 is 33 mm 2 , and the tension band meshing thickness b is b = 3 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.35 (35%) and b / a = 0.12 (12%).

（比較例３）
張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１＝１３．９ｍｍ２、ブロック摺動面１２の面積Ｓ２＝３３ｍｍ２、張力帯噛み合い厚さｂをｂ＝４ｍｍとした。従って、Ｓ１／Ｓ２＝０．４２（４２％）となり、ｂ／ａ＝０．１６（１６％）となる。 (Comparative Example 3)
Area S1 = 13.9 mm 2 of the tension band sliding surface 1c, the area S2 = 33 mm 2 of the block sliding surface 12 engages the tension band thickness b was b = 4 mm. Therefore, S1 / S2 = 0.42 (42%) and b / a = 0.16 (16%).

（ベルトの評価）
以上の各実施例及び各比較例に対し、ベルト張力の経時変化、高速耐久性、初期発熱性、締め代の変化、ベルト効率の評価を行った。 (Evaluation of belt)
For each of the above Examples and Comparative Examples, the change in belt tension with time, high-speed durability, initial heat generation, change in tightening margin, and belt efficiency were evaluated.

（1）ベルト張力の経時変化
図７に示すベルト張力（軸間力）測定試験装置を用いて、各実施例及び各比較例のベルト張力の経時変化を測定した。すなわち、互いに接離可能な駆動台２１及び従動台２２上に、各々固定及び可動シーブ２４ａ，２４ｂ，２５ａ，２５ｂを有する変速プーリからなる駆動及び従動プーリ２４，２５を軸支した。駆動台２１及び従動台２２をロードセル２３を介して連結することで、駆動及び従動プーリ２４，２５の軸間距離を１４８．５ｍｍに固定した。駆動プーリ２４を駆動モータ２６に駆動連結するとともに、従動プーリ２５にも負荷用のＤＣモータ（図示せず）を駆動連結して６０Ｎ・ｍの一定の負荷トルクがかかるようにした。そして、駆動及び従動プーリ２４，２５間に各実施例及び各比較例の高負荷伝動用ＶベルトＢを巻き掛け、その速比を１．８に固定し、かつ従動プーリ２５の可動シーブ２５ｂに対しトルクカム２７及びばね２８により固定シーブ２５ａ側に向かう軸方向の推力をかけた。その状態で、駆動モータ２６により駆動プーリ２４を３０００ｒｐｍの一定回転数で回転させてベルトＢを走行させた。その走行中にロードセル２３で検出される軸間力をベルト張力として測定し、ベルトＢの走行初期（走行開始から０〜２４ｈｒ後）、途中（走行開始から２４〜４８ｈｒ後）、及び測定値が安定する中期以降（走行開始から４８ｈｒ以降）の各測定値からベルト張力の経時変化を確認した。尚、ベルトＢの温度は１２０℃あった。その結果を図１０及び図１２に示す。 (1) Change in Belt Tension with Time Using a belt tension (interaxial force) measurement test apparatus shown in FIG. 7, changes in belt tension with time in each Example and each Comparative Example were measured. That is, the driving and driven pulleys 24 and 25 each including a transmission pulley having fixed and movable sheaves 24a, 24b, 25a, and 25b are pivotally supported on the driving table 21 and the driven table 22 that can be brought into and out of contact with each other. By connecting the driving table 21 and the driven table 22 via the load cell 23, the distance between the axes of the driving and driven pulleys 24 and 25 was fixed to 148.5 mm. The driving pulley 24 is drivingly connected to the driving motor 26, and a DC motor for loading (not shown) is also drivingly connected to the driven pulley 25 so that a constant load torque of 60 N · m is applied. Then, the high load transmission V-belt B of each embodiment and each comparative example is wound between the drive and driven pulleys 24 and 25, the speed ratio is fixed to 1.8, and the movable sheave 25b of the driven pulley 25 is fixed. On the other hand, an axial thrust toward the fixed sheave 25 a was applied by the torque cam 27 and the spring 28. In this state, the drive pulley 24 was rotated at a constant rotational speed of 3000 rpm by the drive motor 26 to run the belt B. The interaxial force detected by the load cell 23 during the travel is measured as the belt tension, and the initial value of the travel of the belt B (after 0 to 24 hours from the start of travel), the middle (after 24 to 48 hours from the start of travel), and the measured value are Changes in the belt tension with time were confirmed from the measured values after the stable middle period (after 48 hours from the start of running). The temperature of the belt B was 120 ° C. The results are shown in FIGS.

（2）高速耐久性
図８に示す高速耐久試験装置を用いて、各実施例及び各比較例の高速耐熱高負荷耐久性を測定した。すなわち、１２０℃の雰囲気が熱量として投入される試験ボックス３１内に、ピッチ径が１３３．６ｍｍの定速プーリからなる駆動プーリ３２と、ピッチ径が６１．４ｍｍの定速プーリからなる従動プーリ３３とを配設し、両プーリ３２，３３に各実施例及び各比較例のベルトＢを巻き掛けた。駆動プーリ３２を軸トルク６３．７Ｎ・ｍ及び回転数５０１６±６０ｒｐｍで高速回転させ、３００ｈｒ迄の時間を測定した。その結果を図１１及び図１３に示す。 (2) High-speed durability High-speed heat resistance and high load durability of each example and each comparative example were measured using a high-speed durability test apparatus shown in FIG. That is, in a test box 31 in which an atmosphere of 120 ° C. is input as the amount of heat, a drive pulley 32 composed of a constant speed pulley with a pitch diameter of 133.6 mm and a driven pulley 33 composed of a constant speed pulley with a pitch diameter of 61.4 mm. The belts B of the examples and comparative examples were wound around the pulleys 32 and 33. The drive pulley 32 was rotated at a high speed with an axial torque of 63.7 N · m and a rotational speed of 5016 ± 60 rpm, and the time up to 300 hr was measured. The results are shown in FIGS.

（3）初期発熱性
上記高速耐熱高負荷耐久性の試験において、その走行初期（走行開始から２ｈｒ後）のベルトＢの発熱温度を測定した。その結果を図１１及び図１４に示す。 (3) Initial heat generation In the high-speed heat-resistant and high-load durability test, the heat generation temperature of the belt B at the initial stage of travel (after 2 hours from the start of travel) was measured. The results are shown in FIGS.

（4）締め代の変化
上記高速耐熱高負荷耐久性の試験において、その走行開始から２５０時間経過後の締め代の変化を測定した。この締め代は、張力帯噛み合い厚さｂ−ブロック噛み合い厚さｄで求めた。その結果を図１１及び図１５に示す。 (4) Change in tightening allowance In the high-speed heat-resistant and high-load durability test, the change in tightening allowance after 250 hours from the start of running was measured. This tightening allowance was obtained by tension band engagement thickness b-block engagement thickness d. The results are shown in FIGS.

（5）ベルト効率
図９に示す試験装置を用い、各実施例及び各比較例のベルト効率を測定した。すなわち、９０℃の雰囲気が熱量として投入される試験ボックス４１内に、ピッチ径が６５．０ｍｍの定速プーリからなる駆動プーリ４２と、ピッチ径が１３０．０ｍｍの定速プーリからなる従動プーリ４３とを接離可能に配設した。両プーリ４２，４３に各実施例及び各比較例のベルトＢを巻き掛けるとともに、従動プーリ４３に駆動プーリ４２から離れる方向に４０００Ｎのデッドウェイト４４を作用させた。その状態で、駆動プーリ４２を回転数２６００±６０ｒｐｍで回転させ、駆動プーリ４２の軸トルクをゆっくり上げていく。そして、駆動プーリ４２の回転数と従動プーリ４３の回転数とからスリップ率を連続して求め、ベルトＢのスリップ率が２％のときの駆動プーリ４２のトルクと従動プーリ４３のトルクを計測し、下記の式にてベルト効率を求めた。すなわち、ベルト効率ηは、
効率η（％）＝｛（従動プーリ回転数×従動プーリトルク）／（駆動プーリ回転数×駆動プーリトルク）｝×１００
である。その結果を図１１及び図１６に示す。 (5) Belt efficiency The belt efficiency of each Example and each Comparative Example was measured using the test apparatus shown in FIG. That is, in a test box 41 in which an atmosphere of 90 ° C. is input as the amount of heat, a driving pulley 42 composed of a constant speed pulley with a pitch diameter of 65.0 mm and a driven pulley 43 composed of a constant speed pulley with a pitch diameter of 130.0 mm. Were arranged so as to be able to contact and separate. The belt B of each embodiment and each comparative example was wound around the pulleys 42 and 43, and a dead weight 44 of 4000 N was applied to the driven pulley 43 in a direction away from the driving pulley 42. In this state, the drive pulley 42 is rotated at a rotational speed of 2600 ± 60 rpm, and the shaft torque of the drive pulley 42 is slowly increased. Then, the slip ratio is continuously obtained from the rotation speed of the drive pulley 42 and the rotation speed of the driven pulley 43, and the torque of the drive pulley 42 and the torque of the driven pulley 43 when the slip ratio of the belt B is 2% are measured. The belt efficiency was determined by the following formula. That is, the belt efficiency η is
Efficiency η (%) = {(driven pulley rotational speed × driven pulley torque) / (driving pulley rotational speed × driving pulley torque)} × 100
It is. The results are shown in FIGS.

尚、図１１において、判定の欄の「○」は良を、また「△」及び「×」は不良を示している。   In FIG. 11, “◯” in the determination column indicates “good”, and “Δ” and “x” indicate failure.

以上の結果について考察すると、張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１がブロック摺動面１２の面積Ｓ２の２０％以下である実施例１〜６については、ベルト張力の変化幅が２００Ｎ以下であり、その経時変化が小さい。これに対し、比較例１〜３では、張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１がブロック摺動面１２の面積Ｓ２の２０％を超えているので、ベルト張力の変化幅が９００Ｎ以上と大きくなっている。このことにより、張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１をブロック摺動面１２の面積Ｓ２の２０％以下に設定することで、ベルトの走行時間の経過に伴う推力・張力変換比率の変化を抑制できることが判る。   Considering the above results, in Examples 1 to 6 in which the area S1 of the tension band sliding surface 1c is 20% or less of the area S2 of the block sliding surface 12, the change width of the belt tension is 200 N or less, The change with time is small. On the other hand, in Comparative Examples 1 to 3, since the area S1 of the tension band sliding surface 1c exceeds 20% of the area S2 of the block sliding surface 12, the belt tension change width is as large as 900 N or more. Yes. Thus, by setting the area S1 of the tension band sliding surface 1c to 20% or less of the area S2 of the block sliding surface 12, it is possible to suppress a change in the thrust / tension conversion ratio with the passage of the belt running time. I understand.

また、張力帯摺動面１ｃの面積Ｓ１がブロック摺動面１２の面積Ｓ２の２０％以下である実施例１〜６については、高速耐久性、初期発熱性、締め代の変化、ベルト効率についても飛躍的に向上していることが明らかであり、比較例１〜３に比べて顕著な差異が見られる。   Further, in Examples 1 to 6 in which the area S1 of the tension band sliding surface 1c is 20% or less of the area S2 of the block sliding surface 12, high-speed durability, initial heat generation, change in interference, belt efficiency It is clear that the improvement is drastically improved, and a remarkable difference is seen as compared with Comparative Examples 1 to 3.

さらに、張力帯噛み合い厚さｂがベルトピッチ幅ａの８％以下である実施例１〜５については、ベルト張力の変化幅は１００Ｎ以下であり、特に、張力帯噛み合い厚さｂがベルトピッチ幅ａの５％以下である実施例３〜５については、ベルト張力の変化幅は０Ｎであり、その経時変化が全くない。このことにより、張力帯噛み合い厚さｂをベルトピッチ幅ａの８％以下に設定することで、ベルトの走行時間の経過に伴う推力・張力変換比率の変化をさらに抑制できることが判る。   Further, in Examples 1 to 5 in which the tension band meshing thickness b is 8% or less of the belt pitch width a, the belt tension change width is 100 N or less. In particular, the tension band meshing thickness b is the belt pitch width. For Examples 3 to 5 in which 5% or less of a, the belt tension change width is 0 N, and there is no change over time. Thus, it can be seen that by setting the tension band meshing thickness b to 8% or less of the belt pitch width a, it is possible to further suppress the change in the thrust / tension conversion ratio as the belt travels.

本発明は、ベルト走行時の張力の経時変化が少なく、発熱性、走行耐久性、ベルト効率の各性能が従来と比べて飛躍的に高い高負荷伝動用Ｖベルトを提供することができるから、例えば自動車や二輪スクータの無段変速機のベルトに利用したときに、極めて有用であり、産業上の利用可能性が高い。   Since the present invention can provide a V-belt for high load transmission with little change with time in tension during belt running, and each of the heat generation performance, running durability, and belt efficiency is significantly higher than conventional ones. For example, it is extremely useful when used for a belt of a continuously variable transmission of an automobile or a two-wheel scooter, and has high industrial applicability.

１ 張力帯
１ａ 保形ゴム層
１ｂ 心線
１ｃ （張力帯の）摺動面
２ 上側凹部（上側被噛合部）
３ 下側凹部（下側被噛合部）
１０ ブロック
１２ （ブロックの）摺動面
１１ 嵌合部
１５ 上側凸部（上側噛合部）
１６ 下側凸部（下側噛合部）
ａ ベルトピッチ幅
ｂ 張力帯の噛み合い厚さ
Ｂ 高負荷伝動用Ｖベルト
Ｓ１ 張力帯の摺動面の面積
Ｓ２ ブロックの摺動面の面積 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tension belt | band | zone 1a Shape-retaining rubber layer 1b Core wire 1c Sliding surface (of tension belt | band | zone) 2 Upper recessed part (upper meshing part)
3 Lower concave part (lower meshed part)
10 Block 12 Sliding surface (of block) 11 Fitting portion 15 Upper convex portion (upper meshing portion)
16 Lower convex part (lower meshing part)
a Belt pitch width b Engagement thickness of tension band B V-belt for high load transmission S1 Area of sliding surface of tension band S2 Area of sliding surface of block

Claims (7)

硬質ゴムからなる保形ゴム層の内部に心線が埋設され、ベルト背面側の上面及び底面側の下面にそれぞれベルト長さ方向に並ぶ多数の上側被噛合部及び下側被噛合部が上下に対応して設けられた張力帯と、
上記張力帯が圧入して嵌合される嵌合部を有し、該嵌合部の上面に張力帯の上記上側被噛合部と噛合する上側噛合部が、また下面に張力帯の下側被噛合部と噛合する下側噛合部がそれぞれ形成された多数のブロックとを備え、
上記各ブロックの嵌合部に張力帯を嵌合することにより、各ブロックが張力帯に対し係止固定され、ブロックの噛合部と張力帯の被噛合部との噛合によって動力授受が行われる高負荷伝動用Ｖベルトであって、
上記張力帯及びブロックのベルト幅方向の側面は、何れもプーリ溝面と接触する摺動面を構成しており、
上記各ブロックにおける少なくとも嵌合部の周囲部分及び摺動面が硬質樹脂により形成され、
上記張力帯の保形ゴム層における硬質ゴムの熱膨張率及び摩擦係数はブロックの硬質樹脂よりも大きく、
上記張力帯の摺動面の面積Ｓ１と、上記ブロックの摺動面の面積Ｓ２とが
Ｓ１／Ｓ２≦０．２
の関係にある高負荷伝動用Ｖベルト。 A core wire is embedded inside the shape-retaining rubber layer made of hard rubber, and a number of upper and lower meshed portions arranged in the belt length direction on the upper surface of the belt rear side and the lower surface of the bottom surface, respectively. A corresponding tension band,
The tension band has a fitting portion that is press-fitted, and an upper meshing portion that meshes with the upper meshed portion of the tension band is formed on the upper surface of the fitting portion, and a lower coating of the tension band is disposed on the lower surface A plurality of blocks each formed with a lower meshing portion meshing with the meshing portion,
By fitting the tension band to the fitting part of each block, each block is locked and fixed to the tension band, and power is transmitted and received by meshing between the meshing part of the block and the meshed part of the tension band. A V-belt for load transmission,
Both the tension band and the side surface in the belt width direction of the block constitute a sliding surface that contacts the pulley groove surface,
The peripheral portion and sliding surface of at least the fitting portion in each of the blocks are formed of a hard resin,
The thermal expansion coefficient and coefficient of friction of the hard rubber in the shape-retaining rubber layer of the tension band are larger than the hard resin of the block,
The area S1 of the sliding surface of the tension band and the area S2 of the sliding surface of the block are S1 / S2 ≦ 0.2.
V-belt for high load transmission in the relationship of 請求項１において、
張力帯の摺動面の面積Ｓ１と、ブロックの摺動面の面積Ｓ２とが
Ｓ１／Ｓ２＝０．１３〜０．２
の関係にある高負荷伝動用Ｖベルト。 In claim 1,
The area S1 of the sliding surface of the tension band and the area S2 of the sliding surface of the block are S1 / S2 = 0.13 to 0.2.
V-belt for high load transmission in the relationship of 請求項１又は２において、
上記張力帯の心線の位置でのベルト幅であるベルトピッチ幅ａと、上記張力帯において上側被噛合部の下端及び下側被噛合部の上端の間の厚さである張力帯の噛み合い厚さｂとが
ｂ／ａ≦０．０８
の関係にある高負荷伝動用Ｖベルト。 In claim 1 or 2,
The mesh width of the tension band which is the thickness between the belt pitch width a which is the belt width at the position of the core of the tension band and the lower end of the upper meshed portion and the upper end of the lower meshed portion in the tension band B is b / a ≦ 0.08
V-belt for high load transmission in the relationship of 請求項３において、
ベルトピッチ幅ａと張力帯の噛み合い厚さｂとが
ｂ／ａ≦０．０５
の関係にある高負荷伝動用Ｖベルト。 In claim 3,
Belt pitch width a and tension band meshing thickness b are b / a ≦ 0.05
V-belt for high load transmission in the relationship of 請求項１〜４のいずれか１つにおいて、
張力帯の摺動面の面積Ｓ１がＳ１＝４．３〜８．５ｍｍ２である高負荷伝動用Ｖベルト。 In any one of Claims 1-4,
A high load transmission V-belt in which the area S1 of the sliding surface of the tension band is S1 = 4.3 to 8.5 mm 2 . 請求項１〜５のいずれか１つにおいて、
ブロックの摺動面の面積Ｓ２がＳ２＝３３〜４３ｍｍ２である高負荷伝動用Ｖベルト。 In any one of Claims 1-5,
A V-belt for high load transmission in which the area S2 of the sliding surface of the block is S2 = 33 to 43 mm 2 . 請求項１〜６のいずれか１つにおいて、
ベルト式無段変速機の変速プーリに巻き掛けられる高負荷伝動用Ｖベルト。 In any one of Claims 1-6,
A V-belt for high load transmission that is wound around the transmission pulley of a belt-type continuously variable transmission.
JP2014506036A 2012-03-19 2013-03-18 V belt for high load transmission Expired - Fee Related JP6109148B2 (en)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012061594 2012-03-19
JP2012061594 2012-03-19
PCT/JP2013/001847 WO2013140784A1 (en) 2012-03-19 2013-03-18 V-belt for transmitting high loads

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPWO2013140784A1 JPWO2013140784A1 (en) 2015-08-03
JP6109148B2 true JP6109148B2 (en) 2017-04-05

Family

ID=49222263

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2014506036A Expired - Fee Related JP6109148B2 (en) 2012-03-19 2013-03-18 V belt for high load transmission

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20150005124A1 (en)
JP (1) JP6109148B2 (en)
CN (1) CN104204605B (en)
DE (1) DE112013001542T5 (en)
IN (1) IN2014DN08493A (en)
WO (1) WO2013140784A1 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108127456B (en) * 2017-12-21 2019-12-31 重庆臣凿科技有限公司 Feeding device

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60145646U (en) * 1984-03-07 1985-09-27 バンドー化学株式会社 V-belt
DE3666087D1 (en) * 1985-09-04 1989-11-09 Bando Chemical Ind V BELT
JPH038824Y2 (en) * 1987-02-25 1991-03-05
US4861120A (en) * 1987-05-14 1989-08-29 Edwards, Harper, Mcnew & Company Modular endless track drive system and methods of making, installing and repairing same
JP3278458B2 (en) * 1992-06-17 2002-04-30 バンドー化学株式会社 Transmission belt for high load
JP3917264B2 (en) * 1997-10-02 2007-05-23 バンドー化学株式会社 V belt for high load transmission
JP3044212B2 (en) * 1998-10-13 2000-05-22 バンドー化学株式会社 V belt for high load transmission
JP2992022B1 (en) * 1998-10-16 1999-12-20 バンドー化学株式会社 V belt for high load transmission
JP2001003994A (en) * 1999-06-21 2001-01-09 Bando Chem Ind Ltd V-belt for transmitting high load and its manufacture
ATE347060T1 (en) * 2000-05-09 2006-12-15 Gates Corp BELT WITH BLOCKS FOR A CONTINUOUSLY VARIABLE TRANSMISSION
DE10026877A1 (en) * 2000-06-02 2001-12-06 Contitech Antriebssysteme Gmbh V-belts for low-loss power transmission
ITRM20020298A1 (en) * 2001-05-30 2003-12-01 Mitsuboshi Belting Ltd POWER TRANSMISSION BELT.
DE10127092A1 (en) * 2001-06-02 2002-12-05 Contitech Antriebssysteme Gmbh Hybrid wedge belt has elastomeric damping pads positioned between support plates mounted on tension carriers
JP2002364710A (en) * 2001-06-08 2002-12-18 Yamaha Motor Co Ltd V-belt wrap type power transmission device
JP3496830B2 (en) * 2001-06-28 2004-02-16 バンドー化学株式会社 V belt for high load transmission
JP3780237B2 (en) * 2002-08-19 2006-05-31 バンドー化学株式会社 V belt for high load transmission
JP2005069358A (en) * 2003-08-25 2005-03-17 Bando Chem Ind Ltd Friction transmission belt and manufacturing method thereof
JP2005155682A (en) * 2003-11-20 2005-06-16 Bando Chem Ind Ltd Treatment liquid for transmission belt duck, duck for transmission belt, and transmission belt
DE112009002225T5 (en) * 2008-09-18 2011-07-28 Bando Chemical Industries, Ltd., Hyogo High load bearing wedge belt
JP2010230147A (en) * 2009-03-30 2010-10-14 Mitsuboshi Belting Ltd High-load transmission belt and block for high-load transmission belt
JP5519397B2 (en) * 2010-05-12 2014-06-11 バンドー化学株式会社 High load transmission V-belt and method for manufacturing the same
CN104246289B (en) * 2012-03-19 2016-01-13 阪东化学株式会社 V-belt for high-load transmission

Also Published As

Publication number Publication date
DE112013001542T5 (en) 2015-03-05
CN104204605A (en) 2014-12-10
IN2014DN08493A (en) 2015-05-08
JPWO2013140784A1 (en) 2015-08-03
US20150005124A1 (en) 2015-01-01
CN104204605B (en) 2016-02-24
WO2013140784A1 (en) 2013-09-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5580523B2 (en) Belt transmission device and transmission belt used therefor
US20100004084A1 (en) Variable speed belt
JP2009115209A (en) Wet belt transmission
US3151491A (en) Belt and belt-pulley drive
WO2014129300A1 (en) Steel cord and elastic track using same
JPS62151646A (en) V-belt
JP6109148B2 (en) V belt for high load transmission
EP1216366B1 (en) Belt
US20150141186A1 (en) Notched transmission belt
JP6122838B2 (en) V belt for high load transmission
JP5325889B2 (en) V belt for high load transmission
JP6647984B2 (en) Transmission belt
JP3609754B2 (en) Belt drive
JPS627418B2 (en)
US20070298921A1 (en) Plate-link chain and rocker member for a belt-driven conical-pulley transmission
JP2003074642A (en) High load transmitting v-belt
JP2001159453A (en) Belt-type transmission
JP3686857B2 (en) V-belt for high load transmission and belt transmission device using the same
JP4180822B2 (en) Elastomer composition for back tension pulley, back tension pulley and belt transmission device
JPH05196093A (en) Continuously variable transmission system
JP4893562B2 (en) Power transmission chain and power transmission device
JP2004076875A (en) V-belt for heavy load transmission
JP2000120794A (en) High load transmitting v belt
JP5017292B2 (en) Cogudo V Belt
JP2001059548A (en) Transmission capability evaluating method for frictional transmission belt and design supporting method for belt transmission device

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20151221

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20160809

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20161011

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20170228

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20170307

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6109148

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees