JP6095099B2 - 自己出力型ガンマ線検出器 - Google Patents
自己出力型ガンマ線検出器 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6095099B2 JP6095099B2 JP2012231499A JP2012231499A JP6095099B2 JP 6095099 B2 JP6095099 B2 JP 6095099B2 JP 2012231499 A JP2012231499 A JP 2012231499A JP 2012231499 A JP2012231499 A JP 2012231499A JP 6095099 B2 JP6095099 B2 JP 6095099B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- emitter
- self
- spgd
- output
- gamma ray
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000005251 gamma ray Effects 0.000 title claims description 44
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 62
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 12
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010979 ruby Substances 0.000 claims description 3
- 229910001750 ruby Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 3
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 3
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 3
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 3
- 229910052762 osmium Inorganic materials 0.000 description 3
- SYQBFIAQOQZEGI-UHFFFAOYSA-N osmium atom Chemical compound [Os] SYQBFIAQOQZEGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 3
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012806 monitoring device Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- QNAYBMKLOCPYGJ-REOHCLBHSA-N L-alanine Chemical compound C[C@H](N)C(O)=O QNAYBMKLOCPYGJ-REOHCLBHSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 235000004279 alanine Nutrition 0.000 description 1
- 238000011088 calibration curve Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N lead(0) Chemical compound [Pb] WABPQHHGFIMREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01T—MEASUREMENT OF NUCLEAR OR X-RADIATION
- G01T3/00—Measuring neutron radiation
- G01T3/006—Measuring neutron radiation using self-powered detectors (for neutrons as well as for Y- or X-rays), e.g. using Compton-effect (Compton diodes) or photo-emission or a (n,B) nuclear reaction
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Measurement Of Radiation (AREA)
Description
本発明は、原子炉内などの高い中性子環境下でも、中性子線の影響を最小限に抑え、ガンマ線（以下、γ線とも言う）の線量を正確に測定することができる自己出力型ガンマ線検出器に関する。ここで、自己出力型とは、内部電源や外部電源を必要とせず、検出器へのガンマ線の入射によりその検出器自体が出力を与える型のものを言う。
高い中性子環境下にある原子炉内で使用される、自己出力型炉心内γ線検出器（以下、単にSPGD（Self-Powered Gamma Detector）と言う）として、これまで小さな真空断熱された空間に取り付けられた鉄等がγ発熱によって温度が上昇し、その温度上昇分を熱電対で測定することでγ線強度を測定するγ熱電計(γサーモメータ)等が開発されてきている。例えば特許文献１には、自己出力型検出器を用いた局所監視手段とそれを校正するガンマサーモメータを用いた原子炉出力の監視装置等が開示されている。ここに開示された装置等は、原子炉出力を総合的に監視するためのものであり、校正のために使用されるガンマサーモメータはγ線によるステンレス鋼中の発熱現象を利用し、その発熱温度を差動式熱電対で測定し、γ線出力分布を測定するように構成されている。
また、γ線ではなく中性子線の検出器ではあるが、本発明の構造に類似した構造を有する炉内検出器として、特許文献２には、熱中性子線がエミッタ材へ入射すると、核反応が起こり、その核反応により生じる電子が円柱状のエミッタ材から集電用コレクタヘ移動することによって生じる電流をMI（Mineral Insulator:無機絶縁）ケーブルを介して電流計で測定し、その電流値から熱中性子束を測定する中性子検出器が開示されている。
しかし、特許文献１の原子炉出力監視装置に示されたγ線出力分布を測定するためのγ線検出器は応答性が良くないこと、中性子による照射効果の影響を受けることなどの課題があった。また、特許文献２の「自己出力型中性子検出器」は、本発明と同じく自己出力型であるが、あくまで中性子検出器であって、γ線を検出するために最適な構造にはなっていない。
そのため、γ線検出器としての応答性に優れ、中性子照射の影響を最小限に抑制でき、かつ精確な測定が可能な自己出力型ガンマ線検出器が求められている。例えば、γ線強度よる構造材料の照射効果に対する影響を調べるためにも、φf:1011 n/m2/s, φth: 1018 n/m2/s 程度の高い中性子環境下において、106Gy/h以上のγ線強度を高精度に測定できる自己出力型ガンマ線検出器が求められている。
したがって、本発明の目的は、高い中性子環境下においても、中性子線の影響を最小限に抑えられ、また高温下においても安定的に動作する、γ線強度を高精度に測定できる自己出力型ガンマ線検出器を提供することにある。
γ線強度による炉内構造材料の照射効果に対する影響を調べるためには、γ線強度を精確に測定する必要がある。そして、従来技術の課題で説明したように、γ線強度を精確に測定するためには、（１）低温から高温まで安定的に動作すること、（２）炉内の中性子線の影響を最低限に抑えられること、（３）入出力間特性のリニアリティを含めて、γ線に対する応答性に優れていることなどが求められる。
そこで、本願発明者は、高温下でも安定的に動作するように、エミッタ材として、まず、比較的高い融点を持つ原子番号の大きな材質に着目すると共に、さらに高い中性子環境下でも中性子線の影響を最小限に抑えられるように、中性子放射化断面積が小さな材料を選択し、選択された材料についてγ線に対する出力感受性および応答性を実験により確認し、エミッタ材として採用した。そして、有望なエミッタ材として、低温用には鉛(Pb)を主成分とする材料、低温から高温までの測定用には、タングステン（W)を主成分とする材料を選定した。
また、開発したSPGDをコバルト(Co)照射施設に持込んで行ったγ線照射試験によって、Pbエミッタ用SPGDの感度は102Gy/h以上、Wエミッタ用SPGDの感度は103Gy/h以上において、γ線強度に対する出力値のリニアリティを示すことを明らかにした。
具体的には、本発明の一つの観点に係る自己出力型ガンマ線検出器（SPGD）は、円柱状のエミッタ材と、前記エミッタ材との間に絶縁材を介して、前記エミッタ材の周囲に配置されたコレクタ材とを備え、前記エミッタ材及び前記エミッタ材に接続されたMIケーブルと前記コレクタ材との間に流れる電流値を検出して、γ線強度を測定する自己出力型ガンマ線検出器であって、前記エミッタ材が、不可避不純物が０．０３重量％以下にある純タングステン（W）からなることを特徴とする。
本発明によれば、円柱状のエミッタ材の材質をさまざまな観点からγ線検出に最適化しているので、γ線に対して高感度であって、かつ優れた応答性を持つ、高精度の測定が可能な自己出力型ガンマ線検出器が得られる。
本発明に係る自己出力型ガンマ線検出器（以下、単にSPGD（Self-Powered Gamma Detector）と言う。）の全体構成を図１Aに示す。図１Aにおいて、SPGDは円筒状をなしており、その中心部に円柱状のエミッタ１が設けられている。エミッタ１にγ線が入射すると、エミッタ１かコンプトン散乱による電子が放出され、それらの電子がその周囲にある円筒状のコレクタ２に集電され、電流が流れる。この電流をＭＩケーブル３にて外部の電流計5Aに導き、γ線強度を求める。電流計5Aで測定された出力電流値からγ線強度を求めるには、次のようにする。SPGDの原理からγ線強度と出力電流値は比例関係となる。したがって、アラニン線量計等で予めγ線強度を定量的に求められている位置にSPGDを配置して電流値を計測することで（図２を参照）、そのSPGDに関し出力値からγ線強度への一般的な変換係数を得るようにする。
なお、本発明の一つの例（図１Aを参照）では、γ線のMIケーブルへの影響も調べるため、MIケーブルの芯線とシースのコレクタ間に発生するγ線のコンプトン電子による出力(電流)をエミッタ材と接続した芯線から発生するγ線のコンプトン電子による全電流から差し引いてエミッタ材とシースのコレクタ間だけに発生する電流だけを求められる構成とした。ここでは、MIケーブル内の2つの同材質芯線の片側だけをエミッタに非接続状態とした構成を採用した。この場合には、（正味のSPGD出力電流）は、（エミッタ接続側からの出力電流（電流計Aの測定値））−（MIケーブル芯線のみからの出力電流（電流計Bの測定値））として求められるので、必要に応じて、γ線のMIケーブル芯線への影響を調べることができる。
以下に、低温用の自己出力型ガンマ線検出器と、低温から高温まで使用できる自己出力型ガンマ線検出器のそれぞれのエミッタ材の実施例を、図２乃至図４を参照して説明する。
１．低温用Pbエミッタ型SPGD
エミッタ材は中性子放射化断面積が小さく、原子番号の大きな材質である鉛(Pb)を選定することにより、先ずは高い中性子環境下での使用が可能であることを明らかにした。また、リードにエミッタの鉛側をカシメただけで接続する場合、熱膨張係数(29.1×10-5/℃)が非常に大きい鉛は、高温(125℃以上)でカシメ部が緩むという課題があり、これを改善するために柔らかで曲がりやすく凝着しやすいエミッタ材の特徴を生かしてMIケーブル芯線(Ni(13.3×10-6/℃)又はCu(17.1×10-6/℃))との確実な接合が出来る製造方法を検討し、SPGDの製作を可能とした。なお、MIケーブルの芯線は錆びにくいNiがより良い。
エミッタ材は中性子放射化断面積が小さく、原子番号の大きな材質である鉛(Pb)を選定することにより、先ずは高い中性子環境下での使用が可能であることを明らかにした。また、リードにエミッタの鉛側をカシメただけで接続する場合、熱膨張係数(29.1×10-5/℃)が非常に大きい鉛は、高温(125℃以上)でカシメ部が緩むという課題があり、これを改善するために柔らかで曲がりやすく凝着しやすいエミッタ材の特徴を生かしてMIケーブル芯線(Ni(13.3×10-6/℃)又はCu(17.1×10-6/℃))との確実な接合が出来る製造方法を検討し、SPGDの製作を可能とした。なお、MIケーブルの芯線は錆びにくいNiがより良い。
上述したように、低温用のＳＰＧＤのエミッタ材として使用される材質は、Pbを主成分として、その他不可避不純物からなるものである。
開発したSPGDをCo照射施設に持ち込み、開発した測定システムを用いて照射試験を行った。その結果、開発したSPGDの感度は102Gy/h以上の範囲で測定可能であること、γ線強度に対する出力値はリニアリティ（線形性）を示した。
また、図2に示すようにPbエミッタ材の形状依存性（エミッタの形状別のγ線強度とSPGD出力値の関係）を調べ、エミッタ材の形状により、SPGDのγ線による感度を明らかにした。図２の(A)は、エミッタ材の長さを100mmの一定長として、その径φを変化させた場合、図２の(B)は、エミッタ材の径を一定のφ3mmとして、その長さを変化させた場合、SPGDの出力値がどのように変化するかを調べた結果を示している。長さが一定の場合の形状依存性は、図２の（A）からエミッタ材の径がφ2mm、φ3mm、φ5mmと大きくなるに従って、SPGDの出力値が大きくなることが理解される。また、径が一定の場合には、エミッタ材の長さが長くなるに従って、SPGDの出力値が大きくなることが理解される。したがって、許される範囲で、径を大きくし、長さを長くすることが望ましい。
本発明により、低温用SPGDの製作にあたっての材質選定条件は以下のとおりである。
(1)エミッタ材
鉛（Pb)の中性子捕獲断面積は約0.15b(barn :10-28m2)である。一方、コバルト（Co)の（ｎ,γ)反応は37bの中性子捕獲断面積であり、低温用SPGDと同程度の形状のコバルトSPGDの電流出力が2.5x10-22A/cm/nvと見積もられている。したがって、鉛の（n, γ)反応による電流出力は106Gy/hにおいて、1x10-10A/cm程度と評価できる(JMTR φf:1018n/m2/s, φth:1018n/m2/s におけるγ線強度が最低106Gy/h)。さらに、γ線のコンプトン散乱により流れる低温用SPGDの出力電流はγ線強度104Gy/hの時に10-11A/cm程度である。よって、全電流出力に対する熱中性子との反応により生ずる電流出力の影響はたかだか10%程度と見積もられ、計測値に大きな影響はない。
(1)エミッタ材
鉛（Pb)の中性子捕獲断面積は約0.15b(barn :10-28m2)である。一方、コバルト（Co)の（ｎ,γ)反応は37bの中性子捕獲断面積であり、低温用SPGDと同程度の形状のコバルトSPGDの電流出力が2.5x10-22A/cm/nvと見積もられている。したがって、鉛の（n, γ)反応による電流出力は106Gy/hにおいて、1x10-10A/cm程度と評価できる(JMTR φf:1018n/m2/s, φth:1018n/m2/s におけるγ線強度が最低106Gy/h)。さらに、γ線のコンプトン散乱により流れる低温用SPGDの出力電流はγ線強度104Gy/hの時に10-11A/cm程度である。よって、全電流出力に対する熱中性子との反応により生ずる電流出力の影響はたかだか10%程度と見積もられ、計測値に大きな影響はない。
（２）コレクタ材 :
コレクタの材料として、SUS316LとNCF600があるが、低温用SPGDの製作にあたっては、使用温度が最大200℃であり、製作性の観点から、SUS316Lを選定する。
コレクタの材料として、SUS316LとNCF600があるが、低温用SPGDの製作にあたっては、使用温度が最大200℃であり、製作性の観点から、SUS316Lを選定する。
(３)絶縁材
検出部の絶縁材として、A1203及びMgOがある。絶縁材の成型の観点から、A1203が望ましく、照射誘起起電力の影響を低減するために、高純度A1203を絶縁材として使用することが望ましい。
検出部の絶縁材として、A1203及びMgOがある。絶縁材の成型の観点から、A1203が望ましく、照射誘起起電力の影響を低減するために、高純度A1203を絶縁材として使用することが望ましい。
２．低温から高温用Wエミッタ型SPGD
低温から高温まで測定可能なSPGDの開発として、原子番号と、融点及び熱中性子吸収断面積との関係に基づいて、エミッタ材の選定を行った(図3参照)。この結果タングステン（W）、ハフニウム(Hf)、タンタル（Ta）、オスミウム（Os）及びその合金を選定した。低温用Pbエミッタ型SPGDの鉛と違って硬くて脆い為にカシメができず、更に融点が高く溶接が困難なために、ろう付時のろうの湯流れ性(濡れ性)を確保するためのNiコーティングとMIケーブルの芯線(Ni又はCu)との最適ろう付けによる接合技術の検討を行いながら開発した。なお、MIケーブルの芯線は錆びにくいNiがより良い。開発の結果、γ線出力はタングステン（W)において低温用Pbエミッタ型SPGDより出力は30%に低下するものの、γ線強度に対する出力値のリニアリティを示すことなどが明らかにされ、高い中性子環境下での使用が可能であることも明らかになった。更にろう材をNi系にすることによって、現状の600℃以上の耐熱を確保出来る見通しも得られた。
低温から高温まで測定可能なSPGDの開発として、原子番号と、融点及び熱中性子吸収断面積との関係に基づいて、エミッタ材の選定を行った(図3参照)。この結果タングステン（W）、ハフニウム(Hf)、タンタル（Ta）、オスミウム（Os）及びその合金を選定した。低温用Pbエミッタ型SPGDの鉛と違って硬くて脆い為にカシメができず、更に融点が高く溶接が困難なために、ろう付時のろうの湯流れ性(濡れ性)を確保するためのNiコーティングとMIケーブルの芯線(Ni又はCu)との最適ろう付けによる接合技術の検討を行いながら開発した。なお、MIケーブルの芯線は錆びにくいNiがより良い。開発の結果、γ線出力はタングステン（W)において低温用Pbエミッタ型SPGDより出力は30%に低下するものの、γ線強度に対する出力値のリニアリティを示すことなどが明らかにされ、高い中性子環境下での使用が可能であることも明らかになった。更にろう材をNi系にすることによって、現状の600℃以上の耐熱を確保出来る見通しも得られた。
後述の図4からも明らかなように、本発明の一実施例ではエミッタ材としてタングステン（W）を選択しているが、ここで採用したタングステン（W）の成分は次の通りである。
Fe:0.002 wt%, Mo:0.002 wt%, Al:<0.0005 wt%, Si:<0.0010 wt%, Ca:<0.0003 wt%, Mg:<0.0003 wt%
Fe:0.002 wt%, Mo:0.002 wt%, Al:<0.0005 wt%, Si:<0.0010 wt%, Ca:<0.0003 wt%, Mg:<0.0003 wt%
低温用SPGDと低高温用SPGDの特性比較を図4に示す。この結果、低高温用SPGDのγ線強度による出力は、低温用SPGDと比較して低いものの現状ろう材の使用限界温度の600℃まで可能であり、高温時の照射試験で使用可能であることが明らかになった。これらの知見により、低高温用SPGDの製作にあたっての材質選定条件は以下のとおりである。
(1)エミッタ材
タングステン(W)、ハフニウム（Hf)、タンタル(Ta)、オスミウム（Os）は、鉛には及ばないものの原子番号が大きいため,線による十分なエミッション電流が確保できる元素である。さらに、鉛と異なつて融点は約2,222〜3,400℃と非常に高く、高温条件で使用可能なSPGDとして期待される。タングステン(W)、ハフニウム(Hf)、タンタル(Ta)、オスミウム(Os)の中性子捕獲断面積はそれぞれ18b、10b、21b、1.6bであり、（n,γ)反応によるノイズ電流を中性子量より算出して除去する対策を施す。
タングステン(W)、ハフニウム（Hf)、タンタル(Ta)、オスミウム（Os）は、鉛には及ばないものの原子番号が大きいため,線による十分なエミッション電流が確保できる元素である。さらに、鉛と異なつて融点は約2,222〜3,400℃と非常に高く、高温条件で使用可能なSPGDとして期待される。タングステン(W)、ハフニウム(Hf)、タンタル(Ta)、オスミウム(Os)の中性子捕獲断面積はそれぞれ18b、10b、21b、1.6bであり、（n,γ)反応によるノイズ電流を中性子量より算出して除去する対策を施す。
(2)コレクタ材
コレクタ材に要求される特性は低温用SPGDとは異なり、高温時の材料特性が優れている必要がある。このため、コレクタ材料としてのSUS316LとNCF600の特性比較を表している、表１に挙げる候補材のうち、最高使用温度の高いNCF600を用いることが望ましい。
コレクタ材に要求される特性は低温用SPGDとは異なり、高温時の材料特性が優れている必要がある。このため、コレクタ材料としてのSUS316LとNCF600の特性比較を表している、表１に挙げる候補材のうち、最高使用温度の高いNCF600を用いることが望ましい。
(3)絶縁材
検出部の絶縁材として、Al2O3及びMgOがある。絶縁材の成型の観点から、A1203が望ましく、照射誘起起電力の影響を低減するために、高純度A1203を絶縁材として使用することが望ましい。600℃より高く800℃までの高温用には、高純度A1203より絶縁性の高いルビーがよい。
検出部の絶縁材として、Al2O3及びMgOがある。絶縁材の成型の観点から、A1203が望ましく、照射誘起起電力の影響を低減するために、高純度A1203を絶縁材として使用することが望ましい。600℃より高く800℃までの高温用には、高純度A1203より絶縁性の高いルビーがよい。
選定したエミッタ材とMIケーブル芯線との接合性の検討を行い、エミッタ材に対する最適な接合方法を選定することにより、SPGDの製作を可能とした。
具体的に説明すると、低温用鉛(Pb)エミッタはリード線より大きな熱膨張係数を持っているため、高温でもカシメた部分が緩まない様に、PbやPbを含む合金をNi並びにNi合金リード部材表面に付着ないしはコーティングしてからカシメやPbろう付を行うことによって、200℃でも確実な接合が得られた。
低温から高温まで連続測定出来るタングステン(W)エミッタの場合は、硬くて脆い為カシメができず、融点が高い為溶接も困難なため、Wエミッタのリード取り付け側の表面に(穴を設けた場合は穴内面にも)、ニッケル(Ni)またはNiを含む合金を付着ないしはコーティングしてから使用温度に合ったろう付け接合することにより、確実な接合が得られた事により、耐熱が600℃を超える場合には、絶縁材をルビーとし、さらにNi系ろう付材にすることによって可能であるとの見通しが得られた。
１… エミッタ
２… コレクタ
３… MIケーブル
４… 絶縁材
５a…電流計A
５b…電流計B
２… コレクタ
３… MIケーブル
４… 絶縁材
５a…電流計A
５b…電流計B
Claims (1)
- 円柱状のタングステン製エミッタ材と、前記エミッタ材との間に絶縁材を介して、前記エミッタ材の周囲に配置されたコレクタ材とを備え、前記エミッタ材及び前記エミッタ材に接続されたＭＩケーブルと前記コレクタ材との間に流れる電流値を検出して、γ線強度を測定する自己出力型ガンマ線検出器において、
φ f :10 11 n/m 2 /s, φ th : 10 18 n/m 2 /sの高い中性子環境下においても、10 6 Gy/h以上のγ線強度を精度良く測定でき、かつ600℃以上の耐熱性を持つように、
前記タングステン製エミッタ材を次の成分を有する純タングステン（W）で構成し、
Fe:0.002 wt%, Mo:0.002 wt%, Al:<0.0005 wt%, Si:<0.0010 wt%, Ca:<0.0003 wt%,
Mg:<0.0003 wt%
前記絶縁材をルビーで構成し、
前記MIケーブルの芯線をニッケル(Ni)で構成すると共に、前記エミッタ及び前記芯線の接続部をともにNiまたはNi系合金でコーティングした、
ことを特徴とする自己出力型ガンマ線検出器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012231499A JP6095099B2 (ja) | 2012-10-19 | 2012-10-19 | 自己出力型ガンマ線検出器 |
| US14/051,674 US9046611B2 (en) | 2012-10-19 | 2013-10-11 | Self-powered gamma detector |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012231499A JP6095099B2 (ja) | 2012-10-19 | 2012-10-19 | 自己出力型ガンマ線検出器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014085119A JP2014085119A (ja) | 2014-05-12 |
| JP6095099B2 true JP6095099B2 (ja) | 2017-03-15 |
Family
ID=50484488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012231499A Active JP6095099B2 (ja) | 2012-10-19 | 2012-10-19 | 自己出力型ガンマ線検出器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9046611B2 (ja) |
| JP (1) | JP6095099B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210140979A (ko) | 2020-05-14 | 2021-11-23 | 한국원자력연구원 | 조사시험용 바이어스 감마선 검출장치 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10031244B2 (en) * | 2014-05-23 | 2018-07-24 | University Of Massachusetts | Detectors, system and method for detecting ionizing radiation using high energy current |
| CN106780357A (zh) * | 2016-11-14 | 2017-05-31 | 国网天津市电力公司 | 基于图像处理法的xlpe电缆绝缘纯净度评估方法 |
| US11250967B2 (en) * | 2018-06-14 | 2022-02-15 | Westinghouse Electric Company Llc | Method and apparatus for enhancing the electrical power output of a nuclear reactor power generation system |
| WO2020198109A1 (en) * | 2019-03-28 | 2020-10-01 | Derzon Mark | Directional and prompt radiation dose sensor |
| JP7269150B2 (ja) * | 2019-10-29 | 2023-05-08 | 日立Ｇｅニュークリア・エナジー株式会社 | 原子炉出力監視装置 |
| JP7393288B2 (ja) * | 2020-04-06 | 2023-12-06 | 株式会社日立製作所 | 自己出力型ガンマ線検出器 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA917827A (en) * | 1971-01-19 | 1972-12-26 | Her Majesty In Right Of Canada As Represented By Atomic Energy Of Canada Limited | Neutron and gamma flux detector |
| US4238676A (en) * | 1978-06-01 | 1980-12-09 | Westinghouse Electric Corp. | Gamma flux responsive self-powered detector with a tubular emitter |
| CA1084176A (en) * | 1979-08-13 | 1980-08-19 | Her Majesty In Right Of Canada As Represented By Atomic Energy Of Canada Limited | Self-powered neutron flux detector assembly |
| JPS5950947B2 (ja) * | 1979-09-25 | 1984-12-11 | 株式会社東芝 | 自己出力型放射線検出装置 |
| JPS6338195A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-18 | Toshiba Corp | 原子炉内中性子検出装置 |
| US4990855A (en) * | 1989-06-19 | 1991-02-05 | General Electric Company | Conductivity probe for use in the presence of high intensity nuclear radiation |
| JP2003004887A (ja) * | 2001-06-21 | 2003-01-08 | Hitachi Ltd | 腐食電位センサおよび沸騰水型原子力プラント並びにｐＨセンサ |
| JP4477515B2 (ja) | 2005-01-27 | 2010-06-09 | 助川電気工業株式会社 | 自己出力型中性子検出器 |
| JP2007285990A (ja) | 2006-04-20 | 2007-11-01 | Toshiba Corp | 原子炉出力監視装置及びその監視方法 |
-
2012
- 2012-10-19 JP JP2012231499A patent/JP6095099B2/ja active Active
-
2013
- 2013-10-11 US US14/051,674 patent/US9046611B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20210140979A (ko) | 2020-05-14 | 2021-11-23 | 한국원자력연구원 | 조사시험용 바이어스 감마선 검출장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20140110578A1 (en) | 2014-04-24 |
| US9046611B2 (en) | 2015-06-02 |
| JP2014085119A (ja) | 2014-05-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6095099B2 (ja) | 自己出力型ガンマ線検出器 | |
| US8445839B2 (en) | Self-calibrating, highly accurate, long-lived, dual rhodium vanadium emitter nuclear in-core detector | |
| JPS5853759B2 (ja) | 原子炉燃料アセンブリ内の局部の出力測定装置 | |
| JP6058945B2 (ja) | 放射線分析装置及び方法 | |
| SE445688B (sv) | Anordning for metning av den vermemengd som alstras av ett visst lengdavsnitt av en brenslestav i en kernreaktor | |
| KR20140010501A (ko) | 중성자 선속 검출 민감도가 개선된 노내 계측기 | |
| JP2014238353A (ja) | 中性子計測システム | |
| JPS6118995B2 (ja) | ||
| Daw et al. | Temperature monitoring options available at the Idaho national laboratory advanced test reactor | |
| CN112599262A (zh) | 铂自给能堆芯γ强度探测装置 | |
| TW202143502A (zh) | 使用經組態有高軸向及徑向感測器密度以及增強之分裂伽瑪量測敏感度的ｓｉｃ肖特基二極體的固定核心內偵測器設計 | |
| Moreira et al. | Analysis of vanadium self powered neutron detector’s signal | |
| JP6516320B2 (ja) | 放射線分析装置 | |
| JP6510245B2 (ja) | 放射線分析装置 | |
| Rempe et al. | Options extending the applicability of high-temperature irradiation-resistant thermocouples | |
| Zhang et al. | Transition edge sensor-based detector: from x-ray to γ-ray | |
| Pettigrew | The behaviour of weldable strain gauges under nuclear reactor core conditions | |
| JP7532510B2 (ja) | インコア測定を強化するためのショットキーダイオードによる放射線検出のためのデバイス、システム、および方法 | |
| Vermeeren et al. | Irradiation tests of prototype self-powered gamma and neutron detectors | |
| JP2022518176A (ja) | 温度依存性中性子捕獲断面積を有する材料を用いた温度測定センサ | |
| JP2017090076A (ja) | 臨界監視モニター用中性子検出器 | |
| Dighe et al. | Anode wire mounting technique for high temperature boron-10 lined proportional counter | |
| CN214541594U (zh) | 铂自给能堆芯γ强度探测装置 | |
| Dau et al. | Nuclear radiation dose rate influence on thermocouple calibration | |
| Knight et al. | Irradiation testing of a niobium‐molybdenum developmental thermocouple |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151006 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20151006 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160720 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160802 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160927 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170131 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170209 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6095099 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |