JP5979437B2 - 表面被覆切削工具 - Google Patents
表面被覆切削工具 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5979437B2 JP5979437B2 JP2012240623A JP2012240623A JP5979437B2 JP 5979437 B2 JP5979437 B2 JP 5979437B2 JP 2012240623 A JP2012240623 A JP 2012240623A JP 2012240623 A JP2012240623 A JP 2012240623A JP 5979437 B2 JP5979437 B2 JP 5979437B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- modulus
- thin layer
- cutting
- young
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 209
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 65
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 43
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 37
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 7
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 6
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000011195 cermet Substances 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 31
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 14
- QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N alumanylidynechromium Chemical compound [Al].[Cr] QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 13
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 11
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 11
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 10
- 238000007733 ion plating Methods 0.000 description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 8
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 7
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 4
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 4
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 4
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 3
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 102200082907 rs33918131 Human genes 0.000 description 3
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 3
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000005240 physical vapour deposition Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910010037 TiAlN Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910008482 TiSiN Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 235000013399 edible fruits Nutrition 0.000 description 1
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000006355 external stress Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- QRXWMOHMRWLFEY-UHFFFAOYSA-N isoniazide Chemical compound NNC(=O)C1=CC=NC=C1 QRXWMOHMRWLFEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Drilling Tools (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
したがって、このような要求を満足するべく前記被膜の開発が種々行なわれている。例えば、特許文献1は、そのような被膜としてAlとCrとを含む特定組成の化合物を用いること(所謂AlCr系被膜)を提案している。
また、特許文献2による提案によっても、過酷な切削条件下においては被膜自体の破壊や剥離を十分に防止することができない場合があった。
そこで、本発明が解決しようとする技術的課題、すなわち、本発明の目的は、軟鋼、一般鋼、高硬度鋼等を、高熱発生を伴う高速切削条件で切削した場合においてもすぐれた耐摩耗性および耐欠損性を発揮する被覆工具を提供することである。
その結果、
(1)(Al,Cr)N層は、高硬度な皮膜であり、硬質被覆層に適した材質ではあるが、従来の成膜方法で形成した場合、ヤング率が高くなり、これが原因で、皮膜の靭性が低下し、欠損の発生が増加する。
(2)本発明者らは、(Al,Cr)N層のヤング率は、膜形成時のバイアス電圧と反応雰囲気圧を調整することにより再現性よく、コントロールすることができることを見出したが、(Al,Cr)N層をすべてヤング率が低い層として形成すると、(Al,Cr)N層の有する高硬度であるという特性を生かすことができず、耐摩耗性が低下してしまう。
(3)そこで、本発明者らは、硬質被覆層を低ヤング率の(Al,Cr)N層からなる薄層Aと高ヤング率の(Al,Cr)N層からなる薄層Bとを交互積層させることにより、低ヤング率の(Al,Cr)N層が有する欠点をヤング率の異なる(Al,Cr)N層との交互積層により補完し合い、従来被覆層にないすぐれた切削性能を有する硬質被覆層を得ることができるという全く新規な知見を得た。
本発明は、このような知見に基づき、薄層A、薄層Bの組成、層厚、ヤング率、総層厚などと切削性能との関係を詳しく解析した結果得られたものであって、具体的には、以下のような構成からなる。
工具基体の表面に、硬質被覆層としてAlとCrとの合量に占めるCrの含有割合が25〜50原子%となるようにCr成分を含有させたAlとCrの複合窒化物層であってヤング率aが150GPa≦a≦300GPaである低ヤング率層(以下、低ヤング率(Al,Cr)N層と示す)を薄層Aとして0.1〜1.0μmの平均層厚で形成し、この上に、AlとCrとの合量に占めるCrの含有割合が25〜50原子%となるようにCr成分を含有させたAlとCrの複合窒化物層であってヤング率bが500GPa≦b≦800GPaである高ヤング率層(以下、高ヤング率(Al,Cr)N層と示す)を薄層Bとして0.1〜1.0μmの平均層厚で形成し、さらにその上に薄層A、薄層Bを順次形成し、総層厚が1.0〜10μmである交互積層構造を有する層を形成する。この結果、薄層Aの低ヤング率(Al,Cr)N層が、すぐれた密着性、耐欠損性を示し、薄層Bの高ヤング率(Al,Cr)N層が、すぐれた耐摩耗性、耐熱性を示すと共に、低ヤング率(Al,Cr)N層と高ヤング率(Al,Cr)N層のそれぞれ組成の異なる層を交互積層として形成することにより、それぞれの層の粒子の成長の粗大化が防止され、粒子の微細化が図られ、膜強度が向上するとともに、この積層構造によってクラックの伝播・進展が防止されることで耐欠損性、耐チッピング性が向上する。これらの相乗効果により、すぐれた耐欠損性、耐摩耗性、耐熱性が発揮されるという新規な知見を得て、かかる知見に基づき、本発明を完成するに至った。
「(1) 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具において、
前記硬質被覆層が、
(a)0.1〜1.0μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(Al1−xCrx)N(ここで、xはAlとCrの合量に占めるCrの含有割合を示し、原子比で、0.25≦x≦0.50である)を満足し、ヤング率aが150GPa≦a≦300GPaであるAlとCrとの複合窒化物からなる薄層Aと、
(b)0.1〜1.0μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(Al1−yCry)N(ここで、yはAlとCrの合量に占めるCrの含有割合を示し、原子比で、0.25≦y≦0.50である)を満足し、ヤング率bが500GPa≦b≦800GPaであるAlとCrとの複合窒化物からなる薄層B、
(c)工具基体直上が薄層Aであり、薄層Aと薄層Bとの交互積層構造を有し、総平均層厚が1.0〜10μmである、
前記(a)〜(c)の条件を満たすことを特徴とする表面被覆切削工具。」
を特徴とする。
交互積層構造の1層である薄層Aを構成する(Al,Cr)N層の構成成分であるAl成分には硬質被覆層における高温硬さを向上させ、同Cr成分には高温強度を向上させる作用があるが、Crの含有割合を示すx値がAlとの合量に占める割合(原子比、以下同じ)で0.25未満になると、相対的にAlの含有割合が増加することによって、結晶構造が立方晶から六方晶へ変化し、皮膜硬さが低下するので、少なくとも所定の皮膜硬さを保持するためには、Crの含有割合を示すx値がAlとの合量に占める割合で0.25以上とする必要がある。一方、Crの含有割合を示すx値が同0.50を越えると、相対的にAlの含有割合が減少し、高速切削加工で必要とされる高温硬さを確保することができず、チッピングの発生を防止することが困難になることからx値を0.25〜0.50と定めた。
薄層Aと共に交互積層構造を構成する薄層Bの(Al,Cr)N層の構成成分であるAl成分には硬質被覆層における高温硬さを向上させ、同Cr成分には高温強度を向上させる作用があるが、Crの含有割合を示すy値がAlとの合量に占める割合(原子比、以下同じ)で0.25未満になると、相対的にAlの含有割合が増加することによって、結晶構造が立方晶から六方晶へ変化し、皮膜硬さが低下するので、少なくとも所定の皮膜硬さを保持するためには、Crの含有割合を示すy値がAlとの合量に占める割合で0.25以上とする必要がある。一方、Crの含有割合を示すy値が同0.50を越えると、相対的にAlの含有割合が減少し、高速切削加工で必要とされる高温硬さを確保することができず、チッピングの発生を防止することが困難になることからy値を0.25〜0.50と定めた。
本発明の硬質被覆層は、それぞれの組成の異なる薄層Aと薄層Bとを交互に積層して構成した交互積層構造とすることで、それぞれの層の粒子の成長の粗大化が防止され、粒子の微細化が図られ、膜強度が向上するとともに、この積層構造によってクラックの伝播・進展が防止されることで耐欠損性、耐チッピング性が向上するが、薄層Aおよび薄層Bの平均層厚が0.1μm未満になると、各薄層を所定組成のものとして明確に形成することが困難であるばかりか、各薄層の有する前記のすぐれた特性を発揮することができない。一方、それぞれの平均層厚が1.0μmを超えると、粒子の粗大化による膜強度の低下により、耐欠損性、耐チッピング性が低下することから、薄層A、薄層Bのそれぞれの平均層厚を、0.1〜1.0μmと定めた。
また、硬質被覆層の総平均層厚が、1.0μm未満では、前述した交互積層構造の備えるすぐれた耐欠損性、耐チッピング性を十分に発揮することができず、一方、10μmを超えると、反対に、チッピング、欠損を発生しやすくなるので、硬質被覆層の総平均層厚は、1.0〜10μmと定めた。
(a)装置内に所定組成のAl−Cr合金からなるカソード電極(蒸発源)を配置し、アノード電極とカソード電極(蒸発源)としてのAl−Cr合金との間に、例えば、電流:110Aの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば、0.8Paの反応雰囲気とし、一方、工具基体には、例えば、−20Vのバイアス電圧を印加した条件で所定時間蒸着することにより、所定の目標層厚、ヤング率の薄層Aである(Al,Cr)層が形成される。
(b)ついで、アノード電極とカソード電極(蒸発源)としてのAl−Cr合金との間に、例えば、電流:110Aの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば、4.0Paの反応雰囲気とし、工具基体には、例えば、−120Vのバイアス電圧を印加した条件で所定時間蒸着することにより、薄層Aの上に、所定の目標層厚の薄層Bである(Al,Cr)N層が形成される。
前記(a)、(b)を所定の総目標層厚になるまで、交互に繰り返すことにより、本発明の硬質被覆層を蒸着形成することができる。すなわち、反応雰囲気圧と工具基体に印加するバイアス電圧を調整することで、(Al,Cr)N層のヤング率をコントロールすることができる。
(b)まず、装置内を排気して0.1 Pa以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を500℃に加熱した後、回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加し、かつAl−Cr合金(カソード電極)とアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、
(c)次に、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して0.5〜1.0Paの反応雰囲気とすると共に、回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−20〜−30Vの直流バイアス電圧を印加し、かつ、カソード電極の前記Al−Cr合金とアノード電極との間に120Aの電流を流してアーク放電を発生させ、工具基体の表面に、表3に示される目標組成、目標層厚の薄層Aとしての(Al,Cr)N層を蒸着形成した後、カソード電極(蒸発源)とアノード電極との間のアーク放電を停止し、
(d)引き続いて装置内雰囲気を3.0〜9.0Paの窒素雰囲気に保持して、回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−50〜−150Vの直流バイアス電圧を印加し、カソード電極(蒸発源)であるAl−Cr合金電極とアノード電極との間に120Aの電流を流してアーク放電を発生させて、表3に示される目標組成、目標層厚の薄層Bとしての(Al,Cr)N層を蒸着形成した。
前記(c)、(d)を交互に繰り返して、表3に示される総目標層厚の交互積層構造の硬質被覆層を工具基体上に蒸着形成し、本発明被覆工具としての表面被覆インサート(以下、本発明被覆インサートと云う)1〜16をそれぞれ製造した。
(Al,Cr)N層のヤング率の制御は、前述のようにバイアス電圧と窒素分圧を制御することにより行った。すなわち、低バイアス電圧、低窒素分圧とすることで、薄層Aの(Al,Cr)N層のヤング率を低ヤング率に制御することができ、高バイアス電圧、高窒素分圧とすることで、薄層Bの(Al,Cr)N層のヤング率を高ヤング率に制御することができる。薄層Aおよび薄層Bの形成条件(バイアス電圧、窒素分圧)、ヤング率を同じく表3に示す。
また、ヤング率の測定は、ナノインデンター(MTSシステムズ社の商標)を用いてナノインデンテーション法による測定を行った。さらに本発明被覆インサート1〜16の薄層Aおよび薄層Bについて、X線回折装置を用いて、その結晶構造を特定した。それらの結果を同じく表3に示した。
(a)前記工具基体A−1〜A−10およびB−1〜B−6のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図1に示されるアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置に外周部に沿って装着し、前記回転テーブルを挟んで対向する2つのカソード電極(蒸発源)を配置し、第1の電極として、薄層A形成用の所定組成を有するAl−Cr合金、第2の電極として、薄層B形成用の所定組成を有するAl−Cr合金を配置し、
(b)まず、装置内を排気して0.1 Pa以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を500℃に加熱した後、回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−1000Vの直流バイアス電圧を印加し、かつAl−Cr合金(カソード電極)とアノード電極との間に100Aの電流を流してアーク放電を発生させ、もって工具基体表面をボンバード洗浄し、
(c)次に、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して0.5〜9.0Paの反応雰囲気とすると共に、回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−20〜−500Vの直流バイアス電圧を印加し、かつ、カソード電極の前記Al−Cr合金とアノード電極との間に120Aの電流を流してアーク放電を発生させ、工具基体の表面に、表4に示される目標組成、目標層厚の薄層Aとしての(Al,Cr)N層を蒸着形成した後、カソード電極(蒸発源)とアノード電極との間のアーク放電を停止し、
(d)引き続いて装置内雰囲気を0.5〜9.0Paの窒素雰囲気に保持して、回転テーブル上で自転しながら回転する工具基体に−20〜−500Vの直流バイアス電圧を印加し、カソード電極(蒸発源)であるAl−Cr合金電極とアノード電極との間に120Aの電流を流してアーク放電を発生させて、表4に示される目標組成、目標層厚の薄層Bとしての(Al,Cr)N層を蒸着形成した。
前記(c)、(d)を交互に繰り返して、表4に示される総目標層厚の交互積層構造の硬質被覆層を工具基体上に蒸着形成し、比較被覆工具としての表面被覆インサート(以下、本発明被覆インサートと云う)1〜8をそれぞれ製造した。各層の形成条件(バイアス電圧、窒素分圧)を同じく表4に示す。さらに、比較被覆インサート1〜8について、前記と同様の方法によりヤング率および結晶構造を測定した。それらの結果を同じく表4に示した。
切削速度: 260m/min.、
切り込み: 2.5mm、
送り: 0.35mm/rev.、
切削時間: 10分、
の条件(切削条件A)での炭素鋼の乾式高速高送り切削加工試験(通常の切削速度および送りは、それぞれ、200m/min.、0.3mm/rev.)、
被削材:JIS・SCM415(HB280)の丸棒、
切削速度: 240m/min.、
切り込み: 2.5 mm、
送り: 0.3mm/rev.、
切削時間: 7分、
の条件(切削条件B)での合金鋼の乾式高速高切込切削加工試験(通常の切削速度および切込は、それぞれ、190m/min.、2.0mm.)、
被削材:JIS・SCM420H(HRC61)の丸棒、
切削速度: 80m/min.、
切り込み: 0.35mm、
送り: 0.15mm/rev.、
切削時間: 5分、
の条件(切削条件C)での焼入鋼の乾式高速高切込・高送り切削加工試験(通常の切削速度、切込および送りは、それぞれ、60 m/min.、0.2mm.、0.1mm/rev.)、
を行い、いずれの高速切削加工試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。この測定結果を表5、表6に示した。
つぎに、本発明被覆エンドミル1〜10および比較被覆エンドミル1〜5について、
被削材−平面寸法:100 mm×250 mm、厚さ:50 mmのJIS・S10C(HB200)の板材、
切削速度: 270m/min.、
溝深さ(切り込み):5.0mm、
テーブル送り: 1700mm/min.、
の条件(切削条件D)での炭素鋼の乾式高速溝切削加工試験(通常の切削速度およびテーブル送りは、それぞれ、200m/min.、1400mm/min.)、
被削材−平面寸法:100mm×250 mm、厚さ:50mmのJIS・SCM415(HB280)の板材、
切削速度: 200m/min.、
溝深さ(切り込み):3.0mm、
テーブル送り: 1600mm/min.、
の条件(切削条件E)での合金鋼の乾式高速溝切削加工試験(通常の切削速度およびテーブル送りは、それぞれ、150m/min.、1400mm/min.)、
被削材−平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・SCM420H(HRC61)の板材、
切削速度: 80m/min.、
溝深さ(切り込み):1.0mm、
テーブル送り: 250mm/min.、
の条件(切削条件F)での焼入鋼の乾式高速溝切削加工試験(通常の切削速度およびテーブル送りは、それぞれ、50m/min.、210mm/min.)、
をそれぞれ行い、いずれの高速溝切削加工試験でも切刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が使用寿命の目安とされる0.1mmに至るまでの切削溝長を測定した。この測定結果を同じく表7、表8にそれぞれ示した。
被削材−平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・S10C(HB200)の板材、
切削速度: 140m/min.、
送り: 0.35mm/rev.、
穴深さ: 6mm、
の条件(切削条件G)での炭素鋼の乾式高速穴あけ加工試験(通常の切削速度および送りは、それぞれ、100m/min.、0.3mm/rev.)、
被削材−平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・SCM415(HB280)の板材、
切削速度: 110m/min.、
送り: 0.30mm/rev.、
穴深さ: 6mm、
の条件(切削条件H)での合金鋼の乾式高速穴あけ加工試験(通常の切削速度および送りは、それぞれ、80m/min.、0.25mm/rev.)、
被削材−平面寸法:100mm×250mm、厚さ:50mmのJIS・SCM420H(HRC61)の板材、
切削速度: 40m/min.、
送り: 0.15mm/rev.、
穴深さ: 6mm、
の条件(切削条件I)での焼入鋼の乾式高速穴あけ加工試験(通常の切削速度および送りは、それぞれ、30m/min.、0.12mm/rev.)、
をそれぞれ行い、いずれの乾式高速穴あけ加工試験でも先端切刃面の逃げ面摩耗幅が0.3mmに至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を同じく表9、表10にそれぞれ示した。
Claims (1)
- 炭化タングステン基超硬合金または炭窒化チタン基サーメットで構成された工具基体の表面に硬質被覆層を形成してなる表面被覆切削工具において、
前記硬質被覆層が、
(a)0.1〜1.0μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(Al1−xCrx)N(ここで、xはAlとCrの合量に占めるCrの含有割合を示し、原子比で、0.25≦x≦0.50である)を満足し、ヤング率aが150GPa≦a≦300GPaであるAlとCrとの複合窒化物からなる薄層Aと、
(b)0.1〜1.0μmの平均層厚を有し、かつ、
組成式:(Al1−yCry)N(ここで、yはAlとCrの合量に占めるCrの含有割合を示し、原子比で、0.25≦y≦0.50である)を満足し、ヤング率bが500GPa≦b≦800GPaであるAlとCrとの複合窒化物層からなる薄層Bと、
(c)工具基体直上が薄層Aであり、薄層Aと薄層Bとの交互積層構造を有し、総平均層厚が1.0〜10μmである、
前記(a)〜(c)の条件を満たすことを特徴とする表面被覆切削工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012240623A JP5979437B2 (ja) | 2012-10-31 | 2012-10-31 | 表面被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012240623A JP5979437B2 (ja) | 2012-10-31 | 2012-10-31 | 表面被覆切削工具 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014087914A JP2014087914A (ja) | 2014-05-15 |
JP5979437B2 true JP5979437B2 (ja) | 2016-08-24 |
Family
ID=50790283
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012240623A Active JP5979437B2 (ja) | 2012-10-31 | 2012-10-31 | 表面被覆切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5979437B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP7288602B2 (ja) * | 2019-06-10 | 2023-06-08 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
JP7312382B2 (ja) | 2021-03-18 | 2023-07-21 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5041222B2 (ja) * | 2007-07-24 | 2012-10-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP2009095916A (ja) * | 2007-10-16 | 2009-05-07 | Mitsubishi Materials Corp | 表面被覆切削工具 |
JP2009101474A (ja) * | 2007-10-24 | 2009-05-14 | Mitsubishi Materials Corp | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた潤滑性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
JP5344129B2 (ja) * | 2008-10-14 | 2013-11-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
-
2012
- 2012-10-31 JP JP2012240623A patent/JP5979437B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2014087914A (ja) | 2014-05-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6011249B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5594576B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP5594577B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5979438B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2015110256A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5440345B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2016185589A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5429693B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP5440353B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5979437B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5975342B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5459618B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5234332B2 (ja) | 高速高送り切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP6206289B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5975343B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP6233588B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5440352B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5454788B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5499861B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
JP5440350B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP6206288B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2016165788A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2014188636A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP2014079835A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
JP5499862B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150929 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160621 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160630 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160713 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5979437 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |