JP5891912B2 - Optical system, optical device - Google Patents
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Description
本発明は、写真用カメラやビデオカメラ等に好適な光学系、光学装置、光学系の製造方法に関する。 The present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and an optical system manufacturing method suitable for a photographic camera, a video camera, and the like.
従来、写真用カメラやビデオカメラ等に用いられる大口径の標準レンズとして、屈折力配置が開口絞りを挟んで略対称な所謂ガウスタイプのレンズが数多く提案されている（例えば、特許文献１を参照。）。 Conventionally, as a large-diameter standard lens used for a photographic camera, a video camera, and the like, many so-called Gaussian lenses whose refractive power arrangement is substantially symmetrical with an aperture stop interposed therebetween have been proposed (see, for example, Patent Document 1). .)
しかしながら、上述のような従来のレンズは、像面から射出瞳までの距離が十分に確保されていないという問題があった。このため、上述のような従来のレンズと固体撮像素子を組み合わせた撮影系においては、固体撮像素子の受光面に対する軸外光線の入射角度が大きくなり、シェーディング等の問題が発生してしまうこととなる。 However, the conventional lens as described above has a problem that the distance from the image plane to the exit pupil is not sufficiently secured. For this reason, in the imaging system combining the conventional lens and the solid-state imaging device as described above, the incident angle of off-axis rays with respect to the light-receiving surface of the solid-state imaging device is increased, which causes problems such as shading. Become.
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、像面から射出瞳までの距離を十分に確保し、合焦に際し良好な光学性能を備えた光学系、光学装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and to secure a sufficient distance from the image plane to the exit pupil, an optical system having excellent optical performance upon focusing, to provide an optical equipment With the goal.
上記課題を解決するために本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とにより、実質的に２個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、正レンズであり、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
２．０６８２ ≦ （−ｆ１）／ｆ ＜ ２０．００
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とにより、実質的に２個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、正レンズであり、
前記第２レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分を前記開口絞りの物体側に有し、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
１．７５ ＜ （−ｆ１）／ｆ ＜ ２０．００
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とにより、実質的に２個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、両凸形状の正レンズであり、
前記第２レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分を前記開口絞りの物体側に有し、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
また本発明は、
物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とにより、実質的に２個のレンズ群からなり、
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、正レンズであり、
前記第２レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分を前記開口絞りの物体側に有し、
前記第２レンズ群は、物体側のレンズ面が像側に凸である負レンズを前記開口絞りの像側に有し、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系を提供する。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
In order to solve the above problems, the present invention
In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive lens,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction ,
An optical system characterized by satisfying the following conditional expression is provided.
f2 / f <1.28
2.0682 ≦ (−f1) / f <20.00
However,
f: Focal length of the optical system
f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group
The present invention also provides
In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive lens,
The second lens group has a negative meniscus lens component with a convex surface facing the object side on the object side of the aperture stop,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction,
An optical system characterized by satisfying the following conditional expression is provided.
f2 / f <1.28
1.75 <(− f1) / f <20.00
However,
f: Focal length of the optical system
f1: Focal length of the first lens group
f2: Focal length of the second lens group
The present invention also provides
In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive biconvex lens.
The second lens group has a negative meniscus lens component with a convex surface facing the object side on the object side of the aperture stop,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction,
An optical system characterized by satisfying the following conditional expression is provided.
f2 / f <1.28
However,
f: Focal length of the optical system
f2: Focal length of the second lens group
The present invention also provides
In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive lens,
The second lens group has a negative meniscus lens component with a convex surface facing the object side on the object side of the aperture stop,
The second lens group has a negative lens on the image side of the aperture stop, the object-side lens surface of which is convex on the image side,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction,
An optical system characterized by satisfying the following conditional expression is provided.
f2 / f <1.28
However,
f: Focal length of the optical system
f2: Focal length of the second lens group
また本発明は、
前記光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。
The present invention also provides
An optical apparatus comprising the optical system is provided.
本発明によれば、像面から射出瞳までの距離を十分に確保し、合焦に際し良好な光学性能を備えた光学系、光学装置を提供することができる。 According to the present invention, the distance from the image plane to the exit pupil secured sufficiently, an optical system having excellent optical performance upon focusing, it is possible to provide an optical equipment.
以下、本願の光学系、光学装置、及び光学系の製造方法について説明する。
本願の光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、正レンズであり、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行い、以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
（１） ｆ２／ｆ ＜ １．２８
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
Hereinafter, the optical system, the optical device, and the method for manufacturing the optical system of the present application will be described.
The optical system of the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the lens closest to the object in the first lens group. Is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the second lens group includes an aperture stop and at least two lenses disposed on the object side of the aperture stop, The lens closest to the object side in the lens group is a positive lens component, the lens closest to the image side in the second lens group is a positive lens, the position of the first lens group is fixed, and the second lens group is fixed. By moving the entire lens group in the optical axis direction, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed, and the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) f2 / f <1.28
However,
f: focal length of the optical system f2: focal length of the second lens group
本願の光学系は、上記のように、第１レンズ群内の最も物体側のレンズを、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとすることにより、コマ収差や歪曲収差の発生を抑えることができる。
また本願の光学系は、上記のように、第２レンズ群が、開口絞りと、該開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有することにより、球面収差とコマ収差を良好に補正することができる。
As described above, the optical system of the present application can suppress the occurrence of coma and distortion by using the negative meniscus lens with the convex surface facing the object side as the most object side lens in the first lens group. it can.
In the optical system of the present application, as described above, since the second lens group includes the aperture stop and at least two lenses disposed on the object side of the aperture stop, the spherical aberration and the coma aberration are reduced. It can be corrected well.
また本願の光学系は、上記のように、第２レンズ群内の最も物体側のレンズを正レンズ成分とすることにより、第１レンズ群で発生したコマ収差と歪曲収差を良好に補正することができる。なお、レンズ成分とは、２枚以上のレンズを接合してなる接合レンズ、或いは単レンズをいう。
また本願の光学系は、上記のように、第２レンズ群内の最も像側のレンズを正レンズとすることにより、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、像面湾曲を良好に補正することができる。
Further, as described above, the optical system of the present application can correct the coma aberration and distortion generated in the first lens group satisfactorily by using the most object side lens in the second lens group as a positive lens component. Can do. The lens component means a cemented lens formed by joining two or more lenses or a single lens.
Further, as described above, the optical system of the present application ensures a sufficient distance and back focus from the image plane to the exit pupil by using the most image side lens in the second lens group as a positive lens. The curvature can be corrected satisfactorily.
条件式（１）は、本願の光学系全体の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離を規定するものである。本願の光学系は、条件式（１）を満足することにより、合焦時の第２レンズ群の移動距離が増加することがなく、球面収差を良好に補正することができる。
本願の光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群の焦点距離が大きくなる。このため、合焦時の第２レンズ群の移動距離が増加し、球面収差を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．２７とすることが好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．２６とすることがより好ましい。
Conditional expression (1) defines the focal length of the entire optical system of the present application and the focal length of the second lens group. By satisfying conditional expression (1), the optical system of the present application can correct spherical aberration well without increasing the moving distance of the second lens group during focusing.
When the corresponding value of the conditional expression (1) of the optical system of the present application exceeds the upper limit value, the focal length of the second lens group increases. For this reason, the moving distance of the second lens group at the time of focusing increases, and it becomes difficult to correct spherical aberration. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.27. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.26.
また、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．７０とすることが好ましい。これにより、バックフォーカスが小さくなることを防止し、合焦時のコマ収差や像面湾曲の悪化を防止することができる。
以上より、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時まで良好な光学性能を備えた大口径で小型の光学系を実現することができる。
In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.70. Thereby, it is possible to prevent the back focus from becoming small, and it is possible to prevent the coma aberration at the time of focusing and the deterioration of the field curvature.
As described above, a large-aperture, small-sized optical system with sufficient optical performance from when focusing on an object at infinity to when focusing on a short-distance object has been achieved by ensuring a sufficient distance and back focus from the image plane to the exit pupil. can do.
また本願の光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） １．５０ ＜ （−ｆ１）／ｆ ＜ ２０．００
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
Moreover, it is desirable that the optical system of the present application satisfies the following conditional expression (2).
(2) 1.50 <(− f1) / f <20.00
However,
f: focal length of the optical system f1: focal length of the first lens group
条件式（２）は、本願の光学系全体の焦点距離と第１レンズ群の焦点距離を規定するものである。本願の光学系は、条件式（２）を満足することにより、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、コマ収差と歪曲収差を良好に補正することができる。
本願の光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスが小さくなり、コマ収差が発生してしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を１５．００とすることが好ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を１２．００とすることがより好ましい。
一方、本願の光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群内で発生するコマ収差や歪曲収差を補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を１．７５とすることが好ましい。
Conditional expression (2) defines the focal length of the entire optical system of the present application and the focal length of the first lens group. By satisfying conditional expression (2), the optical system of the present application can sufficiently secure the distance from the image plane to the exit pupil and the back focus and can satisfactorily correct the coma and distortion.
When the corresponding value of conditional expression (2) of the optical system of the present application exceeds the upper limit value, the distance from the image plane to the exit pupil and the back focus are reduced, and coma aberration occurs. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 15.00. In order to secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 12.00.
On the other hand, when the corresponding value of conditional expression (2) of the optical system of the present application is below the lower limit value, it becomes difficult to correct coma and distortion occurring in the first lens group. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 1.75.
また本願の光学系は、前記第２レンズ群が、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分を前記開口絞りの物体側に有していることが望ましい。この構成により、本願の光学系は球面収差とペッツバール和を良好に補正することができる。
また本願の光学系は、前記第２レンズ群内の最も像側のレンズが、両凸形状の正レンズであることが望ましい。この構成により、本願の光学系は像面湾曲を良好に補正することができる。
また本願の光学系は、前記第２レンズ群が、少なくとも１枚の非球面レンズを含むことが望ましい。この構成により、本願の光学系はコマ収差を良好に補正することができる。
In the optical system of the present application, it is desirable that the second lens group has a negative meniscus lens component having a convex surface facing the object side on the object side of the aperture stop. With this configuration, the optical system of the present application can satisfactorily correct spherical aberration and Petzval sum.
In the optical system of the present application, it is desirable that the most image side lens in the second lens group is a biconvex positive lens. With this configuration, the optical system of the present application can satisfactorily correct field curvature.
In the optical system of the present application, it is preferable that the second lens group includes at least one aspheric lens. With this configuration, the optical system of the present application can satisfactorily correct coma.
本願の光学装置は、上述した構成の光学系を有することを特徴とする。これにより、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時まで良好な光学性能を備えた大口径で小型の光学装置を実現することができる。 The optical apparatus according to the present application includes the optical system having the above-described configuration. This ensures a sufficient distance and back focus from the image plane to the exit pupil, and realizes a small optical device with a large aperture with good optical performance from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. can do.
本願の光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズを、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとし、前記第２レンズ群が、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有するようにし、前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズを正レンズ成分とし、前記第２レンズ群内の最も像側のレンズを正レンズとし、前記光学系が以下の条件式（１）を満足するようにし、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うようにすることを特徴とする。これにより、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時まで良好な光学性能を備えた大口径で小型の光学系を製造することができる。
（１） ｆ２／ｆ ＜ １．２８
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
An optical system manufacturing method of the present application is an optical system manufacturing method including, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power. The lens closest to the object side in one lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and the second lens group includes an aperture stop and at least two lenses disposed on the object side of the aperture stop. A lens on the most object side in the second lens group is a positive lens component, a lens on the most image side in the second lens group is a positive lens, and the optical system has the following conditional expression: (1) is satisfied, the position of the first lens group is fixed, and the entire second lens group is moved in the optical axis direction so that focusing from an infinite object to a close object is performed. It is characterized by. This ensures a sufficient distance and back focus from the image plane to the exit pupil, and produces a large aperture and small optical system with good optical performance from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. can do.
(1) f2 / f <1.28
However,
f: focal length of the optical system f2: focal length of the second lens group
以下、本願の数値実施例に係る光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１のみからなる。
Hereinafter, optical systems according to numerical examples of the present application will be described with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a cross-sectional view of the optical system according to the first embodiment of the present application when focusing on an object at infinity.
The optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
The first lens group G1 includes, in order from the object side, only a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３との接合負レンズと、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６とからなる。なお、正レンズＬ２６の物体側レンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等からなるフィルタ群ＦＬが配置されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented negative lens, an aperture stop S, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25, and a biconvex positive lens L26. The object side lens surface of the positive lens L26 is aspheric.
Between the second lens group G2 and the image plane I, a filter group FL composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like is disposed.
以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第１レンズ群Ｇ１の位置を固定し、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。 Under the above configuration, in the optical system according to the present embodiment, the position of the first lens group G1 is fixed, and the entire second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis. Focus on a close object.
以下の表１に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
表１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカス（最も像側のレンズ面と像面Ｉとの間隔）を示す。
[面データ]において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との面間隔）、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示す。また、物面は物体面、可変は合焦時の可変の面間隔、(絞りS)は開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示す。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面又は開口を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。また、非球面には面番号に＊を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
Table 1 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
In Table 1, f indicates the focal length, and BF indicates the back focus (the distance between the lens surface closest to the image side and the image plane I).
In [Surface Data], the surface number is the order of the optical surfaces counted from the object side, r is the radius of curvature, d is the surface interval (surface interval between the nth surface (n is an integer) and the n + 1th surface), nd Represents the refractive index with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm), and νd represents the Abbe number with respect to the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). Further, the object plane is the object plane, the variable is the variable plane distance during focusing, the (aperture S) is the aperture stop S, and the image plane is the image plane I. The radius of curvature r = ∞ indicates a plane or an opening, and the description of the refractive index nd of air = 1.0000 is omitted. Further, the aspherical surface is marked with * as the surface number, and the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r.
［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ２／ｒ）／｛１＋（１−（１＋κ）・ｙ２／ｒ２）１／２｝
＋A4・ｙ４＋A6・ｙ６＋A8・ｙ８
ここで、ｙを光軸に垂直な方向の高さ、Ｓ（ｙ）を高さｙにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離（サグ量）、κを円錐定数、A4，A6，A8を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）とする。なお、「E−n」（nは整数）は「×10−ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10−５」を示す。また、２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
[Aspherical data] shows an aspherical coefficient and a conic constant when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1− (1 + κ) · y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 ・ y 4 + A6 ・ y 6 + A8 ・ y 8
Here, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, S (y) is the distance (sag amount) along the optical axis direction from the tangential plane of the apex of the aspheric surface at the height y to the aspheric surface, κ Is the conic constant, A4, A6, and A8 are aspherical coefficients, and r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial curvature radius). “E−n” (n is an integer) indicates “× 10 −n ”, for example “1.234E-05” indicates “1.234 × 10 −5 ”. Further, the secondary aspheric coefficient A2 is 0, and the description is omitted.
［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは光学系の全長（第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離）、d0は物体面と第１面との間隔、dnは第n面と第n+1面との可変の面間隔、βは撮影倍率、空気換算ＢＦはバックフォーカスの空気換算値をそれぞれ示す。
ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
In [Various data], FNO is the F number, 2ω is the angle of view (unit is “°”), Y is the image height, TL is the total length of the optical system (distance on the optical axis from the first surface to the image surface I). , D0 is a distance between the object surface and the first surface, dn is a variable surface distance between the nth surface and the (n + 1) th surface, β is an imaging magnification, and air conversion BF is an air conversion value of the back focus.
Here, the focal length f, the radius of curvature r, and other length units listed in Table 1 are generally “mm”. However, the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
In addition, the code | symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table | surface of each Example mentioned later.
（表１）第１実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 50.0000 1.00 1.62299 58.16
2 21.8195 可変
3 19.8265 2.30 1.77250 49.60
4 261.9047 0.50
5 9.7575 2.65 1.80400 46.57
6 17.1315 1.00 1.62004 36.26
7 6.6583 2.40
8(絞りS) ∞ 2.43
9 -8.9284 1.00 1.75520 27.51
10 19.8742 3.90 1.80400 46.57
11 -12.1827 0.50
＊12 33.4293 2.30 1.77377 47.18
13 -43.2977 可変
14 ∞ 0.50 1.51680 63.88
15 ∞ 1.11
16 ∞ 1.59 1.51680 63.88
17 ∞ 0.30
18 ∞ 0.70 1.51680 63.88
19 ∞ 0.70
像面 ∞
［非球面データ］
第１２面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ -2.3556E-05
A6 ＝ -3.8840E-08
A8 ＝ 2.7184E-09
［各種データ］
ｆ 18.50
ＦＮＯ 1.85
２ω 47.78
Ｙ 7.97
ＴＬ 46.29
無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 18.50 -0.1238
d0 ∞ 153.7057
d2 10.9372 8.3180
d13 10.4760 13.0952
ＢＦ 15.3760 17.9952
空気換算ＢＦ 14.4254 17.0446
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -63.0000
2 3 19.5000
［条件式対応値］
（１） ｆ２／ｆ ＝ 1.0540
（２） （−ｆ１）／ｆ ＝ 3.4054
(Table 1) First Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 50.0000 1.00 1.62299 58.16
2 21.8195 Variable
3 19.8265 2.30 1.77250 49.60
4 261.9047 0.50
5 9.7575 2.65 1.80400 46.57
6 17.1315 1.00 1.62004 36.26
7 6.6583 2.40
8 (Aperture S) ∞ 2.43
9 -8.9284 1.00 1.75520 27.51
10 19.8742 3.90 1.80400 46.57
11 -12.1827 0.50
* 12 33.4293 2.30 1.77377 47.18
13 -43.2977 Variable
14 ∞ 0.50 1.51680 63.88
15 ∞ 1.11
16 ∞ 1.59 1.51680 63.88
17 ∞ 0.30
18 ∞ 0.70 1.51680 63.88
19 ∞ 0.70
Image plane ∞
[Aspherical data]
12th surface κ = 0.0000
A4 = -2.3556E-05
A6 = -3.8840E-08
A8 = 2.7184E-09
[Various data]
f 18.50
FNO 1.85
2ω 47.78
Y 7.97
TL 46.29
When focusing on an object at infinity When focusing on a near object f or β 18.50 -0.1238
d0 ∞ 153.7057
d2 10.9372 8.3180
d13 10.4760 13.0952
BF 15.3760 17.9952
Air conversion BF 14.4254 17.0446
[Lens group data]
Group start surface f
1 1 -63.0000
2 3 19.5000
[Conditional expression values]
(1) f2 / f = 1.0540
(2) (−f1) /f=3.4054
図２（ａ）、及び図２（ｂ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図、及び近距離物体合焦時（撮影倍率β＝-0.1238）の諸収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｈ０は物体高、Ａは半画角をそれぞれ示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、後述する各実施例の諸収差図においても本実施例と同様の符号を用いる。
図２（ａ）及び図２（ｂ）より、本実施例に係る光学系は無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 2A and 2B are diagrams showing various aberrations when focusing on an object at infinity of the optical system according to the first example of the present application, and focusing on a short distance object (shooting magnification β = − FIG.
In each aberration diagram, FNO is the F number, NA is the numerical aperture, H0 is the object height, and A is the half field angle. d represents the aberration at the d-line (λ = 587.6 nm), and g represents the aberration at the g-line (λ = 435.8 nm). In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the various aberration diagrams of each example described later, the same symbols as in this example are used.
2 (a) and 2 (b), the optical system according to this example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. You can see that
（第２実施例）
図３は、本願の第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１のみからなる。
(Second embodiment)
FIG. 3 is a cross-sectional view of the optical system according to the second embodiment of the present application when focusing on an object at infinity.
The optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
The first lens group G1 includes, in order from the object side, only a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６とからなる。なお、正レンズＬ２６の物体側レンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等からなるフィルタ群ＦＬが配置されている。
The second lens group G2, in order from the object side, includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. And an aperture stop S, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25, and a biconvex positive lens L26. The object side lens surface of the positive lens L26 is aspheric.
Between the second lens group G2 and the image plane I, a filter group FL composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like is disposed.
以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第１レンズ群Ｇ１の位置を固定し、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表２に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
Under the above configuration, in the optical system according to the present embodiment, the position of the first lens group G1 is fixed, and the entire second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis. Focus on a close object.
Table 2 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 558.9579 1.00 1.6180 63.33
2 21.9523 可変
3 14.8929 2.97 1.6030 65.44
4 314.7403 0.50
5 10.2086 2.65 1.7725 49.6
6 16.0762 1.01
7 7.3845 1.00 1.6989 30.13
8 5.0934 3.00
9(絞りS) ∞ 2.43
10 -7.1298 1.00 1.7618 26.52
11 11.1196 3.90 1.8061 40.92
12 -15.3919 0.50
＊13 81.0300 3.85 1.8061 40.71
14 -14.4358 可変
15 ∞ 0.50 1.5168 63.88
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.5168 63.88
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.5168 63.88
20 ∞ 0.70
像面 ∞
［非球面データ］
第１３面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ -7.1626E-05
A6 ＝ 1.3682E-08
A8 ＝ 2.4332E-09
［各種データ］
ｆ 17.89
ＦＮＯ 2.01
２ω 49.35
Ｙ 7.97
ＴＬ 48.55
無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 17.89 -0.1190
d0 ∞ 155.7796
d2 9.9943 6.9514
d14 9.8496 12.8925
ＢＦ 14.7496 17.7925
空気換算ＢＦ 13.7989 16.8419
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -37.0000
2 3 22.0000
［条件式対応値］
（１） ｆ２／ｆ ＝ 1.2297
（２） （−ｆ１）／ｆ ＝ 2.0682
(Table 2) Second Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 558.9579 1.00 1.6180 63.33
2 21.9523 Variable
3 14.8929 2.97 1.6030 65.44
4 314.7403 0.50
5 10.2086 2.65 1.7725 49.6
6 16.0762 1.01
7 7.3845 1.00 1.6989 30.13
8 5.0934 3.00
9 (Aperture S) ∞ 2.43
10 -7.1298 1.00 1.7618 26.52
11 11.1196 3.90 1.8061 40.92
12 -15.3919 0.50
* 13 81.0300 3.85 1.8061 40.71
14 -14.4358 Variable
15 ∞ 0.50 1.5168 63.88
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.5168 63.88
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.5168 63.88
20 ∞ 0.70
Image plane ∞
[Aspherical data]
13th surface κ = 0.0000
A4 = -7.1626E-05
A6 = 1.3682E-08
A8 = 2.4332E-09
[Various data]
f 17.89
FNO 2.01
2ω 49.35
Y 7.97
TL 48.55
When focusing on an object at infinity When focusing on a short distance object f or β 17.89 -0.1190
d0 ∞ 155.7796
d2 9.9943 6.9514
d14 9.8496 12.8925
BF 14.7496 17.7925
BF converted air 13.7989 16.8419
[Lens group data]
Group start surface f
1 1 -37.0000
2 3 22.0000
[Conditional expression values]
(1) f2 / f = 1.2297
(2) (−f1) /f=2.0682
図４（ａ）、及び図４（ｂ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図、及び近距離物体合焦時（撮影倍率β＝-0.1190）の諸収差図である。
図４（ａ）及び図４（ｂ）より、本実施例に係る光学系は無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 4A and 4B are diagrams showing various aberrations when the optical system according to the second example of the present application focuses on an object at infinity, and when focusing on a short distance object (shooting magnification β = − FIG.
4 (a) and 4 (b), the optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. You can see that
（第３実施例）
図５は、本願の第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１のみからなる。
(Third embodiment)
FIG. 5 is a cross-sectional view of the optical system according to the third example of the present application when focusing on an object at infinity.
The optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
The first lens group G1 includes, in order from the object side, only a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６とからなる。なお、正レンズＬ２６の物体側レンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等からなるフィルタ群ＦＬが配置されている。
The second lens group G2, in order from the object side, includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. And an aperture stop S, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25, and a biconvex positive lens L26. The object side lens surface of the positive lens L26 is aspheric.
Between the second lens group G2 and the image plane I, a filter group FL composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like is disposed.
以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第１レンズ群Ｇ１の位置を固定し、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表３に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
Under the above configuration, in the optical system according to the present embodiment, the position of the first lens group G1 is fixed, and the entire second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis. Focus on a close object.
Table 3 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 72.0383 1.00 1.62230 53.17
2 20.9062 可変
3 17.8682 1.50 1.72916 54.68
4 354.3493 0.20
5 6.8864 1.80 1.72916 54.68
6 8.8093 0.10
7 6.8318 0.80 1.62004 36.26
8 4.8548 3.00
9(絞りS) ∞ 1.50
10 -8.5979 0.50 1.75520 27.51
11 10.8349 2.50 1.78590 44.2
12 -16.6470 0.50
＊13 64.9702 1.50 1.88202 37.23
14 -17.7721 可変
15 ∞ 0.50 1.51680 63.88
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51680 63.88
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51680 63.88
20 ∞ 0.70
像面 ∞
［非球面データ］
第１３面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ -5.5965E-05
A6 ＝ -6.7956E-07
A8 ＝ 3.3105E-08
［各種データ］
ｆ 18.50
ＦＮＯ 2.02
２ω 47.86
Ｙ 7.97
ＴＬ 33.54
無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 18.50 -0.1254
d0 ∞ 167.5175
d2 4.1867 1.2112
d14 9.5517 12.5271
ＢＦ 14.4517 17.4271
空気換算ＢＦ 13.5011 16.4765
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -47.6889
2 3 16.5000
［条件式対応値］
（１） ｆ２／ｆ ＝ 0.8920
（２） （−ｆ１）／ｆ ＝ 2.5781
(Table 3) Third Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 72.0383 1.00 1.62230 53.17
2 20.9062 Variable
3 17.8682 1.50 1.72916 54.68
4 354.3493 0.20
5 6.8864 1.80 1.72916 54.68
6 8.8093 0.10
7 6.8318 0.80 1.62004 36.26
8 4.8548 3.00
9 (Aperture S) ∞ 1.50
10 -8.5979 0.50 1.75520 27.51
11 10.8349 2.50 1.78590 44.2
12 -16.6470 0.50
* 13 64.9702 1.50 1.88202 37.23
14 -17.7721 Variable
15 ∞ 0.50 1.51680 63.88
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51680 63.88
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51680 63.88
20 ∞ 0.70
Image plane ∞
[Aspherical data]
13th surface κ = 0.0000
A4 = -5.5965E-05
A6 = -6.7956E-07
A8 = 3.3105E-08
[Various data]
f 18.50
FNO 2.02
2ω 47.86
Y 7.97
TL 33.54
When focusing on an object at infinity When focusing on a near object f or β 18.50 -0.1254
d0 ∞ 167.5175
d2 4.1867 1.2112
d14 9.5517 12.5271
BF 14.4517 17.4271
Air conversion BF 13.5011 16.4765
[Lens group data]
Group start surface f
1 1 -47.6889
2 3 16.5000
[Conditional expression values]
(1) f2 / f = 0.8920
(2) (−f1) /f=2.5781
図６（ａ）、及び図６（ｂ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図、及び近距離物体合焦時（撮影倍率β＝-0.1254）の諸収差図である。
図６（ａ）及び図６（ｂ）より、本実施例に係る光学系は無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 6A and 6B are diagrams showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the optical system according to the third example of the present application, and focusing on a short distance object (shooting magnification β = − FIG.
6 (a) and 6 (b), the optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. You can see that
（第４実施例）
図７は、本願の第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凹形状の負レンズＬ１３とからなる。
(Fourth embodiment)
FIG. 7 is a cross-sectional view of the optical system according to the fourth example of the present application when focusing on an object at infinity.
The optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
The first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L13.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、開口絞りＳと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２５と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２６とからなる。なお、正メニスカスレンズＬ２６の物体側レンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等からなるフィルタ群ＦＬが配置されている。
The second lens group G2, in order from the object side, includes a biconvex positive lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and an aperture stop S. And a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side, a positive meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side. The object side lens surface of the positive meniscus lens L26 is aspheric.
Between the second lens group G2 and the image plane I, a filter group FL composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like is disposed.
以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第１レンズ群Ｇ１の位置を固定し、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表４に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
Under the above configuration, in the optical system according to the present embodiment, the position of the first lens group G1 is fixed, and the entire second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis. Focus on a close object.
Table 4 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 17.6962 0.50 1.62230 53.17
2 9.7553 0.50
3 9.0865 3.70 1.75500 52.32
4 47.4168 1.70
5 -28.6956 0.50 1.61772 49.81
6 11.1746 可変
7 150.0000 1.25 1.72916 54.68
8 -14.8379 0.20
9 13.1062 1.10 1.72916 54.68
10 37.3232 0.30
11 36.1134 0.65 1.80810 22.76
12 21.1549 1.30
13(絞りS) ∞ 1.50
14 -6.0999 0.50 1.75520 27.51
15 -35.8411 1.00
16 -19.9796 1.30 1.80400 46.57
17 -7.0916 0.20
＊18 -29.6731 1.10 1.80139 45.46
19 -15.1072 可変
20 ∞ 0.50 1.51680 63.88
21 ∞ 1.11
22 ∞ 1.59 1.51680 63.88
23 ∞ 0.30
24 ∞ 0.70 1.51680 63.88
25 ∞ 0.70
像面 ∞
［非球面データ］
第１８面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ -1.1627E-05
A6 ＝ -7.8674E-06
A8 ＝ 2.7680E-07
［各種データ］
ｆ 18.51
ＦＮＯ 2.01
２ω 47.89
Ｙ 7.97
ＴＬ 35.55
無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 18.51 -0.1292
d0 ∞ 164.4509
d6 4.1366 0.9870
d19 9.2170 12.3665
ＢＦ 14.1170 17.2665
空気換算ＢＦ 13.1663 16.3159
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -47.6889
2 7 13.5000
［条件式対応値］
（１） ｆ２／ｆ ＝ 0.7295
（２） （−ｆ１）／ｆ ＝ 2.5770
(Table 4) Fourth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 17.6962 0.50 1.62230 53.17
2 9.7553 0.50
3 9.0865 3.70 1.75500 52.32
4 47.4168 1.70
5 -28.6956 0.50 1.61772 49.81
6 11.1746 Variable
7 150.0000 1.25 1.72916 54.68
8 -14.8379 0.20
9 13.1062 1.10 1.72916 54.68
10 37.3232 0.30
11 36.1134 0.65 1.80810 22.76
12 21.1549 1.30
13 (Aperture S) ∞ 1.50
14 -6.0999 0.50 1.75520 27.51
15 -35.8411 1.00
16 -19.9796 1.30 1.80400 46.57
17 -7.0916 0.20
* 18 -29.6731 1.10 1.80139 45.46
19 -15.1072 Variable
20 ∞ 0.50 1.51680 63.88
21 ∞ 1.11
22 ∞ 1.59 1.51680 63.88
23 ∞ 0.30
24 ∞ 0.70 1.51680 63.88
25 ∞ 0.70
Image plane ∞
[Aspherical data]
18th surface κ = 0.0000
A4 = -1.1627E-05
A6 = -7.8674E-06
A8 = 2.7680E-07
[Various data]
f 18.51
FNO 2.01
2ω 47.89
Y 7.97
TL 35.55
When focusing on an object at infinity When focusing on a near object f or β 18.51 -0.1292
d0 ∞ 164.4509
d6 4.1366 0.9870
d19 9.2170 12.3665
BF 14.1170 17.2665
Air equivalent BF 13.1663 16.3159
[Lens group data]
Group start surface f
1 1 -47.6889
2 7 13.5000
[Conditional expression values]
(1) f2 / f = 0.7295
(2) (−f1) /f=2.5770
図８（ａ）、及び図８（ｂ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図、及び近距離物体合焦時（撮影倍率β＝-0.1292）の諸収差図である。
図８（ａ）及び図８（ｂ）より、本実施例に係る光学系は無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 8A and 8B are diagrams showing various aberrations when the optical system according to Example 4 of the present application focuses on an object at infinity, and when focusing on a short distance object (shooting magnification β = − FIG.
From FIG. 8A and FIG. 8B, the optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. You can see that
（第５実施例）
図９は、本願の第５実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１のみからなる。
(5th Example)
FIG. 9 is a sectional view of the optical system according to the fifth example of the present application when focusing on an object at infinity.
The optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
The first lens group G1 includes, in order from the object side, only a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。なお、正レンズＬ２５の物体側レンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等からなるフィルタ群ＦＬが配置されている。
The second lens group G2, in order from the object side, includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, an aperture stop S, and a biconcave negative lens L23. And a biconvex positive lens L25, and a biconvex positive lens L25. The object side lens surface of the positive lens L25 is aspheric.
Between the second lens group G2 and the image plane I, a filter group FL composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like is disposed.
以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第１レンズ群Ｇ１の位置を固定し、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表５に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
Under the above configuration, in the optical system according to the present embodiment, the position of the first lens group G1 is fixed, and the entire second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis. Focus on a close object.
Table 5 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
（表５）第５実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 42.5964 1.00 1.51742 52.43
2 18.3182 可変
3 14.9243 2.30 1.72916 54.68
4 120.2730 0.50
5 8.2960 2.50 1.62004 36.26
6 6.2925 2.70
7(絞りS) ∞ 2.49
8 -8.3197 1.00 1.75520 27.51
9 20.3548 3.90 1.80400 46.57
10 -11.3223 0.50
＊11 32.0083 2.30 1.77377 47.18
12 -54.7506 可変
13 ∞ 0.50 1.52509 95.12
14 ∞ 1.11
15 ∞ 1.59 1.51680 63.88
16 ∞ 0.30
17 ∞ 0.70 1.51680 63.88
18 ∞ 0.70
像面 ∞
［非球面データ］
第１１面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ -2.1487E-05
A6 ＝ -2.5197E-07
A8 ＝ 6.1541E-09
［各種データ］
ｆ 18.50
ＦＮＯ 1.85
２ω 47.90
Ｙ 7.97
ＴＬ 46.40
無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 18.50 -0.1238
d0 ∞ 153.5950
d2 10.8664 8.2463
d12 11.4481 14.0681
ＢＦ 16.3481 18.9681
空気換算ＢＦ 15.3957 18.0157
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -63.0000
2 3 19.5000
［条件式対応値］
（１） ｆ２／ｆ ＝ 1.0540
（２） （−ｆ１）／ｆ ＝ 3.4054
(Table 5) Fifth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 42.5964 1.00 1.51742 52.43
2 18.3182 Variable
3 14.9243 2.30 1.72916 54.68
4 120.2730 0.50
5 8.2960 2.50 1.62004 36.26
6 6.2925 2.70
7 (Aperture S) ∞ 2.49
8 -8.3197 1.00 1.75520 27.51
9 20.3548 3.90 1.80400 46.57
10 -11.3223 0.50
* 11 32.0083 2.30 1.77377 47.18
12 -54.7506 Variable
13 ∞ 0.50 1.52509 95.12
14 ∞ 1.11
15 ∞ 1.59 1.51680 63.88
16 ∞ 0.30
17 ∞ 0.70 1.51680 63.88
18 ∞ 0.70
Image plane ∞
[Aspherical data]
11th surface κ = 0.0000
A4 = -2.1487E-05
A6 = -2.5197E-07
A8 = 6.1541E-09
[Various data]
f 18.50
FNO 1.85
2ω 47.90
Y 7.97
TL 46.40
When focusing on an object at infinity When focusing on a near object f or β 18.50 -0.1238
d0 ∞ 153.5950
d2 10.8664 8.2463
d12 11.4481 14.0681
BF 16.3481 18.9681
Air conversion BF 15.3957 18.0157
[Lens group data]
Group start surface f
1 1 -63.0000
2 3 19.5000
[Conditional expression values]
(1) f2 / f = 1.0540
(2) (−f1) /f=3.4054
図１０（ａ）、及び図１０（ｂ）はそれぞれ、本願の第５実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図、及び近距離物体合焦時（撮影倍率β＝-0.1238）の諸収差図である。
図１０（ａ）及び図１０（ｂ）より、本実施例に係る光学系は無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 10A and 10B are graphs showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the optical system according to Example 5 of the present application, and focusing on a short distance object (shooting magnification β = − FIG.
10 (a) and 10 (b), the optical system according to the present example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. You can see that
（第６実施例）
図１１は、本願の第６実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１のみからなる。
(Sixth embodiment)
FIG. 11 is a cross-sectional view of the optical system according to the sixth example of the present application when focusing on an object at infinity.
The optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
The first lens group G1 includes, in order from the object side, only a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３との接合負レンズと、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２４と両凸形状の正レンズＬ２５との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２６とからなる。なお、正レンズＬ２６の物体側レンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等からなるフィルタ群ＦＬが配置されている。
The second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented negative lens, an aperture stop S, a cemented negative lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25, and a biconvex positive lens L26. The object side lens surface of the positive lens L26 is aspheric.
Between the second lens group G2 and the image plane I, a filter group FL composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like is disposed.
以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第１レンズ群Ｇ１の位置を固定し、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表６に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
Under the above configuration, in the optical system according to the present embodiment, the position of the first lens group G1 is fixed, and the entire second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis. Focus on a close object.
Table 6 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
（表６）第６実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 24.5873 1.00 1.62299 58.16
2 20.2145 可変
3 20.9466 2.30 1.77250 49.6
4 150.9378 0.50
5 11.5874 2.65 1.80400 46.57
6 12.5564 1.00 1.62004 36.26
7 7.6182 2.40
8(絞りS) ∞ 2.43
9 -7.4503 1.00 1.75520 27.51
10 19.9667 3.90 1.80400 46.57
11 -10.2857 0.50
＊12 28.2387 2.30 1.77377 47.18
13 -37.8039 可変
14 ∞ 0.50 1.51680 63.88
15 ∞ 1.11
16 ∞ 1.59 1.51680 63.88
17 ∞ 0.30
18 ∞ 0.70 1.51680 63.88
19 ∞ 0.70
像面 ∞
［非球面データ］
第１２面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ -1.7969E-05
A6 ＝ -4.2746E-07
A8 ＝ 7.5904E-09
［各種データ］
ｆ 18.51
ＦＮＯ 1.85
２ω 47.71
Ｙ 7.97
ＴＬ 45.60
無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 18.51 -0.1189
d0 ∞ 154.7607
d2 22.9050 20.6980
d13 16.6777 18.8847
ＢＦ 21.5777 23.7847
空気換算ＢＦ 20.6269 22.8339
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -200.0000
2 3 18.8800
［条件式対応値］
（１） ｆ２／ｆ ＝ 1.0201
（２） （−ｆ１）／ｆ ＝ 10.8064
(Table 6) Sixth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 24.5873 1.00 1.62299 58.16
2 20.2145 Variable
3 20.9466 2.30 1.77250 49.6
4 150.9378 0.50
5 11.5874 2.65 1.80400 46.57
6 12.5564 1.00 1.62004 36.26
7 7.6182 2.40
8 (Aperture S) ∞ 2.43
9 -7.4503 1.00 1.75520 27.51
10 19.9667 3.90 1.80400 46.57
11 -10.2857 0.50
* 12 28.2387 2.30 1.77377 47.18
13 -37.8039 Variable
14 ∞ 0.50 1.51680 63.88
15 ∞ 1.11
16 ∞ 1.59 1.51680 63.88
17 ∞ 0.30
18 ∞ 0.70 1.51680 63.88
19 ∞ 0.70
Image plane ∞
[Aspherical data]
12th surface κ = 0.0000
A4 = -1.7969E-05
A6 = -4.2746E-07
A8 = 7.5904E-09
[Various data]
f 18.51
FNO 1.85
2ω 47.71
Y 7.97
TL 45.60
When focusing on an object at infinity When focusing on a near object f or β 18.51 -0.1189
d0 ∞ 154.7607
d2 22.9050 20.6980
d13 16.6777 18.8847
BF 21.5777 23.7847
Air equivalent BF 20.6269 22.8339
[Lens group data]
Group start surface f
1 1 -200.0000
2 3 18.8800
[Conditional expression values]
(1) f2 / f = 1.0201
(2) (-f1) / f = 10.8064
図１２（ａ）、及び図１２（ｂ）はそれぞれ、本願の第６実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図、及び近距離物体合焦時（撮影倍率β＝-0.1189）の諸収差図である。
図１２（ａ）及び図１２（ｂ）より、本実施例に係る光学系は無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。
12 (a) and 12 (b) are diagrams showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the optical system according to Example 6 of the present application, and focusing on a short distance object (shooting magnification β = −), respectively. FIG.
From FIG. 12A and FIG. 12B, the optical system according to this example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. You can see that
（第７実施例）
図１３は、本願の第７実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の断面図である。
本実施例に係る光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１のみからなる。
(Seventh embodiment)
FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system according to the seventh example of the present application when focusing on an object at infinity.
The optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power.
The first lens group G1 includes, in order from the object side, only a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズと、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ２７とからなる。なお、正レンズＬ２７の物体側レンズ面は非球面である。
第２レンズ群Ｇ２と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等からなるフィルタ群ＦＬが配置されている。
The second lens group G2, in order from the object side, is a cemented positive lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. A cemented negative lens with a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, an aperture stop S, a cemented negative lens with a biconcave negative lens L25 and a biconvex positive lens L26, and a biconvex positive lens Lens L27. The object side lens surface of the positive lens L27 is aspheric.
Between the second lens group G2 and the image plane I, a filter group FL composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like is disposed.
以上の構成の下、本実施例に係る光学系では、第１レンズ群Ｇ１の位置を固定し、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
以下の表７に、本実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
Under the above configuration, in the optical system according to the present embodiment, the position of the first lens group G1 is fixed, and the entire second lens group G2 is moved to the object side along the optical axis. Focus on a close object.
Table 7 below lists values of specifications of the optical system according to the present example.
（表７）第７実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 39.7717 1.00 1.62299 58.16
2 19.5635 可変
3 24.0719 1.00 1.59551 39.24
4 16.8446 2.30 1.77250 49.6
5 -940.7326 0.50
6 9.0361 2.65 1.80400 46.57
7 11.6477 1.00 1.62004 36.26
8 6.3081 2.40
9(絞りS) ∞ 2.43
10 -9.6760 1.00 1.75520 27.51
11 14.6730 3.90 1.80400 46.57
12 -18.2552 0.50
＊13 39.3628 2.30 1.77377 47.18
14 -18.3862 可変
15 ∞ 0.50 1.51680 63.88
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51680 63.88
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51680 63.88
20 ∞ 0.70
像面 ∞
［非球面データ］
第１３面
κ ＝ 0.0000
A4 ＝ -4.9610E-05
A6 ＝ -1.4945E-07
A8 ＝ 5.7126E-09
［各種データ］
ｆ 18.50
ＦＮＯ 1.85
２ω 47.78
Ｙ 7.97
ＴＬ 45.05
無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
ｆ又はβ 18.50 -0.1226
d0 ∞ 154.9458
d2 8.8982 6.3044
d14 10.2768 12.8706
ＢＦ 15.1768 17.7706
空気換算ＢＦ 14.2261 16.8200
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 -63.0000
2 3 19.5000
［条件式対応値］
（１） ｆ２／ｆ ＝ 1.0540
（２） （−ｆ１）／ｆ ＝ 3.4054
(Table 7) Seventh Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 39.7717 1.00 1.62299 58.16
2 19.5635 Variable
3 24.0719 1.00 1.59551 39.24
4 16.8446 2.30 1.77250 49.6
5 -940.7326 0.50
6 9.0361 2.65 1.80400 46.57
7 11.6477 1.00 1.62004 36.26
8 6.3081 2.40
9 (Aperture S) ∞ 2.43
10 -9.6760 1.00 1.75520 27.51
11 14.6730 3.90 1.80400 46.57
12 -18.2552 0.50
* 13 39.3628 2.30 1.77377 47.18
14 -18.3862 Variable
15 ∞ 0.50 1.51680 63.88
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51680 63.88
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51680 63.88
20 ∞ 0.70
Image plane ∞
[Aspherical data]
13th surface κ = 0.0000
A4 = -4.9610E-05
A6 = -1.4945E-07
A8 = 5.7126E-09
[Various data]
f 18.50
FNO 1.85
2ω 47.78
Y 7.97
TL 45.05
When focusing on an object at infinity When focusing on a near object f or β 18.50 -0.1226
d0 ∞ 154.9458
d2 8.8982 6.3044
d14 10.2768 12.8706
BF 15.1768 17.7706
Air conversion BF 14.2261 16.8200
[Lens group data]
Group start surface f
1 1 -63.0000
2 3 19.5000
[Conditional expression values]
(1) f2 / f = 1.0540
(2) (−f1) /f=3.4054
図１４（ａ）、及び図１４（ｂ）はそれぞれ、本願の第７実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図、及び近距離物体合焦時（撮影倍率β＝-0.1226）の諸収差図である。
図１４（ａ）及び図１４（ｂ）より、本実施例に係る光学系は無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差が良好に補正され優れた結像性能を有していることがわかる。
FIGS. 14A and 14B are diagrams showing various aberrations when the optical system according to the seventh example of the present application focuses on an object at infinity, and when focusing on a short distance object (shooting magnification β = − FIG.
14 (a) and 14 (b), the optical system according to this example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well from focusing on an object at infinity to focusing on a short distance object. You can see that
上記各実施例によれば、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時まで良好な光学性能を備えた大口径で小型の光学系を実現することができる。なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。 According to each of the above embodiments, a large aperture and a small size with sufficient optical performance from the time of focusing on an object at infinity to the time of focusing on an object at a close distance, ensuring a sufficient distance and back focus from the image plane to the exit pupil. The optical system can be realized. In addition, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these.
以下の内容は、本願の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願の光学系の数値実施例として２群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、３群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、本願の光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、本願の光学系における第１レンズ群及び第２レンズ群と空気間隔で分離されており、少なくとも１つのレンズを有する部分をいう。
The following contents can be appropriately adopted as long as the optical performance of the optical system of the present application is not impaired.
Although a two-group configuration is shown as a numerical example of the optical system of the present application, the present application is not limited to this, and an optical system of another group configuration (for example, three groups) can also be configured. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the optical system of the present application may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens that is separated from the first lens group and the second lens group in the optical system of the present application by an air interval.
また、本願の光学系は、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。特に、第２レンズ群を合焦レンズ群とすることが好ましい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。 Further, the optical system of the present application uses a part of a lens group, an entire lens group, or a plurality of lens groups as a focusing lens group in order to perform focusing from an object at infinity to a near object in the optical axis direction. It is good also as a structure moved to. In particular, the second lens group is preferably a focusing lens group. Such a focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor, such as an ultrasonic motor.
また、本願の光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する構成とすることもできる。特に、本願の光学系では第２レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とすることが好ましい。 Further, in the optical system of the present application, either the entire lens group or a part thereof is moved as an anti-vibration lens group so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis, or an in-plane direction including the optical axis It is also possible to adopt a configuration in which image blur caused by camera shake or the like is corrected by rotating (swinging) to the right. In particular, in the optical system of the present application, it is preferable that at least a part of the second lens group is a vibration-proof lens group.
また、本願の光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。 The lens surface of the lens constituting the optical system of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、本願の光学系において開口絞りは第２レンズ群中に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
また、本願の光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
In the optical system of the present application, it is preferable that the aperture stop be disposed in the second lens group, and the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.
Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be applied to the lens surface of the lens constituting the optical system of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
次に、本願の光学系を備えたカメラを図１５に基づいて説明する。
図１５は、本願の光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
図１５に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
Next, a camera equipped with the optical system of the present application will be described with reference to FIG.
FIG. 15 is a diagram illustrating a configuration of a camera including the optical system of the present application.
As shown in FIG. 15, the
In the
When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the subject image generated by the
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る光学系は、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時まで良好な光学性能を備えた大口径で小型の光学系である。したがって本カメラ１は、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保しながら、大口径化、小型化、及び無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたる良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２〜第７実施例に係る光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
Here, the optical system according to the first embodiment mounted on the
最後に、本願の光学系の製造方法の概略を図１６に基づいて説明する。
図１６に示す本願の光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ５を含むものである。
ステップＳ１：第１レンズ群内の最も物体側のレンズを、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとする。
ステップＳ２：第２レンズ群が、開口絞りと、開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有するようにする。
Finally, the outline of the manufacturing method of the optical system of this application is demonstrated based on FIG.
The manufacturing method of the optical system of the present application shown in FIG. 16 is a manufacturing method of an optical system having a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side. The following steps S1 to S5 are included.
Step S1: The lens closest to the object side in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side.
Step S2: The second lens group includes an aperture stop and at least two lenses disposed on the object side of the aperture stop.
ステップＳ３：第２レンズ群内の最も物体側のレンズを正レンズ成分とし、第２レンズ群内の最も像側のレンズを正レンズとする。
ステップＳ４：光学系が以下の条件式（１）を満足するようにし、第１、第２レンズ群をレンズ鏡筒内に物体側から順に配置する。
（１） ｆ２／ｆ ＜ １．２８
ただし、
ｆ ：光学系の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
Step S3: The lens closest to the object side in the second lens group is a positive lens component, and the lens closest to the image side in the second lens group is a positive lens.
Step S4: The optical system is made to satisfy the following conditional expression (1), and the first and second lens groups are sequentially arranged in the lens barrel from the object side.
(1) f2 / f <1.28
However,
f: focal length of optical system f2: focal length of second lens group
ステップＳ５：レンズ鏡筒に公知の移動機構を設ける等することで、第１レンズ群の位置を固定し、第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うようにする。
斯かる本願の光学系の製造方法によれば、像面から射出瞳までの距離とバックフォーカスを十分に確保し、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時まで良好な光学性能を備えた大口径で小型の光学系を製造することができる。
Step S5: By providing a known moving mechanism in the lens barrel, the position of the first lens group is fixed, and the entire second lens group is moved in the optical axis direction, thereby moving the object from infinity to a short distance object. Try to focus on.
According to such an optical system manufacturing method of the present application, a sufficient distance and back focus from the image plane to the exit pupil are ensured, and good optical performance is provided from when focusing on an object at infinity to when focusing on a short distance object. A small optical system with a large aperture can be manufactured.
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
G1 First lens group G2 Second lens group S Aperture stop I Image surface
Claims (9)
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、正レンズであり、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
２．０６８２ ≦ （−ｆ１）／ｆ ＜ ２０．００
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive lens,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction ,
An optical system satisfying the following conditional expression:
f2 / f <1.28
2.0682 ≦ (−f1) / f <20.00
However,
f: Focal length of the optical system
f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、正レンズであり、
前記第２レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分を前記開口絞りの物体側に有し、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
１．７５ ＜ （−ｆ１）／ｆ ＜ ２０．００
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive lens,
The second lens group has a negative meniscus lens component with a convex surface facing the object side on the object side of the aperture stop,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction ,
An optical system satisfying the following conditional expression:
f2 / f <1.28
1.75 <(− f1) / f <20.00
However,
f: Focal length of the optical system
f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、両凸形状の正レンズであり、
前記第２レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分を前記開口絞りの物体側に有し、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive biconvex lens.
The second lens group has a negative meniscus lens component with a convex surface facing the object side on the object side of the aperture stop,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction ,
An optical system satisfying the following conditional expression:
f2 / f <1.28
However,
f: focal length of the optical system f2: focal length of the second lens group
前記第１レンズ群内の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、
前記第２レンズ群は、開口絞りと、前記開口絞りよりも物体側に配置された少なくとも２枚のレンズとを有し、
前記第２レンズ群内の最も物体側のレンズは、正レンズ成分であり、
前記第２レンズ群内の最も像側のレンズは、正レンズであり、
前記第２レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ成分を前記開口絞りの物体側に有し、
前記第２レンズ群は、物体側のレンズ面が像側に凸である負レンズを前記開口絞りの像側に有し、
合焦に際し、前記第１レンズ群の位置を固定し、前記第２レンズ群全体を光軸方向へ移動させ、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
ｆ２／ｆ ＜ １．２８
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side, the first lens group having a negative refractive power and the second lens group having a positive refractive power substantially consist of two lens groups,
The most object side lens in the first lens group is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side,
The second lens group includes an aperture stop, and at least two lenses disposed closer to the object side than the aperture stop,
The most object side lens in the second lens group is a positive lens component;
The most image side lens in the second lens group is a positive lens,
The second lens group has a negative meniscus lens component with a convex surface facing the object side on the object side of the aperture stop,
The second lens group has a negative lens on the image side of the aperture stop, the object-side lens surface of which is convex on the image side,
During focusing, the position of the first lens group is fixed, the entire second lens group is moved in the optical axis direction ,
An optical system satisfying the following conditional expression:
f2 / f <1.28
However,
f: focal length of the optical system f2: focal length of the second lens group
１．５０ ＜ （−ｆ１）／ｆ ＜ ２０．００
ただし、
ｆ ：前記光学系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 The optical system according to claim 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.50 <(− f1) / f <20.00
However,
f: focal length of the optical system f1: focal length of the first lens group
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