JP5878743B2 - Battery exterior laminate and secondary battery - Google Patents
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Description
本発明は、電池外装用積層体および前記電池外装用積層体を使用した二次電池に関する。 The present invention relates to a battery outer laminate and a secondary battery using the battery outer laminate.
ニッケル−カドミウム電池やニッケル−水素電池、リチウムイオン電池などの二次電池は、携帯電話やノート型パーソナルコンピュータ、ビデオカメラ、電気自動車、衛星、社会インフラ系コンポーネントなどの電子機器または電子部品に幅広く使用されている。特に、リチウムイオン二次電池は、エネルギー密度および出力特性に優れているため、小型化および軽量性が求められる携帯電話やモバイル機器などに多用されている。従来、これらの小型電池の包装部材には、軽量性、成形性およびコストの観点から、アルミニウムが用いられてきた。 Secondary batteries such as nickel-cadmium batteries, nickel-hydrogen batteries, and lithium-ion batteries are widely used in electronic devices and electronic parts such as mobile phones, notebook personal computers, video cameras, electric vehicles, satellites, and social infrastructure components. Has been. In particular, since lithium ion secondary batteries are excellent in energy density and output characteristics, they are frequently used in mobile phones and mobile devices that are required to be small and lightweight. Conventionally, aluminum has been used for the packaging members of these small batteries from the viewpoint of lightness, formability, and cost.
近年、二次電池は、電気自動車やハイブリッド自動車、太陽電池用蓄電池などの大型機器においても採用されている。これら大型機器用の電池では、出力容量を向上させるために電解質の量を増やす必要があり、電池サイズも大型になる。このような大型電池の包装部材には、小型電池の包装部材以上の安全性（堅牢性や耐久性など）が求められる。 In recent years, secondary batteries have also been adopted in large equipment such as electric vehicles, hybrid vehicles, and solar battery storage batteries. In batteries for these large devices, it is necessary to increase the amount of electrolyte in order to improve the output capacity, and the battery size also increases. Such a large battery packaging member is required to have safety (fastness, durability, etc.) higher than that of the small battery packaging member.
電池の包装部材としてこれまで用いられてきたアルミニウムは剛性が低いため、電池内部の圧力増加に対する耐圧性を高めるためには板厚を増加させる必要があった。そのため、アルミニウムを電池の包装部材として使用する場合、電池の省スペース化および低コスト化には限界があった。また、アルミニウムは熱膨張係数が大きいため、放充電時の発熱により、包装部材に大きな熱衝撃が加わるという問題もあった。 Since aluminum used so far as a battery packaging member has low rigidity, it has been necessary to increase the plate thickness in order to increase pressure resistance against an increase in pressure inside the battery. Therefore, when aluminum is used as a battery packaging member, there is a limit to space saving and cost reduction of the battery. In addition, since aluminum has a large coefficient of thermal expansion, there is also a problem that a large thermal shock is applied to the packaging member due to heat generation during charging and discharging.
上記問題点を解決する手段として、ステンレス鋼箔を電池の包装部材に使用することが提案されている（例えば、特許文献１参照）。特許文献１には、オーステナイト系ステンレス鋼箔からなる電池外装用材を絞り加工して電池ケースを製造することが記載されている。この電池ケースの内部に電池部材（正極や負極、セパレータ、電解液など）を収容し、ケース部材同士をシーム溶接により接合することで、電池を製造することができる。 As means for solving the above problems, it has been proposed to use a stainless steel foil as a battery packaging member (see, for example, Patent Document 1). Patent Document 1 describes that a battery case is manufactured by drawing a battery exterior material made of austenitic stainless steel foil. A battery can be manufactured by housing battery members (a positive electrode, a negative electrode, a separator, an electrolytic solution, etc.) inside the battery case and joining the case members together by seam welding.
特許文献１に記載のステンレス鋼箔からなる電池外装用材は、高強度かつ熱膨張係数が小さいため、上記問題点を解決することができる。しかしながら、特許文献１に記載の電池外装用材を使用して電池を製造する場合、電池部材をケース内に収容した状態で溶接することから、溶接熱により電池部材が劣化してしまうおそれがある。また、特許文献１の電池に限らず、ステンレス鋼箔などの金属からなるケースを使用した電池では、使用時に容器の内圧が過剰に上昇して容器が破裂するおそれがある。容器内圧の過剰な上昇を防ぐためには、安全弁を設ければよいが、安全弁は複雑な構造をとるため、製造コストが高くなってしまう。 Since the battery exterior material made of stainless steel foil described in Patent Document 1 has high strength and a small coefficient of thermal expansion, the above problems can be solved. However, when a battery is manufactured using the battery exterior material described in Patent Document 1, since the battery member is welded in a state of being accommodated in the case, the battery member may be deteriorated by welding heat. Further, not only the battery disclosed in Patent Document 1, but also a battery using a case made of a metal such as stainless steel foil, the container may be excessively increased during use and the container may burst. In order to prevent an excessive increase in the internal pressure of the container, a safety valve may be provided. However, since the safety valve has a complicated structure, the manufacturing cost increases.
上記溶接熱および製造コストの問題点を解決する手段として、ステンレス鋼箔と熱融着性樹脂層との積層体を電池外装用材として使用することが提案されている（例えば、特許文献２参照）。特許文献２には、ステンレス鋼箔にポリオレフィン系樹脂層を積層した電池外装用材（樹脂被覆ステンレス鋼箔）が記載されている。この電池外装用材（樹脂被覆ステンレス鋼箔）を絞り加工して得られた電池ケースの内部に電池部材を収容し、ケース部材同士を熱融着により接合することで、電池を製造することができる。この方法では、溶接ではなく熱融着によりケース部材を接合しているため、溶接熱による電池部材の劣化は生じない。また、熱融着による接合強度は、溶接による接合強度に比べて格段に小さい。したがって、容器内圧が過剰に上昇しても、熱融着面においてケース部材が分離するため、安全弁を必要としない。 As means for solving the problems of the welding heat and manufacturing cost, it has been proposed to use a laminate of a stainless steel foil and a heat-fusible resin layer as a battery exterior material (see, for example, Patent Document 2). . Patent Document 2 describes a battery exterior material (resin-coated stainless steel foil) in which a polyolefin resin layer is laminated on a stainless steel foil. A battery can be manufactured by housing a battery member in a battery case obtained by drawing the battery exterior material (resin-coated stainless steel foil) and joining the case members together by heat fusion. . In this method, since the case member is joined by heat fusion rather than welding, the battery member is not deteriorated by welding heat. Moreover, the joint strength by heat fusion is much smaller than the joint strength by welding. Therefore, even if the internal pressure of the container rises excessively, the case member is separated at the heat-sealing surface, so a safety valve is not required.
上記特許文献に記載されているような電池外装用材（ステンレス鋼箔を含む積層体）を用いて電池ケースを製造する場合、従来は、成形高さ５ｍｍ程度の絞り加工を行うのが一般的であった。その一方で、近年、電池ケースに要求される加工高さが、１０ｍｍ、３０ｍｍとどんどん高くなってきている。このように加工高さが高い絞り加工を行うためには、加工の際にプレス油を塗布する必要がある。 In the case of manufacturing a battery case using a battery exterior material (laminated body including stainless steel foil) as described in the above-mentioned patent document, conventionally, a drawing process with a molding height of about 5 mm is generally performed. there were. On the other hand, in recent years, processing heights required for battery cases have been increasing to 10 mm and 30 mm. In order to perform drawing processing with such a high processing height, it is necessary to apply press oil at the time of processing.
このようにプレス油を塗布した場合は、加工後に脱脂する必要が生じる。しかしながら、電池外装用材（ステンレス鋼箔を含む積層体）は非常に薄いため、脱脂工程で変形してしまいやすい。したがって、プレス油を使用せずに絞り加工を行うことができる電池外装用材が求められていた。 Thus, when press oil is applied, it is necessary to degrease after processing. However, since the battery exterior material (laminated body including stainless steel foil) is very thin, it is likely to be deformed in the degreasing process. Therefore, there has been a demand for a battery exterior material that can be drawn without using press oil.
プレス油を使用せずに絞り加工を行うことができるようにする手段としては、電池外装用材の熱融着性樹脂層が形成されていない面（電池ケースの外面となる面）に潤滑性に優れる樹脂皮膜を形成することが考えられる。この場合、電池ケースを熱融着により接合する際に、潤滑性樹脂皮膜が軟化して治具（ヒートシールバー）に付着してしまうと、作業性が低下してしまう。したがって、潤滑性樹脂皮膜には、熱融着させる際に軟化して治具に付着しない耐ヒートシール性が求められる。 As means for enabling drawing without using press oil, the surface of the battery exterior material on which the heat-fusible resin layer is not formed (surface that becomes the outer surface of the battery case) is lubricated. It is conceivable to form an excellent resin film. In this case, when the battery case is bonded by thermal fusion, if the lubricating resin film softens and adheres to the jig (heat seal bar), workability is deteriorated. Therefore, the lubricating resin film is required to have heat seal resistance that is softened and not attached to the jig when heat-sealing.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、プレス油を使用せずに加工高さが高い絞り加工を行うことができ、かつ作業性を低下させずに熱融着により接合することができる、電池外装用積層体を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such points, and can perform drawing processing with a high processing height without using press oil, and can be joined by thermal fusion without reducing workability. An object of the present invention is to provide a battery exterior laminate.
本発明者は、ステンレス鋼箔の第１の面に熱融着性ポリオレフィン系樹脂層を形成し、第２の面にポリエチレン樹脂粒子を含むウレタン樹脂層を形成することで、上記課題を解決できることを見出し、さらに検討を加えて本発明を完成させた。 The present inventor can solve the above-mentioned problems by forming a heat-fusible polyolefin resin layer on the first surface of the stainless steel foil and forming a urethane resin layer containing polyethylene resin particles on the second surface. The present invention was completed through further investigation.
すなわち、本発明の第一は、以下の電池外装用積層体に関する。
［１］絞り加工により電池外装部材に成形加工される電池外装用積層体であって：第１の面および第２の面を有するステンレス鋼箔と；前記ステンレス鋼箔の第１の面に直接または化成処理皮膜を介して配置された酸変性ポリオレフィン系樹脂層と；前記酸変性ポリオレフィン系樹脂層の上に配置された熱融着性ポリオレフィン系樹脂層と；前記ステンレス鋼箔の第２の面に配置され、平均粒径が０.１〜０.５μｍの範囲内であるポリエチレン樹脂粒子を含むウレタン樹脂層とを有し；前記ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の流動開始温度は、１５０℃以上であり；前記ポリエチレン樹脂粒子の中の少なくとも一部の粒子は、前記ウレタン樹脂層の表面から外部に露出しており；前記ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数は、０.２以下であり；前記ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数に対する前記熱融着性ポリオレフィン系樹脂層表面の動摩擦係数の比は、１.１以上である、電池外装用積層体。
［２］前記ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の破断伸び率は、５０〜６００％の範囲内であり；前記ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の破断強度は、６０〜１０００ｋｇｆ／ｃｍ２の範囲内である、［１］に記載の電池外装用積層体。
［３］前記ウレタン樹脂層の厚みは、０.２〜１０μｍの範囲内である、［１］または［２］に記載の電池外装用積層体。
［４］前記酸変性ポリオレフィン系樹脂は、酸変性ポリプロピレン樹脂であり；前記熱融着性ポリオレフィン系樹脂は、ポリプロピレン樹脂である、［１］〜［３］のいずれか一項に記載の電池外装用積層体。
That is, the first of the present invention relates to the following battery laminate.
[1] A battery exterior laminate formed into a battery exterior member by drawing: a stainless steel foil having a first surface and a second surface; directly on the first surface of the stainless steel foil Or an acid-modified polyolefin resin layer disposed through a chemical conversion coating; a heat-fusible polyolefin resin layer disposed on the acid-modified polyolefin resin layer; and a second surface of the stainless steel foil And a urethane resin layer containing polyethylene resin particles having an average particle diameter in the range of 0.1 to 0.5 μm; the flow start temperature of the urethane resin constituting the urethane resin layer is 150 ° C. Or more; at least some of the polyethylene resin particles are exposed to the outside from the surface of the urethane resin layer; the dynamic friction coefficient of the urethane resin layer surface is 0.2 or less. ; The ratio of the dynamic friction coefficient of the heat-fusible polyolefin resin layer surface to the dynamic friction coefficient of the urethane resin layer surface is 1.1 or more, the battery exterior laminate.
[2] The breaking elongation of the urethane resin constituting the urethane resin layer is in the range of 50 to 600%; the breaking strength of the urethane resin constituting the urethane resin layer is in the range of 60 to 1000 kgf / cm 2 . The laminated body for battery exteriors according to [1], which is inside.
[3] The laminate for battery exterior according to [1] or [2], wherein the urethane resin layer has a thickness in the range of 0.2 to 10 μm.
[4] The battery exterior according to any one of [1] to [3], wherein the acid-modified polyolefin resin is an acid-modified polypropylene resin; and the heat-fusible polyolefin resin is a polypropylene resin. Laminated body.
また、本発明の第二は、以下の二次電池に関する。
［５］［１］〜［４］のいずれか一項に記載の電池外装用積層体の成形品を熱融着して形成されたケースを有する二次電池。
The second of the present invention relates to the following secondary battery.
[5] A secondary battery having a case formed by heat-sealing a molded article of the battery exterior laminate according to any one of [1] to [4].
本発明の電池外装用積層体を用いれば、所望の加工高さの電池ケースをプレス油を使用せずに製造することができる。また、本発明の電池外装用積層体は、作業性を低下させることなく熱融着により接合可能である。 If the laminated body for battery exteriors of this invention is used, the battery case of desired processing height can be manufactured without using press oil. Moreover, the laminated body for battery exteriors of this invention can be joined by heat sealing | fusion, without reducing workability | operativity.
１．電池外装用積層体
本発明の電池外装用積層体は、１）ステンレス鋼箔、２）酸変性ポリオレフィン系樹脂層、３）熱融着性ポリオレフィン系樹脂層および４）ウレタン樹脂層を含む。酸変性ポリオレフィン系樹脂層および熱融着性ポリオレフィン系樹脂層は、ステンレス鋼箔の第１の面に配置されており、ウレタン樹脂層は、ステンレス鋼箔の第２の面（第１の面の反対側の面）に配置されている。本発明の電池外装用積層体を２次電池に適用した場合、第１の面は内面（電解質側の面）となり、第２の面は外面（外界側の面）となる。
1. Battery exterior laminate The battery exterior laminate of the present invention comprises 1) a stainless steel foil, 2) an acid-modified polyolefin resin layer, 3) a heat-sealable polyolefin resin layer, and 4) a urethane resin layer. The acid-modified polyolefin resin layer and the heat-sealable polyolefin resin layer are disposed on the first surface of the stainless steel foil, and the urethane resin layer is formed on the second surface (the first surface of the stainless steel foil). On the opposite side). When the battery exterior laminate of the present invention is applied to a secondary battery, the first surface is an inner surface (electrolyte side surface), and the second surface is an outer surface (external surface side surface).
１）ステンレス鋼箔
本発明の電池外装用積層体は、ステンレス鋼箔を基材とする。ステンレス鋼箔を基材とすることで、アルミニウム箔を基材とする場合に比べて、強度、耐久性および耐食性を向上させることができる。
1) Stainless steel foil The laminated body for battery exterior of this invention uses stainless steel foil as a base material. By using the stainless steel foil as the base material, the strength, durability and corrosion resistance can be improved as compared with the case of using the aluminum foil as the base material.
ステンレス鋼箔を構成するステンレス鋼の鋼種は、オーステナイト系、フェライト系、マルテンサイト系など特に限定されない。鋼種の例には、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ３１６などが含まれる。また、ステンレス鋼板の表面仕上げの種類も、特に限定されない。表面仕上げの種類の例には、ＢＡ、２Ｂ、２Ｄ、Ｎｏ.４、ＨＬなどが含まれる。 The steel type of the stainless steel constituting the stainless steel foil is not particularly limited, such as austenitic, ferritic, and martensitic. Examples of the steel types include SUS304, SUS430, SUS316, and the like. Further, the type of surface finish of the stainless steel plate is not particularly limited. Examples of types of surface finish include BA, 2B, 2D, No. 4, HL, and the like.
ステンレス鋼箔の板厚は、電池ケースとしての要求重量や要求強度、要求加工高さなどに応じて適宜設定することができる。電池ケースの重量を軽量化する観点からは、板厚は薄いほど好ましいが、板厚を薄くするほど強度が低下してしまう。電池ケースとしての強度を確保する観点からは、板厚は２０μｍ以上であることが好ましい。また、加工高さが５０ｍｍ程度の絞り加工を行う場合であっても、板厚は４００μｍもあれば十分である。一般的に求められる電池ケースの強度および加工高さを考慮すると、ステンレス鋼箔の板厚は、４０〜１５０μｍの範囲内が好ましい。 The thickness of the stainless steel foil can be appropriately set according to the required weight, required strength, required processing height, etc. as the battery case. From the viewpoint of reducing the weight of the battery case, the thinner the plate thickness, the better. However, the thinner the plate thickness, the lower the strength. From the viewpoint of securing the strength as a battery case, the plate thickness is preferably 20 μm or more. Further, even when the drawing height is about 50 mm, it is sufficient that the plate thickness is 400 μm. Considering generally required battery case strength and processing height, the thickness of the stainless steel foil is preferably in the range of 40 to 150 μm.
ステンレス鋼箔は、酸変性ポリオレフィン系樹脂層およびウレタン樹脂層の密着性をより向上させる観点から、化成処理皮膜を形成されていてもよい。この場合、化成処理の種類は、特に限定されない。化成処理の例には、クロメート処理、クロムフリー処理、リン酸塩処理などが含まれる。化成処理皮膜の膜厚は、酸変性ポリオレフィン系樹脂層の密着性の向上に有効な範囲内であれば特に限定されない。たとえば、クロメート皮膜の場合、全Ｃｒ換算付着量が５〜１００ｍｇ／ｍ２となるように膜厚を調整すればよい。また、クロムフリー皮膜の場合、Ｔｉ−Ｍｏ複合皮膜では１０〜５００ｍｇ／ｍ２、フルオロアシッド系皮膜ではフッ素換算付着量または総金属元素換算付着量が３〜１００ｍｇ／ｍ２の範囲内となるように膜厚を調整すればよい。また、リン酸塩皮膜の場合、付着量が５〜５００ｍｇ／ｍ２となるように膜厚を調整すればよい。 The stainless steel foil may be formed with a chemical conversion treatment film from the viewpoint of further improving the adhesion between the acid-modified polyolefin resin layer and the urethane resin layer. In this case, the type of chemical conversion treatment is not particularly limited. Examples of the chemical conversion treatment include chromate treatment, chromium-free treatment, phosphate treatment and the like. The film thickness of the chemical conversion coating is not particularly limited as long as it is within a range effective for improving the adhesion of the acid-modified polyolefin resin layer. For example, in the case of a chromate film, the film thickness may be adjusted so that the total Cr equivalent adhesion amount is 5 to 100 mg / m 2 . Further, in the case of a chromium-free coating, the Ti-Mo composite coating has a range of 10 to 500 mg / m 2 , and the fluoroacid-based coating has a fluorine equivalent or total metal element equivalent deposit of 3 to 100 mg / m 2. The film thickness may be adjusted. In the case of a phosphate film, the film thickness may be adjusted so that the adhesion amount is 5 to 500 mg / m 2 .
化成処理皮膜は、公知の方法で形成されうる。たとえば、化成処理液をロールコート法、スピンコート法、スプレー法などの方法でステンレス鋼箔の表面に塗布し、水洗せずに乾燥させればよい。乾燥温度および乾燥時間は、水分を蒸発させることができれば特に限定されない。生産性の観点からは、乾燥温度は、到達板温で６０〜１５０℃の範囲内が好ましく、乾燥時間は、２〜１０秒の範囲内が好ましい。 The chemical conversion film can be formed by a known method. For example, the chemical conversion treatment liquid may be applied to the surface of the stainless steel foil by a method such as a roll coating method, a spin coating method, or a spray method, and dried without being washed with water. The drying temperature and drying time are not particularly limited as long as moisture can be evaporated. From the viewpoint of productivity, the drying temperature is preferably in the range of 60 to 150 ° C. as the ultimate plate temperature, and the drying time is preferably in the range of 2 to 10 seconds.
２）酸変性ポリオレフィン系樹脂層
酸変性ポリオレフィン系樹脂層は、ステンレス鋼箔の第１の面上に配置されている。ここで「ステンレス鋼箔の第１の面」とは、ステンレス鋼箔そのものの第１の面だけでなく、ステンレス鋼箔の第１の面に形成された化成処理皮膜の表面も含む。すなわち、酸変性ポリオレフィン系樹脂層は、ステンレス鋼箔の第１の面上に直接配置されていてもよいし、化成処理皮膜を介して配置されていてもよい。酸変性ポリオレフィン系樹脂層は、ステンレス鋼箔とポリオレフィン系樹脂層との密着性を向上させるとともに、電解液に対するステンレス鋼箔の耐腐食性を向上させる機能を担っている。
2) Acid-modified polyolefin resin layer The acid-modified polyolefin resin layer is disposed on the first surface of the stainless steel foil. Here, the “first surface of the stainless steel foil” includes not only the first surface of the stainless steel foil itself but also the surface of the chemical conversion treatment film formed on the first surface of the stainless steel foil. That is, the acid-modified polyolefin resin layer may be disposed directly on the first surface of the stainless steel foil, or may be disposed via the chemical conversion film. The acid-modified polyolefin resin layer has a function of improving the adhesion between the stainless steel foil and the polyolefin resin layer and improving the corrosion resistance of the stainless steel foil against the electrolyte.
酸変性ポリオレフィン系樹脂層を構成する酸変性ポリオレフィン系樹脂の種類は、特に限定されず、公知のものから適宜選択することができる。酸変性ポリオレフィン系樹脂の例には、不飽和カルボン酸でグラフト変性したポリオレフィン樹脂、エチレンもしくはプロピレンとアクリル酸もしくはメタクリル酸との共重合体、金属で架橋されたポリオレフィン樹脂などが含まれる。これらの中では、耐熱性の観点から、不飽和カルボン酸でグラフト変性したオレフィン樹脂が特に好ましい。 The kind of the acid-modified polyolefin resin constituting the acid-modified polyolefin resin layer is not particularly limited, and can be appropriately selected from known ones. Examples of the acid-modified polyolefin resin include a polyolefin resin graft-modified with an unsaturated carboxylic acid, a copolymer of ethylene or propylene and acrylic acid or methacrylic acid, a polyolefin resin crosslinked with a metal, and the like. Among these, an olefin resin graft-modified with an unsaturated carboxylic acid is particularly preferable from the viewpoint of heat resistance.
酸変性ポリオレフィン系樹脂層の厚みは、１０〜１００μｍの範囲内が好ましく、１５〜５０μｍの範囲内がより好ましい。厚みが１０μｍ未満の場合、ステンレス鋼箔とポリオレフィン系樹脂層との密着性を十分に確保できないおそれがある。また、電解液に対するステンレス鋼箔の耐腐食性を十分に付与できないおそれもある。一方、厚みを１００μｍ超としても、密着性および耐腐食性のさらなる向上は認められず、コスト的に不利になる。また、加工性が低下するおそれもある。酸変性ポリオレフィン系樹脂層の厚みは、例えば３０μｍである。 The thickness of the acid-modified polyolefin resin layer is preferably in the range of 10 to 100 μm, and more preferably in the range of 15 to 50 μm. When the thickness is less than 10 μm, there is a possibility that sufficient adhesion between the stainless steel foil and the polyolefin resin layer cannot be ensured. Moreover, there is a possibility that the corrosion resistance of the stainless steel foil against the electrolytic solution cannot be sufficiently provided. On the other hand, even if the thickness exceeds 100 μm, further improvement in adhesion and corrosion resistance is not recognized, which is disadvantageous in cost. Moreover, workability may be reduced. The thickness of the acid-modified polyolefin resin layer is, for example, 30 μm.
ステンレス鋼箔の第１の面上に酸変性ポリオレフィン系樹脂層を配置する方法は、特に限定されず、公知の方法から適宜選択することができる。たとえば、ステンレス鋼箔の第１の面に酸変性ポリオレフィン系樹脂フィルムを積層してもよいし（積層法）、ステンレス鋼箔の第１の面に酸変性ポリオレフィン系樹脂組成物を塗布してもよい（塗布法）。積層法の例には、熱ラミネーション法、サンドラミネーション法などが含まれる。また、酸変性ポリオレフィン系樹脂フィルムは、市販のものを使用してもよいし、Ｔダイ押し出し機などを用いて作製してもよい。また、酸変性ポリオレフィン系樹脂フィルムは、未延伸のものでもよいし、一軸または二軸延伸されたものでもよい。一方、塗布法の例には、樹脂組成物を溶融してバーコーターやロールコーターなどで塗布する方法、溶融した樹脂組成物にステンレス鋼箔を浸漬する方法、樹脂組成物を溶媒に溶解してバーコーターやロールコーター、スピンコーターなどで塗布する方法などが含まれる。 The method for disposing the acid-modified polyolefin resin layer on the first surface of the stainless steel foil is not particularly limited and can be appropriately selected from known methods. For example, an acid-modified polyolefin resin film may be laminated on the first surface of the stainless steel foil (lamination method), or an acid-modified polyolefin resin composition may be applied to the first surface of the stainless steel foil. Good (coating method). Examples of the lamination method include a thermal lamination method and a sand lamination method. As the acid-modified polyolefin resin film, a commercially available one may be used, or a T-die extruder may be used. The acid-modified polyolefin resin film may be unstretched or uniaxially or biaxially stretched. On the other hand, examples of the application method include a method in which the resin composition is melted and applied with a bar coater or a roll coater, a method in which stainless steel foil is immersed in the molten resin composition, and the resin composition is dissolved in a solvent. The method of applying with a bar coater, roll coater, spin coater, etc. is included.
３）熱融着性ポリオレフィン系樹脂層
熱融着性ポリオレフィン系樹脂層は、ステンレス鋼箔の第１の面の酸変性ポリオレフィン系樹脂層の上に配置されている。熱融着性ポリオレフィン系樹脂層は、電池内部を外気から遮断して密封系にする機能を担っている。すなわち、本発明の積層体を用いて電池を製造する際に、一方の積層体の熱融着性ポリオレフィン系樹脂層を、他方の積層体の熱融着性ポリオレフィン系樹脂層または金属製電極と熱融着させることにより、電池内部を外気（特に水蒸気ガス）から遮断するとともに、電解液の液漏れを防止する。また、熱融着性ポリオレフィン系樹脂層は、電解液に対するステンレス鋼箔の耐腐食性を向上させる機能も担っている。
3) Heat-sealable polyolefin resin layer The heat-sealable polyolefin resin layer is disposed on the acid-modified polyolefin resin layer on the first surface of the stainless steel foil. The heat-sealable polyolefin resin layer has a function of blocking the inside of the battery from the outside air to form a sealed system. That is, when a battery is manufactured using the laminate of the present invention, the heat-sealable polyolefin resin layer of one laminate is replaced with the heat-sealable polyolefin resin layer or metal electrode of the other laminate. By heat-sealing, the inside of the battery is shut off from the outside air (particularly water vapor gas), and the electrolyte is prevented from leaking. The heat-fusible polyolefin resin layer also has a function of improving the corrosion resistance of the stainless steel foil against the electrolytic solution.
熱融着性ポリオレフィン系樹脂層を構成する熱融着性ポリオレフィン系樹脂の種類は、特に限定されず、公知のものから適宜選択することができる。熱融着性ポリオレフィン系樹脂の例には、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン−α−オレフィン共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体、エチレン−メタクリル酸共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重合体、エチレン−メタクリル酸エステル共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、アイオノマー、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共重合体などが含まれる。これらの中では、ポリプロピレンが特に好ましい。 The kind of the heat-fusible polyolefin resin constituting the heat-fusible polyolefin resin layer is not particularly limited, and can be appropriately selected from known ones. Examples of heat-sealable polyolefin resins include low density polyethylene, medium density polyethylene, high density polyethylene, linear low density polyethylene, ethylene-α-olefin copolymer, ethylene-acrylic acid copolymer, ethylene-methacrylic acid. Examples include acid copolymers, ethylene-acrylic acid ester copolymers, ethylene-methacrylic acid ester copolymers, ethylene-vinyl acetate copolymers, ionomers, polypropylene, and ethylene-propylene copolymers. Among these, polypropylene is particularly preferable.
熱融着性ポリオレフィン系樹脂層の厚みは、１０〜１００μｍの範囲内が好ましく、２０〜８０μｍの範囲内がより好ましい。厚みが１０μｍ未満の場合、十分な強度で熱融着させることができないおそれがある。また、電解液に対するステンレス鋼箔の耐腐食性を十分に付与できないおそれもある。一方、厚みを１００μｍ超としても、熱融着の強度および耐腐食性のさらなる向上は認められず、コスト的に不利になる。また、加工性が低下するおそれもある。熱融着性ポリオレフィン系樹脂層の厚みは、例えば３０μｍである。 The thickness of the heat-fusible polyolefin resin layer is preferably in the range of 10 to 100 μm, and more preferably in the range of 20 to 80 μm. When the thickness is less than 10 μm, there is a possibility that heat fusion cannot be performed with sufficient strength. Moreover, there is a possibility that the corrosion resistance of the stainless steel foil against the electrolytic solution cannot be sufficiently provided. On the other hand, even if the thickness exceeds 100 μm, further improvement in the strength and corrosion resistance of heat fusion is not recognized, which is disadvantageous in cost. Moreover, workability may be reduced. The thickness of the heat-fusible polyolefin resin layer is, for example, 30 μm.
ステンレス鋼箔の第１の面の酸変性ポリオレフィン系樹脂層の上に熱融着性ポリオレフィン系樹脂層を配置する方法は、特に限定されず、公知の方法から適宜選択することができる。たとえば、酸変性ポリオレフィン系樹脂層の上に熱融着性ポリオレフィン系樹脂フィルムを積層してもよいし（積層法）、酸変性ポリオレフィン系樹脂層の上に熱融着性ポリオレフィン系樹脂組成物を塗布してもよい（塗布法）。 The method for disposing the heat-fusible polyolefin resin layer on the acid-modified polyolefin resin layer on the first surface of the stainless steel foil is not particularly limited, and can be appropriately selected from known methods. For example, a heat-sealable polyolefin resin film may be laminated on the acid-modified polyolefin resin layer (lamination method), or a heat-sealable polyolefin resin composition may be placed on the acid-modified polyolefin resin layer. It may be applied (application method).
４）ウレタン樹脂層
ウレタン樹脂層は、ステンレス鋼箔の第２の面上に配置されている。ここで「ステンレス鋼箔の第２の面」とは、ステンレス鋼箔そのものの第２の面だけでなく、ステンレス鋼箔の第２の面に形成された化成処理皮膜の表面も含む。すなわち、ウレタン樹脂層層は、ステンレス鋼箔の第２の面上に直接配置されていてもよいし、化成処理皮膜を介して配置されていてもよい。ウレタン樹脂層中には潤滑性付与の役割を担うポリエチレン樹脂粒子が分散しており、ポリエチレン樹脂粒子のうちの少なくとも一部の粒子はウレタン樹脂層の表面から外部に突出している。ポリエチレン樹脂粒子を含むウレタン樹脂層は、ステンレス鋼箔の第２の面に潤滑性を付与して、絞り加工性を向上させる機能を担っている。
4) Urethane resin layer The urethane resin layer is arrange | positioned on the 2nd surface of stainless steel foil. Here, the “second surface of the stainless steel foil” includes not only the second surface of the stainless steel foil itself but also the surface of the chemical conversion film formed on the second surface of the stainless steel foil. That is, the urethane resin layer layer may be disposed directly on the second surface of the stainless steel foil, or may be disposed via the chemical conversion treatment film. In the urethane resin layer, polyethylene resin particles that play a role of imparting lubricity are dispersed, and at least some of the polyethylene resin particles protrude outward from the surface of the urethane resin layer. The urethane resin layer containing the polyethylene resin particles has a function of imparting lubricity to the second surface of the stainless steel foil and improving drawing workability.
ウレタン樹脂層は、主としてウレタン樹脂から構成される。ウレタン樹脂は、他の樹脂に比べて、絞り加工に追従できる良好な伸びおよび高い強度を得られやすい。また、アクリル樹脂のように低温域（−２０〜５０℃）に軟化点を有しないため、本発明の積層体同士を熱融着する際にも熱的に安定しているものが多い。 The urethane resin layer is mainly composed of a urethane resin. The urethane resin is easy to obtain good elongation and high strength that can follow the drawing process as compared with other resins. Moreover, since it does not have a softening point in a low temperature region (-20-50 degreeC) like an acrylic resin, when thermally laminating the laminated bodies of this invention, there are many which are thermally stable.
ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の種類は、流動開始温度が１５０℃以上のものが好ましい。ここで「流動開始温度」とは、ウレタン樹脂を約５０℃／分の昇温速度で加熱したときに、ウレタン樹脂が溶融状態となって流出し始める温度を意味する。ウレタン樹脂の流動開始温度は、ウレタン樹脂の乾燥物（水分蒸発後の固形物）を細かく（縦約５ｍｍ×横約５ｍｍ×厚み約１ｍｍ）裁断したものを、電気オーブン（ＳＰＨＨ２０１；エスペック株式会社）内において、雰囲気温度約３００℃、昇温速度約５０℃／分で加熱したときに、ウレタン樹脂が溶融状態となって流出し始める温度を測定することで確認される。ウレタン樹脂の流動開始温度が１５０℃未満の場合、本発明の積層体同士を第１の面を対向させて熱融着する際に、ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂が軟化（流動化）して治具（ヒートシールバー）に付着したり、ステンレス鋼箔から脱落したりしてしまう。 The urethane resin constituting the urethane resin layer preferably has a flow start temperature of 150 ° C. or higher. Here, the “flow start temperature” means a temperature at which the urethane resin starts to flow out in a molten state when the urethane resin is heated at a temperature increase rate of about 50 ° C./min. The temperature at which the urethane resin starts flowing is an electric oven (SPHH201; ESPEC Corporation) obtained by finely cutting a dry product of urethane resin (solid after evaporation of water) (length: about 5 mm x width: about 5 mm x thickness: about 1 mm) The temperature is confirmed by measuring the temperature at which the urethane resin starts to flow out in a molten state when heated at an atmospheric temperature of about 300 ° C. and a heating rate of about 50 ° C./min. When the flow start temperature of the urethane resin is less than 150 ° C., the urethane resin constituting the urethane resin layer is softened (fluidized) when the laminates of the present invention are heat-sealed with the first surfaces facing each other. Stick to the jig (heat seal bar) or fall off the stainless steel foil.
ウレタン樹脂の流動開始温度を１５０℃以上とするためには、ウレタン樹脂中のウレタン結合の割合を増加させるとともに、ウレタン樹脂の酸価を低下させればよい。このようにすることで、ウレタン樹脂の電解液やアルコールなどに対する耐薬品性も高めることができる。 In order to set the flow starting temperature of the urethane resin to 150 ° C. or higher, the ratio of urethane bonds in the urethane resin may be increased and the acid value of the urethane resin may be decreased. By doing in this way, the chemical resistance with respect to the electrolyte solution, alcohol, etc. of a urethane resin can also be improved.
具体的には、ウレタン樹脂の固形分あたりのウレタン結合の含有量をイソシアネート基（ＮＣＯ）換算で１〜５０質量％の範囲内とし、かつウレタン樹脂の酸価を５０ＫＯＨｍｇ／ｇ以下にすればよい。ここで「イソシアネート基換算のウレタン結合の含有量」とは、ウレタン結合１つあたりのモル質量を４２ｇ／ｍｏｌ（ＮＣＯのモル質量）として、「ウレタン結合の質量／ウレタン樹脂の質量」として求められる値である。ウレタン結合の含有量がイソシアネート基換算で１質量％未満の場合、ウレタン樹脂の凝集力が不足して、流動開始温度が１５０℃未満となってしまうとともに、耐薬品性も不十分なものとなってしまう。一方、ウレタン結合の含有量がイソシアネート基換算で５０質量％超の場合、ウレタン樹脂の凝集力が過剰に高くなり、絞り加工の際にカジリが発生しやすくなってしまう。また、ウレタン樹脂の酸価が５０ＫＯＨｍｇ／ｇ超の場合、流動開始温度が１５０℃未満となってしまうとともに、耐薬品性も不十分なものとなってしまう。 Specifically, the urethane bond content per solid content of the urethane resin may be within the range of 1 to 50% by mass in terms of isocyanate group (NCO), and the acid value of the urethane resin may be 50 KOHmg / g or less. . Here, the “content of urethane bond in terms of isocyanate group” is obtained as “mass of urethane bond / mass of urethane resin” with the molar mass per urethane bond being 42 g / mol (molar mass of NCO). Value. When the content of the urethane bond is less than 1% by mass in terms of isocyanate group, the cohesive force of the urethane resin is insufficient, the flow start temperature becomes less than 150 ° C., and the chemical resistance becomes insufficient. End up. On the other hand, when the content of the urethane bond is more than 50% by mass in terms of isocyanate group, the cohesive force of the urethane resin becomes excessively high, and galling is likely to occur during drawing. Further, when the acid value of the urethane resin exceeds 50 KOHmg / g, the flow start temperature becomes less than 150 ° C. and the chemical resistance becomes insufficient.
ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂は、Ａ）有機ポリイソシアネート化合物と、Ｂ）ポリオール化合物とを反応させることで得られる。また、上記Ａ）およびＢ）のモノマー成分に加えて、任意に、Ｃ）カルボキシル基またはその塩を少なくとも１つ有し、Ａ）またはＢ）と反応しうる親水性化合物や、Ｄ）鎖伸長剤などを反応させてもよい。 The urethane resin constituting the urethane resin layer is obtained by reacting A) an organic polyisocyanate compound and B) a polyol compound. In addition to the monomer components of A) and B), optionally, C) a hydrophilic compound that has at least one carboxyl group or salt thereof and can react with A) or B), or D) chain extension An agent or the like may be reacted.
Ａ）有機ポリイソシアネート化合物としては、例えば、芳香族系ポリイソシアネート、脂肪族系ポリイソシアネート、脂環族系ポリイソシアネートなどが挙げられる。Ｂ）ポリオール化合物としては、例えば、ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリアクリレートポリオールなどが挙げられる。Ｃ）カルボキシル基またはその塩を少なくとも１つ有する親水性化合物としては、例えば、２，２ジメチロールブタン酸、ジオキシマレイン酸、３，４−ジアミノ安息香酸などが挙げられる。鎖伸長剤としては、例えば、ポリオール、ポリアミンなどが挙げられる。 Examples of the A) organic polyisocyanate compound include aromatic polyisocyanates, aliphatic polyisocyanates, and alicyclic polyisocyanates. Examples of B) polyol compounds include polyether polyols, polyester polyols, polycarbonate polyols, polyacrylate polyols, and the like. Examples of the hydrophilic compound having at least one carboxyl group or a salt thereof include 2,2 dimethylolbutanoic acid, dioxymaleic acid, 3,4-diaminobenzoic acid, and the like. Examples of chain extenders include polyols and polyamines.
前述の通り、ウレタン樹脂の流動開始温度を１５０℃以上とし、かつ耐薬品性を向上させるには、ウレタン樹脂中のイソシアネート基換算のウレタン結合の含有量を１〜５０質量％の範囲内とし、かつウレタン樹脂の酸価を５０ＫＯＨｍｇ／ｇ以下にすればよい。ウレタン樹脂中のウレタン結合の含有量は、Ａ）有機ポリイソシアネート化合物の添加量の割合を調整することで、調整されうる。さらに、ウレタン樹脂の酸価は、Ｃ）親水性化合物の種類および含有量により調整されうる。 As mentioned above, in order to improve the flow resistance temperature of the urethane resin to 150 ° C. or more and improve the chemical resistance, the content of the urethane bond in terms of isocyanate group in the urethane resin is in the range of 1 to 50% by mass, And the acid value of a urethane resin should just be 50 KOHmg / g or less. The content of urethane bonds in the urethane resin can be adjusted by adjusting the ratio of the amount of A) organic polyisocyanate compound added. Furthermore, the acid value of the urethane resin can be adjusted by the type and content of C) hydrophilic compound.
また、ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の破断伸び率は、５０〜６００％の範囲内が好ましい。ウレタン樹脂の破断伸び率が５０％未満の場合、絞り加工の際にウレタン樹脂層が損傷しやすくなり、金型に堆積した皮膜屑により打痕が発生しやすくなる。一方、ウレタン樹脂の破断伸び率が６００％超の場合、ウレタン樹脂層が粘着性を有するものとなってしまうため、潤滑性および絞り加工性が低下してしまう。 Further, the elongation at break of the urethane resin constituting the urethane resin layer is preferably in the range of 50 to 600%. When the breaking elongation of the urethane resin is less than 50%, the urethane resin layer is easily damaged during the drawing process, and dents are likely to be generated due to the coating dust accumulated on the mold. On the other hand, when the breaking elongation of the urethane resin is more than 600%, the urethane resin layer has adhesiveness, so that the lubricity and the drawability are lowered.
また、ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の破断強度は、６０〜１０００ｋｇｆ／ｃｍ２の範囲内が好ましい。ウレタン樹脂の破断強度が６０ｋｇｆ／ｃｍ２未満の場合、絞り加工の際にウレタン樹脂層が損傷しやすくなり、金型に堆積した皮膜屑により打痕が発生してしまう。一方、ウレタン樹脂の破断強度が１０００ｋｇｆ／ｃｍ２超の場合、ウレタン樹脂層の凝集力が過剰に高くなり、かえって絞り加工の際にカジリが発生しやすくなってしまう。ウレタン樹脂の破断伸び率および破断強度は、引張り試験機（テンシロンＵＣＴ−５Ｔ型；株式会社エー・アンド・デイ）を用いて、試料厚みを１００μｍとし、試験片をＪＩＳ Ｋ ７１２７の試験片タイプ５とし、掴み具間距離を８０ｍｍとし、引張り速度を５００ｍｍ／分として測定される。 Moreover, the breaking strength of the urethane resin constituting the urethane resin layer is preferably in the range of 60 to 1000 kgf / cm 2 . When the breaking strength of the urethane resin is less than 60 kgf / cm 2 , the urethane resin layer is liable to be damaged during the drawing process, and dents are generated due to the coating dust accumulated on the mold. On the other hand, when the breaking strength of the urethane resin is more than 1000 kgf / cm 2 , the cohesive force of the urethane resin layer becomes excessively high, and on the contrary, galling is likely to occur during drawing. The breaking elongation and breaking strength of the urethane resin were determined using a tensile tester (Tensilon UCT-5T type; A & D Co., Ltd.) with a sample thickness of 100 μm, and the test piece was JIS K 7127 test piece type 5. The distance between grips is 80 mm, and the tensile speed is 500 mm / min.
ウレタン樹脂の破断伸び率および破断強度を上記範囲内とするためには、前述の通り、ウレタン樹脂中のイソシアネート基換算のウレタン結合の含有量を１〜５０質量％の範囲内とし、かつウレタン樹脂の酸価を５０ＫＯＨｍｇ／ｇ以下とした上で、さらに原料となるポリオール化合物の分子量を３０〜１００００の範囲内とすればよい。ポリオール化合物の分子量が３０未満の場合、ウレタン樹脂が過剰に硬くなり、所望の破断伸び率を実現することができない。一方、ポリオール化合物の分子量が１００００超の場合、ウレタン樹脂が過剰に柔らかくなり、所望の破断強度を実現することができない。 In order to set the breaking elongation and breaking strength of the urethane resin within the above ranges, as described above, the content of urethane bonds in terms of isocyanate groups in the urethane resin is set within the range of 1 to 50% by mass, and the urethane resin. In addition, the molecular weight of the polyol compound as a raw material may be within the range of 30 to 10,000. When the molecular weight of the polyol compound is less than 30, the urethane resin becomes excessively hard and a desired elongation at break cannot be realized. On the other hand, when the molecular weight of the polyol compound exceeds 10,000, the urethane resin becomes excessively soft and the desired breaking strength cannot be realized.
ウレタン樹脂層の厚みは、０.２〜１０μｍの範囲内が好ましく、１〜５μｍの範囲内がより好ましい。厚みが０.２μｍ未満の場合、高面圧が加わる加工条件下においてカジリが発生しやすくなる。一方、厚みが１０μｍ超の場合、ステンレス鋼箔の変形に追従した際にウレタン樹脂層の内部応力が大きくなり、ウレタン樹脂層が剥離しやすくなるため、耐カジリ性が低下してしまう。ウレタン樹脂層の厚みは、例えば２μｍである。 The thickness of the urethane resin layer is preferably in the range of 0.2 to 10 μm, and more preferably in the range of 1 to 5 μm. When the thickness is less than 0.2 μm, galling is likely to occur under processing conditions in which high surface pressure is applied. On the other hand, when the thickness exceeds 10 μm, the internal stress of the urethane resin layer increases when following the deformation of the stainless steel foil, and the urethane resin layer is easily peeled off. The thickness of the urethane resin layer is 2 μm, for example.
前述の通り、ウレタン樹脂層は、潤滑性を付与するポリエチレン樹脂粒子を含む。ポリエチレン樹脂粒子の少なくとも一部は、ウレタン樹脂層の表面から外部に突出している。これにより、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数は０.２以下となり、プレス油を必要としない程度まで絞り加工性が向上する。これは、ウレタン樹脂層の表面から突出するポリエチレン樹脂粒子が、プレス加工の際に「コロ」のように機能するためと推察される。使用できるポリエチレン樹脂粒子の種類は、特に限定されず、例えば東邦化学工業株式会社製のハイテックＥシリーズ（Ｅ−９０１６（平均粒径０.２μｍ）など）が挙げられる。 As described above, the urethane resin layer includes polyethylene resin particles that impart lubricity. At least a part of the polyethylene resin particles protrudes outward from the surface of the urethane resin layer. As a result, the coefficient of dynamic friction on the surface of the urethane resin layer becomes 0.2 or less, and the drawing workability is improved to the extent that no press oil is required. This is presumably because the polyethylene resin particles protruding from the surface of the urethane resin layer function like a “roller” during the pressing process. The kind of polyethylene resin particles that can be used is not particularly limited, and examples thereof include Hitech E series (E-9016 (average particle diameter 0.2 μm), etc.) manufactured by Toho Chemical Industry Co., Ltd.
ポリエチレン樹脂粒子の平均粒径は、０.１〜０.５μｍの範囲内が好ましい。ポリエチレン樹脂粒子の平均粒径が０.１μｍ未満の場合、ポリエチレン樹脂粒子がウレタン樹脂層内に埋没してしまい、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数を十分に低下させることができない。一方、ポリエチレン樹脂粒子の平均粒径が０.５μｍ超の場合、本発明の積層体同士を第１の面を対向させて熱融着する際に、治具（ヒートシールバー）に対するポリエチレン樹脂粒子の接触面積が大きいため、ポリエチレン樹脂粒子が軟化して治具（ヒートシールバー）に付着しやすくなってしまう。ポリエチレン樹脂粒子をウレタン樹脂層の表面から部分的に突出させるためには、ポリエチレン樹脂粒子の平均粒径をウレタン樹脂層の厚みの１／２０〜１／２の範囲内とすることが好ましい。 The average particle diameter of the polyethylene resin particles is preferably within the range of 0.1 to 0.5 μm. When the average particle diameter of the polyethylene resin particles is less than 0.1 μm, the polyethylene resin particles are buried in the urethane resin layer, and the dynamic friction coefficient on the surface of the urethane resin layer cannot be sufficiently reduced. On the other hand, when the average particle diameter of the polyethylene resin particles is more than 0.5 μm, when the laminates of the present invention are heat-sealed with the first surfaces facing each other, the polyethylene resin particles against the jig (heat seal bar) Since the contact area is large, the polyethylene resin particles are softened and easily adhere to the jig (heat seal bar). In order to make the polyethylene resin particles partially protrude from the surface of the urethane resin layer, it is preferable that the average particle diameter of the polyethylene resin particles is within a range of 1/20 to 1/2 of the thickness of the urethane resin layer.
ポリエチレン樹脂粒子の配合量は、ウレタン樹脂１００質量部に対し１〜２０質量部の範囲内が好ましい。１質量部未満では、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数が０.２を越えてしまい、十分に潤滑性を付与することができない。一方、２０質量部超では、塗料中の分散安定性に劣るため、ウレタン樹脂層中に均一に分散させることが困難である。 The blending amount of the polyethylene resin particles is preferably in the range of 1 to 20 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the urethane resin. If it is less than 1 part by mass, the coefficient of dynamic friction on the surface of the urethane resin layer exceeds 0.2, and sufficient lubricity cannot be imparted. On the other hand, if it exceeds 20 parts by mass, it is difficult to uniformly disperse in the urethane resin layer because the dispersion stability in the paint is poor.
前述の通り、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数は、プレス油を使用せずに絞り加工を行う観点からは、０.２以下であることが好ましい。動摩擦係数が０.２超の場合、プレス油を使用せずに絞り加工を行うのが困難な場合がある。また、ウレタン樹脂層表面（第２の面）の動摩擦係数に対する熱融着性ポリオレフィン系樹脂層表面（第１の面）の動摩擦係数の比は、１.１以上であることが好ましい。動摩擦係数の比が１.１未満の場合、すなわち積層体の第１の面（電池の内面側）も動摩擦係数が小さい場合、プレス加工の際にパンチ肩部の積層体の板厚の減少量が大きくなり、限界絞り高さが低くなってしまう。これらの動摩擦係数の比は、例えば、ウレタン樹脂層中に分散させるポリエチレン樹脂粒子の配合量を調整することで制御することができる。ウレタン樹脂層表面および熱融着性ポリオレフィン系樹脂層表面の動摩擦係数は、動摩擦係数測定装置（ＨＥＩＤＯＮ−１４；新東科学株式会社）により、直径１０ｍｍのステンレス鋼球を用いて、荷重１Ｎ、摺動速度１５０ｍｍ／分で測定される。 As described above, the dynamic friction coefficient on the surface of the urethane resin layer is preferably 0.2 or less from the viewpoint of drawing without using press oil. When the dynamic friction coefficient is more than 0.2, it may be difficult to perform drawing without using press oil. Further, the ratio of the dynamic friction coefficient of the heat-sealable polyolefin-based resin layer surface (first surface) to the dynamic friction coefficient of the urethane resin layer surface (second surface) is preferably 1.1 or more. When the ratio of the dynamic friction coefficients is less than 1.1, that is, when the first surface of the laminate (inner side of the battery) also has a small dynamic friction coefficient, the amount of reduction in the thickness of the laminate at the punch shoulder during pressing. Increases and the limit aperture height decreases. The ratio of these dynamic friction coefficients can be controlled, for example, by adjusting the amount of polyethylene resin particles dispersed in the urethane resin layer. The dynamic friction coefficient of the urethane resin layer surface and the heat-sealable polyolefin-based resin layer surface was measured with a dynamic friction coefficient measuring device (HEIDON-14; Shinto Kagaku Co., Ltd.) using a 10 mm diameter stainless steel ball with a load of 1 N It is measured at a moving speed of 150 mm / min.
ステンレス鋼箔の第２の面上にポリエチレン樹脂粒子を含むウレタン樹脂層を配置する方法は、特に限定されず、公知の方法から適宜選択することができる。たとえば、ステンレス鋼箔の第２の面にポリエチレン樹脂粒子を含むウレタン樹脂組成物を塗布すればよい。ウレタン樹脂組成物を塗布する方法は、特に限定されないが、例えば、ウレタン樹脂組成物を溶媒に溶解してバーコーターやロールコーター、スピンコーターなどで塗布すればよい。 The method for disposing the urethane resin layer containing polyethylene resin particles on the second surface of the stainless steel foil is not particularly limited, and can be appropriately selected from known methods. For example, a urethane resin composition containing polyethylene resin particles may be applied to the second surface of the stainless steel foil. The method for applying the urethane resin composition is not particularly limited. For example, the urethane resin composition may be dissolved in a solvent and applied using a bar coater, roll coater, spin coater, or the like.
以上のように、本発明の積層体は、ポリエチレン樹脂粒子を分散させたウレタン樹脂層を第２の面に有しており、第２の面の潤滑性が高いため、プレス油を使用せずに加工高さが高い絞り加工を行うことができる。また、本発明の積層体は、熱融着性ポリオレフィン系樹脂層を第１の面に有しているため、熱融着により接合することができる。このとき、ウレタン樹脂層中に分散しているポリエチレン樹脂粒子は、表面積（治具に対する接触面積）が小さいため、熱融着の際に軟化して治具（ヒートシールバー）に付着することはない。 As described above, the laminate of the present invention has a urethane resin layer in which polyethylene resin particles are dispersed on the second surface, and since the lubricity of the second surface is high, press oil is not used. In addition, it is possible to perform drawing with a high processing height. Moreover, since the laminated body of this invention has a heat-fusible polyolefin resin layer in the 1st surface, it can join by heat sealing | fusion. At this time, since the polyethylene resin particles dispersed in the urethane resin layer have a small surface area (contact area with respect to the jig), the polyethylene resin particles are softened and adhered to the jig (heat seal bar) during heat fusion. Absent.
２．二次電池
本発明の積層体は、二次電池の外装材（ケース）として好適に使用されうる。二次電池の形状は、直方体の角筒形状や円筒形状など、特に限定されない。２次電池の種類も、リチウムイオン電池、リチウムポリマー電池、ニッケル水素電池、ニッケルカドミウム電池など、特に限定されない。
2. Secondary Battery The laminate of the present invention can be suitably used as an exterior material (case) for a secondary battery. The shape of the secondary battery is not particularly limited, such as a rectangular parallelepiped rectangular tube shape or a cylindrical shape. The type of secondary battery is not particularly limited, such as a lithium ion battery, a lithium polymer battery, a nickel metal hydride battery, or a nickel cadmium battery.
本発明の積層体を二次電池のケースとして使用する際には、本発明の積層体同士を貼り合わせて密閉するのが好ましい。このとき、成形加工された積層体同士を貼り合わせてもよいし、一方の積層体のみが成形加工されていてもよい。本発明の積層体を成形加工する方法は、特に限定されず、プレス加工や扱き加工、絞り加工などの公知の方法から適宜選択することができる。本発明の積層体を貼り合わせる方法としては、本発明の積層体の第１の面（ポリオレフィン系樹脂層で被覆されている面）同士を合わせて、熱融着で接着する方法が好ましい。 When the laminate of the present invention is used as a case for a secondary battery, it is preferable to seal the laminates of the present invention together. At this time, the molded laminates may be bonded together, or only one of the laminates may be molded. The method for forming and processing the laminate of the present invention is not particularly limited, and can be appropriately selected from known methods such as pressing, handling, and drawing. As a method for laminating the laminate of the present invention, a method in which the first surfaces (surfaces coated with the polyolefin resin layer) of the laminate of the present invention are combined and bonded by heat fusion is preferable.
本発明の積層体を用いて２次電池を製造するには、本発明の積層体を成形加工して得られるケースに、正極や負極、セパレータなどの電池素子、電解液などの電池内容部を収容し、熱融着により接着すればよい。 In order to manufacture a secondary battery using the laminate of the present invention, a battery element such as a positive electrode, a negative electrode, a separator, or a battery content portion such as an electrolyte solution is formed on a case obtained by molding the laminate of the present invention. What is necessary is just to accommodate and to adhere | attach by heat sealing | fusion.
以下、本発明を実施例を参照して詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されない。 EXAMPLES Hereinafter, although this invention is demonstrated in detail with reference to an Example, this invention is not limited by these Examples.
１．積層体の作製
供試ステンレス鋼箔として、板厚１００μｍのＳＵＳ３０４（ＢＡ仕上げ）を準備した。準備したステンレス鋼箔の第１の面に、ロールコーターを用いてクロメート処理液を塗布し、到達板温１００℃で乾燥させて、クロメート皮膜（全Ｃｒ換算付着量：３０ｍｇ／ｍ２）を形成した。
1. Preparation of Laminate SUS304 (BA finish) having a plate thickness of 100 μm was prepared as a test stainless steel foil. A chromate treatment solution is applied to the first surface of the prepared stainless steel foil using a roll coater, and dried at an ultimate plate temperature of 100 ° C. to form a chromate film (total Cr conversion deposit: 30 mg / m 2 ). did.
クロメート皮膜を形成したステンレス鋼箔の表面に、膜厚３０μｍの酸変性ポリプロピレンフィルムと膜厚３０μｍの無延伸ポリプロピレンフィルムを熱ラミネーション法で積層し、積層体を作製した。具体的には、クロメート皮膜を形成したステンレス鋼箔を基材温度が１００℃になるようにオーブンで加熱した後、その表面に酸変性ポリプロピレンフィルムと無延伸ポリプロピレンフィルム（パイレンフィルムＣＴ、Ｐ１１２８；東洋紡績株式会社）を加圧ロールにて仮ラミネートし、仮ラミネートしたステンレス鋼箔を１６０℃のオーブンで６０秒間加熱して、積層体を作製した。酸変性ポリプロピレンフィルムは、酸変性ポリプロピレン（モディック、Ｐ５５３Ａ；三菱化学株式会社）をＴダイ押し出し機を用いて３０μｍの厚さで押し出して調製した。 On the surface of the stainless steel foil on which the chromate film was formed, an acid-modified polypropylene film with a film thickness of 30 μm and an unstretched polypropylene film with a film thickness of 30 μm were laminated by a thermal lamination method to produce a laminate. Specifically, a stainless steel foil having a chromate film is heated in an oven so that the substrate temperature becomes 100 ° C., and then an acid-modified polypropylene film and an unstretched polypropylene film (pyrene film CT, P1128; Toyo Spinning Co., Ltd.) was temporarily laminated with a pressure roll, and the temporarily laminated stainless steel foil was heated in an oven at 160 ° C. for 60 seconds to prepare a laminate. The acid-modified polypropylene film was prepared by extruding acid-modified polypropylene (Modic, P553A; Mitsubishi Chemical Corporation) at a thickness of 30 μm using a T-die extruder.
次に、ステンレス鋼箔の第２の面に、ポリエチレン樹脂粒子を分散させたウレタン樹脂組成物を、ロールコーターを用いて所定の膜厚となるように塗布し、乾燥オーブンを用いて到達板温１５０℃で乾燥させて、ウレタン樹脂層を形成した。 Next, a urethane resin composition in which polyethylene resin particles are dispersed is applied to the second surface of the stainless steel foil so as to have a predetermined film thickness using a roll coater, and the ultimate plate temperature is obtained using a drying oven. The urethane resin layer was formed by drying at 150 ° C.
使用したウレタン樹脂のポリオール成分、イソシアネート成分、ウレタン樹脂の質量、酸価、イソシアネート基換算のウレタン結合含有量、ウレタン樹脂の特性、ポリエチレン樹脂粒子の大きさおよび添加量、形成されたウレタン樹脂層の膜厚、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数に対する第１の面の熱融着性ポリオレフィン系樹脂フィルム表面の動摩擦係数の比を表１および表２に示す。 Polyurethane component used, isocyanate component, mass of urethane resin, acid value, urethane bond content in terms of isocyanate group, properties of urethane resin, size and addition amount of polyethylene resin particles, of urethane resin layer formed Tables 1 and 2 show the ratio of the dynamic friction coefficient on the surface of the heat-fusible polyolefin resin film on the first surface to the film thickness, the dynamic friction coefficient on the surface of the urethane resin layer, and the dynamic friction coefficient on the surface of the urethane resin layer.
イソシアネート基換算のウレタン結合含有量は、ウレタン結合１つあたりのモル質量を４２ｇ／ｍｏｌ（ＮＣＯのモル質量）として、「ウレタン結合の質量／ウレタン樹脂の質量」として求めた。ウレタン結合の質量は、「ポリイソシアネートのイソシアネート基の価数×ポリイソシアネートのモル数×４２（ＮＣＯのモル質量）」として求めた。また、ウレタン樹脂の質量は、「（ポリオールのモル質量×ポリオールのモル数）＋（ポリイソシアネートのモル質量×ポリイソシアネートのモル数）」として求めた。 The urethane bond content in terms of isocyanate group was determined as “mass of urethane bond / mass of urethane resin” with the molar mass per urethane bond being 42 g / mol (molar mass of NCO). The mass of the urethane bond was determined as “the valence of the isocyanate group of the polyisocyanate × the number of moles of the polyisocyanate × 42 (molar mass of NCO)”. The mass of the urethane resin was determined as “(mol mass of polyol × mol number of polyol) + (mol mass of polyisocyanate × mol number of polyisocyanate)”.
ウレタン樹脂の流動開始温度の測定は、細かく裁断された供試ウレタン樹脂の乾燥物（縦約５ｍｍ×横約５ｍｍ×厚み約１ｍｍ）を、電気オーブン（ＳＰＨＨ２０１；エスペック株式会社）内において、雰囲気温度約３００℃、昇温速度約５０℃／分で加熱したときに、ウレタン樹脂が溶融状態となって流出し始めた温度を測定することで行った。 The measurement of the flow start temperature of the urethane resin is carried out by measuring the dried urethane resin (about 5 mm long × about 5 mm wide × about 1 mm thick) in an electric oven (SPHH201; ESPEC Corporation) at ambient temperature. This was carried out by measuring the temperature at which the urethane resin started to flow out in a molten state when heated at about 300 ° C. and a heating rate of about 50 ° C./min.
ウレタン樹脂の破断伸び率および破断強度は、供試ウレタン樹脂からなる膜厚１００μｍの乾燥皮膜を試験片として、引張り試験機（テンシロンＵＣＴ−５Ｔ型；株式会社エー・アンド・デイ）により、試験片の形状をＪＩＳ Ｋ ７１２７の試験片タイプ５とし、掴み具間距離を８０ｍｍとし、引張り速度を５００ｍｍ／分として測定した。 The breaking elongation and breaking strength of the urethane resin were determined using a tensile tester (Tensilon UCT-5T type; A & D Co., Ltd.) using a 100 μm-thick dry film made of the test urethane resin as the test piece. The shape of the test piece was JIS K 7127 test piece type 5, the distance between grips was 80 mm, and the tensile speed was 500 mm / min.
ポリエチレン樹脂粒子がウレタン樹脂層の表面から突出しているかどうかは、ウレタン樹脂層の表面を電子顕微鏡で観察することで確認した。 Whether or not the polyethylene resin particles protrude from the surface of the urethane resin layer was confirmed by observing the surface of the urethane resin layer with an electron microscope.
ウレタン樹脂層表面および熱融着性ポリオレフィン系樹脂フィルム表面の動摩擦係数は、動摩擦係数測定装置（ＨＥＩＤＯＮ−１４；新東科学株式会社）により、直径１０ｍｍのステンレス鋼球を用いて、荷重を１Ｎとし、摺動速度を１５０ｍｍ／分として測定した。得られた値から、以下の式（１）により、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数に対する熱融着性ポリオレフィン系樹脂フィルム表面の動摩擦係数の比を算出した。
２．積層体の性能評価
各積層体（実施例１〜１４、比較例１〜４）について、ヒートシール性、耐ヒートシール性、加工性および耐カジリ性について評価試験を行った。
2. Performance Evaluation of Laminated Body Each laminated body (Examples 1 to 14 and Comparative Examples 1 to 4) was subjected to an evaluation test for heat sealability, heat seal resistance, workability, and galling resistance.
（１）ヒートシール性試験
２枚の積層体を熱融着した後、熱融着部のＴ型剥離強度をＪＩＳ Ｋ ６８５４−３：１９９９に準拠して測定した。
(1) Heat sealability test After heat-sealing two laminated bodies, the T-type peel strength of the heat-sealed part was measured according to JIS K 6854-3: 1999.
積層体の熱融着は、以下の手順により行った。まず、各積層体の第１の面（熱融着性ポリオレフィン系樹脂フィルムで被覆されている面）が対向するように２枚の積層体を重ね合わせた。次いで、２２０℃に加温した真鍮製のヒートシールバーを用いて、各積層体の第２の面（ウレタン樹脂層で被覆されている面）側から０.３ＭＰａの圧力で２０秒間挟み込み、各積層体の熱融着性ポリオレフィン系樹脂フィルムを熱融着させた。 The laminated body was thermally fused by the following procedure. First, the two laminates were superposed so that the first surface of each laminate (the surface covered with the heat-fusible polyolefin resin film) was opposed. Next, using a brass heat seal bar heated to 220 ° C., the laminate was sandwiched for 20 seconds at a pressure of 0.3 MPa from the second surface (surface covered with the urethane resin layer) side of each laminate. The heat-fusible polyolefin resin film of the laminate was heat-sealed.
各積層体について、熱融着部のＴ型剥離強度が４０Ｎ／１５ｍｍ以上の場合は「◎」、３０Ｎ／１５ｍｍ以上４０Ｎ／１５ｍｍ未満の場合は「○」、２０Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ未満の場合は「△」、２０Ｎ／１５ｍｍ未満の場合は「×」と評価した。 For each laminate, “T” when the T-type peel strength of the heat-sealed part is 40 N / 15 mm or more, “O” when 30 N / 15 mm or more and less than 40 N / 15 mm, or 20 N / 15 mm or more and less than 30 N / 15 mm. The case was evaluated as “Δ” and the case of less than 20 N / 15 mm was evaluated as “x”.
（２）耐ヒートシール性試験
上記ヒートシール性試験において熱融着させた後に、ヒートシールバーが接触したウレタン樹脂層の状態を目視により評価した。
(2) Heat seal resistance test After heat-sealing in the heat seal test, the state of the urethane resin layer in contact with the heat seal bar was visually evaluated.
各積層体について、ウレタン樹脂層の残存率が１００％で、かつポリエチレン樹脂粒子がヒートシールバーに付着していない場合は「◎」、ウレタン樹脂層の残存率が８０％以上１００％未満で、かつポリエチレン樹脂粒子がヒートシールバーに付着していない場合は「○」、ウレタン樹脂層の残存率が５０％以上８０％未満で、かつポリエチレン樹脂粒子がヒートシールバーに付着していない場合は「△」、ウレタン樹脂層の残存率が５０％未満の場合、またはポリエチレン樹脂粒子がヒートシールバーに付着している場合は「×」と評価した。 For each laminate, the residual rate of the urethane resin layer is 100%, and when the polyethylene resin particles are not attached to the heat seal bar, “◎”, the residual rate of the urethane resin layer is 80% or more and less than 100%, And when the polyethylene resin particles are not attached to the heat seal bar, “○”, when the residual ratio of the urethane resin layer is 50% or more and less than 80%, and when the polyethylene resin particles are not attached to the heat seal bar, “ [Delta] ", when the residual ratio of the urethane resin layer was less than 50%, or when polyethylene resin particles adhered to the heat seal bar, the evaluation was" x ".
（３）加工性試験
各積層体から試験片（７０ｍｍ×７０ｍｍ）を切り出した。第１の面（熱融着性ポリオレフィン系樹脂フィルムで被覆されている面）がパンチに対向するように各試験片を金型（パンチ：４０ｍｍ×４０ｍｍ×Ｒｃ３.０ｍｍ×Ｒｐ０.５ｍｍ、ダイ：４０.４ｍｍ×４０.４ｍｍ×Ｒｃ３.２ｍｍ×Ｒｄ１.０ｍｍ）にセットし、角筒絞り加工試験を行った。
(3) Workability test A test piece (70 mm x 70 mm) was cut out from each laminate. Each test piece was molded with a mold (punch: 40 mm × 40 mm × Rc 3.0 mm × Rp 0.5 mm, die) so that the first surface (the surface covered with the heat-sealable polyolefin resin film) was opposed to the punch. 40.4 mm × 40.4 mm × Rc 3.2 mm × Rd 1.0 mm), and a rectangular tube drawing test was performed.
各積層体について、限界絞り高さが１０ｍｍ以上の場合は「◎」、７ｍｍ以上１０ｍｍ未満の場合は「○」、５ｍｍ以上７ｍｍ未満の場合は「△」、５ｍｍ未満の場合は「×」と評価した。 For each laminate, “◎” when the limit drawing height is 10 mm or more, “◯” when 7 mm or more and less than 10 mm, “Δ” when 5 mm or more and less than 7 mm, “X” when less than 5 mm. evaluated.
（４）耐カジリ性試験
上記加工性試験により得られた角筒絞り加工品について、縦壁部の第２の面側のウレタン樹脂層の状態を目視により評価した。
(4) Scratch resistance test About the rectangular tube drawing processed product obtained by the said workability test, the state of the urethane resin layer of the 2nd surface side of a vertical wall part was evaluated visually.
各積層体について、ウレタン樹脂層の残存率が１００％の場合は「◎」、８０％以上１００％未満の場合は「○」、５０％以上８０％未満の場合は「△」、５０％未満の場合は「×」と評価した。 For each laminate, “U” when the residual ratio of the urethane resin layer is 100%, “O” when it is 80% or more and less than 100%, “△” when it is 50% or more and less than 80%, and less than 50%. In the case of, “×” was evaluated.
（５）評価結果
各評価試験の結果を表３に示す。
(5) Evaluation results Table 3 shows the results of each evaluation test.
表３に示されるように、実施例１〜１４の積層体は、ヒートシール性、耐ヒートシール性、加工性および耐カジリ性のすべてにおいて良好な評価を得られた。特に、破断伸び率が５０％〜６００％の範囲内で、かつ破断強度が６０〜１０００ｋｇｆ／ｃｍ２の範囲内のウレタン樹脂を使用した積層体（実施例１〜４、６〜７、９〜１１、１３〜１４）は、ヒートシール性、耐ヒートシール性、加工性および耐カジリ性のすべてにおいて特に良好な評価を得られた。 As shown in Table 3, the laminates of Examples 1 to 14 obtained good evaluation in all of heat sealability, heat seal resistance, workability, and galling resistance. In particular, laminates (Examples 1 to 4, 6 to 7, 9 to 9) using a urethane resin having a breaking elongation of 50% to 600% and a breaking strength of 60 to 1000 kgf / cm 2. 11 and 13-14), particularly good evaluation was obtained in all of heat sealability, heat seal resistance, workability, and galling resistance.
一方、流動開始温度が１５０℃未満のウレタン樹脂を使用した比較例１の積層体は、積層体を熱融着させる際にウレタン樹脂が軟化してヒートシールバーに付着してしまい、耐ヒートシール性について良好な評価を得られなかった。 On the other hand, in the laminate of Comparative Example 1 using a urethane resin having a flow start temperature of less than 150 ° C., when the laminate is heat-sealed, the urethane resin softens and adheres to the heat seal bar. Good evaluation could not be obtained.
また、ポリエチレン樹脂粒子の添加量が少なく、ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数が０.２超の比較例２の積層体は、ウレタン樹脂層で被覆されている第２の面の潤滑性が不十分であるため、加工性および耐カジリ性について良好な評価を得られなかった。 In addition, the laminate of Comparative Example 2 in which the addition amount of polyethylene resin particles is small and the dynamic friction coefficient of the urethane resin layer surface is more than 0.2 has insufficient lubricity on the second surface covered with the urethane resin layer. Therefore, favorable evaluation was not able to be obtained about workability and galling resistance.
また、ポリエチレン樹脂粒子の平均粒径が０.１μｍ未満の比較例３の積層体は、ポリエチレン樹脂粒子がウレタン樹脂層中に埋没してしまい、ウレタン樹脂層で被覆されている第２の面の潤滑性が不十分であるため、加工性および耐カジリ性について良好な評価を得られなかった。 Further, in the laminate of Comparative Example 3 in which the average particle diameter of the polyethylene resin particles is less than 0.1 μm, the polyethylene resin particles are embedded in the urethane resin layer, and the second surface covered with the urethane resin layer is used. Since the lubricity was insufficient, good evaluation for processability and galling resistance could not be obtained.
また、ポリエチレン樹脂粒子の平均粒径が０.５μｍ超の比較例４の積層体は、ポリエチレン樹脂粒子が軟化してヒートシールバーに付着してしまい、耐ヒートシール性について良好な評価を得られなかった。 Further, in the laminate of Comparative Example 4 in which the average particle diameter of the polyethylene resin particles exceeds 0.5 μm, the polyethylene resin particles soften and adhere to the heat seal bar, and a good evaluation can be obtained for the heat seal resistance. There wasn't.
以上のことから、本発明の積層体は、ヒートシール性、耐ヒートシール性、加工性および耐カジリ性に優れていることがわかる。 From the above, it can be seen that the laminate of the present invention is excellent in heat sealability, heat seal resistance, workability and galling resistance.
本発明の積層体は、外側表面の潤滑性に優れており、所望の加工高さの電池ケースをプレス油を使用せずに製造することができるため、電池外装用材として好適である。
The laminate of the present invention is excellent in the lubricity of the outer surface and can be produced without using press oil for a battery case having a desired processing height, and thus is suitable as a battery exterior material.
Claims (5)
第１の面および第２の面を有するステンレス鋼箔と、
前記ステンレス鋼箔の第１の面に直接または化成処理皮膜を介して配置された酸変性ポリオレフィン系樹脂層と、
前記酸変性ポリオレフィン系樹脂層の上に配置された熱融着性ポリオレフィン系樹脂層と、
前記ステンレス鋼箔の第２の面に配置され、平均粒径が０.１〜０.５μｍの範囲内であるポリエチレン樹脂粒子を含むウレタン樹脂層と、を有し、
前記ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の流動開始温度は、１５０℃以上であり、
前記ポリエチレン樹脂粒子の中の少なくとも一部の粒子は、前記ウレタン樹脂層の表面から外部に露出しており、
前記ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数は、０.２以下であり、
前記ウレタン樹脂層表面の動摩擦係数に対する前記熱融着性ポリオレフィン系樹脂層表面の動摩擦係数の比は、１.１以上である、
電池外装用積層体。 A battery exterior laminate that is molded into a battery exterior member by drawing,
A stainless steel foil having a first surface and a second surface;
An acid-modified polyolefin resin layer disposed on the first surface of the stainless steel foil directly or via a chemical conversion coating;
A heat-fusible polyolefin-based resin layer disposed on the acid-modified polyolefin-based resin layer;
A urethane resin layer comprising polyethylene resin particles disposed on the second surface of the stainless steel foil and having an average particle size in the range of 0.1 to 0.5 μm,
The flow starting temperature of the urethane resin constituting the urethane resin layer is 150 ° C. or higher,
At least some of the polyethylene resin particles are exposed to the outside from the surface of the urethane resin layer,
The dynamic friction coefficient of the urethane resin layer surface is 0.2 or less,
The ratio of the dynamic friction coefficient of the surface of the heat-fusible polyolefin resin layer to the dynamic friction coefficient of the urethane resin layer surface is 1.1 or more.
Battery exterior laminate.
前記ウレタン樹脂層を構成するウレタン樹脂の破断強度は、６０〜１０００ｋｇｆ／ｃｍ２の範囲内である、
請求項１に記載の電池外装用積層体。 The breaking elongation of the urethane resin constituting the urethane resin layer is in the range of 50 to 600%,
The breaking strength of the urethane resin constituting the urethane resin layer is in the range of 60 to 1000 kgf / cm 2 .
The laminated body for battery exteriors of Claim 1.
前記熱融着性ポリオレフィン系樹脂は、ポリプロピレン樹脂である、
請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の電池外装用積層体。 The acid-modified polyolefin-based resin is an acid-modified polypropylene resin,
The heat-fusible polyolefin-based resin is a polypropylene resin.
The laminated body for battery exteriors as described in any one of Claims 1-3.
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