JP5831921B2 - Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber - Google Patents

Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber Download PDF

Info

Publication number
JP5831921B2
JP5831921B2 JP2011075732A JP2011075732A JP5831921B2 JP 5831921 B2 JP5831921 B2 JP 5831921B2 JP 2011075732 A JP2011075732 A JP 2011075732A JP 2011075732 A JP2011075732 A JP 2011075732A JP 5831921 B2 JP5831921 B2 JP 5831921B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
electromagnetic wave
wave absorber
dielectric layer
satisfies
conductive film
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2011075732A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2012209515A (en
Inventor
佑紀 福田
佑紀 福田
和野　隆司
隆司 和野
雅孝 多田
雅孝 多田
橋本　修
橋本　　修
之憲 松下
之憲 松下
松田　靖之
靖之 松田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nitto Denko Corp
Original Assignee
Nitto Denko Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nitto Denko Corp filed Critical Nitto Denko Corp
Priority to JP2011075732A priority Critical patent/JP5831921B2/en
Priority to PCT/JP2012/057954 priority patent/WO2012133419A1/en
Publication of JP2012209515A publication Critical patent/JP2012209515A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5831921B2 publication Critical patent/JP5831921B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
    • H05K9/00—Screening of apparatus or components against electric or magnetic fields
    • H05K9/0073—Shielding materials
    • H05K9/0081—Electromagnetic shielding materials, e.g. EMI, RFI shielding
    • H05K9/0088—Electromagnetic shielding materials, e.g. EMI, RFI shielding comprising a plurality of shielding layers; combining different shielding material structure

Description

本発明は、通信機器等から発せられる電磁波を吸収する電磁波吸収体及び電磁波吸収体の製造方法に関する。   The present invention relates to an electromagnetic wave absorber that absorbs an electromagnetic wave emitted from a communication device or the like and a method for manufacturing the electromagnetic wave absorber.

近年、携帯電話をはじめ、様々な通信機器の普及に伴って、電磁波ノイズによる電気・電子機器の誤作動や情報の漏洩等の各種の電波障害の問題が深刻になってきている。また、電磁波が人体に悪影響を与える虞もあった。そこで、従来より電磁波を吸収する電磁波吸収体を用いることによって、電磁波による悪影響を防止する方法が行われていた。具体的には、電磁波を発する電子機器の周囲の壁部に対して電磁波吸収体を配置したり、建物の壁に対して電磁波吸収体を配置することにより、電子機器から発せされる電磁波を吸収していた。   In recent years, with the spread of various communication devices such as mobile phones, various problems of radio interference such as malfunction of electric / electronic devices and leakage of information due to electromagnetic noise have become serious. In addition, there is a possibility that electromagnetic waves may adversely affect the human body. Therefore, conventionally, a method for preventing an adverse effect due to electromagnetic waves has been performed by using an electromagnetic wave absorber that absorbs electromagnetic waves. Specifically, the electromagnetic wave emitted from the electronic device is absorbed by arranging the electromagnetic wave absorber on the wall around the electronic device that emits the electromagnetic wave, or arranging the electromagnetic wave absorber on the wall of the building. Was.

そして、上記のような電磁波吸収体は薄膜化及び軽量化が望まれていた。例えば、高速道路の料金所において利用されているノンストップ自動料金収受システム（ＥＴＣ）では、隣接レーン間での電磁波干渉による車載器の誤作動を防止する為に、料金所の天井や側壁に電磁波吸収体を張り付ける必要があり、電磁波吸収体の薄膜化及び軽量化が必要である。   The electromagnetic wave absorber as described above has been desired to be thin and light. For example, in the non-stop automatic toll collection system (ETC) used in tollgates on expressways, in order to prevent malfunction of on-vehicle equipment due to electromagnetic wave interference between adjacent lanes, electromagnetic waves are generated on the ceiling and side walls of the toll booth. It is necessary to attach an absorber, and it is necessary to reduce the thickness and weight of the electromagnetic wave absorber.

ここで、電磁波を吸収する為には吸収対象となる電磁波の周波数帯に対応した電磁波吸収体を用いる必要がある。例えば、通信機器から発せられるマイクロ波としては、無線ＬＡＮに用いられる２．４ＧＨｚ、５．２ＧＨｚの周波数の電磁波、ＥＴＣに用いられる５．８ＧＨｚの周波数の電磁波があり、それらのマイクロ波を吸収する為にはその周波数帯に対応した電磁波吸収体を用いる必要がある。   Here, in order to absorb electromagnetic waves, it is necessary to use an electromagnetic wave absorber corresponding to the frequency band of the electromagnetic waves to be absorbed. For example, microwaves emitted from communication devices include 2.4 GHz and 5.2 GHz frequency electromagnetic waves used for wireless LAN, and 5.8 GHz frequency electromagnetic waves used for ETC, and absorb these microwaves. Therefore, it is necessary to use an electromagnetic wave absorber corresponding to the frequency band.

例えば、特開２００３−１５８３９５号公報では、樹脂にナノサイズ炭素材料を１〜１０重量部配合させた１〜２０ＧＨｚ付近の広い周波数領域において比較的高い電磁波吸収性能が得られる電磁波吸収体が開示されている。また、特開２００４−３１１５８６号公報では、所定の樹脂成分と特定の窒素吸着比表面積を持つ粉末のカーボンブラックとからなり、密度が０．３ｇ／ｃｍ３以下に設定されている発泡体の電磁波吸収体であり、８〜１２．５ＧＨｚにおいて電磁波を８ｄＢ以上減衰させる電磁波吸収性能が得られる電磁波吸収体が開示されている。 For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-158395 discloses an electromagnetic wave absorber that can obtain relatively high electromagnetic wave absorption performance in a wide frequency range near 1 to 20 GHz in which 1 to 10 parts by weight of a nanosized carbon material is blended in a resin. ing. Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-311586 discloses a foamed electromagnetic wave comprising a predetermined resin component and powdered carbon black having a specific nitrogen adsorption specific surface area, and having a density set to 0.3 g / cm 3 or less. An electromagnetic wave absorber that is an absorber and can obtain an electromagnetic wave absorbing performance that attenuates an electromagnetic wave by 8 dB or more at 8 to 12.5 GHz is disclosed.

ところで、特開２００４−３１１５８６号公報にも記載の通り、電磁波吸収特性は、反射を低減する電磁波帯域および該帯域における減衰率は、基本的に電磁波吸収体内に含まれる電磁波を吸収する物質の種類および量と、吸収体の厚さによって決定される。電磁波を吸収する物質の種類としては磁性材料と導電性材料（誘電性材料）があるが、前者は重いことから、導電性材料の方が電磁波吸収体として用いるのに好ましい。また、導電性（誘電性）物質の種類は複素比誘電率により表され、電磁波吸収体の反射が理論上無くなる無反射曲線が算出される。また、ある波長λの反射を効率的に低減させ得る電磁波吸収体の厚さｄは、複素比誘電率によって決定される。換言すれば、複素比誘電率は電磁波吸収体の厚さｄによって決定されるともいえる。   By the way, as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-311586, the electromagnetic wave absorption characteristics include the electromagnetic wave band for reducing reflection and the attenuation rate in the band are basically the types of substances that absorb the electromagnetic wave contained in the electromagnetic wave absorber. And the amount and the thickness of the absorber. There are magnetic materials and conductive materials (dielectric materials) as the types of substances that absorb electromagnetic waves, but the former is heavy, and the conductive materials are preferable for use as electromagnetic wave absorbers. In addition, the type of conductive (dielectric) substance is represented by a complex relative dielectric constant, and a non-reflection curve that theoretically eliminates reflection of the electromagnetic wave absorber is calculated. In addition, the thickness d of the electromagnetic wave absorber that can efficiently reduce reflection at a certain wavelength λ is determined by the complex relative dielectric constant. In other words, it can be said that the complex relative dielectric constant is determined by the thickness d of the electromagnetic wave absorber.

また、複素比誘電率の実数部は大きいほど吸収効果が最大になる周波数における吸収体の厚さを薄くできる。また複素比誘電率の虚数部は大きいほど電磁波をよく吸収する。そして、電磁波が吸収されるためには、電磁波が吸収体内部に入らなければならない。そのためには、複素比誘電率、電磁波の波長、吸収体の厚さが、無反射条件とよばれる一定の条件に近づく必要がある。三者が一定の関係を満たすことが重要である。   Further, the larger the real part of the complex relative dielectric constant is, the thinner the absorber can be at a frequency at which the absorption effect is maximized. The larger the imaginary part of the complex dielectric constant, the better the electromagnetic wave is absorbed. And in order for electromagnetic waves to be absorbed, electromagnetic waves must enter the absorber. For that purpose, the complex relative dielectric constant, the wavelength of the electromagnetic wave, and the thickness of the absorber need to approach certain conditions called non-reflection conditions. It is important that the three parties meet a certain relationship.

特開２００３−１５８３９５号公報JP 2003-158395 A 特開２００４−３１１５８６号公報JP 2004-311586 A

ここで、上記特許文献１、２のような電磁波吸収材料としてカーボン材料を含む電磁波吸収体では、金属を用いる場合と比べて比重が小さく、軽くすることが可能であるが、吸収効果の良い電磁波吸収体を作製することはできなかった。それは、上述したように誘電率を大きくしなければ吸収性能が良くならないが、誘電率を大きくするためには高充填が必要となるので、成形性が悪くなり、シートがもろくなるなどの問題が発生する。更に、誘電率は高ければよいというものではなく、上述したように無反射条件を満たす為に複素誘電率の実部、虚部の値が一定の関係を有することが重要となる。   Here, in the electromagnetic wave absorber including the carbon material as the electromagnetic wave absorbing material as in Patent Documents 1 and 2 described above, the specific gravity is smaller and lighter than the case of using a metal, but the electromagnetic wave has a good absorption effect. An absorber could not be produced. As described above, the absorption performance is not improved unless the dielectric constant is increased. However, in order to increase the dielectric constant, high filling is required, so that there are problems such as poor formability and brittleness of the sheet. Occur. Furthermore, it is not necessary that the dielectric constant is high, and it is important that the values of the real part and the imaginary part of the complex dielectric constant have a certain relationship in order to satisfy the non-reflection condition as described above.

そして、上記特許文献１の電磁波吸収体では、複素比誘電率の実部（εｒ’）が大きく、虚部（εｒ”）が小さいため、電磁波吸収性能を表すパラメータである誘電正接（Ｔａｎδ＝虚部（εｒ”）／実部（εｒ’））が小さくなり、十分な電磁波吸収性能を得ることができなかった。また、上記特許文献１の電磁波吸収体では、比重が高く、加工性も悪いという問題があった。 In the electromagnetic wave absorber of Patent Document 1, since the real part (ε r ′) of the complex relative dielectric constant is large and the imaginary part (ε r ″) is small, the dielectric loss tangent (Tanδ), which is a parameter representing the electromagnetic wave absorption performance, is used. = Imaginary part (ε r ″) / Real part (ε r ′)) becomes small, and sufficient electromagnetic wave absorption performance cannot be obtained. Further, the electromagnetic wave absorber of Patent Document 1 has a problem of high specific gravity and poor workability.

一方、上記特許文献２の電磁波吸収体では、特定の窒素吸着比表面積を持つ粉末のカーボンブラックを使用しており、複素比誘電率の実部（εｒ’）が小さいことから、多量のカーボンブラックを使用しないと電磁波吸収性能が不十分となる。従って、特許文献２の電磁波吸収体は、多量のカーボンブラックを含むことやカーボンブラックの分散不良のために、電磁波吸収体としては外観が悪いうえ、内部にボイドが発生しやすく、電磁波吸収性能にバラツキが生じるという問題があった。 On the other hand, the electromagnetic wave absorber of Patent Document 2 uses powdered carbon black having a specific nitrogen adsorption specific surface area, and since the real part (ε r ′) of the complex relative dielectric constant is small, a large amount of carbon is used. If black is not used, electromagnetic wave absorption performance will be insufficient. Therefore, the electromagnetic wave absorber of Patent Document 2 contains a large amount of carbon black and poorly dispersed carbon black, so that the external appearance of the electromagnetic wave absorber is poor, and voids are easily generated therein. There was a problem of variation.

本発明は前記従来における問題点を解消するためになされたものであり、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において、軽量で加工性に優れ、バラツキのない高性能な電磁波吸収性能を有する電磁波吸収体及び電磁波吸収体の製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made to solve the above-described conventional problems, and an electromagnetic wave absorber and an electromagnetic wave having a high-performance electromagnetic wave absorption performance that is lightweight, excellent in workability, and without variation in a frequency band of 5 to 7 GHz. It aims at providing the manufacturing method of an absorber.

前記目的を達成するため本願の請求項１に係る電磁波吸収体は、誘電体層と、前記誘電体層の一方の面に積層された分割導電膜層と、前記誘電体層の他方の面に積層された電磁波反射層と、を有し、５〜７ＧＨｚの周波数帯域における電磁波吸収体であって、前記誘電体層は、マトリックスに対してカーボン材料である鱗片状黒鉛を電磁波の入射方向に対して垂直方向に配列させた状態で分散させた層からなり、同軸管法で測定した複素比誘電率は、実部（εｒ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、虚部（εｒ”）が２〜１６の範囲を満たし、誘電正接（Ｔａｎδ＝εｒ”／εｒ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たすことを特徴とする。 In order to achieve the above object, an electromagnetic wave absorber according to claim 1 of the present application includes a dielectric layer, a divided conductive film layer laminated on one surface of the dielectric layer, and a second surface of the dielectric layer. An electromagnetic wave absorber in a frequency band of 5 to 7 GHz, wherein the dielectric layer has a flake graphite that is a carbon material with respect to a matrix with respect to the incident direction of the electromagnetic wave. The complex relative permittivity measured by the coaxial tube method satisfies the range of 20 to 120 for the real part (ε r ′) and the imaginary part (ε r ″). ) Satisfies the range of 2 to 16, and the dielectric loss tangent (Tanδ = ε r ″ / ε r ′) satisfies the range of 0.05 to 0.5.

また、請求項２に係る電磁波吸収体は、誘電体層と、前記誘電体層の一方の面に積層された分割導電膜層と、前記誘電体層の他方の面に積層された電磁波反射層と、を有し、５〜７ＧＨｚの周波数帯域における電磁波吸収体であって、前記誘電体層は、カーボン材料を含むマトリックスからなり、同軸管法で測定した複素比誘電率は、実部（ε ｒ ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、虚部（ε ｒ ”）が２〜１６の範囲を満たし、誘電正接（Ｔａｎδ＝ε ｒ ”／ε ｒ ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たし、実部が同値の無反射条件を満たす虚部の値と比較した場合に、無反射条件を満たす虚部の値よりも低い虚部の値となることを特徴とする。 The electromagnetic wave absorber according to claim 2 is a dielectric layer, a divided conductive film layer laminated on one surface of the dielectric layer, and an electromagnetic wave reflection layer laminated on the other surface of the dielectric layer. The dielectric layer is made of a matrix containing a carbon material, and the complex relative dielectric constant measured by the coaxial tube method is a real part (ε r ′) satisfies the range of 20 to 120, the imaginary part (ε r ″) satisfies the range of 2 to 16, and the dielectric loss tangent (Tanδ = ε r ″ / ε r ′) is 0.05 to 0.5. When compared with an imaginary part value that satisfies the non-reflective condition that satisfies the range and the real part satisfies the non-reflective condition, the imaginary part value is lower than the imaginary part value that satisfies the non-reflective condition .

また、請求項３に係る電磁波吸収体は、誘電体層と、前記誘電体層の一方の面に積層された分割導電膜層と、前記誘電体層の他方の面に積層された電磁波反射層と、を有し、５〜７ＧＨｚの周波数帯域における電磁波吸収体であって、前記誘電体層は、カーボン材料を含むマトリックスからなり、同軸管法で測定した複素比誘電率は、実部（ε ｒ ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、虚部（ε ｒ ”）が２〜１６の範囲を満たし、誘電正接（Ｔａｎδ＝ε ｒ ”／ε ｒ ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たし、前記分割導電膜層は、四角形状の複数の導電膜が所定間隔で配置された構造を備え、前記導電膜の一辺のサイズが３．０ｍｍ〜８．０ｍｍであって、前記導電膜が０．１ｍｍ〜０．５ｍｍの間隔で配置されていることを特徴とする。 The electromagnetic wave absorber according to claim 3 includes a dielectric layer, a divided conductive film layer laminated on one surface of the dielectric layer, and an electromagnetic wave reflection layer laminated on the other surface of the dielectric layer. The dielectric layer is made of a matrix containing a carbon material, and the complex relative dielectric constant measured by the coaxial tube method is a real part (ε r ′) satisfies the range of 20 to 120, the imaginary part (ε r ″) satisfies the range of 2 to 16, and the dielectric loss tangent (Tanδ = ε r ″ / ε r ′) is 0.05 to 0.5. The divided conductive film layer has a structure in which a plurality of rectangular conductive films are arranged at predetermined intervals, and the size of one side of the conductive film is 3.0 mm to 8.0 mm. The membranes are arranged at intervals of 0.1 mm to 0.5 mm.

また、請求項４に係る電磁波吸収体は、請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の電磁波吸収体において、前記カーボン材料が、前記マトリックス１００重量部に対して５０〜１４０重量部の割合で含まれていることを特徴とする。 The electromagnetic wave absorber according to claim 4 is the electromagnetic wave absorber according to any one of claims 1 to 3 , wherein the carbon material is in a ratio of 50 to 140 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the matrix. It is characterized by being included.

また、請求項５に係る電磁波吸収体は、請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の電磁波吸収体において、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有することを特徴とする。   An electromagnetic wave absorber according to claim 5 is the electromagnetic wave absorber according to any one of claims 1 to 4, wherein the electromagnetic wave absorption amount is 15 dB or more in a frequency band of 5 to 7 GHz. Features.

また、請求項６に係る電磁波吸収体は、請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の電磁波吸収体において、電磁波吸収体の厚さｄと吸収される電磁波の波長λとの比が、ｄ／λ＝０．０１〜０．０５を満たし、単位面積当たりの重量が１０００ｇ／ｍ２〜２０００ｇ／ｍ２の範囲にあることを特徴とする。 The electromagnetic wave absorber according to claim 6 is the electromagnetic wave absorber according to any one of claims 1 to 5 , wherein a ratio between the thickness d of the electromagnetic wave absorber and the wavelength λ of the absorbed electromagnetic wave is met d / λ = 0.01~0.05, weight per unit area lies in the range of 1000g / m 2 ~2000g / m 2 .

更に、請求項７に係る電磁波吸収体の製造方法は、前記請求項１乃至請求項６のいずれかに記載する電磁波吸収体を製造する電磁波吸収体の製造方法であることを特徴とする。 Furthermore, the manufacturing method of the electromagnetic wave absorber which concerns on Claim 7 is a manufacturing method of the electromagnetic wave absorber which manufactures the electromagnetic wave absorber in any one of the said Claim 1 thru | or 6 .

前記構成を有する請求項１に記載の電磁波吸収体によれば、電磁波吸収材料としてカーボン材料を用いた電磁波吸収体において、ＤＣＦ構造を用いることによって、カーボン材料の割合を高くすることなく十分な電磁波吸収性能を得ることができる。即ち、誘電体層の実効誘電率を上昇させ、且つ分割導電膜層及び誘電体層を含めた電磁波吸収体が無反射条件を満たすように設計することが可能となる。それによって、電磁波吸収体に進入した電磁波を大きく減衰させることが可能となる。従って、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において、軽量で加工性に優れ、バラツキのない高性能な電磁波吸収性能を有する電磁波吸収体を提供することができる。
また、誘電体層は、マトリックスに対して鱗片状黒鉛を電磁波の入射方向に対して垂直方向に配列させた状態で分散させた層からなるので、電磁波の入射方向に対して鱗片状黒鉛の面を垂直にすることができ、誘電体層の複素比誘電率の虚部の値を大きく上昇させることなく、実部の値を上昇させることができる。その結果、電磁波吸収体の複素比誘電率を高誘電率側へ移行させるとともに無反射条件を満たすことが可能となり、電磁波吸収体の薄膜化及び軽量化の実現が可能となる。 According to the electromagnetic wave absorber according to claim 1 having the above-described configuration, in the electromagnetic wave absorber using a carbon material as an electromagnetic wave absorbing material, sufficient electromagnetic waves can be obtained without increasing the proportion of the carbon material by using a DCF structure. Absorption performance can be obtained. That is, it is possible to increase the effective dielectric constant of the dielectric layer and design the electromagnetic wave absorber including the divided conductive film layer and the dielectric layer so as to satisfy the non-reflection condition. Thereby, the electromagnetic wave that has entered the electromagnetic wave absorber can be greatly attenuated. Therefore, it is possible to provide an electromagnetic wave absorber having a high-performance electromagnetic wave absorption performance that is lightweight, excellent in workability, and has no variation in a frequency band of 5 to 7 GHz.
In addition, the dielectric layer is composed of a layer in which scaly graphite is dispersed in a state in which the scaly graphite is arranged in a direction perpendicular to the incident direction of the electromagnetic wave with respect to the matrix. Can be made vertical, and the value of the real part can be increased without greatly increasing the value of the imaginary part of the complex relative permittivity of the dielectric layer. As a result, the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorber can be shifted to the high dielectric constant side and the non-reflection condition can be satisfied, and the electromagnetic wave absorber can be made thinner and lighter.

また、請求項２に記載の電磁波吸収体によれば、誘電体層の複素比誘電率の実部が同値の無反射条件を満たす虚部の値と比較した場合に、無反射条件を満たす虚部の値よりも低い虚部の値となるので、ＤＣＦ及び誘電体層を含めた電磁波吸収シートが無反射条件を満たすように設計することが可能となる。それによって、電磁波吸収シートに進入した電磁波を減衰させることが可能となる。 According to the electromagnetic wave absorber according to claim 2, when the real part of the complex relative permittivity of the dielectric layer is compared with the value of the imaginary part satisfying the same antireflection condition, the imaginary condition satisfying the antireflection condition is satisfied. Since the value of the imaginary part is lower than the value of the part, the electromagnetic wave absorbing sheet including the DCF and the dielectric layer can be designed to satisfy the non-reflection condition. Thereby, it is possible to attenuate the electromagnetic wave that has entered the electromagnetic wave absorbing sheet.

また、請求項３記載の電磁波吸収体によれば、ＤＣＦのパラメータである導電膜の一辺の長さ及び導電膜の配置間隔の値をそれぞれ適切な値とすることによって、十分な電磁波吸収特性を有した状態で誘電体層及びＤＣＦの薄膜化及び軽量化を図ることが可能となる。 In addition, according to the electromagnetic wave absorber according to claim 3 , sufficient electromagnetic wave absorption characteristics can be obtained by setting the values of the length of one side of the conductive film and the arrangement interval of the conductive film, which are parameters of DCF, to appropriate values. In this state, it is possible to reduce the thickness and weight of the dielectric layer and DCF.

また、請求項４に記載の電磁波吸収体によれば、カーボン材料が、マトリックス１００重量部に対して５０〜１４０重量部の割合で含まれているので、多量のカーボン材料を含むことによる弊害が生じることが無い。多量のカーボン材料を含むことによる弊害としては、例えば、カーボン材料の分散不良のために、外観が悪くなったり、内部にボイドが発生しやすくなり、電磁波吸収性能にバラツキが生じるといったものがある。 Moreover, according to the electromagnetic wave absorber according to claim 4, since the carbon material is contained in a ratio of 50 to 140 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the matrix, there is an adverse effect caused by containing a large amount of the carbon material. It does not occur. The adverse effects of including a large amount of carbon material include, for example, poor appearance of the carbon material due to poor dispersion of the carbon material, and the occurrence of voids in the interior, resulting in variations in electromagnetic wave absorption performance.

また、請求項５に記載の電磁波吸収体によれば、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有するので、５〜７ＧＨｚの周波数帯域の電磁波を吸収する際に十分な電磁波吸収性能を実現することが可能となる。   Moreover, according to the electromagnetic wave absorber of claim 5, since the electromagnetic wave absorption amount has a peak frequency of 15 dB or more in the frequency band of 5 to 7 GHz, it is sufficient when absorbing electromagnetic waves in the frequency band of 5 to 7 GHz. It becomes possible to realize electromagnetic wave absorption performance.

また、請求項６記載の電磁波吸収体によれば、ＤＣＦを用いた電磁波吸収体において、十分な電磁波吸収特性を有した状態で誘電体層及びＤＣＦの薄膜化及び軽量化を図ることが可能となる。従って、側壁や天井に対して電磁波吸収体を貼り付けることも容易に可能となり、電磁波吸収体の利用の幅を大きく広げることが可能となる。また、電磁波吸収体の薄膜化に伴って、整合周波数について低周波数側へシフトすることも可能となる。 In addition, according to the electromagnetic wave absorber according to claim 6, in the electromagnetic wave absorber using DCF, it is possible to reduce the thickness and weight of the dielectric layer and the DCF with sufficient electromagnetic wave absorption characteristics. Become. Therefore, it is possible to easily attach the electromagnetic wave absorber to the side wall or the ceiling, and the range of use of the electromagnetic wave absorber can be greatly widened. Further, as the electromagnetic wave absorber becomes thinner, the matching frequency can be shifted to the lower frequency side.

更に、請求項７記載の電磁波吸収体の製造方法によれば、カーボン材料の割合を高くすることなく十分な電磁波吸収性能を有する電磁波吸収体を製造することが可能となる。 Furthermore, according to the method for producing an electromagnetic wave absorber according to claim 7, it is possible to produce an electromagnetic wave absorber having sufficient electromagnetic wave absorption performance without increasing the proportion of the carbon material.

本発明に係る電磁波吸収シートについて示した説明図である。It is explanatory drawing shown about the electromagnetic wave absorption sheet which concerns on this invention. 本発明に係る電磁波吸収シートに形成されたＤＣＦの構造を示した模式図である。It is the schematic diagram which showed the structure of DCF formed in the electromagnetic wave absorption sheet which concerns on this invention. 無反射条件を満たす無反射曲線と本実施形態で用いる誘電体層の複素比誘電率εｒの一覧を示した図である。It is the figure which showed the list of the non-reflective curve which satisfy | fills non-reflective conditions, and the complex dielectric constant (epsilon) r of the dielectric material layer used by this embodiment. ＤＣＦの導電膜の一辺の長さａと導電膜の配置間隔ｂをそれぞれ所定値に設定した場合の電磁波吸収特性を示したグラフである。It is the graph which showed the electromagnetic wave absorption characteristic at the time of setting the length a of the one side of the electrically conductive film of DCF, and the arrangement | positioning space | interval b of an electrically conductive film to each predetermined value. ＤＣＦの導電膜の一辺の長さａと導電膜の配置間隔ｂをそれぞれ所定値に設定した場合の電磁波吸収特性を示したグラフである。It is the graph which showed the electromagnetic wave absorption characteristic at the time of setting the length a of the one side of the electrically conductive film of DCF, and the arrangement | positioning space | interval b of an electrically conductive film to each predetermined value. 実施例１の電磁波吸収シートについて、周波数に対する電磁波吸収量を示したグラフである。It is the graph which showed the electromagnetic wave absorption amount with respect to the frequency about the electromagnetic wave absorption sheet of Example 1. 実施例２の電磁波吸収シートについて、周波数に対する電磁波吸収量を示したグラフである。It is the graph which showed the electromagnetic wave absorption amount with respect to the frequency about the electromagnetic wave absorption sheet of Example 2.

以下、本発明に係る電磁波吸収体について具体化した実施形態について以下に図面を参照しつつ詳細に説明する。   DESCRIPTION OF EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of the electromagnetic wave absorber according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

先ず、本発明に係る電磁波吸収体である電磁波吸収シート１の構成について図１に基づき説明する。図１は本発明に係る電磁波吸収シート１について示した説明図である。   First, the structure of the electromagnetic wave absorbing sheet 1 which is an electromagnetic wave absorber according to the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is an explanatory view showing an electromagnetic wave absorbing sheet 1 according to the present invention.

図１に示すように、本発明に係る電磁波吸収シート１は、基本的に分割導電膜層（以下、ＤＣＦという）２と、誘電体層３と、電磁波反射層４とから構成される。また、電磁波の入射方向に対してＤＣＦ２、誘電体層３、電磁波反射層４の順に積層されている。また、図１では電磁波吸収シート１が壁等の被着体５に対して接着層６を介して貼着されている例を示す。更に、ＤＣＦ２の前面は、耐候性、耐熱性の優れたフッ素系ポリマー膜等の保護膜７によって被覆されている。   As shown in FIG. 1, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 according to the present invention basically includes a divided conductive film layer (hereinafter referred to as DCF) 2, a dielectric layer 3, and an electromagnetic wave reflection layer 4. Also, the DCF 2, the dielectric layer 3, and the electromagnetic wave reflection layer 4 are laminated in this order with respect to the incident direction of the electromagnetic wave. FIG. 1 shows an example in which the electromagnetic wave absorbing sheet 1 is attached to an adherend 5 such as a wall via an adhesive layer 6. Further, the front surface of the DCF 2 is covered with a protective film 7 such as a fluorine polymer film having excellent weather resistance and heat resistance.

ここで、ＤＣＦ２は、導電材料（例えば銅箔）により構成された正方形の導電膜１１を等間隔で配置した周期構造を有する。図２はＤＣＦ２の構造を示した模式図である。
図２に示すように、本発明のＤＣＦ２ではＰＩ（ポリイミド）フィルム１２に対して一辺の長さａの銅箔の導電膜１１を間隔ｂで配置することにより構成される。また、導電膜１１の一辺の長さａは３．０ｍｍ〜８．０ｍｍであって、導電膜１１の配置間隔ｂは０．１ｍｍ〜０．５ｍｍとすることが望ましい。上記数値範囲とすることによって、後述のように従来のλ／４型電波吸収体と比較して薄膜化及び軽量化の実現が可能となる。 Here, the DCF 2 has a periodic structure in which square conductive films 11 made of a conductive material (for example, copper foil) are arranged at equal intervals. FIG. 2 is a schematic diagram showing the structure of DCF2.
As shown in FIG. 2, the DCF 2 of the present invention is configured by disposing a copper foil conductive film 11 having a length of one side a with respect to a PI (polyimide) film 12 at an interval b. Moreover, it is desirable that the length a of one side of the conductive film 11 is 3.0 mm to 8.0 mm, and the arrangement interval b of the conductive film 11 is 0.1 mm to 0.5 mm. By setting the numerical value range as described above, it is possible to realize a reduction in thickness and weight as compared with a conventional λ / 4 type wave absorber as described later.

そして、ＤＣＦ２に対して電磁波が垂直に入射すると、導電膜１１のエッジ部に電流が流れ、導電膜１１のギャップ部（隣り合う導電膜１１の間）に電界が蓄積される。即ち、位相が遅延し、電磁波吸収シート１の実効誘電率を大きく上昇させる（複素比誘電率の実部と虚部を共に上昇させる）ことができる。従って、ＤＣＦ２を用いた電磁波吸収シート１では、従来のλ／４型電波吸収体と比較して薄膜化及び軽量化の実現が可能となる。また、電磁波吸収シート１の薄膜化に伴って、整合周波数について低周波数側へシフトすることが可能となる。   When electromagnetic waves are incident on the DCF 2 perpendicularly, a current flows through the edge portion of the conductive film 11, and an electric field is accumulated in the gap portion of the conductive film 11 (between adjacent conductive films 11). That is, the phase is delayed, and the effective dielectric constant of the electromagnetic wave absorbing sheet 1 can be greatly increased (both the real part and the imaginary part of the complex relative dielectric constant are increased). Therefore, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 using DCF 2 can be made thinner and lighter than the conventional λ / 4 type wave absorber. Further, as the electromagnetic wave absorbing sheet 1 is made thinner, the matching frequency can be shifted to the lower frequency side.

尚、ＤＣＦ２の導電膜１１を構成する材料は銅箔に限られることなく、アルミニウム、金、銀、導電フィルム等でも良い。また、ＰＩフィルム１２を用いずに導電膜１１を誘電体層３に直接配置する構成としても良い。   In addition, the material which comprises the electrically conductive film 11 of DCF2 is not restricted to copper foil, Aluminum, gold | metal | money, silver, a conductive film, etc. may be sufficient. Alternatively, the conductive film 11 may be directly disposed on the dielectric layer 3 without using the PI film 12.

一方、誘電体層３は、電磁波吸収材料が分散されたマトリックスにより形成される。尚、誘電体層３に用いられるマトリックスとしては、ゴム系材料、樹脂、無機バインダー、無機・有機ハイブリッドバインダ等がある。また、ゴム系材料としては、例えば、シリコンゴム系、フッ素ゴム系、ＥＰＤＭ（エチレン・プロピレン・ジエンモノマ）ゴム系などを挙げることができるが、特にＥＰＤＭゴム系を用いることが望ましい。   On the other hand, the dielectric layer 3 is formed of a matrix in which an electromagnetic wave absorbing material is dispersed. Examples of the matrix used for the dielectric layer 3 include rubber materials, resins, inorganic binders, and inorganic / organic hybrid binders. Examples of the rubber material include silicon rubber, fluorine rubber, and EPDM (ethylene / propylene / diene monomer) rubber, and it is particularly preferable to use an EPDM rubber.

ＥＰＤＭゴム系は耐候性、耐薬品性に優れ、またシリコンゴム、フッ素ゴムと比較して安価であることから汎用的に使用されている。また、ＥＰＤＭゴム系の架橋剤としては、有機過酸化物を用いることを特徴とする。用いる有機過酸化物の種類については特に限定はなく、例えばジ−ｔ−ブチルパーオキサイドやジクミルパーオキサイド、α，α´−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−ｐ−ジイソプロピルベンゼンや２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）へキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）へキシン−３、や２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ベンゾイルパーオキシ）へキサン、ジ−ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサンやｔ−ブチルヒドロパーオキシドなどの適宜なものを１種又は２種以上を用いうる。また、本発明においては、有機過酸化物として１分半減期が１６０℃以下の物を少なくとも用いることが好ましい。   The EPDM rubber system is widely used because it is excellent in weather resistance and chemical resistance and is less expensive than silicon rubber and fluoro rubber. In addition, an organic peroxide is used as the EPDM rubber-based crosslinking agent. The type of organic peroxide to be used is not particularly limited, and examples thereof include di-t-butyl peroxide, dicumyl peroxide, α, α'-bis (t-butylperoxy) -p-diisopropylbenzene, and 2,5. -Dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexane, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexyne-3, 2,5-dimethyl-2, One or more suitable types such as 5-di (t-benzoylperoxy) hexane, di-t-butylperoxy-3,3,5-trimethylcyclohexane and t-butylhydroperoxide are used. sell. In the present invention, it is preferable to use at least a one-minute half-life of 160 ° C. or less as the organic peroxide.

また、本発明において、有機過酸化物の使用量は用いるゴム系ポリマーの種類や目的とする発泡体物性などに応じて適宜決定することができるが、通常ゴム系ポリマー１００重量部あたり１〜４０重量部、好ましくは５〜３０重量部である。また、本発明においては、例えばエチレンジメタクリレートやエチレングリコールアクリレート、トリアリルイソシアヌレートやトリメチロールプロパントリメタクリレート、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンビスマレイミドなどの適宜な架橋助剤を併用することもできる。   In the present invention, the amount of the organic peroxide used can be appropriately determined according to the type of rubber-based polymer used and the desired physical properties of the foam, but is usually 1 to 40 per 100 parts by weight of the rubber-based polymer. Part by weight, preferably 5 to 30 parts by weight. In the present invention, an appropriate crosslinking aid such as ethylene dimethacrylate, ethylene glycol acrylate, triallyl isocyanurate, trimethylolpropane trimethacrylate, N, N′-m-phenylenebismaleimide can be used in combination. .

また、本発明のＥＰＤＭゴム系においては、ジシクロペンタジエンを有するＥＰＤＭゴム、有機過酸化物もしくは硫黄を少なくとも成分とする混和物からなるが、上記特性を損なわない範囲で上記必須成分以外の物を添加しても良い。   Further, in the EPDM rubber system of the present invention, it consists of an EPDM rubber having dicyclopentadiene, an organic peroxide or an admixture containing at least sulfur as a component. It may be added.

特に本発明においては、老化防止剤として２−メルカプトベンゾイミダゾールを用いることが好ましい。２−メルカプトベンゾイミダゾールを添加することで、有機過酸化物によるＥＰＤＭゴムのプロピレン部分の分解による低分子量化を防ぐ効果が有る。また、これ以外の老化防止剤、例えば２，２，４−トリメチル−１，２−ジヒドロキノリンや４，４´−ビス（α,α´−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等を併用することもできる。   In particular, in the present invention, 2-mercaptobenzimidazole is preferably used as an anti-aging agent. By adding 2-mercaptobenzimidazole, there is an effect of preventing a reduction in molecular weight due to decomposition of the propylene portion of the EPDM rubber by the organic peroxide. Other anti-aging agents such as 2,2,4-trimethyl-1,2-dihydroquinoline and 4,4′-bis (α, α′-dimethylbenzyl) diphenylamine can also be used in combination.

その他、本発明のＥＰＤＭゴム系混和物には、成形性の調整などを目的に軟化剤として、例えば塩素化パラフィンなどのパラフィン類やワックス類、ナフテン類、アロマ類、アスファルト類、アマニ油などの乾性油類、動植物油類、石油系オイル類、各種低分子量ポリマー類、フタル酸エステル類、リン酸エステル類、ステアリン酸やそのエステル類、アルキルスルホン酸エステル類、粘着付与剤などを添加することもできる。尚、ステアリン酸やそのエステル類は、滑剤としても有用で、従って各種の滑剤も配合しうる成分の例として挙げられる。   In addition, the EPDM rubber-based admixture of the present invention can be used as a softening agent for the purpose of adjusting moldability, for example, paraffins such as chlorinated paraffin, waxes, naphthenes, aromas, asphalts, linseed oil, etc. Add dry oils, animal and vegetable oils, petroleum oils, various low molecular weight polymers, phthalates, phosphates, stearic acid and its esters, alkyl sulfonates, tackifiers, etc. You can also. In addition, stearic acid and its esters are useful as a lubricant, and therefore can be listed as examples of components in which various lubricants can be blended.

更に上記混和物には、タルクや炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ケイ酸やその塩類、クレー、雲母紛、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、亜鉛華、ベントナイン、カーボンブラック、シリカ、アルミナ、アルミニウムシリケート、アセチレンブラック、アルミニウム粉、酸化カルシウムなどの充填剤、その他、可塑剤や酸化防止剤、顔料、着色剤、防カビ剤などの適宜な配合剤を必要に応じて添加することができる。尚、前記の酸化カルシウムは吸湿剤として、亜鉛華は安定剤として有用で、従って各種の安定剤や補強剤も配合しうる成分の例として挙げられる。   Further, the above mixture includes talc, calcium carbonate, magnesium carbonate, silicic acid and salts thereof, clay, mica powder, aluminum hydroxide, magnesium hydroxide, zinc white, bentonine, carbon black, silica, alumina, aluminum silicate, An appropriate compounding agent such as a filler such as acetylene black, aluminum powder, and calcium oxide, a plasticizer, an antioxidant, a pigment, a colorant, and an antifungal agent can be added as necessary. The calcium oxide is useful as a hygroscopic agent, and the zinc white is useful as a stabilizer. Therefore, examples of components that can contain various stabilizers and reinforcing agents are given.

本発明におけるＥＰＤＭゴム系は、上記した混和物を加熱して架橋処理することにより行いうるが、その形成に際しては必要に応じ混和物を例えばシート等の所定の形態に形成して、その成形体を加熱処理して架橋体とすることもできる。その場合、成形体は適宜な方式にて任意な形態に成形したものであってよく、その形態について特に限定はない。   The EPDM rubber system in the present invention can be carried out by heating and crosslinking the above-mentioned blend, but when forming the blend, the blend is formed into a predetermined form such as a sheet, if necessary, and the molded product is formed. Can be heat-treated to form a crosslinked product. In that case, the molded body may be molded into an arbitrary form by an appropriate method, and the form is not particularly limited.

従って、加硫処理の対象物は、混和物を例えばミキシングロールやカレンダーロール、バンバリーミキサー、押出成形等による適宜な方式でシート状やその他の形態に形成したものであってもよいし、所定の型を介して射出成形やプレス成形等による適宜な方式で凹凸等を有する所定の形態に成形したものなどであってもよい。   Therefore, the object of vulcanization treatment may be an admixture formed into a sheet or other form by an appropriate method such as mixing roll, calendar roll, Banbury mixer, extrusion molding, etc. What was shape | molded in the predetermined | prescribed form which has an unevenness | corrugation etc. by the appropriate | suitable system by injection molding, press molding, etc. may be used.

よって形成体の寸法は任意であり、目的とする架橋体の形態などに応じて適宜に決定することができる。シート等の場合、その厚さは１００ｍｍ以下、好ましくは１〜５０ｍｍ、さらに好ましくは３〜３０ｍｍが一般的である。   Therefore, the size of the formed body is arbitrary, and can be appropriately determined according to the form of the target crosslinked body. In the case of a sheet or the like, the thickness is generally 100 mm or less, preferably 1 to 50 mm, more preferably 3 to 30 mm.

上記した架橋処理は、用いた有機過酸化物の分解温度などにより、従来に準じた適宜な条件で行うことができる。一般的な架橋温度は、２００℃以下、好ましくは１４０℃〜１８０℃程度である。   The above-described crosslinking treatment can be performed under appropriate conditions according to the prior art depending on the decomposition temperature of the organic peroxide used. The general crosslinking temperature is 200 ° C. or less, preferably about 140 ° C. to 180 ° C.

また、電磁波吸収材料としては、カーボン材料が用いられる（カーボン材料としてはカーボンブラックや黒鉛、カーボンファイバー等が挙げられるがそれらに限定されるものではない）。そして、本実施形態では、カーボン材料が、マトリックス１００重量部に対して５０〜１４０重量部の割合で含まれていることが望ましい。カーボン材料の割合が多くなり過ぎると、成形性が悪くなり、シートがもろくなるなどの問題が発生する。一方、カーボン材料の割合が少なすぎると、誘電率を高くすることができない。尚、本発明では後述のように電磁波吸収材料として特に異方性の鱗片状黒鉛を用いる。また、誘電体層３に用いられるマトリックスとしては、電磁波反射層４及びＰＩフィルム１２に対してそれぞれ接着可能な材料を用いる。   As the electromagnetic wave absorbing material, a carbon material is used (the carbon material includes, but is not limited to, carbon black, graphite, carbon fiber, etc.). And in this embodiment, it is desirable that the carbon material is contained in a ratio of 50 to 140 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the matrix. If the ratio of the carbon material is too large, problems such as poor moldability and brittle sheets occur. On the other hand, if the proportion of the carbon material is too small, the dielectric constant cannot be increased. In the present invention, anisotropic scaly graphite is used as the electromagnetic wave absorbing material as described later. Moreover, as a matrix used for the dielectric material layer 3, the material which can be adhere | attached with respect to the electromagnetic wave reflection layer 4 and the PI film 12, respectively is used.

また、本発明に係る誘電体層３には、マトリックスに対して鱗片状黒鉛を電磁波の入射方向に対して垂直方向に配列させた状態で分散させる。従って、電磁波の入射方向に対して鱗片状黒鉛の面を垂直にすることができ、電磁波吸収シート１の複素比誘電率の虚部の値を大きく上昇させることなく、実部の値を上昇させることができる。その結果、電磁波吸収シート１の複素比誘電率を高誘電率側へ移行させるとともに無反射条件を満たすことが可能となり、電磁波吸収シート１の薄膜化及び軽量化の実現が可能となる。   In the dielectric layer 3 according to the present invention, scaly graphite is dispersed with respect to the matrix in a state of being arranged in a direction perpendicular to the incident direction of the electromagnetic wave. Therefore, the surface of the scaly graphite can be made perpendicular to the incident direction of the electromagnetic wave, and the value of the real part is increased without greatly increasing the value of the imaginary part of the complex dielectric constant of the electromagnetic wave absorbing sheet 1. be able to. As a result, the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorbing sheet 1 can be shifted to the high dielectric constant side and the non-reflection condition can be satisfied, and the electromagnetic wave absorbing sheet 1 can be made thinner and lighter.

また、誘電体層３の同軸管法で測定した複素比誘電率は、実部（εｒ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、虚部（εｒ”）が２〜１６の範囲を満たし、誘電正接（Ｔａｎδ＝εｒ”／εｒ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たし、特に、実部が同値の無反射条件を満たす虚部の値と比較した場合に、無反射条件を満たす虚部の値よりも低い虚部の値となることが望ましい。これは、上述したＤＣＦ２を配置することによって実効誘電率が上昇する（複素比誘電率の実部と虚部が共に上昇する）ので、ＤＣＦ２及び誘電体層３を含めた電磁波吸収シート１が無反射条件を満たすように、誘電体層３単体では予め実効誘電率を低く（複素比誘電率の実部と虚部を共に無反射条件を満たす値よりも低く）しておく必要がある為である。 The complex relative permittivity of the dielectric layer 3 measured by the coaxial tube method is such that the real part (ε r ′) satisfies the range of 20 to 120 and the imaginary part (ε r ″) satisfies the range of 2 to 16. The dielectric loss tangent (Tan δ = ε r ″ / ε r ′) satisfies the range of 0.05 to 0.5, particularly when compared with the value of the imaginary part where the real part satisfies the same antireflection condition. It is desirable that the value of the imaginary part is lower than the value of the imaginary part that satisfies the reflection condition. This is because the effective dielectric constant is increased by arranging the DCF 2 described above (both the real part and the imaginary part of the complex relative dielectric constant are increased), so that the electromagnetic wave absorbing sheet 1 including the DCF 2 and the dielectric layer 3 is not present. In order to satisfy the reflection condition, the dielectric layer 3 alone needs to have a low effective dielectric constant beforehand (both the real part and the imaginary part of the complex relative dielectric constant are lower than the value satisfying the non-reflection condition). is there.

例えば、本発明では誘電体層３の複素比誘電率εｒを、εｒ＝３０−ｊ４、εｒ＝４０−ｊ８、εｒ＝５０−ｊ５、εｒ＝７０−ｊ７のいずれかとする。ここで、図３は、無反射条件を満たす無反射曲線と、本発明で用いる誘電体層３の複素比誘電率εｒの一覧を示した図である。図３に示すように、本発明で用いる誘電体層３の複素比誘電率εｒは、無反射曲線に対して下方に位置する。即ち、実部が同値の無反射条件を満たす虚部の値と比較した場合に、無反射条件を満たす虚部の値よりも低い虚部の値となる。そして、ＤＣＦ２及び誘電体層３を含めた電磁波吸収シート１全体では複素比誘電率εｒが無反射曲線上へと移動することとなる。 For example, in the present invention, the complex relative dielectric constant ε r of the dielectric layer 3 is set to one of ε r = 30−j4, ε r = 40−j8, ε r = 50−j5, and ε r = 70−j7. Here, FIG. 3 is a diagram showing a list of the non-reflection curves that satisfy the non-reflection conditions and the complex relative permittivity ε r of the dielectric layer 3 used in the present invention. As shown in FIG. 3, the complex relative dielectric constant ε r of the dielectric layer 3 used in the present invention is located below the non-reflection curve. That is, when the real part is compared with the value of the imaginary part that satisfies the same antireflection condition, the value of the imaginary part is lower than the value of the imaginary part that satisfies the antireflection condition. Then, in the entire electromagnetic wave absorbing sheet 1 including the DCF 2 and the dielectric layer 3, the complex relative dielectric constant ε r moves to the non-reflection curve.

一方、電磁波反射層４は、入射された電磁波を反射する反射手段として用いられる層であり、アルミニウム、銅、鉄やステンレス等の金属板や、高分子フィルムに真空蒸着やめっきで上記金属の薄膜を形成したもの、炭素繊維等の導電材で樹脂等を補強したものなどにより成形される。尚、誘電体層３と電磁波反射層４との積層方法は、例えば、直接熱接着する方法、電磁波吸収特性に影響を与えない程度の薄い接着剤で接着する方法等がある。また、電磁波吸収シート１に対して入射する電磁波の入射方向は、電磁波反射層４が積層されている面と反対側の面から入射するように設計する。但し、図１では電磁波の入射方向は、電磁波反射層４に対して垂直となっているが、入射方向は電磁波反射層４に対して垂直でなくても良い。   On the other hand, the electromagnetic wave reflection layer 4 is a layer used as a reflection means for reflecting incident electromagnetic waves, and is a metal plate such as aluminum, copper, iron or stainless steel, or a thin film of the above metal by vacuum deposition or plating on a polymer film. Or a resin reinforced with a conductive material such as carbon fiber. As a method of laminating the dielectric layer 3 and the electromagnetic wave reflection layer 4, there are, for example, a method of directly heat bonding, a method of bonding with a thin adhesive that does not affect the electromagnetic wave absorption characteristics, and the like. Moreover, the incident direction of the electromagnetic wave incident on the electromagnetic wave absorbing sheet 1 is designed so as to be incident from the surface opposite to the surface on which the electromagnetic wave reflection layer 4 is laminated. However, although the incident direction of the electromagnetic wave is perpendicular to the electromagnetic wave reflecting layer 4 in FIG. 1, the incident direction may not be perpendicular to the electromagnetic wave reflecting layer 4.

また、本発明に係る電磁波吸収シート１には、必要に応じて被着体５に取り付けるための接着層６を設けることができる。その接着層６は、適宜な接着剤にて形成しうるが、接着作業の簡便性などの点より、粘着層であることが好ましい。尚、粘着層の形成には、適宜な粘着性物質を用いることができる。一般には、例えば、ゴム系粘着剤やアクリル系粘着剤、シリコーン系粘着剤やビニルアルキルエーテル系粘着剤、ポリビニルアルコール系粘着剤やポリビニルピロリドン系粘着剤、ポリアクリルアミド系粘着剤やセルロース系粘着剤などの有機系のものが用いられる。   Moreover, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 according to the present invention can be provided with an adhesive layer 6 for attaching to the adherend 5 as necessary. The adhesive layer 6 can be formed with an appropriate adhesive, but is preferably a pressure-sensitive adhesive layer from the viewpoint of ease of bonding work. An appropriate adhesive substance can be used for forming the adhesive layer. In general, for example, rubber adhesives and acrylic adhesives, silicone adhesives and vinyl alkyl ether adhesives, polyvinyl alcohol adhesives and polyvinylpyrrolidone adhesives, polyacrylamide adhesives and cellulose adhesives, etc. The organic type is used.

また、接着層６は、電磁波吸収シート１を被着体５に取り付けるまでの適宜な段階で設けることができる。従って電磁波吸収シート１に予め設けることもできるし、電磁波吸収シート１とした後に設けることもできる。   The adhesive layer 6 can be provided at an appropriate stage until the electromagnetic wave absorbing sheet 1 is attached to the adherend 5. Therefore, it can be provided in advance on the electromagnetic wave absorbing sheet 1 or can be provided after the electromagnetic wave absorbing sheet 1 is formed.

電磁波吸収シート１への接着層６の付設は、カレンダーロール法等の圧延方式、ドクターブレード法やグラビアロールコータ法等のシート形成方式などの適宜な方式で粘着性物質を電磁波吸収シート１に付設する方式、あるいは前記に準じセパレータ上に接着層６を形成してそれを電磁波吸収シートに移着する方法などの適宜な方式で行ってよい。   The adhesive layer 6 is attached to the electromagnetic wave absorbing sheet 1 by attaching an adhesive substance to the electromagnetic wave absorbing sheet 1 by an appropriate method such as a rolling method such as a calendar roll method or a sheet forming method such as a doctor blade method or a gravure roll coater method. It may be performed by an appropriate method such as a method of forming the adhesive layer 6 on the separator according to the above and transferring it to the electromagnetic wave absorbing sheet.

また、付設する接着層６の厚さは、使用目的に応じて決定でき一般には１〜５００μｍとされる。尚、設けた接着層６が表面に露出する場合には、それを被着体５に接着するまでの間、必要に応じてセパレータ等にて被覆して汚染等を防止することもできる。   Further, the thickness of the adhesive layer 6 to be provided can be determined according to the purpose of use and is generally 1 to 500 μm. When the provided adhesive layer 6 is exposed on the surface, it can be covered with a separator or the like as needed until it is adhered to the adherend 5 to prevent contamination or the like.

また、保護膜７は、フッ素系樹脂、より具体的にはフッ素系ポリマーにより形成されたフィルム、塗布層、含浸膜などからなる。尚、保護膜７を形成するフッ素系ポリマーとしては、適宜なものを用いることができ、特に限定されることはない。例えば、ポリテトラフルオロエチレンやテトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体、テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体やエチレン・テトラフルオロエチレン共重合体、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）やエチレン・クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）、ポリビニリデンフロリド（ＰＶＤＦ）やポリビニルフロリド（ＰＶＦ）などがあげられる。これらのフッ素系ポリマーは耐オゾン性、耐候性、耐熱性等の耐環境性に優れた材料である。また、上記のフッ素系ポリマーの内、複数種類のフッ素系ポリマーを用いてもよい。更に、保護膜７には、必要に応じて繊維等の補強基材を混入させても良い。   The protective film 7 is made of a fluororesin, more specifically, a film formed from a fluoropolymer, a coating layer, an impregnation film, and the like. In addition, as a fluorine-type polymer which forms the protective film 7, a suitable thing can be used and it does not specifically limit. For example, polytetrafluoroethylene, tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer, tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer, ethylene / tetrafluoroethylene copolymer, polychlorotrifluoroethylene (PCTFE), ethylene / Examples thereof include chlorotrifluoroethylene copolymer (ECTFE), polyvinylidene fluoride (PVDF), and polyvinyl fluoride (PVF). These fluoropolymers are materials excellent in environmental resistance such as ozone resistance, weather resistance, and heat resistance. Moreover, you may use multiple types of fluorine-type polymer among said fluorine-type polymers. Further, a reinforcing base material such as fiber may be mixed in the protective film 7 as necessary.

また、保護膜７は、物性の改良などを目的にフッ素系ポリマー以外の適宜なポリマーを併用して形成しても良い。但し、その併用量は、耐候性の維持などの点よりフッ素系ポリマーの８０重量％以下、好ましくは５０重量％以下、更に好ましくは２０重量％以下とする。   Further, the protective film 7 may be formed by using an appropriate polymer other than the fluorine-based polymer for the purpose of improving physical properties. However, the combined use amount is 80% by weight or less, preferably 50% by weight or less, more preferably 20% by weight or less of the fluoropolymer from the viewpoint of maintaining weather resistance.

また、保護膜７の厚さは、強度や耐候性などの点より、０．１μｍ以上とすることが好ましい。例えば２０μｍとする。   The thickness of the protective film 7 is preferably 0.1 μm or more from the viewpoint of strength and weather resistance. For example, it is 20 μm.

上記構成を有する本発明に係る電磁波吸収シート１は、例えばＥＴＣ料金所やガソリンスタンド等の建造物、その他のガードレールなどの車両用防護柵、高層ビルのような建造物などの電磁波対策の目的に好ましく用いうる。特に保護膜７を設けることによって耐候性と耐擦過性に優れることより、電磁波吸収シートを取り付けた状態で屋外等に暴露される物品に好ましく用いうる。   The electromagnetic wave absorbing sheet 1 according to the present invention having the above-described configuration is used for the purpose of electromagnetic wave countermeasures such as a building such as an ETC toll gate or a gas station, a guard fence for a vehicle such as a guardrail, or a building such as a high-rise building. It can be preferably used. In particular, by providing the protective film 7, the weather resistance and the scratch resistance are excellent, so that it can be preferably used for an article exposed to the outdoors or the like with the electromagnetic wave absorbing sheet attached.

また、本発明に係る電磁波吸収シート１は、上述したようにＤＣＦ２を備え、更にＤＣＦ２のパラメータである導電膜１１の一辺の長さａ及び導電膜１１の配置間隔ｂの値をそれぞれ適切な値とすることによって、薄膜化及び軽量化の実現が可能となる。そして、壁面や天井に貼り付ける用途から、ＤＣＦ２、誘電体層３及び電磁波反射層４を含む電磁波吸収シート１の厚さｄを吸収される電磁波の波長λに対して、ｄ／λ＝０．０１〜０．０５を満たす範囲とすることが望ましい。従って、例えば設計周波数５．８ＧＨｚではｄ＝０．８６２ｍｍ〜１．７２ｍｍとすることが望ましい。また、電磁波吸収シート１の単位面積当たりの重量が１０００ｇ／ｍ２〜２０００ｇ／ｍ２の範囲とすることが望ましい。 Moreover, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 according to the present invention includes the DCF 2 as described above, and furthermore, the values of the length a of one side of the conductive film 11 and the arrangement interval b of the conductive film 11 which are parameters of the DCF 2 are respectively appropriate values. By doing so, it becomes possible to realize a reduction in thickness and weight. And from the use stuck on a wall surface or a ceiling, the thickness d of the electromagnetic wave absorbing sheet 1 including the DCF 2, the dielectric layer 3, and the electromagnetic wave reflection layer 4 is d / λ = 0. It is desirable to make the range satisfying 01 to 0.05. Therefore, for example, it is desirable that d = 0.862 mm to 1.72 mm at a design frequency of 5.8 GHz. Further, it is desirable that the weight per unit area of the electromagnetic wave absorber sheet 1 is in the range of 1000g / m 2 ~2000g / m 2 .

次に、電磁波吸収シート１に用いられるＤＣＦ２の導電膜１１の一辺の長さａ及び導電膜１１の配置間隔ｂの値と、電磁波吸収体の厚さｄと吸収される電磁波の波長λとの比と、電磁波吸収特性との関係について説明する。   Next, the value of the length a of one side of the conductive film 11 of the DCF 2 used in the electromagnetic wave absorbing sheet 1 and the arrangement interval b of the conductive film 11, the thickness d of the electromagnetic wave absorber, and the wavelength λ of the absorbed electromagnetic wave The relationship between the ratio and the electromagnetic wave absorption characteristics will be described.

例えば、図４は、厚さを１．０４ｍｍとし、ＤＣＦ２の導電膜１１の一辺の長さａを６．０ｍｍ、導電膜１１の配置間隔ｂを０．４ｍｍにそれぞれ設定した電磁波吸収シート１の電磁波吸収特性を示したグラフである。また、図５は、厚さを１．０２ｍｍとし、ＤＣＦ２の導電膜１１の一辺の長さａを６．０ｍｍ、導電膜１１の配置間隔ｂを０．４ｍｍにそれぞれ設定した電磁波吸収シート１の電磁波吸収特性を示したグラフである。尚、図４及び図５では、シートへの電磁波の入射角度を５度〜６０度の間で４段階に変化させ、入射角毎の周波数に対する電磁波吸収量を示す。   For example, FIG. 4 shows the electromagnetic wave absorbing sheet 1 in which the thickness is 1.04 mm, the length a of one side of the conductive film 11 of the DCF 2 is set to 6.0 mm, and the arrangement interval b of the conductive film 11 is set to 0.4 mm. It is the graph which showed the electromagnetic wave absorption characteristic. FIG. 5 shows the electromagnetic wave absorbing sheet 1 having a thickness of 1.02 mm, the length a of one side of the conductive film 11 of the DCF 2 set to 6.0 mm, and the arrangement interval b of the conductive film 11 set to 0.4 mm. It is the graph which showed the electromagnetic wave absorption characteristic. 4 and 5, the electromagnetic wave absorption amount with respect to the frequency for each incident angle is shown by changing the incident angle of the electromagnetic wave to the sheet in four stages between 5 degrees and 60 degrees.

図４に示すように、厚さを１．０４ｍｍとし、ＤＣＦ２の導電膜１１の一辺の長さａを６．０ｍｍ、導電膜１１の配置間隔ｂを０．４ｍｍに設定した電磁波吸収シート１については、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有する。特に、入射角度が６０度であっても、１５ｄＢ以上のピーク周波数を有する。また、図５に示すように、厚さを１．０２ｍｍとし、ＤＣＦ２の導電膜１１の一辺の長さａを６．０ｍｍ、導電膜１１の配置間隔ｂを０．４ｍｍに設定した電磁波吸収シート１についても、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有する。   As shown in FIG. 4, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 having a thickness of 1.04 mm, a length a of one side of the conductive film 11 of DCF2 set to 6.0 mm, and an arrangement interval b of the conductive film 11 set to 0.4 mm. Has a peak frequency of 15 dB or more of electromagnetic wave absorption in a frequency band of 5 to 7 GHz. In particular, even if the incident angle is 60 degrees, it has a peak frequency of 15 dB or more. Further, as shown in FIG. 5, the electromagnetic wave absorbing sheet having a thickness of 1.02 mm, a length a of one side of the conductive film 11 of DCF2 set to 6.0 mm, and an arrangement interval b of the conductive film 11 set to 0.4 mm. 1 also has a peak frequency of 15 dB or more of electromagnetic wave absorption in a frequency band of 5 to 7 GHz.

即ち、図４及び図５からは、電磁波吸収シート１の厚さｄ（即ちｄ／λ）と、導電膜１１の一辺の長さａと導電膜１１の配置間隔ｂの値とをそれぞれ適切な範囲（ｄ／λ＝０．０１〜０．０５、ａ＝３．０ｍｍ〜８．０ｍｍ、ｂ＝０．１ｍｍ〜０．５ｍｍ）とすることによって、十分な電磁波吸収量である１５ｄＢ以上を達成することが可能であることが分かる。特に、本発明では、電磁波吸収シート１の厚さｄをｄ＝０．８６２ｍｍ〜１．７２ｍｍの範囲にある極めて薄い値に設定したとしても、十分な電磁波吸収量である１５ｄＢ以上を達成することが可能であることが分かる。従って、本発明に係る電磁波吸収シート１は、ＤＣＦ２を備え、更にＤＣＦ２のパラメータである導電膜１１の一辺の長さａ及び導電膜１１の配置間隔ｂの値をそれぞれ適切な値とすることによって、十分な電磁波吸収量を保った状態で薄膜化及び軽量化が可能となる。   That is, from FIG. 4 and FIG. 5, the thickness d (that is, d / λ) of the electromagnetic wave absorbing sheet 1, the length a of one side of the conductive film 11, and the value of the arrangement interval b of the conductive film 11 are appropriate. By setting the ranges (d / λ = 0.01 to 0.05, a = 3.0 mm to 8.0 mm, b = 0.1 mm to 0.5 mm), a sufficient electromagnetic wave absorption amount of 15 dB or more is achieved. You can see that it is possible. In particular, in the present invention, even when the thickness d of the electromagnetic wave absorbing sheet 1 is set to an extremely thin value in the range of d = 0.862 mm to 1.72 mm, a sufficient electromagnetic wave absorption amount of 15 dB or more is achieved. It is understood that is possible. Therefore, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 according to the present invention includes the DCF 2 and further sets the values of the length a of one side of the conductive film 11 and the arrangement interval b of the conductive film 11 which are parameters of the DCF 2 to appropriate values. Thus, it is possible to reduce the thickness and weight while maintaining a sufficient amount of electromagnetic wave absorption.

以下に、本発明の実施例について説明する。
先ず、本実施例の電磁波吸収シート１の製造工程について説明する。 Examples of the present invention will be described below.
First, the manufacturing process of the electromagnetic wave absorbing sheet 1 of this example will be described.

（実施例１の製造工程）
ジシクロペンタジエンを第三成分として５重量％含むＥＰＤＭ（ムーニー粘度ＭＬ1+4（１００℃）３８、ヨウ素価１２）１００重量部、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（４０ｗｔ％希釈物）（１分半減期１７１℃）１０重量部、及びジ−ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン（４０ｗｔ％希釈物）（１分半減期１４８℃）１０重量部、鱗片状黒鉛（Ｄ５０・５μｍ）１４０重量部、その他、酸化亜鉛、ステアリン酸、充填剤、軟化剤、架橋助剤、スコーチ補助剤等の添加物を加圧ニーダーとミキシングロールで混練して混和物を得、それを押出し機で成形して厚み約１．４ｍｍの誘電体層３を作製した。 (Production process of Example 1)
EPDM (Mooney viscosity ML1 + 4 (100 ° C.) 38, iodine value 12) 100 parts by weight containing 5% by weight of dicyclopentadiene as a third component, dicumyl peroxide (40 wt% dilution) as an organic peroxide (1 10 parts by weight of a half-life of 171 ° C.) and 10 parts by weight of di-t-butylperoxy-3,3,5-trimethylcyclohexane (diluted at 40 wt%) (1 minute half-life of 148 ° C.), scaly graphite (D50)・ 5μm) 140 parts by weight, other additives such as zinc oxide, stearic acid, fillers, softeners, crosslinking aids, scorch aids, etc. are kneaded with a pressure kneader and a mixing roll to obtain an admixture. A dielectric layer 3 having a thickness of about 1.4 mm was produced by molding with an extruder.

一方、ＰＩフィルム１２に対して蒸着、エッチング、印刷のいずれかの方法により銅箔からなる導電膜１１のパターンを配置することによりＤＣＦ２を作製する。
そして、導電膜１１の配置されたＰＩフィルム１２（ＤＣＦ２）を誘電体層３の一方の面に熱圧着した。また、誘電体層３の他方の面にはアルミニウム箔（電磁波反射層４）を接着剤等で接着した。更に、アルミニウム箔面にセパレータ上に設けた厚さ３０μmのアクリル系粘着層を付設して電磁波吸収シートを作製した。また、ＤＣＦ２の上面には厚さ２０μｍのフッ素系ポリマー膜を保護膜７として熱圧着した。 On the other hand, the DCF 2 is produced by disposing a pattern of the conductive film 11 made of copper foil on the PI film 12 by any one of vapor deposition, etching, and printing.
Then, the PI film 12 (DCF2) on which the conductive film 11 is disposed was thermocompression bonded to one surface of the dielectric layer 3. An aluminum foil (electromagnetic wave reflection layer 4) was bonded to the other surface of the dielectric layer 3 with an adhesive or the like. Furthermore, an electromagnetic wave absorbing sheet was prepared by attaching an acrylic adhesive layer having a thickness of 30 μm provided on the separator to the aluminum foil surface. Further, a fluorine polymer film having a thickness of 20 μm was thermocompression-bonded as a protective film 7 on the upper surface of the DCF 2.

上記工程により、誘電体層３の同軸管法で測定した複素比誘電率εｒが、εｒ＝７０−ｊ７となる電磁波吸収シート１を作製した。更に、実施例１の電磁波吸収シート１に対しては、一辺の長さ３．２ｍｍの導電膜１１を配置間隔０．５ｍｍで配置した。尚、導電膜１１は銅箔により形成した。 The electromagnetic wave absorbing sheet 1 in which the complex relative dielectric constant ε r measured by the coaxial tube method of the dielectric layer 3 is ε r = 70−j7 was produced by the above process. Furthermore, with respect to the electromagnetic wave absorbing sheet 1 of Example 1, a conductive film 11 having a length of 3.2 mm on one side was arranged at an arrangement interval of 0.5 mm. In addition, the electrically conductive film 11 was formed with copper foil.

（実施例２の製造工程）
ジシクロペンタジエンを第三成分として５重量％含むＥＰＤＭ（ムーニー粘度ＭＬ1+4（１００℃）３８、ヨウ素価１２）１００重量部、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（４０ｗｔ％希釈物）（１分半減期１７１℃）１０重量部、及びジ−ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン（４０ｗｔ％希釈物）（１分半減期１４８℃）１０重量部、鱗片状黒鉛（Ｄ５０・５μｍ）を５７重量部、カーボンブラックを６重量部、その他、酸化亜鉛、ステアリン酸、充填剤、軟化剤、架橋助剤、スコーチ補助剤等の添加物を加圧ニーダーとミキシングロールで混練して混和物を得、それを押出し機で成形して厚み約１．０ｍｍの誘電体層３を作製した。 (Production process of Example 2)
EPDM (Mooney viscosity ML1 + 4 (100 ° C.) 38, iodine value 12) 100 parts by weight containing 5% by weight of dicyclopentadiene as a third component, dicumyl peroxide (40 wt% dilution) as an organic peroxide (1 10 parts by weight of a half-life of 171 ° C.) and 10 parts by weight of di-t-butylperoxy-3,3,5-trimethylcyclohexane (diluted at 40 wt%) (1 minute half-life of 148 ° C.), scaly graphite (D50)・ 57 parts by weight of 5 μm), 6 parts by weight of carbon black, and other additives such as zinc oxide, stearic acid, filler, softener, crosslinking aid, scorch aid, etc. are kneaded with a pressure kneader and mixing roll. Thus, an admixture was obtained and molded with an extruder to produce a dielectric layer 3 having a thickness of about 1.0 mm.

他の作製条件は実施例１と同様である。そして、作製された誘電体層３を用いて、誘電体層３の同軸管法で測定した複素比誘電率εｒが、εｒ＝５０−ｊ５となる電磁波吸収シート１を作製した。更に、実施例２の電磁波吸収シート１に対して、一辺の長さ８ｍｍの導電膜１１を配置間隔０．５ｍｍで配置した。尚、導電膜１１は銅箔により形成した。 Other manufacturing conditions are the same as in Example 1. And the electromagnetic wave absorption sheet 1 from which the complex dielectric constant (epsilon) r measured by the coaxial tube method of the dielectric material layer 3 was set to (epsilon) r = 50-j5 using the produced dielectric material layer 3 was produced. Furthermore, with respect to the electromagnetic wave absorbing sheet 1 of Example 2, a conductive film 11 having a side length of 8 mm was arranged at an arrangement interval of 0.5 mm. In addition, the electrically conductive film 11 was formed with copper foil.

（比較例の製造工程）
ジシクロペンタジエンを第三成分として５重量％含むＥＰＤＭ（ムーニー粘度ＭＬ1+4（１００℃）３８、ヨウ素価１２）１００重量部、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（４０ｗｔ％希釈物）（１分半減期１７１℃）１０重量部、及びジ−ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン（４０ｗｔ％希釈物）（１分半減期１４８℃）１０重量部、黒鉛５０重量部、その他、酸化亜鉛、ステアリン酸、充填剤、軟化剤、架橋助剤、スコーチ補助剤等の添加物を加圧ニーダーとミキシングロールで混練して混和物を得、それを押出し機で成形して厚み約１．４ｍｍの誘電体層３を作製した。 (Manufacturing process of comparative example)
EPDM (Mooney viscosity ML1 + 4 (100 ° C.) 38, iodine value 12) 100 parts by weight containing 5% by weight of dicyclopentadiene as a third component, dicumyl peroxide (40 wt% dilution) as an organic peroxide (1 10 parts by weight of a half-life of 171 ° C.) and 10 parts by weight of di-t-butylperoxy-3,3,5-trimethylcyclohexane (diluted at 40 wt%) (1 minute half-life of 148 ° C.), 50 parts by weight of graphite, In addition, additives such as zinc oxide, stearic acid, fillers, softeners, crosslinking aids, scorch aids, etc. are kneaded with a pressure kneader and a mixing roll to obtain an admixture, which is molded by an extruder and thickened. A dielectric layer 3 of about 1.4 mm was produced.

他の作製条件は実施例１と同様である。そして、作製された誘電体層３を用いて、誘電体層３の同軸管法で測定した複素比誘電率εｒが、εｒ＝２５−ｊ１となる電磁波吸収シート１を作製した。更に、比較例の電磁波吸収シート１に対して、一辺の長さ８ｍｍの導電膜１１を配置間隔０．５ｍｍで配置した。尚、導電膜１１は銅箔により形成した。 Other manufacturing conditions are the same as in Example 1. And the electromagnetic wave absorption sheet 1 from which the complex dielectric constant (epsilon) r measured with the coaxial tube method of the dielectric material layer 3 was set to (epsilon) r = 25-j1 using the produced dielectric material layer 3 was produced. Furthermore, with respect to the electromagnetic wave absorbing sheet 1 of the comparative example, a conductive film 11 having a side length of 8 mm was arranged at an arrangement interval of 0.5 mm. In addition, the electrically conductive film 11 was formed with copper foil.

（実施例１の評価結果）
上記実施例で得た実施例１の電磁波吸収シートについて、シートへの電磁波の入射角度を５度〜６０の間で４段階に変化させ、入射角毎の周波数に対する電磁波吸収量を測定した。測定結果を図６に示す。 (Evaluation result of Example 1)
For the electromagnetic wave absorbing sheet of Example 1 obtained in the above example, the incident angle of the electromagnetic wave on the sheet was changed in four stages between 5 degrees and 60, and the electromagnetic wave absorption amount with respect to the frequency for each incident angle was measured. The measurement results are shown in FIG.

図６に示すように誘電体層３の複素比誘電率εｒがεｒ＝７０−ｊ７を満たす実施例１の電磁波吸収シート１については、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有することが分かる。また、ピーク周波数における電磁波吸収量は、電磁波がシートに対して垂直に近い角度で進入する程、大きくなることが分かる。そして、実施例３の電磁波吸収シート１では、電磁波がシートに対して６０度の角度で入射した場合であっても、ピーク周波数における電磁波吸収量は２５ｄＢとなり、高い吸収特性を示す。 As shown in FIG. 6, for the electromagnetic wave absorbing sheet 1 of Example 1 where the complex relative permittivity ε r of the dielectric layer 3 satisfies ε r = 70−j7, the electromagnetic wave absorption amount is 15 dB or more in the frequency band of 5 to 7 GHz. It can be seen that it has a peak frequency of. Further, it can be seen that the electromagnetic wave absorption amount at the peak frequency increases as the electromagnetic wave enters at an angle close to perpendicular to the sheet. And in the electromagnetic wave absorption sheet 1 of Example 3, even if it is a case where electromagnetic waves enter at an angle of 60 degree | times with respect to a sheet | seat, the electromagnetic wave absorption amount in a peak frequency will be 25 dB, and shows a high absorption characteristic.

（実施例２の評価結果）
上記実施例で得た実施例２の電磁波吸収シートについて、シートへの電磁波の入射角度を５度〜６０の間で４段階に変化させ、入射角毎の周波数に対する電磁波吸収量を測定した。測定結果を図７に示す。 (Evaluation result of Example 2)
For the electromagnetic wave absorbing sheet of Example 2 obtained in the above Example, the incident angle of the electromagnetic wave on the sheet was changed in four stages between 5 degrees and 60, and the electromagnetic wave absorption amount with respect to the frequency for each incident angle was measured. The measurement results are shown in FIG.

図７に示すように誘電体層３の複素比誘電率εｒがεｒ＝５０−ｊ５を満たす実施例４の電磁波吸収シート１については、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有することが分かる。 As shown in FIG. 7, for the electromagnetic wave absorbing sheet 1 of Example 4 where the complex relative permittivity ε r of the dielectric layer 3 satisfies ε r = 50−j5, the electromagnetic wave absorption amount is 15 dB or more in the frequency band of 5 to 7 GHz. It can be seen that it has a peak frequency of.

（比較例の評価結果）
比較例の電磁波吸収シートについて、シートへの電磁波の入射角度を５度〜６０の間で４段階に変化させ、入射角毎の周波数に対する電磁波吸収量を測定した。しかしながら、誘電体層の複素比誘電率εｒがεｒ＝２５−ｊ１を満たす比較例の電磁波吸収シートでは、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において吸収量のピークは確認できなかった。 (Evaluation result of comparative example)
For the electromagnetic wave absorbing sheet of the comparative example, the incident angle of the electromagnetic wave on the sheet was changed in four steps between 5 degrees and 60, and the electromagnetic wave absorption amount with respect to the frequency for each incident angle was measured. However, in the electromagnetic wave absorbing sheet of the comparative example in which the complex relative dielectric constant ε r of the dielectric layer satisfies ε r = 25−j1, the peak of the absorption amount could not be confirmed in the frequency band of 5 to 7 GHz.

以上の実施例１、２及び比較例の評価結果を参照すると、誘電体層３の複素比誘電率の実部（εｒ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、虚部（εｒ”）が２〜１６の範囲を満たし、誘電正接（Ｔａｎδ＝εｒ”／εｒ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たし、更に、電磁波吸収材料として鱗片状黒鉛がＥＰＤＭ１００重量部に対して５０〜１４０重量部の割合で含まれることによって、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が十分な吸収量である１５ｄＢ以上のピーク周波数を有する電磁波吸収量を達成することが可能である。 Referring to the evaluation results of Examples 1 and 2 and Comparative Example above, the real part (ε r ′) of the complex relative permittivity of the dielectric layer 3 satisfies the range of 20 to 120, and the imaginary part (ε r ″) Satisfies the range of 2 to 16, the dielectric loss tangent (Tan δ = ε r ″ / ε r ′) satisfies the range of 0.05 to 0.5, and the scaly graphite as an electromagnetic wave absorbing material is 100 parts by weight of EPDM. By being contained at a ratio of 50 to 140 parts by weight, it is possible to achieve an electromagnetic wave absorption amount having a peak frequency of 15 dB or more, which is a sufficient absorption amount of electromagnetic waves in a frequency band of 5 to 7 GHz.

以上説明したように、本実施形態に係る電磁波吸収シート１は、ＤＣＦ２と、誘電体層３と、電磁波反射層４とから構成され、５〜７ＧＨｚの周波数帯域における電磁波吸収体であって、誘電体層３は、カーボン材料を含むマトリックスからなり、同軸管法で測定した複素比誘電率は、実部（εｒ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、虚部（εｒ”）が２〜１６の範囲を満たし、誘電正接（Ｔａｎδ＝εｒ”／εｒ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たすので、電磁波吸収材料としてカーボン材料を用いた電磁波吸収体において、ＤＣＦ構造を用いることによって、カーボン材料の割合を高くすることなく十分な電磁波吸収性能を得ることができる。即ち、誘電体層３の実効誘電率を上昇させ、且つ分割導電膜層及び誘電体層３を含めた電磁波吸収体が無反射条件を満たすように設計することが可能となる。それによって、電磁波吸収体に進入した電磁波を大きく減衰させることが可能となる。従って、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において、軽量で加工性に優れ、バラツキのない高性能な電磁波吸収性能を有する電磁波吸収体を提供することができる。
また、カーボン材料が、マトリックス１００重量部に対して５０〜１４０重量部の割合で含まれているので、多量のカーボン材料を含むことによる弊害が生じることが無い。多量のカーボン材料を含むことによる弊害としては、例えば、カーボン材料の分散不良のために、外観が悪くなったり、内部にボイドが発生しやすくなり、電磁波吸収性能にバラツキが生じるといったものがある。
また、誘電体層３は、マトリックスに対して鱗片状黒鉛を分散させた層からなるので、誘電体層３の実効誘電率を上昇させることができる。その結果、誘電体層３の薄膜化及び軽量化の実現が可能となる。
また、誘電体層３は、マトリックスに対して鱗片状黒鉛を電磁波の入射方向に対して垂直方向に配列させた状態で分散させた層からなるので、電磁波の入射方向に対して鱗片状黒鉛の面を垂直にすることができ、誘電体層３の複素比誘電率の虚部の値を大きく上昇させることなく、実部の値を上昇させることができる。その結果、電磁波吸収体の複素比誘電率を高誘電率側へ移行させるとともに無反射条件を満たすことが可能となり、電磁波吸収体の薄膜化及び軽量化の実現が可能となる。
また、５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有するので、５〜７ＧＨｚの周波数帯域の電磁波を吸収する際に十分な電磁波吸収性能を実現することが可能となる。
また、厚さｄと波長λとの比が、ｄ／λ＝０．０１〜０．０５を満たし、単位面積当たりの重量が１０００ｇ／ｍ２〜２０００ｇ／ｍ２の範囲にあるので、ＤＣＦ２を用いた電磁波吸収シート１において、十分な電磁波吸収特性を有した状態で誘電体層３及びＤＣＦ２の薄膜化及び軽量化を図ることが可能となる。従って、側壁や天井に対して電磁波吸収シート１を貼り付けることも容易に可能となり、電磁波吸収シート１の利用の幅を大きく広げることが可能となる。また、電磁波吸収シート１の薄膜化に伴って、整合周波数について低周波数側へシフトすることも可能となる。
また、ＤＣＦ２では、導電膜１１の一辺のサイズが３．０ｍｍ〜８．０ｍｍであって、０．１ｍｍ〜０．５ｍｍの間隔で配置されているので、十分な電磁波吸収特性を有した状態で誘電体層３及びＤＣＦ２の薄膜化及び軽量化を図ることが可能となる。
また、誘電体層３は、同軸管法で測定した複素比誘電率が、実部が同値の無反射条件を満たす虚部の値と比較した場合に、無反射条件を満たす虚部の値よりも低い虚部の値となるので、ＤＣＦ２及び誘電体層３を含めた電磁波吸収シート１が無反射条件を満たすように設計することが可能となる。それによって、電磁波吸収シート１に進入した電磁波を減衰させることが可能となる。 As described above, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 according to the present embodiment is composed of the DCF 2, the dielectric layer 3, and the electromagnetic wave reflecting layer 4, and is an electromagnetic wave absorber in a frequency band of 5 to 7 GHz. The body layer 3 is made of a matrix containing a carbon material, and the complex relative permittivity measured by the coaxial tube method satisfies the range of 20 to 120 for the real part (ε r ′) and 2 for the imaginary part (ε r ″). In an electromagnetic wave absorber using a carbon material as an electromagnetic wave absorbing material because the dielectric loss tangent (Tan δ = ε r ″ / ε r ′) satisfies the range of 0.05 to 0.5. By using this, sufficient electromagnetic wave absorption performance can be obtained without increasing the proportion of the carbon material. That is, the effective dielectric constant of the dielectric layer 3 can be increased, and the electromagnetic wave absorber including the divided conductive film layer and the dielectric layer 3 can be designed to satisfy the non-reflection condition. Thereby, the electromagnetic wave that has entered the electromagnetic wave absorber can be greatly attenuated. Therefore, it is possible to provide an electromagnetic wave absorber having a high-performance electromagnetic wave absorption performance that is lightweight, excellent in workability, and has no variation in a frequency band of 5 to 7 GHz.
Further, since the carbon material is contained in a ratio of 50 to 140 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the matrix, there is no problem caused by including a large amount of the carbon material. The adverse effects of including a large amount of carbon material include, for example, poor appearance of the carbon material due to poor dispersion of the carbon material, and the occurrence of voids in the interior, resulting in variations in electromagnetic wave absorption performance.
Further, since the dielectric layer 3 is made of a layer in which scaly graphite is dispersed in the matrix, the effective dielectric constant of the dielectric layer 3 can be increased. As a result, the dielectric layer 3 can be made thinner and lighter.
In addition, the dielectric layer 3 is composed of a layer in which scaly graphite is dispersed in a state in which the scaly graphite is aligned in a direction perpendicular to the incident direction of the electromagnetic wave with respect to the matrix. The surface can be made vertical, and the value of the real part can be increased without greatly increasing the value of the imaginary part of the complex dielectric constant of the dielectric layer 3. As a result, the complex relative permittivity of the electromagnetic wave absorber can be shifted to the high dielectric constant side and the non-reflection condition can be satisfied, and the electromagnetic wave absorber can be made thinner and lighter.
Further, since the electromagnetic wave absorption amount has a peak frequency of 15 dB or more in the frequency band of 5 to 7 GHz, it is possible to realize sufficient electromagnetic wave absorption performance when absorbing electromagnetic waves in the frequency band of 5 to 7 GHz.
The ratio between the thickness d and the wavelength lambda is, satisfies the d / lambda = 0.01 to 0.05, the weight per unit area is in the range of 1000g / m 2 ~2000g / m 2 , the DCF2 In the electromagnetic wave absorbing sheet 1 used, it is possible to reduce the thickness and weight of the dielectric layer 3 and the DCF 2 with sufficient electromagnetic wave absorption characteristics. Therefore, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 can be easily attached to the side walls and the ceiling, and the range of use of the electromagnetic wave absorbing sheet 1 can be greatly widened. Further, as the electromagnetic wave absorbing sheet 1 is made thinner, the matching frequency can be shifted to the lower frequency side.
Moreover, in DCF2, since the size of one side of the conductive film 11 is 3.0 mm to 8.0 mm and is arranged at intervals of 0.1 mm to 0.5 mm, it has a sufficient electromagnetic wave absorption characteristic. It is possible to reduce the thickness and weight of the dielectric layer 3 and the DCF 2.
Moreover, the dielectric layer 3 has a complex relative permittivity measured by the coaxial tube method, when compared with an imaginary part value satisfying the non-reflective condition where the real part satisfies the same non-reflective condition. Therefore, the electromagnetic wave absorbing sheet 1 including the DCF 2 and the dielectric layer 3 can be designed to satisfy the non-reflection condition. As a result, the electromagnetic wave that has entered the electromagnetic wave absorbing sheet 1 can be attenuated.

尚、本発明は前記実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変形が可能であることは勿論である。
例えば、ＤＣＦ２に配置される導電膜１１は正方形状としているが、他の形状（例えば、長方形状）を有していても良い。 In addition, this invention is not limited to the said Example, Of course, various improvement and deformation | transformation are possible within the range which does not deviate from the summary of this invention.
For example, although the conductive film 11 disposed in the DCF 2 has a square shape, the conductive film 11 may have another shape (for example, a rectangular shape).

また、本実施形態では誘電体層３に分散させる電磁波吸収材料として鱗片状黒鉛を用いているが、他のカーボン材料を用いても良い。   In the present embodiment, scaly graphite is used as the electromagnetic wave absorbing material dispersed in the dielectric layer 3, but other carbon materials may be used.

１ 電磁波吸収シート
２ ＤＣＦ
３ 誘電体層
４ 電磁波反射層
７ 保護膜
１１ 導電膜
１２ ＰＩフィルム 1 Electromagnetic wave absorbing sheet 2 DCF
3 Dielectric layer 4 Electromagnetic wave reflection layer 7 Protective film 11 Conductive film 12 PI film

Claims (7)

誘電体層と、
前記誘電体層の一方の面に積層された分割導電膜層と、
前記誘電体層の他方の面に積層された電磁波反射層と、を有し、
５〜７ＧＨｚの周波数帯域における電磁波吸収体であって、
前記誘電体層は、
マトリックスに対してカーボン材料である鱗片状黒鉛を電磁波の入射方向に対して垂直方向に配列させた状態で分散させた層からなり、
同軸管法で測定した複素比誘電率は、
実部（εｒ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、
虚部（εｒ”）が２〜１６の範囲を満たし、
誘電正接（Ｔａｎδ＝εｒ”／εｒ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たすことを特徴とする電磁波吸収体。 A dielectric layer;
A split conductive film layer laminated on one surface of the dielectric layer;
An electromagnetic wave reflection layer laminated on the other surface of the dielectric layer,
An electromagnetic wave absorber in a frequency band of 5 to 7 GHz,
The dielectric layer is
It consists of a layer in which scaly graphite, which is a carbon material, is dispersed in a state of being aligned in a direction perpendicular to the incident direction of electromagnetic waves with respect to the matrix,
The complex dielectric constant measured by the coaxial tube method is
The real part (ε r ′) satisfies the range of 20 to 120,
The imaginary part (ε r ″) satisfies the range of 2 to 16,
Electromagnetic wave absorber dielectric loss tangent (Tanδ = ε r "/ ε r ') is characterized by satisfying the range of 0.05 to 0.5. 誘電体層と、
前記誘電体層の一方の面に積層された分割導電膜層と、
前記誘電体層の他方の面に積層された電磁波反射層と、を有し、
５〜７ＧＨｚの周波数帯域における電磁波吸収体であって、
前記誘電体層は、
カーボン材料を含むマトリックスからなり、
同軸管法で測定した複素比誘電率は、
実部（εｒ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、
虚部（εｒ”）が２〜１６の範囲を満たし、
誘電正接（Ｔａｎδ＝εｒ”／εｒ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たし、
実部が同値の無反射条件を満たす虚部の値と比較した場合に、無反射条件を満たす虚部の値よりも低い虚部の値となることを特徴とする電磁波吸収体。 A dielectric layer;
A split conductive film layer laminated on one surface of the dielectric layer;
An electromagnetic wave reflection layer laminated on the other surface of the dielectric layer,
An electromagnetic wave absorber in a frequency band of 5 to 7 GHz,
The dielectric layer is
Consisting of a matrix containing carbon material,
The complex dielectric constant measured by the coaxial tube method is
The real part (ε r ′) satisfies the range of 20 to 120,
The imaginary part (ε r ″) satisfies the range of 2 to 16,
Dielectric loss tangent (Tanδ = ε r "/ ε r ') is less than the range of 0.05 to 0.5,
An electromagnetic wave absorber characterized in that when compared to an imaginary part value that satisfies the same non-reflection condition, the real part has an imaginary part value that is lower than the imaginary part value that satisfies the non-reflection condition . 誘電体層と、
前記誘電体層の一方の面に積層された分割導電膜層と、
前記誘電体層の他方の面に積層された電磁波反射層と、を有し、
５〜７ＧＨｚの周波数帯域における電磁波吸収体であって、
前記誘電体層は、
カーボン材料を含むマトリックスからなり、
同軸管法で測定した複素比誘電率は、
実部（εｒ’）が２０〜１２０の範囲を満たし、
虚部（εｒ”）が２〜１６の範囲を満たし、
誘電正接（Ｔａｎδ＝εｒ”／εｒ’）が０．０５〜０．５の範囲を満たし、
前記分割導電膜層は、
四角形状の複数の導電膜が所定間隔で配置された構造を備え、
前記導電膜の一辺のサイズが３．０ｍｍ〜８．０ｍｍであって、
前記導電膜が０．１ｍｍ〜０．５ｍｍの間隔で配置されていることを特徴とする電磁波吸収体。 A dielectric layer;
A split conductive film layer laminated on one surface of the dielectric layer;
An electromagnetic wave reflection layer laminated on the other surface of the dielectric layer,
An electromagnetic wave absorber in a frequency band of 5 to 7 GHz,
The dielectric layer is
Consisting of a matrix containing carbon material,
The complex dielectric constant measured by the coaxial tube method is
The real part (ε r ′) satisfies the range of 20 to 120,
The imaginary part (ε r ″) satisfies the range of 2 to 16,
Dielectric loss tangent (Tanδ = ε r "/ ε r ') is less than the range of 0.05 to 0.5,
The divided conductive film layer is
It has a structure in which a plurality of rectangular conductive films are arranged at predetermined intervals,
The size of one side of the conductive film is 3.0 mm to 8.0 mm,
The electromagnetic wave absorber, wherein the conductive film is disposed at an interval of 0.1 mm to 0.5 mm . 前記カーボン材料が、前記マトリックス１００重量部に対して５０〜１４０重量部の割合で含まれていることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の電磁波吸収体。 The electromagnetic wave absorber according to any one of claims 1 to 3, wherein the carbon material is contained in a ratio of 50 to 140 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the matrix. ５〜７ＧＨｚの周波数帯域において電磁波吸収量が１５ｄＢ以上のピーク周波数を有することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の電磁波吸収体。   5. The electromagnetic wave absorber according to claim 1, wherein the electromagnetic wave absorber has a peak frequency of 15 dB or more in a frequency band of 5 to 7 GHz. 電磁波吸収体の厚さｄと吸収される電磁波の波長λとの比が、ｄ／λ＝０．０１〜０．０５を満たし、
単位面積当たりの重量が１０００ｇ／ｍ２〜２０００ｇ／ｍ２の範囲にあることを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の電磁波吸収体。 The ratio between the thickness d of the electromagnetic wave absorber and the wavelength λ of the absorbed electromagnetic wave satisfies d / λ = 0.01 to 0.05,
Electromagnetic wave absorber according to any one of claims 1 to 5 weight per unit area lies in the range of 1000g / m 2 ~2000g / m 2 . 前記請求項１乃至請求項６のいずれかに記載する電磁波吸収体を製造する電磁波吸収体の製造方法。 The manufacturing method of the electromagnetic wave absorber which manufactures the electromagnetic wave absorber in any one of the said Claim 1 thru | or 6 .
JP2011075732A 2011-03-30 2011-03-30 Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber Active JP5831921B2 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011075732A JP5831921B2 (en) 2011-03-30 2011-03-30 Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber
PCT/JP2012/057954 WO2012133419A1 (en) 2011-03-30 2012-03-27 Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011075732A JP5831921B2 (en) 2011-03-30 2011-03-30 Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2012209515A JP2012209515A (en) 2012-10-25
JP5831921B2 true JP5831921B2 (en) 2015-12-09

Family

ID=46931135

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2011075732A Active JP5831921B2 (en) 2011-03-30 2011-03-30 Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP5831921B2 (en)
WO (1) WO2012133419A1 (en)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104902735A (en) * 2015-05-07 2015-09-09 武汉理工大学 High-temperature wave absorbing metamaterial and preparation method thereof
US20200008328A1 (en) * 2017-03-13 2020-01-02 Maxell Holdings, Ltd. Electromagnetic-wave absorbing sheet
US11509061B2 (en) * 2017-10-19 2022-11-22 Kansai Paint Co., Ltd. Milliwave band radio wave absorption sheet and milliwave radio wave absorption method
JP2021163792A (en) * 2020-03-30 2021-10-11 株式会社ニフコ Manufacturing method of radio wave absorber, radio wave absorber, and radar mechanism
WO2021241541A1 (en) 2020-05-29 2021-12-02 京セラ株式会社 Resin composition and electronic component
WO2022044958A1 (en) * 2020-08-24 2022-03-03 Ａｇｃ株式会社 Radio wave absorber

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6468999A (en) * 1987-09-09 1989-03-15 Nok Corp Electromagnetic wave absorbing material
JPH10215097A (en) * 1997-01-29 1998-08-11 Ask:Kk Radio wave absorption building material
JP2003298278A (en) * 2002-03-29 2003-10-17 Takenaka Komuten Co Ltd Electromagnetic wave absorber
JP4177143B2 (en) * 2003-03-14 2008-11-05 三井化学株式会社 Radio wave absorber
JP5043082B2 (en) * 2003-04-18 2012-10-10 ニッタ株式会社 Electromagnetic wave absorbing material
JP4528334B2 (en) * 2003-05-28 2010-08-18 ニッタ株式会社 Electromagnetic wave absorber
JP2009060060A (en) * 2007-09-03 2009-03-19 Osaka Industrial Promotion Organization Electromagnetic wave absorbing sheet

Also Published As

Publication number Publication date
JP2012209515A (en) 2012-10-25
WO2012133419A1 (en) 2012-10-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6063631B2 (en) Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber
JP5831921B2 (en) Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber
US8643531B2 (en) Electromagnetic wave absorber
JP2019143149A (en) Polymer composites with electromagnetic interference mitigation properties
WO2017026391A1 (en) Dc cable, and method for manufacturing composition and dc cable
EP3909758A1 (en) Fluororesin composition, fluororesin sheet, multilayer body and substrate for circuits
KR101661583B1 (en) Electromagnetic wave shielding and absorbing sheet and manufacturing method of the same
JP2013093464A (en) Electromagnetic wave absorber and manufacturing method therefor
WO2005084096A1 (en) Electromagnetic wave absorber
Zachariah et al. Hybrid materials for electromagnetic shielding: A review
JP2009197115A (en) Damping material
JP5835639B2 (en) Electromagnetic wave absorber and method for producing electromagnetic wave absorber
JP4108677B2 (en) Electromagnetic wave absorber
JP3647447B2 (en) Electromagnetic wave absorber
KR20150047880A (en) Insulating resin composition for printed circuit board and products manufactured by using the same
JP2008166834A (en) Electromagnetic wave absorbing body
CN108092006A (en) Stratiform wideband radar inhales wave plate and preparation method thereof
KR102451386B1 (en) Radio wave absorbing material and radio wave absorbing sheet
JP2009278137A (en) Electromagnetic wave absorbing material
WO2013061918A1 (en) Electromagnetic wave absorber and method for manufacturing electromagnetic wave absorber
KR20180062790A (en) Composition for complex sheet with emi shields and absorbing and thermal dissipation, and complex sheet comprising the same
JP2000244167A (en) Electromagnetic-wave-disturbance preventive material
JP2005158960A (en) Radio wave absorber
JP6387789B2 (en) Radio wave absorber, electronic device including the radio wave absorber, automatic toll collection system, and on-vehicle radar device
JP2005228939A (en) Electromagnetic wave absorber and its production process

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20140110

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20141202

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20150202

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20151006

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20151022

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 5831921

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

S111 Request for change of ownership or part of ownership

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250