JP5822482B2 - Eyeglass lenses - Google Patents

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Description

本発明は、眼鏡用レンズに関するものである。   The present invention relates to a spectacle lens.

特許文献１には、老視などの視力の補正に適した眼鏡レンズに用いられる累進多焦点レンズにおいて、従来、物体側の面に付加されていた累進屈折面を眼球側の面に設けることが記載されている。これにより、物体側の面をベースカーブが一定の球面にできるので、倍率のシェープ・ファクターによる変動を防止することが可能となり、遠用部と近用部の倍率差を縮小することができ、また、累進部の倍率の変化を抑制することができる。従って、倍率差による像の揺れや歪みを低減することができ、快適な視野が得られる累進多焦点レンズを提供することができる。さらに、特許文献１には、合成式を用いて累進屈折面と乱視矯正用のトーリック面とを眼球側の面に合成することが可能となり、乱視矯正用の累進多焦点レンズにおいても像の揺れや歪みを低減することができることが記載されている。   In Patent Document 1, in a progressive multifocal lens used for a spectacle lens suitable for correction of visual acuity such as presbyopia, a progressive refracting surface that is conventionally added to the object side surface is provided on the eyeball side surface. Have been described. As a result, the object-side surface can be a spherical surface with a constant base curve, so it is possible to prevent fluctuations due to the shape factor of the magnification, and to reduce the magnification difference between the distance portion and the near portion, Moreover, the change of the magnification of the progressive part can be suppressed. Therefore, it is possible to provide a progressive multifocal lens that can reduce image shaking and distortion due to a difference in magnification and can provide a comfortable field of view. Further, in Patent Document 1, it is possible to synthesize a progressive refracting surface and a toric surface for correcting astigmatism with a surface on the eyeball side by using a synthesis formula, and even in a progressive multifocal lens for correcting astigmatism, the image shakes. And that distortion can be reduced.

特許文献２には、遠用部および近用部といった屈折力の異なる視野部分を備えた眼鏡用の多焦点レンズにおいて、物体側の面の遠用部の平均面屈折力と近用部の平均面屈折力の差を加入度より数学的に小さくし、さらに、眼球側の面の遠用部の平均面屈折力および近用部の平均面屈折力を調整することにより所定の加入度を備えた眼鏡用の多焦点レンズを提供することが記載されている。物体側の面の平均面屈折力を遠用部および近用部の倍率差が小さくなるように調整することが可能となり、さらに、物体側の面の平均面屈折力の差を少なくすることも可能である。従って、倍率差による像の揺れや歪みが少なく、さらに、非点収差の改善された明視域が広く像の揺れなどの少ない快適な視野が得られる多焦点レンズを提供することができる。   In Patent Document 2, in a multifocal lens for spectacles having a field portion having different refractive powers such as a distance portion and a near portion, the average surface refractive power of the distance portion on the object side surface and the average of the near portion The difference in surface refracting power is mathematically smaller than the addition, and a predetermined addition is provided by adjusting the average surface power of the distance portion and the average surface power of the near portion of the eyeball side surface. Providing a multifocal lens for a pair of spectacles is described. It is possible to adjust the average surface refractive power of the object side surface so that the magnification difference between the distance portion and the near portion is small, and to reduce the difference in average surface power of the object side surface. Is possible. Therefore, it is possible to provide a multifocal lens that has less image shake and distortion due to a difference in magnification, and has a wide clear vision area with improved astigmatism and a comfortable field of view with less image shake.

特許文献３には、遠用部と近用部における像の倍率差を低減し、処方値に対する良好な視力補正と、装用時における歪みの少ない広範囲な有効視野を与える両面非球面型累進屈折力レンズを提供することが記載されている。そのため、特許文献３においては、物体側表面の第１の屈折表面において、遠用度数測定位置Ｆ１における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれ、ＤＨｆ、ＤＶｆとし、この第１の屈折表面において、近用度数測定位置Ｎ１における横方向の表面屈折力及び縦方向の表面屈折力をそれぞれＤＨｎ、ＤＶｎとするとき、ＤＨｆ＋ＤＨｎ＜ＤＶｆ＋ＤＶｎ、かつ、ＤＨｎ＜ＤＶｎとなる関係式を満足させると共に、第１の屈折表面のＦ１及びＮ１における表面非点収差成分を、眼球側表面の第２の屈折表面にて相殺し、前記第１と第２の屈折表面とを合わせて処方値に基づいた遠用度数と加入度数とを与えることが記載されている。   Patent Document 3 discloses a double-sided aspherical progressive power that reduces the magnification difference between the distance portion and the near portion, provides a good visual acuity correction with respect to the prescription value, and provides a wide effective field of view with little distortion during wearing. Providing a lens is described. Therefore, in Patent Document 3, on the first refracting surface of the object side surface, the horizontal surface power and the vertical surface power at the distance power measurement position F1 are DHf and DVf, respectively. In the refracting surface, when the horizontal surface refractive power and the vertical surface refractive power at the near power measurement position N1 are DHn and DVn, respectively, the relational expressions DHf + DHn <DVf + DVn and DHn <DVn are satisfied. At the same time, the surface astigmatism components at F1 and N1 of the first refractive surface are canceled by the second refractive surface of the eyeball side surface, and the first and second refractive surfaces are combined and based on the prescription value. It is described that the distance power and the addition power are given.

特許文献４には、累進屈折力レンズに必然的に生じる像の歪みやボケを減少させ、装用感を向上させることができる累進屈折力レンズを提供することが記載されている。そのため、特許文献４においては、外面と内面の両面を累進面とする両面累進レンズとすると共に、外面の面加入度をマイナスとし、外面と内面の平均面屈折力分布が相似になるように累進面形状を設計する。   Patent Document 4 describes that a progressive-power lens capable of reducing image distortion and blur inevitably generated in a progressive-power lens and improving the wearing feeling can be provided. For this reason, in Patent Document 4, a double-sided progressive lens is used in which both the outer surface and the inner surface are progressive surfaces, and the addition of the surface of the outer surface is negative, so that the average surface refractive power distribution of the outer surface and the inner surface is similar. Design the surface shape.

国際公開Ｗ０９７／１９３８２号公報International Publication No. W097 / 19382 国際公開Ｗ０９７／１９３８３号公報International Publication No. W097 / 19383 特開２００３−３４４８１３号公報JP 2003-344813 A 特開２００４−００４４３６号公報JP 2004-004436 A

これらの技術により、性能の向上はされてきているものの、依然として累進屈折力レンズの特性、特にゆれに関して適合できないユーザーもおり、更なる改善が求められている。   Although these techniques have improved the performance, there are still users who cannot adapt to the characteristics of the progressive power lens, particularly the fluctuation, and further improvement is required.

本発明の一態様は、度数の異なる遠用部と近用部とを含む眼鏡用の累進屈折力レンズであって、主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線に沿った物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）と、眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＭＨＰ（ｙ）と、眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＭＶＰ（ｙ）とが以下の条件を満たす累進屈折力レンズである。
ＯＭＨＰ（ｙ）＞ＯＭＶＰ（ｙ）・・・（１）
ＩＭＨＰ（ｙ）＞ＩＭＶＰ（ｙ）・・・（２）
ＯＭＨＰ（ｙ）−ＯＭＶＰ（ｙ）＝ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）・・・（３）
ただし、これらの条件および以下に示す条件は乱視処方を含まない。すなわち、これらの条件は遠用処方における乱視処方は含まない。また、ｙは主注視線または前記垂直基準線に沿った座標である。 One aspect of the present invention is a progressive-power lens for spectacles including a distance portion and a near portion having different powers, and is provided on a surface on the object side along a vertical reference line passing through a main gaze line or a fitting point. Horizontal surface refractive power OMHP (y), vertical surface refractive power OMVP (y) of the object side surface, horizontal surface refractive power absolute value IMHP (y) of the eyeball side surface, and eyeball This is a progressive power lens in which the absolute value IMVP (y) of the surface refractive power in the vertical direction of the side surface satisfies the following conditions.
OMHP (y)> OMVP (y) (1)
IMHP (y)> IMVP (y) (2)
OMHP (y) -OMVP (y) = IMHP (y) -IMVP (y) (3)
However, these conditions and the following conditions do not include astigmatism prescription. That is, these conditions do not include the astigmatism prescription in the distance prescription. Moreover, y is a coordinate along the main gaze line or the vertical reference line.

この累進屈折力レンズは、物体側の面および眼球側の面の両方の少なくとも主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線（双方を主子午線とも呼ぶ）に沿った、トーリック面（トロイダル面とも呼ぶ）の要素を含む。物体側の面および眼球側の面の双方のトーリック面の要素は、それぞれ、縦方向（垂直方向）の曲率に対して横方向（水平方向）の曲率の方が大きい。すなわち、縦方向の曲率半径の方が横方向の曲率半径より大きく、さらに、これらのトーリック面の要素による面屈折力のシフトは、双方のトーリック面の要素により相互にキャンセルされる。したがって、これらのトーリック面の要素は乱視矯正を目的とするものではなく、眼（視線）の動きにともなう、眼鏡レンズを通した像のゆれを抑制するのに効果的である。眼鏡レンズを通して得られる像にゆれが発生する際の視線（眼）の動きの典型的なものは、頭部の動きを補償する前庭動眼反射により頭部に対して眼球（視線）が動くことによるものである。前庭動眼反射により視線の動く範囲は水平方向（横方向）が一般的に広い。したがって、物体側の面および眼球側の面に、水平方向の面屈折力が垂直方向の面屈折力よりも大きなトーリック面の要素を導入することにより、視線が水平方向に動く際に、視線が眼鏡レンズを通過する角度（視線の眼鏡レンズの面に対する入射角および出射角）の変動を抑制できる。このため、視線を動かした際に眼鏡レンズを通して得る像の諸収差を低減できる。したがって、眼鏡レンズを通して得られる像のゆれの少ない眼鏡レンズを提供できる。   This progressive-power lens is a toric surface (also called a toroidal surface) along a vertical reference line (both also called a main meridian) passing through at least a main gaze line or a fitting point on both the object side surface and the eyeball side surface. ) Element. The toric surface elements of both the object side surface and the eyeball side surface each have a larger curvature in the horizontal direction (horizontal direction) than the curvature in the vertical direction (vertical direction). That is, the radius of curvature in the longitudinal direction is larger than the radius of curvature in the lateral direction, and the shift of the surface refractive power due to the elements of these toric surfaces is canceled by the elements of both toric surfaces. Therefore, these toric surface elements are not intended to correct astigmatism, but are effective in suppressing the fluctuation of the image through the spectacle lens accompanying the movement of the eye (line of sight). The typical movement of the line of sight (eye) when the image obtained through the spectacle lens is shaken is due to the movement of the eyeball (line of sight) relative to the head by the vestibulo-oculomotor reflex that compensates for the movement of the head. Is. The range of movement of the line of sight due to vestibulo-oculomotor reflection is generally wide in the horizontal direction (lateral direction). Therefore, by introducing a toric surface element whose horizontal surface power is larger than the vertical surface power on the object side surface and the eyeball side surface, the line of sight moves when the line of sight moves in the horizontal direction. It is possible to suppress fluctuations in angles passing through the spectacle lens (incidence angle and exit angle of the line of sight with respect to the spectacle lens surface). Therefore, various aberrations of the image obtained through the eyeglass lens when the line of sight is moved can be reduced. Therefore, it is possible to provide a spectacle lens with little image fluctuation obtained through the spectacle lens.

なお、条件（３）はレンズの厚みが小さいとしたときの条件式であり、一般に眼鏡レンズの屈折力計算に用いられるレンズの厚みを考慮した形状係数（シェイプファクター）を加味した条件式（３ａ）は以下の通りである。
ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）＝
ＯＭＨＰ（ｙ）／（１−ｔ／ｎ＊ＯＭＨＰ（ｙ））―ＯＭＶＰ（ｙ）／
（１−ｔ／ｎ＊ＯＭＶＰ（ｙ））・・・（３ａ）
したがって、上記条件（３）の代わりに条件（３ａ）を用いることも有効である。なお、ｔは累進屈折力レンズの厚み、ｎは累進屈折力レンズの基材の屈折率である。 The condition (3) is a conditional expression when the lens thickness is small, and is generally a conditional expression (3a) that takes into account the shape factor (shape factor) that takes into account the lens thickness used for calculating the refractive power of the spectacle lens. ) Is as follows.
IMHP (y) -IMVP (y) =
OMHP (y) / (1-t / n * OMHP (y))-OMVP (y) /
(1-t / n * OMVP (y)) (3a)
Therefore, it is also effective to use the condition (3a) instead of the condition (3). Here, t is the thickness of the progressive-power lens, and n is the refractive index of the base material of the progressive-power lens.

また、条件（３）および（３ａ）のｙ座標についても、より正確に行うためには、レンズ周辺部においては、視線のレンズ上の透過位置の外面側と内面側でのズレを光線追跡により求めて適用することも可能である。   Also, in order to perform the y-coordinates of the conditions (3) and (3a) more accurately, in the lens peripheral portion, the deviation of the transmission position of the line of sight on the lens on the outer surface side and the inner surface side is determined by ray tracing. It is also possible to apply for it.

物体側（外面）に加えられたトーリック面の要素をキャンセルするために眼球側（内面側）の面屈折力の操作を行う方法にはレンズの厚み、レンズを透過する光線の詳細な経路を考慮した方法が含まれるが、条件（３）により、目的はほぼ達成できる。   The method of manipulating the surface refractive power on the eyeball side (inner surface side) to cancel the toric surface element applied to the object side (outer surface) considers the thickness of the lens and the detailed path of the light beam that passes through the lens. However, the object can be almost achieved by the condition (3).

上記の累進屈折力レンズは、さらに、以下の条件を満たすことが好ましい。
ＯＭＨＰ（ｙ）−ＯＭＶＰ（ｙ）＝ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）＝Ｃ０
・・・（４）
ただし、Ｃ０は定数であり、以下の範囲を満たすことが望ましい。
１（Ｄ）＜Ｃ０＜６（Ｄ）・・・（５）
ただし、単位Ｄはディオプトリーである。
定数Ｃ０はさらに、以下の範囲を満たすことが望ましい。
１（Ｄ）＜Ｃ０＜４（Ｄ）・・・（５´） The progressive power lens preferably further satisfies the following conditions.
OMHP (y) -OMVP (y) = IMHP (y) -IMVP (y) = C0
... (4)
However, C0 is a constant and desirably satisfies the following range.
1 (D) <C0 <6 (D) (5)
However, the unit D is diopter.
The constant C0 further preferably satisfies the following range.
1 (D) <C0 <4 (D) (5 ′)

水平方向（横方向）の面屈折力に対する垂直方向（縦方向）の面屈折力の差が一定の面を有する累進屈折力レンズは製造が比較的容易である。したがって、低コストでゆれの少ない累進屈折力レンズを提供できる。   A progressive power lens having a surface in which the difference in surface power in the vertical direction (longitudinal direction) with respect to the surface power in the horizontal direction (lateral direction) is constant is relatively easy to manufacture. Therefore, it is possible to provide a progressive power lens with low vibration and low vibration.

また、上記の累進屈折力レンズは、眼球側の面が累進面であることが望ましい。眼鏡レンズを通して得られる像の倍率の変化や、ゆがみの少ない眼鏡レンズを提供できる。   In the progressive-power lens described above, it is desirable that the surface on the eyeball side is a progressive surface. It is possible to provide a spectacle lens with little change in the magnification of an image obtained through the spectacle lens and less distortion.

また、上記の累進屈折力レンズは、主注視線または垂直基準線を挟んだ±１０ｍｍの範囲内の物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＨＰ（ｙ）と、物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＶＰ（ｙ）と、眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＨＰ（ｙ）と、眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＶＰ（ｙ）とが以下の条件を満たすことが望ましい。
ＯＨＰ（ｘ，ｙ）＞ＯＶＰ（ｘ，ｙ）・・・（６）
ＩＨＰ（ｘ，ｙ）＞ＩＶＰ（ｘ，ｙ）・・・（７）
ＯＨＰ（ｘ，ｙ）−ＯＶＰ（ｘ，ｙ）＝ＩＨＰ（ｘ，ｙ）−ＩＶＰ（ｘ，ｙ）＝Ｃ０
・・・（８）
ただし、ｘは、前記フィッティングポイントを通る水平基準線の座標である。 Further, the progressive-power lens described above has a horizontal surface power OHP (y) of the object-side surface within a range of ± 10 mm across the main gaze line or vertical reference line, and a vertical direction of the object-side surface. The surface refractive power OVP (y) of the eyeball side, the absolute value IHP (y) of the horizontal surface power of the eyeball side surface, and the absolute value IVP (y) of the vertical surface power of the eyeball side surface are It is desirable to satisfy the following conditions.
OHP (x, y)> OVP (x, y) (6)
IHP (x, y)> IVP (x, y) (7)
OHP (x, y) -OVP (x, y) = IHP (x, y) -IVP (x, y) = C0
... (8)
Where x is the coordinate of a horizontal reference line passing through the fitting point.

累進屈折力レンズを使用するときの人の視覚の特性として、主注視線上での使用頻度が極めて大きく、像のゆれを感じるのはその主注視線近傍を使い視作業をするときである。したがって、水平方向の面屈折力ＯＨＰの強度方向へのシフトは、少なくとも主注視線を中心として水平方向に±１０ｍｍあれば像のゆれを軽減する効果は十分に得ることができる。   As a human visual characteristic when using a progressive-power lens, the frequency of use on the main gazing line is extremely high, and the image is felt when the visual work is performed using the vicinity of the main gazing line. Accordingly, if the horizontal surface power OHP is shifted in the intensity direction by at least ± 10 mm in the horizontal direction around the main line of sight, the effect of reducing image fluctuation can be sufficiently obtained.

上記の累進屈折力レンズにおいて、主注視線または垂直基準線を挟んだ±１０ｍｍの範囲内において以下の条件を満たすことがさらに好ましい。
ＯＨＰ（ｘ，ｙ）＝Ｃ１・・・（９）
ＯＶＰ（ｘ，ｙ）＝Ｃ２・・・（１０）
ただし、Ｃ１、Ｃ２は定数である。 In the progressive-power lens described above, it is more preferable that the following condition is satisfied within a range of ± 10 mm across the main gaze line or the vertical reference line.
OHP (x, y) = C1 (9)
OVP (x, y) = C2 (10)
However, C1 and C2 are constants.

物体側の面の主注視線または垂直基準線を挟んだ領域を、水平方向の面屈折力および垂直方向の面屈折力が一定の比較的単純なトーリック面で構成することができる。したがって、さらに低コストでゆれの少ない累進屈折力を提供できる。典型的な累進屈折力レンズは、物体側の面がトーリック面である累進屈折力レンズである。   A region sandwiching the main line of sight or vertical reference line on the object side surface can be constituted by a relatively simple toric surface having a constant surface refractive power in the horizontal direction and a surface refractive power in the vertical direction. Therefore, it is possible to provide progressive refractive power with less fluctuation at lower cost. A typical progressive-power lens is a progressive-power lens in which the object side surface is a toric surface.

本発明の異なる態様の１つは、上記の累進屈折力レンズと、累進屈折力レンズが取り付けられた眼鏡フレームとを有する眼鏡である。   One of the different aspects of the present invention is spectacles having the progressive power lens described above and a spectacle frame to which the progressive power lens is attached.

さらに、本発明の異なる態様の１つは、度数の異なる遠用部と近用部とを含む眼鏡用多焦点レンズの設計方法であって以下のステップを含む。
・主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線に沿った物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）と、眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＭＨＰ（ｙ）と、眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＭＶＰ（ｙ）とを上記の条件（１）〜（３）を満たすように選択すること。 Furthermore, one of the different aspects of the present invention is a method for designing a multifocal lens for spectacles including a distance portion and a near portion having different powers, and includes the following steps.
The horizontal surface power OMHP (y) of the object side surface along the vertical reference line passing through the main gaze line or fitting point, the surface power OMVP (y) of the object side surface in the vertical direction, and the eyeball The absolute value IMHP (y) of the surface refractive power in the horizontal direction of the side surface and the absolute value IMVP (y) of the surface refractive power in the vertical direction of the surface on the eyeball side are expressed by the above conditions (1) to (3). Choose to meet.

さらに、選択するステップが、上記の条件（４）、また、上記の条件（６）〜（８）、さらに、上記の条件（９）および（１０）の条件を満たすように選択することを含むことが有効である。   Further, the selecting step includes selecting to satisfy the condition (4), the conditions (6) to (8), and the conditions (9) and (10). It is effective.

眼鏡の一例を示す斜視図。The perspective view which shows an example of spectacles. 図２（ａ）は累進屈折力レンズの一方のレンズを模式的に示す平面図、図２（ｂ）はその断面図。FIG. 2A is a plan view schematically showing one of the progressive-power lenses, and FIG. 2B is a cross-sectional view thereof. 図３（ａ）は眼鏡用レンズの等価球面度数分布を示す図、図３（ｂ）は眼鏡用レンズの非点収差分布を示す図、図３（ｃ）は正方格子を見たときの歪曲の状態を示す図。3A is a diagram showing an equivalent spherical power distribution of a spectacle lens, FIG. 3B is a diagram showing an astigmatism distribution of the spectacle lens, and FIG. 3C is a distortion when a square lattice is viewed. FIG. 前庭動眼反射を示す図。The figure which shows a vestibule movement reflex. 前庭動眼反射の最大角度を示す図。The figure which shows the maximum angle of vestibulo-oculomotor reflex. 矩形模様を設定する様子を示す図。The figure which shows a mode that a rectangular pattern is set. 矩形模様の幾何学的なずれを重ね合わせて示す図。The figure which overlaps and shows the geometric shift | offset | difference of a rectangular pattern. 矩形模様の格子線の傾きの変化を示す図。The figure which shows the change of the inclination of the grid line of a rectangular pattern. 矩形模様の格子線の水平方向の格子線の変化量を示す図。The figure which shows the variation | change_quantity of the grid line of the horizontal direction of the grid line of a rectangular pattern. 矩形模様の格子線の垂直方向の格子線の変化量を示す図。The figure which shows the variation | change_quantity of the grid line of the perpendicular direction of the grid line of a rectangular pattern. 図１１（ａ）は実施例１の累進屈折力レンズの外面の主注視線上の面屈折力を示す図、図１１（ｂ）は実施例１の累進屈折力レンズの内面の主注視線上の面屈折力を示す図。11A is a diagram showing the surface refractive power on the main gaze line of the outer surface of the progressive-power lens of Example 1, and FIG. 11B is the surface on the main gaze line of the inner surface of the progressive-power lens of Example 1. FIG. The figure which shows refractive power. 図１２（ａ）は比較例１の累進屈折力レンズの外面の主注視線上の面屈折力を示す図、図１２（ｂ）は比較例１の累進屈折力レンズの内面の主注視線上の面屈折力を示す図。12A is a diagram showing the surface refractive power on the main gaze line of the outer surface of the progressive-power lens of Comparative Example 1, and FIG. 12B is the surface of the inner surface of the progressive-power lens of Comparative Example 1 on the main gaze line. The figure which shows refractive power. 図１３（ａ）は実施例１の累進屈折力レンズの外面の面非点収差分布を示す図、図１３（ｂ）は比較例１の累進屈折力レンズの外面の面非点収差分布を示す図。13A shows the surface astigmatism distribution on the outer surface of the progressive-power lens of Example 1, and FIG. 13B shows the surface astigmatism distribution on the outer surface of the progressive-power lens of Comparative Example 1. Figure. 図１４（ａ）は実施例１の累進屈折力レンズの外面の等価球面面屈折力分布を示す図、図１４（ｂ）は比較例１の累進屈折力レンズの外面の等価球面面屈折力分布を示す図。FIG. 14 (a) shows a spherical equivalent surface power distribution of the outer surface of the progressive addition lens of Example 1, FIG. 14 (b) spherical equivalent surface power distribution of the outer surface of the progressive addition lens of Comparative Example 1 FIG. 図１５（ａ）は実施例１の累進屈折力レンズの内面の面非点収差分布を示す図、図１５（ｂ）は比較例１の累進屈折力レンズの内面の面非点収差分布を示す図。FIG. 15A is a diagram showing the surface astigmatism distribution on the inner surface of the progressive addition lens of Example 1, and FIG. 15B is the surface astigmatism distribution on the inner surface of the progressive addition lens of Comparative Example 1. Figure. 図１６（ａ）は実施例１の累進屈折力レンズの内面の等価球面面屈折力分布を示す図、図１６（ｂ）は比較例１の累進屈折力レンズの内面の等価球面面屈折力分布を示す図。FIG. 16 (a) shows a spherical equivalent surface power distribution of the inner surface of the progressive addition lens of Example 1, FIG. 16 (b) spherical equivalent surface power distribution of the inner surface of the progressive addition lens of Comparative Example 1 FIG. 図１７（ａ）は実施例１の累進屈折力レンズの非点収差分布を示す図、図１７（ｂ）は比較例１の累進屈折力レンズの非点収差分布を示す図。FIG. 17A is a diagram showing the astigmatism distribution of the progressive-power lens of Example 1, and FIG. 17B is a diagram showing the astigmatism distribution of the progressive-power lens of Comparative Example 1. 図１８（ａ）は実施例１の累進屈折力レンズの等価球面度数分布を示す図、図１８（ｂ）は比較例１の累進屈折力レンズの等価球面度数分布を示す図。18A is a diagram showing an equivalent spherical power distribution of the progressive-power lens of Example 1, and FIG. 18B is a diagram showing an equivalent spherical power distribution of the progressive-power lens of Comparative Example 1. 振動（ゆれ指標ＩＤｄ）を示す図。The figure which shows a vibration (vibration parameter | index IDd). 変形量（ゆれ指標ＩＤｓ）を示す図。The figure which shows deformation | transformation amount (vibration index IDs). 図２１（ａ）は実施例２の累進屈折力レンズの外面の主注視線上の面屈折力を示す図、図２１（ｂ）は実施例２の累進屈折力レンズの内面の主注視線上の面屈折力を示す図。21A is a diagram showing the surface refractive power on the main gaze line of the outer surface of the progressive-power lens of Example 2, and FIG. 21B is the surface on the main gaze line of the inner surface of the progressive-power lens of Example 2. FIG. The figure which shows refractive power. 図２２（ａ）は比較例２の累進屈折力レンズの外面の主注視線上の面屈折力を示す図、図２２（ｂ）は比較例２の累進屈折力レンズの内面の主注視線上の面屈折力を示す図。22A is a diagram showing the surface refractive power on the main gaze line of the outer surface of the progressive-power lens of Comparative Example 2, and FIG. 22B is the surface of the inner surface of the progressive-power lens of Comparative Example 2 on the main gaze line. The figure which shows refractive power. 図２３（ａ）は実施例２の累進屈折力レンズの外面の面非点収差分布を示す図、図２３（ｂ）は比較例２の累進屈折力レンズの外面の面非点収差分布を示す図。FIG. 23A is a diagram showing the surface astigmatism distribution on the outer surface of the progressive-power lens of Example 2, and FIG. 23B is the surface astigmatism distribution on the outer surface of the progressive-power lens of Comparative Example 2. Figure. 図２４（ａ）は実施例２の累進屈折力レンズの外面の等価球面面屈折力分布を示す図、図２４（ｂ）は比較例２の累進屈折力レンズの外面の等価球面面屈折力分布を示す図。Figure 24 (a) is a view showing an equivalent spherical surface power distribution of the outer surface of the progressive addition lens of example 2, FIG. 24 (b) is an equivalent spherical surface power distribution of the outer surface of the progressive addition lens of Comparative Example 2 FIG. 図２５（ａ）は実施例２の累進屈折力レンズの内面の面非点収差分布を示す図、図２５（ｂ）は比較例２の累進屈折力レンズの内面の面非点収差分布を示す図。FIG. 25A is a diagram showing the surface astigmatism distribution on the inner surface of the progressive-power lens of Example 2, and FIG. 25B is the surface astigmatism distribution on the inner surface of the progressive-power lens of Comparative Example 2. Figure. 図２６（ａ）は実施例２の累進屈折力レンズの内面の等価球面面屈折力分布を示す図、図２６（ｂ）は比較例２の累進屈折力レンズの内面の等価球面面屈折力分布を示す図。Figure 26 (a) is a view showing an equivalent spherical surface power distribution of the inner surface of the progressive addition lens of example 2, FIG. 26 (b) is an equivalent spherical surface power distribution of the inner surface of the progressive addition lens of Comparative Example 2 FIG. 図２７（ａ）は実施例２の累進屈折力レンズの非点収差分布を示す図、図２７（ｂ）は比較例２の累進屈折力レンズの非点収差分布を示す図。FIG. 27A is a diagram showing the astigmatism distribution of the progressive addition lens of Example 2, and FIG. 27B is a diagram showing the astigmatism distribution of the progressive addition lens of Comparative Example 2. 図２８（ａ）は実施例２の累進屈折力レンズの等価球面度数分布を示す図、図２８（ｂ）は比較例２の累進屈折力レンズの等価球面度数分布を示す図。FIG. 28A is a diagram showing an equivalent spherical power distribution of the progressive-power lens of Example 2, and FIG. 28B is a diagram showing an equivalent spherical power distribution of the progressive-power lens of Comparative Example 2. 振動（ゆれ指標ＩＤｄ）を示す図。The figure which shows a vibration (vibration parameter | index IDd). 変形量（ゆれ指標ＩＤｓ）を示す図。The figure which shows deformation | transformation amount (vibration index IDs). 累進屈折力レンズの設計および製造の過程を示すフローチャート。The flowchart which shows the process of design and manufacture of a progressive-power lens.

図１は、眼鏡の一例を斜視図にて示している。図２（ａ）は、本発明の実施形態の１つの累進屈折力レンズの一方のレンズを平面図にて模式的に示している。図２（ｂ）は、その累進屈折力レンズの一方のレンズを断面図にて模式的に示している。   FIG. 1 is a perspective view showing an example of eyeglasses. FIG. 2A schematically shows one lens of one progressive-power lens according to the embodiment of the present invention in a plan view. FIG. 2B schematically shows one of the progressive-power lenses in a cross-sectional view.

本例では、使用者側（ユーザー側、着用者側、眼球側）からみて、左側を左、右側を右として説明する。この眼鏡１は、左眼用および右眼用の左右一対の眼鏡用レンズ１０Ｌおよび１０Ｒと、レンズ１０Ｌおよび１０Ｒをそれぞれ装着した眼鏡フレーム２０とを有する。眼鏡用レンズ１０Ｌおよび１０Ｒは、それぞれ、累進屈折力レンズ、より具体的には、累進多焦点レンズ（累進屈折力レンズ）である。レンズ１０Ｌおよび１０Ｒは、それぞれ、基本的な形状は物体側に凸のメニスカスレンズである。したがって、レンズ１０Ｌおよび１０Ｒは、それぞれ、物体側の面（凸面、以下外面ともいう）１９Ａと、眼球側（使用者側）の面（凹面、以下内面ともいう）１９Ｂとを含む。   In this example, as viewed from the user side (user side, wearer side, eyeball side), the left side is described as left and the right side is described as right. The spectacles 1 includes a pair of left and right spectacle lenses 10L and 10R for the left eye and right eye, and a spectacle frame 20 on which the lenses 10L and 10R are respectively mounted. The spectacle lenses 10L and 10R are progressive power lenses, more specifically, progressive multifocal lenses (progressive power lenses). Each of the lenses 10L and 10R is a meniscus lens having a basic shape convex toward the object side. Therefore, each of the lenses 10L and 10R includes an object side surface (convex surface, also referred to as an outer surface) 19A and an eyeball side (user side) surface (a concave surface, also referred to as an inner surface) 19B.

図２（ａ）は右眼用レンズ１０Ｒを示している。このレンズ１０Ｒは、上方に遠距離の物を見る（遠方視の）ための視野部である遠用部１１を含み、下方に遠用部１１と異なる度数（屈折力）の近距離の物を見る（近方視の）ための視野部である近用部１２を含む。さらに、レンズ１０Ｒは、これら遠用部１１と近用部１２とを連続的に屈折力が変化するように連結する中間部（中間視のための部分、累進部、累進帯）１３を含む。また、レンズ１０Ｒは、遠方視・中間視・近方視をするときに視野の中心となるレンズ上の位置を結んだ主注視線（主子午線とも呼ばれる）１４を含む。眼鏡用レンズ１０Ｒをフレーム枠に合わせて外周を成形し枠入れする際に遠方水平正面視（第一眼位）での視線が通過するようにするレンズ上の基準点であるフィッティングポイントＰｅは遠用部１１のほぼ下端に位置するのが通常である。以下においてはこのフィッティングポイントＰｅをレンズの座標原点とし、水平方向の座標をＸ座標、垂直方向の座標をＹ座標とする。主注視線１４は遠用部１１から近用部１２方向にほぼ垂直に伸び、Ｙ座標に対してフィッティングポイントＰｅを過ぎたあたりから鼻側に曲がる。   FIG. 2A shows the right-eye lens 10R. This lens 10R includes a distance portion 11 that is a visual field portion for viewing a long distance object (distant vision) upward, and a short distance object having a different power (refractive power) from the distance portion 11 below. It includes a near vision portion 12 which is a visual field portion for viewing (near vision). Further, the lens 10R includes an intermediate portion (a portion for intermediate vision, a progressive portion, a progressive zone) that connects the distance portion 11 and the near portion 12 so that the refractive power continuously changes. The lens 10 </ b> R includes a main gazing line (also referred to as a main meridian) 14 that connects a position on the lens that is the center of the visual field when performing far vision, intermediate vision, and near vision. The fitting point Pe, which is a reference point on the lens that allows the line of sight in the far horizontal front view (first eye position) to pass when the outer periphery of the spectacle lens 10R is formed and framed with the frame, is a distant point. Usually, it is located at the lower end of the working part 11. In the following, this fitting point Pe is set as the coordinate origin of the lens, the horizontal coordinate is set as the X coordinate, and the vertical coordinate is set as the Y coordinate. The main gazing line 14 extends substantially perpendicularly from the distance portion 11 toward the near portion 12 and bends to the nose side after passing the fitting point Pe with respect to the Y coordinate.

なお、以下において眼鏡用レンズとして右眼用の眼鏡用レンズ１０Ｒを中心に説明するが、眼鏡用レンズ、眼鏡レンズまたはレンズは左眼用の眼鏡用レンズ１０Ｌであってもよく、左眼用の眼鏡用レンズ１０Ｌは、左右の眼の眼鏡仕様の差を除けば基本的には右眼用の眼鏡用レンズ１０Ｒと左右対称の構成となる。また、以下においては、右眼用および左眼用の眼鏡用レンズ１０Ｒおよび１０Ｌを共通して眼鏡用レンズ（またはレンズ）１０と称する。   In the following description, the spectacle lens 10R for the right eye is mainly described as the spectacle lens. However, the spectacle lens, the spectacle lens, or the lens may be the spectacle lens 10L for the left eye. The eyeglass lens 10L is basically symmetrical to the right eyeglass lens 10R except for the difference in spectacle specifications between the left and right eyes. In the following description, the right-eye and left-eye spectacle lenses 10R and 10L are commonly referred to as spectacle lenses (or lenses) 10.

累進屈折力レンズ１０の光学性能のうち視野の広さについては、非点収差分布図や等価球面度数分布図により知ることができる。累進屈折力レンズ１０の性能の１つは、累進屈折力レンズ１０を着用して頭を動かしたときに感じるゆれ（ユレ、揺れ）も重要であり、非点収差分布や等価球面度数分布がほとんど同じであっても、ゆれに関して差が発生することがある。以下においては、まず、ゆれの評価方法について説明し、その評価方法を用いて、本願の実施形態と、従来例とを比較した結果を示す。
Of the optical performance of the progressive power lens 10, the width of the field of view can be known from an astigmatism distribution diagram and an equivalent spherical power distribution diagram. One of the performances of the progressive-power lens 10 is that the vibration (sway) that is felt when the head is moved while wearing the progressive-power lens 10 is important, and astigmatism distribution and equivalent spherical power distribution are almost all. Even if they are the same, a difference may occur with respect to the wobble. In the following, first, an evaluation method for fluctuation will be described, and the results of comparison between the embodiment of the present application and a conventional example will be shown using the evaluation method.

１． ゆれの評価方法
図３（ａ）に、典型的な累進屈折力レンズ１０の等価球面度数分布（単位はディオプター（Ｄ））を示し、図３（ｂ）に、非点収差分布（単位はディオプター（Ｄ））を示し、図３（ｃ）に、このレンズ１０により正方格子を見たときの歪曲の状態を示している。累進屈折力レンズ１０においては、主注視線１４に沿って所定の度数が加入される。したがって、度数の加入により、中間領域（中間部、累進領域）１３の側方には大きな非点収差が発生し、そこの部分では物がぼやけて見えてしまう。等価球面度数分布は近用部１２では所定の量だけ度数がアップし、中間部１３、遠用部１１へと順次度数が減少する。この累進屈折力レンズ１０においては、遠用部１１の度数（遠用度数、Ｓｐｈ）は３．００Ｄ（ディオプトリー）であり、加入度数（ＡＤＤ）は２．００Ｄである。
1. FIG. 3A shows an equivalent spherical power distribution (unit: diopter (D)) of a typical progressive-power lens 10, and FIG. 3B shows an astigmatism distribution (unit: diopter). (D)) is shown, and FIG. 3C shows a state of distortion when the square lattice is viewed by the lens 10. In the progressive-power lens 10, a predetermined power is added along the main gaze line 14. Therefore, due to the addition of the power, a large astigmatism is generated on the side of the intermediate region (intermediate portion, progressive region) 13, and the object appears blurred in that portion. In the equivalent spherical power distribution, the power is increased by a predetermined amount in the near portion 12, and the power is sequentially decreased to the intermediate portion 13 and the distance portion 11. In the progressive-power lens 10, the power of the distance portion 11 (distance power, Sph) is 3.00D (diopter), and the addition power (ADD) is 2.00D.

この度数のレンズ１０上の位置による違いにより、度数の大きな近用部１２では遠用部１１に比べ像の倍率が大きくなり、中間部１３から近用部１２の側方では、正方格子像はひずんで見える。これが頭を動かしたときの像のゆれ（ユレ）の原因となる。   Due to the difference of the power depending on the position on the lens 10, the magnification of the image in the near portion 12 having a large power is larger than that in the distance portion 11, and from the intermediate portion 13 to the side of the near portion 12, the square lattice image is Looks distorted. This causes the image to sway when the head is moved.

図４に、前庭動眼反射（Ｖｅｓｔｉｂｕｌｏ−Ｏｃｕｌａｒ Ｒｅｆｌｅｘ（ＶＯＲ））の概要を示している。人はものを見ているとき頭部が動くと視界も動く。このとき、網膜上の像も動く。その頭部の動き（顔の回旋（回転）、頭部の回旋）８を相殺するような眼球３の動き（眼の回旋（回転））７があれば視線２は安定し（動かず）、網膜像は動かない。このような網膜像を安定化させる機能をもつ、反射的な眼球運動を代償性眼球運動という。その代償性眼球運動の一つが前庭動眼反射であり、頭部の回旋が刺激となり反射を生じる。水平回転（水平回旋、水平旋回）による前庭動眼反射の神経機構はある程度解明されており、頭部の回旋８を水平半規管が検知し、それからの入力が外眼筋に抑制性と興奮性の作用を与え、眼球３を動かすと考えられている。   FIG. 4 shows an overview of vestibulo-ocular reflex (VOR). When a person looks at things, his head moves and his field of view moves. At this time, the image on the retina also moves. If there is a movement (eye rotation (rotation)) 7 of the eyeball 3 that cancels out the movement of the head (face rotation (rotation), head rotation) 8, the line of sight 2 becomes stable (does not move), The retinal image does not move. Such a reflexive eye movement having a function of stabilizing the retinal image is called compensatory eye movement. One of the compensatory eye movements is the vestibulo-oculomotor reflex, and the head rotation stimulates the reflex. The neural mechanism of vestibulo-oculomotor reflex by horizontal rotation (horizontal rotation, horizontal rotation) has been elucidated to some extent, the horizontal semicircular canal detects head rotation 8, and the input from it acts on the extraocular muscles to suppress and excitability It is considered that the eyeball 3 is moved.

頭部が回旋したとき、前庭動眼反射により眼球が回旋すると網膜像は動かないが、図４に破線および一点鎖線で示したように頭部の回旋に連動して眼鏡レンズ１０が回旋する。このため、前庭動眼反射により眼鏡レンズ１０を通過する視線２は相対的に眼鏡レンズ１０の上を動く。したがって、前庭動眼反射により眼球３が動く範囲、すなわち、前庭動眼反射により視線２が通過する範囲で眼鏡用レンズ１０の結像性能に差があると、網膜像がゆれることがある。   When the head rotates, the retinal image does not move when the eyeball rotates due to the vestibulo-oculomotor reflex, but the spectacle lens 10 rotates in conjunction with the rotation of the head as shown by the broken line and the alternate long and short dash line in FIG. For this reason, the line of sight 2 that passes through the spectacle lens 10 moves relatively on the spectacle lens 10 due to vestibular movement reflection. Therefore, if there is a difference in the imaging performance of the eyeglass lens 10 in the range in which the eyeball 3 moves due to the vestibular movement reflection, that is, the range in which the line of sight 2 passes due to the vestibular movement reflection, the retinal image may be distorted.

図５は、視標探索時の頭位（眼位）運動を観察した一例を示している。図５に示した幾つかのグラフは、注視点より水平方向にある角度だけ移動した視標（対象物）を認識するために、頭部がどの程度回旋するかを示している。視標（対象物）を注目させる注視の状態においては、グラフ４１に示すように頭部は対象物とともに回旋する。これに対して、視標（対象物）を単に認識する程度の弁別視の状態においては、グラフ４２に示すように、頭部の動きは対象物の角度（移動）に対して１０度程度小さく（少なく）なる。この観察結果により、眼球の動きにより対象物を認識できる範囲の限界を約１０度程度に設定できる。したがって、自然な状態で人間が頭部を動かしながら前庭動眼反射により対象物を見るときの水平方向の頭部の回旋角度は左右にそれぞれ最大１０度程度（前庭動眼反射により眼球３が動く最大水平角度θｘｍ）と考えられる。   FIG. 5 shows an example of observing the head position (eye position) movement during target search. Several graphs shown in FIG. 5 show how much the head turns to recognize a target (object) moved by an angle in the horizontal direction from the point of gaze. In a gaze state in which the target (object) is focused, as shown in the graph 41, the head rotates with the object. On the other hand, in a discriminating state where the target (object) is simply recognized, the movement of the head is about 10 degrees smaller than the angle (movement) of the object as shown in the graph 42. (Less). Based on this observation result, the limit of the range in which the object can be recognized by the movement of the eyeball can be set to about 10 degrees. Therefore, when a human moves the head in a natural state and sees an object by the vestibulo-oculomotor reflex, the horizontal rotation angle of the head is about 10 degrees to the left and right (the maximum horizontal movement of the eyeball 3 by the vestibulo-oculomotor reflex). The angle θxm).

一方、前庭動眼反射により対象物を見る時の垂直方向の頭部の最大回旋角は、累進屈折力レンズの場合は、中間部では度数の変化があるため、大きく動くと対象物の距離に対して度が合わなくなり、像がぼけてしまうことから、水平方向のものよりも小さくなることが考えられる。以上から、ゆれのシミュレーションを行う場合のパラメータとなる頭部回旋角は水平方向で左右に約１０度程度、垂直方向ではそれより小さく、例えば上下に５度程度を用いるのが好ましい。また、前庭動眼反射により視線が動く範囲の典型的な値は、水平方向では、主注視線１４の左右±１０度程度であることが分かる。   On the other hand, the maximum rotation angle of the head in the vertical direction when viewing an object by vestibulo-oculomotor reflection is a change in power in the middle part in the case of a progressive-power lens. Since the degree is not suitable and the image is blurred, it can be considered to be smaller than that in the horizontal direction. From the above, it is preferable to use a head rotation angle, which is a parameter in the case of simulation of shaking, of about 10 degrees horizontally in the horizontal direction and smaller in the vertical direction, for example, about 5 degrees up and down. In addition, it can be seen that a typical value of the range in which the line of sight moves due to the vestibular movement reflection is about ± 10 degrees to the left and right of the main gazing line 14 in the horizontal direction.

図６に、仮想空間の仮想面５９に配置された観察目標物、本例においては矩形模様５０に対して頭部を回旋させたときの前庭動眼反射を加味した視覚のシミュレーションを行う様子を示している。仮想空間に眼球３の回旋中心Ｒｃを原点として、水平正面方向にｚ軸を設定し、水平方向にｘ軸、垂直方向にｙ軸を設定する。ｙ−ｚ平面に対して角度θｘ、ｘ−ｚ平面に対して角度θｙをなす方向に、距離ｄを隔てた仮想面５９に観察目標物の矩形模様５０を配置する。   FIG. 6 shows a state in which a visual simulation is performed in consideration of the vestibulo-oculomotor reflex when the head is rotated with respect to the observation target arranged in the virtual plane 59 of the virtual space, in this example, the rectangular pattern 50. ing. With the rotation center Rc of the eyeball 3 as the origin in the virtual space, the z axis is set in the horizontal front direction, the x axis is set in the horizontal direction, and the y axis is set in the vertical direction. A rectangular pattern 50 of the observation target is arranged on a virtual plane 59 separated by a distance d in a direction that forms an angle θx with respect to the yz plane and an angle θy with respect to the xz plane.

本例においては、矩形模様５０は縦横に２等分された正方格子であり、幾何学的中心５５を通る中心の垂直格子線５１および中心の垂直格子線５１に対して左右対称な左右の垂直格子線５２と、幾何学的中心５５を通る中心の水平格子線５３および中心の水平格子線５３に対し上下対称な上下の水平格子線５４とを含む。この正方格子の矩形模様５０を、以下に示すようにピッチが眼鏡レンズ１０の上に視野角で設定されるように仮想面５９と眼球３との距離ｄを調整する。
In the present example, the rectangular pattern 50 is a square lattice that is divided into two halves in the vertical and horizontal directions. A grid line 52, a center horizontal grid line 53 passing through the geometric center 55 , and upper and lower horizontal grid lines 54 that are symmetrical with respect to the center horizontal grid line 53 are included. The distance d between the virtual plane 59 and the eyeball 3 is adjusted so that the square pattern 50 of the square lattice is set with the viewing angle on the spectacle lens 10 as shown below.

この例では、眼鏡レンズ１０を実際の装用時と同じ位置・姿勢で眼球３の前に配置し、注視点に対して前庭動眼反射により眼球３が動く最大水平角度θｘｍの近傍、すなわち、注視点に対して±１０度に左右の垂直格子線５２および上下の水平格子線５４がそれぞれ見えるように仮想面５９を設定する。   In this example, the spectacle lens 10 is placed in front of the eyeball 3 at the same position and posture as when actually worn, and the vicinity of the maximum horizontal angle θxm in which the eyeball 3 moves by the vestibular eye movement reflection with respect to the gazing point, that is, the gazing point. The virtual plane 59 is set so that the left and right vertical grid lines 52 and the upper and lower horizontal grid lines 54 can be seen at ± 10 degrees.

この正方格子の矩形模様５０のサイズは視野角で規定することができ、見る対象物に合わせて設定することが可能である。例えばモバイルパソコンの画面などでは格子の視野ピッチは小さく、デスクトップパソコンの画面のような対象物では格子の視野ピッチは大きくとることができる。
The size of the rectangular lattice 50 of the square lattice can be defined by the viewing angle, and can be set according to the object to be viewed. For example a mobile PC field pitch of the grating is such screen is small, field pitch of the grating in the object, such as a screen desktop PC can be increased.

一方、観察目標物（仮想面）５９までの距離ｄについては、累進屈折力レンズ１０の場合は、遠用部、中間部、近用部により想定される観察対象物の距離が変わるので、それを考慮して遠用部では数ｍ以上の遠距離、近用では４０ｃｍから３０ｃｍ程度の近距離、中間部は１ｍから５０ｃｍ程度の中間距離にすることが妥当である。ただし、例えば歩行時には中間部、近用部でも２ｍから３ｍの距離のものが観察対象となるので、あまり厳密にレンズ上の遠・中・近の領域に合わせて距離ｄを設定する必要はなく、そのゆれ指標計算結果に対する影響も大きくはない。   On the other hand, regarding the distance d to the observation target (virtual surface) 59, in the case of the progressive-power lens 10, the distance of the observation object assumed by the distance portion, the intermediate portion, and the near portion changes. Considering the above, it is appropriate to set a distance of several meters or more for the distance portion, a short distance of about 40 to 30 cm for the near portion, and an intermediate distance of about 1 to 50 cm for the intermediate portion. However, for example, when walking, the intermediate part and the near part also have a distance of 2 m to 3 m to be observed, so it is not necessary to set the distance d so strictly according to the far / middle / near area on the lens. The influence on the calculation result of the fluctuation index is not significant.

レンズ屈折作用により目標対象物である矩形模様５０は視野方向（θｘ、θｙ）からずれた視野角方向に観察される。このときの矩形模様５０の観察像は通常の光線追跡法により求めることができる。この状態を基本として、水平方向に＋α°頭部を回旋させると顔と一緒にレンズ１０も＋α°回旋する。このとき前庭動眼反射により眼球３は逆方向にα°、即ち−α°回旋するので、レンズ１０の上では視線２は−α°移動した位置を使って目標物の矩形模様５０の幾何学的中心５５を見ることになる。したがって、レンズ１０の視線２の透過箇所や視線２のレンズ１０への入射角度が変わるので、目標対象物である矩形模様５０は違った形で観察される。   The rectangular pattern 50 as the target object is observed in the viewing angle direction deviated from the viewing direction (θx, θy) by the lens refraction action. An observation image of the rectangular pattern 50 at this time can be obtained by a normal ray tracing method. Based on this state, when the + α ° head is rotated in the horizontal direction, the lens 10 is also rotated + α ° together with the face. At this time, the eyeball 3 rotates in the opposite direction by α °, that is, −α ° due to the vestibulo-oculomotor reflection, so that the geometrical shape of the rectangular pattern 50 of the target object is determined using the position where the line of sight 2 is moved by −α ° on the lens 10. You will see the center 55. Therefore, since the transmission point of the line of sight 2 of the lens 10 and the incident angle of the line of sight 2 to the lens 10 change, the rectangular pattern 50 as the target object is observed in a different form.

このため、頭部を左右または上下に反復回旋したときの、最大または所定の回旋角度θｘ１の両端位置における観察目標物（矩形模様）５０の画像を観察目標物の幾何学中心５５で重ね合わせ、両者の形状のずれを幾何学的に計算する。水平角度θｘ１の一例は前庭動眼反射により眼球３が動く最大水平角度θｘｍ（約１０度）である。   For this reason, when the head is repeatedly rotated left and right or up and down, images of the observation target (rectangular pattern) 50 at both ends of the maximum or predetermined rotation angle θx1 are superimposed on the geometric center 55 of the observation target, The geometrical difference between the two shapes is calculated. An example of the horizontal angle θx1 is the maximum horizontal angle θxm (about 10 degrees) at which the eyeball 3 moves due to vestibulo-oculomotor reflection.

ゆれの評価に用いられる指数の１つはゆれ指標ＩＤｄであり、このゆれ指標ＩＤｄは、水平格子線５３および５４、および垂直格子線５１および５２の傾きの変化を計算するものである。ゆれ指標ＩＤｓは水平格子線５３および５４、および垂直格子線５１および５２の移動面積を計算するものである。   One index used for the evaluation of the fluctuation is the fluctuation index IDd, and the fluctuation index IDd is used to calculate the change in the inclination of the horizontal grid lines 53 and 54 and the vertical grid lines 51 and 52. The swing index IDs is used to calculate the moving area of the horizontal grid lines 53 and 54 and the vertical grid lines 51 and 52.

図７は、注視点に対して第１の水平角度（振り角）θｘ１（１０度）で左右に眼球３および矩形模様５０を動かしたときの矩形模様５０の像の一例を示している。この状態は、水平角度（振り角）１０度で頭部とともに眼鏡用レンズ１０を左右に動かしたときに、矩形模様５０を動かさず視線２が矩形模様５０の幾何学的中心５５から動かないように矩形模様５０を見ている状態に相当する。矩形模様５０ａ（破線）は、振り角１０°で光線追跡法により眼鏡レンズ１０を介して観察される像（右回旋画像）であり、矩形模様５０ｂ（実線）は同様に振り角−１０°で観察される像（左回旋画像）であり、それらの矩形模様５０ａおよび５０ｂを幾何学的中心５５が一致するように重ねて示している。ちなみに、振り角０°で観察される矩形模様５０の像はこれらのほぼ中間に位置する。振り角を上下に設定した場合に観察される像（上回旋画像および下回旋画像）も同様に求めることができる。   FIG. 7 shows an example of an image of the rectangular pattern 50 when the eyeball 3 and the rectangular pattern 50 are moved to the left and right at the first horizontal angle (swing angle) θx1 (10 degrees) with respect to the gazing point. In this state, when the spectacle lens 10 is moved left and right together with the head at a horizontal angle (swing angle) of 10 degrees, the line of sight 2 does not move from the geometric center 55 of the rectangular pattern 50 without moving the rectangular pattern 50. Corresponds to the state of viewing the rectangular pattern 50. The rectangular pattern 50a (broken line) is an image (right rotation image) observed through the eyeglass lens 10 by the ray tracing method at a swing angle of 10 °, and the rectangular pattern 50b (solid line) is similarly at a swing angle of −10 °. It is an image to be observed (left-rotated image), and the rectangular patterns 50a and 50b are overlapped so that the geometric center 55 coincides. Incidentally, the image of the rectangular pattern 50 observed at the swing angle of 0 ° is located approximately in the middle thereof. Images observed when the swing angle is set up and down (upper rotation image and lower rotation image) can be similarly obtained.

これらの画像（矩形模様）５０ａおよび５０ｂは、観察目標物を、眼鏡レンズ１０を通して見ながら、頭を振ったときにユーザーが実際に得られる目標対象物の像であり、これらの像５０ａおよび５０ｂの差（変形）は、頭を振ったときの像の動きを表していると見なすことができる。   These images (rectangular patterns) 50a and 50b are images of the target object that the user actually obtains when the user shakes his / her head while viewing the observation target through the eyeglass lens 10, and these images 50a and 50b. This difference (deformation) can be regarded as representing the movement of the image when the head is shaken.

図８に、ゆれ指標（ゆれ指数）ＩＤｄを示している。ゆれ指標ＩＤｄは、各格子線５１〜５４の傾きの変化である。図８に示すように矩形模様５０の各辺（格子線）５１〜５４の勾配の変化量を幾何学的に計算することにより、ゆれ指標ＩＤｄを１２個求めることができる。このうち水平方向の格子線５３および５４の勾配の変化量は「波打ち（うねり）」を表し、垂直方向の格子線５１および５２の勾配の変化量は「揺らぎ」を表していると考えられる。したがって、格子線５１〜５４の勾配の変化量を方向毎に合算するとそれぞれ「波打ち（うねり）感」、「揺らぎ感」としてゆれ（ユレ）を定量評価できる。   FIG. 8 shows the swing index (swing index) IDd. The fluctuation index IDd is a change in the inclination of each of the grid lines 51 to 54. As shown in FIG. 8, twelve fluctuation indices IDd can be obtained by geometrically calculating the amount of change in the gradient of each side (grid line) 51 to 54 of the rectangular pattern 50. Of these, the amount of change in the gradient of the horizontal grid lines 53 and 54 represents “undulation”, and the amount of change in the gradient of the vertical grid lines 51 and 52 represents “fluctuation”. Therefore, when the amount of change in the gradient of the grid lines 51 to 54 is summed for each direction, the fluctuation can be quantitatively evaluated as “a feeling of undulation” and “a feeling of fluctuation”, respectively.

図９および図１０に、ゆれ指標（ゆれ指数）ＩＤｓを示している。ゆれ指標ＩＤｓは、ゆれの評価に用いられる異なる指数であり、矩形模様５０の全体形状の変形の大きさである。ゆれ指標ＩＤｓは、図９および１０に示すように矩形模様５０の格子線５１〜５４のそれぞれの移動量を面積として幾何学的に計算することによって、１２個の数値を得ることができる。図９は水平方向の格子線５３および５４の移動量（斜線塗りつぶし部分）を表し、図１０は垂直方向の格子線５１および５２の移動量（斜線塗りつぶし部分）を表したものである。移動量（面積）で表わされるゆれ指標ＩＤｓは、先の勾配の変化量で表わされるゆれ指標ＩＤｄと同じ傾向を示すが、レンズ１０がゆれ評価位置付近で大きな倍率変化を持っていた場合、例えば水平方向に伸び縮みが生ずるような変形がある場合は、それらの要素も包含した指標となる。   9 and 10 show the swing index (swing index) IDs. The fluctuation index IDs is a different index used for the evaluation of the fluctuation, and is a magnitude of deformation of the overall shape of the rectangular pattern 50. 9 and 10, twelve numerical values can be obtained by geometrically calculating the amount of movement of each of the grid lines 51 to 54 of the rectangular pattern 50 as an area as shown in FIGS. FIG. 9 shows the amount of movement (hatched area) of the grid lines 53 and 54 in the horizontal direction, and FIG. 10 shows the amount of movement (hatched area) of the grid lines 51 and 52 in the vertical direction. The shake index IDs represented by the movement amount (area) shows the same tendency as the shake index IDd represented by the change amount of the previous gradient, but when the lens 10 has a large magnification change near the shake evaluation position, for example, When there is a deformation that causes expansion and contraction in the horizontal direction, the index includes these elements.

これらのゆれ指標ＩＤｄおよびＩＤｓは、水平方向成分、垂直方向成分、それらの合算値として、用途により使い分けることができる。以降において、勾配の変化から得られるゆれ指標ＩＤｄは「振動」と表現し、格子線の移動量から得られるゆれ指標ＩＤｓを「変形量」と表現することがある。   These fluctuation indices IDd and IDs can be properly used as horizontal components, vertical components, and their combined values depending on the application. Hereinafter, the fluctuation index IDd obtained from the change in gradient may be expressed as “vibration”, and the fluctuation index IDs obtained from the movement amount of the grid line may be expressed as “deformation amount”.

「振動」のゆれ指標ＩＤｄの単位は、視野角座標上での各格子線の勾配の変化量であるので無次元である。一方、「変形量」のゆれ指標ＩＤｓの単位は、視野角座標上での面積であるので、度の二乗である。なお、この変形量によるゆれ指数ＩＤｓは、頭部の回旋を加える前の０度での面積で変化量の面積を割って、無次元化して、比率（たとえば、パーセント）表示することも可能である。   The unit of the “vibration” fluctuation index IDd is dimensionless because it is the amount of change in the gradient of each grid line on the viewing angle coordinates. On the other hand, the unit of the deflection index IDs of the “deformation amount” is an area on the viewing angle coordinate, and is a square of the degree. Note that the deformation index IDs due to the deformation amount can be made dimensionless by dividing the area of the change amount by the area at 0 degrees before adding the head rotation, and can be displayed as a ratio (for example, percentage). is there.

振動に関する指標ＩＤｄは、中心格子線（Ｃｅｎｔｅｒ Ｌｉｎｅ）５１および５３の振動のうち、水平方向の格子線５３のものを「水平＠ＣＬ」、垂直方向の格子線５１のものを「垂直＠ＣＬ」として指標化する。また、その中心格子線５３を含むすべての水平格子線５３および５４の振動を「水平Ｌ」、同様にすべての垂直格子線５１および５２の振動を「垂直Ｌ」、その両者を合算したすべての格子線の振動の総和または平均を「全Ｌ」として指標化する。   The index IDd relating to the vibration is “horizontal @CL” for the lattice line 53 in the horizontal direction and “vertical @CL” for the lattice line 51 in the vertical direction among the vibrations of the center lattice lines 51 and 53. As an index. Further, the vibrations of all the horizontal lattice lines 53 and 54 including the central lattice line 53 are “horizontal L”, and the vibrations of all the vertical lattice lines 51 and 52 are “vertical L”. The total or average of the vibration of the grid lines is indexed as “all L”.

「水平＠ＣＬ」と「垂直＠ＣＬ」は計算が容易で簡便であるので、レンズ１０の全面にわたって計算し、マップ化するような場合には便利である。一方、「水平Ｌ」、「垂直Ｌ」は、実際に人（ユーザー）がゆれを感じているときにはただ１つの水平あるいは垂直の線の変動だけではなく、形として捉えている対象物のアウトラインの変動が同時に知覚されているという事実からすると、よりユーザーの感覚に近い指標であると言える。   Since “horizontal @CL” and “vertical @CL” are easy and simple to calculate, it is convenient when calculating over the entire surface of the lens 10 and mapping it. On the other hand, “horizontal L” and “vertical L” are not only fluctuations of a single horizontal or vertical line when a person (user) actually feels shaking, but also an outline of an object captured as a shape. From the fact that fluctuations are perceived at the same time, it can be said that the index is closer to the user's sense.

さらに、ユーザーにおいては水平方向も垂直方向も同時に知覚されるので、それらを合算した「全Ｌ」が一番妥当な指標となる。しかしながら、ユーザーによって「波打ち（うねり）」と「揺らぎ」に対する感受性が異なる可能性や、個人の生活環境による視線の使い方が水平方向での視線移動が多く「波打ち（うねり）」を問題としたり、その逆に「揺らぎ」を問題にするケースが考えられる。したがって、各方向成分により、ゆれを指標化し、評価することも有用である。   Further, since the user perceives both the horizontal direction and the vertical direction at the same time, “total L” obtained by adding them is the most appropriate index. However, there is a possibility that the susceptibility to “waving” and “fluctuation” differs depending on the user, and the use of the gaze according to the individual's living environment often causes the movement of the gaze in the horizontal direction, and “waving” is a problem. Conversely, there may be cases where “fluctuation” is a problem. Therefore, it is also useful to index and evaluate the fluctuation by each direction component.

変形量に関する指標ＩＤｓについては、すべての水平格子線５３および５４の変動面積を「水平Ｌ」、すべての垂直格子線５１および５２の変動面積を「垂直Ｌ」、それらの合算を「全Ｌ」として指標化する。成分毎の指標化とその合算による指標化の必要性については前述の振動に関するものと同じである。変形量による指標ＩＤｓのメリットは、倍率の変化が加味される点である。特に累進屈折力レンズ１０の場合は垂直方向に度数の加入がされる。このため、首を縦方向に振ってものを見た場合、度数の変化によって像が拡大・縮小されたり、前後に揺動して見えたりする現象がある。また加入度数が大きい場合も近用部の側方で倍率が落ちる現象が顕著になる。このため、像の横方向での伸び縮みが発生する。変形量による指標ＩＤｓはこれらの変化を数値化できるので、評価方法として有用である。   For the index IDs relating to the deformation amount, the fluctuation area of all the horizontal grid lines 53 and 54 is “horizontal L”, the fluctuation area of all the vertical grid lines 51 and 52 is “vertical L”, and the sum of them is “all L”. As an index. The necessity for indexing for each component and the indexing by summation are the same as those for the vibration described above. The merit of the index IDs based on the deformation amount is that a change in magnification is taken into account. In particular, in the case of the progressive-power lens 10, power is added in the vertical direction. For this reason, when the user sees his / her neck swinging in the vertical direction, there is a phenomenon that the image is enlarged or reduced due to a change in the frequency, or the image appears to swing back and forth. In addition, even when the addition power is large, the phenomenon that the magnification decreases at the side of the near portion becomes remarkable. For this reason, expansion and contraction in the lateral direction of the image occur. The index IDs based on the deformation amount is useful as an evaluation method because these changes can be quantified.

２． 実施形態１
２．１ 実施例１
図１１(ａ)に実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの外面（物体側の面）１９Ａの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力（表面屈折力）ＯＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力（表面屈折力）ＯＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。図１１（ｂ）に、累進屈折力レンズ１０ａの内面（眼球側の面）１９Ｂの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。内面１９Ｂの面屈折力ＩＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰ（ｙ）とは本来負の値になるが、本明細書においては、内面１９Ｂの面屈折力はいずれも絶対値を示す。以下においても同様である。また、ｙ座標は、フィッティングポイントＰｅを原点とする垂直基準線の座標である。以下において述べるｘ座標は、フィッティングポイントＰｅを原点とする垂直基準線に垂直な水平基準線に垂直な水平基準線の座標である。主注視線（主子午線）１４は、垂直基準線に対して鼻よりに輻輳しているが、座標としてはｙ座標を用いて示す。 2. Embodiment 1
2.1 Example 1
FIG. 11A shows the horizontal surface power (surface power) OMHP (y) along the main gaze line 14 of the outer surface (object-side surface) 19A of the progressive-power lens 10a of Example 1 and the vertical direction. The surface refractive power (surface refractive power) OMVP (y) in the direction is shown in units of diopters (D). FIG. 11B shows a horizontal surface power (surface power) IMHP (y) along the main line of sight 14 of the inner surface (eyeball side) 19B of the progressive power lens 10a, and a surface in the vertical direction. The refractive power (surface refractive power) IMVP (y) is shown in units of diopters (D). Although the surface power IMHP (y) of the inner surface 19B and the surface power IMVP (y) in the vertical direction are originally negative values, in this specification, the surface power of the inner surface 19B is an absolute value. Show. The same applies to the following. The y coordinate is the coordinate of a vertical reference line with the fitting point Pe as the origin. The x coordinate described below is a coordinate of a horizontal reference line perpendicular to a horizontal reference line perpendicular to the vertical reference line with the fitting point Pe as an origin. The main gazing line (main meridian) 14 is converging from the nose with respect to the vertical reference line, but the y coordinate is used as a coordinate.

この累進屈折力レンズ１０ａにおいて、主注視線１４に沿った水平方向の透過屈折力（度数）ＨＰおよび垂直方向の透過屈折力（度数）ＶＰにおいては視線２がレンズ１０ａの各面１９Ａおよび１９Ｂに対して垂直であるとするとＨＰおよびＶＰは以下の式により近似的に得られる。
ＨＰ（ｙ）＝ＯＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＨＰ（ｙ）・・・（１１）
ＶＰ（ｙ）＝ＯＭＶＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）・・・（１２） In this progressive-power lens 10a, in the horizontal transmission refractive power (power) HP and the vertical transmission refractive power (power) VP along the main line of sight 14, the line of sight 2 is applied to each surface 19A and 19B of the lens 10a. On the other hand, HP and VP can be approximately obtained by the following equations if they are perpendicular to each other.
HP (y) = OMHP (y) -IMHP (y) (11)
VP (y) = OMVP (y) -IMVP (y) (12)

ここで式（１１）および式（１２）はレンズの厚みが小さいとしたときの関係式であり、一般に眼鏡レンズの屈折力計算に用いられるレンズの厚みを考慮した形状係数（シェイプファクター）を加味した関係式に置き換えることも可能である。その場合は、以下の式（１１ａ）および式（１２ａ）となる。
ＨＰ（ｙ）＝ＯＭＨＰ（ｙ）/（１−ｔ/ｎ＊ＯＭＨＰ（ｙ））−ＩＭＨＰ（ｙ）
・・・（１１ａ）
ＶＰ（ｙ）＝ＯＭＶＰ（ｙ）/（１−ｔ/ｎ＊ＯＭＶＰ（ｙ））−ＩＭＶＰ（ｙ）
・・・（１２ａ）
ここで、ｔはレンズの厚み（単位メートル）ｎはレンズ素材の屈折率である。また、式（１１）、(１１ａ)、(１２)、（１２ａ）のｙ座標についても、より正確に行うためには、レンズ周辺部においては、視線のレンズ上の透過位置の外面側と内面側でのズレを光線追跡により求めて適用することも可能である。 Here, the expressions (11) and (12) are relational expressions when the thickness of the lens is small, and a shape factor (shape factor) considering the lens thickness generally used for calculating the refractive power of the spectacle lens is taken into account. It is also possible to replace with the relational expression. In that case, the following equations (11a) and (12a) are obtained.
HP (y) = OMHP (y) / (1-t / n * OMHP (y))-IMHP (y)
... (11a)
VP (y) = OMVP (y) / (1-t / n * OMVP (y))-IMVP (y)
... (12a)
Here, t is the lens thickness (unit: meter), n is the refractive index of the lens material. Further, in order to perform the y-coordinates of the expressions (11), (11a), (12), and (12a) more accurately, the outer surface side and the inner surface of the transmission position of the line of sight on the lens are provided in the lens periphery. It is also possible to obtain and apply the shift on the side by ray tracing.

また、主注視線１４以外の領域においては、レンズ１０の各面１９Ａおよび１９Ｂに対する視線２が垂直方向から傾き、プリズム効果を考慮する必要がある。しかしながら、上記の式（１１）および（１２）の関係が近似的に成立する。   Further, in a region other than the main gazing line 14, the sight line 2 with respect to the surfaces 19A and 19B of the lens 10 is inclined from the vertical direction, and the prism effect needs to be considered. However, the relationship of the above equations (11) and (12) is approximately established.

同様に、上述したように、物体側（外面）１９Ａに加えられたトーリック面の要素をキャンセルするために眼球側（内面側）１９Ｂの面屈折力は条件（３ａ）にしたがって操作することが好ましい。しかしながら、レンズ厚みが十分に小さい薄肉のレンズにおいては条件（３）によりトーリック面の要素をほぼキャンセルできる。したがって、以下においては、レンズ厚みが充分に小さい薄肉レンズを例に本発明をさらに説明する。   Similarly, as described above, in order to cancel the toric surface element applied to the object side (outer surface) 19A, it is preferable to operate the surface refractive power of the eyeball side (inner surface side) 19B according to the condition (3a). . However, in the case of a thin lens having a sufficiently small lens thickness, the toric surface element can be almost canceled by the condition (3). Therefore, in the following, the present invention will be further described by taking a thin lens having a sufficiently small lens thickness as an example.

実施例１の累進屈折力レンズ１０ａは、内面累進屈折力レンズであるセイコーエプソン社製累進屈折力レンズ「セイコーＰ−１シナジーＡＳ」（屈折率１．６７）に眼鏡仕様として累進帯長１４ｍｍ、処方度数（遠用度数、Ｓｐｈ）が０．００（Ｄ）、加入度数（Ａｄｄ）が２．００（Ｄ）を適用して設計されたのである。なお、レンズ１０ａの直径は６５ｍｍであり、乱視度数は含まれていない。   The progressive-power lens 10a of Example 1 is a progressive zone length of 14 mm as a spectacle specification to a progressive-power lens “Seiko P-1 Synergy AS” (refractive index of 1.67) manufactured by Seiko Epson, which is an internal progressive-power lens. The prescription power (distance power, Sph) was 0.00 (D) and the addition power (Add) was 2.00 (D). The lens 10a has a diameter of 65 mm and does not include astigmatism power.

実施例１の累進屈折力レンズ１０ａは、さらに、外面１９Ａを水平方向の面屈折力ＯＨＰが垂直方向の面屈折力ＯＶＰより大きなトーリック面（トロイダル面）で構成し、内面１９Ｂを、外面のトーリック面により面屈折力のシフトをキャンセルするトーリック面の要素を含む内面累進面により構成している。この累進屈折力レンズ１０ａにおいては、外面１９Ａを、水平方向の面屈折力ＯＨＰと垂直方向の面屈折力ＯＶＰとが一定で、水平方向の面屈折力ＯＨＰと垂直方向の面屈折力ＯＶＰとが以下の条件を満足するトーリック面により構成している。
ＯＨＰ−ＯＶＰ＝３（Ｄ）・・・（１３）
すなわち、累進屈折力レンズ１０ａの外面１９Ａは、水平方向の曲率Ｃｈおよび垂直方向の曲率Ｃｖが一定で、水平方向の曲率Ｃｈが垂直方向の曲率Ｃｖより大きなトーリック面により構成されている。
In the progressive-power lens 10a of the first embodiment, the outer surface 19A is further constituted by a toric surface (toroidal surface) in which the horizontal surface power OHP is larger than the vertical surface power OVP, and the inner surface 19B is formed on the outer surface. The inner surface progressive surface includes an element of a toric surface that cancels the shift of the surface refractive power by the surface. In the progressive-power lens 10a, the outer surface 19A has a horizontal surface power OHP and a vertical surface power OVP that are constant, and a horizontal surface power OHP and a vertical surface power OVP. The toric surface satisfies the following conditions.
OHP-OVP = 3 (D) (13)
That is, the outer surface 19A of the progressive-power lens 10a is formed of a toric surface having a constant horizontal curvature Ch and a vertical curvature Cv, and a horizontal curvature Ch larger than the vertical curvature Cv.

さらに、この累進屈折力レンズ１０ａは、内面１９Ｂは、外面１９Ａのトーリック面による面屈折力のシフトをキャンセルするトーリック面の要素を含む。すなわち、外面１９Ａが主注視線１４に沿った領域を含み、全領域で水平方向の面屈折力ＯＨＰが垂直方向の面屈折力ＯＶＰよりも大きいトーリック面なので、内面１９Ｂも、主注視線１４に沿った領域を含み、全領域で水平方向の面屈折力ＩＨＰが垂直方向の面屈折力ＩＶＰよりも大きいトーリック面の要素を含む。   Further, in the progressive-power lens 10a, the inner surface 19B includes a toric surface element that cancels the shift of the surface power due to the toric surface of the outer surface 19A. That is, since the outer surface 19A includes a region along the main gaze line 14 and the surface refractive power OHP in the horizontal direction is larger than the surface refractive power OVP in the vertical direction in the entire region, the inner surface 19B is also in the main gaze line 14. And a toric surface element in which the horizontal surface power IHP is larger than the vertical surface power IVP in the entire region.

したがって、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａは、主注視線１４に沿った領域の外面１９Ａの水平方向の面屈折力ＯＭＨＰが９．０（Ｄ）で一定であり、主注視線１４に沿った領域の外面１９Ａの垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰが６．０（Ｄ）で一定となっている。また、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＩＭＨＰは遠用部１１が６．０（Ｄ）で加入度２．０（Ｄ）であり、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰは遠用部１１が３．０（Ｄ）で加入度２．０（Ｄ）となっている。このため、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａは、上記の条件（１）〜（１０）の全ての条件を備えている。
Therefore, in the progressive-power lens 10a of Example 1, the horizontal surface power OMHP of the outer surface 19A in the region along the main line of sight 14 is constant at 9.0 (D) , and the main line of sight 14 is aligned. The surface refractive power OMVP in the vertical direction of the outer surface 19A of the region is constant at 6.0 (D). The horizontal surface refractive power IMHP of the region along the main line of sight 14 of the inner surface 19B is 6.0 (D) for the distance portion 11 and 2.0 (D), and the main power of the inner surface 19B is 2.0 (D). The surface refractive power IMVP in the vertical direction of the region along the line of sight 14 is 3.0 (D) for the distance portion 11 and 2.0 (D) for the addition. For this reason, the progressive addition lens 10a of Example 1 has all the conditions (1) to (10).

すなわち、外面１９Ａの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）は、垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）より大きい（条件（１））。また、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＩＭＨＰ（ｙ）は、垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰ（ｙ）より大きい（条件（２））。そして、外面１９Ａの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）との差は、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＩＭＨＰ（ｙ）と垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰ（ｙ）との差に等しい（条件（３））。さらに、その差は一定であり、本例における定数Ｃ０は３（Ｄ）である（条件（４）、条件（５）および（５´））。   That is, the horizontal surface power OMHP (y) in the region along the main gaze line 14 of the outer surface 19A is larger than the surface power OMVP (y) in the vertical direction (condition (1)). Further, the horizontal surface refractive power IMHP (y) in the region along the main gazing line 14 of the inner surface 19B is larger than the vertical surface refractive power IMVP (y) (condition (2)). The difference between the horizontal surface power OMHP (y) and the vertical surface power OMVP (y) in the region along the main gaze line 14 on the outer surface 19A is along the main gaze line 14 on the inner surface 19B. It is equal to the difference between the surface refractive power IMHP (y) in the horizontal direction of the region and the surface refractive power IMVP (y) in the vertical direction (condition (3)). Further, the difference is constant, and the constant C0 in this example is 3 (D) (condition (4), conditions (5) and (5 ′)).

さらに、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａにおいては、主注視線１４に沿った領域に限らず、外面１９Ａおよび内面１９Ｂの全域の水平方向の面屈折力を強度方向にシフトしている。また、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの外面１９Ａは水平方向の面屈折力ＯＨＰおよび垂直方向の面屈折力ＯＶＰが一定のトーリック面である。したがって、条件（６）から条件（１０）を満たす。なお、定数Ｃ１は９（Ｄ）であり、定数Ｃ２は６（Ｄ）である。   Further, in the progressive addition lens 10a of the first embodiment, the horizontal surface refractive power of the entire area of the outer surface 19A and the inner surface 19B is shifted in the intensity direction, not limited to the region along the main line of sight 14. Further, the outer surface 19A of the progressive-power lens 10a of Example 1 is a toric surface having a constant surface power OHP in the horizontal direction and a surface power OVP in the vertical direction. Therefore, the conditions (6) to (10) are satisfied. The constant C1 is 9 (D), and the constant C2 is 6 (D).

２．２ 比較例１
実施例１の累進屈折力レンズ１０ａと比較するために、比較例１として、上記と同じ眼鏡仕様で外面１９Ａが球面の累進屈折力レンズ１０ｂを設計した。 2.2 Comparative Example 1
In order to compare with the progressive-power lens 10a of Example 1, as Comparative Example 1, a progressive-power lens 10b having the same spectacle specification as described above and a spherical outer surface 19A was designed.

図１２(ａ)に比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの外面（物体側の面）１９Ａの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。図１２（ｂ）に、累進屈折力レンズ１０ｂの内面（眼球側の面）１９Ｂの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。   FIG. 12A shows the horizontal surface power OMHP (y) along the main line of sight 14 of the outer surface (object side surface) 19A of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1 and the vertical surface power. OMVP (y) is shown in units of diopters (D). FIG. 12B shows a horizontal surface power (surface power) IMHP (y) along the main gaze line 14 of the inner surface (eyeball side) 19B of the progressive-power lens 10b, and a vertical surface. The refractive power (surface refractive power) IMVP (y) is shown in units of diopters (D).

比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂは、外面１９Ａが球面なので水平方向の面屈折力ＯＭＨＰと、垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰとは同一で６．０（Ｄ）である。また、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＩＭＨＰおよび垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰの値は共通であり、遠用部１１が３．０（Ｄ）で加入度２．０（Ｄ）となっている。   In the progressive-power lens 10b of Comparative Example 1, since the outer surface 19A is a spherical surface, the horizontal surface power OMHP and the vertical surface power OMVP are the same, 6.0 (D). Further, the values of the horizontal surface power IMHP and the vertical surface power IMVP in the region along the main gazing line 14 of the inner surface 19B are the same, and the distance portion 11 is 3.0 (D) and the addition power is 2.0 (D).

なお、図１１および図１２に示した面屈折力の変化は、あくまでも基本構成を理解するために簡略して示したものある。実際の設計においては、レンズ周辺視における収差を補正するための意図した非球面補正がこれに加わり、遠用部の上方や近用部においては垂直方向と水平方向で多少の屈折力の変動が生じてくる。   Note that the changes in the surface refractive power shown in FIGS. 11 and 12 are simply shown for understanding the basic configuration. In actual design, intended aspherical correction for correcting aberrations in lens peripheral vision is added to this, and there is a slight variation in refractive power in the vertical and horizontal directions above the distance portion and near portion. Will arise.

２．３ 比較
実施例１の累進屈折力レンズ１０ａでは、図１１(ａ)に示すように、外面１９Ａの垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰは、比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂと同じく遠用部１１から近用部１２まで６.０（Ｄ）であるのに対し、水平方向の面屈折力ＯＭＨＰは遠用部１１から近用部１２まで９．０（Ｄ）となっている。したがって、外面１９Ａの水平方向の面屈折力ＯＭＨＰが３．０（Ｄ）だけ大きくなる方向にシフトしている。一方、内面１９Ｂにおいても、図１１（ｂ）に示されるように外面１９Ａと同様に水平方向の面屈折力ＩＭＨＰが垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰに対して３．０（Ｄ）だけ大きくなる方向にシフトしている。このため、結果としては、外面１９Ａがトーリック面であるが、外面１９Ａの面屈折力のシフトは、内面１９Ｂの面屈折力のシフトによってキャンセルされ、比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂと変わらぬ度数が確保される。
2.3 Comparison In the progressive addition lens 10a of the first embodiment, as shown in FIG. 11A, the surface refractive power OMVP in the vertical direction of the outer surface 19A is the same as that of the progressive addition lens 10b of the first comparison example. The horizontal surface power O MHP is 9.0 (D) from the distance portion 11 to the near portion 12 while 6.0 (D) from the portion 11 to the near portion 12. Accordingly, shifts in the direction of the horizontal surface power O MHP of the outer surface 19A is increased by 3.0 (D). On the other hand, as shown in FIG. 11B, the inner surface 19B also has a direction in which the horizontal surface power IMHP is increased by 3.0 (D) with respect to the vertical surface power IMVP, similarly to the outer surface 19A. Has shifted to. Therefore, as a result, the outer surface 19A is a toric surface, but the shift of the surface refractive power of the outer surface 19A is canceled by the shift of the surface refractive power of the inner surface 19B, and is not different from the progressive power lens 10b of Comparative Example 1. The frequency is secured.

図１３（ａ）に実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの外面１９Ａの面非点収差分布を示し、図１３（ｂ）に比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの外面１９Ａの面非点収差分布を示している。また、図１４（ａ）に実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの外面１９Ａの等価球面面屈折力分布を示し、図１４（ｂ）に比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの外面１９Ａの等価球面面屈折力分布を示している。等価球面面屈折力ＥＳＰは以下の式（１４）で得られる。
ＥＳＰ＝（ＯＨＰ＋ＯＶＰ）／２・・・（１４）
FIG. 13A shows the surface astigmatism distribution of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10a of Example 1, and FIG. 13B shows the surface astigmatism of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1. Distribution is shown. FIG. 14A shows an equivalent spherical surface refractive power distribution of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10a of Example 1, and FIG. 14B shows an equivalent of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1. The spherical surface refractive power distribution is shown. The equivalent spherical surface refractive power ESP is obtained by the following expression (14).
ESP = (OHP + OVP) / 2 (14)

なお、図の縦横の直線は円形のレンズの幾何学中心を通る基準線（垂直基準線ｙおよび水平基準線ｘ）を示し、その交点である幾何学中心をフィッティングポイントとした眼鏡フレームへの枠入れ時の形状イメージも示されている。以下に示す図においても同様である。   The vertical and horizontal straight lines in the figure indicate reference lines (vertical reference line y and horizontal reference line x) passing through the geometric center of the circular lens, and the frame to the spectacle frame with the geometric center as the fitting point as the fitting point. The shape image at the time of insertion is also shown. The same applies to the following drawings.

図１３（ａ）に示すように、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの外面１９Ａは一律３．０（Ｄ）の面非点収差を含むが、一律なので等量線は表れない。また、図１４（ａ）に示すように、外面１９Ａの等価球面面屈折力は一律７．５（Ｄ）であり、一律なので等量線は表れない。一方、図１３（ｂ）に示すように、比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの外面１９Ａは面非点収差が０．０（Ｄ）であり、図１４（ｂ）に示すように、外面１９Ａの等価球面面屈折力は一律６．０（Ｄ）である。
As shown in FIG. 13 (a), the outer surface 19A of the progressive-power lens 10a of Example 1 includes uniform 3.0 (D) surface astigmatism, but does not show an equivalence line because it is uniform. Further, as shown in FIG. 14 (a), the equivalent spherical surface refractive power of the outer surface 19A is uniform 7.5 (D), and since it is uniform, no equivalence line appears. On the other hand, as shown in FIG. 13B, the outer surface 19A of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1 has a surface astigmatism of 0.0 (D), and as shown in FIG. The equivalent spherical surface power of 19A is uniformly 6.0 (D).

図１５（ａ）に実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの内面１９Ｂの面非点収差分布を示し、図１５（ｂ）に比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの内面１９Ｂの面非点収差分布を示している。また、図１６（ａ）に実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの内面１９Ｂの等価球面面屈折力分布を示し、図１６（ｂ）に比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの内面１９Ｂの等価球面面屈折力分布を示している。
15A shows the surface astigmatism distribution of the inner surface 19B of the progressive addition lens 10a of Example 1, and FIG. 15B shows the surface astigmatism of the inner surface 19B of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1. Distribution is shown. FIG. 16A shows an equivalent spherical surface refractive power distribution of the inner surface 19B of the progressive addition lens 10a of Example 1, and FIG. 16B shows an equivalent of the inner surface 19B of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1. The spherical surface refractive power distribution is shown.

図１５（ａ）に示した実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの面非点収差は、基本的に水平方向に強主経線をもつ３．０（Ｄ）の面非点収差が、図１５（ｂ）に示した比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの面非点収差に加わる。しかしながら、収差を調整するための非球面補正も加わっているために単純な合成とはなっていないことがわかる。   The surface astigmatism of the progressive-power lens 10a of Example 1 shown in FIG. 15A is basically 3.0 (D) astigmatism having a strong principal meridian in the horizontal direction. In addition to the surface astigmatism of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1 shown in FIG. However, since aspherical correction for adjusting the aberration is added, it is understood that the composition is not simple.

図１６（ａ）に示した実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの等価球面面屈折力分布では基本的に＋１．５（Ｄ）の等価球面面屈折力が、図１６（ｂ）に示した比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの等価球面面屈折力分布に対して一律に付加される。しかしながら、非球面補正の影響により、これも単純な合成にはなっていないことがわかる。
Spherical equivalent surface power shown in FIG. 16 (a) essentially +1.5 (D) is a spherical equivalent surface power distribution of the progressive addition lens 10a of the first embodiment shown in is shown in FIG. 16 (b) It is uniformly added to the equivalent spherical surface refractive power distribution of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1. However, it can be seen that this is not a simple composition due to the effect of aspherical correction.

図１７（ａ）に実施例１の累進屈折力レンズ１０ａのレンズ上の各位置を透して観察したときの非点収差分布を示し、図１７（ｂ）に比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂのレンズ上の各位置を透して観察したときの非点収差分布を示している。また、図１８（ａ）に実施例１の累進屈折力レンズ１０ａのレンズ上の各位置を透して観察したときの等価球面度数分布を示し、図１８（ｂ）に比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂのレンズ上の各位置を透して観察したときの等価球面度数分布を示している。
FIG. 17A shows an astigmatism distribution observed through each position on the progressive-power lens 10a of Example 1, and FIG. 17B shows the progressive-power lens of Comparative Example 1. The astigmatism distribution when observed through each position on the lens 10b is shown. FIG. 18A shows the equivalent spherical power distribution observed through each position on the lens of the progressive addition lens 10a of Example 1, and FIG. 18B shows the progressive refraction of Comparative Example 1. The equivalent spherical power distribution when observing through each position on the lens of the force lens 10b is shown.

図１７（ａ）に示した実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの非点収差分布は、図１７（ｂ）に示した比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの非点収差分布とほぼ同等である。また、図１８（ａ）に示した実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの等価球面度数分布は、図１８（ｂ）に示した比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの等価球面度数分布とほぼ同等である。したがって、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａとして、非球面補正を効果的に使用することにより、非点収差分布および等価球面度数分布において比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂとほとんど同じ性能の累進屈折力レンズが得られることがわかる。
The astigmatism distribution of the progressive addition lens 10a of Example 1 shown in FIG. 17A is almost the same as the astigmatism distribution of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1 shown in FIG. is there. Also, the equivalent spherical power distribution of the progressive addition lens 10a of Example 1 shown in FIG. 18A is almost the same as the equivalent spherical power distribution of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1 shown in FIG. It is equivalent. Therefore, as the progressive addition lens 10a of the first embodiment, by effectively using the aspheric correction, the progressive power lens 10b of the comparative example 1 has almost the same performance in the astigmatism distribution and the equivalent spherical power distribution. It turns out that a refractive power lens is obtained.

図１９に、上述した、ゆれの評価方法により求めた振動に関する指標ＩＤｄを示している。また、図２０に、上述した、ゆれの評価方法により求めた変形量に関する指標ＩＤｓを示している。なお、観察対象格子５０の視野角ピッチは１０度、頭部の振りは左右方向とし、その振り角は左右に各１０度としている。なお図２０では、変形量に関する指標
ＩＤｓは変形量を比率（％）で表している。 FIG. 19 shows an index IDd related to vibration obtained by the above-described method for evaluating vibration. FIG. 20 shows index IDs relating to the deformation amount obtained by the above-described fluctuation evaluation method. The viewing angle pitch of the observation target grid 50 is 10 degrees, the head swing is set to the left-right direction, and the swing angle is set to 10 degrees to the left and right. In FIG. 20, the index IDs relating to the deformation amount represents the deformation amount as a ratio (%).

振動に関する指標ＩＤｄについては、中心格子線５３を含むすべての水平格子線５３および５４の振動の和である「水平Ｌ」と、同様にすべての垂直格子線５１および５２の振動の和である「垂直Ｌ」と、その両者を合算したすべての格子線の振動の総和または平均を示す「全Ｌ」とを、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａ、および比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの主注視線（主子午線）に沿った幾つかの点で求めている。それぞれのレンズ１０ａおよび１０ｂのフィッティングポイントＰｅが視野角０度の水平正面視、即ち第一眼位にある。遠用部１１はフィッティングポイントＰｅから上方に２０度まで、中間部１３はフィッティングポイントＰｅから下方に約−２８度付近までであり、そこから下が近用部１２に当たる。   Regarding the index IDd relating to vibration, “horizontal L” which is the sum of vibrations of all the horizontal grid lines 53 and 54 including the central grid line 53 and similarly the sum of vibrations of all the vertical grid lines 51 and 52 “ Vertical L ”and“ total L ”indicating the sum or average of vibrations of all the lattice lines obtained by adding both of them are shown in the progressive power lens 10a of Example 1 and the progressive power lens 10b of Comparative Example 1. It is obtained at several points along the main line of sight (main meridian). The fitting points Pe of the respective lenses 10a and 10b are in a horizontal front view with a viewing angle of 0 degrees, that is, in the first eye position. The distance portion 11 is 20 degrees upward from the fitting point Pe, and the intermediate portion 13 is downward from the fitting point Pe to about −28 degrees, and the lower portion corresponds to the near portion 12.

変形量に関する指標ＩＤｓについても、中心格子線５３を含むすべての水平格子線５３および５４の変動面積の和である「水平Ｌ」と、すべての垂直格子線５１および５２の変動面積の和である「垂直Ｌ」と、その両者を合算したすべての格子線の変動面積の総和または平均を示す「全Ｌ」とを、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａ、および比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂの主注視線（主子午線）に沿った幾つかの点で求めている。   The index IDs relating to the deformation amount is also “horizontal L” which is the sum of the fluctuation areas of all the horizontal grid lines 53 and 54 including the central grid line 53 and the sum of the fluctuation areas of all the vertical grid lines 51 and 52. “Vertical L” and “total L” indicating the total or average of the fluctuation areas of all the lattice lines obtained by adding both of them are referred to as the progressive addition lens 10a of Example 1 and the progressive addition lens of Comparative Example 1. It is obtained at several points along the main line of sight (main meridian) of 10b.

図１９および図２０に示すように、振動に関する指標ＩＤｄおよび変形量に関する指標ＩＤｓのいずれでも、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａの方が比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂより小さくなっている。ゆれの改善効果は指標ＩＤｄおよびＩＤｓの全Ｌによく表れており、主注視線１４上の遠中近のすべての領域にわたってゆれが小さくなっていることが示されている。特に遠用部１１の上方、中間部１３から近用部１２に向かう領域においてゆれの改善効果が大きい。また、垂直Ｌと水平Ｌとを比較すると、いずれの指標ＩＤｄおよびＩＤｓにおいても垂直Ｌの方が、改善効果が大きいことが分かる。   As shown in FIGS. 19 and 20, the progressive-power lens 10a of Example 1 is smaller than the progressive-power lens 10b of Comparative Example 1 in both the index IDd related to vibration and the index IDs related to deformation. . The improvement effect of the shake is clearly shown in all L of the indices IDd and IDs, and it is shown that the shake is reduced in all the areas in the middle, far and near on the main gazing line 14. In particular, in the area above the distance portion 11 and from the intermediate portion 13 to the near portion 12, the effect of improving the shake is great. Further, when comparing the vertical L and the horizontal L, it can be seen that the improvement effect is greater in the vertical L for any of the indices IDd and IDs.

このように、外面１９Ａおよび内面１９Ｂにトーリック面の要素を導入した実施例１の累進屈折力レンズ１０ａは、眼鏡レンズとしての一般的な性能である非点収差分布および等価球面度数分布は、トーリック面の要素を含まない（乱視矯正を対象としてない眼鏡レンズとして）球面の比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂと同等の性能を備えている。さらに、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａは、比較例１の累進屈折力レンズ１０ｂに対し、前庭動眼反射により視線２（眼球３）が動くような場合の像のゆれを小さくできることがわかった。これは、内外面にトーリック面の要素を入れることにより、特に、主注視線１４に沿った領域の内外面にトーリック面の要素を導入することにより、視線２が前庭動眼反射により動いたときに、視線２が眼鏡レンズ１０ａに対して入射および出射する角度変化を抑制でき、視線２が前庭動眼反射により動いたときの諸収差の変動を抑制できることが１つの要因であると考えられる。
As described above, the progressive addition lens 10a of Example 1 in which the elements of the toric surface are introduced into the outer surface 19A and the inner surface 19B, the astigmatism distribution and the equivalent spherical power distribution, which are general performances as a spectacle lens, are toric. It has the same performance as that of the progressive addition lens 10b of Comparative Example 1 that is a spherical surface that does not include surface elements (as a spectacle lens that does not target astigmatism correction). Furthermore, it was found that the progressive-power lens 10a of Example 1 can reduce the fluctuation of the image when the line of sight 2 (eyeball 3) moves due to vestibulo-oculomotor reflection compared to the progressive-power lens 10b of Comparative Example 1. . This is because the toric surface element is inserted into the inner and outer surfaces, and particularly when the toric surface element is introduced into the inner and outer surfaces of the region along the main gazing line 14, the line of sight 2 is moved by the vestibulo-oculomotor reflex. It is considered that one of the factors is that the change of the angle at which the line of sight 2 enters and exits the spectacle lens 10a can be suppressed, and the fluctuation of various aberrations when the line of sight 2 moves due to the vestibulo-oculomotor reflection.

したがって、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａは、像のゆれに適合しにくいユーザーあるいはアプリケーションに対して好適な眼鏡レンズである。なお、本例では、外面１９Ａの全体をトーリック面としているが、累進屈折力レンズ１０を使用するときの人の視覚の特性として、主注視線１４上での使用頻度が極めて大きく、像のゆれを感じるのはその主注視線１４近傍を使い視作業をするときである。したがって、外面１９Ａにおける水平方向の面屈折力ＯＨＰの強度方向へのシフトは、少なくとも主注視線１４を中心として水平方向に約１０ｍｍあれば像のゆれを軽減する効果は十分に得ることができる。   Therefore, the progressive addition lens 10a according to the first exemplary embodiment is a spectacle lens suitable for a user or application that is difficult to adapt to image fluctuation. In this example, the entire outer surface 19A is a toric surface, but as a human visual characteristic when using the progressive addition lens 10, the frequency of use on the main gazing line 14 is extremely large, and the image is swayed. This is felt when the visual work is performed using the vicinity of the main gazing line 14. Therefore, if the horizontal surface refractive power OHP in the outer surface 19A is shifted to the intensity direction at least about 10 mm in the horizontal direction around the main gazing line 14, the effect of reducing the fluctuation of the image can be sufficiently obtained.

３． 実施形態２
３．１ 実施例２
図２１（ａ）に実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの外面（物体側の面）１９Ａの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力（表面屈折力）ＯＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力（表面屈折力）ＯＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。図２１（ｂ）に、累進屈折力レンズ１０ｃの内面（眼球側の面）１９Ｂの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。 3. Embodiment 2
3.1 Example 2
FIG. 21A shows the horizontal surface power (surface power) OMHP (y) along the main line of sight 14 of the outer surface (object side surface) 19A of the progressive-power lens 10c of Example 2 and the vertical direction. The surface refractive power (surface refractive power) OMVP (y) in the direction is shown in units of diopters (D). FIG. 21B shows the horizontal surface power (surface power) IMHP (y) along the main line of sight 14 of the inner surface (eyeball side) 19B of the progressive-power lens 10c, and the surface in the vertical direction. The refractive power (surface refractive power) IMVP (y) is shown in units of diopters (D).

実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃは、内面累進屈折力レンズであるセイコーエプソン社製累進屈折力レンズ「セイコーＰ−１シナジーＡＳ」（屈折率１．６７）に眼鏡仕様として累進帯長１４ｍｍ、処方度数（遠用度数、Ｓｐｈ）が−３．００（Ｄ）、加入度数（Ａｄｄ）が２．００（Ｄ）を適用して設計されたものである。なお、レンズ１０ｃの直径は６５ｍｍであり、乱視度数は含まれていない。   The progressive-power lens 10c of Example 2 is a progressive-length lens of 14 mm as a spectacle specification to a progressive-power lens “Seiko P-1 Synergy AS” (refractive index of 1.67) manufactured by Seiko Epson, which is an internal progressive-power lens. The prescription power (distance power, Sph) is −3.00 (D) and the addition power (Add) is 2.00 (D). The diameter of the lens 10c is 65 mm and does not include the astigmatism power.

実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃも、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａと同様に、外面１９Ａを水平方向の面屈折力ＯＨＰが垂直方向の面屈折力ＯＶＰより大きなトーリック面（トロイダル面）で構成し、内面１９Ｂを、外面のトーリック面により面屈折力のシフトをキャンセルするトーリック面の要素を含む内面累進面により構成している。したがって、内面１９Ｂも、主注視線１４に沿った領域を含み、全領域で水平方向の面屈折力ＩＨＰが垂直方向の面屈折力ＩＶＰよりも大きいトーリック面の要素を含む。   Similarly to the progressive-power lens 10a of Example 1, the progressive-power lens 10c of Example 2 also has a toric surface (toroidal surface) on the outer surface 19A in which the horizontal surface power OHP is larger than the vertical surface power OVP. The inner surface 19B is formed of an inner surface progressive surface including a toric surface element that cancels the shift of the surface refractive power by the outer toric surface. Therefore, the inner surface 19B also includes a region along the main gazing line 14, and includes a toric surface element in which the horizontal surface power IHP is larger than the vertical surface power IVP in the entire region.

具体的には、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃは、主注視線１４に沿った領域の外面１９Ａの水平方向の面屈折力ＯＭＨＰが５．５（Ｄ）で一定あり、主注視線１４に沿った領域の外面１９Ａの垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰが２．５（Ｄ）で一定となっている。また、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＩＭＨＰは遠用部１１が８．５（Ｄ）で加入度２．０（Ｄ）であり、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰは遠用部１１が５．５（Ｄ）で加入度２．０（Ｄ）となっている。このため、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃは、実施例１の累進屈折力レンズ１０ａと同様に上記の条件（１）〜（１０）の全ての条件を備えている。なお、定数Ｃ０は３（Ｄであり）、定数Ｃ１は５．５（Ｄ）であり、定数Ｃ２は２．５（Ｄ）である。   Specifically, in the progressive addition lens 10c of Example 2, the horizontal surface power OMHP of the outer surface 19A in the region along the main line of sight 14 is constant at 5.5 (D), and the main line of sight 14 The surface refractive power OMVP in the vertical direction of the outer surface 19A in the region along the line is constant at 2.5 (D). Further, the horizontal surface refractive power IMHP of the region along the main line of sight 14 of the inner surface 19B is 8.5 (D) for the distance portion 11 and the addition power 2.0 (D). The surface refractive power IMVP in the vertical direction of the region along the line of sight 14 is 5.5 (D) for the distance portion 11 and the addition power is 2.0 (D). For this reason, the progressive-power lens 10c of Example 2 has all the conditions (1) to (10) as in the progressive-power lens 10a of Example 1. The constant C0 is 3 (D), the constant C1 is 5.5 (D), and the constant C2 is 2.5 (D).

３．２ 比較例２
実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃと比較するために、比較例２として、上記と同じ眼鏡仕様で外面１９Ａが球面の累進屈折力レンズ１０ｄを設計した。 3.2 Comparative Example 2
In order to compare with the progressive-power lens 10c of Example 2, as Comparative Example 2, a progressive-power lens 10d having the same spectacle specification as described above and a spherical outer surface 19A was designed.

図２２（ａ）に比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの外面（物体側の面）１９Ａの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。図２２（ｂ）に、累進屈折力レンズ１０ｄの内面（眼球側の面）１９Ｂの主注視線１４に沿った水平方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＨＰ（ｙ）と、垂直方向の面屈折力（表面屈折力）ＩＭＶＰ（ｙ）とをディオプトリー（Ｄ）を単位として示している。   FIG. 22A shows the horizontal surface power OMHP (y) along the main line of sight 14 of the outer surface (object side surface) 19A of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2 and the vertical surface power. OMVP (y) is shown in units of diopters (D). FIG. 22B shows a horizontal surface power (surface power) IMHP (y) along the main line of sight 14 of the inner surface (eyeball side) 19B of the progressive-power lens 10d, and a surface in the vertical direction. The refractive power (surface refractive power) IMVP (y) is shown in units of diopters (D).

比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄは、外面１９Ａが球面なので水平方向の面屈折力ＯＭＨＰと、垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰとは同一で２．５（Ｄ）である。また、内面１９Ｂの主注視線１４に沿った領域の水平方向の面屈折力ＩＭＨＰおよび垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰの値は共通であり、遠用部１１が５．５（Ｄ）で加入度２．０（Ｄ）となっている。   In the progressive-power lens 10d of Comparative Example 2, since the outer surface 19A is a spherical surface, the horizontal surface power OMHP and the vertical surface power OMVP are the same, 2.5 (D). Further, the values of the horizontal surface power IMHP and the vertical surface power IMVP in the region along the main line of sight 14 of the inner surface 19B are the same, and the distance portion 11 is 5.5 (D) and the addition power is 2.0 (D).

なお、図２１および図２２に示した面屈折力の変化は、あくまでも基本構成を理解するために簡略して示したものある。実際の設計においては、レンズ周辺視における収差を補正するための意図した非球面補正がこれに加わり、遠用部の上方や近用部においては垂直方向と水平方向で多少の屈折力の変動が生じてくる。   Note that the changes in the surface refractive power shown in FIGS. 21 and 22 are simply shown for understanding the basic configuration. In actual design, intended aspherical correction for correcting aberrations in lens peripheral vision is added to this, and there is a slight variation in refractive power in the vertical and horizontal directions above the distance portion and near portion. Will arise.

３．３ 比較
実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃにおいても、図２１（ａ）に示しているように、外面１９Ａの垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰは、比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄと同じく遠用部１１から近用部１２まで２.５（Ｄ）であるのに対し、水平方向の面屈折力ＯＭＨＰは遠用部１１から近用部１２まで５．５（Ｄ）となっている。したがって、外面１９Ａの水平方向の面屈折力ＯＭＨＰが３．０（Ｄ）だけ大きくなる方向にシフトしている。一方、内面１９Ｂにおいても、図２１（ｂ）に示されるように外面１９Ａと同様に水平方向の面屈折力ＩＭＨＰが垂直方向の面屈折力ＩＭＶＰに対して３．０（Ｄ）だけ大きくなる方向にシフトしている。このため、結果としては、外面１９Ａがトーリック面であるが、外面１９Ａの面屈折力のシフトは、内面１９Ｂの面屈折力のシフトによってキャンセルされ、比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄと変わらぬ度数が確保される。
3.3 Comparison Also in the progressive addition lens 10c of Example 2, as shown in FIG. 21A, the surface refractive power OMVP in the vertical direction of the outer surface 19A is the same as that of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2. to likewise from the distance portion 11 of 2.5 to the near portion 12 (D), consists of a horizontal surface power O MHP is the distance portion 11 and the near portion 12 to 5.5 (D) ing. Accordingly, shifts in the direction of the horizontal surface power O MHP of the outer surface 19A is increased by 3.0 (D). On the other hand, as shown in FIG. 21B, the inner surface 19B also has a direction in which the horizontal surface power IMHP is increased by 3.0 (D) with respect to the vertical surface power IMVP, as with the outer surface 19A. Has shifted to. Therefore, as a result, the outer surface 19A is a toric surface, but the shift of the surface refractive power of the outer surface 19A is canceled by the shift of the surface refractive power of the inner surface 19B, and is not different from the progressive power lens 10d of Comparative Example 2. The frequency is secured.

図２３（ａ）に実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの外面１９Ａの面非点収差分布を示し、図２３（ｂ）に比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの外面１９Ａの面非点収差分布を示している。また、図２４（ａ）に実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの外面１９Ａの等価球面面屈折力分布を示し、図２４（ｂ）に比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの外面１９Ａの等価球面面屈折力分布を示している。
FIG. 23A shows the surface astigmatism distribution of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10c of Example 2, and FIG. 23B shows the surface astigmatism of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2. Distribution is shown. FIG. 24A shows an equivalent spherical surface refractive power distribution of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10c of Example 2, and FIG. 24B shows an equivalent of the outer surface 19A of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2. The spherical surface refractive power distribution is shown.

実施形態１と同様に、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの外面１９Ａは一律３．０（Ｄ）の面非点収差を含むが、一律なので等量線は表れない。また、外面１９Ａの等価球面面屈折力は一律４．０（Ｄ）であり、一律なので等量線は表れない。一方、比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの外面１９Ａは面非点収差が０．０（Ｄ）であり、外面１９Ａの等価球面面屈折力は一律２．５（Ｄ）である。
Similar to the first embodiment, the outer surface 19A of the progressive-power lens 10c of the second embodiment includes a uniform 3.0 (D) surface astigmatism, but does not show an equivalence line because it is uniform. Further, the equivalent spherical surface refractive power of the outer surface 19A is uniformly 4.0 (D), and since it is uniform, no equivalence line appears. On the other hand, the outer surface 19A of the progressive-power lens 10d of Comparative Example 2 has a surface astigmatism of 0.0 (D), and the equivalent spherical surface power of the outer surface 19A is uniformly 2.5 (D).

図２５（ａ）に実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの内面１９Ｂの面非点収差分布を示し、図２５（ｂ）に比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの内面１９Ｂの面非点収差分布を示している。また、図２６（ａ）に実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの内面１９Ｂの等価球面面屈折力分布を示し、図２６（ｂ）に比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの内面１９Ｂの等価球面面屈折力分布を示している。
FIG. 25A shows the surface astigmatism distribution of the inner surface 19B of the progressive addition lens 10c of Example 2, and FIG. 25B shows the surface astigmatism of the inner surface 19B of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2. Distribution is shown. FIG. 26A shows the equivalent spherical surface refractive power distribution of the inner surface 19B of the progressive addition lens 10c of Example 2, and FIG. 26B shows the equivalent inner surface 19B of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2. The spherical surface refractive power distribution is shown.

実施形態１と同様に、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの面非点収差は、基本的に水平方向に強主経線をもつ３．０（Ｄ）の面非点収差が比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの面非点収差に加わる。しかしながら、収差を調整するための非球面補正も加わっているために単純な合成とはなっていない。また、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの等価球面面屈折力分布では基本的に＋１．５（Ｄ）の等価球面面屈折力が比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの等価球面面屈折力分布に対して一律に付加される。しかしながら、非球面補正の影響により、これも単純な合成にはなっていない。
Similar to the first embodiment, the surface astigmatism of the progressive-power lens 10c of the second embodiment is basically 3.0 (D) with the main principal meridian in the horizontal direction. In addition to the surface astigmatism of the progressive-power lens 10d. However, since aspherical correction for adjusting aberration is added, it is not a simple composition. Further, spherical equivalent surface power of the progressive addition lens 10d of the spherical equivalent surface power is Comparative Example 2 essentially +1.5 (D) is a spherical equivalent surface power distribution of the progressive addition lens 10c of Example 2 A uniform addition to the distribution. However, due to the effect of aspherical correction, this is not a simple composition.

図２７（ａ）に実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃのレンズ上の各位置を透して観察したときの非点収差分布を示し、図２７（ｂ）に比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄのレンズ上の各位置を透して観察したときの非点収差分布を示している。また、図２８（ａ）に実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃのレンズ上の各位置を透して観察したときの等価球面度数分布を示し、図２８（ｂ）に比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄのレンズ上の各位置を透して観察したときの等価球面度数分布を示している。
FIG. 27A shows an astigmatism distribution when observed through each position on the progressive-power lens 10c of Example 2, and FIG. 27B shows the progressive-power lens of Comparative Example 2. Astigmatism distribution when observed through each position on the lens of 10d is shown. FIG. 28A shows an equivalent spherical power distribution observed through each position on the lens of the progressive addition lens 10c of Example 2, and FIG. 28B shows the progressive refraction of Comparative Example 2. An equivalent spherical power distribution when viewed through each position on the lens of the force lens 10d is shown.

図２７（ａ）に示した実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの非点収差分布は、図２７（ｂ）に示した比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの非点収差分布とほぼ同等である。また、図２８（ａ）に示した実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの等価球面度数分布は、図２８（ｂ）に示した比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの等価球面度数分布とほぼ同等である。したがって、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃとして、非球面補正を効果的に使用することにより、非点収差分布および等価球面度数分布において比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄとほとんど同じ性能の累進屈折力レンズが得られることがわかる。 The astigmatism distribution of the progressive addition lens 10c of Example 2 shown in FIG. 27A is almost equal to the astigmatism distribution of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2 shown in FIG. is there. Further, the equivalent spherical power distribution of the progressive addition lens 10c of Example 2 shown in FIG. 28A is almost the same as the equivalent spherical power distribution of the progressive addition lens 10d of Comparative Example 2 shown in FIG. It is equivalent. Therefore, by effectively using the aspherical correction as the progressive addition lens 10c of the second embodiment, the progressive power lens 10c of the comparative example 2 has almost the same performance in the astigmatism distribution and the equivalent spherical power distribution. It turns out that a refractive power lens is obtained.

図２９に、上述した、ゆれの評価方法により求めた振動に関する指標ＩＤｄを示している。また、図３０に、上述した、ゆれの評価方法により求めた変形量に関する指標ＩＤｓを示している。なお、観察対象格子５０の視野角ピッチは１０度、頭部の振りは左右方向とし、その振り角は左右に各１０度としている。実施形態１と同様に、振動に関する指標ＩＤｄについては、「水平Ｌ」と、「垂直Ｌ」と、「全Ｌ」とを示し、変形量に関する指標ＩＤｓについても、「水平Ｌ」と、「垂直Ｌ」と、「全Ｌ」とを示している。   FIG. 29 shows an index IDd related to vibration obtained by the above-described method for evaluating vibration. Further, FIG. 30 shows index IDs relating to the deformation amount obtained by the above-described fluctuation evaluation method. The viewing angle pitch of the observation target grid 50 is 10 degrees, the head swing is set to the left-right direction, and the swing angle is set to 10 degrees to the left and right. As in the first embodiment, the index IDd related to vibration indicates “horizontal L”, “vertical L”, and “all L”, and the index IDs related to deformation amounts also indicate “horizontal L” and “vertical”. L ”and“ all L ”.

実施形態２の累進屈折力レンズ１０ｃおよび１０ｄにより得られる像のゆれは、実施形態１の累進屈折力レンズ１０ａおよび１０ｂにより得られる像のゆれよりも相対的に小さいことがわかる。このため、累進屈折力レンズ１０ｃの指標ＩＤｄおよびＩＤｓと、累進屈折力レンズ１０ｄの指標ＩＤｄおよびＩＤｓとの差は小さい。しかしながら、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃの指標ＩＤｄおよびＩＤｓは、比較例２の累進屈折力レンズ１０ｄの指標ＩＤｄおよびＩＤｓよりも主注視線１４上の遠中近のすべての領域にわたって小さいか同等であり、実施例２の累進屈折力レンズ１０ｃにより、ゆれが改善されていることがわかる。特に、遠用部１１から中間部１３にかけた広い範囲でゆれが低減されている。   It can be seen that the image fluctuations obtained by the progressive addition lenses 10c and 10d of the second embodiment are relatively smaller than the image fluctuations obtained by the progressive addition lenses 10a and 10b of the first embodiment. For this reason, the difference between the indices IDd and IDs of the progressive power lens 10c and the indices IDd and IDs of the progressive power lens 10d is small. However, the indices IDd and IDs of the progressive-power lens 10c of Example 2 are smaller than the indices IDd and IDs of the progressive-power lens 10d of Comparative Example 2 over all regions near and far from the main line of sight 14. It can be seen that the vibration is improved by the progressive addition lens 10c of the second embodiment. In particular, the fluctuation is reduced in a wide range from the distance portion 11 to the intermediate portion 13.

なお、上記においては、評価のための観察指標の模様として正方格子の矩形模様５０を用いたが、水平方向と垂直方向での格子のピッチを変えることにより各方向での評価の精度や密度を変えたり、さらに格子の本数を増やすことにより、評価の精度・密度を変えることも可能である。   In the above description, the square lattice 50 of the square lattice is used as the pattern of the observation index for evaluation. However, the accuracy and density of evaluation in each direction can be improved by changing the lattice pitch in the horizontal direction and the vertical direction. It is also possible to change the accuracy and density of evaluation by changing the number of grids.

図３１に、眼鏡用の累進屈折力レンズを設計および製造する過程の概要を示している。ステップ１０１において、外面１９Ａに、水平方向の面屈折力ＯＨＰの方が垂直方向の面屈折力ＯＶＰより大きいトーリック面を設定する。次に、ステップ１０２において、内面１９Ｂに、外面１９Ａのトーリック面の面屈折力のシフトをキャンセルするような、すなわち、水平方向の面屈折力ＩＨＰの方が垂直方向の面屈折力ＩＶＰより大きいトーリック面の要素を含む、眼鏡仕様を満たす累進面を設定する。さらに、ステップ１０３において、上記のステップで設計された眼鏡用の累進屈折力レンズ１０を製造する。   FIG. 31 shows an outline of a process for designing and manufacturing a progressive-power lens for spectacles. In step 101, a toric surface having a horizontal surface power OHP greater than a vertical surface power OVP is set on the outer surface 19A. Next, in step 102, the inner surface 19B has a toric surface that cancels the shift of the surface power of the toric surface of the outer surface 19A, that is, the surface power IHP in the horizontal direction is larger than the surface power IVP in the vertical direction. Set a progressive surface that meets spectacle specifications, including surface elements. Further, in step 103, the progressive-power lens 10 for spectacles designed in the above step is manufactured.

この眼鏡用の累進屈折力レンズ１０は、外面１９Ａが、水平方向の面屈折力ＯＨＰの方が垂直方向の面屈折力ＯＶＰよりも大きいトーリック面であり、内面１９Ｂも外面１９Ａと同等のトーリック面の要素を含む。したがって、この累進屈折力レンズ１０は、レンズ全体が顔に沿ってトロイダル状にカーブしたレンズとなり、レンズ外面の水平方向が従来のものより深くなっている。このため、この累進屈折力レンズ１０は、近年注目を浴びているラップアラウンドタイプと呼ばれる、顔のカーブに合わせてこめかみ側にレンズが回り込む眼鏡デザインに好適である。   In the progressive-power lens 10 for spectacles, the outer surface 19A is a toric surface in which the horizontal surface power OHP is larger than the vertical surface power OVP, and the inner surface 19B is a toric surface equivalent to the outer surface 19A. Contains the elements. Therefore, the progressive-power lens 10 is a lens in which the entire lens is curved in a toroidal shape along the face, and the horizontal direction of the lens outer surface is deeper than the conventional one. Therefore, the progressive-power lens 10 is suitable for a spectacle design in which the lens wraps around the temple side in accordance with the curve of the face, which is called a wraparound type, which has been attracting attention in recent years.

なお、上記では、外面１９Ａの水平方向の面屈折力ＯＨＰおよび垂直方向の面屈折力ＯＶＰが一定の眼鏡レンズ１０を例に本発明を説明したが、水平方向の面屈折力ＯＨＰおよび垂直方向の面屈折力ＯＶＰは、主注視線１４または垂直基準線に沿った水平方向の面屈折力ＯＭＨＰおよび垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰも含め、垂直方向（ｙ方向）および／または水平方向（ｘ方向）に沿って変化してもよい。外面１９Ａのある座標における水平方向の面屈折力ＯＨＰ（ｘ、ｙ）の方が垂直方向の面屈折力ＯＶＰ（ｘ、ｙ）より大きく、内面１９Ｂに外面１９Ａの面屈折力のシフトをキャンセルするようなトーリック面の要素が含まれていれば、上述したように、視線２の動きに対して、視線２が眼鏡レンズ１０を透過する際の角度の変化を抑制できるので諸収差の変動を抑制でき、ゆれを改善しやすい。特に、主注視線１４または垂直基準線に沿った水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）および垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）が変化する場合であっても、ある座標における水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）の方が垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）より大きく、内面１９Ｂに外面１９Ａの面屈折力のシフトをキャンセルするようなトーリック面の要素が含まれていれば、像のゆれを抑制できる効果は大きい。   In the above description, the present invention has been described by taking the spectacle lens 10 in which the horizontal surface power OHP and the vertical surface power OVP of the outer surface 19A are constant as an example. However, the horizontal surface power OHP and the vertical surface power OVP are constant. The surface refractive power OVP includes the horizontal surface refractive power OMHP and the vertical surface refractive power OMVP along the main gazing line 14 or the vertical reference line, and the vertical direction (y direction) and / or the horizontal direction (x direction). It may change along. The surface power OHP (x, y) in the horizontal direction at a certain coordinate of the outer surface 19A is larger than the surface power OVP (x, y) in the vertical direction, and the shift of the surface power of the outer surface 19A to the inner surface 19B is cancelled. If the toric surface element is included, as described above, the change in the angle when the line of sight 2 passes through the spectacle lens 10 can be suppressed with respect to the movement of the line of sight 2, thereby suppressing variations in various aberrations. It is easy to improve the shaking. In particular, even when the horizontal surface power OMHP (y) and the vertical surface power OMVP (y) along the main gaze line 14 or the vertical reference line change, the horizontal surface at a certain coordinate If the refractive power OMHP (y) is larger than the vertical surface refractive power OMVP (y) and the inner surface 19B includes a toric surface element that cancels the shift of the surface refractive power of the outer surface 19A, the image The effect of suppressing the shaking is great.

また、上記では内面累進タイプの累進屈折力レンズの例を説明しているが、外面累進タイプの累進屈折力レンズであってもよく、さらに、内外面に累進面（中間部）の要素を含む累進屈折力レンズであってもよい。   In the above description, an example of the progressive-power lens of the inner surface progressive type is described. However, it may be a progressive-power lens of the outer surface progressive type, and further includes an element of the progressive surface (intermediate portion) on the inner and outer surfaces. It may be a progressive power lens.

以上の説明は遠用処方に乱視処方がない場合についてのものであったが、乱視処方がある場合には、内面側に乱視補正のためのトーリック面（トロイダル面）成分を合成することにより乱視処方を含めることが可能である。また、レンズの肉厚が大きい場合にはシェープファクターを考慮して、内面側に補正を加えることにより、より精度良い眼鏡レンズを提供することが出来る。
The above explanation is for the case where there is no astigmatism prescription in the distance prescription, but when there is an astigmatism prescription, astigmatism is synthesized by synthesizing the toric surface ( toroidal surface) component for astigmatism correction on the inner surface side. A prescription can be included. Further, when the lens thickness is large, a spectacle lens with higher accuracy can be provided by correcting the inner surface side in consideration of the shape factor.

１ 眼鏡、 １０、１０Ｌ、１０Ｒ 眼鏡用レンズ
１１ 遠用部、 １２ 近用部、 １３ 中間部（累進部）
１９Ａ 物体側の面、 １９Ｂ 眼球側の面
２０ フレーム DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Glasses, 10, 10L, 10R Glasses lens 11 Distance part, 12 Near part, 13 Middle part (progressive part)
19A Object side surface, 19B Eyeball side surface 20 Frame

Claims (12)

度数の異なる遠用部と近用部とを含む眼鏡用の累進屈折力レンズであって、
主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線に沿った物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）と、眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＭＨＰ（ｙ）と、眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＭＶＰ（ｙ）とが以下の条件を満たす累進屈折力レンズ。
ＯＭＨＰ（ｙ）＞ＯＭＶＰ（ｙ）
ＩＭＨＰ（ｙ）＞ＩＭＶＰ（ｙ）
ＯＭＨＰ（ｙ）−ＯＭＶＰ（ｙ）＝ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）
ただし、乱視処方は含まず、ｙは主注視線または前記垂直基準線に沿った座標である。 A progressive-power lens for spectacles including a distance portion and a near portion having different powers,
Horizontal surface refractive power OMHP (y) of the object side surface along the vertical reference line passing through the main gaze line or fitting point, vertical surface refractive power OMVP (y) of the object side surface, and the eyeball side Progressive power lens in which the absolute value IMHP (y) of the surface refractive power in the horizontal direction and the absolute value IMVP (y) of the surface refractive power in the vertical direction of the surface on the eyeball side satisfy the following conditions.
OMHP (y)> OMVP (y)
IMHP (y)> IMVP (y)
OMHP (y) -OMVP (y) = IMHP (y) -IMVP (y)
However, astigmatism prescription is not included, and y is a coordinate along the main gaze line or the vertical reference line. 請求項１において、さらに、以下の条件を満たす、累進屈折力レンズ。
ＯＭＨＰ（ｙ）−ＯＭＶＰ（ｙ）＝ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）＝Ｃ０
ただし、Ｃ０は定数。 The progressive-power lens according to claim 1, further satisfying the following condition.
OMHP (y) -OMVP (y) = IMHP (y) -IMVP (y) = C0
However, C0 is a constant. 請求項２において、前記眼球側の面が累進面である、累進屈折力レンズ。   The progressive-power lens according to claim 2, wherein the eyeball side surface is a progressive surface. 請求項２または３において、前記主注視線または前記垂直基準線を挟んだ±１０ｍｍの範囲内の前記物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＨＰ（ｙ）と、前記物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＶＰ（ｙ）と、前記眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＨＰ（ｙ）と、前記眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＶＰ（ｙ）とが以下の条件を満たす累進屈折力レンズ。
ＯＨＰ（ｘ，ｙ）＞ＯＶＰ（ｘ，ｙ）
ＩＨＰ（ｘ，ｙ）＞ＩＶＰ（ｘ，ｙ）
ＯＨＰ（ｘ，ｙ）−ＯＶＰ（ｘ，ｙ）＝ＩＨＰ（ｘ，ｙ）−ＩＶＰ（ｘ，ｙ）＝Ｃ０
ただし、ｘは、前記フィッティングポイントを通る水平基準線の座標である。 4. The horizontal refractive power OHP (y) in the horizontal direction of the object-side surface within a range of ± 10 mm across the main gaze line or the vertical reference line, and the vertical of the object-side surface according to claim 2 or 3 Surface refractive power OVP (y) in the direction, absolute value IHP (y) of the horizontal surface power of the eyeball side surface, and absolute value IVP (y) of the vertical surface power of the eyeball side surface. ) And progressive-power lenses satisfying the following conditions.
OHP (x, y)> OVP (x, y)
IHP (x, y)> IVP (x, y)
OHP (x, y) -OVP (x, y) = IHP (x, y) -IVP (x, y) = C0
Where x is the coordinate of a horizontal reference line passing through the fitting point. 請求項４において、さらに、前記主注視線または前記垂直基準線を挟んだ±１０ｍｍの範囲内において以下の条件を満たす、累進屈折力レンズ。
ＯＨＰ（ｘ，ｙ）＝Ｃ１
ＯＶＰ（ｘ，ｙ）＝Ｃ２
ただし、Ｃ１、Ｃ２は定数。 5. The progressive-power lens according to claim 4, further satisfying the following condition within a range of ± 10 mm across the main gaze line or the vertical reference line.
OHP (x, y) = C1
OVP (x, y) = C2
However, C1 and C2 are constants. 度数の異なる遠用部と近用部とを含む眼鏡用の累進屈折力レンズであって、
物体側の面および眼球側の面が、それぞれ、少なくとも主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線に沿って、縦方向の曲率に対して横方向の曲率の方が大きいトーリック面の要素であって、当該トーリック面の要素による面屈折力のシフトを相互にキャンセルするトーリック面の要素を含む、累進屈折力レンズ。 A progressive-power lens for spectacles including a distance portion and a near portion having different powers,
The object-side surface and the eyeball-side surface are elements of a toric surface that have a larger lateral curvature than a longitudinal curvature, respectively, at least along a vertical reference line passing through the main gaze line or fitting point. A progressive power lens including a toric surface element that mutually cancels a shift in surface power due to the toric surface element. 請求項６において、
主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線に沿った物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）と、眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＭＨＰ（ｙ）と、眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＭＶＰ（ｙ）とが以下の条件を満たす累進屈折力レンズ。
ＯＭＨＰ（ｙ）＞ＯＭＶＰ（ｙ）
ＩＭＨＰ（ｙ）＞ＩＭＶＰ（ｙ）
ＯＭＨＰ（ｙ）−ＯＭＶＰ（ｙ）＝ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）
ただし、乱視処方は含まず、ｙは主注視線または前記垂直基準線に沿った座標である。 In claim 6,
Horizontal surface refractive power OMHP (y) of the object side surface along the vertical reference line passing through the main gaze line or fitting point, vertical surface refractive power OMVP (y) of the object side surface, and the eyeball side Progressive power lens in which the absolute value IMHP (y) of the surface refractive power in the horizontal direction and the absolute value IMVP (y) of the surface refractive power in the vertical direction of the surface on the eyeball side satisfy the following conditions.
OMHP (y)> OMVP (y)
IMHP (y)> IMVP (y)
OMHP (y) -OMVP (y) = IMHP (y) -IMVP (y)
However, astigmatism prescription is not included, and y is a coordinate along the main gaze line or the vertical reference line. 請求項６において、
主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線に沿った物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）と、眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＭＨＰ（ｙ）と、眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＭＶＰ（ｙ）とが以下の条件を満たす累進屈折力レンズ。
ＯＭＨＰ（ｙ）＞ＯＭＶＰ（ｙ）
ＩＭＨＰ（ｙ）＞ＩＭＶＰ（ｙ）
ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）＝
ＯＭＨＰ（ｙ）／（１−ｔ／ｎ＊ＯＭＨＰ（ｙ））―ＯＭＶＰ（ｙ）／
（１−ｔ／ｎ＊ＯＭＶＰ（ｙ））
ただし、乱視処方は含まず、ｙは主注視線または前記垂直基準線に沿った座標、ｔは前記累進屈折力レンズの厚み、ｎは前記累進屈折力レンズの基材の屈折率である。 In claim 6,
Horizontal surface refractive power OMHP (y) of the object side surface along the vertical reference line passing through the main gaze line or fitting point, vertical surface refractive power OMVP (y) of the object side surface, and the eyeball side Progressive power lens in which the absolute value IMHP (y) of the surface refractive power in the horizontal direction and the absolute value IMVP (y) of the surface refractive power in the vertical direction of the surface on the eyeball side satisfy the following conditions.
OMHP (y)> OMVP (y)
IMHP (y)> IMVP (y)
IMHP (y) -IMVP (y) =
OMHP (y) / (1-t / n * OMHP (y))-OMVP (y) /
(1-t / n * OMVP (y))
However, astigmatism prescription is not included, y is a coordinate along the main gazing line or the vertical reference line, t is the thickness of the progressive power lens, and n is the refractive index of the base material of the progressive power lens. 請求項５ないし８のいずれかにおいて、前記物体側の面がトーリック面である、累進屈折力レンズ。   9. The progressive power lens according to claim 5, wherein the object side surface is a toric surface. 請求項１ないし９のいずれかに記載の累進屈折力レンズと、
前記累進屈折力レンズが取り付けられた眼鏡フレームとを有する眼鏡。 A progressive-power lens according to any one of claims 1 to 9,
Eyeglasses having an eyeglass frame to which the progressive addition lens is attached. 度数の異なる遠用部と近用部とを含む眼鏡用多焦点レンズの設計方法であって、
主注視線またはフィッティングポイントを通る垂直基準線に沿った物体側の面の水平方向の面屈折力ＯＭＨＰ（ｙ）と、物体側の面の垂直方向の面屈折力ＯＭＶＰ（ｙ）と、眼球側の面の水平方向の面屈折力の絶対値ＩＭＨＰ（ｙ）と、眼球側の面の垂直方向の面屈折力の絶対値ＩＭＶＰ（ｙ）とを以下の関係を満たすように選択することを含む、設計方法。
ＯＭＨＰ（ｙ）＞ＯＭＶＰ（ｙ）
ＩＭＨＰ（ｙ）＞ＩＭＶＰ（ｙ）
ＯＭＨＰ（ｙ）−ＯＭＶＰ（ｙ）＝ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）
ただし、ｙは主注視線または前記垂直基準線に沿った座標である。 A method for designing a multifocal lens for spectacles including a distance portion and a near portion having different powers,
Horizontal surface refractive power OMHP (y) of the object side surface along the vertical reference line passing through the main gaze line or fitting point, vertical surface refractive power OMVP (y) of the object side surface, and the eyeball side And selecting the absolute value IMHP (y) of the surface refractive power in the horizontal direction of the surface of the lens and the absolute value IMVP (y) of the vertical surface refractive power of the surface on the eyeball side so as to satisfy the following relationship: , How to design.
OMHP (y)> OMVP (y)
IMHP (y)> IMVP (y)
OMHP (y) -OMVP (y) = IMHP (y) -IMVP (y)
However, y is a coordinate along the main gaze line or the vertical reference line. 請求項１１において、前記選択することは、以下の条件を満たすように選択することを含む、設計方法。
ＯＭＨＰ（ｙ）−ＯＭＶＰ（ｙ）＝ＩＭＨＰ（ｙ）−ＩＭＶＰ（ｙ）＝Ｃ０
ただし、Ｃ０は定数。 The design method according to claim 11, wherein the selecting includes selecting to satisfy the following condition.
OMHP (y) -OMVP (y) = IMHP (y) -IMVP (y) = C0
However, C0 is a constant.
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