JP5778517B2 - Thrust bearing - Google Patents
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Description
この発明は、例えば切削用工作機械のワークを載せる回転テーブルの支持に用いられ、非繰り返し振れを小さくするのに優れたスラスト軸受に関する。 The present invention relates to a thrust bearing which is used, for example, for supporting a rotary table on which a workpiece of a cutting machine tool is placed and which is excellent in reducing non-repetitive runout.
転がり軸受に支持された構造体に高い位置精度を求める場合、転がり軸受の回転精度のうち回転に同期しない振れ、いわゆる非繰り返し振れを小さく管理する必要がある。非繰り返し振れは転がり軸受の公転精度によるところが大きく、非繰り返し振れを小さくするには、転動体の直径相互差を小さくするのが有効であることが分かっている。例えば特許文献1には、ころ軸受についての有効な直径相互差が開示され、特許文献2には、玉軸受についての有効な直径相互差が開示されている。スラスト軸受については、現時点では、非繰り返し振れについての研究があまり進められておらず、転動体の直径相互差の適正値が不明である。
When a high positional accuracy is required for the structure supported by the rolling bearing, it is necessary to manage a non-repetitive deflection that is out of synchronization with the rotation, that is, a so-called non-repetitive deflection among the rotational accuracy of the rolling bearing. Non-repetitive run-out largely depends on the revolving accuracy of the rolling bearing. To reduce non-repetitive run-out, it has been found effective to reduce the difference in diameter of the rolling elements. For example,
スラスト軸受にスラスト荷重が作用したときのメカニズムについて考察する。
図7に示すスラスト軸受1は、下側の軌道輪2に対し上側の軌道輪3が鉛直方向に沿う中心軸O回りに回転している。上側の軌道輪3に下向きのスラスト荷重が作用すると、軌道輪2,3および転動体4に弾性変形が生じる。このとき、各転動体4の直径相互差が転動体4の直径の弾性変形量よりも大きいと、同図(A)のように上側の軌道輪3に傾きが生じる。上側の軌道輪3が1回転する間に転動体4は1/2回転することから、同図(B),(C)のように1回転毎に傾きは逆位相となる。その結果、上側の軌道輪3における円周方向の特定点Pが上下動する。
The mechanism when a thrust load is applied to the thrust bearing is considered.
In the thrust bearing 1 shown in FIG. 7, the
さらに、転動体4にかかる荷重が不均一となるため、各転動体4の自転速度が異なり、上側の軌道輪3が複数回回転すると、転動体4の公転回転数が変化する。それにより、高さのピークとなる特定点Pの位置が徐々に変化していく。これが、スラスト軸受1の非繰り返し振れである。
Furthermore, since the load applied to the
図8は、非繰り返し振れが起きるスラスト軸受1を切削加工用工作機械の回転テーブル12の支持に用いた状態を示す。スラスト軸受1の非繰り返し振れにより、上側の軌道輪3に結合された回転テーブル12は、1回転する毎に傾きが変化し、ある一点における傾き量は徐々に変化する。よって、例えば回転テーブル12上に被加工物14を載せ、位置固定した工具(図示せず)で切削加工を行った場合、加工深さHが回転テーブル12の回転角度によって変化する。図8(A)は、切削加工時の一状態を、同図(B)は回転テーブル12が1回転した時の状態を、同図(C)は回転テーブル12が2回転した時の状態をそれぞれ示す。このように、加工深さHが回転角度によって変化するため、被加工物14の外周面における中心軸Oと平行な直線上について見ると、表面形状が不均一となる。この表面形状の不均一は、視覚的に加工むらとして認知されるものであり、品質上問題である。
FIG. 8 shows a state in which the thrust bearing 1 in which non-repetitive runout occurs is used to support the rotary table 12 of the cutting machine tool. Due to non-repetitive swinging of the thrust bearing 1, the tilt of the rotary table 12 coupled to the
このように、スラスト軸受の場合も、非繰り返し振れが工作機械等の構造体の位置精度に与える影響は大きいため、非繰り返し振れを抑制する必要がある。それには、転動体の直径相互差を適正に定めなければならない。直径相互差が大きすぎると、非繰り返し振れを十分に小さくすることができず、スラスト軸受に支持された構造体の満足な位置精度が得られない。ただし、直径相互差を必要以上に抑制するのは、高コスト化の原因となる。 As described above, in the case of a thrust bearing as well, non-repetitive runout has a great influence on the positional accuracy of a structure such as a machine tool, and therefore it is necessary to suppress non-repetitive runout. For that purpose, the difference in diameter of the rolling elements must be determined appropriately. If the difference in diameter is too large, the non-repetitive runout cannot be sufficiently reduced, and satisfactory positional accuracy of the structure supported by the thrust bearing cannot be obtained. However, suppressing the difference in diameter more than necessary causes high costs.
この発明の目的は、転動体の直径相互差が適正値であって、非繰り返し振れを十分に小さくすることができ、かつ比較的低コストで製作できるスラスト軸受を提供することである。 An object of the present invention is to provide a thrust bearing in which the diameter difference of rolling elements is an appropriate value, non-repetitive runout can be sufficiently reduced, and can be manufactured at a relatively low cost.
この発明のスラスト軸受は、互いに軸方向に真っ直ぐまたは斜めに対向する一対の軌道輪の各軌道面間に複数の転動体が介在し、最小負荷荷重時に転動体に作用するスラスト荷重による転動体の直径の弾性変形量をδ0、各転動体の直径相互差をΔDaとしたとき、δ0≧ΔDaの関係が成り立つ。
上記最小負荷荷重時とは、A:テーブル重量、B:軸受予圧荷重、C:上側軌道輪重量のいずれか、もしくはこれらの組合せの和(A+B、B+C、A+C、A+B+C)が転動体に作用する時のことを言う。軸受単独の状態で成立することもあれば、機械へ組込み後に他の荷重が加算された状態で成立することもある。例えば、軸受単独の状態では、上側軌道輪重量だけが転動体に作用する。軸受が機械に取付けられた状態では、上側軌道輪重量に加えて、軸受予圧荷重およびテーブル重量も転動体に作用する。なお、軸受予圧荷重は、運転によって大きくなるため、運転状態を考慮して定まる値である。
In the thrust bearing of the present invention, a plurality of rolling elements are interposed between the raceway surfaces of a pair of bearing rings that are opposed to each other straight or obliquely in the axial direction. [delta] 0 amount of elastic deformation of the diameter, when the? Da diameter relative difference of the rolling elements, one upright comprises the relationship [delta] 0 ≧? Da.
The minimum load load means that A: table weight, B: bearing preload, C: upper raceway weight, or a combination of these (A + B, B + C, A + C, A + B + C) acts on the rolling elements. Say time. It may be established in the state of a bearing alone, or it may be established in a state in which another load is added after being incorporated into the machine. For example, in the state of the bearing alone, only the upper race weight acts on the rolling elements. When the bearing is attached to the machine, the bearing preload and the table weight also act on the rolling elements in addition to the upper race weight. Since the bearing preload is increased by operation, it is a value determined in consideration of the operation state.
スラスト軸受の非繰り返し振れを防ぐには、各転動体にかかる負荷の不均一を抑制することが有効である。それには、各転動体の直径相互差ΔDaを、転動体の直径の初期弾性変形量すなわち最小負荷荷重時における転動体の直径の弾性変形量δ0以下とするのが良い。したがって、δ0≧ΔDaの関係とすることにより、非繰り返し振れを防ぐことができる。 In order to prevent non-repetitive runout of the thrust bearing, it is effective to suppress non-uniform load on each rolling element. For this purpose, the diameter difference ΔDa between the rolling elements is preferably set to be equal to or less than the initial elastic deformation amount of the diameter of the rolling element, that is, the elastic deformation amount δ 0 of the diameter of the rolling element at the minimum load load. Therefore, non-repetitive shake can be prevented by satisfying the relationship of δ 0 ≧ ΔDa.
δ0≧ΔDaの関係を満足させるには、転動体の直径相互差ΔDaを小さくする方法と、最小負荷荷重時における転動体の直径の弾性変形量δ0を大きくする方法とがある。前者の方法は、加工や測定に高精度が要求され、製造コストに影響する。よって、後者の方法を採用することが現実的である。具体的に弾性変形量δ0を大きくする手法として、以下が挙げられる。
・転動体数を減らす。
・転動体の直径を小さくする。
・初期に予圧を負荷する。
・転動体と軌道輪との接触幅を減らす。
・軌道輪の軌道面における転動体との接触位置の断面形状を変更する。例えば、軌道面が平面である場合、凸形状とする。また、軌道面が円弧形状の溝状である場合、円弧の曲率を小さくする。
これらの手法の中から、スラスト軸受の用途、サイズ、製造コスト等を総合判断して、適切な手法を1つ、または複数採用すればよい。
In order to satisfy the relationship of δ 0 ≧ ΔDa, there are a method of reducing the diameter difference ΔDa of the rolling elements and a method of increasing the elastic deformation amount δ 0 of the diameter of the rolling elements at the minimum load load. The former method requires high accuracy for processing and measurement, and affects the manufacturing cost. Therefore, it is realistic to adopt the latter method. Specifically, as a method for increasing the elastic deformation amount δ 0 , the following may be mentioned.
・ Reduce the number of rolling elements.
・ Reduce the diameter of the rolling element.
・ Load preload in the initial stage.
・ Reduce the contact width between rolling elements and races.
・ Change the cross-sectional shape of the contact position with the rolling element on the raceway surface of the race. For example, when the raceway surface is a plane, it is a convex shape. Further, when the raceway surface is an arc-shaped groove, the curvature of the arc is reduced.
From these methods, one or more appropriate methods may be adopted by comprehensively judging the application, size, manufacturing cost, etc. of the thrust bearing.
この発明において、前記転動体がころであって、前記各軌道輪と前記転動体とが互いに線接触する場合、前記最小負荷荷重時に転動体に作用するスラスト荷重をp0、線接触の長さをlとしたとき、
δ0=0.003p0 0.9/l0.8≧ΔDa
の関係が成り立つようにするのが良い。ここで、p0は、1個の転動体に作用する荷重であり、(軸受に負荷される荷重)÷(転動体の個数)で表される。p0の単位はkgf、lの単位はmmである。
In this invention, when the rolling element is a roller and the raceway and the rolling element are in line contact with each other, the thrust load acting on the rolling element at the minimum load load is p 0 , the length of the line contact. Where l is
δ 0 = 0.003p 0 0.9 / l 0.8 ≧ ΔDa
It is good to make this relationship hold. Here, p 0 is a load acting on one rolling element, and is expressed by (load applied to the bearing) / (number of rolling elements). Units of p 0 is kgf, the unit of l is mm.
また、前記転動体が玉であって、前記各軌道輪と前記転動体とが互いに点接触する場合、前記最小負荷荷重時に転動体に作用するスラスト荷重をp0、ヘルツの誘導により求められる係数を2k/πμ、転動体の半径をr、軌道輪の曲率半径をriとしたとき、
この発明のスラスト軸受は、固定部に対して回転部が回転運動を行い、前記回転部に前記固定部と反対方向からスラスト荷重が作用する構造体に用いることができる。その場合、構造体の前記固定部にスラスト軸受の前記一対の軌道輪のうちの一方の軌道輪が結合され、構造体の前記回転部にスラスト軸受の前記一対の軌道輪のうちの他方の軌道輪が結合される。 The thrust bearing according to the present invention can be used for a structure in which a rotating portion performs a rotational motion with respect to a fixed portion, and a thrust load acts on the rotating portion from a direction opposite to the fixed portion. In that case, one of the pair of bearing rings of the thrust bearing is coupled to the fixed portion of the structure, and the other of the pair of bearing rings of the thrust bearing is coupled to the rotating portion of the structure. The rings are joined.
前記構造体が工作機械である場合、前記固定部は同工作機械の基台であり、前記回転部は同工作機械の回転テーブルであってよい。
この発明のスラスト軸受を工作機械の回転テーブルの支持に用いると、非繰り返し振れによる回転テーブルの傾きの変化を抑制することができ、精度良く加工を行うことができる。
When the structure is a machine tool, the fixed part may be a base of the machine tool, and the rotating part may be a rotary table of the machine tool.
When the thrust bearing according to the present invention is used for supporting a rotary table of a machine tool, a change in the tilt of the rotary table due to non-repetitive runout can be suppressed, and processing can be performed with high accuracy.
この発明のスラスト軸受は、互いに軸方向に真っ直ぐまたは斜めに対向する一対の軌道輪の各軌道面間に複数の転動体が介在し、最小負荷荷重時に転動体に作用するスラスト荷重による転動体の直径の弾性変形量をδ0、各転動体の直径相互差をΔDaとしたとき、δ0≧ΔDaの関係が成り立ち、かつ前記転動体がころの場合、および玉の場合に、それぞれ前述のように定めたため、転動体の直径相互差が適正値であって、非繰り返し振れを十分に小さくすることができ、かつ比較的低コストで製作できる。
In the thrust bearing of the present invention, a plurality of rolling elements are interposed between the raceway surfaces of a pair of bearing rings that are opposed to each other straight or obliquely in the axial direction. [delta] 0 amount of elastic deformation of the diameter, when the? Da diameter relative difference of the rolling elements, Chi elevational become the relationship [delta] 0 ≧? Da, and when the rolling element is roller, and in the case of the ball, each as described above Therefore, the diameter difference between the rolling elements is an appropriate value, non-repetitive runout can be sufficiently reduced, and the rolling element can be manufactured at a relatively low cost.
この発明の実施形態を図面と共に説明する。
図1は、第1の実施形態である複列スラスト円筒ころ軸受形式のスラスト軸受を示す。このスラスト軸受1Aは、互いに軸方向に対向する一対の軌道輪2,3の各軌道面2a,3a間に、複列の円筒ころからなる転動体4が円周方向に複数介在している。各軌道面2a,3aは平面状である。各転動体4は、保持器5に保持されている。転動体4は単列であってもよい。
An embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows a thrust bearing of the double-row thrust cylindrical roller bearing type according to the first embodiment. In the thrust bearing 1A, a plurality of rolling
このスラスト軸受1Aは、転動体4が円筒ころであるため、各軌道輪2,3と転動体4とが互いに線接触している。軌道輪2,3と転動体4が線接触する場合の転動体4の直径の弾性変形量δは、転動体4に作用するスラスト荷重をp、線接触の長さをlとしたとき、
δ=0.003p0.9/l0.8・・・(式1)
で表される。
In this thrust bearing 1A, since the rolling
δ = 0.003p 0.9 / l 0.8 (Expression 1)
It is represented by
スラスト軸受1Aの非繰り返し振れを防ぐには、各転動体4にかかる負荷の不均一を抑制することが有効である。それには、転動体4の直径相互差ΔDaを、転動体4の初期弾性変形量すなわち最小負荷荷重時の弾性変形量δ0以下とするのが良い。これを関係式にすると、
δ0=0.003p0 0.9/l0.8≧ΔDa・・・(式2)
となる。但し、p0は最小負荷荷重時に転動体4に作用するスラスト荷重である。
In order to prevent non-repetitive runout of the
δ 0 = 0.003p 0 0.9 / l 0.8 ≧ ΔDa (Formula 2)
It becomes. However, p 0 is the thrust load acting on the rolling
このスラスト軸受1Aは、上記式2の関係が成り立つように、転動体4の直径相互差ΔDaが定められている。それにより、各転動体4にかかる負荷の不均一を抑制して、スラスト荷重を受ける側の軌道輪2の傾きを小さくすると同時に、転動体4の公転周期を均一化し、軸受の非繰り返し振れを防ぐことができる。
In the
上記式2の関係を満足させるには、転動体4の直径相互差ΔDaを小さくする方法と、最小負荷荷重時における転動体4の直径の弾性変形量δ0を大きくする方法とがある。前者の方法は、加工や測定に高精度が要求され、製造コストに影響する。よって、後者の方法を採用することが現実的である。具体的に転動体4の直径の弾性変形量δ0を大きくする手法として、以下が挙げられる。
・転動体数を減らす。
・転動体の直径を小さくする。
・初期に予圧を負荷する。
・転動体と軌道輪との接触幅を減らす。
・軌道輪の軌道面における転動体との接触位置の断面形状を凸形状とする。例えば、クラウニング形状とする。
これらの手法の中から、スラスト軸受1Aの用途、サイズ、製造コスト等を総合判断して、適切な手法を1つ、または複数採用すればよい。
In order to satisfy the relationship of the
・ Reduce the number of rolling elements.
・ Reduce the diameter of the rolling element.
・ Load preload in the initial stage.
・ Reduce the contact width between rolling elements and races.
-The cross-sectional shape of the contact position with the rolling element on the raceway surface of the raceway is a convex shape. For example, a crowning shape is used.
From these methods, one or more appropriate methods may be adopted by comprehensively judging the application, size, manufacturing cost, etc. of the
図2は、第2の実施形態である円すいころ軸受形式のスラスト軸受を示す。このスラスト軸受1Bは、互いに軸方向に対向する一対の軌道輪2,3の各軌道面2a,3a間に、複列の円すいころからなる転動体4が円周方向に複数介在している。各軌道面2a,3aは円すい面状である。各転動体4は、保持器5に保持されている。
FIG. 2 shows a tapered roller bearing type thrust bearing according to the second embodiment. In the thrust bearing 1B, a plurality of rolling
このスラスト軸受1Bも、各軌道輪2,3と転動体4とが互いに線接触しており、最小負荷荷重時の弾性変形量δ0と最小負荷荷重時に転動体4に作用するスラスト荷重p0との関係につき、前記式2の関係が成り立つように定められている。それにより、前記実施形態と同様に、軸受の非繰り返し振れを防ぐことができる。第1の実施形態で列挙した手法と同様の手法で、転動体4の直径の弾性変形量δ0を大きくすることができる。
Also in this thrust bearing 1B, the
図3は、第3の実施形態である玉軸受形式のスラスト軸受を示す。このスラスト軸受1Cは、互いに軸方向に対向する一対の軌道輪2,3の各軌道面2a,3a間に、玉からなる転動体4が円周方向に複数介在している。各軌道面2a,3aは断面円弧形状の溝状である。各転動体4は、保持器5に保持されている。
FIG. 3 shows a ball bearing type thrust bearing according to a third embodiment. In this thrust bearing 1C, a plurality of rolling
このスラスト軸受1Cは、転動体4が玉であるため、各軌道輪2,3と転動体4とが互いに点接触している。その場合、転動体4の最小負荷荷重時の弾性変形量δ0と転動体4の直径相互差ΔDaとの関係は、
上記式3の関係を満足させるために、転動体4の直径の弾性変形量δ0を大きくする手法として、以下が挙げられる。
・転動体数を減らす。
・転動体の直径を小さくする。
・初期に予圧を負荷する。
・転動体と軌道輪との接触幅を減らす。
・軌道輪の軌道面における転動体との接触位置を、円弧の曲率の大きい断面形状とする。または、軌道輪の軌道面を、曲率の異なる複数の面からなるゴシックアーチ形状とする。
これらの手法の中から、スラスト軸受1Cの用途、サイズ、製造コスト等を総合判断して、適切な手法を1つ、または複数採用すればよい。
In order to satisfy the relationship of the
・ Reduce the number of rolling elements.
・ Reduce the diameter of the rolling element.
・ Load preload in the initial stage.
・ Reduce the contact width between rolling elements and races.
-The contact position with the rolling element on the raceway surface of the raceway is a cross-sectional shape with a large arc curvature. Or the raceway surface of a raceway is made into the Gothic arch shape which consists of several surfaces from which a curvature differs.
From these methods, one or more appropriate methods may be adopted by comprehensively judging the use, size, manufacturing cost, etc. of the thrust bearing 1C.
図4は、第4の実施形態であるクロスローラ軸受形式のスラスト軸受を示す。このスラスト軸受1Dは、互いに直交する複列の軌道面2a,2bが形成された内周側の軌道輪2と、前記軌道面2a,2bに対向する軌道面3a,3bがそれぞれ個別に形成された上下一対の外周側の軌道輪3A,3Bとを有し、互いに対向する軌道面2a,3a間、および軌道面2b,3b間に円筒ころからなる転動体4が転動自在に介在している。各一対の軌道面2a,3aおよび軌道面2b,3bは、互いに軸方向に対向し、軌道面2a,3a間に介在する転動体4および軌道面2b,3b間に介在する転動体4は、互いに交互に配置されている。各転動体4は、共通の保持器5にそれぞれ保持されている。このスラスト軸受1Dは、スラスト荷重とラジアル荷重の両方を受けることができる。
FIG. 4 shows a thrust bearing of the cross roller bearing type that is the fourth embodiment. The
このスラスト軸受1Dは、転動体4が円筒ころであり、各軌道輪2,3A,3Bと転動体4とが互いに線接触しているため、最小負荷荷重時の弾性変形量δ0と最小負荷荷重時に転動体4に作用するスラスト荷重p0との関係につき、前記式2が適用される。それにより、前記各実施形態と同様に、軸受の非繰り返し振れを防ぐことができる。
In this thrust bearing 1D, the rolling
図5は、第5の実施形態である4点接触玉軸受形式のスラスト軸受を示す。このスラスト軸受1Eは、互いに直交する複列の軌道面2a,2bが形成された内周側の軌道輪2と、前記軌道面2a,2bに対向する軌道面3a,3bがそれぞれ個別に形成された上下一対の外周側の軌道輪3A,3Bとを有し、互いに対向する軌道面2a,3a間、および軌道面2b,3b間に玉からなる転動体4が転動自在に介在している。各一対の軌道面2a,3aおよび軌道面2b,3bは、互いに軸方向に対向し、軌道面2a,3a間に介在する転動体4および軌道面2b,3b間に介在する転動体4は、互いに交互に配置されている。各転動体4は、共通の保持器5にそれぞれ保持されている。このスラスト軸受1Eも、スラスト荷重とラジアル荷重の両方を受けることができる。
FIG. 5 shows a four-point contact ball bearing type thrust bearing according to the fifth embodiment. The thrust bearing 1E has an
このスラスト軸受1Eは、転動体4が玉であり、各軌道輪2,3A,3Bと転動体4とが互いに点接触しているため、最小負荷荷重時の弾性変形量δ0と最小負荷荷重時に転動体4に作用するスラスト荷重p0との関係につき、前記式3が適用される。それにより、前記各実施形態と同様に、軸受の非繰り返し振れを防ぐことができる。
In this thrust bearing 1E, the rolling
図6は、第1の実施形態のスラスト軸受1Aを用いた構造物の一例を示す。この構造物は、切削加工用の工作機械10である。工作機械10は、固定部である基台11に、スラスト軸受1Aを介して、回転部である回転テーブル12が回転自在に支持されている。詳しくは、スラスト軸受1Aの一方の軌道輪2が基台11に結合され、他方の軌道輪3が回転テーブル12に結合されている。回転テーブル12の軸部12aは、ジャーナル軸受13により、基台11に対し回転自在に支持されている。回転テーブル12上に被加工物14を載せた状態で、回転駆動機構(図示せず)により回転テーブル12を回転させ、位置固定で設けた工具(図示せず)により回転する被加工物14に対して切削加工を行う。
FIG. 6 shows an example of a structure using the
この工作機械10は、回転テーブル12がスラスト軸受1Aで支持されているため、軸受の非繰り返し振れによる回転テーブル12の傾きの変化を抑制することができ、精度良く加工を行うことができる。
In this
図6の例では、回転テーブル12の支持に第1の実施形態のスラスト軸受1Aが用いられているが、他の実施形態のスラスト軸受1B,1C,1D,1Eを用いてもよい。その場合も、精度良く加工を行うことができる。
In the example of FIG. 6, the
1,1A,1B,1C,1D,1E…スラスト軸受
2…軌道輪
2a,2b…軌道面
3,3A,3B…軌道輪
3a,3b…軌道面
4…転動体
10…工作機械(構造物)
11…基台(固定部)
12…回転テーブル(回転部)
DESCRIPTION OF
11 ... Base (fixed part)
12 ... Rotary table (rotating part)
Claims (4)
前記転動体がころであって、前記各軌道輪と前記転動体とが互いに線接触し、前記最小負荷荷重時に転動体に作用するスラスト荷重をp0、線接触の長さをlとしたとき、
δ0=0.003p00.9/l0.8≧ΔDa
の関係が成り立つスラスト軸受。 In a thrust bearing in which a plurality of rolling elements are interposed between the raceway surfaces of a pair of bearing rings that are opposed to each other in a straight line or at an angle, elastic deformation of the diameter of the rolling element due to the thrust load acting on the rolling element at the minimum load when the amount of [delta] 0, was? Da diameter relative difference of the rolling elements, Chi elevational become the relationship [delta] 0 ≧? Da,
When the rolling element is a roller, the raceway and the rolling element are in line contact with each other, the thrust load acting on the rolling element at the minimum load load is p0, and the length of the line contact is l,
δ0 = 0.003p00.9 / l0.8 ≧ ΔDa
Thrust bearings that satisfy this relationship.
前記転動体が玉であって、前記各軌道輪と前記転動体とが互いに点接触し、前記最小負荷荷重時に転動体に作用するスラスト荷重をp、ヘルツの誘導により求められる係数を2k/πμ、転動体の半径をr、軌道輪の曲率半径をriとしたとき、
The rolling elements are balls, the raceways and the rolling elements are in point contact with each other, the thrust load acting on the rolling elements at the minimum load load is p, and the coefficient obtained by Hertz induction is 2 k / πμ. When the radius of the rolling element is r and the radius of curvature of the race is ri,
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