JP5776178B2 - ガラス溶融炉の堆積物除去方法 - Google Patents

Description

本発明は、高レベル放射性廃液をガラス原料と共に溶融処理するために用いるガラス溶融炉にて、炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物を除去するために用いるガラス溶融炉の堆積物除去方法に関するものである。

原子力発電における使用済み核燃料の再処理過程で発生する高レベル放射性廃液（ＨＡＬＷ）は、非常に高い放射能を有する核分裂生成物を多く含むことから、物理的、化学的に安定なガラス固化体に処理するようにしてある。

ガラス固化体の製造に使用するガラス溶融炉の１つとしては、直接通電加熱方式のガラス溶融炉があり、これは、金属製ケーシングに収納された耐火レンガ製の溶融炉本体内で、溶融ガラスに直接通電することにより、ジュール熱による加熱を行うことができるようにしてあり、この溶融炉本体内にて、高レベル放射性廃液をガラス原料と共に溶融して溶融ガラス化し、その後、上記溶融ガラスを、ガラス固化体を封入するためのキャニスタへ向けて排出させるようにしてある。

ところで、上記高レベル放射性廃液中に含まれる金属元素のうち、ルテニウム（Ｒｕ）、ロジウム（Ｒｈ）、パラジウム（Ｐｄ）の白金族元素はガラスマトリクスに溶解せず、酸化物等の形態で溶解ガラス中に懸濁する。

これらの白金族元素の懸濁物はガラスよりも比重が大きいため、溶融炉本体内に存在する溶融ガラスの中で炉底部に沈降し易く、しかも粘性が高いために、圧密されることによって炉底部に堆積する。

上記のようにして白金族元素を含む堆積物がガラス溶融炉の炉底部に堆積すると、該白金族元素を含む堆積物は溶融ガラスに比して電気抵抗が小さいために、電極より供給される電流が上記堆積物に集中して流れてしまい、ガラス溶融炉内の溶融ガラスに流れる電流が小さくなるために、溶融ガラスの通電加熱（ジュール熱による加熱）が阻害されて、溶融ガラスの加熱効率が低下してしまう。

又、白金族元素を含む堆積物が炉底部に堆積することに伴って、溶融ガラスの流下ノズルへの安定した流動が阻害されるようになるため、流下ノズルからキャニスタへの溶融ガラスの排出速度が低下したり、流下ノズルの閉塞を引き起こす可能性もある。

そのため従来は、ガラス溶融炉の炉底部に上記白金族元素を含む堆積物が堆積した場合は、ガラス溶融炉より溶融ガラスを一旦ドレンアウトさせた後、ガラス溶融炉の炉底部に堆積している白金族元素を含む堆積物を、はつり作業等で物理的に除去する手法が採られている。

又、ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物を除去するための別の手法としては、ガラス溶融炉内の溶融ガラスを機械的撹拌や空気撹拌して、上記白金族を含む堆積物の流動性を高めるようにする手法が従来提案されている（たとえば、特許文献１参照）。

ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物を除去するための更に別の手法としては、ガラス溶融炉の下端部の流下ノズルより溶融ガラスを排出させるときに、流下ノズル付近の炉底部に存在する溶融ガラスの温度を、ガラス溶融炉の中央部に存在する溶融ガラスの温度よりも高くなるように温度制御することで、ガラス溶融炉内全体の溶融ガラスのうち、流下ノズル付近の炉底部に存在する白金族元素の濃度が高い溶融ガラスの粘性を相対的に低くして、該白金族元素の濃度が高い溶融ガラスを流下ノズルへ流下させ易くする手法も従来提案されている（たとえば、特許文献２参照）。

特開２００８−３７６７３号公報 特開２００８−１７４３９６号公報

ところが、ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物をはつりにより物理的に除去する手法を実施する場合は、ガラス溶融炉内の溶融ガラスをドレンアウトさせた後、該ガラス溶融炉を冷却する必要があるが、上記ガラス溶融炉は溶融炉本体が耐火レンガ製としてあるため、冷却に時間がかかると共に、再起動時に上記溶融炉本体を昇温させる際にも時間を要するため、ガラス溶融炉の運転停止期間が長期に亘るという問題がある。

又、特許文献１に示された手法では、ガラス溶融炉内の溶融ガラスを機械的撹拌や空気撹拌により撹拌するようにしてあるが、このような撹拌では、ガラス溶融炉内の炉底部に沈降し、圧密されて粘性が高まっている白金族元素を含む堆積物を完全には浮き上がらせることが困難なため、すべての白金族元素を含む堆積物を流下、排出させることは難しい。そのため、炉底部の白金族元素を含む堆積物の量が徐々に多くなることを回避できないため、堆積物の量が多くなった時点で、上記したようなはつりによる物理的な除去作業を実施しなければならない。

特許文献２に示された手法では、白金族元素の濃度が高い溶融ガラスの粘性を、ガラス溶融炉内全体の溶融ガラスの粘性に対して相対的に低くするようにしてあるが、該白金族元素の濃度が高い溶融ガラスは、元々通常の溶融ガラスに比して粘性が高いものであるため、ガラス溶融炉の下端部の流下ノズルより溶融ガラスを排出させるときの該溶融ガラスの排出速度が遅くなってしまう。

しかも、上記特許文献１、２に示されたものでは、ガラス溶融炉の溶融炉本体内に、機械的撹拌や空気撹拌用の撹拌手段や、ガラス溶融炉の中央部に存在する溶融ガラスの温度を低下させるための温度制御手段を装備しなければならないため、ガラス溶融炉の構造が複雑化してしまう。

そこで、本発明は、ガラス溶融炉の構造の複雑化を招くことなく、ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物を容易に且つ効率よく除去することができるようにするためのガラス溶融炉の堆積物除去方法を提供しようとするものである。

本発明は、上記課題を解決するために、請求項１に対応して、炉底部に白金族元素を含む堆積物がある状態の高レベル放射性廃液処理用のガラス溶融炉に、テルルを含有するテルル供給材を供給して、該供給されたテルル供給材に含有されるテルルと、上記白金族元素を含む堆積物中のパラジウムとにより、ガラス溶融炉の通常運転温度よりも低融点となるパラジウム−テルル合金、又は、パラジウムとテルルの固溶体を形成させ、この形成されたパラジウム−テルル合金、又は、パラジウムとテルルの固溶体をガラス溶融炉の通常運転温度で溶融させることにより、上記ガラス溶融炉の炉底部の堆積物を流動化させて該ガラス溶融炉の溶融ガラスの出口より排出させるようにするガラス溶融炉の堆積物除去方法とする。

又、上記構成において、テルル供給材として、テルル単体、二酸化テルル、テルルガラスのいずれかを用いるようにする。

更に、上記各構成において、テルル供給材を、ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物中のパラジウムの推定量に対し、テルル供給材の供給が行われたガラス溶融炉内に存在するテルルの量が、パラジウム：テルル＝６３：３７〜５０：５０［ａｔ％］の割合となるように供給するようにする。

上述の各構成において、テルル供給材を、ガラス溶融炉の運転中に供給するようにする。

同様に、上述の各構成において、テルル供給材を、ガラス溶融炉より溶融ガラスのドレンアウトをした後、該ガラス溶融炉に供給してガラス溶融炉の通常運転温度で溶融させるようにする。

本発明のガラス溶融炉の堆積物除去方法によれば、以下のような優れた効果を発揮する。
（１）炉底部に白金族元素を含む堆積物がある状態の高レベル放射性廃液処理用のガラス溶融炉に、テルルを含有するテルル供給材を供給して、該供給されたテルル供給材に含有されるテルルと、上記白金族元素を含む堆積物中のパラジウムとにより、ガラス溶融炉の通常運転温度よりも低融点となるパラジウム−テルル合金、又は、パラジウムとテルルの固溶体を形成させ、この形成されたパラジウム−テルル合金、又は、パラジウムとテルルの固溶体をガラス溶融炉の通常運転温度で溶融させることにより、上記ガラス溶融炉の炉底部の堆積物を流動化させて該ガラス溶融炉の溶融ガラスの出口より排出させるようにしてあるので、ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物を、粘性を低下させた状態で、該ガラス溶融炉からの溶融ガラスの排出時に該溶融ガラスと一緒に排出させることができる。このため、ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物を、容易に且つ効率よく除去することができる。
（２）又、上記堆積物の除去処理は、ガラス溶融炉へ上記テルル供給材を投入するという操作のみで実施することができることから、ガラス溶融炉に撹拌装置等の特別な装置を付加する必要はなく、よって、ガラス溶融炉の構造の複雑化を招くことはない。
（３）しかも、上記ガラス溶融炉の炉底部の堆積物の除去を、該ガラス溶融炉の炉内温度を冷却せずに実施することができる。

本発明のガラス溶融炉の堆積物除去方法の実施の一形態を示す概要図である。 本発明の実施の他の形態を示す概要図である。

以下、本発明を実施するための形態を図面を参照して説明する。

図１は本発明のガラス溶融炉の堆積物除去方法の実施の一形態として、図１に示す如きガラス溶融炉に適用する場合を示すもので、以下のようにしてある。

ここで、先ず、本発明を適用するガラス溶融炉の構成について概説すると、該ガラス溶融炉は、図１に符号１で示す如く、角筒形状として金属製ケーシング２に収納された耐火レンガ製の溶融炉本体３の内部にガラスの溶融処理を行うための溶融空間３ａが形成してある。

上記溶融炉本体３の上端部には、上記溶融空間３ａに連通する原料供給ノズル４を設けて、該原料供給ノズル４に、高レベル放射性廃液６を供給するための廃液供給管５と、ガラス原料８を供給するための原料供給管７が接続してある。

更に、上記ケーシング２及び溶融炉本体３の側壁部には、上記溶融空間３ａに露出する複数の電極９が貫通させて設けてある。これにより、上記溶融炉本体３の溶融空間３ａに貯留した溶融ガラス１０に対し上記電極９を介して直接通電することによって生じるジュール熱を熱源として、該溶融ガラス１０を８００〜１２００℃に加熱できるようにしてある。

溶融炉本体３の上部位置には、間接加熱ヒータ１１を備えて、ガラス溶融炉１の運転開始時に原料供給管７より原料供給ノズル４を通して溶融空間３ａに投入されるガラス原料８を、該間接加熱ヒータ１１による加熱によって通電可能な溶融状態とすることができるようにしてある。

上記溶融炉本体３における溶融空間３ａの下部は、たとえば、下向きの角錐形状として、その下端部に、誘導加熱コイルのような排出制御用の加熱手段１３を備えた溶融ガラス１０の出口としての流下ノズル１２が設けてある。

上記流下ノズル１２の下端部には、図示しない結合装置を介してキャニスタ１４を着脱自在に連結することができるようにしてある。

以上の構成としてある上記ガラス溶融炉１を運転する場合は、上記溶融炉本体３の溶融空間３ａに、予め上記原料供給管７より供給されるガラス原料８を溶融させて形成した８００〜１２００℃の溶融ガラス１０を或る一定量貯留した状態で、上記廃液供給管５より供給される高レベル放射性廃液６と、上記原料供給管７より供給されるガラス原料８を、原料供給ノズル４を通して溶融空間に投入すると、上記高レベル放射性廃液６がガラス溶融炉１内で８００〜１２００℃の高温に加熱されて、高レベル放射性廃液６に含まれる水分が蒸発させられ、蒸発後に残った高レベル放射性廃液６が、上記ガラス原料８と共に溶融ガラス化するようになる。

その後は、上記流下ノズル１２の排出制御用加熱手段１３により、該流下ノズル１２内で固化している図示しないガラスによるプラグ（栓）を加熱し溶融させている間に、上記溶融炉本体３の溶融空間３ａに貯留されている上記高レベル放射性廃液６を含有する溶融ガラス１０の一部を、該流下ノズル１２を通してその下端部に取り付けてあるキャニスタ１４へ注入して、該キャニスタ１４に封入することで、ガラス固化体（図示せず）を形成させるようにしてある。

上記ガラス溶融炉１の運転を継続して行うと、図１に示すように、該ガラス溶融炉１の炉底部に、白金族元素を含む堆積物１５の堆積が生じるようになる。

そこで、本発明のガラス溶融炉の堆積物除去方法（以下、単に、本発明の堆積物除去方法と云う）を、上記のような炉底部に白金族元素を含む堆積物１５の堆積が生じたガラス溶融炉１に対して、以下のようにして実施する。

なお、ガラス溶融炉１の炉底部における白金族元素を含む堆積物１５の堆積量は、ガラス溶融炉１の電極９より溶融ガラス１０に通電するときの抵抗値の低下度や、電極９より溶融ガラス１０に与える電力と該溶融ガラス１０の温度との関係から求められる加熱効率の低下度から、推定可能であることが、本発明者等の経験則より判明している。

又、或る一定量、たとえば、１トンのウラン燃料の使用済み核燃料の再処理過程で発生する高レベル放射性廃液６に含まれる白金族元素であるパラジウム（Ｐｄ）、ルテニウム（Ｒｕ）、ロジウム（Ｒｈ）のそれぞれの量は判明している。

本発明の堆積物除去方法では、上記のようにして白金族元素を含む堆積物１５が炉底部に堆積した状態のガラス溶融炉１について、上述したように溶融ガラス１０の通電時の抵抗値の低下度や、加熱効率の低下度から堆積物１５の量を推定し、該推定された堆積物１５の量と、上記高レベル放射性廃液６に含まれる白金族元素中におけるパラジウム（以下、Ｐｄと記す）の含有割合を基に、予め、上記堆積物１５中に含まれているＰｄの量を求めておく。

その後、上記のようにして求められた上記堆積物１５中のＰｄの量に対し、ガラス溶融炉１の溶融空間３ａに存在するテルル（以下、Ｔｅと記す）の量が、Ｐｄ：Ｔｅ＝６３：３７〜５０：５０［ａｔ％（アトミックパーセント）］の割合となるように、Ｔｅを含有するテルル供給材１６を、上記ガラス溶融炉１の溶融炉本体３の溶融空間３ａ内へ供給するようにする。

具体的には、上記テルル供給材１６は、Ｔｅ単体の粒状物、二酸化テルル（ＴｅＯ_２）の粒状物、又は、テルルガラス（Ｔｅガラス）の粒状物のいずれかを用いるようにすればよい。いずれのものを用いる場合であっても、上記ガラス溶融炉１へ投入するテルル供給材１６の投入量は、上記したようにガラス溶融炉１の堆積物１５中に含まれているＰｄの量との比から求まるＴｅの必要量と、Ｔｅ、ＴｅＯ_２、Ｔｅガラスにおけるテルル含有とを基に算出するようにすればよい。

上記テルル供給材１６を供給することで、ガラス溶融炉１の溶融空間３ａに、上記堆積物１５中のＰｄの推定量と、Ｔｅの量が、Ｐｄ：Ｔｅ＝６３：３７〜５０：５０［ａｔ％］の割合で存在させるようにしたのは、ＰｄとＴｅは、上記６３：３７〜５０：５０［ａｔ％］の割合で融点が５００℃程度（７７６Ｋ）となる共晶をつくることが判明しており、このことに鑑みて、後述するＰｄ−Ｔｅ合金、又は、ＰｄとＴｅの固溶体の融点が、ガラス溶融炉１の通常運転温度である８００〜１２００℃よりも低くなるためである。

なお、ガラス溶融炉１の溶融空間３ａに供給される上記高レベル放射性廃液６には、元々Ｔｅが含まれている。このため、上記テルル供給材１６として上記ガラス溶融炉１の溶融空間に実際に存在するＴｅの量は、溶融空間３ａに供給された高レベル放射性廃液６に元々含まれているＴｅと、上記テルル供給材１６により別途供給されたＴｅの和の量となる。よって、上記堆積物１５中のＰｄの推定量に対し、上記所定の割合のＴｅを溶融空間３ａ内に存在させるためには、該所定の割合として必要とされるＴｅの量から、上記高レベル放射性廃液６に元々含まれているＴｅの量を引くことで、上記テルル供給材１６により供給すべきＴｅの量を求め、これを該テルル供給材１６として用いるＴｅ、ＴｅＯ_２、Ｔｅガラスにおけるテルル含有率で割ることによって、テルル供給材１６の実際の供給量を算出するようにすればよい。

又、上記テルル供給材１６は、その供給装置（図示せず）を、たとえば、原料供給管７の上流側に接続して、該原料供給管７を通してガラス溶融炉１の溶融炉本体３内へ供給するようにすればよい。

上記のようにしてガラス溶融炉１の溶融炉本体３内にテルル供給材１６が投入されると、該テルル供給材１６が、溶融炉本体３の溶融空間３ａに貯留されている溶融ガラス１０内で溶融して、上記テルル供給材１６に含まれるＴｅが、溶融ガラス１０に供給される。これにより、該溶融ガラス１０に対して供給されたＴｅが、高レベル放射性廃液６に元々含まれていたＴｅと共に、上記ガラス溶融炉１の炉底部に形成されている堆積物１５中のＰｄと反応して、Ｐｄ−Ｔｅ合金、又は、ＰｄとＴｅの固溶体となる。

この際生成する上記Ｐｄ−Ｔｅ合金、又は、ＰｄとＴｅの固溶体は、前述したように上記堆積物１５中のＰｄの推定量と溶融空間３ａ内のＴｅの量がＰｄ：Ｔｅ＝６３：３７〜５０：５０［ａｔ％］の割合となるようにコントロールしてあるために、融点が５００℃程度（７７６Ｋ）となり、ガラス溶融炉１における高レベル放射性廃液６をガラス原料８と共に溶融ガラス化させるときの処理温度である８００〜１２００℃よりも融点が低くなる。したがって、上記ガラス溶融炉１では、高レベル放射性廃液６をガラス原料８と共に溶融ガラス化させる処理の間に、上記溶融炉本体３の炉底部に堆積している白金族元素を含む堆積物１５にて、該堆積物１５中に含まれているＰｄが、上記Ｐｄ−Ｔｅ合金、又は、ＰｄとＴｅの固溶体というＴｅとの化合物となることに伴って８００〜１２００℃で容易に溶融して、該化合物が堆積物１５より分離されるようになる。

このため、上記堆積物１５における白金族元素の濃度が低下するようになることから、該堆積物１５の粘性が低下する。よって、この粘性が低下した堆積物１５は、溶融ガラス１０を流下ノズル１２よりキャニスタ１４へ向けて排出させるときに、該溶融ガラス１０と一緒に流下、排出させることが可能になる。又、上記８００〜１２００℃で溶融しているＰｄ−Ｔｅ合金、又は、ＰｄとＴｅの固溶体も、溶融ガラス１０を流下ノズル１２よりキャニスタ１４へ向けて排出させるときに、該溶融ガラス１０と一緒に流下、排出させることが可能になる。

このように、本発明の堆積物除去方法によれば、ガラス溶融炉１の通常運転中に、推定される該堆積物１５中のＰｄの量に対して上記所定の比率以上となるＴｅを含むテルル供給材１６を該ガラス溶融炉１へ供給するという操作により、ガラス溶融炉１の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物１５の粘性を低下させて、該ガラス溶融炉１からの溶融ガラス１０の排出時に、該溶融ガラス１０と一緒に排出させることができるため、ガラス溶融炉１の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物１５を、容易に且つ効率よく除去することができる。

又、上記堆積物１５の除去処理は、ガラス溶融炉１の通常運転中に、溶融炉本体３内へ上記テルル供給材１６を投入するという操作のみで実施することができることから、溶融炉本体３に特別な装置を付加する必要はないため、ガラス溶融炉１の構造が複雑化することはない。

しかも、上記ガラス溶融炉１の炉底部の堆積物１５の除去を、該ガラス溶融炉１の運転中に行うことができるため、上記堆積物１５の除去処理を行う際のガラス溶融炉１の溶融ガラス１０のドレンアウトを実施する手間及び時間を不要にすることができる。

又、テルル供給材１６として、テルル単体、二酸化テルル、テルルガラスのいずれかを用いるようにしてあるので、該テルル供給材１６を溶融ガラス１０中に溶解させても、酸素やガラスは溶融ガラス１０に元々多く含まれている成分であるため、該溶融ガラス１０にＴｅの濃度変化以外の変化の影響が生じることはない。

なお、上記においては、テルル供給材１６を、テルル単体、二酸化テルル、テルルガラスの粒状物として説明したが、テルル供給材１６の形状やサイズは、供給対象となるガラス溶融炉の形式や、供給手段に応じて適宜変更してもよい。

次に、図２は本発明の実施の他の形態を示すもので、以下に示す手順で実施するようにしてある。

すなわち、図１に示したと同様のガラス溶融炉１にて、ガラス溶融炉１の炉底部における白金族元素を含む堆積物１５の堆積が生じ、溶融ガラス１０の通電時の抵抗値の低下度や、加熱効率の低下度から、上記堆積物１５の堆積量を推定すると共に、該堆積物１５中に含まれているＰｄの量を求めた段階で、上記ガラス溶融炉１より、溶融ガラス１０のドレンアウトを実施する。

次に、図１に示したと同様のテルル供給材１６を、上記推定される堆積物１５中のＰｄの量に対して前述した所定の比率となるＴｅを含む量でガラス溶融炉１へ供給する。なお、本実施の形態では、ガラス溶融炉１より溶融ガラス１０はドレンアウトさせるため、該ガラス溶融炉１の溶融空間３ａには、高レベル放射性廃液６に由来するＴｅは殆ど残らない。よって、本実施の形態では、テルル供給材１６に含まれるＴｅの量が、上記推定される堆積物１５中のＰｄの量に対して前述した所定の比率となるＴｅの量となるように、Ｔｅ供給材１６の供給量を設定するようにすればよい。これにより、上記ガラス溶融炉１へ供給されたテルル供給材１６は、上記溶融ガラス１０がドレンアウトされた後の溶融炉本体３の内側を落下して炉底部、すなわち、該ガラス溶融炉１の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物１５の付近に溜まるようになる。

次いで、上記ガラス溶融炉１に装備されている間接加熱ヒータ１１により、上記炉底部に溜まった上記テルル供給材１６を、８００〜１２００℃に加熱して溶融させるようにする。

これにより、上記溶融したテルル供給材１６に含まれるＴｅが、上記ガラス溶融炉１の炉底部に形成されている堆積物１５中のＰｄと反応して、Ｐｄ−Ｔｅ合金、又は、ＰｄとＴｅの固溶体となり、これらの化合物が８００〜１２００℃で容易に溶融して、上記堆積物１５より分離されるようになるため、該堆積物１５における白金族元素の濃度が低下して、その粘性が低下する。

よって、この状態で、流下ノズル１２を開くことにより、上記粘性が低下した堆積物１５、及び、溶融したＰｄとＴｅの化合物を、該流下ノズル１２を通して外部に排出させることができるようになる。この排出される粘性が低下した堆積物１５、及び、溶融したＰｄとＴｅの化合物は、キャニスタ１４（図１参照）に受けるようにするか、あるいは、白金族元素が含まれている点に鑑みて、別の図示しない容器に回収してから、白金族元素の回収を行う処理設備に送るようにしてもよい。

図２において、図１に示したものと同一のものには同一符号が付してある。

このように、本実施の形態によっても、ガラス溶融炉１の炉底部に堆積した堆積物１５を除去することができる。

更に、溶融ガラス１０をドレンアウトした後の溶融炉本体３内にテルル供給材１６を供給するようにしてあるため、炉底部の堆積物１５に対し、間接加熱ヒータ１１による加熱で溶融させるテルル供給材１６中のＴｅを効率よく接触させることができる。このため、該堆積物１５に含まれるＰｄとＴｅとを効率よく反応させることができて、上記堆積物１５の粘性を低下させるのに要する時間を低減させる効果や、堆積物１５の除去効率をより高める効果が期待できる。

更に、本実施の形態の処理を実施する際には、ガラス溶融炉１の運転を一旦停止して、溶融炉本体３より溶融ガラス１０のドレンアウトを実施する必要はあるが、該溶融ガラス１０のドレンアウト後に上記テルル供給材１６を投入するときには、炉内温度を冷却する必要はなく、又、上記したように粘性が低下した堆積物１５、及び、溶融したＰｄとＴｅの化合物を、流下ノズル１２を通して外部に排出させる際にも、炉内温度を冷却する必要はない。よって、ガラス溶融炉１の炉内温度の冷却及び再加熱を必要としないことから、上記堆積物１５の除去処理に伴うガラス溶融炉１の運転停止期間を、従来のはつりによる堆積物１５の除去処理を行う場合に比して、大幅に短縮させることが可能になる。

なお、上記図１の実施の形態においては、ガラス溶融炉１の堆積物１５に含まれるＰｄと、テルル供給材１６中のＴｅと高レベル放射性廃液６に由来するＴｅとの和の割合を、又、図２の実施の形態では、ガラス溶融炉１の堆積物１５に含まれるＰｄと、テルル供給材１６中のＴｅとの割合を、いずれもＰｄ：Ｔｅ＝６３：３７〜５０：５０［ａｔ％］となるようにするものとして説明したが、Ｐｄ：Ｔｅ＝３４：６６［ａｔ％］の割合よりもＴｅの割合が大となるように、上記テルル供給材１６の供給量を設定するようにしてもよい。

このようにすると、上記堆積物１５に含まれるＰｄが、ガラス溶融炉１の溶融空間３ａ内に存在するＴｅと共に、４５０℃程度（７１９Ｋ）の共晶点をとるＰｄ−Ｔｅ合金（ＰｄＴｅ_２）、又は、ＰｄとＴｅの固溶体を形成するようになる。この際、ガラス溶融炉１の溶融空間３ａに供給されたＴｅのうち、Ｐｄと共に上記低融点共晶を形成する量よりも過剰となる分は、上記ガラス溶融炉１の溶融空間３ａに貯留されている溶融ガラス１０と共にテルルガラスとなって該溶融ガラス１０に取り込まれたり、あるいは、単独で溶融するため、ガラス溶融炉１より排出させることに何ら問題は生じない。

したがって、この場合にも、炉底部に堆積した白金族元素の堆積物を除去することができる。

又、本発明は上記実施の形態のみに限定されるものではなく、テルル供給材１６は、原料供給管７を通して溶融炉本体３内に供給するものとして示したが、溶融炉本体３の上部に設けてある図示しない仮設フランジを介して該溶融炉本体３内へ供給するようにしてもよい。

本発明の堆積物除去方法は、高レベル放射性廃液６をガラス原料８と共に溶融ガラス１０化させるようにしてあるガラス溶融炉１であって、炉底部に堆積する白金族元素を含む粘性の高い堆積物１５の除去が必要とされるガラス溶融炉１であれば、図示した以外のいかなる形式のガラス溶融炉１からの堆積物１５の除去に適用してもよい。

その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ることは勿論である。

１ ガラス溶融炉
６ 高レベル放射性廃液
１０ 溶融ガラス
１２ 流下ノズル（出口）
１５ 堆積物
１６ テルル供給材

Claims (5)

1. 炉底部に白金族元素を含む堆積物がある状態の高レベル放射性廃液処理用のガラス溶融炉に、テルルを含有するテルル供給材を供給して、該供給されたテルル供給材に含有されるテルルと、上記白金族元素を含む堆積物中のパラジウムとにより、ガラス溶融炉の通常運転温度よりも低融点となるパラジウム−テルル合金、又は、パラジウムとテルルの固溶体を形成させ、この形成されたパラジウム−テルル合金、又は、パラジウムとテルルの固溶体をガラス溶融炉の通常運転温度で溶融させることにより、上記ガラス溶融炉の炉底部の堆積物を流動化させて該ガラス溶融炉の溶融ガラスの出口より排出させるようにすることを特徴とするガラス溶融炉の堆積物除去方法。
2. テルル供給材として、テルル単体、二酸化テルル、テルルガラスのいずれかを用いるようにする請求項１記載のガラス溶融炉の堆積物除去方法。
3. テルル供給材を、ガラス溶融炉の炉底部に堆積した白金族元素を含む堆積物中のパラジウムの推定量に対し、テルル供給材の供給が行われたガラス溶融炉内に存在するテルルの量が、パラジウム：テルル＝６３：３７〜５０：５０［ａｔ％］の割合となるように供給するようにする請求項１又は２記載のガラス溶融炉の堆積物除去方法。
4. テルル供給材を、ガラス溶融炉の運転中に供給するようにする請求項１、２又は３記載のガラス溶融炉の堆積物除去方法。
5. テルル供給材を、ガラス溶融炉より溶融ガラスのドレンアウトをした後、該ガラス溶融炉に供給してガラス溶融炉の通常運転温度で溶融させるようにする請求項１、２又は３記載のガラス溶融炉の堆積物除去方法。

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