JP5756358B2 - Flange structure and wind power generator - Google Patents
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Description
本発明は、輸送時における寸法を拡大することなく強度並びに固定対象となる構造体の剛性を向上したフランジ構造、及び、このようなフランジ構造を有する風力発電装置に関するものである。 The present invention relates to a flange structure in which strength and rigidity of a structure to be fixed are improved without enlarging dimensions during transportation, and a wind turbine generator having such a flange structure.
陸上に設置される風力発電装置の風車タワーは、地上から立設されたタワーの上端部に、ロータによって駆動される発電機を収容したナセルを回動可能に取り付けて構成されている。
このような風車タワーの設計においては、例えばタワーを構成する各部材や、タワーと基礎、もしくはナセルを結合するフランジ構造の強度確保が重要となる。
また、風車タワーにおいては、風車プロペラとの共振によるダメージを防止するため、タワー自体の剛性確保が求められ、タワー自体の径も大きくすることが好ましい。
A windmill tower of a wind turbine generator installed on land is configured by rotatably attaching a nacelle containing a generator driven by a rotor to an upper end portion of a tower erected from the ground.
In designing such a wind turbine tower, for example, it is important to ensure the strength of each member constituting the tower and the flange structure that connects the tower and the foundation or the nacelle.
Further, in the wind turbine tower, in order to prevent damage due to resonance with the wind turbine propeller, it is required to ensure the rigidity of the tower itself, and it is preferable to increase the diameter of the tower itself.
このような風車タワーのフランジに関する従来技術として、例えば特許文献1(図2等)には、円筒体の内径側及び外径側に、内フランジ及び外フランジをそれぞれ張り出させたいわゆるT型フランジをタワーマウント部に採用したものが記載されている。 For example, Patent Document 1 (FIG. 2 and the like) discloses a so-called T-shaped flange in which an inner flange and an outer flange are projected on the inner diameter side and the outer diameter side of a cylindrical body. Is used for the tower mount.
特許文献1に記載されたT型フランジは、フランジ部の強度、剛性を向上することは可能であるが、外フランジはタワー本体などの筒状体の外径側に全周にわたって張り出すため、輸送時における寸法が大きくなり、輸送に困難をきたすことが懸念される。
ここで、タワーシェルの外径を小さくすることによって、外フランジの外径が輸送限界以下となるようにすることも考えられるが、この場合、タワーシェルの剛性確保が困難となる。
Although the T-shaped flange described in
Here, it is conceivable to reduce the outer diameter of the tower shell so that the outer diameter of the outer flange is less than the transport limit. However, in this case, it is difficult to ensure the rigidity of the tower shell.
上述した問題に鑑み、本発明の課題は、輸送時における寸法を拡大することなく強度並びに固定対象となる構造体の剛性を向上したフランジ構造、及び、このようなフランジ構造を有する風力発電装置を提供することである。 In view of the above-described problems, an object of the present invention is to provide a flange structure in which strength and rigidity of a structure to be fixed are improved without enlarging dimensions during transportation, and a wind turbine generator having such a flange structure. Is to provide.
本発明は、以下のような解決手段により、上述した課題を解決する。
請求項1に係る発明は、発電機と、前記発電機を駆動するロータと、前記発電機を収容するナセルと、ほぼ上下方向に伸びて形成され上端部に前記ナセルが取り付けられるタワーと、実質的に円筒状に形成された筒状体と、前記筒状体の端部から内径側に張り出して形成され、締結部材が挿入される複数の開口が形成された内フランジと、前記筒状体の前記端部から外径側に張り出して形成され、締結部材が挿入される複数の開口が形成された外フランジとを備え、前記タワーの端部又は中間部に配置されるフランジ構造とを備え、前記内フランジは、前記筒状体の実質的に全周にわたって形成され、前記外フランジは、前記筒状体からの張出量を他の部分よりも小さくされかつ前記筒状体の周上における複数個所に分散して形成された小径部を有することを特徴とする風力発電装置である。
これによれば、内フランジのみの場合に対して、曲げを受ける際に最外端で荷重を受け
る締結部材の数が増加し、締結部材及びその周囲のフランジの負担を軽減し、強度を向上
することができる。
また、部分的に両フランジとなることによって、フランジ変形が防止されて、締結部材
に作用するてこ反力が減少し、張力が軽減される。
The present invention solves the above-described problems by the following means.
The invention according to
According to this, the number of fastening members that receive a load at the outermost end when bending is increased compared to the case of only the inner flange, reducing the burden on the fastening members and the surrounding flanges, and improving the strength. can do.
Further, by partially becoming both flanges, flange deformation is prevented, lever reaction force acting on the fastening member is reduced, and tension is reduced.
また、前記フランジ構造は、前記内フランジ及び前記外フランジの厚さをA、前記筒状体の表面から前記外フランジの前記開口の縁までの距離をB、前記筒状体の板厚をCとしたときに、A≧1.2×(B×C)1/2とすることができる。
これによれば、上式を満たすことでフランジ全体の剛性が一定以上確保され、フランジ部に置いて高応力が発生して強度が低下することを防止し、確実に上述した効果を得ることができる。
In the flange structure, the thickness of the inner flange and the outer flange is A, the distance from the surface of the cylindrical body to the edge of the opening of the outer flange is B, and the plate thickness of the cylindrical body is C. when the to be a a ≧ 1.2 × (B × C ) 1/2.
According to this, by satisfying the above formula, the rigidity of the entire flange is ensured to be a certain level or more, and it is possible to prevent the strength from being lowered due to high stress placed on the flange portion, and to obtain the above-described effects reliably. it can.
請求項2に係る発明は、前記外フランジの前記小径部は、前記筒状体の中心軸回りにおける位相が90度ずつ離間した4点をそれぞれ含むように少なくとも4箇所配置されることを特徴とする請求項1に記載の風力発電装置である。
これによれば、筒状体を横倒しにして輸送する際の全高方向及び全幅方向への外フラン
ジの張り出しを低減し、輸送の制約などによって定まる許容寸法の範囲内で筒状体の径を
大きくし、剛性確保を容易にすることができる。
The invention according to claim 2 is characterized in that at least four of the small diameter portions of the outer flange are arranged so as to include four points each having a phase around the central axis of the cylindrical body separated by 90 degrees. The wind power generator according to
According to this, the overhang of the outer flange in the full height direction and the full width direction when transporting the tubular body on its side is reduced, and the diameter of the tubular body is increased within the allowable dimension range determined by transportation restrictions. In addition, the rigidity can be easily secured.
請求項3に係る発明は、前記外フランジは、中心軸方向から見て相互に直交する方向に配置された前記筒状体の外周面の第1の接線及び第2の接線の内側に配置されることを特徴とする請求項1又は2のいずれか1項に記載の風力発電装置である。
これによれば、筒状体の径を許容寸法の範囲内で最大化することができる。
According to a third aspect of the present invention, the outer flange is disposed inside the first tangent line and the second tangent line of the outer peripheral surface of the cylindrical body disposed in a direction orthogonal to each other when viewed from the central axis direction. It is a wind power generator of any one of
According to this, the diameter of the cylindrical body can be maximized within the range of allowable dimensions.
また本発明は、発電機と、前記発電機を駆動するロータと、前記発電機を収容するナセルと、ほぼ上下方向に伸びて形成され上端部に前記ナセルが取り付けられるタワーとを備え、前記タワーの端部又は中間部に、フランジ構造を有することを特徴とする風力発電装置とすることができる。 The present invention also includes a generator, a rotor that drives the generator, a nacelle that houses the generator, and a tower that is formed to extend substantially in the vertical direction and to which the nacelle is attached at the upper end. the end or the middle portion may be a wind power generation apparatus characterized by having a flange structure.
以上説明したように、本発明によれば、輸送時における寸法を拡大することなく強度並びに固定対象となる構造体の剛性を向上したフランジ構造、及び、このようなフランジ構造を有する風力発電装置を提供することができる。 As described above, according to the present invention, a flange structure in which strength and rigidity of a structure to be fixed are improved without increasing dimensions during transportation, and a wind turbine generator having such a flange structure. Can be provided.
本発明は、輸送時における寸法を拡大することなく強度並びに固定対象となる構造体の剛性を向上したフランジ構造、及び、このようなフランジ構造を有する風力発電装置を提供する課題を、筒状体の全周にわたって内フランジを形成するとともに、周上の複数箇所に分散した外フランジを設けることによって解決した。 The present invention aims to provide a flange structure in which strength and rigidity of a structure to be fixed are improved without enlarging dimensions during transportation, and a problem of providing a wind power generator having such a flange structure. This was solved by forming the inner flange over the entire circumference and providing outer flanges dispersed at a plurality of locations on the circumference.
以下、本発明を適用したフランジ構造、及び、風力発電装置の実施例1乃至3について説明する。
実施例1乃至3のフランジ構造は、地上に設置される風力発電装置の風車タワーにおいて、タワーを構成する部材の連結や、タワーと基礎、もしくはナセルの連結に用いられるものである。
図1は、風力発電装置の風車タワーの模式的斜視図である。
図1に示すように、風車タワー1は、ロータ10、ナセル20、タワー30等を有し、フランジ構造40は、例えばタワー30の中間部に設けられている。
また、風車タワー1は、タワー30とナセル20との連結部に設けられたフランジ構造40a、タワー30と基礎との連結部に設けられたフランジ構造40bを有する。
In the wind turbine tower of the wind power generator installed on the ground, the flange structures according to the first to third embodiments are used for connection of members constituting the tower, connection of the tower and the foundation, or the nacelle.
FIG. 1 is a schematic perspective view of a wind turbine tower of a wind power generator.
As shown in FIG. 1, the
Moreover, the
ロータ10は、風力によって回転駆動されるとともに、図示しない回転軸を介して発電機を駆動する風車である。
ロータ10は、回転軸の端部に設けられたハブ11と、ハブ11から放射状に突き出して配置された4枚のブレード12とを備えている。ブレード12は、回転軸回りの位相が90°間隔となるようにハブ11に取り付けられている。
ロータ10の回転中心軸は、装置の通常運転時にほぼ水平となるように配置されている。
The
The
The rotation center axis of the
ナセル20は、ロータ10によって駆動される図示しない発電機が収容される部分である。
また、ナセル20内には、潤滑装置、冷却装置、制御盤のほか、必要に応じてロータ10の回転を減速して発電機に伝達する減速機構が設けられている。
ナセル20は、例えば、枠状のナセル架台の上に上述した各機器等を搭載し、外側をナセルカバーで覆って構成されている。
The
In addition to the lubrication device, the cooling device, and the control panel, the
The
タワー30は、上下方向に延びて形成され、ナセル20を支持する支柱である。タワー30の上端部はナセル20の下部に接続され、下端部は図示しない地盤に設けられた基部に固定されている。
タワー30は、上方において外径及び内径が窄まったテーパ状の筒状体として形成され、軸方向と直交する平面で切って見た断面形状は、実質的に円形となっている。タワー30は、高さ方向における中間部を境として上部31、下部32に二分割されている。
The
The
フランジ構造40は、タワー30の上部31と下部32との連結に用いられるものである。
フランジ構造40は、上内フランジ41、下内フランジ42、上外フランジ43、下外フランジ44を有して構成されている。
The
The
図2は、上内フランジ41及び上外フランジ43を上方から見た平面図(図1のII−II部矢視断面図)である。
なお、下内フランジ42及び下外フランジ44は、実質的に上内フランジ41及び上外フランジ43と同様の形状及び寸法を有している。
また、図1に示すフランジ構造40aのIIa−IIa部矢視断面、フランジ構造40bのIIb−IIb矢視断面も、実質的にフランジ構造40のII−II部矢視断面と同様の構成を備えている。
FIG. 2 is a plan view of the upper
The lower
Moreover, the IIa-IIa part arrow cross section of the
上内フランジ41は、上部31の下端部から内径側に張り出して形成されている。
上内フランジ41は、タワー30の中心軸方向と直交する平面に沿って延びた平板状に形成されている。
上内フランジ41は、上部31の全周にわたって設けられ、全周にわたって一様の内径を有する。また、上内フランジ41には、締結用のボルトBが挿入される開口であるボルト孔41aが周方向にほぼ等間隔に分散して1列設けられている。
ボルト孔41aは、周上例えば120個が設けられている。
The upper
The upper
The upper
For example, 120
下内フランジ42(図5、図7を参照)は、下部32の上端部から内径側に張り出して形成されている。
下内フランジ42は、タワー30の中心軸方向と直交する平面に沿って延びた平板状に形成され、上内フランジ41と実質的に同様の厚みを有する。
下内フランジ42は、下部32の全周にわたって設けられ、全周にわたって一様の内径を有する。
下内フランジ42は、ボルト41aに挿入されたボルトが挿入されるボルト孔42a(図7を参照)が形成されている。
The lower inner flange 42 (see FIGS. 5 and 7) is formed so as to protrude from the upper end portion of the
The lower
The lower
The lower
上外フランジ43は、上部31の下端部から外径側に張り出して形成されている。
上外フランジ43は、タワー30の中心軸と直交する平面に沿って延びた平板状に形成され、製造時には上内フランジ41と一体に形成され、実質的に同じ厚みを有する。
The upper /
The upper and
図2に示すように、上外フランジ43には、周上における等間隔な四箇所に、上部31の外周面からの張り出し量(突出量)を他の部分よりも小さくした小径部50が形成されている。
この小径部50においては、上外フランジ43の外端縁部は、上部31の下端部における外周面の接線方向にほぼ沿って直線状にカットされたような形状となっている。
なお、本実施例においては、例えば、上部31を中心軸方向がほぼ水平となるように横倒しして輸送する状態において、水平方向となる接線、及び、鉛直方向となる接線に沿って、上外フランジ43がカットされたような形状とすることによって、小径部50が形成されている。
その結果、上外フランジ43の突出量が実質的にゼロとなる領域が、水平方向及び鉛直方向における両端部にそれぞれ形成され、その結果、上部31の輸送時における全高及び全幅は、仮にこのような上外フランジ43を設けない場合と実質的に同じとなっている。
輸送時に許容される最大高さ、最大幅が例えば4300mmである場合に、実施例においては、上部31の外径を許容寸法と同じ4300mmとすることができ、タワー30の剛性を確保することができる。また、この場合であっても、上外フランジ43の外径を例えば4700mmに設定することが可能である。
As shown in FIG. 2, the upper and
In the
In the present embodiment, for example, in a state where the
As a result, regions where the protrusion amount of the upper and
In the embodiment, when the maximum height and the maximum width allowed during transportation are, for example, 4300 mm, the outer diameter of the
上外フランジ43の小径部50以外の部分は、実質的に一様の外径を有し、締結用のボルトBが挿入される開口であるボルト孔43aが周方向にほぼ等間隔に分散して1列設けられている。
ボルト孔43aは、1群(隣接する2つの小径部50の間)あたり15個(全周で60個)が設けられている。
The portions other than the small-
The bolt holes 43a are provided with 15 pieces (60 pieces in the entire circumference) per group (between two adjacent small diameter portions 50).
下外フランジ44(図5、図7を参照)は、下部32の上端部から外径側に張り出して形成されている。
下外フランジ44は、タワー30の中心軸と直交する平面に沿って延びた平板状に形成され、製造時には下内フランジ42と一体に形成され、実質的に同じ厚みを有する。
下外フランジ44は、図2に示す上外フランジ43と実質的に同様の平面形状に形成されている。
The lower outer flange 44 (see FIGS. 5 and 7) is formed to protrude from the upper end portion of the
The lower
The lower
タワー30の組立時には、上内フランジ41の下面と下内フランジ42の上面、上外フランジ43の下面と下外フランジ44の上面がそれぞれ当接するように上部31と下部32とを突き合わせ、各ボルト孔にボルトBを挿入し、ナットで締結することによって固定される。
When the
図3は、実施例のフランジ構造各部の寸法を示す模式的断面図であって、図2のIII−III部矢視断面を示している。
図3に示すように、フランジ厚をA、ボルト孔41a、43aの穴縁距離(タワー30の外周面又は内周面から穴縁までの最短距離)をB、タワー30の上部31、下部32の外周面部(シェル)厚をCとして以下説明する。
なお、実施例において、フランジ厚Aは、100mmのものを実施例1、75mmのものを実施例2、50mmのものを実施例3とした。
また、√BC=50.9である。
FIG. 3 is a schematic cross-sectional view showing dimensions of each part of the flange structure of the embodiment, and shows a cross-section taken along the line III-III in FIG.
As shown in FIG. 3, the flange thickness is A, the hole edge distance of the bolt holes 41 a and 43 a (the shortest distance from the outer peripheral surface or inner peripheral surface of the
In the examples, the flange thickness A was 100 mm, Example 1, 75 mm was Example 2, and 50 mm was Example 3.
Further, √BC = 50.9.
以下、上述した実施例1乃至3の効果を、以下説明する本発明の比較例と対比して説明する。なお、比較例の説明において、上述した実施例と実質的に共通する部分は、同じ符号を付して説明を省略し、主に相違点について説明する。
図4は、比較例のフランジ構造の平面図であって、実施例における図2に相当する箇所を示すものである。
比較例のフランジ構造140は、実施例1のフランジ構造40における上外フランジ43及び下外フランジ44を省略したものである。
上内フランジ41及び下内フランジ42の厚みAは、実施例1と同様に100mmとなっている。
Hereinafter, the effects of the first to third embodiments will be described in comparison with comparative examples of the present invention described below. In the description of the comparative example, portions that are substantially the same as those in the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, description thereof is omitted, and differences are mainly described.
FIG. 4 is a plan view of the flange structure of the comparative example, and shows a portion corresponding to FIG. 2 in the embodiment.
The
The thickness A of the upper
以下、実施例1乃至3、及び、比較例のフランジ構造において、FEMによる曲げモーメントを負荷した際の強度解析結果を示す。
図5は、実施例1乃至3及び比較例のフランジ構造をボルトで締結した状態における曲げモーメント負荷時の応力分布を示す図である。
図中、応力が600N/mm2以上の箇所を破線で囲って示し、800N/mm2以上の箇所に網掛けを付して示す。
図6は、実施例1乃至3及び比較例のフランジ構造における曲げモーメント負荷時のボルトの応力分布を示す図である。
図中、応力が600N/mm2以上の箇所を破線で囲って示し、800N/mm2以上の箇所に網掛けを付して示す。
Hereinafter, in the flange structures of Examples 1 to 3 and the comparative example, results of strength analysis when a bending moment by FEM is applied are shown.
FIG. 5 is a diagram showing a stress distribution at the time of bending moment loading in a state where the flange structures of Examples 1 to 3 and the comparative example are fastened with bolts.
In the figure, stresses shown surrounded by a broken line of 600N / mm 2 or more points are denoted by shaded 800 N / mm 2 or more locations.
FIG. 6 is a diagram showing the stress distribution of the bolt when the bending moment is applied in the flange structures of Examples 1 to 3 and the comparative example.
In the figure, stresses shown surrounded by a broken line of 600N / mm 2 or more points are denoted by shaded 800 N / mm 2 or more locations.
図7は、実施例1乃至3及び比較例のフランジ構造における曲げモーメント負荷時のフランジの応力分布を示す図である。
図中、応力が240N/mm2以上の箇所を破線で囲って示し、320N/mm2以上の箇所に網掛けを付して示す。
図8は、実施例1乃至3及び比較例のフランジ構造における曲げモーメント負荷時のフランジの接触状態を示す図である。
図中、スライディング領域を破線で囲って示し、スティッキング領域に網掛けを付して示す。
なお、図8におけるこれ以外の部分は、ニアコンタクト領域となっている。
FIG. 7 is a view showing the stress distribution of the flange when bending moment is applied in the flange structures of Examples 1 to 3 and the comparative example.
In the drawing, a portion where the stress is 240 N / mm 2 or more is indicated by being surrounded by a broken line, and a portion where the stress is 320 N / mm 2 or more is indicated by shading.
FIG. 8 is a view showing a contact state of the flange when a bending moment is applied in the flange structures of Examples 1 to 3 and the comparative example.
In the figure, the sliding area is surrounded by a broken line, and the sticking area is shaded.
Note that the other portions in FIG. 8 are near contact regions.
また、図5乃至8のFEM解析結果概要を、以下の表1乃至表3に示す。
上述した図5乃至8、表1乃至表3に示すように、外フランジを有する高強度フランジである実施例1乃至3においては、概して比較例以上の強度となったが、フランジ厚A=50mmである実施例3においては、フランジで高応力が発生し、強度が低下する場合がある。
このことから、フランジ厚Aの設定は、以下の式1を満たすように設定することが好ましい。
As shown in FIGS. 5 to 8 and Tables 1 to 3, in Examples 1 to 3, which are high-strength flanges having outer flanges, the strength was generally higher than that of the comparative example, but the flange thickness A = 50 mm. In Example 3 that is, high stress is generated in the flange, and the strength may be reduced.
From this, it is preferable to set the flange thickness A so as to satisfy the following
以上説明した実施例1乃至3によれば、以下の効果を得ることができる。
(1)内フランジのみの場合に対して、図9に示すように、曲げを受ける際に最外端で荷重を受けるボルト数(例えば、図9に破線で囲って示すボルト数)が増加し、ボルト及びその周囲のフランジの負担を軽減し、強度を向上することができる。
例えば、実施例1においては、輸送時の寸法を変えることなく、比較例に対してフランジ部の強度を約40%向上することができる。
また、図10(b)に示すように、部分的に両フランジとなることによって、フランジ変形が防止されて、図10(a)に示す片フランジに対してボルトに作用するてこ反力が減少し、ボルト張力が軽減される。
(2)実施例1、2のように、A≧1.2×(B×C)1/2とすることによって、フランジ部において高応力が発生して強度が低下することを防止し、確実に上述した効果を得ることができる。
(3)小径部50をタワー30の中心軸回りにおける位相を90度ずつ離間させて配置したことによって、タワー30を横倒しにして輸送する際の全高方向及び全幅方向への外フランジ43,44の張り出しを低減し、輸送の制約などによって定まる許容寸法の範囲内でタワー30の径を大きくし、剛性確保を容易にすることができる。
(4)外フランジ43,44の小径部50をタワー30の外周面の接線に沿ってカットした形状とすることによって、タワー30の外径を許容寸法の範囲内で最大化することができる。
According to the first to third embodiments described above, the following effects can be obtained.
(1) Compared to the case of only the inner flange, as shown in FIG. 9, the number of bolts that receive a load at the outermost end when subjected to bending (for example, the number of bolts surrounded by a broken line in FIG. 9) increases. , The burden on the bolt and the surrounding flange can be reduced, and the strength can be improved.
For example, in Example 1, the strength of the flange portion can be improved by about 40% compared to the comparative example without changing the dimensions during transportation.
Further, as shown in FIG. 10 (b), by partially becoming both flanges, the flange deformation is prevented, and the lever reaction force acting on the bolt against the single flange shown in FIG. 10 (a) is reduced. And bolt tension is reduced.
(2) By setting A ≧ 1.2 × (B × C) 1/2 as in Examples 1 and 2, it is possible to prevent the strength from being reduced due to the occurrence of high stress in the flange portion, and to ensure The effects described above can be obtained.
(3) Since the small-
(4) By making the
(変形例)
本発明は、以上説明した実施例に限定されることなく、種々の変形や変更が可能であって、それらも本発明の技術的範囲内である。
(1)本発明のフランジ構造の適用箇所は上述した各実施例に限定されず、本発明は筒状体の結合に用いられるあらゆるフランジ継手に適用することが可能である。
(2)内フランジ及び外フランジの形状や寸法等は適宜変更することが可能であるが、フランジ部の強度確保が重要である場合は、フランジ厚Aは上述したようにA≧1.2√BCを満たすことが好ましい。
(Modification)
The present invention is not limited to the embodiments described above, and various modifications and changes are possible, and these are also within the technical scope of the present invention.
(1) The application location of the flange structure of the present invention is not limited to the above-described embodiments, and the present invention can be applied to any flange joint used for joining cylindrical bodies.
(2) The shape and dimensions of the inner and outer flanges can be changed as appropriate, but when securing the strength of the flange is important, the flange thickness A is A ≧ 1.2√ as described above. It is preferable to satisfy BC.
1 風車タワー 10 ロータ
11 ハブ 12 ブレード
20 ナセル 30 タワー
31 上部 32 下部
40 フランジ構造 41 上内フランジ
41a ボルト孔 42 下内フランジ
42a ボルト孔 43 上外フランジ
43a ボルト孔 44 下外フランジ
140 フランジ構造(比較例) B ボルト
DESCRIPTION OF
Claims (3)
前記発電機を駆動するロータと、
前記発電機を収容するナセルと、
ほぼ上下方向に伸びて形成され上端部に前記ナセルが取り付けられるタワーと、
実質的に円筒状に形成された筒状体と、前記筒状体の端部から内径側に張り出して形成され、締結部材が挿入される複数の開口が形成された内フランジと、前記筒状体の前記端部から外径側に張り出して形成され、締結部材が挿入される複数の開口が形成された外フランジとを備え、前記タワーの端部又は中間部に配置されるフランジ構造とを備え、
前記内フランジは、前記筒状体の実質的に全周にわたって形成され、
前記外フランジは、前記筒状体からの張出量を他の部分よりも小さくされかつ前記筒状体の周上における複数個所に分散して形成された小径部を有することを特徴とする風力発電装置。 A generator,
A rotor for driving the generator;
A nacelle that houses the generator;
A tower formed extending substantially in the vertical direction and having the nacelle attached to the upper end thereof;
A cylindrical body formed in a substantially cylindrical shape, an inner flange formed to project from an end of the cylindrical body toward the inner diameter side, and a plurality of openings into which fastening members are inserted, and the cylindrical shape is formed from the end portion of the body protruding in the outer diameter side, and an outer flange having a plurality of openings are formed in which the fastening member is inserted, and a flange structure that will be disposed at the end or middle portion of the tower Prepared,
The inner flange is formed over substantially the entire circumference of the cylindrical body,
The outer flange, wind, characterized in that it has a small diameter portion formed by dispersing a plurality of locations in the projecting amount is smaller than the other portion and the tubular body of the circumference on from the tubular body Power generation device .
外周面の第1の接線及び第2の接線の内側に配置されることを特徴とする請求項1又は2のいずれか1項に記載の風力発電装置。 The outer flange is formed of the cylindrical body arranged in directions orthogonal to each other when viewed from the central axis direction.
The wind turbine generator according to claim 1, wherein the wind turbine generator is disposed inside the first tangent line and the second tangent line of the outer peripheral surface .
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