JP5734904B2 - Automatic transmission for vehicles - Google Patents
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Description
本発明は、車両用自動変速機に関する。 The present invention relates to an automatic transmission for a vehicle.
車両用自動変速機は、エンジンの出力回転速度および出力トルクを車両走行に適した大きさに変換するため、遊星歯車組等が用いられて複数の変速段を得るようにしている。最近は、燃費向上を目的として変速段の多段化が進んでいる。この場合、第１速のギヤ比が車両の発進性能や登坂性能で決まるので、高速段側でより多段化する傾向にある。 In the automatic transmission for a vehicle, a planetary gear set or the like is used to obtain a plurality of shift stages in order to convert the output rotation speed and output torque of the engine into a magnitude suitable for vehicle travel. Recently, the number of shift stages has been increasing for the purpose of improving fuel efficiency. In this case, since the gear ratio of the first speed is determined by the start performance and the climbing performance of the vehicle, it tends to be multistage on the high speed stage side.
このような従来の多段自動変速機としては、下記のものが知られている。
すなわち、特許文献１に記載のものは、４組の遊星歯車組と、２個のブレーキおよび３個のクラッチとを備え、前進８速、後退１速を得るようにしている。
The following are known as such conventional multi-stage automatic transmissions.
That is, the one described in
しかしながら、上記引用文献１に記載の従来の車両用自動変速機では、以下の不具合が生じる。
すなわち、上記引用文献１に記載の従来の車両用自動変速機にあっては、各変速段を得るのに常に３個の摩擦締結要素（クラッチおよびブレーキ）を同時に締結せねばならない。シフト時には１個の摩擦要素へ供給していた油圧を抜いてこれを解放し、別の新たな１個の摩擦要素に油圧を供給してこれを締結し、残りの２この摩擦要素は締結を維持しなければならない。
このシフトはシフト・バルブを切り換えて行うので、供給油圧も切り替わる。この場合、締結する摩擦要素に油圧を供給すると、摩擦要素にはシールリングが装着されているため、シールリングは、油圧がかかった状態で摺 動する。このため、同時締結摩擦要素の数が多いと、シールリングの摺 動によりフリクションが発生し、その分、燃費が悪化してしまう。
このような問題は、最近のように燃費を向上するため、変速段数を増加させた自動変速機にあっては、シフトの回数が増加することで、さらに顕著となる。
However, the conventional vehicular automatic transmission described in the cited
That is, in the conventional automatic transmission for a vehicle described in the above cited
Since this shift is performed by switching the shift valve, the supply hydraulic pressure is also switched. In this case, when the hydraulic pressure is supplied to the friction element to be fastened, since the seal ring is attached to the friction element, the seal ring slides in a state where the hydraulic pressure is applied. For this reason, if the number of simultaneous engagement friction elements is large, friction is generated by sliding of the seal ring, and the fuel efficiency is deteriorated accordingly.
Such a problem becomes more noticeable when the number of shifts is increased in an automatic transmission with an increased number of shift stages in order to improve fuel efficiency as in recent years.
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、同時に締結する摩擦要素の数を減らすことで、摩擦要素のシールリングにて発生するフリクションを減らして燃費を向上させることができるようにした車両用自動変速機を提供することにある。 The present invention has been made paying attention to the above-mentioned problems, and the object is to reduce the number of friction elements that are simultaneously engaged, thereby reducing the friction generated in the seal ring of the friction elements and improving the fuel efficiency. An object of the present invention is to provide an automatic transmission for a vehicle that can be made to operate.
この目的のため、本発明による車両用自動変速機は、
入力軸と、
出力軸と、
サン・ギヤ、リング・ギヤおよびピニオン・キャリヤの３つの回転要素を備える第１遊星歯車組〜第４遊星歯車組と、
ブレーキ、第１クラッチ〜第４クラッチの５個の摩擦締結要素と、
を備え、
第１遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で第１遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第１要素、第２要素、第３要素とし、
第２遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で第２遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第４要素、第５要素、第６要素とし、
第３遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で第３遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第７要素、第８要素、第９要素とし、
第４遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で第４遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第１０要素、第１１要素、第１２要素とし、
入力軸を、第５要素に常時連結するとともに、第１クラッチの締結により第１２要素に連結可能とし、
出力軸を、第１１要素に常時連結し、
第３遊星歯車組は、第２クラッチの締結により一体化可能であり、
第１要素を、第５要素に常時連結し、
第３要素を、第１０要素に常時連結し、
第４要素を、第７要素に常時連結し、
第６要素を、静止部に常時固定し、
第９要素を、第１２要素に常時連結し、
第２要素を、第３クラッチの締結により第８要素に、また第４クラッチの締結により第１１要素にそれぞれ連結可能とし、
第１０要素を、ブレーキの締結により静止部に固定可能とした、
ことを特徴とする。
For this purpose, the automatic transmission for vehicles according to the present invention comprises:
An input shaft;
An output shaft;
A first planetary gear set to a fourth planetary gear set comprising three rotating elements of a sun gear, a ring gear and a pinion carrier;
Five frictional engagement elements of the brake, the first clutch to the fourth clutch;
With
The three rotating elements of the first planetary gear set are arranged on the common speed diagram according to the interval corresponding to the gear ratio of the first planetary gear set, and the first element, the second element, and the third element are arranged in this order. age,
The three rotating elements of the second planetary gear set are arranged in accordance with the interval corresponding to the gear ratio of the second planetary gear set on the common speed diagram, and the fourth element, the fifth element, and the sixth element are arranged in this order. age,
The three rotating elements of the third planetary gear set are arranged according to the interval corresponding to the gear ratio of the third planetary gear set on the common speed diagram, and the seventh element, the eighth element, and the ninth element are arranged in this order. age,
The three rotating elements of the fourth planetary gear set are arranged according to the interval corresponding to the gear ratio of the fourth planetary gear set on the common speed diagram, and the tenth, eleventh, and twelfth elements are arranged in this order. age,
The input shaft is always connected to the fifth element, and can be connected to the twelfth element by fastening the first clutch.
Always connect the output shaft to the eleventh element,
The third planetary gear set can be integrated by fastening the second clutch,
Always connect the first element to the fifth element,
Always connect the third element to the tenth element,
Always connect the fourth element to the seventh element,
The sixth element is always fixed to the stationary part,
Always connect the ninth element to the twelfth element;
The second element can be connected to the eighth element by fastening the third clutch and to the eleventh element by fastening the fourth clutch,
The tenth element can be fixed to the stationary part by fastening the brake.
It is characterized by that.
本発明の車両用自動変速機にあっては、同時に締結する摩擦要素の数を減らすことで、摩擦要素のシールリングにて発生するフリクションを減らして燃費を向上させることができる。 In the automatic transmission for a vehicle according to the present invention, by reducing the number of friction elements that are simultaneously engaged, it is possible to reduce the friction generated in the seal ring of the friction elements and improve the fuel efficiency.
以下、本発明の実施の形態を、図面に示す実施例に基づき詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail based on examples shown in the drawings.
まず、実施例１の車両用自動変速機の構成を説明する。
この実施例１の車両用自動変速機は、入力軸１と、４組の遊星歯車組２〜５と、５個の摩擦締結要素（ブレーキやクラッチからなる）６〜１０と、出力軸１２と、を備えている。
First, the configuration of the vehicle automatic transmission according to the first embodiment will be described.
The vehicle automatic transmission according to the first embodiment includes an
入力軸１は、図示しないエンジン（ガソリン・エンジンやディーゼル・エンジンなどの内燃機関）に図示しないトルク・コンバータを介して常時連結される。
一方、出力軸１２は、入力軸１と同心軸上に配置され、図示しない終減速機、差動歯車組を介して左右の駆動輪に連結されている。
The
On the other hand, the
４組の遊星歯車組、すなわち第１遊星歯車組２、第２遊星歯車組３、第３遊星歯車組４、第４遊星歯車組５は、本実施例ではすべてシングル・ピニオン・タイプであって、入力軸１上で、エンジン側から出力軸１２へ向けて上記の順に配置される。
The four planetary gear sets, that is, the first planetary gear set 2, the second planetary gear set 3, the third planetary gear set 4, and the fourth planetary gear set 5 are all of a single pinion type in this embodiment. On the
第１遊星歯車組２は、サン・ギヤ２１と、リング・ギヤ２２と、これらサン・ギヤ２１およびリング・ギヤ２２の両方に噛み合う複数のピニオン２３を回転自在に支持するピニオン・キャリヤ２４と、の３つの回転要素を備えている。ここで、第１遊星歯車組２の歯数比α１（サン・ギヤ２１の歯数比／リング・ギヤ２２の歯数比）は、たとえば0.507に設定してある。
The first planetary gear set 2 includes a
第２遊星歯車組３は、サン・ギヤ３１と、リング・ギヤ３２と、これらサン・ギヤ３１およびリング・ギヤ３２の両方に噛み合う複数のピニオン３３を回転自在に支持するピニオン・キャリヤ３４と、の３つの回転要素を備えている。ここで、第２遊星歯車組３の歯数比α２（サン・ギヤ３１の歯数比／リング・ギヤ３２の歯数比）は、たとえば0.716に設定してある。
The second planetary gear set 3 includes a
第３遊星歯車組４は、サン・ギヤ４１と、リング・ギヤ４２と、これらサン・ギヤ４１およびリング・ギヤ４２の両方に噛み合う複数のピニオン４３を回転自在に支持するピニオン・キャリヤ４４と、の３つの回転要素を備えている。ここで、第３遊星歯車組４の歯数比α３（サン・ギヤ４１の歯数比／リング・ギヤ４２の歯数比）は、たとえば0.605に設定してある。
The third planetary gear set 4 includes a
第４遊星歯車組５は、サン・ギヤ５１と、リング・ギヤ５２と、これらサン・ギヤ５１およびリング・ギヤ５２の両方に噛み合う複数のピニオン５３を回転自在に支持するピニオン・キャリヤ５４と、の３つの回転要素を備えている。ここで、第４遊星歯車組５の歯数比α４（サン・ギヤ５１の歯数比／リング・ギヤ５２の歯数比）は、たとえば0.274に設定してある。
The fourth planetary gear set 5 includes a
これらの４組の遊星歯車組２〜５は、以下のように連結される。
入力軸１は、第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されるとともに、ファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０の締結により第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に連結可能である。
入力軸１と同心線上に配置された出力軸１２は、第４遊星歯車組５のピニオン・キャリヤ５４に常時連結されている。
These four planetary gear sets 2 to 5 are connected as follows.
The
The
第１遊星歯車組２のリング・ギヤ２２は、第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されている。
第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１は、第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に常時連結されている。
第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２は、第３遊星歯車組４のリング・ギヤ４２に常時連結されている。
第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１は、第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結されている。
第２遊星歯車組３のサン・ギヤ３１は、自動変速機ケース１３に常時固定されている。
The
The
The
The
The
第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２２が上述のように第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結され、ピニオン・キャリヤ２３がハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ４４に、またインターメディエット・クラッチ９の締結により第４遊星歯車組５のピニオン・キャリヤ５４にそれぞれ連結可能であり、サン・ギヤ２１が上述のように第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に常時連結されている。
In the first planetary gear set 2, the
第２遊星歯車組３では、リング・ギヤ３２が上述のように第３遊星歯車組４のリング・ギヤ４２に常時連結され、ピニオン・キャリヤ３４が上述のように第１遊星歯車組２のリング・ギヤ２２に常時連結され、サン・ギヤ３１が上述のように常時自動変速機ケース１３に固定されている。
In the second planetary gear set 3, the
第３遊星歯車組４では、リング・ギヤ４２が上述のように第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結され、ピニオン・キャリヤ４４が上述のようにハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に連結可能であるとともに、セカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７の締結により第３遊星歯車組４のリング・ギヤ４２に締結して第３遊星歯車組４を一体にすることが可能であり、サン・ギヤ４１が上述のように第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結されている。
In the third planetary gear set 4, the
第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２がロー・アンド・リバース・ブレーキ６の締結により自動変速機ケース１３に固定であるとともに、上述のように第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１に常時連結され、ピニオン・キャリヤ５４が上述のように出力軸１２に常時連結されるとともに、インターメディエット・クラッチ９の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に連結可能であり、サン・ギヤ５１が上述のようにファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０の締結により入力軸１に連結可能であるとともに、第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１に常時連結されている。
In the fourth planetary gear set 5, the
なお、ロー・アンド・リバース・ブレーキ６は本発明のブレーキに、またファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０は本発明の第１クラッチに、またセカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７は本発明の第２クラッチに、またハイ・アンド・リバース・クラッチ８は本発明の第３クラッチに、またインターメディエット・クラッチ９は本発明の第４クラッチに、また自動変速機ケース１３は本発明の静止部に、それぞれ相当する。
The low-and-
また、第１遊星歯車組２のリング・ギヤ２２は本発明の第１要素に、そのピニオン・キャリヤ２４は本発明の第２要素に、またそのサン・ギヤ２１は本発明の第３要素に、それぞれ相当する。
第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２は本発明の第４要素に、そのピニオン・キャリヤ３４は本発明の第５要素に、またそのサン・ギヤ３１は本発明の第６要素に、それぞれ相当する。
第３遊星歯車組４のリング・ギヤ４２は本発明の第７要素に、そのピニオン・キャリヤ４４は本発明の第８要素に、またそのサン・ギヤ４１は本発明の第９要素に、それぞれ相当する。
第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２は本発明の第１０要素に、そのピニオン・キャリヤ５４は本発明の第１１要素に、またそのサン・ギヤ５１は本発明の第１２要素に、それぞれ相当する。
The
The
The
The
上記摩擦締結要素は、本実施例では油圧作動による多板式のものを用いる。
すなわち、ロー・アンド・リバース・ブレーキ６には、油圧作動式の多板ブレーキを、またセカンド・フォース・フォース・アンド・エイス・クラッチ７〜ファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０の４個のクラッチには、油圧作動式の多板クラッチを用いる。
なお、これらの摩擦締結要素は、図示しないコントローラにより電子制御される図示しないコントロール・バルブからの圧油の供給、抜きにより、それらの締結、解放が制御される。これらのコントローラやコントロール・バルブの構成および作用はよく知られているので、ここではそれらの説明は省略する。
In the present embodiment, the friction engagement element is a multi-plate type hydraulically operated.
That is, the low-and-
These friction engagement elements are controlled to be engaged and released by supplying and removing pressure oil from a control valve (not shown) that is electronically controlled by a controller (not shown). Since the configuration and operation of these controllers and control valves are well known, their description is omitted here.
図２の作動表に、上記自動変速機の歯車列における変速段を切り替える上記各摩擦締結要素の締結・解放の制御を、また図３に上記歯数比α１〜α４を用いた場合の各変速段でのギヤ比を、それぞれ示す。
図２中、横方向に摩擦締結要素を、また縦方向に各変速段を記載してあり、同図中、○印は、この○印に相当する摩擦締結要素が締結状態にあることを、また空白はその摩擦締結要素が解放状態にあることを意味する。
図３には、α１〜α４を上記の値に設定した場合における、各変速段におけるギヤ比、レシオ・カバーレッジ（全変速比幅であり、前進１速のギヤ比を最高変速段のギヤ比で割った値）R/C、および前進１速のギヤ比に対する後退のギヤ比の割合(Rev/1st)を、それぞれ示してある。
The operation table of FIG. 2 shows the engagement / release control of each friction engagement element for switching the gear position in the gear train of the automatic transmission, and FIG. 3 shows each shift when the gear ratio α1 to α4 is used. The gear ratio at each stage is shown.
In FIG. 2, the frictional engagement element is described in the horizontal direction, and each shift stage is described in the vertical direction. In the figure, the ◯ mark indicates that the frictional engagement element corresponding to the ◯ mark is in the engaged state. A blank means that the frictional engagement element is in a released state.
FIG. 3 shows the gear ratio and ratio / coverage (the total gear ratio width, the gear ratio of the first forward speed is the gear ratio of the highest gear, when α1 to α4 are set to the above values. R / C) and the ratio of the reverse gear ratio to the gear ratio of the first forward speed (Rev / 1st) are shown.
次に、各変速段における動力の伝達経路を、そのときの共通速度線図とともに説明する。
ここで、共通速度線図とは、縦軸に各回転要素の回転速度を取り、横軸にこれら回転要素を遊星歯車組２〜５の歯数比α１〜α４の大きさに応じて割り振った線図である。
すなわち、横軸上に、シングル・ピニオン・タイプの遊星歯車組の場合には、リング・ギヤ、ピニオン・キャリヤ、サン・ギヤ３つの回転要素の回転速度軸を、この順に（左右いずれの方向でもよい）、リング・ギヤおよびピニオン・キャリヤ間の大きさをこの遊星歯車組の歯数比αとした場合、ピニオン・キャリヤおよびサン・ギヤ間の大きさが１となる割合でそれぞれ離して配置したものである。
この場合、縦軸には、回転速度ゼロより上方にエンジンと同じ回転方向の回転速度をとり、回転速度ゼロより下方にエンジンと逆回転方向の回転速度をとるようにする。
共通速度線図にあっては、リング・ギヤ、ピニオン、サン・ギヤのそれぞれの噛み合い関係は歯と歯とが１対１で噛み合うリニアな関係となるので、各回転要素の回転速度を結ぶと直線関係となる。
Next, the power transmission path in each gear stage will be described together with a common speed diagram at that time.
Here, the common speed diagram shows the rotational speed of each rotating element on the vertical axis, and these rotating elements are allocated on the horizontal axis according to the size of the gear ratios α1 to α4 of the planetary gear sets 2 to 5. FIG.
That is, on the horizontal axis, in the case of a single-pinion type planetary gear set, the rotational speed axes of the three rotating elements of the ring gear, the pinion carrier, and the sun gear are arranged in this order (in either the left or right direction). If the size between the ring gear and the pinion carrier is the gear ratio α of this planetary gear set, the size between the pinion carrier and the sun gear is set apart at a ratio of 1. Is.
In this case, on the vertical axis, the rotational speed in the same rotational direction as the engine is taken above the rotational speed zero, and the rotational speed in the reverse rotational direction from the engine is taken below the rotational speed zero.
In the common speed diagram, the meshing relationship of the ring gear, pinion, and sun gear is a linear relationship in which the teeth mesh with each other on a one-to-one basis. It becomes a linear relationship.
次に、上記各摩擦要素の締結関係を示した図２、および各変速段における歯車列での動力伝達経路およびそのときの共通速度線図を示した図３〜図１２に基づいて、各変速段での動力伝達について説明する。
なお、共通速度線図は、図中左側から右側へ向けて順に第１遊星歯車組２〜第４遊星歯車組５にそれぞれ対応し、各遊星歯車組ではリング・ギヤの回転速度軸、ピニオン・キャリヤの回転速度軸、サン・ギヤの回転軸の順に回転速度軸を配置している。
また、共通速度線図間で同じ速度となる回転要素同士間については、点線で結んである。また、共通速度線図にあっては、それらのリング・ギヤにはＲを、またピニオン・キャリヤにはＣを、またサン・ギヤにはＳを付け、これらの記号に第１遊星歯車組２〜第４遊星歯車組５に応じてそれぞれ１〜４の添え字を付けてある。
Next, based on FIG. 2 showing the fastening relationship of the friction elements, and FIGS. 3 to 12 showing the power transmission paths in the gear trains and the common speed diagrams at that time, the gears are changed. The power transmission at the stage will be described.
The common speed diagram corresponds to the first planetary gear set 2 to the fourth planetary gear set 5 in order from the left side to the right side in the figure. In each planetary gear set, the rotational speed axis of the ring gear, the pinion The rotation speed axis is arranged in the order of the rotation speed axis of the carrier and the rotation axis of the sun gear.
In addition, the rotating elements having the same speed between the common speed diagrams are connected by dotted lines. In the common speed diagram, R is assigned to the ring gear, C is assigned to the pinion carrier, S is assigned to the sun gear, and the first planetary gear set 2 is assigned to these symbols. ?
まず、前進走行で第１速から順にシフト・アップしていく場合を説明する。
第１速を得るには、ロー・アンド・リバース・ブレーキ６およびファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０を締結する。
このとき、図４に示すように、第２遊星歯車組３では、サン・ギヤ３１が自動変速機ケース１３に常時固定されて回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転するので、リング・ギヤ３２は、増速回転で回転する。
第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２がロー・アンド・リバース・ブレーキ６の締結により自動変速機ケース１３に固定されて回転速度０であり、サン・ギヤ５１がファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０の締結により入力軸１に連結されてこれと同じ回転速度で回転する。
この結果、そのピニオン・キャリヤ５４およびこれに常時連結された出力軸１２は、減速回転速度である第１速（ギヤ比3.685）で回転駆動される。
なお、第３遊星歯車組４では、サン・ギヤ４１が第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２と常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転するので、そのピニオン・キャリヤ３４は、リング・ギヤ４２より遅い増速回転速度で回転する。
一方、第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ２１が第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に常時連結されて回転速度０となるので、そのピニオン・キャリヤ２４は、減速回転速度で回転する。
First, the case of shifting up from the first speed in forward travel will be described.
To obtain the first speed, the low and
At this time, as shown in FIG. 4, in the second planetary gear set 3, the
In the fourth planetary gear set 5, the
As a result, the
In the third planetary gear set 4, the
On the other hand, in the first planetary gear set 2, the
次に、第１速から第２速にするには、第１速の状態からファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０を解放するとともに、セカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７を締結する。
そうすると、図５に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第３遊星歯車組４では、リング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されて増速回転速度で回転シールリング・ギヤ４２とピニオン・キャリヤ４４がセカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７の締結により互いに連結されて第３遊星歯車組４をこのすべての回転要素が同じ回転速度で回転するように一体化するので、ピニオン・キャリヤ４４およびサン・ギヤ４１もリング・ギヤ４２、すなわち第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２と同じ増速回転速度で回転する。
第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２がロー・アンド・リバース・ブレーキ６の締結により自動変速機ケース１３に固定されて回転速度０であり、サン・ギヤ５１が第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１に常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転するので、そのピニオン・キャリヤ５４およびこれに常時連結された出力軸１２は、第１速より早い減速回転速度となる第２速（ギヤ比2.571）で回転駆動される。
なお、第１遊星歯車組２では、サン・ギヤ２１が第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に常時連結されて回転速度０であり、リング・ギヤ２２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転するので、そのピニオン・キャリヤ２４は、減速回転速度で回転し、第１速の場合と同様となる。
Next, to change from the first speed to the second speed, the first fifth and seventh clutch 10 is released from the first speed state, and the second force and
Then, as shown in FIG. 5, in the second planetary gear set 3, the same as in the case of the first speed, the
In the third planetary gear set 4, the
In the fourth planetary gear set 5, the
In the first planetary gear set 2, the
第２速から第３速にするには、第２速の状態からセカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７を解放するとともに、インターメディエット・クラッチ９を締結する。
そうすると、図６に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速、第２速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第１遊星歯車組２では、ロー・アンド・リバース・ブレーキ６の締結によりとなり、リング・ギヤ２２が入力軸１と同じ回転速度で回転するので、第１速および第２速の場合と同様となり、ピニオン・キャリヤ２４が減速回転速度で回転する。
第４遊星歯車組５では、ピニオン・キャリヤ５４がインターメディエット・クラッチ９の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に連結されてこれと同じ回転速度で回転するので、ピニオン・キャリヤ５４およびこれに常時連結された出力軸１２は、第２速より早い減速回転速度となる第３速（ギヤ比1.716）で回転駆動される。
なお、第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２がロー・アンド・リバース・ブレーキ６の締結により自動変速機ケース１３に固定されて回転速度０となり、ピニオン・キャリヤ５４が第３速の減速回転速度で回転するので、そのサン・ギヤ５１は増速回転速度で回転する。
一方、第３遊星歯車組４では、サン・ギヤ４１が第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転シールリング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転するので、そのピニオン・キャリヤ４４は、サン・ギヤ４１とリング・ギヤ４２の間の増速回転速度で回転する。
To change from the second speed to the third speed, the second force-and-
Then, as shown in FIG. 6, in the second planetary gear set 3, the same as in the case of the first speed and the second speed, the
In the first planetary gear set 2, the low and
In the fourth planetary gear set 5, the
In the fourth planetary gear set 5, the
On the other hand, in the third planetary gear set 4, the
第３速から第４速にするには、ロー・アンド・リバース・ブレーキ６を解放するとともに、セカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７を締結する。
そうすると、図７に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速〜第３速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第３遊星歯車組４では、リング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されて増速回転速度で回転シールリング・ギヤ４２とピニオン・キャリヤ４４がセカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７の締結により互いに連結されて第３遊星歯車組４をこのすべての回転要素が同じ回転速度で回転するように一体化するので、ピニオン・キャリヤ４４およびサン・ギヤ４１もリング・ギヤ４２と同じ増速回転速度で回転する。
第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ２１が第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ２４がインターメディエット・クラッチ９の締結により第４遊星歯車組５のピニオン・キャリヤ５４に連結されてこれと同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ２１が第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に連結されてこれと同じ回転速度で回転する。また、第４遊星歯車組５では、サン・ギヤ５１が第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１に常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転する。
したがって、第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１と第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２は、減速回転速度で回転する。
また、第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４および第４遊星歯車組５のピニオン・キャリヤ５４は、サン・ギヤ２１およびリング・ギヤ５２の回転速度より早い減速回転速度で回転する。
この結果、第４遊星歯車組５のピニオン・キャリヤ５４に常時接続されている出力軸１２は、リング・ギヤ５２の回転速度より早い減速回転速度、すなわち第３速より早い減速回転速度である第４速（ギヤ比1.187）で回転駆動される。
To change from the third speed to the fourth speed, the low and
Then, as shown in FIG. 7, in the second planetary gear set 3, the same as in the case of the first speed to the third speed, the
In the third planetary gear set 4, the
In the first planetary gear set 2, the
Accordingly, the
Further, the
As a result, the
第４速から第５速にするには、セカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７を解放するとともに、ファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０を締結する。
そうすると、図８に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速〜第４速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第４遊星歯車組５では、サン・ギヤ５１がファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０の締結により入力軸１に連結されてこれと同じ回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ５４がインターメディエット・クラッチ９の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に連結されてこれと同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ５２が第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転する。また、第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転する。
したがって、第１遊星歯車組２および第４遊星歯車組５は、これらのすべての回転要素が一体となって同じ回転速度、すなわち入力軸１と同じ回転速度で回転する。
この結果、ピニオン・キャリヤ５４に常時連結された出力軸１２は、直結となる第５速（ギヤ比1.000）で回転駆動される。
なお、第３遊星歯車組４では、サン・ギヤ４２が第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転するので、そのピニオン・キャリヤ３４は、リング・ギヤ４２より遅い増速回転で回転する。
To change from the fourth speed to the fifth speed, the second force and
Then, as shown in FIG. 8, in the second planetary gear set 3, the same as in the case of the first speed to the fourth speed, the
In the fourth planetary gear set 5, the
Accordingly, the first planetary gear set 2 and the fourth planetary gear set 5 are rotated at the same rotational speed, that is, the same rotational speed as that of the
As a result, the
In the third planetary gear set 4, the
第５速から第６速にするには、ファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０を解放するとともに、ハイ・アンド・リバース・クラッチ８を締結する。
そうすると、図９に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速〜第５速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ２１が第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ２４がハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第３遊星歯車組４のピニオン・キャリヤ４４に連結されてこれと同じ回転速度で回転する。
第３遊星歯車組４では、リング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されて増速回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ４４が上述のようにハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に連結されてこれと同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ４１が第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転する。
第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２が上述のように第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ５４がインターメディエット・クラッチ９の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に、またインターメディエット・クラッチ９およびハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第３遊星歯車組４のピニオン・キャリヤ４４に連結されてこれらと同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ５１が上述のように第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転する。
したがって、第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１と第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２とは、第２遊星歯車組３のリング・ギヤ２２の増速回転速度より遅い増速回転速度で回転する。
また、第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４、第３遊星歯車組４のピニオン・キャリヤ３４、および第４遊星歯車組５のピニオン・キャリヤ５４は、サン・ギヤ２１およびリング・ギヤ５２の回転速度より遅い増速回転速度で回転する。
この結果、ピニオン・キャリヤ５４に常時連結された出力軸１２は、増速回転速度となる第６速（ギヤ比0.881）で回転駆動される。
To change from the fifth speed to the sixth speed, the first fifth and seventh clutch 10 is released and the high and
Then, as shown in FIG. 9, in the second planetary gear set 3, the same as in the first to fifth speeds, the
In the first planetary gear set 2, the
In the third planetary gear set 4, the
In the fourth planetary gear set 5, the
Therefore, the
Further, the
As a result, the
第６速から第７速にするには、インターメディエット・クラッチ９を解放するとともに、ファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０を締結する。
そうすると、図１０に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速〜第６速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ２１が第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ２４がハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第３遊星歯車組４のピニオン・キャリヤ４４に連結されてこれと同じ回転速度で回転する。
第３遊星歯車組４では、リング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されて増速回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ４４が上述のようにハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に連結されてこれと同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ４１が第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転する。
第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２が上述のように第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１に常時連結されてこれと同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ５１がファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０の締結により入力軸１に連結されてこれと同じ回転速度で回転する。これにより、第４遊星歯車組５のサン・ギヤ５１に常時連結された第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１も、入力軸１と同じ回転速度で回転する。
したがって、第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１と第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２とは、第２遊星歯車組３のリング・ギヤ２２の回転速度より早い増速回転速度で回転する。
また、第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４および第３遊星歯車組４のピニオン・キャリヤ４４は、第２遊星歯車組３のリング・ギヤ２２の増速回転速度より遅い増速回転速度で回転する。
また、第４遊星歯車組５のピニオン・キャリヤ５４およびこれに常時接続された出力軸１２は、第６速より早い増速回転速度となる第７速（ギヤ比0.677）で回転駆動される。
To change from the sixth speed to the seventh speed, the intermediate clutch 9 is released and the first fifth and seventh clutch 10 is engaged.
Then, as shown in FIG. 10, in the second planetary gear set 3, the same as in the case of the first speed to the sixth speed, the
In the first planetary gear set 2, the
In the third planetary gear set 4, the
In the fourth planetary gear set 5, the
Therefore, the
Further, the
Further, the
第７速から最高速段である第８速にするには、ファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ１０を解放するとともに、セカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７を締結する。
そうすると、図１１に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速〜第７速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第３遊星歯車組４では、リング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されて増速回転速度で回転シールリング・ギヤ４２とピニオン・キャリヤ４４がセカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ７の締結により互いに連結されて第３遊星歯車組４をこのすべての回転要素が同じ回転速度で回転するように一体化するので、ピニオン・キャリヤ４４およびサン・ギヤ４１もリング・ギヤ４２と同じ増速回転速度で回転する。
第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ２４がハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第３遊星歯車組４のピニオン・キャリヤ４４に連結されてこれと同じ増速回転速で回転するので、そのサン・ギヤ２１は、さらに早い増速回転速で回転する。
第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２が第１遊星歯車組２のサン・ギヤ２１に常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転し、サン・ギヤ５１が第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１に常時連結されてこれと同じ増速回転速度で回転するので、そのピニオン・キャリヤ５４およびこれに常時接続された出力軸１２は、リング・ギヤ５２とサン・ギヤ５１との間の回転速度、すなわち第７速より早い増速回転速度となる第８速（ギヤ比0.534）で回転駆動される。
To change from the seventh speed to the eighth speed, which is the highest speed stage, the first fifth and seventh clutch 10 is released and the second force and eight clutch 7 is engaged.
Then, as shown in FIG. 11, in the second planetary gear set 3, the same as in the case of the first speed to the seventh speed, the
In the third planetary gear set 4, the
In the first planetary gear set 2, the
In the fourth planetary gear set 5, the
一方、後退を得るには、ロー・アンド・リバース・ブレーキ６およびハイ・アンド・リバース・クラッチ８を締結する。
そうすると、図１２に示すように、第２遊星歯車組３では、第１速〜第８速の場合と同様になり、サン・ギヤ３１が回転速度０であり、ピニオン・キャリヤ３４が入力軸１と同じ回転速度で回転シールリング・ギヤ３２が、増速回転速度で回転する。
第１遊星歯車組２では、リング・ギヤ２２が第２遊星歯車組３のピニオン・キャリヤ３４に常時連結されて入力軸１と同じ回転速度で回転し、サン・ギヤ２１が常時連結された第４遊星歯車組５のリング・ギヤ５２を介してロー・アンド・リバース・ブレーキ６の締結により自動変速機ケース１３に固定されて回転速度０となるので、そのピニオン・キャリヤ２４は、減速回転速度で回転する。
第３遊星歯車組４では、リング・ギヤ４２が第２遊星歯車組３のリング・ギヤ３２に常時連結されて増速回転速度で回転し、ピニオン・キャリヤ３４がハイ・アンド・リバース・クラッチ８の締結により第１遊星歯車組２のピニオン・キャリヤ２４に連結されて減速回転速度で回転するので、そのサン・ギヤ４２は、エンジンの駆動方向とは逆方向に減速回転速度で回転する。
第４遊星歯車組５では、リング・ギヤ５２が上述のようにロー・アンド・リバース・ブレーキ６の締結により自動変速機ケース１３に固定されて回転速度０であり、サン・ギヤ５１が第３遊星歯車組４のサン・ギヤ４１に常時連結されてエンジンの駆動方向とは逆方向の減速回転速度で回転するので、そのピニオン・キャリヤ５４は、エンジンの駆動方向とは逆方向にサン・ギヤ５１の回転速度より遅い減速回転速度で回転する。
この結果、ピニオン・キャリヤ５４に常時連結された出力軸１２は、エンジンの駆動方向とは逆方向の減速回転速度となる後退速（ギヤ比-4.237、ここで-はエンジンの駆動方向とは逆方向を表す）で回転駆動される。
On the other hand, to obtain reverse, the low and
Then, as shown in FIG. 12, in the second planetary gear set 3, the same as in the case of the first speed to the eighth speed, the
In the first planetary gear set 2, the
In the third planetary gear set 4, the
In the fourth planetary gear set 5, the
As a result, the
上記はシフト・アップにつき、説明したが、シフト・ダウンはシフト・アップとは逆の順序で行われる。 Although the above has been described with reference to shift-up, shift-down is performed in the reverse order of shift-up.
実施例１の自動変速機では、第１速〜第８速でのギヤ比およびリバースでのギヤ比は、α１を0.507、α２を0.716、α３を0.605、α４を0.274とすると、上記のように、3.685、2.571、1.716、1.187、1.000、0.881、0.677、0.534、−4.237となる。したがって、隣合う変速段間の段間比は、第１速〜第２速間で1.433、第２速〜第３速間で1.499、第３速〜第４速間で1.446、第４速〜第５速間で1.187、第５速〜第６速間で1.135、第６速〜第７速間で1.301、第７速〜第８速間で1.268となり、かなり良い段間比が得られる。 In the automatic transmission of the first embodiment, the gear ratios in the first to eighth speeds and the reverse gear ratio are as follows when α1 is 0.507, α2 is 0.716, α3 is 0.605, and α4 is 0.274. 3.685, 2.571, 1.716, 1.187, 1.000, 0.881, 0.677, 0.534, -4.237. Therefore, the inter-step ratio between adjacent gears is 1.433 between the first speed and the second speed, 1.499 between the second speed and the third speed, 1.446 between the third speed and the fourth speed, and the fourth speed to the fourth speed. The ratio is 1.187 between the fifth speed, 1.135 between the fifth speed and the sixth speed, 1.301 between the sixth speed and the seventh speed, and 1.268 between the seventh speed and the eighth speed.
また、図２に示すように、実施例１の自動変速機では、レシオ・カバーレッジR/Cを6.908とすることができ、従来の自動変速機でのレシオ・カバーレッジ（引用文献１では6.71）よりわずかに大きくなる。
また、リバース比／１速比は、実施例１の自動変速機では、1.150となり、従来の自動変速機での同比（引用文献１では0.705）より大きくなるなって1.000により近くなる。
Further, as shown in FIG. 2, in the automatic transmission of the first embodiment, the ratio / coverage R / C can be 6.908, and the ratio / coverage in the conventional automatic transmission (6.71 in the cited
Further, the reverse ratio / 1st speed ratio is 1.150 in the automatic transmission of the first embodiment, becomes larger than the same ratio (0.705 in the cited document 1) in the conventional automatic transmission, and becomes closer to 1.000.
以上のように構成した実施例１の自動変速機は、以下の効果を得ることができる。
実施例１の自動変速機４組の遊星歯車組２〜５と、１個のブレーキ６および４個のクラッチ７〜１０からなる摩擦締結要素とを、図１のような連結関係とし、かつ図２の作動表に基づいて、摩擦締結要素を制御するようにしたので、各段に最適なギヤ比、および段間比を得ることが可能となる。
すなわち、前進８速を得ることができるので、車両の走行条件に適したギヤ比を選択するのが容易となる。
この場合、同時締結する摩擦要素の数は、２個で済み、従来例の３個より少なくて済む。この結果、摩擦要素のシールリングの摺 動によるフリクションの増大を抑えることができ、燃費の向上を図ることが可能となる。
The automatic transmission according to the first embodiment configured as described above can obtain the following effects.
The four planetary gear sets 2 to 5 of the automatic transmission according to the first embodiment and the frictional engagement elements including one
That is, since it is possible to obtain the eighth forward speed, it becomes easy to select a gear ratio suitable for the traveling condition of the vehicle.
In this case, the number of friction elements to be fastened simultaneously is two, which is smaller than the three in the conventional example. As a result, it is possible to suppress an increase in friction due to sliding of the seal ring of the friction element, and to improve fuel consumption.
また、上記レシオ・カバーレッジ（R/C）を6.908などと従来技術のものに遜色のない値にすることができるので、走行条件に応じたギヤ比を設定できる。
また、リバース比／１速比（Rev/1st）を、1.150などのように、従来技術より大きい値で1.00により近い値に設定できるので、第１速での前進時と後退時との間における駆動力差をより小さく抑えることができ、この結果ドライバーの運転（アクセル・ペダル操作など）上での違和感をなくすことができる。
Further, since the ratio / coverage (R / C) can be set to 6.908 or the like, which is comparable to that of the prior art, the gear ratio can be set according to the running conditions.
In addition, the reverse ratio / 1st speed ratio (Rev / 1st) can be set to a value closer to 1.00 than the conventional technology, such as 1.150, so that it can be set between forward and reverse at the first speed. The driving force difference can be further reduced, and as a result, it is possible to eliminate a sense of incongruity when the driver is operating (accelerator / pedal operation, etc.)
また、前進８速を達成しながらブレーキは１個で済むので、走行中の引きずりトルク（ブレーキは一方の側が自動変速機ケース等の非回転部材であるため、潤滑油の排出性がクラッチよりも劣る結果、クラッチより引きずり抵抗が大きくなる）を小さく抑えることが可能となり、燃費の低下を抑制することが可能となる。 In addition, since only one brake is required while achieving the 8th forward speed, drag torque during traveling (the brake is a non-rotating member such as an automatic transmission case on one side, so that the lubricating oil discharge performance is better than that of the clutch. As a result, the drag resistance becomes larger than that of the clutch, and the fuel consumption can be prevented from being lowered.
以上、本発明を上記各実施例に基づき説明してきたが、本発明はこれらの実施例に限られず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で設計変更等があった場合でも、本発明に含まれる。 The present invention has been described based on the above embodiments. However, the present invention is not limited to these embodiments, and is included in the present invention even when there is a design change or the like without departing from the gist of the present invention. .
たとえば、遊星歯車組２〜５の歯数比α１〜α４は上記実施例に限られない。 For example, the gear ratios α1 to α4 of the planetary gear sets 2 to 5 are not limited to the above-described embodiments.
また、上記実施例では、遊星歯車組２〜５をすべてシングル・ピニオン・タイプで構成したが、少なくとも１組以上をダブル・ピニオン・タイプのものとしても良い。このダブル・ピニオン・タイプの場合、共通速度線図は、ピニオン・キャリヤ、リング・ギヤ、サン・ギヤ３つの回転要素をこの順に（左右いずれの方向でもよい）、リング・ギヤおよびピニオン・キャリヤ間のこの遊星歯車組の歯数比αとした場合、ピニオン・キャリヤおよびサン・ギヤ間を１となる割合で配置する。 In the above embodiment, the planetary gear sets 2 to 5 are all configured as a single pinion type, but at least one set may be a double pinion type. In the case of this double pinion type, the common speed diagram shows the pinion carrier, ring gear, and sun gear in three rotation elements in this order (in either direction), between the ring gear and the pinion carrier. In this planetary gear set, the pinion carrier and the sun gear are arranged at a ratio of 1 when the gear ratio is α.
１ 入力軸
２ 第１遊星歯車装置
２１ サン・ギヤ
２２ リング・ギヤ
２３ ピニオン
２４ ピニオン・キャリヤ
３ 第２遊星歯車装置
３１ サン・ギヤ
３２ リング・ギヤ
３３ ピニオン
３４ ピニオン・キャリヤ
４ 第３遊星歯車装置
４１ サン・ギヤ
４２ リング・ギヤ
４３ ピニオン
４４ ピニオン・キャリヤ
５ 第４遊星歯車装置
５１ サン・ギヤ
５２ リング・ギヤ
５３ ピニオン
５４ ピニオン・キャリヤ
６ ロー・アンド・リバース・ブレーキ（ブレーキ）
７ セカンド・フォース・アンド・エイス・クラッチ（第２クラッチ）
８ ハイ・アンド・リバース・クラッチ(第３クラッチ)
９ インターメディエット・クラッチ（第４クラッチ）
１０ ファースト・フィフス・アンド・セブンス・クラッチ（第１クラッチ）
１２ 出力軸
１３ 自動変速機ケース（静止部）
DESCRIPTION OF
7 Second Force and Ace Clutch (2nd clutch)
8 High and reverse clutch (3rd clutch)
9 Intermediate clutch (4th clutch)
10 First Fifth and Seventh Clutch (first clutch)
12
Claims (4)
出力軸と、
サン・ギヤ、リング・ギヤおよびピニオン・キャリヤの３つの回転要素を備える第１遊星歯車組〜第４遊星歯車組と、
ブレーキ、第１クラッチ〜第４クラッチの５個の摩擦締結要素と、
を備え、
前記第１遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で前記第１遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第１要素、第２要素、第３要素とし、
前記第２遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で前記第２遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第４要素、第５要素、第６要素とし、
前記第３遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で前記第３遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第７要素、第８要素、第９要素とし、
前記第４遊星歯車組の３つの回転要素を、共通速度線図上で前記第４遊星歯車組の歯数比に対応する間隔に応じて並べ、この並び順に第１０要素、第１１要素、第１２要素とし、
前記入力軸を、前記第５要素に常時連結するとともに、第１クラッチの締結により前記第１２要素に連結可能とし、
前記出力軸を、前記第１１要素に常時連結し、
前記第３遊星歯車組は、第２クラッチの締結により一体化可能であり、
前記第１要素を、前記第５要素に常時連結し、
前記第３要素を、前記第１０要素に常時連結し、
前記第４要素を、前記第７要素に常時連結し、
前記第６要素を、静止部に常時固定し、
前記第９要素を、前記第１２要素に常時連結し、
前記第２要素を、第３クラッチの締結により前記第８要素に、また第４クラッチの締結により前記第１１要素にそれぞれ連結可能とし、
前記第１０要素を、ブレーキの締結により前記静止部に固定可能とした、
ことを特徴とする車両用自動変速機。 An input shaft;
An output shaft;
A first planetary gear set to a fourth planetary gear set comprising three rotating elements of a sun gear, a ring gear and a pinion carrier;
Five frictional engagement elements of the brake, the first clutch to the fourth clutch;
With
The three rotating elements of the first planetary gear set are arranged on the common velocity diagram according to the interval corresponding to the gear ratio of the first planetary gear set, and the first element, the second element, the second element are arranged in this order. 3 elements
The three rotating elements of the second planetary gear set are arranged on the common velocity diagram according to the interval corresponding to the gear ratio of the second planetary gear set, and the fourth element, fifth element, 6 elements,
The three rotating elements of the third planetary gear set are arranged according to the interval corresponding to the gear ratio of the third planetary gear set on the common velocity diagram, and the seventh element, the eighth element, 9 elements,
The three rotating elements of the fourth planetary gear set are arranged according to the interval corresponding to the gear ratio of the fourth planetary gear set on the common speed diagram, and the tenth, eleventh, 12 elements,
The input shaft is always connected to the fifth element, and can be connected to the twelfth element by fastening the first clutch.
Always connecting the output shaft to the eleventh element;
The third planetary gear set can be integrated by fastening a second clutch,
Always connecting the first element to the fifth element;
Always connecting the third element to the tenth element;
Always connecting the fourth element to the seventh element;
The sixth element is always fixed to the stationary part,
Always connecting the ninth element to the twelfth element;
The second element can be connected to the eighth element by fastening a third clutch and to the eleventh element by fastening a fourth clutch,
The tenth element can be fixed to the stationary part by fastening a brake.
The automatic transmission for vehicles characterized by the above-mentioned.
前記ブレーキは、第１速〜第３速、および後退で締結し、
前記第１クラッチは、第１速、第５速、第７速で締結し、
前記第２クラッチは、第２速、第４速、第８速で締結し、
前記第３クラッチは、第６速〜第８速、および後退で締結し、
前記第４クラッチは、第３速〜第６速で締結する、
ことを特徴とする車両用自動変速機。 The automatic transmission for a vehicle according to claim 1,
The brake is engaged at the first speed to the third speed, and reverse,
The first clutch is engaged at the first speed, the fifth speed, and the seventh speed,
The second clutch is engaged at the second speed, the fourth speed, and the eighth speed,
The third clutch is engaged at the sixth speed to the eighth speed and reverse,
The fourth clutch is engaged at the third speed to the sixth speed,
The automatic transmission for vehicles characterized by the above-mentioned.
前記第１遊星歯車組〜第４遊星歯車組は、それぞれの３つの回転要素がサン・ギヤ、リング・ギヤ、前記サン・ギヤおよび前記リング・ギヤの両方に噛み合う複数のピニオンを回転自在に支持するピニオン・キャリヤを有する・シングル・ピニオン・タイプである、
ことを特徴とする車両用自動変速機。 The automatic transmission for a vehicle according to claim 1 or 2,
The first planetary gear set to the fourth planetary gear set each rotatably support a plurality of pinions in which each of the three rotating elements meshes with a sun gear, a ring gear, and both the sun gear and the ring gear. Has a pinion carrier that is single pinion type,
The automatic transmission for vehicles characterized by the above-mentioned.
前記第１要素、前記第４要素、前記第７要素および前記第１０要素は、それぞれリング・ギヤであり、
前記第２要素、前記第５要素、前記第８要素および前記第１１要素は、それぞれピニオン・キャリヤであり、
前記第３要素、前記第６要素、前記第９要素および前記第１２要素は、それぞれサン・ギヤである、
ことを特徴とする車両用自動変速機。
The automatic transmission for a vehicle according to any one of claims 1 to 3,
The first element, the fourth element, the seventh element, and the tenth element are each ring gears;
The second element, the fifth element, the eighth element and the eleventh element are each a pinion carrier;
The third element, the sixth element, the ninth element, and the twelfth element are sun gears, respectively.
The automatic transmission for vehicles characterized by the above-mentioned.
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