JP5734548B2 - Estimation method of crack initiation load of high strength fiber reinforced concrete. - Google Patents
Estimation method of crack initiation load of high strength fiber reinforced concrete. Download PDFInfo
- Publication number
- JP5734548B2 JP5734548B2 JP2009071349A JP2009071349A JP5734548B2 JP 5734548 B2 JP5734548 B2 JP 5734548B2 JP 2009071349 A JP2009071349 A JP 2009071349A JP 2009071349 A JP2009071349 A JP 2009071349A JP 5734548 B2 JP5734548 B2 JP 5734548B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- acoustic emission
- sensor
- event
- reinforced concrete
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Description
本発明は、高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法に関する。 The present invention relates to a method for estimating crack generation load of high-strength fiber reinforced concrete.
近年、圧縮強度が100N/mm2以上で、曲げ強度が20N/mm2以上の高い強度を発現できる高強度繊維補強コンクリートが提案されている。
例えば、ブレーン比表面積2500〜5000cm2/gのセメント100重量部と、ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微粒子10〜40重量部と、ブレーン比表面積3000〜30000cm2/gの無機粒子20〜55重量部と、粒径2mm以下骨材と、減水剤と、水と、金属繊維とを含む配合物を硬化させてなる高強度繊維補強コンクリートが提案されている（特許文献１）。
また、ブレーン比表面積2500〜5000cm2/gのセメント100重量部と、ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微粒子10〜40重量部と、ブレーン比表面積3000〜30000cm2/gの無機粒子20〜55重量部と、粒径2mm以下骨材と、減水剤と、水と、有機繊維とを含む配合物を硬化させてなる高強度繊維補強コンクリートが提案されている（特許文献２）。
特許文献１記載の高強度繊維補強コンクリートでは、190〜235N/mm2程度の圧縮強度と35〜55N/mm2程度の曲げ強度を得ることができる。
特許文献２記載の高強度繊維補強コンクリートでは、130〜170N/mm2程度の圧縮強度と30〜36N/mm2程度の曲げ強度を得ることができる。
In recent years, high-strength fiber reinforced concrete has been proposed that can exhibit high strength with a compressive strength of 100 N / mm 2 or more and a bending strength of 20 N / mm 2 or more.
For example, the cement 100 parts by weight of the Blaine specific surface area 2500~5000cm 2 / g, and the fine particles 10 to 40 parts by weight of the BET specific surface area 5~25m 2 / g, the inorganic particles 20 in Blaine specific surface area 3000~30000cm 2 / g There has been proposed a high-strength fiber reinforced concrete obtained by curing a composition containing 55 parts by weight, an aggregate having a particle size of 2 mm or less, a water reducing agent, water, and metal fibers (Patent Document 1).
Also, the cement 100 parts by weight of the Blaine specific surface area 2500~5000cm 2 / g, and the fine particles 10 to 40 parts by weight of the BET specific surface area 5~25m 2 / g, the inorganic particles 20 in Blaine specific surface area 3000~30000cm 2 / g A high-strength fiber reinforced concrete obtained by curing a composition containing 55 parts by weight, an aggregate having a particle diameter of 2 mm or less, a water reducing agent, water, and organic fibers has been proposed (Patent Document 2).
The high strength fiber reinforced concrete in
The high strength fiber reinforced concrete in
高強度繊維補強コンクリートを使用して構造物や建築物を設計する際には、ひび割れ発生荷重の値が必要になる。
従来、高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の測定方法として、「JIS A 1113(コンクリートの割裂引張強度試験方法)」において、直径10cm×高さ20cmの円柱供試体の端面中心に、荷重方向と垂直になるようにひずみゲージ等を貼り付けておき、試験載荷時に、荷重とひずみを連続的に計測し、計測値が不連続となった点からひび割れの発生時を特定する方法、が提案されている（非特許文献１）。
When designing structures and buildings using high-strength fiber reinforced concrete, the value of cracking load is required.
Conventionally, as a method of measuring the crack initiation load of high-strength fiber reinforced concrete, in `` JIS A 1113 (cracking tensile strength test method for concrete) '', the load direction and the center of the end face of a 10 cm diameter x 20 cm high cylindrical specimen are described. A method has been proposed in which a strain gauge or the like is attached so that it is vertical, the load and strain are continuously measured during test loading, and the occurrence of cracks is identified from the point at which the measured values become discontinuous. (Non-Patent Document 1).
しかしながら、上記非特許文献１に記載されている高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の測定方法では、載荷試験を行う前に、荷重方向と垂直になるようにひずみゲージ等を円柱供試体に貼り付ける必要があるので、ひずみゲージ等の貼り付けに手間と時間がかかるという問題がある。また、試験終了後ひずみゲージは破損してしまうので、再使用することができずコストが高くなるという問題もある。
そこで、本発明の目的は、高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重を、容易に、かつ低コストで推定することができる方法を提供することにある。
However, in the method for measuring crack generation load of high-strength fiber reinforced concrete described in Non-Patent
Then, the objective of this invention is providing the method which can estimate the crack generation load of high-strength fiber reinforced concrete easily and at low cost.
本発明者等は、上記課題を解決するために鋭意研究した結果、高強度繊維補強コンクリート円柱供試体の割裂引張強度試験において、前記円柱供試体にアコースティックエミッション（以降ＡＥと称す）センサを取り付け、該ＡＥセンサにより受信されたＡＥの波形から得られるＡＥエネルギーにより、高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重を、容易に、かつ低コストで推定することができることを見いだし、本発明を完成させたものである。 As a result of diligent research to solve the above-mentioned problems, the present inventors attached an acoustic emission (hereinafter referred to as AE) sensor to the cylindrical specimen in a split tensile strength test of a high-strength fiber-reinforced concrete cylindrical specimen. The present invention has been completed by finding that the crack generation load of high-strength fiber reinforced concrete can be estimated easily and at low cost by the AE energy obtained from the AE waveform received by the AE sensor. It is.
すなわち、本発明は、以下の[１]及び[２]を提供するものである。
[１](A)高強度繊維補強コンクリート円柱供試体を作成する工程と、(B)円柱供試体の端面にＡＥセンサを取り付ける工程と、(C)ＡＥセンサを取り付けた円柱供試体を、「JIS A 1113(コンクリートの割裂引張強度試験方法)」に準じて載荷し、発生するＡＥを計測する工程と、(D)ＡＥセンサの出力をＡＥの波形にデジタル化し、しきい値を設定して各イベントのＡＥエネルギーを算出する工程と、を含む高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法であって、
しきい値は、ＡＥの波形の振幅のしきい値であり、イベントとは、ＡＥの波形における振幅がしきい値を超えてからしきい値未満になるまでの部分であり、イベントのＡＥエネルギーとは、イベント中におけるＡＥの波形の積分値であり、イベントの中でイベントのＡＥエネルギーが最大となったイベントでの荷重をひび割れ発生荷重と推定し、アコースティックエミッションセンサは、２０〜１０００ｋＨｚの周波数帯域に含まれるアコースティックエミッションを検知可能であり、しきい値は、４５ｄＢ以上６０ｄＢ以下の範囲で設定され、円柱供試体の端面へのアコースティックエミッションセンサの取り付け位置は、円柱供試体を載荷する際の端面の荷重点と端面の中心とを結ぶラインを避けた位置であることを特徴とする高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法。
That is, the present invention provides the following [1] and [2].
[1] (A) A step of creating a high-strength fiber reinforced concrete cylindrical specimen, (B) a step of attaching an AE sensor to the end face of the cylindrical specimen, and (C) a cylindrical specimen having an AE sensor attached thereto. JIS A 1113 (Concrete split tensile strength test method) loading and measuring the generated AE and (D) digitizing the output of the AE sensor into an AE waveform and setting a threshold A step of calculating AE energy of each event, and a method of estimating cracking load of high-strength fiber reinforced concrete,
The threshold value is a threshold value of the amplitude of the AE waveform, and the event is a portion from the time when the amplitude in the waveform of the AE exceeds the threshold value to become lower than the threshold value, and the AE energy of the event. Is the integrated value of the AE waveform during the event, and the load at the event where the AE energy of the event is the maximum during the event is estimated as the crack generation load, and the acoustic emission sensor has a frequency of 20 to 1000 kHz. The acoustic emission included in the band can be detected, the threshold value is set in the range of 45 dB to 60 dB, and the mounting position of the acoustic emission sensor on the end face of the cylindrical specimen is determined when the cylindrical specimen is loaded. high strength, characterized in that a position avoiding a line connecting the center of the loading point and the end face of the end face fiber The method of estimating the cracks generated load of reinforced concrete.
本発明の高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法では、高強度繊維補強コンクリート円柱供試体の端面にＡＥセンサをグリース等で取り付けるだけで載荷試験を行うことができる。また、ＡＥセンサは再利用が可能である。
従って、本発明の方法により、高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重を、容易に、かつ低コストで推定することが可能となる。
In the method for estimating crack generation load of the high-strength fiber reinforced concrete of the present invention, the loading test can be performed only by attaching an AE sensor to the end face of the high-strength fiber reinforced concrete cylindrical specimen. The AE sensor can be reused.
Therefore, the crack generation load of the high-strength fiber-reinforced concrete can be estimated easily and at low cost by the method of the present invention.
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明においては、まず、高強度繊維補強コンクリート円柱供試体（以降、円柱供試体と称す）を作成する（工程Ａ）。なお、本発明が対象とする高強度繊維補強コンクリートは、圧縮強度が100N/mm2以上、曲げ強度が20N/mm2以上の強度を有するものである。
円柱供試体は、「JIS A 1132(コンクリート強度試験用供試体の作り方) 6.割裂引張強度試験のための供試体」に準じて作成することができる。
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
In the present invention, first, a high-strength fiber reinforced concrete cylindrical specimen (hereinafter referred to as a cylindrical specimen) is prepared (step A). The high-strength fiber reinforced concrete targeted by the present invention has a compressive strength of 100 N / mm 2 or more and a bending strength of 20 N / mm 2 or more.
The cylindrical specimen can be prepared according to “JIS A 1132 (How to make specimen for concrete strength test) 6. Specimen for split tensile strength test”.
次に、円柱供試体の端面にＡＥセンサを取り付ける（工程Ｂ）。ＡＥセンサの取り付けはグリース等で行うことができる。なお、本発明においては、ＡＥセンサの取り付けはグリース等で行うので、後述する載荷試験の際にＡＥセンサが円柱供試体から剥がれてしまう虞がある。そのため、ＡＥセンサは円柱供試体の両端面に取り付けることが好ましい。端面に取り付けるＡＥセンサの数は、ＡＥセンサの取り付け作業の手間やひび割れ発生荷重の推定精度等を考慮して、1〜2個とすることが好ましい。
端面へのＡＥセンサの取り付け位置は、特に限定するものではないが、ひび割れ発生荷重の推定精度等を考慮して、図２に示す端面の荷重点と端面中心を結ぶライン上は避けることが好ましい。
なお、ＡＥセンサとしては、20〜1000kHzの周波数帯域に含まれるＡＥを検知可能なＡＥセンサを使用することが好ましい。このようなＡＥセンサとしては、PHYSICAL ACOUSTICS社製Ｒ１５センサ等が挙げられる。
Next, an AE sensor is attached to the end face of the cylindrical specimen (step B). The AE sensor can be attached with grease or the like. In the present invention, since the AE sensor is attached with grease or the like, the AE sensor may be peeled off from the cylindrical specimen during a loading test described later. Therefore, it is preferable that the AE sensor is attached to both end faces of the cylindrical specimen. The number of AE sensors attached to the end face is preferably set to 1 or 2 in consideration of labor for attaching the AE sensor, estimation accuracy of crack generation load, and the like.
The position where the AE sensor is attached to the end face is not particularly limited, but it is preferable to avoid the line connecting the load point of the end face and the end face center shown in FIG. .
As the AE sensor, it is preferable to use an AE sensor capable of detecting AE included in the frequency band of 20 to 100 kHz. Examples of such an AE sensor include an R15 sensor manufactured by PHYSICAL ACOUSTICS.
次に、「JIS A 1113(コンクリートの割裂引張強度試験方法)」に準じて、円柱供試体に載荷し、発生するＡＥをＡＥセンサにより計測する（工程Ｃ）。そして、ＡＥセンサの出力をＡＥの波形にデジタル化し、しきい値を設定して各イベントのＡＥエネルギーを算出する（工程Ｄ）。
ＡＥセンサの出力をＡＥの波形にデジタル化するのは、例えば、プリアンプでＡＥ信号を増幅した後、しきい値及びアナログフィルターで背景雑音から分離し、Ａ／Ｄコンバータ等でデジタル変換する等の方法で行うことができる。
本発明においては、ひび割れ発生荷重の推定精度等の観点から、プリアンプの条件は20〜60dBが好ましく、30〜50dBがより好ましい。また、アナログフィルターの範囲は10kHz〜2MHzが好ましく、10kHz〜200kHzがより好ましい。
なお、プリアンプとしては、PHYSICAL ACOUSTICS社製2/4/6 PREAMPLIFIER等を使用することができる。また、アナログフィルターとＡ／Ｄコンバータの機能を有する音響信号処理装置（PHYSICAL ACOUSTICS社製ＤＩＳＰ等）を使用することもできる。
Next, according to “JIS A 1113 (concrete splitting tensile strength test method)”, the sample is loaded on a cylindrical specimen and the generated AE is measured by an AE sensor (step C). Then, the output of the AE sensor is digitized into an AE waveform, a threshold is set, and the AE energy of each event is calculated (step D).
The output of the AE sensor is digitized into an AE waveform by, for example, amplifying the AE signal with a preamplifier, separating it from a background noise with a threshold value and an analog filter, and digitally converting it with an A / D converter or the like. Can be done by the method.
In the present invention, the preamplifier condition is preferably 20 to 60 dB, and more preferably 30 to 50 dB, from the viewpoint of the accuracy of estimating the cracking load. The range of the analog filter is preferably 10 kHz to 2 MHz, more preferably 10 kHz to 200 kHz.
As a preamplifier, 2/4/6 PREAMPLIFIER manufactured by PHYSICAL ACOUSTICS can be used. In addition, an acoustic signal processing device (such as DISP manufactured by PHYSICAL ACOUSTICS) having functions of an analog filter and an A / D converter can be used.
上述したように本発明においては、ＡＥの波形における各イベントのＡＥエネルギーを算出する。ここで、イベントとは、ＡＥの波形において、振幅がしきい値を超えてからしきい値未満になるまでの部分を言う。また、イベントのＡＥエネルギーは、イベント中のＡＥの波形の積分値である。 As described above, in the present invention, the AE energy of each event in the AE waveform is calculated. Here, an event refers to a portion of the AE waveform from when the amplitude exceeds the threshold value to less than the threshold value. The AE energy of the event is an integral value of the AE waveform during the event.
本発明においては、各イベントのＡＥエネルギーの算出において、ＡＥ波形の振幅のしきい値を45〜60dBとすることが好ましく、47〜55dBとすることがより好ましい。しきい値が45dB未満では、多数のＡＥ波が連続して発生しているにもかかわらず、見かけ上一つのイベントと判断してしまう可能性があり、ひび割れ発生荷重の推定精度が低下する虞がある。一方、しきい値が60dBを超えると、しきい値レベル以下の小さなＡＥ信号が考慮されず、ＡＥエネルギーの誤差が大きくなり、ひび割れ発生荷重の推定精度が低下する虞がある。 In the present invention, in calculating the AE energy of each event, the threshold value of the amplitude of the AE waveform is preferably 45 to 60 dB, and more preferably 47 to 55 dB. If the threshold value is less than 45 dB, there is a possibility that it will be judged as one event even though many AE waves are continuously generated, and there is a risk that the estimation accuracy of cracking load will be reduced. There is. On the other hand, when the threshold value exceeds 60 dB, a small AE signal below the threshold level is not taken into account, and the error of the AE energy becomes large, and there is a possibility that the estimation accuracy of the crack generation load is lowered.
本発明においては、上記算出したＡＥエネルギーが最大となった荷重をひび割れ発生荷重と推定する。
なお、本発明においては、ＡＥセンサは試験終了後、破損等は生じないので、再使用することが可能である。
In the present invention, the load at which the calculated AE energy is maximized is estimated as the crack generation load.
In the present invention, the AE sensor is not damaged after the test, and can be reused.
以下、実施例により本発明を説明する。
１.高強度繊維補強コンクリート用の使用材料
以下に示す材料を使用した。
(1)セメント；低熱ポルトランドセメント(太平洋セメント社製；ブレーン比表面積3200cm2/g）
(2)微粒子；シリカフューム（ＢＥＴ比表面積10m2/g）
(3)無機粒子；石英粉末（ブレーン比表面積7500cm2/g）
(4)骨材；珪砂（最大粒径0.6mm）
(5)金属繊維；鋼繊維（直径：0.2mm、長さ：13mm）
(6)減水剤；ポリカルボン酸系高性能減水剤
(7)水；水道水
Hereinafter, the present invention will be described by way of examples.
1. Materials used for high-strength fiber reinforced concrete The materials shown below were used.
(1) Cement; Low heat Portland cement (manufactured by Taiheiyo Cement; Blaine specific surface area 3200cm 2 / g)
(2) Fine particles; silica fume (BET specific surface area 10m 2 / g)
(3) Inorganic particles; quartz powder (Blaine specific surface area 7500cm 2 / g)
(4) Aggregate: Silica sand (maximum particle size 0.6mm)
(5) Metal fiber: Steel fiber (diameter: 0.2mm, length: 13mm)
(6) Water reducing agent: Polycarboxylic acid-based high-performance water reducing agent
(7) Water; tap water
２．円柱供試体の作成
上記各材料を、セメント100質量部、微粒子32質量部、無機粒子30質量部、骨材120質量部、減水剤1.0質量部（固形分換算）、水22質量部、金属繊維2％（全材料に対する体積割合）の割合で二軸練りミキサに投入し、混練した。混練後、「JIS A 1132(コンクリート強度試験用供試体の作り方) 6.割裂引張強度試験のための供試体」に準じて、直径10cm×高さ20cmの円柱供試体を３本作成した。
なお、養生は、20℃で24時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生した。
得られた高強度繊維補強コンクリートの圧縮強度は205N/mm2、曲げ強度は45N/mm2であった。
2. Preparation of a cylindrical specimen The above materials were mixed with 100 parts by mass of cement, 32 parts by mass of fine particles, 30 parts by mass of inorganic particles, 120 parts by mass of aggregate, 1.0 part by mass of a water reducing agent (solid content conversion), 22 parts by mass of water, and metal fiber The mixture was put into a biaxial kneader at a ratio of 2% (volume ratio to all materials) and kneaded. After kneading, three cylindrical specimens having a diameter of 10 cm and a height of 20 cm were prepared according to “JIS A 1132 (How to make specimens for concrete strength test) 6. Specimens for split tensile strength test”.
The curing was carried out at 20 ° C. for 24 hours, followed by steam curing at 90 ° C. for 48 hours.
Compressive strength of high strength fiber reinforced concrete obtained was 205N / mm 2, bending strength was 45N / mm 2.
３．ＡＥセンサの取り付け
円柱供試体１、２については、該供試体の型枠面（端面１）にＡＥセンサをシリコングリースを使用して取り付けた。また、参考として、該型枠面（端面１）の中心に、荷重方向と垂直になるようにひずみゲージを貼り付けた（従来方法）。
円柱供試体３については、該供試体の打ち込み面を研磨処理し平滑面とした後、打ち込み面（端面１）と型枠面（端面２）にＡＥセンサをシリコングリースを使用して取り付けた。また、参考として、両端面の中心に、荷重方向と垂直になるようにひずみゲージを貼り付けた（従来方法）。
ＡＥセンサの取り付け位置を図２に示す。
なお、ＡＥセンサとしてはPHYSICAL ACOUSTICS社製Ｒ１５センサを、ひずみゲージとしては東京測器研究所社製ＴＭＬひずみゲージを使用した。
3. Attachment of AE sensor For the
For the
The attachment position of the AE sensor is shown in FIG.
An R15 sensor manufactured by PHYSICAL ACOUSTICS was used as the AE sensor, and a TML strain gauge manufactured by Tokyo Sokki Kenkyujo Co., Ltd. was used as the strain gauge.
４．ひび割れ発生荷重の推定試験
ＡＥセンサ及びひずみゲージを設置した円柱供試体を、「JIS A 1113(コンクリートの割裂引張強度試験方法)」に準じて載荷し、発生するＡＥをＡＥセンサにより計測した。ＡＥセンサの出力は、プリアンプ（PHYSICAL ACOUSTICS社製2/4/6 PREAMPLIFIER）でＡＥ信号を増幅した後、音響信号処理装置（PHYSICAL ACOUSTICS社製ＤＩＳＰ）でデジタル化し、しきい値を50dBとして、ＡＥの波形における各イベントのＡＥエネルギーを算出した。
円柱供試体２を使用した場合の各イベントのＡＥエネルギーと載荷荷重を図１に示す。また、ＡＥエネルギーが最大となった荷重を表１に示す。
また、参考として、荷重とひずみを連続的に計測し、計測値が不連続となった点からひび割れ発生荷重を求めた（従来方法）。その結果を表１に併記する。
4). Test for Estimating Crack Generation Load A cylindrical specimen provided with an AE sensor and a strain gauge was loaded according to “JIS A 1113 (concrete split tensile strength test method)”, and the generated AE was measured by the AE sensor. The output of the AE sensor is amplified by the preamplifier (2/4/6 PREAMPLIFIER made by PHYSICAL ACOUSTICS), then digitized by the acoustic signal processing device (DISP made by PHYSICAL ACOUSTICS), and the threshold is set to 50 dB. The AE energy of each event in the waveform was calculated.
FIG. 1 shows the AE energy and the loading load of each event when the
For reference, the load and strain were measured continuously, and the cracking load was determined from the point where the measured values became discontinuous (conventional method). The results are also shown in Table 1.
表１より、本発明の推定方法で得られるひび割れ発生荷重と従来方法により求められるひび割れ発生荷重は、一致していることが分かる。
なお、本発明の方法においては、試験終了後ＡＥセンサの破損等は認められなかった。
From Table 1, it can be seen that the crack generation load obtained by the estimation method of the present invention and the crack generation load obtained by the conventional method are in agreement.
In the method of the present invention, no damage or the like of the AE sensor was observed after the test.
１ 円柱供試体の端面の荷重点と端面中心を結ぶライン
２ 円柱供試体の端面の荷重点
３ 実施例におけるＡＥセンサの取り付け位置
４ 円柱供試体
DESCRIPTION OF
Claims (1)
(B)前記円柱供試体の端面にアコースティックエミッションセンサを取り付ける工程と、
(C)前記アコースティックエミッションセンサを取り付けた前記円柱供試体を、「JIS A 1113(コンクリートの割裂引張強度試験方法)」に準じて載荷し、発生するアコースティックエミッションを計測する工程と、
(D)前記アコースティックエミッションセンサの出力をアコースティックエミッションの波形にデジタル化し、しきい値を設定して各イベントのアコースティックエミッションエネルギーを算出する工程と、
を含む高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法であって、
前記しきい値は、前記アコースティックエミッションの波形の振幅のしきい値であり、
前記イベントとは、前記アコースティックエミッションの波形における振幅が前記しきい値を超えてから前記しきい値未満になるまでの部分であり、
前記イベントのアコースティックエミッションエネルギーとは、前記イベント中におけるアコースティックエミッションの波形の積分値であり、
前記イベントの中で前記イベントのアコースティックエミッションエネルギーが最大となったイベントでの荷重をひび割れ発生荷重と推定し、
前記アコースティックエミッションセンサは、２０〜１０００ｋＨｚの周波数帯域に含まれるアコースティックエミッションを検知可能であり、
前記しきい値は、４５ｄＢ以上６０ｄＢ以下の範囲で設定され、
前記円柱供試体の端面への前記アコースティックエミッションセンサの取り付け位置は、前記円柱供試体を載荷する際の前記端面の荷重点と前記端面の中心とを結ぶラインを避けた位置であることを特徴とする高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法。 (A) creating a high strength fiber reinforced concrete cylindrical specimen;
(B) attaching an acoustic emission sensor to the end face of the cylindrical specimen;
(C) The step of loading the cylindrical specimen mounted with the acoustic emission sensor in accordance with `` JIS A 1113 (Method for testing split tensile strength of concrete) '' and measuring the generated acoustic emission,
(D) digitizing the output of the acoustic emission sensor into an acoustic emission waveform, setting a threshold value and calculating the acoustic emission energy of each event;
A method for estimating cracking load of high-strength fiber reinforced concrete including
The threshold value is a threshold value of the amplitude of the acoustic emission waveform;
The event is a portion from when the amplitude in the acoustic emission waveform exceeds the threshold to below the threshold,
The acoustic emission energy of the event is an integral value of the waveform of the acoustic emission during the event,
Estimating the load at the event where the acoustic emission energy of the event is the largest among the events as the cracking load ,
The acoustic emission sensor can detect acoustic emission included in a frequency band of 20 to 1000 kHz,
The threshold value is set in a range of 45 dB to 60 dB,
The mounting position of the acoustic emission sensor to the end face of the cylindrical specimen is a position avoiding a line connecting the load point of the end face and the center of the end face when the cylindrical specimen is loaded. To estimate the cracking load of high strength fiber reinforced concrete.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009071349A JP5734548B2 (en) | 2009-03-24 | 2009-03-24 | Estimation method of crack initiation load of high strength fiber reinforced concrete. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009071349A JP5734548B2 (en) | 2009-03-24 | 2009-03-24 | Estimation method of crack initiation load of high strength fiber reinforced concrete. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2010223761A JP2010223761A (en) | 2010-10-07 |
| JP5734548B2 true JP5734548B2 (en) | 2015-06-17 |
Family
ID=43041109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009071349A Expired - Fee Related JP5734548B2 (en) | 2009-03-24 | 2009-03-24 | Estimation method of crack initiation load of high strength fiber reinforced concrete. |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5734548B2 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015010978A (en) * | 2013-07-01 | 2015-01-19 | 日本電信電話株式会社 | Method for preparing sample |
| JP6575991B2 (en) * | 2015-05-13 | 2019-09-18 | 太平洋セメント株式会社 | Method for measuring crack initiation strength of ultra high strength fiber reinforced concrete |
| CN106596001B (en) * | 2016-12-09 | 2019-05-07 | 中车唐山机车车辆有限公司 | The crackle condition detection method and system of track train brake hub root portion |
| US11327050B2 (en) * | 2018-02-20 | 2022-05-10 | Intel Corporation | Mechanical failure monitoring, detection, and classification in electronic assemblies |
| CN113740159A (en) * | 2021-09-08 | 2021-12-03 | 中国空气动力研究与发展中心超高速空气动力研究所 | In-situ test method for micro-fracture toughness of ceramic matrix composite |
| CN116448591B (en) * | 2023-06-19 | 2023-08-18 | 中南大学 | Asphalt concrete I-type medium-low temperature fracture test method and evaluation method |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0676956B2 (en) * | 1986-10-07 | 1994-09-28 | 小野田セメント株式会社 | In-situ measurement method for strength and fracture toughness of concrete structural members |
| JP2717814B2 (en) * | 1988-06-29 | 1998-02-25 | 東洋電機製造株式会社 | Diagnosis method for insulation of windings of electric machines |
| JPH03186731A (en) * | 1989-12-18 | 1991-08-14 | Nippon Cement Co Ltd | External pressure strength testing method for centrifugal reinforced concrete pipe |
| JP2899699B1 (en) * | 1998-06-11 | 1999-06-02 | 工業技術院長 | Diagnosis method for rock damage |
| JP3399918B2 (en) * | 2000-08-31 | 2003-04-28 | 清水建設株式会社 | Reinforcement structure of concrete structure with curved surface |
| JP3740059B2 (en) * | 2001-12-28 | 2006-01-25 | 九州電力株式会社 | Splitting test device and splitting test method |
| JP2005189707A (en) * | 2003-12-26 | 2005-07-14 | Sanpakku:Kk | Method for manufacturing transfer seal for light shielding |
| JP2005289707A (en) * | 2004-03-31 | 2005-10-20 | Hagihara Industries Inc | Cement-reinforcing fiber |
| JP4661540B2 (en) * | 2005-11-11 | 2011-03-30 | トヨタ自動車株式会社 | Press monitoring system and AE evaluation method |
-
2009
- 2009-03-24 JP JP2009071349A patent/JP5734548B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2010223761A (en) | 2010-10-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5734548B2 (en) | Estimation method of crack initiation load of high strength fiber reinforced concrete. | |
| Shah et al. | Fracture behavior of concrete–concrete interface using acoustic emission technique | |
| Kovačič et al. | Processing of signals produced by strain gauges in testing measurements of the bridges | |
| Abouhussien et al. | Evaluating the cracking behavior of ECC beam-column connections under cyclic loading by acoustic emission analysis | |
| Bharti et al. | Influence of fiber reinforced concrete on plastic behavior on exterior beam column joint under cyclic loading | |
| JP2011133448A (en) | Method for quantitatively evaluating corrosion amount of reinforcing bar of concrete structure with acoustic emission (ae) | |
| JP2013101070A (en) | Management method and management device for revibration of concrete | |
| JP2012251965A (en) | Method for obtaining dynamic modulus of elasticity of coarse aggregate and method for estimating dry shrinkage strain of concrete | |
| Onoue et al. | Fatigue characteristics of steel-making slag concrete under compression in submerged condition | |
| Liu et al. | Experimental investigation on damage of concrete beam embedded with sensor using acoustic emission and digital image correlation | |
| Shawkey et al. | Monitoring of acoustic emission behaviour during early-age cement paste hydration | |
| TWI564557B (en) | Automatic concrete anomaly detection system and method | |
| de Andrade Silva et al. | High speed tensile behavior of sisal fiber cement composites | |
| Dzaye et al. | Early-age monitoring of fresh cementitious material by acoustic emission | |
| Abouhussien et al. | Crack growth monitoring in fiber-reinforced self-consolidating concrete via acoustic emission | |
| Ning et al. | Experimental Study on Fracture Properties of Hydraulic Concrete with Different Crack-Depth Ratios Based on Acoustic Emission and DIC Techniques | |
| Zhang et al. | Application of wide band AE sensor in model test of reinforced concrete structures | |
| Wang et al. | Experimental study of effects of water-cement ratio on the acoustic emission rate “a” values in concrete | |
| Divsholi et al. | Application of reusable PZT sensors for monitoring initial hydration of concrete | |
| Sagaidak et al. | Experience in application of acoustic emission method for estimation of building construction condition | |
| Bílek Jr et al. | Pilot Study of the Effect of Admixtures in Fine-grained Cement-based Composites on Volume Changes and Fracture Parameters | |
| Hoduláková et al. | The Application of Acoustic Emission Technique to Monitor the Early Setting Process of Cement Pastes | |
| Spasova et al. | Frequency characteristics of acoustic emission signals from cementitious wasteforms with encapsulated Al | |
| Candelaria et al. | Effects of Saturation Levels on the Ultrasonic Pulse Velocities and Mechanical Properties of Concrete. Materials 2021, 14, 152 | |
| Pirskawetz et al. | Detection of early-age cracking using acoustic emission |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20100813 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120104 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20121121 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20121127 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130115 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20130604 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130726 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20131126 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140224 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20140303 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20140509 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150415 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5734548 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |