JP5730066B2 - 内燃機関の制御装置 - Google Patents
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Description
図1は本発明の一実施形態にかかる内燃機関及び該機関により駆動される空調装置と、それらの制御装置の構成を示す図である。内燃機関(以下単に「エンジン」という)1の吸気管2の途中にはスロットル弁3が配置されている。スロットル弁3には、スロットル弁3の開度THを検出するスロットル弁開度センサ4が設けられており、その検出信号がエンジン制御用電子制御ユニット(以下「EG−ECU」という)5に供給される。スロットル弁3には、スロットル弁3を駆動するアクチュエータ7が接続されており、アクチュエータ7は、EG−ECU5によりその作動が制御される。
ステップS41では、低圧側冷媒圧Psに応じて低圧側エンタルピEPsを算出する。具体的には、図7に示すモリエル線図の飽和蒸気線L1及び等温度線(細い破線で示す)をマップ化したエンタルピ算出マップを用いて、以下のように低圧側エンタルピEPsを算出する。図7においてTCM1〜TCM6は、所定の冷媒温度であり、TCM1<TCM2<TCM3<TCM4<TCM5<TCM6なる関係を満たす。
2)状態点PCS1に対応する第1低圧冷媒温度TCMS1を、等温度線に対応する冷媒温度(TCM1,TCM2)の補間演算を行うことにより算出する。
3)第1低圧冷媒温度TCMS1に所定低圧側加算温度TADDSを加算して、第2低圧冷媒温度TCMS2(=TCMS1+TADDS)を算出する。
4)低圧側冷媒圧Ps及び第2低圧冷媒温度TCMS2に対応する状態点PCS2を求める。状態点PCS2に対応するエンタルピが低圧側エンタルピEPsに相当する。
DEN=EPd−EPs (1)
DP=Pd−Ps (2)
NC=NE×KC (3)
TDCP=DEN×Gr×ηm/NC (4)
図4に示す処理は、図9に示す処理に代えてもよい。図9の処理は、図4のステップS22及びS23を削除し、ステップS24をステップS24aに変更するとともに、ステップS21a,S24b,及びS26aを追加したものである。
図5のステップS44では、エンジン回転数NE及び圧力差DPに応じて冷媒流量Grを算出するようにしたが、エンジン回転数NEのみ基づいて冷媒流量Grを算出するためのGrテーブルを予めメモリに格納しておき、エンジン回転数NEに応じてGrテーブルを検索することにより冷媒流量Grを算出するようにしてもよい。Grテーブルは、エンジン回転数NEが高くなるほど冷媒流量Grが増加するように設定される。
本実施形態は、第1の実施形態における固定容量型コンプレッサ32を図10に示すように可変容量型コンプレッサ32aに代え、さらに第2冷媒通路37(コンデンサ33の上流側)に第3冷媒圧センサ44を設けたものである。以下に説明する点以外は、第1の実施形態と同一である。
DPH=Pda−Pd (5)
ステップS44aでは、高圧側圧力差DPHに応じて図12に示すGrテーブルを検索し、冷媒流量Grを算出する。
高圧側エンタルピEPdは、第2高圧側冷媒圧Pdに代えて第1高圧側冷媒圧Pdaに応じて算出するようにしてもよい。
5 エンジン制御用電子制御ユニット(燃料カット制御手段、作動状態検出手段、冷媒圧相関値算出手段、燃料供給再開回転数設定手段、エンタルピ差算出手段、冷媒流量算出手段、低圧側冷媒圧取得手段)
6 燃料噴射弁
9 冷却水温センサ(外気温相関温度取得手段)
11 外気温センサ(外気温相関温度取得手段)
20 エアコン制御用電子制御ユニット
23 空調装置(空調手段)
31 エアコンクラッチ
32 コンプレッサ
33 コンデンサ
34 エバポレータ
36 第1冷媒通路
37 第2冷媒通路
38 第3冷媒通路
41 表面温度センサ(低圧側冷媒圧取得手段)
42 第1冷媒圧センサ(低圧側冷媒圧取得手段)
43 第2冷媒圧センサ(冷媒圧取得手段、第2高圧側冷媒圧検出手段)
44 第3冷媒圧センサ(第1高圧側冷媒圧検出手段)
Claims (8)
- 内燃機関の減速時に前記機関への燃料供給を停止する燃料カット運転を実行し、前記機関の回転数が燃料供給再開回転数まで低下したときに前記燃料カット運転を終了して燃料供給を再開する燃料カット制御手段を備える内燃機関の制御装置において、
前記機関により駆動される空調手段のコンプレッサの作動状態を検出する作動状態検出手段と、
前記空調手段の冷媒圧に相関する冷媒圧相関値を算出する冷媒圧相関値算出手段と、
外気温度に相関する外気温相関温度を取得する外気温相関温度取得手段と、
前記冷媒圧相関値に応じて前記燃料供給再開回転数を設定する燃料供給再開回転数設定手段とを備え、
前記燃料供給再開回転数設定手段は、前記燃料カット運転中に前記コンプレッサが非作動状態から作動状態へ移行したときは、該移行時点から安定期間が経過するまでは、前記冷媒圧相関値を代替値に切り換えて前記燃料供給再開回転数の設定を行い、前記安定期間は前記移行時点から前記冷媒圧が安定するまでの期間として設定され、前記代替値は前記冷媒圧の変化遅れの影響を受けず、前記外気温相関温度が高くなるほど増加するように設定されることを特徴とする内燃機関の制御装置。 - 前記安定期間は、前記外気温相関温度に応じて設定されることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の制御装置。
- 前記空調手段の冷媒圧を取得する冷媒圧取得手段をさらに備え、
前記安定期間は、前記外気温相関温度が高くなるほど長く設定され、かつ前記コンプレッサ作動開始直後の冷媒圧が低いほど長く設定されることを特徴とする請求項2に記載の内燃機関の制御装置。 - 前記安定期間は、前記冷媒圧相関値と前記代替値との差が所定値より小さくなるまでの期間であることを特徴とする請求項1に記載の内燃機関の制御装置。
- 前記冷媒圧相関値は、前記冷媒圧に基づいて推定される、前記コンプレッサの駆動トルクであることを特徴とする請求項3に記載の内燃機関の制御装置。
- 前記空調手段の冷媒圧を取得する冷媒圧取得手段をさらに備え、
前記冷媒圧相関値は、前記冷媒圧に基づいて推定される、前記コンプレッサの駆動トルクであることを特徴とする請求項4に記載の内燃機関の制御装置。 - 前記コンプレッサは、固定容量型のコンプレッサであって、前記冷媒圧取得手段は、前記空調手段のコンプレッサ下流側の高圧側冷媒圧を取得するものであり、
前記コンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧を取得する低圧側冷媒圧取得手段と、
前記低圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピと、前記高圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピとの差を算出するエンタルピ差算出手段と、
前記機関の回転数を検出する回転数検出手段と、
前記機関の回転数に基づいて前記冷媒の流量を算出する冷媒流量算出手段とをさらに備え、
前記冷媒圧相関値算出手段は、前記エンタルピ差、前記機関回転数、及び前記冷媒流量に基づいて前記コンプレッサの駆動トルクを推定することを特徴とする請求項5または6に記載の内燃機関の制御装置。 - 前記コンプレッサは可変容量型のコンプレッサであって、前記冷媒圧取得手段は、前記コンプレッサの下流側に設けられるコンデンサの上流側冷媒圧である第1高圧側冷媒圧を検出する第1高圧側冷媒圧検出手段と、前記コンデンサの下流側冷媒圧である第2高圧側冷媒圧を検出する第2高圧側冷媒圧検出手段とからなり、
前記コンプレッサの上流側の低圧側冷媒圧を取得する低圧側冷媒圧取得手段と、
前記低圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ上流側における冷媒のエンタルピと、前記第1または第2高圧側冷媒圧に基づいて算出される前記コンプレッサ下流側における冷媒のエンタルピとの差を算出するエンタルピ差算出手段と、
前記機関の回転数を検出する回転数検出手段と、
前記第1高圧側冷媒圧と前記第2高圧側冷媒圧との差圧に応じて前記冷媒の流量を算出する冷媒流量算出手段とをさらに備え、
前記冷媒圧相関値算出手段は、前記エンタルピ差、前記機関回転数、及び前記冷媒流量に基づいて前記コンプレッサの駆動トルクを推定することを特徴とする請求項5または6に記載の内燃機関の制御装置。
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