JP5641631B1 - 外部共振器型発光装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ペルチェ素子を使用することなく、モードホップを抑制し、波長安定性を高くし、光パワー変動を抑制できるようにする。【解決手段】外部共振器型発光装置は、半導体レーザ光を発振する光源、およびこの光源と外部共振器を構成するグレーティング素子を備える。光源が、半導体レーザ光を発振する活性層を備えている。グレーティング素子が、半導体レーザ光が入射する入射面と所望波長の出射光を出射する出射面を有する光導波路、光導波路内に形成されたブラッググレーティング、および入射面とブラッググレーティングとの間に設けられている伝搬部を備える。式（１）〜式（４）の関係が満足される。【選択図】 図１

Description

本発明は、外部共振器型発光装置に関するものである。

半導体レーザは、一般的に、活性層の両端面に形成したミラーで挟まれた光共振器を構成した、ファブリ−ペロー（ＦＰ）型が利用されている。しかしながら、このＦＰ型レーザは、定在波条件が成立する波長で発振するために、縦モードが多モードになりやすく、とくに電流や温度が変化すると発振波長が変化し、それにより光強度が変化する。

このため、光通信やガスセンシングなどの目的では、波長安定性の高い単一モード発振のレーザが必要である。このため、分布帰還型（DFB）レーザや分布反射型（DBR）レーザが開発された。これらのレーザは、半導体中に回折格子を設け、その波長依存性を利用して特定の波長のみを発振させるものである。

DBRレーザは、活性層の導波路の延長上の導波路面に凹凸を形成しブラッグ反射によるミラーを構成し、共振器を実現している（特許文献１（特開昭49-128689）：特許文献２（特開昭56-148880））。このレーザは、光導波層の両端に回折格子が設けられているので、活性層で発光した光は光導波層を伝搬し、この回折格子で一部が反射され、電流注入部に戻り、増幅される。回折格子から決められた方向に反射するのは、一つの波長の光だけであるので、レーザ光の波長は一定になる。

また、この応用として、回折格子を、半導体とは異なる部品とし、外部で共振器を形成する、外部共振器型半導体レーザが開発されている。このタイプのレーザは、波長安定性、温度安定性、制御性がよいレーザとなる。外部共振器は、ファイバ・ブラッグ・グレーティング（FBG）（非特許文献１）や、ボリューム・ホログラム・グレーティング（VHG）（非特許文献２）がある。回折格子を、半導体レーザとは別部材で構成するので、反射率、共振器長を個別に設計できるという特徴があり、電流注入による発熱による温度上昇の影響を受けないので、波長安定性をさらに良くすることができる。また、半導体の屈折率の温度変化が異なるので共振器長と合わせて設計することにより、温度安定性を高めることができる。

特許文献６（特開2002-134833）には、石英ガラス導波路に形成したグレーティングを利用した外部共振器型レーザが開示されている。これは温度コントローラなしで室温が大きく（例えば30℃以上）変化する環境で使える、周波数安定化レーザを提供しようとするものである。また、モードホッピングが抑圧され、かつ発振周波数の温度依存性がない温度無依存レーザを提供することが記載されている。

電子情報通信学会論文誌 C‐II Vol.J81, No.7 pp.664-665, 1998年7月 電子情報通信学会技術研究報告 LQE, 2005年 105巻 52号 pp.17-20

特開昭49-128689 特開昭56-148880 WO2013/034813 特開2000-082864 特開2006-222399 特開2002-134833

非特許文献１には、温度上昇に伴う波長安定性を損なうモードホップのメカニズムと、その改善策について言及している。温度による外部共振器レーザの波長変化量δλｓは、半導体の活性層領域の屈折率変化△ｎa、活性層の長さLa、FBG領域の屈折率変化△ｎf、長さLf、それぞれの温度変化δTa、δTfに対して、定在波条件より下式により表される。

ここで、λ0は初期状態でのグレーティング反射波長を表す。
また、グレーティング反射波長の変化δλGは、下式で表される。

モードホップは、外部共振器の縦モード間隔△λが波長変化量δλsとグレーティング反射波長の変化量δλGの差に等しくなったときに発生するので、次式が成立する。

縦モード間隔△λは、近似的に下式となる。

式（Ｃ）と式（Ｄ）より、式（Ｅ）が成立する。

モードホップを抑制するためには、△Tall以下の温度内で使用する必要があり、ペルチェ素子にて温度制御している。式（Ｅ）では、活性層とグレーティング層の屈折率変化が同じ場合（△ｎａ／ｎａ＝△ｎｆ／ｎｆ）、分母が零になり、モードホップが生じる温度が無限大になり、モードホップがなくなることを示している。しかしながら、モノリシックDBRレーザでは、レーザ発振させるために、活性層は電流注入がなされるために、活性層とグレーティング層の屈折率変化は一致させることができないので、モードホップが生じてしまう。

モードホップは、共振器内の発振モード（縦モード）が、あるモードから違うモードに移る現象である。温度や注入電流が変化すると、ゲインや共振器の条件が異なり、レーザ発振波長が変化し、キンクといわれる、光パワーが変動するという問題を生じる。したがって、FP型のGaAs半導体レーザの場合、通常、波長が0.3nm／℃の温度係数で変化するが、モードホップが生じると、これよりも大きな変動が起こる。それと同時に、出力が５％以上変動する。

このため、モードホップを抑制するために、ペルチェ素子を用いて温度制御している。しかし、このために部品点数が増え、モジュールが大きくなり、コストが高くなる。

特許文献６では、温度無依存にするために、従来の共振器構造はそのままで光導波路層に応力を与えることで、熱膨張に起因する温度係数を補償することにより、温度無依存性を実現している。このため、素子に金属板を貼りつけ、さらに導波路中に温度係数を調整する層を付加させている。このため共振器構造が、さらに大きくなるという問題がある。

本発明の課題は、ペルチェ素子を使用することなく、モードホップを抑制し、波長安定性を高くし、光パワー変動を抑制できるようにすることである。

本発明は、半導体レーザ光を発振する光源、およびこの光源と外部共振器を構成するグレーティング素子を備え、単一モード発振する外部共振器型発光装置であって、
前記光源が、前記半導体レーザ光を発振する活性層を備えており、
前記グレーティング素子が、前記半導体レーザ光が入射する入射面と所望波長の出射光を出射する出射面を有する光導波路、この光導波路内に形成されたブラッググレーティング、および前記入射面と前記ブラッググレーティングとの間に設けられている伝搬部を備えており、下記式（１）〜式（５）の関係が満足されることを特徴とする。
Δλ_Ｇ ≧０．８ｎｍ ・・・（１）
Ｌ_ｂ ≦５００μｍ ・・・（２）
Ｌ_ａ ≦５００μｍ ・・・（３）
ｎ_ｂ ≧１．８ ・・・（４）
（式（１）において、Δλ_Ｇは、ブラッグ反射率のピークにおける半値全幅である。
式（２）において、Ｌ_ｂは、前記ブラッググレーティングの長さである。
式（３）において、Ｌ_ａは、前記活性層の長さである。
式（４）において、ｎ_ｂは、前記ブラッググレーティングを構成する材質の屈折率である。）

（式（５）において、dλ_G／ｄＴは、ブラッグ波長の温度係数である。
dλ_ＴＭ／ｄＴは、外部共振器レーザの位相条件を満足する波長の温度係数である。）

好適な実施形態においては、下記式（６）〜（８）の関係が満足される。
Ｌ_ＷＧ ≦６００μｍ ・・・（６）
１μｍ ≦Ｌ_ｇ ≦１０μｍ ・・（７）
２０μｍ≦Ｌ_ｍ ≦１００μｍ ・・（８）

（式（６）において、Ｌ_ＷＧは、前記グレーティング素子の長さである。
式（７）において、Ｌ_ｇは、前記光源の出射面と前記光導波層の前記入射面との距離である。
式（８）において、Ｌ_ｍは、前記伝搬部の長さである。）

本発明によれば、ペルチェ素子を使用することなく、モードホップを抑制し、波長安定性を高くし、光パワー変動を抑制できる。

図１は、外部共振器型発光装置の模式図である。 図２は、グレーティング素子の横断面図である。 図３は、グレーティング素子を模式的に示す斜視図である。 図４は、他のグレーティング素子の横断面図である。 図５は、従来例によるモードホップの形態を説明する図である。 図６は、従来例によるモードホップの形態を説明する図である。 図７は、本発明例によるモードホップの形態を説明する図である。 図８は、従来構造における反射特性（ゲイン条件）および位相条件を示す。 図９は、本発明構造における反射特性（ゲイン条件）および位相条件を示す。

図１に模式的に示す外部共振器型発光装置１は、半導体レーザ光を発振する光源２と、グレーティング素子９とを備えている。光源２とグレーティング素子９とは、共通基板３上にマウントされている。

光源２は、半導体レーザ光を発振する活性層５を備えている。本実施形態では、活性層５は基体４に設けられている。基体４の外側端面には反射膜６が設けられており、活性層５のグレーティング素子側の端面には無反射層７Ａが形成されている。

図１、図３に示すように、グレーティング素子７には、半導体レーザ光Ａが入射する入射面１１ａと所望波長の出射光Ｂを出射する出射面１１ｂを有する光導波路１１が設けられている。Ｃは反射光である。光導波路１１内には、ブラッググレーティング１２が形成されている。光導波路１１の入射面１１ａとブラッググレーティング１２との間には、回折格子のない伝搬部１３が設けられており、伝搬部１３が活性層５と間隙１４を介して対向している。７Ｂは、光導波路１１の入射面側に設けられた無反射膜であり、７Ｃは、光導波路１１の出射面側に設けられた無反射膜である。本例では、光導波路１１はリッジ型光導波路であり、基板１０に設けられている。光導波路１１は、ブラッググレーティング１２と同一面に形成されていてもよく、相対する面に形成されていてもよい。

無反射層７Ａ、７Ｂ、７Ｃの反射率は、グレーティング反射率よりも小さい値であればよく、さらに０．１％以下が好ましい。

図２に示すように、本例では、基板１０上に接着層１５、下側バッファ層１６を介して高屈折率層１１が形成されており、高屈折率層１１上に上側バッファ層１７が形成されている。高屈折率層１１には例えば一対のリッジ溝１９が形成されており、リッジ溝の間にリッジ型の光導波路１８が形成されている。この場合、ブラッググレーティングは平坦面１１ａ面に形成していてもよく、１１ｂ面に形成していてもよい。ブラッググレーティング、およびリッジ溝の形状ばらつきを低減するという観点では、ブラッググレーティングを１１ａ面上に形成することによって、ブラッググレーティングとリッジ溝１９とを基板の反対側に設けることが好ましい。

また、図４に示す素子９Ａでは、基板１０上に接着層１５、下側バッファ層１６を介して高屈折率層１１が形成されており、高屈折率層１１上に上側バッファ層１７が形成されている。高屈折率層１１の基板１０側には、例えば一対のリッジ溝１９が形成されており、リッジ溝１９の間にリッジ型の光導波路１８が形成されている。この場合、ブラッググレーティングは平坦面１１ａ側に形成していてもよく、リッジ溝のある１１ｂ面に形成していてもよい。ブラッググレーティング、およびリッジ溝の形状ばらつきを低減するという観点では、ブラッググレーティングを平坦面１１ａ面側に形成することによって、ブラッググレーティングとリッジ溝１９とを基板の反対側に設けることが好ましい。また、上側バッファ層１７はなくてもよく、この場合、空気層が直接グレーティングに接することができる。これによりグレーティング溝が有る無しで屈折率差を大きくすることができ、短いグレーティング長で反射率を大きくすることができる。

光源としては、高い信頼性を有するＧａＡｓ系やＩｎＰ系材料によるレーザが好適である。本願構造の応用として、例えば、非線形光学素子を利用して第２高調波である緑色レーザを発振させる場合は、波長１０６４ｎｍ付近で発振するＧａＡｓ系のレーザを用いることになる。ＧａＡｓ系やＩｎＰ系のレーザは信頼性が高いため、一次元状に配列したレーザアレイ等の光源も実現可能である。スーパールミネッセンスダイオードや半導体光アンプ（ＳＯＡ）であってもよい。また、活性層の材質や波長も適宜選択できる。

リッジ型の光導波路は、例えば外周刃による切削加工やレーザアブレーション加工することによって物理的に加工し、成形することによって得られる。

ブラッググレーティングは以下のようにして物理的、あるいは化学的なエッチングにより形成することができる。

具体例として、Ｎｉ、Ｔｉなどの金属膜を高屈折率基板に成膜し、フォトリソグラフィーにより周期的に窓を形成しエッチング用マスクを形成する。その後、反応性イオンエッチングなどのドライエッチング装置で周期的なグレーティング溝を形成する。最後に金属マスクを除去することにより形成できる。

高屈折率層中には、光導波路の耐光損傷性を更に向上させるために、マグネシウム（Ｍｇ）、亜鉛（Ｚｎ）、スカンジウム（Ｓｃ）及びインジウム（Ｉｎ）からなる群より選ばれる１種以上の金属元素を含有させてもよく、この場合、マグネシウムが特に好ましい。また結晶中には、ドープ成分として、希土類元素を含有させることができる。希土類元素としては、特にＮｄ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｈｏ、Ｄｙ、Ｐｒが好ましい。

接着層の材質は、無機接着剤であってよく、有機接着剤であってよく、無機接着剤と有機接着剤との組み合わせであってよい。
また、高屈折率層１１は、支持基体上に薄膜形成法によって成膜して形成してもよい。こうした薄膜形成法としては、スパッタ、蒸着、ＣＶＤを例示できる。この場合には、上述した接着層は不要となる。

支持基体の具体的材質は特に限定されず，ニオブ酸リチウム、タンタル酸リチウム、石英ガラスなどのガラスや水晶、Siなどを例示することができる。

無反射層の反射率は、グレーティング反射率以下である必要があり、無反射層に成膜する膜材としては、二酸化珪素、五酸化タンタルなどの酸化物で積層した膜や、金属類も使用可能である。

また、光源素子、グレーティング素子の各端面は、それぞれ、端面反射を抑制するために斜めカットしていてもよい。また、グレーティング素子と支持基板の接合は、図２の例では接着固定だが、直接接合でもよい。

以下、式（１）〜式（８）の条件の意味について更に述べる。
ただし、数式は抽象的で理解しにくいので、最初に、従来技術の典型的な形態と本発明の実施形態とを端的に比較し、本発明の特徴を述べる。次いで、本発明の各条件について述べていくこととする。

まず、半導体レーザの発振条件は、下式のようにゲイン条件×位相条件で決まる。

ゲイン条件は、（2-1）式より下式となる。

ただし、αa、αbは、それぞれ、活性層、グレーティング層の損失係数であり、La、Lbは、それぞれ、活性層、グレーティング層の長さであり、r1、r2は、ミラー反射率（r2はグレーティングの反射率）であり、Ｃoutは、グレーティング素子と光源との結合損失であり、ζ_t g_thは、レーザ媒体のゲイン閾値であり、φ1は、レーザ側反射ミラーによる位相変化量であり、φ2は、グレーティング部での位相変化量である。

（2-2）式より、レーザ媒体のゲインζ_t g_th（ゲイン閾値）が損失を上回れば、レーザ発振することを表す。レーザ媒体のゲインカーブ（波長依存性）は、半値全幅は50nm以上あり、ブロードな特性をもっている。また、損失部（右辺）は、グレーティングの反射率以外はほとんど波長依存性がないので、ゲイン条件はグレーティングにより決まる。このため、比較表では、ゲイン条件はグレーティングのみで考えることができる。

一方、位相条件は（2-1）式から、下式のようになる。ただし、φ1については零となる。

外部共振器型レーザは、外部共振器として、石英系ガラス導波路、FBGを用いたものが製品化されている。従来の設計コンセプトは、表１および図５、図６に示すように、グレーティングの反射特性は△λg=0.2nm程度、反射率10%となっている。このことから、グレーティング部の長さは１ｍｍとなっている。一方、位相条件については、満足する波長は離散的になり、△λg内に、(2-3)式が2〜3点あるように設計されている。このため、レーザ媒体の活性層長さが長いものが必要になり、１ｍｍ以上のものが使用されている。

ガラス導波路やFBGの場合、λgの温度依存性は非常に小さく、dλ_G/dT＝0.01nm/℃程度となる。このことから、外部共振器型レーザは、波長安定性が高いという特徴をもつ。

しかし、位相条件を満足する波長の温度依存性は、これに比してdλ_s/dT＝0.05nm/℃と大きく、その差は0.04nm/℃となる。

一般的に、モードホップが起こる温度T_mhは、非特許文献１より下式のように考えることができる（Ta=Tfとして考える）。
ΔＧ_ＴＭは、外部共振器レーザの位相条件を満足する波長間隔（縦モード間隔）である。

これより従来の場合、T_mhは5℃程度となる。このためモードホップが起こりやすい。したがって、モードホップが起こってしまうと、グレーティングの反射特性に基づきパワーが変動し、５％以上変動することになる。

以上から、実動作において、従来のガラス導波路やFBGを利用した外部共振器型レーザは、ペルチェ素子を利用して温度制御を行っていた。

これに対し、本発明は、前提条件として(2-4)式の分母が小さくなるグレーティング素子を使用するものである。(2-4)式の分母は、0.03nm/℃以下にすることが必要であり、具体的な材料としては、ガリウム砒素（GaAs）、ニオブ酸リチウム（LiNbO₃）、酸化タンタル（Ta₂O₅）、酸化亜鉛（ZnO）、酸化アルミナ（Al₂O₃）が好ましい。例えば、ニオブ酸リチウム（LiNbO₃）を利用する場合、△λ_Gを1.3nm程度に設計し、位相条件を満足する波長を△λ_G内に2点となるように活性層の長さを250μｍに設定すると、△Ｇ_TMは例えば1.2nmとなり、T_mhは60℃となり、動作温度範囲を広くすることができる。図７にこの例を示す。

すなわち、本発明構造は、温度変化に対して、発振波長はグレーティングの温度特性に基づき0.05nm／℃で変化するが、モードホップは起こりにくくすることが可能である。本願構造は、△λ_Gを大きくするためにグレーティング長Lbは100μｍとし、△Ｇ_TMを大きくするためにLaは250μｍとしている。

なお、特許文献６との相違についても補足する。
本願は、グレーティング波長の温度係数と縦モードの温度係数を近づけることで温度無依存を実現するもので、このために共振器構造をコンパクトにでき、かつ付加するものが不要である。特許文献６では、各パラメータは以下のように記載されており、いずれも従来技術の範疇となっている。
△λG＝0.4nm
縦モード間隔△G_TM＝0.2nm
グレーティング長Lb＝3mm
LD活性層長さLa＝600μｍ
伝搬部の長さ＝1.5mm

以下、本発明の各条件について更に述べる。
ブラッグ反射率のピークにおける半値全幅Δλ_Ｇを０．８ｎｍ以上とする（式１）。λ_Ｇはブラッグ波長である。すなわち、図５、図６、図７に示すように、横軸にブラッググレーティングによる反射波長をとり、縦軸に反射率をとったとき、反射率が最大となる波長をブラッグ波長とする。またブラッグ波長を中心とするピークにおいて、反射率がピークの半分になる二つの波長の差を半値全幅Δλ_Ｇとする。

ブラッグ反射率のピークにおける半値全幅Δλ_Ｇを０．８ｎｍ以上とするのは、図７に示すように反射率ピークをブロードにするためである。この観点からは、半値全幅Δλ_Ｇを1.２ｎｍ以上とすることが好ましく、１.５ｎｍ以上とすることが更に好ましい。また、半値全幅Δλ_Ｇを２ｎｍ以下とすることが好ましい。

ブラッググレーティングの長さＬ_ｂは５００μｍ以下とする（式２）。ブラッググレーティングの長さＬ_ｂは、光導波路を伝搬する光の光軸の方向におけるグレーティング長である。ブラッググレーティングの長さＬ_ｂを５００μｍ以下と従来に比べて短くすることは、本発明の設計思想の前提となる。この観点からは、ブラッググレーティングの長さＬ_ｂを３００μｍ以下とすることが更に好ましい。

活性層の長さＬ_ａも５００μｍ以下とする（式３）。活性層の長さＬ_ａを従来と比べて短くすることも、本発明の設計思想の前提である。この観点からは、活性層の長さＬ_ａを３００μｍ以下とすることが更に好ましい。また、活性層の長さＬ_ａは、１５０μｍ以上とすることが好ましい。

ブラッググレーティングを構成する材質の屈折率ｎ_ｂは１．８以上とする（式４）。従来は石英などの、より屈折率の低い材料が一般的であったが、本発明の思想では、ブラッググレーティングを構成する材質の屈折率を高くする。この理由は、屈折率が大きい材料は屈折率の温度変化が大きいからであり、（2-4）式のＴ_mhを大きくすることができるからである。この観点からは、ｎ_ｂは１．９以上であることが更に好ましい。また、ｎ_ｂの上限は特にないが、グレーティングピッチが小さくなりすぎて形成が困難になることから４以下が好ましい。

その上で、式（５）に示す条件が重要である。
式（５）において、dλ_G／ｄＴは、ブラッグ波長の温度係数である。
また、dλ_ＴＭ／ｄＴは、外部共振器レーザの位相条件を満足する波長の温度係数である。
ここで、λ_ＴＭは、外部共振器レーザの位相条件を満足する波長であり、つまり前述した（2.3式）の位相条件を満足する波長である。これを本明細書では「縦モード」と呼ぶ。

以下、縦モードについて補足する。
（2.3）式は、φ2＋２βLa＝2pπ、かつ、β＝2π／λなので、これを満足するλがλ_TMとなる。φ2は、ブラッググレーティングの位相変化であり、下式で算出する。

△G_TMは、外部共振器レーザの位相条件を満足する波長間隔（縦モード間隔）である。λ_TMは、複数存在するので、複数のλ_TMの差を意味する。

したがって、式（５）を満足することで、モードホップが起こる温度を高くし、事実上モードホップを抑制することができる。式（５）の数値は、0.０25以下とすることが更に好ましい。

グレーティング素子の長さＬ_ＷＧも６００μｍ以下とする（式６）。これもＬｂと同様に短くすることが本発明の前提となる。この観点からは、Ｌ_ＷＧは４００μｍ以下が好ましく、３００μｍ以下が更に好ましい。また、Ｌ_ＷＧは５０μｍ以上が好ましい。

光源の出射面と光導波層の入射面との距離Ｌ_ｇは、1μｍ以上、１０μｍ以下とする（式（７））。これによって安定した発振が可能となる。
伝搬部の長さＬ_ｍは、2０μｍ以上、１００μｍ以下とする（式８）。これによって安定した発振が可能となる。

（実施例）
図１〜図３に示すような装置を作製した。
具体的には、ｚ板MgOドープのニオブ酸リチウム結晶基板にＮｉを成膜して、フォトリソグラフィー技術によりy軸方向にグレーティングパターンを作製した。その後、Ｎｉパターンをマスクにして反応性イオンエッチングにより、ピッチ間隔Λ180nm、長さLb100μｍのグレーティング溝を形成した。グレーティングの溝深さは300nmであった。また、ｙ軸伝搬の光導波路を形成するために、エキシマレーザにて、グレーティング部に、幅Wm3μｍ、Tr0.5μｍの溝加工を実施した。さらに、溝形成面にSiO2からなるバッファ層１７をスパッタ装置で0.5μｍ成膜し、支持基板としてブラックＬＮ基板を使用してグレーティング形成面を接着した。

次に、ブラックＬＮ基板側を研磨定盤に貼り付け、グレーティングを形成したＬＮ基板の裏面を精密研磨して1μｍの厚み（Ｔｓ）とした。その後、定盤からはずし研磨面をスパッタにてSiO2からなるバッファ層１6を0.5μｍ成膜した。

その後、ダイシング装置にてバー状に切断し、両端面を光学研磨し、両端面を0.1％以下のARコートを形成し、最後にチップ切断を行いグレーティング素子を作製した。素子サイズは幅1mm、長さL_wg 500μmとした。

グレーティング素子の光学特性は、広帯域波長光源であるスーパ・ルミネッセンス・ダイオード（SLD）を使用して、グレーティング素子に光を入力して出力光を光スペクトルアナライザで分析することにより、その透過特性から反射特性を評価した。その結果、ｘ軸方向の偏光（常光）に対して中心波長800nm、最大反射率は３％で、半値全幅△λ_Gは1.3nmの特性を得た。

次に、このグレーティング素子を使用した外部共振器型レーザの特性評価のために、図１に示すようにレーザモジュールを実装した。光源素子としてGaAs系レーザ構造を有し、片端面には高反射膜、もう一方の端面は反射率0.1％のARコートを成膜したものを用意した。

光源素子仕様：
中心波長： 800nm
レーザ素子長 250μｍ
実装仕様：
Lg： 3μｍ
Lm： 20μｍ

モジュール実装後、ペルチェ素子を使用することなく電流制御（ＡＣＣ）で駆動したところ、中心波長800nm、出力50ｍＷのレーザ特性であった。また動作温度範囲を評価するために恒温槽内にモジュールを設置し、レーザ発振波長の温度依存性、モードホップが起こる温度、出力変動を測定した。その結果、発振波長の温度係数は0.05nm／℃、モードホップ温度60℃、パワー出力変動は１％以内であった(図５、図７)。

（比較例）
実施例と同様に、ｚ板MgOドープのニオブ酸リチウム結晶基板にＮｉを成膜して、フォトリソグラフィー技術によりy軸方向にグレーティングパターンを作製した。その後、Ｎｉパターンをマスクにして反応性イオンエッチングによりピッチ間隔Λ180nm、長さLb1000μｍのグレーティング溝を形成した。グレーティングの溝深さは300nmであった。また、ｙ軸伝搬の光導波路を形成するためにエキシマレーザにてグレーティング部に幅Wm3μｍ、Tr 0.5μｍの溝加工を実施した。

さらに、溝形成面にSiO2からなるバッファ層17をスパッタ装置で0.5μｍ成膜し、支持基板としてブラックＬＮ基板を使用してグレーティング形成面を接着した。

次に、ブラックＬＮ基板側を研磨定盤に貼り付け、グレーティングを形成したＬＮ基板の裏面を精密研磨して1μｍの厚み(Ts)とした。その後、定盤からはずし研磨面をスパッタにてSiO2からなるバッファ層16を0.5μｍ成膜した。その後、ダイシング装置にてバー状に切断し、両端面を光学研磨し、両端面を0.1％以下のARコートを形成し、最後にチップ切断を行いグレーティング素子を作製した。素子サイズは幅1mm、長さL_wg 1500μmとした。

グレーティング素子の光学特性は、広帯域波長光源であるスーパ・ルミネッセンス・ダイオード（SLD）を使用して、グレーティング素子に光を入力して出力光を光スペクトルアナライザで分析することにより、その透過特性から反射特性を評価した。その結果、ｘ軸方向の偏光（常光）に対して中心波長800nm、最大反射率は10％で、半値全幅△λ_Gは0.2nmの特性を得た。

次に、このグレーティング素子を使用した外部共振器型レーザの特性評価のために、別図のようなレーザモジュールを実装した。光源素子としてGaAs系レーザ構造を有し、片端面には高反射膜、もう一方の端面は反射率0.1％のARコートを成膜したものを用意した。
光源素子仕様：
中心波長： 800nm
レーザ素子長： 1000μｍ
実装仕様：
Lg： 3μｍ
Lm： 20μｍ

モジュール実装後、ペルチェ素子を使用することなく電流制御（ＡＣＣ）で駆動したところ、中心波長800nm、出力50ｍＷのレーザ特性であった。また動作温度範囲を評価するために恒温槽内にモジュールを設置し、レーザ発振波長の温度依存性、モードホップが起こる温度、出力変動を測定した。その結果、発振波長の温度係数は0.05nm／℃、モードホップ温度6℃、パワー出力変動は10％であった。

Claims (6)

1. 半導体レーザ光を発振する光源、およびこの光源と外部共振器を構成するグレーティング素子を備え、単一モード発振する外部共振器型発光装置であって、
   前記光源が、前記半導体レーザ光を発振する活性層を備えており、
   前記グレーティング素子が、前記半導体レーザ光が入射する入射面と所望波長の出射光を出射する出射面を有する光導波路、この光導波路内に形成されたブラッググレーティング、および前記入射面と前記ブラッググレーティングとの間に設けられている伝搬部を備えており、下記式（１）〜式（５）の関係が満足されることを特徴とする、外部共振器型発光装置。
   Δλ_Ｇ ≧０．８ｎｍ ・・・（１）
   Ｌ_ｂ ≦５００μｍ ・・・（２）
   Ｌ_ａ ≦５００μｍ ・・・（３）
   ｎ_ｂ ≧１．８ ・・・（４）
   
   

   

   
   （式（１）において、Δλ_Ｇは、ブラッグ反射率のピークにおける半値全幅である。
   式（２）において、Ｌ_ｂは、前記ブラッググレーティングの長さである。
   式（３）において、Ｌ_ａは、前記活性層の長さである。
   式（４）において、ｎ_ｂは、前記ブラッググレーティングを構成する材質の屈折率である。
   式（５）において、dλ _G ／ｄＴは、ブラッグ波長の温度係数であり、dλ _ＴＭ ／ｄＴは、外部共振器レーザの位相条件を満足する波長の温度係数である。）
2. 前記光源と前記グレーティング素子が直接光学的に接続されており、前記ブラッググレーティングの長さＬ_ｂ、前記活性層の長さＬ_ａ、前記光源の出射面と前記光導波層の前記入射面との距離Ｌ_ｇおよび前記伝搬部の長さＬ_ｍの合計が９１０μｍ以下であることを特徴とする、請求項１記載の装置。
3. 下記式（６）〜（８）の関係が満足されることを特徴とする、請求項１または２記載の装置。
   
   Ｌ_ＷＧ ≦６００μｍ ・・・（６）
   １μｍ ≦Ｌ_ｇ ≦１０μｍ ・・（７）
   ２０μｍ≦Ｌ_ｍ ≦１００μｍ ・・（８）
   
   （式（６）において、Ｌ_ＷＧは、前記グレーティング素子の長さである。
   式（７）において、Ｌ_ｇは、前記光源の出射面と前記光導波層の前記入射面との距離である。
   式（８）において、Ｌ_ｍは、前記伝搬部の長さである。)
4. 前記ブラッググレーティングの反射率が、前記活性層の前記グレーティング素子側の端面に設けられた無反射膜の反射率、前記光導波路の前記入射面側に設けられた無反射膜の反射率、および前記光導波路の前記出射面側に設けられた無反射膜の反射率よりも大きいことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一つの請求項に記載の装置。
5. 前記ブラッググレーティングの前記材質が、ガリウム砒素、ニオブ酸リチウム単結晶、酸化タンタル、酸化亜鉛および酸化アルミナからなる群より選択されることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一つの請求項に記載の装置。
6. 前記光導波路上に設けられたバッファ層を有することを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一つの請求項に記載の装置。
   

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