JP5634900B2 - 焼結歯車 - Google Patents
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Description
歯先から0.5〜2.0mm深さの箇所での金属組織が、断面面積率で20〜30%のベイナイト相と残部がマルテンサイト相の混合組織からなる焼入れ組織であることを特徴とする。
マルテンサイト相の比率が、70〜80%になり、従来の80〜98%よりも比率が小さい。その分だけ、靱性が増し、部位によって肉厚が変化する歯車等において、最適な歯先強度を有する焼結歯車が提供される。Niを必要としないので、製品コストの上昇を抑えることができる。
既存の焼結設備で冷却速度は20℃/分まで可能と言われているが、このような早い冷却速度を達成できる焼結設備は、既存とは言っても割高な設備となる。本発明では、12℃/分上限としたので、安価な焼結設備で十分対応させることができる。
リダクションギヤは、歯車の外径が45〜80mm、歯たけが2〜5mmの小型の焼結歯車であり、製品コストの低減が強く求められる。本発明によれば、製品コストの上昇を抑えることができ、且つ圧壊荷重を大きくすることができるため、耐久性のあり、且つ安価なリダクションギヤを提供することができる。
図1に示されるように、焼結歯車10は、例えば、小径歯車部11と大径歯車部12とが一体形成されたスタータ用リダクションギヤである。
小径歯車部11は、外径が約37mm、歯数が15、歯たけが約4mmである。
大径歯車部12は、外径が約56mm、歯数が53、歯たけが約1〜2mmである。
質量比でCr:2.5〜3.5%、Mo:0.4〜0.6%、Cu:0.5〜1.5%、C:0.4〜0.6%、残部がFeの組成となる原料粉末を十分に混合し、金型に充填し、500〜700MPaで圧縮し、図1の形状の圧粉成形体を得る。
なお、Cについては、焼結後の炭素量が0.4〜0.6%になるような黒鉛粉末を混合する。
Moも0.4%を下回ると焼入れ不足が心配される。また、0.6%を超えても焼入れ性の改善は頭打ちになり、高価なMoの無駄な使用に繋がる。
黒鉛粉末の形態で添加されるCは、0.4%を下回ると焼入れ不足が心配される。また、0.6%を超えると他の元素と結合してなる炭化物の析出が見られ、強度が低下する。
本発明に係る実験例を以下に述べる。なお、本発明は実験例に限定されるものではない。
質量比でCr:2.81%、Mo:0.48%、Cu:0.50%、C:0.46%、残部がFeで、圧粉成形体を製造し、焼結を施し、11℃/分の冷却速度で焼入れ処理を施し、供試部品を得た。
深さd1〜d4の箇所で、供試部品10Bを切断し、切断面に現れたベイナイト相とマルテンサイト相を観察した。
結果を、表1に示す。
質量比でCr:2.89%、Mo:0.46%、Cu:1.00%、C:0.58%、残部がFeで、圧粉成形体を製造し、焼結を施し、12℃/分の冷却速度で焼入れ処理を施し、供試部品を得た。実験01と同手順でベイナイト率を計算した。
結果を、表2に示す。
すなわち、冷却速度が実験01より実験02では速くしたため、マルテンサイトの発生率が増加し、その分だけ、ベイナイトの発生が抑えられ、ベイナイト率が小さくなった。
質量比でCr:2.70%、Mo:0.40%、Cu:0.80%、C:0.52%、残部がFeで、圧粉成形体を製造し、焼結を施し、12℃/分の冷却速度で焼入れ処理を施し、供試部品を得た。実験01と同手順でベイナイト率を計算した。
結果を、表3に示す。
質量比でCr:3.20%、Mo:0.55%、Cu:1.20%、C:0.64%、残部がFeで、圧粉成形体を製造し、焼結を施し、11℃/分の冷却速度で焼入れ処理を施し、供試部品を得た。実験01と同手順でベイナイト率を計算した。
結果を、表4に示す。
図3に示すように、実験01〜実験04ともに右上がりの特性が得られた。
横軸で2.0mmからベイナイト率が急増すること及び0.5〜2.0mmの間はベイナイト率が低い値で維持されていることから、0.5〜2.0mmの間に注目すればよい。そこで、以降、d1及びd2のベイナイト率について実験を行うことにする。
成分及び焼結後の冷却速度は実験01と同じとして、図4に示す供試部品10Cを作製した。
そして、図4(a)に示すように、大径歯車部12Cの歯先13C、13Cにブロック15、16を当て、ブロック15をブロック16に向かって白抜き矢印のように移動し、歯が圧壊したときの荷重(kN)を計測した。
結果を表5に示す。
実験10〜14では、静圧壊荷重は、15.5〜18.1kNであり、5個の平均値は17.0kNであった。
成分及び焼結後の冷却速度は実験02と同じとして、図4に示す供試部品10Cを作製し、実験03〜12と同様に、圧壊荷重を求めた。
結果を表6に示す。
実験20〜24では、静圧壊荷重は、18.8〜20.3kNであり、5個の平均値は19.6kNであった。
○実験25〜34:
質量比でCr:2.96%、Mo:0.48%、Cu:1.50%、C:0.70%、残部がFeで、圧粉成形体を製造し、焼結を施し、13℃/分の冷却速度で焼入れ処理を施し、供試部品を得た。実験01と同手順でベイナイト率を計算した。ベイナイト率は何れも0であった。
結果を表7に示す。
実験30〜34では、静圧壊荷重は、17.0〜17.4kNであり、5個の平均値は17.1kNであった。
質量比でCr:2.70%、Mo:0.40%、Cu:0.80%、C:0.52%、残部がFe、すなわち実験03と同一条件で、圧粉成形体を製造し、焼結を施し、12℃/分の冷却速度で焼入れ処理を施し、供試部品を得た。ベイナイト率は実験03から与えられる。
結果を表8に示す。
質量比でCr:3.20%、Mo:0.55%、Cu:1.20%、C:0.64%、残部がFe、すなわち実験04と同一条件で、圧粉成形体を製造し、焼結を施し、11℃/分の冷却速度で焼入れ処理を施し、供試部品を得た。ベイナイト率は実験04から与えられる。
結果を表9に示す。
図5に示すように、上に凸の曲線Aを描くことができる。この曲線Aが最大であるときのベイナイト率は約25%である。
また、図6に示すように、上に凸の曲線Bを描くことができる。この曲線Bが最大であるときのベイナイト率は約25%である。
Claims (3)
- 質量比でCr:2.5〜3.5%、Mo:0.4〜0.6%、Cu:0.5〜1.5%、C:0.4〜0.6%、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、焼結中に所定冷却速度で焼入れ処置が施された焼結歯車(10)であって、
歯先(13、14)から0.5〜2.0mm深さ(d1、d2)の箇所での金属組織が、断面面積率で20〜30%のベイナイト相と残部がマルテンサイト相の混合組織からなる焼入れ組織であることを特徴とする焼結歯車。 - 前記所定冷却速度は、11〜12℃/分であることを特徴とする請求項1記載の焼結歯車。
- 前記焼結歯車は、スタータのリダクションギヤであることを特徴とする請求項1又は請求項2記載の焼結歯車。
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