JP5560800B2 - Method for producing fine shape transfer film and fine shape transfer film - Google Patents
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Description
本発明は、表面に微細形状を転写したフィルムとその製造方法に関する。 The present invention relates to a film having a fine shape transferred to the surface and a method for producing the same.
従来より、フィルム表面に微細形状を転写し、意匠性の高いエンボスシートや液晶ディスプレイなどに使われる光学フィルムを製造する方法が知られている。 2. Description of the Related Art Conventionally, a method for producing an optical film used for an embossed sheet or a liquid crystal display having a high design property by transferring a fine shape onto a film surface is known.
特許文献1は、熱可塑性樹脂からなる連続シートを、加熱した凹凸ローラとニップローラの間で挟圧することで、シート表面に連続的に微細凹凸面を転写成形するシートの製造方法であり、凹凸加工部をシートが通過する際に、可塑性のエンドレスベルトからなる支持体を積層し、併走させることでシートが熱で進行方向に膨脹した際に下に垂れ下がるのを防止する方法を開示している。 Patent Document 1 is a method for producing a sheet, in which a continuous sheet made of a thermoplastic resin is sandwiched between a heated uneven roller and a nip roller to continuously transfer and form a fine uneven surface on the sheet surface. A method is disclosed in which when a sheet passes through a portion, a support made of a plastic endless belt is laminated and run parallel to prevent the sheet from drooping down when it is expanded in the direction of travel by heat.
しかしながら、本技術では支持体とフィルムの間は粘着や接着などの処置が行われていないので、フィルムが薄膜化する際の幅方向の熱膨張によって発生するしわについては、支持体に剛性があったとしても回避することができない。また、押圧部のニップローラ表面のゴムの変形量が、薄膜化したフィルム厚みを超えるとニップローラ同士が接触し圧力を低減してしまう問題がある。より微細化が進む同分野では、樹脂を型に充填するのに高い圧力が必要となり金型ローラとニップローラ同士の接触は大きな問題となる。 However, in the present technology, no treatment such as adhesion or adhesion is performed between the support and the film. Therefore, the support has rigidity with respect to wrinkles generated by thermal expansion in the width direction when the film is thinned. Even if it cannot be avoided. Further, when the deformation amount of the rubber on the surface of the nip roller of the pressing portion exceeds the thickness of the thinned film, there is a problem that the nip rollers come into contact with each other and the pressure is reduced. In the same field where further miniaturization advances, a high pressure is required to fill the resin with the mold, and the contact between the mold roller and the nip roller becomes a big problem.
一方、熱加工時のフィルムの形態保持には特許文献2のような技術が開示されている。該文献では、ポリイミドフィルムと銅箔を200℃以上の高温で熱融着する際に、熱膨張や熱収縮によるしわを回避するために、保護フィルムを積層、剥離する工程を含む。該文献で開示されている製造工程では、加熱プロセスを用いた微細加工が目的では無く、金属ローラ同士での挟圧加工であり、薄膜化した際の上記ニップローラの変形による圧力低下などの課題を有さない。よって保護フィルムの厚みは熱しわの回避だけを目的として決められるため、上記のような圧力低下を避けるような手段として特許文献2に記載された保護フィルムを積層、剥離する工程は不適であった。
On the other hand, a technique such as
このように、従来には薄膜化の進む熱微細形状をフィルムに転写する際に熱しわと微細形状加工に必要な圧力の確保を両立する良い手段が存在しなかった。 As described above, conventionally, there has been no good means for achieving both heat wrinkles and securing of pressure necessary for fine shape processing when transferring a heat fine shape which is becoming thinner to a film.
本発明の目的は、上記先行技術の課題を解決することであり、薄膜化しても加熱によるしわや圧力の低下が起こらず、微細形状が高い充填率で幅方向や長手方向に均一な加工面を有する微細形状転写フィルムの製造方法と、これにより得られる微細形状転写フィルムを提供することにある。 The object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and even if the film is thinned, wrinkles and pressure drop due to heating do not occur, and the fine shape has a high filling rate and a uniform processed surface in the width direction and longitudinal direction. It is in providing the manufacturing method of the fine shape transfer film which has these, and the fine shape transfer film obtained by this.
上記目的を達成するために、本発明は、以下の構成を有する。すなわち、
(I)厚さ100μm以下の熱可塑性フィルム表面をガラス転移点以上に加熱し、該表面を微細形状が表面に設けられた金型ローラに接触させると同時に厚さ方向に該金型ローラと該ローラと対向するニップローラとで前記フィルムを挟圧し、前記フィルムに微細形状を転写し、冷却する微細形状転写フィルムの製造方法において、以下の(1)〜(3)を満たす微細形状転写フィルムの製造方法、
(1)金型ローラもしくはニップローラの内、少なくとも一つのローラの表面が樹脂もしくはエラストマーで被覆されており、
(2)前記熱可塑性フィルムが保護フィルム層と積層されており、
(3)前記熱可塑性フィルムと前記保護フィルムの積層体の厚みの合計が、前記ローラ表面の樹脂層もしくはエラストマー層の厚さ方向の変形量以上である。
(4)前記保護フィルムを、前記熱可塑性フィルムを冷却する直前に剥離する。
(II)前記ローラ表面の樹脂層もしくはエラストマー層のゴム硬度が、ASTM D2240:2005(ショアD)規格で70〜97°である(I)に記載の微細形状転写フィルムの製造方法、
(III)前記保護フィルムを、前記熱可塑性フィルムを冷却する直前に剥離する際の前記保護フィルム層と前記熱可塑性フィルムの間の剥離力が0.3mN/mm以上、35mN/mm以下である(I)または(II)に記載の微細形状転写フィルムの製造方法、
(IV)以下の式(a)を満たす(I)〜(III)のいずれかに記載の微細形状転写フィルムの製造方法、
In order to achieve the above object, the present invention has the following configuration. That is,
(I) The surface of a thermoplastic film having a thickness of 100 μm or less is heated to a glass transition point or more, and the surface is brought into contact with a mold roller having a fine shape provided on the surface. Production of a fine shape transfer film satisfying the following (1) to (3) in a fine shape transfer film production method in which the film is sandwiched between a roller and a nip roller opposed to the fine film, and the fine shape is transferred to the film and cooled. Method,
(1) The surface of at least one of the mold roller or nip roller is coated with resin or elastomer,
(2) The thermoplastic film is laminated with a protective film layer,
(3) The total thickness of the laminate of the thermoplastic film and the protective film is not less than the amount of deformation in the thickness direction of the resin layer or elastomer layer on the roller surface.
(4) The protective film is peeled off immediately before cooling the thermoplastic film.
( II ) The method for producing a fine shape transfer film according to (I) , wherein the rubber hardness of the resin layer or elastomer layer on the roller surface is 70 to 97 ° according to ASTM D2240: 2005 (Shore D) standard,
( III ) The peeling force between the protective film layer and the thermoplastic film when peeling the protective film immediately before cooling the thermoplastic film is 0.3 mN / mm or more and 35 mN / mm or less ( A method for producing a fine shape transfer film according to (I) or (II) ,
( IV ) The method for producing a fine shape transfer film according to any one of (I) to ( III ), which satisfies the following formula (a):
ここで、保護フィルムの線膨張係数をα、成型温度とフィルム導入温度との温度差をΔT、保護フィルムの厚みをt、熱可塑性フィルムの幅をbとする。
(VI)フィルムの厚みが100μm以下であり、表面に微細形状が長さ方向に500m以上に渡って連続的に形成されており、幅方向の微細形状の高さのばらつきが5%以下であり、微細形状の代表ピッチが0.5mm以下であり、前記フィルム材質が熱可塑性樹脂である微細形状転写フィルム、
(VII)前記微細形状がプリズムである(VI)に記載の微細形状転写フィルム、
である。
Here, the linear expansion coefficient of the protective film is α, the temperature difference between the molding temperature and the film introduction temperature is ΔT, the thickness of the protective film is t, and the width of the thermoplastic film is b.
(VI) The thickness of the film is 100 μm or less, the fine shape is continuously formed in the length direction over 500 m or more on the surface, and the variation in the height of the fine shape in the width direction is 5% or less. A fine shape transfer film in which the representative pitch of the fine shape is 0.5 mm or less, and the film material is a thermoplastic resin,
(VII) The fine shape transfer film according to (VI), wherein the fine shape is a prism,
It is.
(用語の定義)
本発明において、“微細形状”とは、ピッチや深さが500μm以下の3次元幾何学的形状もしくは顕微鏡などを通して観察できるようなランダムな凹凸形状のこといい、一例としてはプリズム形状や梨地形状などが挙げられる。
(Definition of terms)
In the present invention, “fine shape” means a three-dimensional geometric shape having a pitch or depth of 500 μm or less, or a random uneven shape that can be observed through a microscope, and examples thereof include a prism shape and a satin shape. Is mentioned.
本発明において“金型”とは、前記微細形状を表面に有し、厚み方向に圧力に耐えられる剛性、強度を有する構造体をいい、特に“金型ローラ”とは表面に前記微細形状が施工された回転体(ローラ)、もしくは微細形状を有するスリーブやベルトを被覆したローラのことを言う。 In the present invention, the “mold” refers to a structure having the fine shape on the surface and having rigidity and strength capable of withstanding pressure in the thickness direction. In particular, the “mold roller” refers to the fine shape on the surface. It refers to a rotating body (roller) that has been applied, or a roller that covers a sleeve or belt having a fine shape.
本発明において、“ニップローラ”とは、金型ローラと径方向あるいは径方向に近い方向に対向し、フィルムを挟圧するための回転体である。 In the present invention, the “nip roller” is a rotating body that faces the mold roller in the radial direction or a direction close to the radial direction and clamps the film.
本発明において、“熱可塑性フィルム”とは、一度溶融させた熱可塑性樹脂をシート状に成型し固化させた帯状物であり、厚みに対して幅が大きく、更に幅に対して長さが大きく、ロール状に巻取り可能なものを言う。 In the present invention, the “thermoplastic film” is a band-like material obtained by molding a thermoplastic resin once melted into a sheet shape and solidifying, and has a large width with respect to the thickness and a length with respect to the width. Say something that can be rolled up.
本発明においてはローラの表面が樹脂もしくはエラストマーで被覆されるが、これは、ニップローラと金型ローラでフィルムを挟圧する場合に、ローラ表面の弾性変形により、挟圧部に接触幅を発現させるためである。ローラ表面に弾性係数の小さい樹脂やエラストマーを被覆するが、ここで、特にエラストマーとはゴム状弾性を有する樹脂もしくはゴムのことを言う。 In the present invention, the surface of the roller is coated with resin or elastomer. This is because, when the film is sandwiched between the nip roller and the mold roller, a contact width is developed in the sandwiched portion by elastic deformation of the roller surface. It is. The roller surface is coated with a resin or elastomer having a small elastic coefficient. Here, the elastomer means a resin or rubber having rubber-like elasticity.
本発明において“積層”とは粘着積層や接着剤などを用いて接着して積層させた場合等を含む。ここで、“粘着積層”とは糊などの接着剤を用いることなく、2つの物体が外力によらず自己粘着力により接触を維持できる状態をいう。本発明において“接着”とは、糊などの接着剤を用いて、同様に2つの物体を外力によらず接触維持する状態をいう。 In the present invention, “lamination” includes a case where adhesion is performed using an adhesive lamination or an adhesive, and the like. Here, “adhesive lamination” refers to a state in which two objects can maintain contact by self-adhesive force without using external force without using an adhesive such as glue. In the present invention, “adhesion” refers to a state in which two objects are similarly maintained in contact with each other regardless of external force using an adhesive such as glue.
本発明において“ローラ表面の樹脂層もしくはエラストマー層の厚さ方向の変形量”とは金型ローラとニップローラとの間に作用する押圧力によって、ローラ表面の樹脂層もしくはエラストマー層が厚さ方向に圧縮変形する量のことをいう。 In the present invention, “the amount of deformation in the thickness direction of the resin layer or elastomer layer on the roller surface” means that the resin layer or elastomer layer on the roller surface in the thickness direction is caused by the pressing force acting between the mold roller and the nip roller. The amount of compression deformation.
本発明において“保護フィルムと熱可塑性フィルムの間の剥離力”とは、上記の通り粘着積層もしくは接着された2つのフィルムを引き剥がす際の厚さ方向の力をいう。 In the present invention, the “peeling force between the protective film and the thermoplastic film” refers to a force in the thickness direction when the two films laminated or adhered as described above are peeled off.
本発明において“成形温度”とは、金型ローラと熱可塑性フィルムが接触を開始したところの金型ローラ表面温度もしくは熱可塑性フィルムの表面温度のことをいう。 In the present invention, the “molding temperature” refers to the surface temperature of the mold roller or the surface of the thermoplastic film where the mold roller and the thermoplastic film start to contact.
本発明において数式2の左辺は成形時の熱膨張量を示し、右辺はオイラーの座屈理論と実験から求めた座屈限界変形量を示している。よって、数式2は熱によるしわが発生しない限界値を示している。
In the present invention, the left side of
本発明において“表面に微細形状が長さ方向に500m以上に渡って連続的に形成”とは、マージン(微細形状が転写加工されない部分)や微細形状が重なって転写されていない部分が長さ方向に500m以上に渡って無い状態を示している。 In the present invention, “a fine shape is continuously formed on the surface over a length of 500 m or more” means a margin (a portion where the fine shape is not transferred) or a portion where the fine shape is not transferred due to the overlap. The state which does not extend over 500m in the direction is shown.
本発明において“代表ピッチ”とは、微細形状が幾何学的形状の場合にはこの形状が繰り返される場合のピッチをいう。一方、微細形状が梨地のようなランダム形状の場合は、10点の凸部と凸部の間の距離の平均値で代表される。 In the present invention, the “representative pitch” refers to a pitch when this shape is repeated when the fine shape is a geometric shape. On the other hand, when the fine shape is a random shape such as satin, it is represented by an average value of the distances between the ten convex portions.
本発明において“プリズム”とは、光を透過・屈折させる三角柱形状が幅方向もしくは長さ方向に整列された微細形状のことをいう。 In the present invention, the “prism” refers to a fine shape in which triangular prism shapes that transmit and refract light are aligned in the width direction or the length direction.
本発明によれば、以下に説明するとおり、微細形状の転写性に優れた熱可塑性フィルムを連続的に製造する方法を得ることができる。 According to the present invention, as described below, it is possible to obtain a method for continuously producing a thermoplastic film excellent in fine shape transferability.
以下、本発明の最良の実施形態の例を表面にプリズム形状を転写成形する場合の微細形状転写フィルムの製造方法に適用した場合を例にとって、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, an example of the best embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings, taking as an example the case of applying to a method for producing a fine shape transfer film when a prism shape is transferred and molded onto the surface.
図1は、本発明の1実施形態の微細形状転写フィルムの製造方法の概略側面図である。図1において、熱可塑性フィルム2は巻出ロール10から連続的に供給される。巻出ロール10は巻出ロール巻芯13上にあらかじめ巻かれており、該巻芯13はホルダやチャックといった支持手段により回転可能に支持され、張力や速度などを制御するためにモータやブレーキ、クラッチなどの駆動手段と連結され回転駆動される。また、連続的に該フィルム2を供給するには巻出ロール10の形態に限らず、熱可塑性ポリマーを口金から溶融押出するフィルム成形工程などを配置しても良い。
ここで、熱可塑性フィルム2を構成する材料としては、ポリエステル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリスチレン樹脂、アクリル樹脂および、それらの混合物および/または共重合体からなる群から選ばれる少なくとも1種の熱可塑性樹脂が例示される。中でもポリエステル樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、環状ポリオレフィン樹脂は共重合が容易で、種々の用途に応じた物性調整が可能であることや、成形が容易であるため、これらの樹脂を主たる成分とすることが好ましい。ここで、「主たる成分」とは熱可塑性フィルムを構成する成分につき50質量%以上含まれていることをいう。
FIG. 1 is a schematic side view of a method for producing a fine shape transfer film according to an embodiment of the present invention. In FIG. 1, the
Here, the material constituting the
本発明に好ましく用いられるポリエステルは、芳香族ジカルボン酸、脂環族ジカルボン酸または脂肪族ジカルボン酸などの酸成分とジオール成分から構成されるものである。芳香族ジカルボン酸成分としては、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、1,4−ナフタレンジカルボン酸、1,5−ナフタレンジカルボン酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸、4,4'−ジフェニルジカルボン酸、4,4'−ジフェニルエーテルジカルボン酸および4,4'−ジフェニルスルホンジカルボン酸等を用いることができ、なかでも好ましくは、テレフタル酸、イソフタル酸および2,6−ナフタレンジカルボン酸である。脂環族ジカルボン酸成分としては、例えば、シクロヘキサンジカルボン酸等を用いることができる。脂肪族ジカルボン酸成分としては、例えば、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸およびドデカンジオン酸等を用いることができる。これらの酸成分は一種のみを用いてもよく、二種以上を併用してもよい。 The polyester preferably used in the present invention is composed of an acid component such as aromatic dicarboxylic acid, alicyclic dicarboxylic acid or aliphatic dicarboxylic acid and a diol component. Examples of the aromatic dicarboxylic acid component include terephthalic acid, isophthalic acid, phthalic acid, 1,4-naphthalenedicarboxylic acid, 1,5-naphthalenedicarboxylic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, and 4,4′-diphenyldicarboxylic acid. Acids, 4,4′-diphenyl ether dicarboxylic acid, 4,4′-diphenylsulfone dicarboxylic acid and the like can be used, and among them, terephthalic acid, isophthalic acid and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid are preferable. As the alicyclic dicarboxylic acid component, for example, cyclohexane dicarboxylic acid or the like can be used. As the aliphatic dicarboxylic acid component, for example, adipic acid, suberic acid, sebacic acid, dodecanedioic acid and the like can be used. These acid components may be used alone or in combination of two or more.
また、ジオール成分としては、例えば、エチレングリコール、1,2−プロパンジオール、1,3−プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、1,3−ブタンジオール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタンジオール、1,6−ヘキサンジオール、1,2−シクロヘキサンジメタノール、1,3−シクロヘキサンジメタノール、1,4−シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、2,2'−ビス(4'−β−ヒドロキシエトキシフェニル)プロパン等を用いることができ、なかでも好ましくは、エチレングリコール、1,4−ブタンジオール、1,4−シクロヘキサンジメタノールおよびジエチレングリコール等を用いることができ、特に好ましくは、エチレングリコール等を用いることができる。これらのジオール成分は一種のみを用いてもよく、二種以上を併用してもよい。 Examples of the diol component include ethylene glycol, 1,2-propanediol, 1,3-propanediol, neopentyl glycol, 1,3-butanediol, 1,4-butanediol, and 1,5-pentanediol. 1,6-hexanediol, 1,2-cyclohexanedimethanol, 1,3-cyclohexanedimethanol, 1,4-cyclohexanedimethanol, diethylene glycol, triethylene glycol, polyalkylene glycol, 2,2′-bis (4 '-Β-hydroxyethoxyphenyl) propane and the like can be used. Among them, ethylene glycol, 1,4-butanediol, 1,4-cyclohexanedimethanol, diethylene glycol and the like can be used, and particularly preferably. , Use ethylene glycol, etc. be able to. These diol components may be used alone or in combination of two or more.
また、本発明で好ましく用いられるポリオレフィンとは、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリイソブチレン、ポリブテン、ポリメチルペンテンなどの脂肪族ポリオレフィン系樹脂や、ノルボルネン系誘導体を開環メタセシス重合することにより得た環状ポリオレフィン系樹脂や、ノルボルネン系誘導体とエチレン、プロピレン、ブテン、ペンテンなどのα−オレフィン類を共重合した環状ポリオレフィン共重合体樹脂などが挙げられる。 The polyolefin preferably used in the present invention is an aliphatic polyolefin resin such as polyethylene, polypropylene, polyisobutylene, polybutene, and polymethylpentene, and a cyclic polyolefin resin obtained by ring-opening metathesis polymerization of a norbornene derivative. And a cyclic polyolefin copolymer resin obtained by copolymerizing a norbornene derivative and an α-olefin such as ethylene, propylene, butene, and pentene.
また、本発明で好ましく用いられるアクリル系樹脂は、ポリメタクリル酸メチルなどが挙げられる。 Examples of the acrylic resin preferably used in the present invention include polymethyl methacrylate.
また、本発明の熱可塑性フィルム2を構成する成形層樹脂および支持層樹脂は、本発明の効果が失われない範囲内で、各種の添加剤を加えることができる。添加配合することができる添加剤の例としては、例えば、有機微粒子、無機微粒子、分散剤、染料、蛍光増白剤、酸化防止剤、耐候剤、帯電防止剤、重合禁止剤、離型剤、増粘剤、pH調整剤、造核剤および塩などが挙げられる。結晶核剤および塩などが挙げられる。成形層樹脂に結晶核剤を添加した場合、結晶化自由エネルギーが低化することで成形層樹脂の熱成形中の結晶化が促進され、この結晶化により非晶部の分子運動を抑制することや、結晶化による分子運動性の低化によって、熱成形で付与した形状の耐熱性が向上するため好ましい。例えば、結晶核剤としてはアルカリ金属化合物、アルカリ土類金属化合物、亜鉛化合物、マンガン化合物、コバルト化合物、アルミニウム化合物、アンチモン化合物、ゲルマニウム化合物等の弱酸塩が好ましく、中でも、酢酸ナトリウム、ベヘン酸ナトリウム、酢酸マグネシウム、モンタン酸ナトリウム、アルミナ、ジルコニア、マイカ、クレー、タルク等を結晶核剤として該樹脂の重合時に添加することが成形層樹脂の結晶化自由エネルギー低化の観点から特に好ましい。
In addition, various additives can be added to the molding layer resin and the support layer resin constituting the
本発明の熱可塑性フィルム2において、特に微細形状が転写される表層においては、ガラス転移点が80℃以上、より好ましくは85℃以上、さらに好ましくは100℃以上、最も好ましくは120〜150℃である。この場合、成形後の成形加工シートが耐熱性に優れるため好ましい。かかるガラス転移点が80℃未満であると、成形加工シートの耐熱性が低くなり、耐熱性が要求される用途への使用が困難になる。
In the
ここでガラス転移点Tgは、下記手順にて求めた。DSCとして、セイコー電子工業株式会社製ロボットDSC「RDSC220」、データ解析装置として、同社製ディスクステーション「SSC/5200」を用い、アルミニウム製受皿に5mgの組成物またはフィルムサンプルを充填し、この試料を常温から20℃/分の昇温速度で300℃まで加熱して5分間溶融させ、次いで液体窒素で急冷した。この過程でガラス転移温度を測定したものである。 Here, the glass transition point Tg was determined by the following procedure. Using DSC as a DSC robot “DSC220” manufactured by Seiko Electronics Industry Co., Ltd. and as a data analysis device using the company's disk station “SSC / 5200”, 5 mg of the composition or film sample was filled into an aluminum tray, and this sample was used. It heated from normal temperature to 300 degreeC with the temperature increase rate of 20 degree-C / min, was melted for 5 minutes, and was then rapidly cooled with liquid nitrogen. In this process, the glass transition temperature is measured.
本発明で用いられる熱可塑性フィルムは厚さが100μm以下である。ディスプレイなどに用いられる光学用途や各産業用途の微細形状転写フィルムは、本発明の微細形状フィルムを含む各種機能フィルムの厚みを小さくすることで、装置全体の薄型化、小型化が可能であり好ましく、厚みを100μm以下とする。更にフィルム厚みを60μm以下とすることで上記産業機器などの薄型化、小型化により好ましく適用することができる。 The thermoplastic film used in the present invention has a thickness of 100 μm or less. The fine shape transfer film for optical uses and industrial uses used for displays and the like is preferable because the entire device can be made thin and small by reducing the thickness of various functional films including the fine shape film of the present invention. The thickness is 100 μm or less. Furthermore, by setting the film thickness to 60 μm or less, it can be preferably applied to reduce the thickness and size of the industrial equipment.
ここで、微細形状を転写したフィルムの厚さは重量平均厚さt(m)で表すのが好ましい。これは微細形状を転写した場合に、厚さそのものを測定することが難しい場合に好適な測定法である。所定の長さL(m)、幅b(m)にカットしたフィルムの重量W(g)を測定し、あらかじめ把握しているフィルムの密度をρ(g/m^3)とすると、重量平均厚さt=W/(bLρ)により求めることができる。
また、図1において熱可塑性フィルム2はあらかじめ保護フィルム3と粘着積層されており、積層体1となっている。ここで熱可塑性フィルム2と保護フィルム3の粘着積層する方法については、保護フィルム3として、表面粗度の小さい低密度ポリエチレンなどからなる自己粘着性を有するフィルムを採用することで糊などを使わずに前記熱可塑性フィルム2に貼り付けることができる。保護フィルム3を熱可塑性フィルム2に貼り付ける方法については、ニップローラなどで連続的にラミネートする方法が好ましい。また、熱可塑性フィルム2と保護フィルム3を粘着積層する手段としては、熱可塑性フィルム2と保護フィルム3を溶融状態で積層して口金から共押出しすることで達成しても良い。
Here, the thickness of the film to which the fine shape has been transferred is preferably represented by a weight average thickness t (m). This is a suitable measurement method when it is difficult to measure the thickness itself when a fine shape is transferred. Measure the weight W (g) of the film cut to a predetermined length L (m) and width b (m), and assume the film density ρ (g / m ^ 3) as a weight average. Thickness t = W / (bLρ).
In FIG. 1, the
また、あらかじめ熱可塑性フィルム2と保護フィルム3からなる積層体1を形成する上では、接着しても良い。接着方法としては、熱可塑性フィルム2と保護フィルム3の間のいずれかの表面に糊などの接着剤を塗布してから、ニップローラによりラミネートしても良いし、前述のような熱可塑性フィルム2と保護フィルム3を溶融状態で積層して口金から共押出する際に、保護フィルム側に糊などの接着成分を含有させて接着しても良い。このとき、ガイドロールなどの汚染を防ぐために、糊などの接着剤が脱落しないような成分のものを使用するのが好ましく、更に好ましくは保護フィルム側に接着剤を塗布することが好ましい。
Moreover, when forming the laminated body 1 which consists of the
また、熱可塑性フィルム2と保護フィルム3は加熱される前であれば、どのタイミングでも粘着積層もしくは接着して積層体1を形成しても良い。
Moreover, as long as the
積層体1を構成する熱可塑性フィルム2はフィルム予熱手段6もしくは金型ローラ4によりガラス転移点以上の温度に加熱される。フィルム予熱手段6は好ましくはランプ型ヒータやセラミックヒータ、熱風ノズルなどが適用できる。また、金型ローラ4についても好ましくは同様の加熱手段により表面もしくは内部から加熱昇温される。
The
また、押圧力を均一にすることと振動などを抑えることを目的に、金型ローラ4もしくはニップローラ5の内、少なくともいずれか一つのローラの表面が樹脂もしくはエラストマーで被覆されていることが必要である。例えば、金型ローラ4に樹脂もしくはエラストマーを被覆する場合には、その最外層に微細形状層を別途設ける。このとき、微細形状層は強度のある材質が好ましく、例えばニッケルや鋼、ステンレス鋼、銅などの金属が好ましい。
Further, for the purpose of making the pressing force uniform and suppressing vibrations, it is necessary that at least one of the surfaces of the
更に、金型ローラ表面の微細形状部の破損を防ぐためには、ニップローラ5のみの表面を樹脂層もしくはエラストマー層とすることが好ましい。樹脂層もしくはエラストマー層の目的は、押圧力を均一にする他に、樹脂を軟化させて金型の微細形状を転写する際にはある所定時間押圧力を確保する必要があり、樹脂層やエラストマー層の変形によりこの押圧時間を確保することができるからである。ここでローラ表面に使用する樹脂もしくはエラストマーとしては、金属などに比べると弾性係数が低く、押圧時に図6のような変形を示す材質が好ましい。エラストマーとしてゴムを用いる場合には、例えばシリコーンゴムやEPDM、ネオプレン、CSM、ウレタンゴム、NBR、エボナイトなどを用いることができる。更に高い弾性率と硬度を求める場合には、カレンダーローラ用樹脂としてゴムメーカ各社から上記ゴムに特殊な処方を用いたものや、じん性を向上させた硬質耐圧樹脂(例:ポリエステル樹脂)を用いることができる。これらエラストマーや樹脂には耐圧性と耐熱性に優れる処方のものが好ましく適用できる。
図6はニップローラ5を金型ローラ4及び積層体1に押圧したときの、ニップローラ5のみを取り出して図示したものである。このとき、ニップローラ5表面にはゴムに代表される樹脂層もしくはエラストマー層を被覆しており、押圧力により発生するヘルツの接触圧力pにより、このゴム層は図のように変形する。このとき、ゴムの厚さ方向には変形量δが発生し、これに伴い積層体1と接触幅Bを持って接触することとなる。この接触幅にフィルムの走行速度を掛けたものが接触時間となり、前述した押圧時間ということとなる。
Furthermore, in order to prevent breakage of the finely shaped portion on the surface of the mold roller, the surface of only the
FIG. 6 shows only the
図7は本発明の熱可塑性フィルム2と保護フィルム3とゴム変形量δの形態を示したものである。本発明のように厚みが100μm以下の薄い熱可塑性フィルムを加熱微細形状加工する場合に、ゴム変形量δがフィルム厚みを超えてしまうと、図のフィルム以外の部分でゴムが対向ローラと接触してしまい、熱可塑性フィルムに成形に必要な圧力pがかからず微細形状転写加工を高精度に行えなくなる可能性がある。そこで、図のように、熱可塑性フィルム2に保護フィルム3の積層体の厚みの合計t2が、樹脂層もしくはエラストマー層の厚さ方向の変形量以上とする。
FIG. 7 shows the form of the
ここで用いる樹脂層もしくはエラストマー層としては、ゴムや熱可塑性エラストマーが選択できる他に、好ましくはカレンダー工程に使われるような耐圧性の高い樹脂を使うことができる。上記変形量δを実現するために、ゴムや熱可塑性エラストマーの性質としては弾性係数が重要となる。しかし、ゴムやエラストマーの力と変形量の関係は非線形であることが多く、弾性係数が一義的に決めにくい。そこで変形量を制御するために好ましくはゴム硬度で上記弾性率を表現することが好ましく、更に好ましくはこれらの硬度が、ASTM D2240:2005(ショアD)規格で70°〜97°であることが好ましい。なぜなら、硬度が70°を下回ると図6の変形量δが前述の通り大きくなりすぎて、図7に示す熱可塑性フィルム2と保護フィルム3のそれぞれの厚みの合計t2を超えてしまうことがあり、微細形状の転写に必要な圧力pを確保することができなくなる恐れがある。また、硬度が97°を超えると逆に該層の変形量δが小さくなりすぎて、積層体1との接触幅Bが小さくなり、前述した押圧時間を確保できない恐れがある。よって本発明では、該層の硬度と前記積層体の厚みを規定することで、薄膜化した熱可塑性フィルム2においても、微細形状を転写するために必要な圧力を確保できることを見出した。
As the resin layer or the elastomer layer used here, a rubber or a thermoplastic elastomer can be selected, and a resin having a high pressure resistance such as that used in a calendar process can be preferably used. In order to realize the deformation amount δ, an elastic coefficient is important as a property of rubber or thermoplastic elastomer. However, the relationship between the force of rubber or elastomer and the amount of deformation is often non-linear, and it is difficult to uniquely determine the elastic coefficient. Therefore, in order to control the deformation amount, it is preferable that the elastic modulus is expressed by rubber hardness, and more preferably, the hardness is 70 ° to 97 ° according to ASTM D2240: 2005 (Shore D) standard. preferable. This is because when the hardness is less than 70 °, the deformation amount δ of FIG. 6 becomes too large as described above, and may exceed the total thickness t2 of the
更に、前記樹脂層もしくはエラストマー層の更に最表層に耐熱性や易滑性、離型性を改善する各種コーティングなどを薄く施工しても良い。 Furthermore, various coatings or the like for improving heat resistance, slidability and releasability may be applied thinly on the outermost layer of the resin layer or elastomer layer.
金型ローラ4およびニップローラ5はころがり軸受などにより回転支持される。好ましくは金型ローラ4もしくはニップローラ5のいずれかをモータなどの手段で速度などを制御しながら回転駆動すれば良い。速度としては好ましくは1m/分〜100m/分で搬送すれば、微細形状を高精度に転写しながら生産性を高くすることができるが、更には5m/分〜50m/分が上記要請上好ましい。
The
ニップローラ5は図1のように軸受がシリンダなどの押圧手段7と接続され、金型ローラ4との間で積層体1を押圧する。このとき、積層体1の厚み方向に圧力が作用すれば良いので、ニップローラ5に対して、金型ローラ4側に押圧手段を設けて積層体1を挟圧しても良い。
As shown in FIG. 1, the
金型ローラ4およびニップローラ5の芯材質は押圧力に対して剛性と強度を有するものが好ましく、例えば鋼や繊維強化樹脂、セラミックス、アルミ合金などが考えられる。金型ローラ4表面に微細形状を設ける方法については、上記芯材に直接切削やレーザなどの加工を施工しても良いし、芯材に鍍金をした上に微細加工を施工しても良い。また、電気鋳造や圧延などで製作した薄膜スリーブや、円筒に微細加工を施工して該ローラ4に被覆しても良い。あるいは前記スリーブや円筒を該ローラ4に被覆かん合後、微細形状を加工しても良い。また、図2のように、アイドラーローラ16を用いることで、前記スリーブをエンドレスベルト17として金型ローラ4を構成しても良い。
The core material of the
微細形状としては図3のようなプリズムや、図4のようなレンチキュラーなどの光学部材に用いられる幾何学形状や、図5に示す梨地などのランダム形状などが好例である。 Examples of the fine shape include a prism as shown in FIG. 3, a geometric shape used for an optical member such as a lenticular as shown in FIG. 4, and a random shape such as a satin as shown in FIG.
ここで、図5のようなランダム形状の代表ピッチPを求めるには、前述のように10点の凸部と凸部の間の距離の平均値で表せば良い。また代表深さDについても同様である。仮に凹凸部の全数が10点に満たない場合でもこの最大数で平均値を求めれば良い。 Here, in order to obtain the representative pitch P having a random shape as shown in FIG. 5, it may be expressed by the average value of the distances between the ten convex portions as described above. The same applies to the representative depth D. Even if the total number of concavo-convex portions is less than 10 points, the average value may be obtained with this maximum number.
次に熱可塑性フィルム2は加熱、加圧により微細形状を転写後、冷却することが好ましい。これは加熱流動により微細形状に圧力で充填されたポリマーを、形状保持のために冷却固化することで微細形状転写精度を向上することができる。冷却手段は金型側に設けても良いが、好ましくは図1のように冷却前に熱可塑性フィルム2と保護フィルム3を剥離することでフィルム2の背面からでも効率良く冷却することが好ましい。図1におけるフィルム冷却手段8はフィルム背面からポリマーを冷却するものであり、水などの冷媒を噴霧するもの、冷風をあてるもの、負圧真空による気化熱を利用するものなど、フィルム表面から熱を奪うものであれば良い。
Next, it is preferable to cool the
更に好ましくは熱可塑性フィルム2と保護フィルム3の間の剥離力が1mm幅当たり0.3mN以上、35mN以下であることが好ましい。剥離力が0.3mN以下であると、予熱もしくは金型ローラ4からの輻射熱による熱膨張もしくは熱収縮によりフィルムが熱応力を受ける場合に、保護フィルム3によりフィルムの形状保持をし、しわを回避することが難しくなる。また、剥離力が35mN以上であると、上記冷却工程より直前で熱可塑性フィルム2と保護フィルム3を剥離する際に、張力変動や巻き付きなどが発生し、連続して安定した微細形状転写フィルムの製造が困難となる可能性がある。剥離力の測定方法については図9のように熱可塑性フィルム2と保護フィルム3を180°方向に展開しながらこのときの力を測定する。例えば市販の引張試験器などを使えば力を測定することができる。
More preferably, the peel force between the
ここで、保護フィルムとしては幅方向の縦弾性係数が3GPa以上であることが好ましい。これは熱可塑性フィルム2と保護フィルム3を貼り合わせて積層体1を形成する際に、しわとなりにくく均一に貼り合わせが可能となる。
Here, as a protective film, it is preferable that the longitudinal elastic modulus of the width direction is 3 GPa or more. When the laminated body 1 is formed by laminating the
成形温度域でフィルムが熱膨張もしくは熱収縮する場合に、熱可塑性フィルム2が熱応力を受けると、これがフィルム2の座屈応力を超えた場合に、フィルムは座屈し、しわとなる。フィルム2あるいは積層体1がしわとなるかどうかの判定は、有限要素法などの数値計算で熱膨張などの変形量を境界条件として導入することで予測が可能であるが、発明者らは簡易な計算式で判定することを見いだした。
When the film thermally expands or contracts in the molding temperature range, if the
数式2は、材料力学で知られるオイラーの座屈公式であり、Pcrは座屈限界荷重を示す。ここでEはフィルムの幅方向の縦弾性係数、Iは断面2次モーメント、bはフィルム幅を示している。nは端末条件によって決まる自然数であり、下流の挟圧部で拘束部が決まるような本発明の条件では実験が必要である。発明者はフィルムが加熱によりしわとなる条件を測定し、実験によりn=36であることを見いだした。フィルムの熱影響部の長さを、フィルムの長さ方向で計測した値をHとすると、前記断面2次モーメントは数式3の通りとなる。
保護フィルム3の熱膨脹係数をαとし、成型温度とフィルム導入温度との温度差をΔTとすると、フィルムの熱膨張もしくは熱収縮により発生する荷重は数式4の左辺となる。一方、数式5の右辺は数式2に示した座屈荷重に数式3で示した断面2次モーメントを代入した式であり、数式4の不等式が成り立つ場合においてしわが発生しない条件となることを本発明者らは見いだした。数式4から両辺に存在するパラメータを削除すると数式4が得られる。ここで、上記したEやHは本数式からは削除することができ、フィルムの熱影響部Hは必ずしも測定する必要がない。また、縦弾性係数Eは熱可塑性フィルム2と保護フィルム3の熱膨張係数αが近い場合には数式4の通り必ずしも考慮する必要が無い場合があるが、保護フィルム3が熱可塑性フィルムに対して熱膨張が小さい場合には保護フィルム3の縦弾性係数Eが高いほど好ましくなる。よって、上記理由とは別に、保護フィルム3の縦弾性係数Eは3GPa以上とするのが、なお好ましいといえる。
If the thermal expansion coefficient of the
本発明の製造工程で微細形状を転写したフィルムは積層体1として巻き取るか、好ましくは図1の通り、冷却直前で保護フィルム3を剥離後、熱可塑性フィルム2を微細形状転写フィルムロール11として巻き取り、一方保護フィルム3を保護フィルムロール12として巻き取れば良い。この時、各フィルムロールは巻き芯14、15上に張力を付与しながら巻き取るのが好ましい。巻き芯14,15は回転支持手段により支持され、必要に応じモータなどの回転駆動手段に連結され、張力や速度などを制御されながらフィルムを巻き取る。ここで制御される張力は5N/m〜500N/m程度が好ましく、更に好ましくは10N/m〜20N/mが良い。
The film having the fine shape transferred in the production process of the present invention is wound up as a laminate 1, or preferably after the
ここで、本発明によれば、100μm以下の厚みの薄い熱可塑性フィルム2においても、必要な押圧時間を確保しながら、微細形状転写に必要な圧力を付与することができるため、長さ方向に500m以上に渡って、前記フィルム2の表面に連続的に微細形状を転写することができる。特に前記フィルムをガラス転移点以上に加熱しても、しわを回避しながら微細形状を転写するのに必要な圧力を付与することができるため、これまで難しかった代表ピッチが0.1mm以下の微細形状においても高さのばらつきが5%以下で非常に高品質なフィルムを500m以上に渡って得ることが可能となる。ここで金型ローラ4にシームやマージンを設けても良いが、金型ローラ4の微細形状を周方向にマージン無く形成することで500m以上に渡ってマージンの無い連続的な微細形状を得ることができる。
Here, according to the present invention, even in the
更にはプリズムのようにアスペクト比が高い微細形状においても特に好適となり、光学フィルムとして連続的に低コストで高品質なものを得ることができる。 Furthermore, it is particularly suitable for a fine shape having a high aspect ratio such as a prism, and a high quality film can be obtained continuously at low cost as an optical film.
以上の微細形状転写フィルムの製造方法を用いて、微細形状転写フィルムを製造した結果を説明する。 The result of manufacturing the fine shape transfer film using the above method for producing a fine shape transfer film will be described.
[実施例1]
図1の微細形状転写フィルムの製造方法の内、保護フィルム3は図と異なり剥離は行わず冷却手段を通過させ、そのまま巻き取った。熱可塑性フィルム2としては、厚みは50μmで、幅が500mmで、ナフタレンジカルボン酸を5〜50モル%の割合で共重合されてなる2軸延伸ポリエステルフィルムを用いた。
[Example 1]
In the manufacturing method of the fine shape transfer film in FIG. 1, the
モータと連結されたニップローラ5を回転駆動することでフィルムを速度30m/分で搬送した。
The film was conveyed at a speed of 30 m / min by rotationally driving a
熱可塑性フィルム2はあらかじめ、188μmの厚みを有するポリエステルフィルム(商品名ルミラー、東レ株式会社製)にイソシアネート型アクリル系樹脂からなる接着剤を塗布した保護フィルム3と積層体1として貼り合わせされており、巻出ロール10を構成する。該ロール10は巻き芯13にあらかじめ巻かれており、巻き芯13は回転支持手段により駆動支持され、巻出し張力を100N/mに制御された。巻出ロールの巻き長は1000mを用いた。
The
巻き芯13及び巻き芯14は紙からなる円筒を用い、内径152mm、外径172mm、長さ600mmのものを使用した。
As the winding
金型ローラ4としては、炭素鋼からなる筒状の芯材にニッケル鍍金をしたものに、図3のようなプリズム18を切削加工したものを用いた。該ローラ4は外径が300mmであり、幅が600mmの芯材の両端に同軸上にかん合された軸を有し、該軸を軸受により回転支持する。また、プリズム18のピッチ40μm、深さ20μmとし、加工効率を考え、図1の概略図とは異なり、ロール周方向にピッチ20μmの螺旋状に加工した。
ニップローラ4の軸受は油圧シリンダ7により金型ローラ4に対向して押圧できるように付設し、積層体1を連続的に挟圧した。
As the
The bearing of the
ニップローラ4は外径が280mmの炭素鋼からなる筒状の芯材表面に厚さ10mmの耐圧特殊ポリエステル用樹脂(エラグラスZE、株式会社金陽社製)を被覆した。該樹脂は硬度がASTM―D規格(ショアD)で96°であり、耐圧性が1000kN/mのものを用いた。
In the
ここで圧力は前記油圧シリンダからニップローラ4に対し、片側175kN、1mあたりの線圧として700kN/mを付与した。このとき、ニップローラ4の表面の樹脂層が図6のように、δ=200μm変形し、この結果フィルムとの接触幅B=5mmであることを確認した。これにより積層体1の厚みt2よりも、前記変形量δが小さいことを確認した。
Here, the pressure was applied from the hydraulic cylinder to the nip
[実施例2]
本発明の一実施形態の別の実施例を説明する。本実施例では冷却する直前で保護フィルムの剥離することの効果をみるために図1に示す通り、保護フィルム3を冷却前に熱可塑性フィルム2から剥離する。このときの剥離力は34mmN/mmとなるよう、保護フィルム2を製造した。
[Example 2]
Another example of one embodiment of the present invention will be described. In this embodiment, in order to see the effect of peeling off the protective film immediately before cooling, the
[実施例3]
本発明の一実施形態の別の実施例を説明する。本実施例では保護フィルム3の剥離力による影響をみるために図1に示す通り、保護フィルム3を冷却前に熱可塑性フィルム2から剥離し、このときの剥離力は7mmN/mmとなるよう、保護フィルム2を製造した。
[Example 3]
Another example of one embodiment of the present invention will be described. In this example, in order to see the influence of the peeling force of the
[比較例1]
従来技術の実施形態を特許文献1に基づき、図8のような製造方法で、実施例と同じく熱可塑性フィルム2として厚みは30μmで、幅が500mmで、ナフタレンジカルボン酸を5〜50モル%の割合で共重合されてなるポリエステルフィルムを用いて微細形状転写フィルムの製造を行った。
搬送速度、張力、押圧力は実施例1と同じとし、金型ローラ4、ニップローラ4と巻き芯13も実施例1と同じものを用いた。巻出ロールの巻き長も実施例と同様1000m用意した。
また、支持ベルト22としては、厚さ100μmで、ポリエステル樹脂からなる幅500mmのエンドレスベルトとした。ここで圧力は前記油圧シリンダからニップローラ4に対し、片側175kNを付与した。
[Comparative Example 1]
The embodiment of the prior art is based on Patent Document 1, and the manufacturing method as shown in FIG. 8, the
The conveyance speed, tension, and pressing force were the same as in Example 1, and the
The
表1に実施例および比較例により微細形状転写フィルムを製造した結果を示す。ここで微細形状転写フィルム採取巻き長とは、しわや蛇行などにより形状転写が継続不可能な状態になることなく、連続的に採取可能であった巻き長をいい、言い換えると連続的に微細形状転写を施工し巻き取ったフィルムロール11の巻き長のことを言う。また、表1の“しわ”の判定基準としては、微細形状転写が部分的に行われないような座屈が、加熱ローラ入り口で発生した場合に“×”とし、これ以外を○とした。
Table 1 shows the results of manufacturing the fine shape transfer film by Examples and Comparative Examples. Here, the fine shape transfer film sampling winding length refers to the winding length that could be continuously collected without causing the shape transfer to be continued due to wrinkles or meandering, in other words, the continuous fine shape. It refers to the winding length of the
また、“プリズム深さのばらつき”とは、10個のプリズムの深さ(高さ)Dを測定し、測定値の最大値から最小値を引いたものを平均値で割ったものと定義した。
なお、測定に際しては各種顕微鏡を用いることができるが、本実施例では株式会社キーエンス製デジタルマイクロスコープVE−7800を使用し、倍率を150〜600倍程度の範囲で観察を行った。
Also, “prism depth variation” is defined as a value obtained by measuring the depth (height) D of 10 prisms, and subtracting the minimum value from the maximum value of the measured value and dividing it by the average value. .
Various microscopes can be used for the measurement. In this example, a digital microscope VE-7800 manufactured by Keyence Corporation was used, and the magnification was observed in the range of about 150 to 600 times.
表1の通り、比較例1に対して、実施例1では熱可塑性フィルム2が保護フィルム2と接着されているため、予熱による熱膨張により熱応力が発生してもしわとならず、990mに渡って連続的に微細形状転写が可能であった。また、実施例2においては、実施例1に対して冷却直前で保護フィルム3を剥離することで、熱可塑性フィルム2の冷却効率が上がり、結果としてプリズム成形の精度が向上し、深さDのばらつきが減少した。更に実施例3では、実施例2よりも剥離力を適正化することで熱可塑性フィルム2と保護フィルム3の剥離力が安定し、冷却部のフィルムのばたつきが減少して更に深さDのばらつきが減少した。
As shown in Table 1, since the
一方、比較例1は走行直後に熱によるしわが発生しはじめ、1m走行した時点でしわによる蛇行でフィルムがローラから外れ、連続的に微細形状転写が不可能な状態となった。また、採取したプリズムを観察した結果、エンドレスベルトの厚みが100μmと、ゴムの変形量に対してベルトとフィルム厚みを足し合わせたものが小さいために、圧力が不十分となり、プリズムの成形精度のばらつきも非常に大きなものとなった。 On the other hand, in Comparative Example 1, wrinkles due to heat began to occur immediately after traveling, and when the film traveled 1 m, the film was removed from the rollers due to meandering due to the wrinkles, and it was impossible to transfer the fine shape continuously. In addition, as a result of observing the collected prisms, the endless belt thickness is 100 μm, and since the sum of the belt thickness and the film thickness is small with respect to the amount of rubber deformation, the pressure becomes insufficient, and the molding accuracy of the prism is reduced. The variation was also very large.
本発明は、微細形状を転写されるフィルムの製造方法に限らず、同じく微細な形状を転写される不織布や紙の製造方補にも応用することができるが、その応用範囲が、これらに限られるものではない。 The present invention can be applied not only to a method for producing a film to which a fine shape is transferred, but also to a method for producing a nonwoven fabric or paper to which a fine shape is similarly transferred. It is not something that can be done.
1 熱可塑性フィルムと保護フィルムの積層体
2 熱可塑性フィルム
3 保護フィルム
4 金型ローラ
5 ニップローラ
6 フィルム予熱手段
7 押圧手段
8 フィルム冷却手段
9 ガイドローラ
・ 巻出ロール
・ 微細形状転写フィルムロール
・ 保護フィルムロール
・ 巻出ロール巻芯
・ 微細形状転写フィルムロール巻芯
・ 保護フィルムロール巻芯
・ アイドラーローラ
・ 微細形状金型エンドレスベルト
・ プリズム
・ レンチキュラー
・ ゴム層
・ 金型予熱手段
・ 支持ベルト
P 代表ピッチ
D 代表深さ
δ ローラ表面の樹脂層もしくはエラストマー層の厚さ方向の変形量
B ローラ表面の樹脂層もしくはエラストマー層の変形に伴うフィルムとの接触幅
p 押圧力によって生じる単位面積あたりの圧力
t 熱可塑性フィルムの厚み
t1 保護フィルムの厚み
t2 熱可塑性フィルムと保護フィルムの積層厚み
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Laminated body of thermoplastic film and
Claims (4)
(1)金型ローラもしくはニップローラの内、少なくとも一つのローラの表面が樹脂もしくはエラストマーで被覆されており、
(2)前記熱可塑性フィルムが保護フィルム層と積層されており、
(3)前記熱可塑性フィルムと前記保護フィルムの積層体の厚みの合計が、前記ローラ表面の樹脂層もしくはエラストマー層の厚さ方向の変形量以上である。
(4)前記保護フィルムを、前記熱可塑性フィルムを冷却する直前に剥離する。 The surface of a thermoplastic film having a thickness of 100 μm or less is heated to the glass transition point or more, and the surface is brought into contact with a mold roller having a fine shape provided on the surface, and at the same time, the mold roller and the roller are opposed to each other in the thickness direction. A method for producing a fine shape transfer film satisfying the following (1) to (3) in a method for producing a fine shape transfer film, wherein the film is pressed with a nip roller to transfer the fine shape to the film and cooled.
(1) The surface of at least one of the mold roller or nip roller is coated with resin or elastomer,
(2) The thermoplastic film is laminated with a protective film layer,
(3) The total thickness of the laminate of the thermoplastic film and the protective film is not less than the amount of deformation in the thickness direction of the resin layer or elastomer layer on the roller surface.
(4) The protective film is peeled off immediately before cooling the thermoplastic film.
The manufacturing method of the fine shape transfer film in any one of Claims 1-3 which satisfy | fills the following formula | equation (a).
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