JP5510352B2 - 重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、重防食被覆構造物の管理方法 - Google Patents
重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、重防食被覆構造物の管理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5510352B2 JP5510352B2 JP2011022495A JP2011022495A JP5510352B2 JP 5510352 B2 JP5510352 B2 JP 5510352B2 JP 2011022495 A JP2011022495 A JP 2011022495A JP 2011022495 A JP2011022495 A JP 2011022495A JP 5510352 B2 JP5510352 B2 JP 5510352B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion
- heavy
- steel
- coating
- test
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 334
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 205
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 205
- 238000000576 coating method Methods 0.000 title claims description 96
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 title claims description 91
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 82
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 55
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 title claims description 11
- 238000007726 management method Methods 0.000 title description 11
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 289
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 112
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 73
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 68
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 58
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 56
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 16
- 230000008439 repair process Effects 0.000 claims description 8
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 13
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 7
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- 238000005536 corrosion prevention Methods 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 3
- 125000000391 vinyl group Chemical group [H]C([*])=C([H])[H] 0.000 description 3
- 229920002554 vinyl polymer Polymers 0.000 description 3
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 2
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- -1 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 2
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 2
- 229920005749 polyurethane resin Polymers 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000013440 design planning Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 1
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 239000011527 polyurethane coating Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 230000000638 stimulation Effects 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Description
本発明は、海洋や河川などの厳しい腐食環境に用いられる重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、重防食被覆構造物の管理方法に関する。
河川や海洋などの厳しい腐食環境にさらされる港湾鋼構造物の防食は、港湾構造物が配置される環境によって異なっている。港湾構造物における海中部に配置される部位は電気防食がなされ、干満帯、飛沫帯に配置される部位についてはポリウレタンやポリエチレンなどの重防食が行われる。
このような港湾鋼構造物には20年から50年の耐久性が求められるため、腐食予測に基づいた耐久性の評価をする必要がある。特に、近年ライフサイクルコスト（LCC）を考慮した港湾構造物の設計、維持管理方法が求められており、腐食予測に基づいた重防食被覆鋼材の耐久性評価方法の確立が必要とされている。
このような港湾鋼構造物には20年から50年の耐久性が求められるため、腐食予測に基づいた耐久性の評価をする必要がある。特に、近年ライフサイクルコスト（LCC）を考慮した港湾構造物の設計、維持管理方法が求められており、腐食予測に基づいた重防食被覆鋼材の耐久性評価方法の確立が必要とされている。
鋼構造物の耐久性を評価するための鋼材の寿命予測方法としては、対象となる実構造物又はその実構造物を模擬した構造物における１以上の部位で環境因子の値を測定し、環境因子と腐食量との関係と、その環境因子の測定値とに基づき、腐食量と暴露時間との関係を示すデータを求め、そのデータに基づいて腐食の進行を予測するようにした表面処理鋼材の寿命予測方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
また、実構造において長時間使用されてきた腐食速度が既知の２種以上の金属の腐食速度を基準に、実環境・実構造体において耐食性が未知な金属（めっき、拡散層、塗膜、有機皮膜、無機皮膜、有機無機複合皮膜などの被覆層を含む）について、短期間の腐食促進試験により実環境・実構造体における未知な金属の腐食速度および耐食時間を精度よく推定することを可能とした金属および被覆金属板の耐食性予測方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
また、実構造において長時間使用されてきた腐食速度が既知の２種以上の金属の腐食速度を基準に、実環境・実構造体において耐食性が未知な金属（めっき、拡散層、塗膜、有機皮膜、無機皮膜、有機無機複合皮膜などの被覆層を含む）について、短期間の腐食促進試験により実環境・実構造体における未知な金属の腐食速度および耐食時間を精度よく推定することを可能とした金属および被覆金属板の耐食性予測方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
重防食被覆鋼材に対する腐食の進展の形態は、被覆の端部から腐食が徐々に被覆層下へ進展し、また被覆残存部では腐食が生じずに被覆剥離部でのみ腐食が生じるという特殊な腐食進展形態を示す。
しかしながら、特許文献１に開示されたものは、鋼材の全面で腐食が発生することを前提としており、重防食被覆鋼材のように被覆の端部から腐食が進展する場合には適用できない。
また、特許文献２に開示されたものは、被覆が消失した後に鋼材が全面で腐食することを前提としており、重防食被覆鋼材のように被覆残存部では腐食が生じずに被覆剥離部でのみ腐食が生じる場合には適用できない。
しかしながら、特許文献１に開示されたものは、鋼材の全面で腐食が発生することを前提としており、重防食被覆鋼材のように被覆の端部から腐食が進展する場合には適用できない。
また、特許文献２に開示されたものは、被覆が消失した後に鋼材が全面で腐食することを前提としており、重防食被覆鋼材のように被覆残存部では腐食が生じずに被覆剥離部でのみ腐食が生じる場合には適用できない。
このように、重防食被覆鋼材のように特殊な腐食進展形態を生ずるものについて、特殊な腐食のメカニズムを考慮して正確な腐食予測や耐食予測をできる従来技術は存在しない。
そこで、重防食被覆鋼材に対する正確な腐食予測や寿命予測の開発が望まれており、またこれに基づく重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法の開発が望まれていた。
そこで、重防食被覆鋼材に対する正確な腐食予測や寿命予測の開発が望まれており、またこれに基づく重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法の開発が望まれていた。
本発明は係る課題を解決するためになされたものであり、重防食被覆鋼材についてその腐食のメカニズムを考慮して短期間で正確に腐食予測をして、これに基づく重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法を得ることを目的としている。
また、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、さらには重防食被覆構造物の管理方法を提供することを目的としている。
また、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、さらには重防食被覆構造物の管理方法を提供することを目的としている。
本発明者らは、上記の課題を解決するため重防食被覆鋼材に対する腐食がどのように進行するのかについての調査・検討を行った。
図５は、重防食被覆鋼材の一例である重防食被覆を行った重防食被覆鋼矢板の腐食後の断面の模式図、図６は図５の丸で囲んだ部分の拡大図である。
重防食被覆鋼矢板１は、図５、図６に示すように、継手２の近傍に重防食被覆３の被覆端部５が存在し、被覆端部５から継手側に被覆のない鋼材露出部７が存在し、そのさらに先端側が継手内部９となる。
継手２と継手２が組み合っている継手内部９は、水や酸素が浸入しにくく、腐食は抑制される。したがって、重防食被覆鋼矢板１の腐食は、鋼材露出部７および、被覆端部５からの被覆の剥離に伴い被覆層下で生じる。図５、図６の例では、被覆端部５から被覆層下に距離Ｓだけ錆が浸入している状態である。
図５は、重防食被覆鋼材の一例である重防食被覆を行った重防食被覆鋼矢板の腐食後の断面の模式図、図６は図５の丸で囲んだ部分の拡大図である。
重防食被覆鋼矢板１は、図５、図６に示すように、継手２の近傍に重防食被覆３の被覆端部５が存在し、被覆端部５から継手側に被覆のない鋼材露出部７が存在し、そのさらに先端側が継手内部９となる。
継手２と継手２が組み合っている継手内部９は、水や酸素が浸入しにくく、腐食は抑制される。したがって、重防食被覆鋼矢板１の腐食は、鋼材露出部７および、被覆端部５からの被覆の剥離に伴い被覆層下で生じる。図５、図６の例では、被覆端部５から被覆層下に距離Ｓだけ錆が浸入している状態である。
発明者は、図５、図６に示すような重防食被覆鋼矢板１の腐食状態から、腐食後断面予測をするには、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下への錆侵入速度、及び被覆層下における腐食速度の３つの要素が必要であると考えた。そこで、これらがどのように進行するのかについて腐食促進試験を実施することで調査した。
鋼材露出部腐食速度は腐食促進試験を複数期間で行い、それぞれの腐食量から求めた。鋼材の腐食量は、試験前の重防食被覆を施す前と試験後に重防食被覆や腐食生成物などを取り除いた後に、ノギスやレーザー変位計などを用いて測定できる。複数期間での鋼材露出部における腐食量を、縦軸が腐食量、横軸が試験期間を示すグラフ上にプロットし、これを原点を通る直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、腐食速度とした。鋼材露出部腐食量は次式（１）又は（１）’で表せることが分かった。
ｙ1＝δ1t ・・・・・・・ （１） 使用開始から１０年まで（t≦10(y)）
ｙ1＝ｙ10y+(1/2)δ1（t−10）・・・（１）’ 使用開始から１０年以降（t＞10(y)）
ここでｙ1：鋼材露出部腐食量（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、δ1:鋼材露出部腐食速度（ｍｍ/ｙ）、ｙ10y：（１）式から求められる１０年後の鋼材露出部腐食量（ｍｍ）
鋼材露出部腐食速度は腐食促進試験を複数期間で行い、それぞれの腐食量から求めた。鋼材の腐食量は、試験前の重防食被覆を施す前と試験後に重防食被覆や腐食生成物などを取り除いた後に、ノギスやレーザー変位計などを用いて測定できる。複数期間での鋼材露出部における腐食量を、縦軸が腐食量、横軸が試験期間を示すグラフ上にプロットし、これを原点を通る直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、腐食速度とした。鋼材露出部腐食量は次式（１）又は（１）’で表せることが分かった。
ｙ1＝δ1t ・・・・・・・ （１） 使用開始から１０年まで（t≦10(y)）
ｙ1＝ｙ10y+(1/2)δ1（t−10）・・・（１）’ 使用開始から１０年以降（t＞10(y)）
ここでｙ1：鋼材露出部腐食量（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、δ1:鋼材露出部腐食速度（ｍｍ/ｙ）、ｙ10y：（１）式から求められる１０年後の鋼材露出部腐食量（ｍｍ）
錆浸入速度についても、腐食促進試験を複数期間で行い、それぞれの錆浸入距離から求める。錆浸入距離は腐食促進試験後に被覆を強制的に剥離し、被覆端部から被覆層下への錆浸入先端までの距離を数点測定し平均して求めた。複数期間について求めた錆浸入距離を、縦軸が錆浸入距離、横軸が試験期間を示すグラフ上にプロットし、これを直線近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、それを錆浸入速度とし、横軸との交点を錆浸入開始までの時間として求めることができる。錆浸入距離ｘは式（２）で表せることが分かった。なお、錆浸入距離ｘに関しては、１０年経過前と経過後も同じく式（２）で表すことができる。
x＝at-b ・・・・ （２）
ここでx：錆浸入距離（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、a:錆浸入速度（ｍｍ/ｙ）、b：定数
また、被覆層下への錆浸入開始時間は（２）式のｔ切片t＝b/aから求められる。
x＝at-b ・・・・ （２）
ここでx：錆浸入距離（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、a:錆浸入速度（ｍｍ/ｙ）、b：定数
また、被覆層下への錆浸入開始時間は（２）式のｔ切片t＝b/aから求められる。
被覆層下腐食速度についても腐食促進試験を複数期間で行い、被覆端部からの距離ごとの腐食量と前記錆浸入速度から被覆層下腐食速度を求めた。被覆層下の腐食量は鋼材露出部同様、試験前の重防食被覆を施す前と試験後に重防食被覆や腐食生成物などを取り除いた後に、ノギスやレーザー変位計などを用い測定することが出来る。
被覆層下腐食速度は被覆端部からの距離ごとに求めることが出来る。複数期間における被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線近似し、被覆端部からの距離ごとの腐食開始時間は前記（２）式の錆浸入速度から求める。前記（２）式から求めた被覆端部からの距離ごと腐食開始時間を、腐食量＝０とし、それ以降の複数期間の被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求める。被覆端部からの距離ごとの腐食量は次式（３）又は（３）’で表せることが分かった。
式（３）は被覆端部からの距離x1において腐食開始から１０年経過以前の場合であり、式（３）’は被覆端部からの距離x1において腐食開始から１０年経過以降の場合である。
被覆層下腐食速度は被覆端部からの距離ごとに求めることが出来る。複数期間における被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線近似し、被覆端部からの距離ごとの腐食開始時間は前記（２）式の錆浸入速度から求める。前記（２）式から求めた被覆端部からの距離ごと腐食開始時間を、腐食量＝０とし、それ以降の複数期間の被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求める。被覆端部からの距離ごとの腐食量は次式（３）又は（３）’で表せることが分かった。
式（３）は被覆端部からの距離x1において腐食開始から１０年経過以前の場合であり、式（３）’は被覆端部からの距離x1において腐食開始から１０年経過以降の場合である。
以上のように、重防食被覆鋼材について、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下への錆侵入速度、及び被覆層下における腐食速度の３つの要素を（１）式〜（３）’式に基づいて求めることができることが判明したので、これらの式と腐食促進試験における促進倍率を用いることで、重防食被覆鋼材における腐食後断面予測ができる。
本発明は、以上の知見に基づいてなされたものであり、具体的には以下の構成からなるものである。
（１）本発明に係る重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法は、鋼材露出部のある重防食被覆鋼材試験片を用いて腐食促進試験を行う第１の工程と、この結果より、重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下の腐食速度、及び前記腐食促進試験の促進倍率を算出する第２の工程と、
該第２の工程で求めた前記重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部、被覆層下の腐食速度、及び前記促進倍率を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める第３の工程と、
該第３の工程で求めた前記錆侵入距離及び前記腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する第４の工程とを有することを特徴とするものである。
該第２の工程で求めた前記重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部、被覆層下の腐食速度、及び前記促進倍率を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める第３の工程と、
該第３の工程で求めた前記錆侵入距離及び前記腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する第４の工程とを有することを特徴とするものである。
（２）また、上記（１）に記載のものにおいて、鋼材露出部腐食量ｙ1を（１）又は（１）’式で、錆浸入距離xを（２）式で、被覆端部からの距離x1における腐食量yx1を（３）又は（３）’式で求めるようにしたことを特徴とするものである。
（３）また、本発明に係る重防食被覆構造物の強度劣化予測方法は、上記（１）又は（２）で求めた重防食被覆鋼材断面を用いて設計計算を行い、該設計計算の結果に基づいて腐食後の耐久性評価を行うことを特徴とするものである。
（４）また、本発明に係る重防食被覆構造物の管理方法は、上記（３）記載の重防食被覆鋼構造物の強度劣化予測方法によって求められた将来の劣化予測に基づいて補修計画を作成することを特徴とするものである。
本発明においては、鋼材露出部のある重防食被覆鋼材試験片を用いて腐食促進試験を行う第１の工程と、その結果より、重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下の腐食速度、及び前記腐食促進試験の促進倍率を算出する第２の工程と、該第２の工程で求めた前記重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部、被覆層下の腐食速度、及び前記促進倍率を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める第３の工程と、該第３の工程で求めた前記錆侵入距離及び前記腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する第４の工程とを有することにより、短期間で正確な重防食被覆鋼材の腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測をすることができ、正確な耐久性評価が可能になる。
［実施の形態］
本発明に係る重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法は、図１のフローチャートに示すように、鋼材露出部のある重防食被覆鋼材試験片を用いて腐食促進試験を行う第１の工程と、重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下の腐食速度及び腐食促進試験の促進倍率を求める第２の工程と、該第２の工程で求めた前記重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部および被覆層下の腐食速度を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める第３の工程と、該第３の工程で求めた前記錆侵入距離及び前記腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する第４の工程とを有する。
以下、用語の意味及び各工程を詳細に説明する。
本発明に係る重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法は、図１のフローチャートに示すように、鋼材露出部のある重防食被覆鋼材試験片を用いて腐食促進試験を行う第１の工程と、重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下の腐食速度及び腐食促進試験の促進倍率を求める第２の工程と、該第２の工程で求めた前記重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部および被覆層下の腐食速度を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める第３の工程と、該第３の工程で求めた前記錆侵入距離及び前記腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する第４の工程とを有する。
以下、用語の意味及び各工程を詳細に説明する。
重防食被覆鋼材とは、海洋や河川などの厳しい腐食環境にさらされる港湾などにおけるポリウレタンやポリエチレンなどの有機被覆を施した鋼矢板、鋼管矢板、鋼管杭などである。これら重防食被覆は２ｍｍ以上の厚膜であり、鋼材の腐食は被覆の健全部では生じない。腐食は被覆端部近傍の鋼材露出部や被覆の剥離に伴い被覆下で生じる。このため重防食被覆鋼材の腐食は全面腐食ではなく、被覆端部近傍で大きくなり、被覆端部から距離が離れるほど小さくなる特徴的な形態となる。本実施の形態では小型試験片の腐食促進試験の結果から、鋼構造物の被覆下の腐食量を予測する。
＜第１の工程＞
第１の工程は、鋼材露出部のある重防食被覆鋼材の小型試験片を用いて海洋環境を模擬した腐食促進試験を行う工程である。
小型試験片は重防食被覆部と鋼材露出部を有するものを用いる。例えば、１００ｍｍ角の試験片を用いる場合には、中央部に幅２０ｍｍ程度の鋼材露出部を設け、他の部分を所定の有機被覆層で覆ったものが一例として挙げられる。これを塩水噴霧や乾燥過程のある腐食促進試験に供する。腐食促進試験としてはＪＡＳＯ Ｍ６０９−９１やＪＩＳ Ｋ５６２１などの乾湿繰返し試験を用いることが出来る。試験期間は複数期間行うことが必要であり、３期間以上がより正確な腐食速度を求めるために望ましい。
第１の工程は、鋼材露出部のある重防食被覆鋼材の小型試験片を用いて海洋環境を模擬した腐食促進試験を行う工程である。
小型試験片は重防食被覆部と鋼材露出部を有するものを用いる。例えば、１００ｍｍ角の試験片を用いる場合には、中央部に幅２０ｍｍ程度の鋼材露出部を設け、他の部分を所定の有機被覆層で覆ったものが一例として挙げられる。これを塩水噴霧や乾燥過程のある腐食促進試験に供する。腐食促進試験としてはＪＡＳＯ Ｍ６０９−９１やＪＩＳ Ｋ５６２１などの乾湿繰返し試験を用いることが出来る。試験期間は複数期間行うことが必要であり、３期間以上がより正確な腐食速度を求めるために望ましい。
＜第２の工程＞
第２の工程は、重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下の腐食速度及び腐食促進試験の促進倍率を求める工程である。
鋼材露出部腐食速度は腐食促進試験を複数期間で行い、それぞれの腐食量から求める。鋼材の腐食量は試験前の重防食被覆を施す前と試験後に重防食被覆や腐食生成物などを取り除いた後に、ノギスやレーザー変位計などを用い測定することが出来る。
つまり、試験前の値と試験後の値の差から求めることが出来る。
複数期間での鋼材露出部における腐食量を、縦軸が腐食量、横軸が試験期間を示すグラフ上にプロットし、これを原点を通る直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、腐食速度とする。鋼材露出部腐食量は次式（１）で表せることを利用して腐食速度を求める。
なお、促進試験が十分に長く行なわれた場合は、ある期間以降は傾きが小さくなり、全体として途中で折れ曲がった直線のようにプロットが並ぶが、この場合には上記ある期間が経過する前、つまり傾きが小さくなる以前の直線状に並んだプロットを用いて上記の方法で、腐食速度を求めることができる。
ｙ1＝δ1t ・・・・・・・ （１）
ここでｙ1：鋼材露出部腐食量（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、δ1:鋼材露出部腐食速度（ｍｍ/ｙ）
第２の工程は、重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下の腐食速度及び腐食促進試験の促進倍率を求める工程である。
鋼材露出部腐食速度は腐食促進試験を複数期間で行い、それぞれの腐食量から求める。鋼材の腐食量は試験前の重防食被覆を施す前と試験後に重防食被覆や腐食生成物などを取り除いた後に、ノギスやレーザー変位計などを用い測定することが出来る。
つまり、試験前の値と試験後の値の差から求めることが出来る。
複数期間での鋼材露出部における腐食量を、縦軸が腐食量、横軸が試験期間を示すグラフ上にプロットし、これを原点を通る直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、腐食速度とする。鋼材露出部腐食量は次式（１）で表せることを利用して腐食速度を求める。
なお、促進試験が十分に長く行なわれた場合は、ある期間以降は傾きが小さくなり、全体として途中で折れ曲がった直線のようにプロットが並ぶが、この場合には上記ある期間が経過する前、つまり傾きが小さくなる以前の直線状に並んだプロットを用いて上記の方法で、腐食速度を求めることができる。
ｙ1＝δ1t ・・・・・・・ （１）
ここでｙ1：鋼材露出部腐食量（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、δ1:鋼材露出部腐食速度（ｍｍ/ｙ）
腐食促進試験の促進倍率αは、
α＝（腐食促進試験における鋼材露出部の腐食速度δ）/（海洋環境における裸鋼材の腐食速度δ0）
で求められる。
腐食促進試験の促進倍率は、例えば海洋環境飛沫部での一般的に知られている裸鋼材の腐食速度０．１〜０．３ｍｍ/ｙに対する腐食促進試験での鋼材露出部の腐食速度の割合で求める。重防食被覆鋼材が用いられる環境における裸鋼材の腐食速度がわかっている場合はその値を用いる。腐食速度が不明な環境においてはより厳しい条件として０．３ｍｍ/ｙを用いることが出来る。
例えば促進倍率が１０である場合、腐食後断面を予測する際には腐食促進試験の腐食速度δを１０で割った値を腐食速度δ0として用いる。
α＝（腐食促進試験における鋼材露出部の腐食速度δ）/（海洋環境における裸鋼材の腐食速度δ0）
で求められる。
腐食促進試験の促進倍率は、例えば海洋環境飛沫部での一般的に知られている裸鋼材の腐食速度０．１〜０．３ｍｍ/ｙに対する腐食促進試験での鋼材露出部の腐食速度の割合で求める。重防食被覆鋼材が用いられる環境における裸鋼材の腐食速度がわかっている場合はその値を用いる。腐食速度が不明な環境においてはより厳しい条件として０．３ｍｍ/ｙを用いることが出来る。
例えば促進倍率が１０である場合、腐食後断面を予測する際には腐食促進試験の腐食速度δを１０で割った値を腐食速度δ0として用いる。
錆浸入速度についても、腐食促進試験を複数期間で行い、それぞれの錆浸入距離から求める。錆浸入距離は腐食促進試験後に被覆を強制的に剥離し、被覆端部から被覆層下への錆浸入先端までの距離を数点測定し平均して求める。複数期間について求めた錆浸入距離を、縦軸が錆浸入距離、横軸が試験期間を示すグラフ上にプロットし、これを直線近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、それを錆浸入速度とし、横軸との交点を錆浸入開始までの時間として求める。つまり、下記(２)式を利用して求める。
x＝at-b ・・・・ （２）
ここで、x：錆浸入距離（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、a:錆浸入速度（ｍｍ/ｙ）、
b：定数
また、被覆層下への錆浸入開始時間は（２）式のｔ切片t＝b/aから求められる。
また、促進倍率が１０である場合、腐食後断面を予測する際には腐食促進試験から求めた錆浸入速度aを１０で割った値を用いる。定数ｂは促進倍率に関わらず、一定であり、腐食促進試験で求められた値を用いる。
x＝at-b ・・・・ （２）
ここで、x：錆浸入距離（ｍｍ）、t：経過期間（ｙ）、a:錆浸入速度（ｍｍ/ｙ）、
b：定数
また、被覆層下への錆浸入開始時間は（２）式のｔ切片t＝b/aから求められる。
また、促進倍率が１０である場合、腐食後断面を予測する際には腐食促進試験から求めた錆浸入速度aを１０で割った値を用いる。定数ｂは促進倍率に関わらず、一定であり、腐食促進試験で求められた値を用いる。
被覆層下腐食速度についても腐食促進試験を複数期間で行い、被覆端部からの距離ごとの腐食量と前記錆浸入速度から被覆層下腐食速度を求めた。被覆層下の腐食量は鋼材露出部同様、試験前の重防食被覆を施す前と試験後に重防食被覆や腐食生成物などを取り除いた後に、ノギスやレーザー変位計などを用い測定することができる。つまり、試験前の値と試験後の値の差から求めることが出来る。
被覆層下腐食速度は被覆端部からの距離ごとに求めることが出来る。複数期間における被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線近似し、被覆端部からの距離ごと腐食開始時間は前記（２）式の錆浸入速度から求める。前記（２）式から求めた被覆端部からの距離ごと腐食開始時間を腐食量０とし、それ以降の複数期間の被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求める。
被覆端部からの距離ｘ１地点での腐食開始時間ｔ１は、対象物が腐食環境に置かれてからの経過時間（試験期間）をｔとすると、ｔから被覆端部に錆浸入が開始するまでの時間（錆侵入開始時間）と侵入を開始した被覆端部からｘ１地点にまで達するまでの時間の和を引いた時間、つまり、ｔ１＝(ｔ−(ｘ１＋ｂ)／ａ)で表される。
従って、ｘ１地点における腐食速度δｘ１を求めるには、ｘ１地点での腐食量ｙｘ１を縦軸とし、横軸を、ｔ１を原点とした時間軸からなる座標にプロットし、それを最小二乗法にて原点を通る直線近似し、下記式(３)より求める。なお、前述したように、試験期間が長くなると、ある期間以降は傾きが小さくなり、全体として途中で折れ曲がった直線のようにプロットが並ぶが、この場合には上記ある期間が経過する前、つまり傾きが小さくなる以前の直線状に並んだプロットをもちいる。
被覆層下腐食速度は被覆端部からの距離ごとに求めることが出来る。複数期間における被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線近似し、被覆端部からの距離ごと腐食開始時間は前記（２）式の錆浸入速度から求める。前記（２）式から求めた被覆端部からの距離ごと腐食開始時間を腐食量０とし、それ以降の複数期間の被覆端部からの距離ごとの腐食量を直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求める。
被覆端部からの距離ｘ１地点での腐食開始時間ｔ１は、対象物が腐食環境に置かれてからの経過時間（試験期間）をｔとすると、ｔから被覆端部に錆浸入が開始するまでの時間（錆侵入開始時間）と侵入を開始した被覆端部からｘ１地点にまで達するまでの時間の和を引いた時間、つまり、ｔ１＝(ｔ−(ｘ１＋ｂ)／ａ)で表される。
従って、ｘ１地点における腐食速度δｘ１を求めるには、ｘ１地点での腐食量ｙｘ１を縦軸とし、横軸を、ｔ１を原点とした時間軸からなる座標にプロットし、それを最小二乗法にて原点を通る直線近似し、下記式(３)より求める。なお、前述したように、試験期間が長くなると、ある期間以降は傾きが小さくなり、全体として途中で折れ曲がった直線のようにプロットが並ぶが、この場合には上記ある期間が経過する前、つまり傾きが小さくなる以前の直線状に並んだプロットをもちいる。
なお、被覆端部からの距離x1における腐食速度δx1は図３に示すように、被覆端部からの距離x1に関わらず、鋼材露出部の腐食速度の１/２程度であることが分かっているので、被覆端部からの距離x1における腐食速度δx1は、一律に鋼材露出部の腐食速度の１/２として扱ってもよく、このようにすることで処理が簡略化できる。
＜第３の工程＞
第３の工程は、第２の工程で求めた重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部および被覆層下の腐食速度、促進倍率を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める工程である。
例えば、予測したい経過期間後が２０年後であった場合には以下のようにする。
ここでは、腐食促進試験から求められた鋼材露出部腐食速度が2.0ｍｍ/ｙ、被覆層下への錆浸入速度が60ｍｍ/ｙ、錆浸入に関わる（２）式の定数の値が3.0、使用される海洋環境における裸鋼材の腐食速度が0.2ｍｍ/ｙであった場合を例とする。
この場合腐食促進試験の促進倍率αは(2.0ｍｍ/ｙ)÷(0.2ｍｍ/ｙ)＝１０倍となる。
従って実環境での予測のためには、促進倍率を考慮して、
δ１＝(2.0ｍｍ/ｙ)÷α＝(2.0ｍｍ/ｙ)÷１０＝0.2ｍｍ/ｙ
ａ＝(60ｍｍ/ｙ)÷α＝(60ｍｍ/ｙ)÷１０＝6ｍｍ/ｙ
ｂ＝3.0ｍｍ
を用いる。
第３の工程は、第２の工程で求めた重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部および被覆層下の腐食速度、促進倍率を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める工程である。
例えば、予測したい経過期間後が２０年後であった場合には以下のようにする。
ここでは、腐食促進試験から求められた鋼材露出部腐食速度が2.0ｍｍ/ｙ、被覆層下への錆浸入速度が60ｍｍ/ｙ、錆浸入に関わる（２）式の定数の値が3.0、使用される海洋環境における裸鋼材の腐食速度が0.2ｍｍ/ｙであった場合を例とする。
この場合腐食促進試験の促進倍率αは(2.0ｍｍ/ｙ)÷(0.2ｍｍ/ｙ)＝１０倍となる。
従って実環境での予測のためには、促進倍率を考慮して、
δ１＝(2.0ｍｍ/ｙ)÷α＝(2.0ｍｍ/ｙ)÷１０＝0.2ｍｍ/ｙ
ａ＝(60ｍｍ/ｙ)÷α＝(60ｍｍ/ｙ)÷１０＝6ｍｍ/ｙ
ｂ＝3.0ｍｍ
を用いる。
鋼材露出部の２０年後の腐食量ｙ1（20）は、（１）’式を用いて、
ｙ1（20）＝(0.2ｍｍ/ｙ)×10年＋(1/2)×(0.2ｍｍ/ｙ)×(20年−10年) ＝3.0mm
として求められる。
また、２０年後の錆浸入距離x(20)は、（２）式を用いて、
x(20)＝(6ｍｍ/ｙ)×20年−3.0ｍｍ ＝117ｍｍ
として求められる。
また、２０年後の被覆端部からの距離ｘ１＝10ｍｍにおける腐食量ｙ10（20）を求めるには、上述したように促進試験により被覆端部からの距離10ｍｍにおける腐食速度を求め、その値と促進倍率とから計算を行なってもよいが、上記したように、鋼材露出部の腐食速度の１／２の値を使用してもよい。ここでは、この簡便法に沿って例示する。
つまり、
δｘ１＝δ１／２＝(0.2ｍｍ/ｙ)÷２＝0.1ｍｍ/ｙ
を用いた。
また、ｘ１地点では、
ｔ−(ｘ１＋ｂ)／ａ＝20年−(10ｍｍ＋3.0ｍｍ)／(6ｍｍ/ｙ) ＝17.8年
となり10より大きいので、(３)’式を用い下記のように求めることができる。
ｙｘ１＝(0.1ｍｍ/ｙ)×10年
＋(１／２)×(0.1ｍｍ/ｙ)×(20年−(10ｍｍ＋3.0ｍｍ)／(6ｍｍ/ｙ)−10年)
＝1.4ｍｍ
ｙ1（20）＝(0.2ｍｍ/ｙ)×10年＋(1/2)×(0.2ｍｍ/ｙ)×(20年−10年) ＝3.0mm
として求められる。
また、２０年後の錆浸入距離x(20)は、（２）式を用いて、
x(20)＝(6ｍｍ/ｙ)×20年−3.0ｍｍ ＝117ｍｍ
として求められる。
また、２０年後の被覆端部からの距離ｘ１＝10ｍｍにおける腐食量ｙ10（20）を求めるには、上述したように促進試験により被覆端部からの距離10ｍｍにおける腐食速度を求め、その値と促進倍率とから計算を行なってもよいが、上記したように、鋼材露出部の腐食速度の１／２の値を使用してもよい。ここでは、この簡便法に沿って例示する。
つまり、
δｘ１＝δ１／２＝(0.2ｍｍ/ｙ)÷２＝0.1ｍｍ/ｙ
を用いた。
また、ｘ１地点では、
ｔ−(ｘ１＋ｂ)／ａ＝20年−(10ｍｍ＋3.0ｍｍ)／(6ｍｍ/ｙ) ＝17.8年
となり10より大きいので、(３)’式を用い下記のように求めることができる。
ｙｘ１＝(0.1ｍｍ/ｙ)×10年
＋(１／２)×(0.1ｍｍ/ｙ)×(20年−(10ｍｍ＋3.0ｍｍ)／(6ｍｍ/ｙ)−10年)
＝1.4ｍｍ
なお、上記の計算においては、経過期間が１０年を超えているため、下記の（１）〜（３）の条件設定をして各式を用いている。
（１）鋼材露出部（腐食開始から10年を超えている）
（２）被覆下で被覆端部に近い側（腐食開始から10年を超えている）
（３）被覆下で被覆端部から遠い側（腐食開始から10年経過していない）
なお、被覆端部からの距離x1地点における腐食開始からの時間とは、下記の通りとなる。
（腐食開始からの時間）＝（２０年−Ｘ地点への錆浸入到達までの時間）
つまり、錆浸入までに10年以上かかった地点では20年後でも腐食開始から10年が経過していないとし扱うということである。
（１）鋼材露出部（腐食開始から10年を超えている）
（２）被覆下で被覆端部に近い側（腐食開始から10年を超えている）
（３）被覆下で被覆端部から遠い側（腐食開始から10年経過していない）
なお、被覆端部からの距離x1地点における腐食開始からの時間とは、下記の通りとなる。
（腐食開始からの時間）＝（２０年−Ｘ地点への錆浸入到達までの時間）
つまり、錆浸入までに10年以上かかった地点では20年後でも腐食開始から10年が経過していないとし扱うということである。
＜第４の工程＞
第４の工程は、第３の工程で求めた錆侵入距離及び腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する工程である。
例えば、図５に示す重防食被覆鋼矢板の場合であれば、重防食被覆鋼矢板の断面において、重防食被覆の端部位置と鋼材露出部の境界、および腐食速度の小さくなる継手内部と鋼材露出部の境界を設定し、各境界で囲まれる各部位に第３の工程で求めた腐食量や錆侵入距離を適用する。
被覆層下の腐食量は、重防食被覆の端部からの距離によって異なるので、例えば重防食被覆端部から１ｍｍピッチで腐食量を計算し、鋼材表面から垂直に減肉するものとし、ＣＡＤなどを用いて１ｍｍごとを直線で結ぶことで腐食後の断面を作図することができる。
腐食後の断面の作図ができれば、この図に基づいて予測したい経過期間後の断面２次モーメントを求めることができ、この断面２次モーメントを当該重防食被覆鋼材を用いた構造物の設計図に適用し、予測したい経過期間後の耐荷性能を評価することもできる。
なお、第４の工程を、ＣＡＤを用いて行う場合のフローチャートが図２に示されている。
第４の工程は、第３の工程で求めた錆侵入距離及び腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する工程である。
例えば、図５に示す重防食被覆鋼矢板の場合であれば、重防食被覆鋼矢板の断面において、重防食被覆の端部位置と鋼材露出部の境界、および腐食速度の小さくなる継手内部と鋼材露出部の境界を設定し、各境界で囲まれる各部位に第３の工程で求めた腐食量や錆侵入距離を適用する。
被覆層下の腐食量は、重防食被覆の端部からの距離によって異なるので、例えば重防食被覆端部から１ｍｍピッチで腐食量を計算し、鋼材表面から垂直に減肉するものとし、ＣＡＤなどを用いて１ｍｍごとを直線で結ぶことで腐食後の断面を作図することができる。
腐食後の断面の作図ができれば、この図に基づいて予測したい経過期間後の断面２次モーメントを求めることができ、この断面２次モーメントを当該重防食被覆鋼材を用いた構造物の設計図に適用し、予測したい経過期間後の耐荷性能を評価することもできる。
なお、第４の工程を、ＣＡＤを用いて行う場合のフローチャートが図２に示されている。
以上のように、本実施の形態によれば従来の重防食被覆鋼材の腐食しろという全面腐食の考えかたでは予測できなかった重防食被覆端部のある継手近傍における局部的な腐食を予測することが可能となり、より現実に沿った重防食被覆鋼構造物の強度劣化予測が可能になった。
なお、上記の実施の形態においては、促進倍率の求め方として、一般的に知られている裸鋼材の腐食速度の範囲である０．２ｍｍ/ｙに対する腐食促進試験での鋼材露出部の腐食速度の割合で求めたが、本発明はこれに限られるものではなく、実際に暴露試験を行って暴露環境での腐食速度を求め、求められた腐食速度に対する腐食促進試験での腐食速度の割合で求めるようにしてもよい。
また、上記の実施の形態では、鋼材露出部の促進倍率で錆浸入速度や被覆層下の腐食速度の促進倍率を代表しているが、それぞれ個別に促進倍率を求めるようにしてもよい。
また、上記の実施の形態では、鋼材露出部の促進倍率で錆浸入速度や被覆層下の腐食速度の促進倍率を代表しているが、それぞれ個別に促進倍率を求めるようにしてもよい。
発明者らは前記第４の工程までを実施し、後述するように重防食鋼矢板壁の20年後の腐食後断面予測とその耐荷性能評価を行った。その結果、重防食鋼矢板継手近傍の鋼材露出部付近の腐食が耐荷性能劣化に及ぼす影響は比較的小さいことが明らかになった。
一方、継手近傍の腐食は耐荷性能に影響を及ぼすよりも早く、鋼材の板厚によっては鋼材露出部の腐食により鋼材の穴あきが生じる可能性があることが明らかになった。
護岸構造物である鋼材に穴あきが生じると背後の土砂が流出し、上部工の倒壊が生じる可能性があり放置出来ない問題となる。
このことから重防食被覆鋼材を用いた鋼構造物では、構造の耐久性の保持に加えて、鋼材露出部の穴あきの防止に注意が必要である。
そのため、重防食被覆鋼構造物の管理方法として前記（１）式から求めた鋼材露出部の腐食速度と、使用中の重防食被覆鋼構造物の鋼材露出部の板厚測定データを用いて、鋼材露出部の穴あきの危険性が生じるまでの時間を予測し、その後の重防食被覆鋼構造物の点検および補修計画を策定することがより安全に、効率的に管理する方法が有効であると考えた。
つまり、点検方法として、鋼材露出部の板厚を測定し、例えば鋼材露出部の平均残存板厚が４ｍｍ以下になっていたら、その時点で補修を行い、また、残存板厚が４ｍｍ程度になると予測される時期に補修する計画を策定することで、効率的に管理することが可能になると考えられる。鋼材露出部の残存板厚については平均板厚で管理する以外にも、測定データの平均板厚+σ、平均板厚−σ、平均板厚＋２σ、平均板厚−2σ等で管理することができる。
一方、継手近傍の腐食は耐荷性能に影響を及ぼすよりも早く、鋼材の板厚によっては鋼材露出部の腐食により鋼材の穴あきが生じる可能性があることが明らかになった。
護岸構造物である鋼材に穴あきが生じると背後の土砂が流出し、上部工の倒壊が生じる可能性があり放置出来ない問題となる。
このことから重防食被覆鋼材を用いた鋼構造物では、構造の耐久性の保持に加えて、鋼材露出部の穴あきの防止に注意が必要である。
そのため、重防食被覆鋼構造物の管理方法として前記（１）式から求めた鋼材露出部の腐食速度と、使用中の重防食被覆鋼構造物の鋼材露出部の板厚測定データを用いて、鋼材露出部の穴あきの危険性が生じるまでの時間を予測し、その後の重防食被覆鋼構造物の点検および補修計画を策定することがより安全に、効率的に管理する方法が有効であると考えた。
つまり、点検方法として、鋼材露出部の板厚を測定し、例えば鋼材露出部の平均残存板厚が４ｍｍ以下になっていたら、その時点で補修を行い、また、残存板厚が４ｍｍ程度になると予測される時期に補修する計画を策定することで、効率的に管理することが可能になると考えられる。鋼材露出部の残存板厚については平均板厚で管理する以外にも、測定データの平均板厚+σ、平均板厚−σ、平均板厚＋２σ、平均板厚−2σ等で管理することができる。
本発明の実施例について以下に説明する。
＜試験片に用いた鋼板＞
海洋暴露試験、腐食促進試験ともに、スチールグリッドブラストにより表面を十点平均粗さで５０μｍ程度にしたサイズ１００ｍｍ×ｌ００ｍｍ×６ｍｍの熱延鋼板（素地鋼材）（ＪＩＳ ＳＳ４００）を試験片として用いた。
海洋暴露試験、腐食促進試験ともに、スチールグリッドブラストにより表面を十点平均粗さで５０μｍ程度にしたサイズ１００ｍｍ×ｌ００ｍｍ×６ｍｍの熱延鋼板（素地鋼材）（ＪＩＳ ＳＳ４００）を試験片として用いた。
＜板厚測定方法＞
レーザー変位計を用いて鋼板の板厚測定を行った。被覆面を上にして、全面を１ｍｍ間隔で測定した。測定にあたっては、試験前後で試験片の位置（各測定点）がずれないようにレーザー変位計のステージに専用治具を取り付け、水平方向に対して常に同じ位置で板厚を測定できるようにした。試験後は被覆剥離後に酸洗して錆を完全に除去した後同様に測定し、試験前後での板厚減少量を求めた。
レーザー変位計を用いて鋼板の板厚測定を行った。被覆面を上にして、全面を１ｍｍ間隔で測定した。測定にあたっては、試験前後で試験片の位置（各測定点）がずれないようにレーザー変位計のステージに専用治具を取り付け、水平方向に対して常に同じ位置で板厚を測定できるようにした。試験後は被覆剥離後に酸洗して錆を完全に除去した後同様に測定し、試験前後での板厚減少量を求めた。
＜重防食被覆＞
重防食被覆としてポリウレタン被覆を行った。ポリウレタン樹脂２液硬化タイプのプライマー（第一工業製薬株式会社製「パーマガード３３１」）を平均膜厚５０μｍとなるようスプレー塗装し、常温で24時間乾燥後、ポリウレタン樹脂（第一工業製薬株式会社製「パーマガード１３７」を３．０ｍｍ塗装した。塗装後、常温で７日間で硬化させた。ただし、重防食被覆を施す前に前記鋼板中央部に２０ｍｍ幅のビニールテープを鋼板表面上端から下端まで張り、重防食被覆を施した後、２０ｍｍ幅のビニールテープ端部上の重防食被覆をカッターで切り、重防食被覆を剥がし、さらに鋼板表面中央部２０ｍｍ幅で張ったビニールテープを鋼材表面から剥がし、鋼材露出部と被覆端部を作成した。作成した試験片の模式図を図７に示す。鋼材露出部作成後、重防食被覆端部の鋼板端面からの距離をノギスで測定し、後述する錆浸入距離測定に用いた。
重防食被覆としてポリウレタン被覆を行った。ポリウレタン樹脂２液硬化タイプのプライマー（第一工業製薬株式会社製「パーマガード３３１」）を平均膜厚５０μｍとなるようスプレー塗装し、常温で24時間乾燥後、ポリウレタン樹脂（第一工業製薬株式会社製「パーマガード１３７」を３．０ｍｍ塗装した。塗装後、常温で７日間で硬化させた。ただし、重防食被覆を施す前に前記鋼板中央部に２０ｍｍ幅のビニールテープを鋼板表面上端から下端まで張り、重防食被覆を施した後、２０ｍｍ幅のビニールテープ端部上の重防食被覆をカッターで切り、重防食被覆を剥がし、さらに鋼板表面中央部２０ｍｍ幅で張ったビニールテープを鋼材表面から剥がし、鋼材露出部と被覆端部を作成した。作成した試験片の模式図を図７に示す。鋼材露出部作成後、重防食被覆端部の鋼板端面からの距離をノギスで測定し、後述する錆浸入距離測定に用いた。
＜腐食促進試験＞
腐食促進試験として乾湿繰り返し試験を行った。試験条件は、塩水噴霧過程を３時間行い、次に乾燥過程を４時間行い、その後湿潤過程を１時間行い、合計８時間を１サイクルとし、これを後述する試験期間だけ複数サイクル繰り返した。
塩水噴霧過程では３％ＮａＣｌ水溶液を用い、雰囲気温度３５℃で試験を行った。また、乾燥過程では試験槽内を雰囲気温度６０℃、相対湿度４０％以下に維持し、湿潤過程では同様に雰囲気温度５０℃、相対湿度６５％以上に維持した。
試験期間は、それぞれ６０日、９０日、１２０日および１８０日実施した。
＜暴露試験＞
本発明の効果を確認するため、暴露試験として腐食促進試験と同様の試験片を用いて東京湾内の海洋環境で暴露試験を行った。試験期間は１年、５年とした。
腐食促進試験として乾湿繰り返し試験を行った。試験条件は、塩水噴霧過程を３時間行い、次に乾燥過程を４時間行い、その後湿潤過程を１時間行い、合計８時間を１サイクルとし、これを後述する試験期間だけ複数サイクル繰り返した。
塩水噴霧過程では３％ＮａＣｌ水溶液を用い、雰囲気温度３５℃で試験を行った。また、乾燥過程では試験槽内を雰囲気温度６０℃、相対湿度４０％以下に維持し、湿潤過程では同様に雰囲気温度５０℃、相対湿度６５％以上に維持した。
試験期間は、それぞれ６０日、９０日、１２０日および１８０日実施した。
＜暴露試験＞
本発明の効果を確認するため、暴露試験として腐食促進試験と同様の試験片を用いて東京湾内の海洋環境で暴露試験を行った。試験期間は１年、５年とした。
＜腐食速度の算定＞
腐食促進試験、暴露試験、それぞれにつき、試験期間後に試験片を回収し、重防食被覆を強制剥離して、鋼材露出部からどの程度被覆層の下に錆が侵入しているか測定し、錆浸入距離の平均値を求めた。その後、酸洗して錆を完全に除去した後、図７に示す試験片の各場所でレーザー変位計を用い鋼材の板厚を測定した。初期の板厚からの板厚減少量を求め、各場所での腐食量とした。
腐食促進試験、暴露試験、それぞれにつき、試験期間後に試験片を回収し、重防食被覆を強制剥離して、鋼材露出部からどの程度被覆層の下に錆が侵入しているか測定し、錆浸入距離の平均値を求めた。その後、酸洗して錆を完全に除去した後、図７に示す試験片の各場所でレーザー変位計を用い鋼材の板厚を測定した。初期の板厚からの板厚減少量を求め、各場所での腐食量とした。
図３に示すように腐食促進試験における鋼材露出部腐食速度は、複数期間の腐食促進試験で求めた鋼材露出部における腐食量を縦軸に、試験期間を横軸にプロットし、これを原点を通る直線に近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、この傾きを腐食速度とした。これより、鋼材露出部腐食速度δ1は1.6ｍｍ/ｙであった。
腐食促進試験における錆浸入速度は、腐食促進試験で求めた錆浸入距離を縦軸に、試験期間を横軸にプロットし、これを直線近似し、最小二乗法を用いて傾きを求め、それを錆浸入速度とした。また近似直線と横軸との交点を錆浸入開始までの時間とした。これより、錆浸入速度aは55ｍｍ/ｙであり、錆浸入開始までの時間b/aは0.05ｙであった。ひいては、ｂは2.75となった。
ｘ１地点での腐食速度は、ｘ１地点での期間ｔにおける腐食量ｙｘ１を縦軸の値として、その時の「試験期間−腐食開始時間」つまり(ｔ−(ｘ１＋ｂ)／ａ)を横軸とした座標にプロットし、最小二乗法にて直線近似し、図３を得た。この際、ａ、ｂは上記方法にて求めたａ、ｂを用いた。上記式(３)より、この直線の傾きが各地点での腐食速度になることから、各地点での腐食速度を求めた。
それぞれの位置での腐食速度は、被覆端部から５ｍｍ部が0.8mm/y、１０ｍｍ部が0.8mm/ｙ、１５ｍｍ部が0.8mm/ｙと求められた。
これより被覆層下の腐食速度は全て0.8mm/ｙとした。
また、この結果より、重防食被覆鋼材の腐食速度は、鋼材露出部の腐食速度が被覆層下と比較し2倍程度大きいことがわかった。
それぞれの位置での腐食速度は、被覆端部から５ｍｍ部が0.8mm/y、１０ｍｍ部が0.8mm/ｙ、１５ｍｍ部が0.8mm/ｙと求められた。
これより被覆層下の腐食速度は全て0.8mm/ｙとした。
また、この結果より、重防食被覆鋼材の腐食速度は、鋼材露出部の腐食速度が被覆層下と比較し2倍程度大きいことがわかった。
次に、腐食促進試験の促進倍率を求めるため、暴露試験１年と腐食促進試験の鋼材露出部腐食速度を比較した。暴露試験の鋼材露出部腐食速度は、暴露試験１年の試験片から腐食促進試験と同様の方法で、鋼材露出部の腐食速度を算出し、0.16ｍｍ/ｙの値を得た。これと腐食促進試験の鋼材露出部腐食速度1.6ｍｍ/ｙを比較し、腐食促進試験の促進倍率が１０倍であることを確認した。
腐食後断面予測には腐食促進試験から得た腐食速度の値と、暴露試験との比較から得た促進倍率から次に示す値を用いた。
本実施例では式（１）〜（３）’中の値はδ１が0.16ｍｍ/ｙ、δｘ１が0.08ｍｍ/ｙ、aが5.5ｍｍ/ｙ、ｂが2.75である。
本実施例では式（１）〜（３）’中の値はδ１が0.16ｍｍ/ｙ、δｘ１が0.08ｍｍ/ｙ、aが5.5ｍｍ/ｙ、ｂが2.75である。
＜腐食後断面図作成＞
上記の腐食速度及び促進倍率を用いて、５、２０年経過後の鋼矢板の各部の腐食量を下記のように算出した。
５年後の鋼材露出部の腐食量ｙ1（5）＝0.16×5＝0.8mm
２０年後の鋼材露出部の腐食量ｙ1（20）＝0.16×10+1/2×0.16×10＝2.4mm
被覆端部からの距離x1における各年における腐食量ｙx1(1)〜ｙx1（20）は、x1のピッチを1mmとして、1mmごとに求めた。代表的なものを示すと以下の通りである。
５年後において
x1＝1mmの腐食量：0.08×｛5-(1+2.75)/5.5｝＝0.35mm
x1＝15mmの腐食量：0.08×｛5-(15+2.75)/5.5｝＝0.14mm
２０年後において
x1＝1mmの腐食量：0.08×10+0.04×｛10-(1+2.75)/5.5｝＝1.2mm
x1＝15mmの腐食量：0.08×10+0.04×｛10-(15+2.75)/5.5｝＝1.1mm
上記の腐食速度及び促進倍率を用いて、５、２０年経過後の鋼矢板の各部の腐食量を下記のように算出した。
５年後の鋼材露出部の腐食量ｙ1（5）＝0.16×5＝0.8mm
２０年後の鋼材露出部の腐食量ｙ1（20）＝0.16×10+1/2×0.16×10＝2.4mm
被覆端部からの距離x1における各年における腐食量ｙx1(1)〜ｙx1（20）は、x1のピッチを1mmとして、1mmごとに求めた。代表的なものを示すと以下の通りである。
５年後において
x1＝1mmの腐食量：0.08×｛5-(1+2.75)/5.5｝＝0.35mm
x1＝15mmの腐食量：0.08×｛5-(15+2.75)/5.5｝＝0.14mm
２０年後において
x1＝1mmの腐食量：0.08×10+0.04×｛10-(1+2.75)/5.5｝＝1.2mm
x1＝15mmの腐食量：0.08×10+0.04×｛10-(15+2.75)/5.5｝＝1.1mm
従来の設計法(鋼管杭協会発行の「鋼矢板設計から施工まで」（2000年版）)では重防食被覆を施した面は腐食しないものとして計算されている。しかし実際は被覆端部から腐食が進展する。表１に本発明の腐食促進試験と1年の暴露試験から求めた5、２０年後の予測腐食量、従来設計法で設定されている腐食量、および暴露試験5年後に測定した腐食量を示す。
このように本発明の腐食後断面予測方法により、より現実に即した腐食後断面形状を予測することが可能となった。
上記の各部の腐食量を鋼矢板断面に適用して鋼矢板断面を作成したものが、図４である。
なお、図４においては、陸側（重防食被覆が施されていない側）の腐食量を一般的に設計で用いられている腐食速度0.02ｍｍ/ｙを用いて求めたものが示されている。
なお、図４においては、陸側（重防食被覆が施されていない側）の腐食量を一般的に設計で用いられている腐食速度0.02ｍｍ/ｙを用いて求めたものが示されている。
＜腐食後断面を用いた設計計算＞
重防食被覆鋼矢板の設計例として鋼管杭協会発行の鋼矢板設計から施工まで（2000年版）に掲載の自立式鋼矢板壁（SP-III形）の例を用いた。重防食被覆鋼矢板の断面を前記の腐食後のものとし、土圧強度や残留水圧強度、地震時の震度などの条件は上記の例に示される値を用いた。地震時の鋼矢板断面にかかる最大応力を計算し鋼材の許容値と比較し評価した。
比較例として従来の設計手法で用いられる全面腐食の場合の断面二次モーメントを求めた。全面腐食の場合は断面二次モーメントの計算のみとした。前記２０年経過後の断面を用いて計算した結果を表２に示す。
重防食被覆鋼矢板の設計例として鋼管杭協会発行の鋼矢板設計から施工まで（2000年版）に掲載の自立式鋼矢板壁（SP-III形）の例を用いた。重防食被覆鋼矢板の断面を前記の腐食後のものとし、土圧強度や残留水圧強度、地震時の震度などの条件は上記の例に示される値を用いた。地震時の鋼矢板断面にかかる最大応力を計算し鋼材の許容値と比較し評価した。
比較例として従来の設計手法で用いられる全面腐食の場合の断面二次モーメントを求めた。全面腐食の場合は断面二次モーメントの計算のみとした。前記２０年経過後の断面を用いて計算した結果を表２に示す。
表２に示すように、本発明で予測した断面二次モーメントの低減率は４％であった。本発明で予測した鋼矢板断面にかかる曲げ応力は82Ｎ/ｍｍ2であり、用いられている鋼材（ＳＹ295）の許容値270以内で問題なかった。
上記のように、重防食被覆鋼材の腐食予測断面を用いて設計計算を行い、該設計計算の結果に基づいて腐食後の耐久性評価を行うことができる。
＜重防食被覆鋼構造物の管理＞
上記のように予測された断面から求めた構造計算の結果は２０年後も十分耐久性を保つ結果を得られた。
そこで、次に、鋼材露出部（図５における鋼材露出部５）の腐食により鋼材の穴あきが生じる可能性について検討した。
東京湾内で１０年間使用された重防食被覆鋼矢板の鋼材露出部の飛沫帯における板厚を、錆を電動工具で取り除いた後、超音波板厚計で測定した。いずれも穴あきは観察されず、平均残存板厚は5mmであった。暴露試験より得た腐食速度0.16mm/y、１０年経過後以降0.08mm/yより、以下に示す式より平均残存板厚が4mm（現状から-1ｍｍ）となるまでの時間は12.5年後と予測された。
鋼材露出部平均残存板厚が4mmとなるまでの時間ｔ(4mm)=1÷0.08mm/y＝12.5年
この結果から、平均残存板厚が4mmになった時点を補修時期として、現在より12年後に補修する計画をすることができる。
あるいは、上記の予測を前提として、現在から5年後に再度鋼材露出部の板厚測定を実施し、板厚減少量を測定し、その測定結果に基づいて管理計画を策定することもできる。
上記のように予測された断面から求めた構造計算の結果は２０年後も十分耐久性を保つ結果を得られた。
そこで、次に、鋼材露出部（図５における鋼材露出部５）の腐食により鋼材の穴あきが生じる可能性について検討した。
東京湾内で１０年間使用された重防食被覆鋼矢板の鋼材露出部の飛沫帯における板厚を、錆を電動工具で取り除いた後、超音波板厚計で測定した。いずれも穴あきは観察されず、平均残存板厚は5mmであった。暴露試験より得た腐食速度0.16mm/y、１０年経過後以降0.08mm/yより、以下に示す式より平均残存板厚が4mm（現状から-1ｍｍ）となるまでの時間は12.5年後と予測された。
鋼材露出部平均残存板厚が4mmとなるまでの時間ｔ(4mm)=1÷0.08mm/y＝12.5年
この結果から、平均残存板厚が4mmになった時点を補修時期として、現在より12年後に補修する計画をすることができる。
あるいは、上記の予測を前提として、現在から5年後に再度鋼材露出部の板厚測定を実施し、板厚減少量を測定し、その測定結果に基づいて管理計画を策定することもできる。
このように、鋼材露出部の腐食速度と、使用中の重防食被覆鋼構造物の鋼材露出部の板厚測定により得た板厚データを用いて、鋼材露出部５に腐食による穴あきの危険性が生じるまでの時間を予測し、穴あきを防止するための点検、および補修計画を策定することで、重防食被覆鋼材の補修管理の策定をより完全な形で行うことができる。
本発明の重防食被覆鋼構造物の強度劣化予測方法により現在使用されている鋼構造物および、新規被覆材料を用いる場合の鋼構造物の強度予測を容易に行うことが出来、有効な港湾設備の維持管理や設計計画に利用することができる。
１ 重防食被覆鋼矢板
２ 継手
３ 重防食被覆
５ 被覆端部
７ 鋼材露出部
９ 継手内部
２ 継手
３ 重防食被覆
５ 被覆端部
７ 鋼材露出部
９ 継手内部
Claims (4)
- 被覆端部をもつ重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法であって、
鋼材露出部のある重防食被覆鋼材試験片を用いて、腐食促進試験を行う第１の工程と、その結果を元に、重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部の腐食速度、被覆層下の腐食速度、及び前記腐食促進試験の促進倍率を算出する第２の工程と、
該第２の工程で求めた前記重防食被覆層下への錆浸入速度、鋼材露出部、被覆層下の腐食速度、及び前記促進倍率を用いて予測したい経過期間後における重防食被覆層下への錆侵入距離、鋼材露出部および被覆層下の腐食量を求める第３の工程と、
該第３の工程で求めた前記錆侵入距離及び前記腐食量を、予測対象である重防食被覆鋼材断面図に適用し、腐食後の重防食被覆鋼材断面を予測する第４の工程とを有することを特徴とする重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法。 - 鋼材露出部腐食量ｙ1を（１）又は（１）’式で、錆浸入距離xを（２）式で、被覆端部からの距離x1における腐食量yx1を（３）又は（３）’式で求めるようにしたことを特徴とする請求項１記載の重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法。
- 請求項１又は２で求めた重防食被覆鋼材断面を用いて設計計算を行い、該設計計算の結果に基づいて腐食後の耐久性評価を行うことを特徴とする重防食被覆構造物の強度劣化予測方法。
- 前記請求項３記載の重防食被覆鋼構造物の強度劣化予測方法によって求められた将来の劣化予測に基づいて補修計画を作成することを特徴とする重防食被覆構造物の管理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011022495A JP5510352B2 (ja) | 2010-04-22 | 2011-02-04 | 重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、重防食被覆構造物の管理方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010099285 | 2010-04-22 | ||
| JP2010099285 | 2010-04-22 | ||
| JP2011022495A JP5510352B2 (ja) | 2010-04-22 | 2011-02-04 | 重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、重防食被覆構造物の管理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011242382A JP2011242382A (ja) | 2011-12-01 |
| JP5510352B2 true JP5510352B2 (ja) | 2014-06-04 |
Family
ID=45409163
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011022495A Active JP5510352B2 (ja) | 2010-04-22 | 2011-02-04 | 重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、重防食被覆構造物の管理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5510352B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017078711A (ja) * | 2015-10-21 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 腐食生成物の種類および量の予測方法 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5413292B2 (ja) * | 2010-04-22 | 2014-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 重防食被覆鋼材の腐食促進試験方法 |
| JP5413293B2 (ja) * | 2010-04-22 | 2014-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 重防食被覆鋼材の腐食促進試験方法 |
| CN103091241B (zh) * | 2013-01-30 | 2014-10-29 | 湖南省电力公司科学研究院 | 沿海地区输电线路金具腐蚀寿命预测方法 |
| JP6449754B2 (ja) * | 2015-06-10 | 2019-01-09 | 日本電信電話株式会社 | 推定方法 |
| JP6480305B2 (ja) * | 2015-11-10 | 2019-03-06 | 日本電信電話株式会社 | 予測方法 |
| JP2019179003A (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-17 | 株式会社ナカボーテック | 被防食体の腐食検知方法及び腐食検知装置並びに被覆防食体 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002318227A (ja) * | 2001-02-16 | 2002-10-31 | Nkk Corp | 表面処理鋼材の寿命予測方法、表面処理鋼材、表面処理鋼材の設計及びその製造方法 |
| JP4706254B2 (ja) * | 2003-12-26 | 2011-06-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材の寿命予測方法 |
| JP4706279B2 (ja) * | 2004-02-24 | 2011-06-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼材の寿命予測方法及びその装置並びにコンピュータプログラム |
| JP4706489B2 (ja) * | 2005-01-26 | 2011-06-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属および被覆金属板の耐食性予測方法、被覆金属板の選定方法 |
| JP5092932B2 (ja) * | 2008-06-25 | 2012-12-05 | 住友金属工業株式会社 | 海洋鋼構造物、鋼管杭、鋼矢板および鋼管矢板 |
| JP5206386B2 (ja) * | 2008-12-15 | 2013-06-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 土木用有機被覆鋼材の腐食促進試験方法および腐食量予測方法 |
| JP5515680B2 (ja) * | 2009-11-25 | 2014-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 重防食被覆鋼材およびその耐久性モニタリング方法 |
| JP5413292B2 (ja) * | 2010-04-22 | 2014-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 重防食被覆鋼材の腐食促進試験方法 |
| JP5413293B2 (ja) * | 2010-04-22 | 2014-02-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 重防食被覆鋼材の腐食促進試験方法 |
-
2011
- 2011-02-04 JP JP2011022495A patent/JP5510352B2/ja active Active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017078711A (ja) * | 2015-10-21 | 2017-04-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 腐食生成物の種類および量の予測方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2011242382A (ja) | 2011-12-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5510352B2 (ja) | 重防食被覆鋼材の腐食後断面予測方法、重防食被覆構造物の強度劣化予測方法、重防食被覆構造物の管理方法 | |
| Morcillo et al. | Atmospheric corrosion of weathering steels. Overview for engineers. Part II: Testing, inspection, maintenance | |
| Tan | Experimental methods designed for measuring corrosion in highly resistive and inhomogeneous media | |
| Erdoğdu et al. | Accelerated testing of plain and epoxy-coated reinforcement in simulated seawater and chloride solutions | |
| JP5065107B2 (ja) | バラストタンク用金属材料の塗膜耐食性評価方法 | |
| JP5206386B2 (ja) | 土木用有機被覆鋼材の腐食促進試験方法および腐食量予測方法 | |
| JP5413292B2 (ja) | 重防食被覆鋼材の腐食促進試験方法 | |
| Jia et al. | Incipient corrosion behavior and mechanical properties of low-alloy steel in simulated industrial atmosphere | |
| Li et al. | Effect of cathodic protection current density on corrosion rate of high-strength steel wires for stay cable in simulated dynamic marine atmospheric rainwater | |
| JP5413293B2 (ja) | 重防食被覆鋼材の腐食促進試験方法 | |
| Kurth et al. | Corrosion management of maritime infrastructure | |
| Puget et al. | Electrochemical noise analysis of polyurethane-coated steel subjected to erosion–corrosion | |
| Samarakoon et al. | Condition assessment of reinforced concrete structures subject to chloride ingress: A case study of updating the model prediction considering inspection data | |
| Pathirana et al. | The critical effect of rust layers on localised corrosion of steel exposed to waterline environments | |
| JP4753751B2 (ja) | メッキ構造物の管理方法 | |
| Waters et al. | Electrochemical impedance spectroscopy for coating evaluation using a micro sensor | |
| Stutzmann | Cathodic Corrosion Protection in the Context of Lifetime Extension of Monopile-based Offshore Wind Turbines | |
| JP5459035B2 (ja) | 被覆鋼材の耐久性判定方法 | |
| Arya et al. | Service life of reinforced concrete (RC) systems with cement-polymer-composite (CPC) coated steel rebars | |
| Dao et al. | A time-dependent corrosion characteristic of a steel member in contact with concrete | |
| Sun et al. | Corrosion monitoring under cathodic protection conditions using multielectrode array sensors | |
| Ezzeldin et al. | Corrosion Performance of Buried Corrugated Galvanized Steel under Accelerated Wetting/Drying Cyclic Corrosion Test | |
| Kawamura et al. | Characterization and Numerical Simulation of Corroded Surface of Coated Steel Plates in Water Ballast Tank | |
| Bastidas et al. | On-site corrosion diagnosis and its control by electrochemical techniques in contemporary built heritage | |
| Melchers | Developing realistic deterioration models |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20130823 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20140212 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140225 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140310 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5510352 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |