JP5419401B2 - Roll bending member and roll bending method - Google Patents
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Description
本発明は、ロール曲げ加工したアルミニウム合金押出形材及びロール曲げ加工方法に関する。 The present invention relates to a rolled aluminum alloy extruded profile and a rolled bending method.
近年、地球環境保護の観点から、自動車の軽量化が期待されており、アルミニウム合金製押出形材は、自動車用フレームあるいはエネルギー吸収部材への適用が期待されている。 In recent years, from the viewpoint of protecting the global environment, automobiles are expected to be lighter, and aluminum alloy extruded profiles are expected to be applied to automobile frames or energy absorbing members.
アルミニウム合金押出形材は、接合を伴わずに予め閉断面化が可能であるという利点があり、鋼板材のプレス成形などで製作される略ハット型などの閉断面構造に比べて、エネルギー吸収性能に優れるという利点がある。また、断面内の肉厚分布を容易に設けることが可能であり、肉厚を適正に配分することで、同等重量で、曲げ強度、剛性、エネルギー吸収特性の高い製品を得ることができる。
このため、自動車用ドア補強材、バンパー補強材、ルーフ補強材など、衝突時に荷重を受け持ち、エネルギー吸収を行う部品やフレームへの適用が進んでいる。中でもＪＩＳ７０００系（Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−（Ｃｕ）系）アルミニウム合金は、素材強度が高く、高強度エネルギー吸収部品として期待されている。
Aluminum alloy extruded shapes have the advantage of being able to have a closed cross-section in advance without joining, and energy absorption performance compared to a closed cross-section structure such as a substantially hat-type manufactured by press forming of steel plate materials. There is an advantage that it is excellent. Moreover, it is possible to easily provide the thickness distribution in the cross section, and by appropriately distributing the thickness, a product having high bending strength, rigidity, and energy absorption characteristics can be obtained with an equivalent weight.
For this reason, application to components and frames that absorb loads and absorb energy in the event of a collision, such as automotive door reinforcement, bumper reinforcement, and roof reinforcement, is advancing. Among them, JIS7000 series (Al-Zn-Mg- (Cu) series) aluminum alloys have high material strength and are expected as high-strength energy absorbing parts.
アルミニウム合金は、従来から用いられている鋼板に比べて耐食性が高いという特徴がある一方で、条件によっては応力腐食割れが生じることがしばしば問題になる。特に前記７０００系アルミニウム合金は、この応力腐食割れが生じやすいという問題がある。
応力腐食割れは、素材を加工したときに生じる残留応力に依存しており、素材強度に対して引張残留応力が高いほど発生しやすくなる。アルミニウム合金押出形材は、車体フレームや補強材などに適用する際に、曲げ加工が要求される場合も多く、その曲げ加工後に残留する応力に起因して、前記応力腐食割れが発生する場合がある。
Aluminum alloys are characterized by high corrosion resistance as compared to conventionally used steel sheets, but stress corrosion cracking often occurs depending on conditions. In particular, the 7000 series aluminum alloy has a problem that this stress corrosion cracking is likely to occur.
Stress corrosion cracking depends on the residual stress generated when the material is processed, and is more likely to occur as the tensile residual stress is higher than the material strength. Aluminum alloy extruded profiles are often required to bend when applied to body frames, reinforcements, etc., and stress corrosion cracking may occur due to the residual stress after the bending. is there.
７０００系又は６０００系アルミニウム合金では、この応力腐食割れ性の向上を目的とする材料組成あるいは製造方法の開発が行われている（特許文献１〜３参照）。
しかし、これらの素材を用いても、加工条件によっては、一部に引張応力が残留し、応力腐食割れが発生する場合がある。製品形状自体を変更して、残留応力を低減するという方法も考えられるが、車体フレームや補強材の形状はデザインで規定されており、変更が不可能であることが多い。
また、表面にショットピーニング加工を施すことで残留応力を低減する対策も見られるが（特許文献４参照）、後加工追加によるコストアップが問題になる。
In the 7000 series or 6000 series aluminum alloy, development of a material composition or manufacturing method for the purpose of improving the stress corrosion cracking property has been performed (see Patent Documents 1 to 3).
However, even if these materials are used, depending on the processing conditions, tensile stress may partially remain and stress corrosion cracking may occur. A method of reducing the residual stress by changing the product shape itself is also conceivable, but the shape of the body frame and the reinforcing material is regulated by the design and is often impossible to change.
Moreover, although the countermeasure which reduces a residual stress is also seen by performing shot peening processing on the surface (refer patent document 4), the cost increase by post-processing addition becomes a problem.
加工後の熱処理による耐応力腐食割れ対策も一般的に行われている。例えば、耐力の低いＴ１調質状態での加工後に、Ｔ５あるいはＴ６処理（時効処理）を行うことで素材強度を増加させれば、素材強度に対する引張残留応力の割合を減少させることが可能となる。また、より高い温度での熱処理によって、残留応力自体を低減させる場合もあるが、この場合には、素材強度自体も低下してしまうため、高強度な７０００系又は６０００系アルミニウム合金を適用するメリットそのものがなくなるという問題がある。 In general, countermeasures against stress corrosion cracking by heat treatment after processing are also performed. For example, if the material strength is increased by performing T5 or T6 treatment (aging treatment) after processing in a T1 tempered state with low yield strength, the ratio of the tensile residual stress to the material strength can be reduced. . In addition, the residual stress itself may be reduced by heat treatment at a higher temperature, but in this case, the strength of the material itself is also lowered, so the advantage of applying a high strength 7000 series or 6000 series aluminum alloy There is a problem that it disappears.
なお、Ｔ１調質材の状態で加工後熱処理する場合には、前述のように残留応力を低減できるという利点はあるが、加工後の製品寸法精度の確保が問題になる。熱間で製造される押出形材は、素材強度がばらつきやすい上に、Ｔ１調質材は室温中でも自然時効が生じるために、加工タイミングによって素材特性が変化してしまうという問題がある。このため加工後のスプリングバック量にばらつきが生じ、寸法精度を確保することが難しくなる。特に曲げ半径の大きい大Ｒ曲げ製品では、スプリングバック量自体が大きくなり、そのばらつき幅も大きくなる。 In the case of post-processing heat treatment in the state of the T1 tempered material, there is an advantage that residual stress can be reduced as described above, but securing the product dimensional accuracy after processing becomes a problem. Extruded shapes produced hot are subject to variations in material strength, and the T1 tempered material has natural aging even at room temperature, so that the material properties change depending on the processing timing. For this reason, variations occur in the amount of spring back after processing, making it difficult to ensure dimensional accuracy. In particular, in a large R-bending product having a large bending radius, the amount of springback itself is large, and the variation width is also large.
押出形材の曲げ加工方法については、プレス曲げ、押し付け曲げ、引張曲げ、ロール曲げなど、様々な方法がある。これらの曲げ加工方法はそれぞれ特徴があり、上記のような素材特性バラツキが生じた場合の加工条件調整方法もいくつか存在する。また、曲げ加工に供される押出形材の断面形状についても、種々の提案（特許文献５，６参照）がなされている。
曲げ金型に素材を押し付けることで曲げ加工を行うプレス曲げあるいは押し付け曲げ加工の場合は、工具自体が剛体で形成されている。このため、量産時に素材バラツキが生じた場合は、パンチ工具の押し込み量あるいは曲げ角度で調整するしかなく、押出形材の長手方向に全面的にＲを設ける場合については調整が難しい。
There are various methods for bending extruded shapes such as press bending, pressing bending, tensile bending, and roll bending. Each of these bending methods has its own characteristics, and there are several methods for adjusting the processing conditions when the above-described material characteristic variation occurs. Various proposals (see Patent Documents 5 and 6) have also been made regarding the cross-sectional shape of an extruded profile used for bending.
In the case of press bending or pressing bending in which bending is performed by pressing a material against a bending mold, the tool itself is formed of a rigid body. For this reason, when material variation occurs during mass production, it is only possible to adjust by the amount of pressing of the punch tool or the bending angle, and it is difficult to adjust when R is entirely provided in the longitudinal direction of the extruded profile.
素材に張力を加えながら曲げ加工を行う引張曲げ加工では、張力を付与されることでスプリングバック量自体が小さく、寸法精度を確保しやすいという利点がある。また、素材特性にバラツキが生じた場合には、加工中に加える張力を変更することでスプリングバック量を調整し、所定の製品を得ることが可能になる。しかし、素材に張力を加えるために、素材端部を強固にクランプする必要があるため、曲げ加工後に、この部分を切断、廃棄することが必要であり、素材の歩留まり低下、加工工程追加によるコストアップが問題となる。
一方、ロール曲げの場合、ロール工具の押し込み量を変化させることで異なるＲの製品を製造することが可能である。つまり、素材バラツキが変化した場合には、工具押し込み量を変更するだけで対応が可能であり、かつ、金型費用が安いなどの利点があることから、特に大Ｒの曲げ製品や高強度部品などスプリングバックの大きい条件の製品への適用に有利である。
In tension bending, in which bending is performed while applying tension to a material, there is an advantage that the amount of spring back itself is small by applying tension and it is easy to ensure dimensional accuracy. Further, when the material characteristics vary, it is possible to obtain a predetermined product by adjusting the springback amount by changing the tension applied during processing. However, in order to apply tension to the material, it is necessary to firmly clamp the end of the material, so it is necessary to cut and discard this part after bending, which reduces the yield of the material and the cost of adding the processing process Up is a problem.
On the other hand, in the case of roll bending, it is possible to manufacture products of different R by changing the push amount of the roll tool. In other words, if the material variation changes, it can be handled by changing the tool push-in amount, and the die cost is low. This is advantageous for products with large springback conditions.
しかし、ロール曲げ加工で得られた部材の残留応力は、前記プレスベンダーなど他の曲げ加工方法に比べて極めて高くなることが、本発明者らの研究により明らかになった。そのため、先に述べたとおり、ＳＣＣ（応力腐食割れ）が生じる可能性が顕著に高くなる。
本発明は、製造コスト、及び製造時に素材バラツキに対する調整機能の面で有利となるロール曲げ加工により、長手方向に曲率を形成されるアルミニウム合金押出形材を対象に、曲げ加工後の残留応力を小さくすることで耐ＳＣＣ（耐応力腐食割れ）性能に優れるアルミニウム合金押出形材製部材を得ることを目的とする。
However, the present inventors have clarified that the residual stress of the member obtained by roll bending is extremely higher than that of other bending methods such as the press bender. Therefore, as described above, the possibility that SCC (stress corrosion cracking) occurs is significantly increased.
In the present invention, the residual stress after bending is applied to an aluminum alloy extruded shape whose curvature is formed in the longitudinal direction by roll bending which is advantageous in terms of manufacturing cost and adjustment function for material variation at the time of manufacturing. It aims at obtaining the member made from an aluminum alloy extrusion shape material which is excellent in SCC (stress corrosion cracking resistance) performance by making small.
本発明に係るロール曲げ加工した部材（アルミニウム合金押出形材製部材）は、一対の板状のフランジと、前記フランジを接続する２以上の板状のウエブからなるアルミニウム合金押出形材を、前記フランジが曲げ内側及び外側となるように長手方向に円弧状にロール曲げ加工した部材であり、前記アルミニウム合金押出形材は、長手方向に垂直な断面において、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るラインより曲げ内側になる部分の面積（Ｓｉ）が、曲げ外側になる部分の面積（Ｓｏ）より大きく設定されている。
このロール曲げ加工した部材は、主として自動車用ドア補強材、バンパー補強材又はルーフ補強材等のエネルギー吸収部材として用いられ、この場合、曲げ外側のフランジが車体の外側に向けて設置される。
A roll-bending member (aluminum alloy extruded profile member) according to the present invention comprises an aluminum alloy extruded profile comprising a pair of plate-shaped flanges and two or more plate-shaped webs connecting the flanges. The aluminum alloy extruded profile is a member that is rolled in an arc shape in the longitudinal direction so that the flange is on the inside and outside of the bend, and the aluminum alloy extruded profile is perpendicular to the bending radius direction and has a bending radius direction in a cross section perpendicular to the longitudinal direction. The area (Si) of the portion on the inner side of the bending from the line passing through the center of the height is set larger than the area (So) of the portion on the outer side of the bending.
This roll-bending member is mainly used as an energy absorbing member such as an automobile door reinforcing material, a bumper reinforcing material, or a roof reinforcing material, and in this case, a flange on the outer side of the bending is installed toward the outside of the vehicle body.
本発明において、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るラインとは、図１及び図４（ｆ）に例示するように、アルミニウム合金押出形材の曲げ半径方向に測定した最大高さをＨとしたとき、高さの中心（高さＨ／２の位置）において曲げ半径方向に垂直に引いた直線（Ｚ＝０で示す）を意味する。
前記アルミニウム合金押出形材において、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るラインより曲げ内側になる部分の面積Ｓｉが、曲げ外側になる部分の面積Ｓｏより大きい断面形状は種々考えられるが、特に曲げ外側のフランジの幅を曲げ内側のフランジの幅より小さく設定することによりＳｉ＞Ｓｏとすることが望ましい。
また、本発明は応力腐食感受性の高い７０００系アルミニウム合金への適用に対して最も効果がある。
In the present invention, the line perpendicular to the bending radius direction and passing through the center of the height in the bending radius direction is measured in the bending radius direction of the aluminum alloy extruded profile as illustrated in FIGS. 1 and 4 (f). When the maximum height is H, it means a straight line (indicated by Z = 0) drawn perpendicularly to the bending radius direction at the center of the height (position of height H / 2).
In the aluminum alloy extruded profile, there are various cross-sectional shapes in which the area Si of the inner part of the bend is larger than the area So of the outer part of the bend with respect to the line perpendicular to the bend radius direction and passing through the center of the height of the bend radius. Although it is conceivable, it is desirable to satisfy Si> So by setting the width of the flange on the outer side of the bend to be smaller than the width of the inner flange.
The present invention is most effective for application to a 7000 series aluminum alloy having high stress corrosion sensitivity.
本発明に係るアルミニウム合金押出形材のロール曲げ加工方法は、上記ロール曲げ加工した部材を製造する方法であり、一対の板状のフランジと、前記フランジを接続する２以上の板状のウエブからなるアルミニウム合金押出形材を、前記フランジが曲げ内側及び外側となるように長手方向に円弧状にロール曲げ加工する場合に、前記アルミニウム合金押出形材として、長手方向に垂直な断面において、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るラインより曲げ内側になる部分の面積（Ｓｉ）が、曲げ外側になる部分の面積（Ｓｏ）より大きいアルミニウム合金押出形材を用いることを特徴とする。 A roll bending method of an aluminum alloy extruded profile according to the present invention is a method of manufacturing the above-mentioned roll-bending member, and includes a pair of plate-like flanges and two or more plate-like webs connecting the flanges. When the aluminum alloy extruded profile is rolled into an arc shape in the longitudinal direction so that the flange is on the inside and outside of the bend, the aluminum alloy extruded profile has a bending radius in a cross section perpendicular to the longitudinal direction. An aluminum alloy extruded shape is used in which the area (Si) of the portion that is inside the bend from the line that passes through the center of the height in the bending radius direction perpendicular to the direction is larger than the area (So) of the portion that is outside the bend. And
本発明によれば、アルミニウム合金押出形材の長手方向に垂直な断面において、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るラインより曲げ内側になる部分の面積Ｓｉが、曲げ外側になる部分の面積Ｓｏより大きく設定されている（Ｓｉ＞Ｓｏ）ことにより、Ｓｉ≦Ｓｏの場合に比べて、ロール曲げ加工における曲げの中立軸が曲げ内側に位置する。このため、ロール曲げ加工時に曲げ内側に発生する圧縮応力が低減され、かつ除荷後の引張残留応力が低減され、結果としてロール曲げ加工した部材（アルミニウム合金押出形材製部材）の曲げ内側の耐応力腐食割れ性が向上する。
また、本発明に係るロール曲げ加工した部材を、自動車用ドア補強材又はバンパー補強材等のエネルギー吸収部材に適用した場合、さらに衝突時の破断防止による性能向上という効果を得ることができる。
According to the present invention, in the cross section perpendicular to the longitudinal direction of the aluminum alloy extruded section, the area Si of the portion that is on the inner side of the bend from the line that passes through the center of the height in the bending radius direction perpendicular to the bending radius direction is Since the area So is set larger than the area So (Si> So), the neutral axis of the bending in the roll bending process is positioned on the inner side of the bending as compared with the case of Si ≦ So. For this reason, the compressive stress generated inside the bend at the time of roll bending is reduced, and the tensile residual stress after unloading is reduced. As a result, the inside of the bend of the member (aluminum alloy extruded profile member) subjected to roll bending is reduced. Stress corrosion cracking resistance is improved.
Further, when the roll-bending member according to the present invention is applied to an energy absorbing member such as an automobile door reinforcing material or a bumper reinforcing material, an effect of improving performance by preventing breakage at the time of a collision can be obtained.
［ロール曲げ加工の特性］
図１に示す断面は、比較例のアルミニウム合金押出形材のものであり、均一な板厚を有し互いに平行な一対の板状のフランジ１，２と、同じく均一な板厚を有しフランジ１，２を垂直に接続する２枚の板状のウエブ３，４からなり、フランジ１，２の両端がウエブ３，４の外側に張り出している（突出フランジ１ａ，１ｂ，２ａ，２ｂ）。フランジ１，２の板厚と板幅はそれぞれ同一に設定され、ウエブ３，４の板厚も同一である。図１には、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るラインがＺ＝０で示されている。Ｚ＝０のラインより曲げ内側になる部分の面積Ｓｉと、曲げ外側になる部分の面積Ｓｏは同一である（Ｓｉ＝Ｓｏ）。
図２（ａ）は、上記断面を有する直線状の押出形材を、フランジ２が曲げ内側となるように、長手方向にロール曲げ加工する方法を例示するもので、押さえローラ８を所定の押し込み量ｈだけ下降させ、送りローラ６及び受けローラ７を回転させて押出形材を矢印方向に移動させることにより行われる。その結果、押出形材は長さ方向に所定の曲率で円弧状に曲げ加工され、図２（ｂ）に示すようなロール曲げ加工された部材（アルミニウム合金押出形材製部材）となる。
[Characteristics of roll bending]
The cross section shown in FIG. 1 is an aluminum alloy extruded profile of a comparative example, a pair of plate-
FIG. 2A illustrates a method of bending a linear extruded profile having the above-mentioned cross section in the longitudinal direction so that the
本発明者らは、このようなロール曲げ加工における変形形態を分析することで、ロール間の非常に狭い領域で曲げ加工されるロール曲げの場合、押出形材の軸方向に圧縮応力が作用していることを、新たに知見した。
この圧縮応力の作用により、ロール曲げ加工における曲げ中立軸は、プレス曲げ加工の場合に比べて曲げ外側方向に位置することになる。なお、比較例の押出形材（図１に示す押出形材）をフランジ２が曲げ内側となるようにプレス曲げ加工する場合、曲げ中立軸は、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るライン（Ｚ＝０のライン）付近に位置する。
The present inventors have analyzed the deformation mode in such roll bending, and in the case of roll bending that is bent in a very narrow region between rolls, compressive stress acts in the axial direction of the extruded profile. I have newly discovered that.
Due to the action of this compressive stress, the bending neutral axis in the roll bending process is positioned in the bending outer direction as compared with the press bending process. When the extruded profile of the comparative example (extruded profile shown in FIG. 1) is press-bended so that the
ロール曲げ加工及びその後の除荷過程では、この曲げ中立軸を中心に歪み量が変化するため、曲げ中立軸から最も遠い曲げ最内側部分における応力変化が最も激しくなる。曲げ内側フランジ２は、曲げ加工段階では圧縮応力により塑性変形し、その後の除荷過程では、これに相反する引張応力が生じる。この際、歪み量の変化が大きければ、引張応力も大きくなり、ロール通過後の引張残留応力が大きくなる。一方、曲げ外側フランジ１は、逆に曲げ加工段階では引張応力により塑性変形し、その後の除荷過程では、これに相反する圧縮応力が生じる。しかし、曲げ中立軸からの距離が近いことで、その応力変化は小さくなる。
In the roll bending process and the subsequent unloading process, since the amount of strain changes around the bending neutral axis, the stress change in the innermost part of the bending farthest from the bending neutral axis becomes the most intense. The bending
図３（ａ）はこれを模式的に説明するもので、ロール曲げ加工時には曲げ中立軸は押出形材の高さの中心（Ｚ＝０のライン）付近から曲げ外側方向にずれた位置にあり、そのため、曲げの内側部分（曲げ内側フランジ２）に大きい圧縮応力（破線）が掛かり、除荷過程ではスプリングバックにより逆に大きい引張応力（一点鎖線）が掛かり、その結果、引張残留応力（実線）が大きくなる。 FIG. 3 (a) schematically illustrates this. In the roll bending process, the bending neutral axis is located at a position shifted in the bending outward direction from the vicinity of the center of the height of the extruded profile (Z = 0 line). Therefore, a large compressive stress (broken line) is applied to the inner part of the bend (bent inner flange 2), and a large tensile stress (dashed line) is applied to the unloading process by the springback, resulting in a tensile residual stress (solid line). ) Becomes larger.
［本発明に係る押出形材の断面形状］
図４，５に示す断面は、本発明に係るアルミニウム合金押出形材のものであり、いずれも屈曲部等がなく略平らな板状をなし互いに略平行な一対のフランジと、フランジを接続する同じく板状の２枚以上のウエブからなる。図４の押出形材は断面の肉厚を調整することにより、図５の押出形材はフランジの板幅を調整することにより、いずれも曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るライン（Ｚ＝０のライン）より曲げ内側になる部分の面積Ｓｉが、曲げ外側になる部分の面積Ｓｏより大きく設定されている（Ｓｉ＞Ｓｏ）。これらの押出形材は、比較例の押出形材（図１の押出形材）と同様に、いずれも曲げ内側フランジ１２を曲げ内側にしてロール曲げ加工される。ロール曲げ加工後の部材のＳｉは、理論上はロール曲げ加工前の押出形材のＳｉより大きく、かつＳｏはロール曲げ加工前の押出形材のＳｏより小さくなるが、大Ｒのロール曲げ加工であれば、実際上の変化はほとんど生じない。
[Cross-sectional shape of extruded profile according to the present invention]
The cross sections shown in FIGS. 4 and 5 are those of an aluminum alloy extruded profile according to the present invention, each of which has a bent portion or the like and has a substantially flat plate shape and connects a pair of flanges that are substantially parallel to each other and the flanges. Similarly, it consists of two or more sheet-like webs. The extruded shape of FIG. 4 is adjusted by adjusting the thickness of the cross section, and the extruded shape of FIG. 5 is adjusted by adjusting the plate width of the flange. The area Si of the part that is bent inside from the line passing through (Z = 0 line) is set larger than the area So of the part that is bent outside (Si> So). These extruded profiles are roll-bended with the bending
図４（ａ）に示す押出形材は、均一な板厚を有し互いに平行な一対のフランジ１１，１２と、同じく均一な板厚を有しフランジ１１，１２を垂直に接続する２枚のウエブ１３，１４からなり、フランジ１１，１２の両端がウエブ１３，１４の外側に張り出し、突出フランジが形成されている。フランジ１１，１２の板幅は同一に設定されているが、曲げ内側フランジ１２の板厚が曲げ外側フランジ１１の板厚より厚く設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
図４（ｂ）に示す押出形材は、均一な板厚を有し互いに平行な一対のフランジ１１，１２と、フランジ１１，１２を垂直に接続する２枚のウエブ１３，１４からなり、フランジ１１，１２の両端がウエブ１３，１４の外側に張り出し、突出フランジが形成されている。フランジ１１，１２の板幅と板厚はそれぞれ同一に設定されているが、ウエブ１３，１４の曲げ内側寄りの板厚が曲げ外側寄りより厚く設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
The extruded shape shown in FIG. 4A has a pair of
The extruded shape shown in FIG. 4B is composed of a pair of
図４（ｃ）に示す押出形材は、互いに平行な一対のフランジ１１，１２と、均一な板厚を有しフランジ１１，１２を垂直に接続する２枚のウエブ１３，１４からなり、フランジ１１，１２の両端がウエブ１３，１４の外側に張り出し、突出フランジが形成されている。フランジ１１，１２の板幅は同一に設定されているが、曲げ内側フランジ１２の板厚がウエブ１３，１４の間において曲げ外側フランジ１１の板厚より厚く設定され（曲げ内側フランジ１２の板厚はウエブ１３，１４の外側（突出フランジの部分）において曲げ外側フランジ１１の板厚と同じ）これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
図４（ｄ）に示す押出形材は、互いに平行な一対のフランジ１１，１２と、均一な板厚を有しフランジ１１，１２を垂直に接続する２枚のウエブ１３，１４からなり、フランジ１１，１２の両端がウエブ１３，１４の外側に張り出し、突出フランジが形成されている。フランジ１１，１２の板幅は同一に設定されているが、曲げ内側フランジ１２の板厚がウエブ１３，１４の外側（突出フランジの部分）において曲げ外側フランジ１１の板厚より厚く設定され（曲げ内側フランジ１２の板厚はウエブ１３，１４間において曲げ外側フランジ１１の板厚と同じ）これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
The extruded profile shown in FIG. 4 (c) is composed of a pair of
The extruded profile shown in FIG. 4 (d) is composed of a pair of
図４（ｅ）に示す押出形材は、均一な板厚を有し互いに平行な一対のフランジ１１，１２と、同じく均一な板厚を有しフランジ１１，１２を垂直に接続する２枚のウエブ１３，１４からなり、矩形の輪郭（ウエブ１３，１４の外側に突出フランジが形成されていない）を有している。曲げ内側フランジ１２の板厚が曲げ外側フランジ１１の板厚より厚く設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
図４（ｆ）に示す押出形材は、板状の曲げ外側フランジ１１の表面が自動車のデザインに合わせて若干の曲率（緩く凸状に湾曲）を有する点でのみ、図４（ａ）に示す押出形材と異なる。フランジ１１，１２の板幅は同一に設定されているが、曲げ内側フランジ１２の板厚が曲げ外側フランジ１１の平均板厚より厚く設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。なお、図４（ｆ）において、Ｈは曲げ内側フランジ１２の底面から曲げ外側フランジ１１の頂点までの高さ（最大高さ）であり、その高さの中心位置にＺ＝０のラインがある。
The extruded shape shown in FIG. 4 (e) has a pair of
The extruded profile shown in FIG. 4 (f) is only shown in FIG. 4 (a) only in that the surface of the plate-like bent outer flange 11 has a slight curvature (slightly convexly curved) in accordance with the design of the automobile. Different from the extruded profile shown. The plate widths of the
図５（ａ）に示す押出形材は、均一な板厚を有し互いに平行な一対のフランジ１１，１２と、同じく均一な板厚を有しフランジ１１，１２を垂直に接続する２枚のウエブ１３，１４からなり、フランジ１１，１２の両端がウエブ１３，１４の外側に突出し、突出フランジが形成されている。フランジ１１，１２の板厚は同一に設定されているが、曲げ外側フランジ１１の板幅が曲げ内側フランジ１２の板幅より小さく設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
図５（ｂ）に示す押出形材は、一対のフランジ１１，１２と、フランジ１１，１２を垂直に接続する３枚のウエブ１３〜１５からなる。曲げ外側フランジ１１の板幅が曲げ内側フランジ１１の板幅より小さく設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
The extruded shape shown in FIG. 5 (a) has a pair of
The extruded shape shown in FIG. 5B is composed of a pair of
図５（ｃ）に示す押出形材は、一対のフランジ１１，１２と、フランジ１１，１２を垂直に接続する３枚のウエブ１３〜１５からなる。曲げ外側フランジ１１の端がウエブ１３，１４の外側に張り出していない（突出フランジが形成されていない）。曲げ外側フランジ１１の板幅が曲げ内側フランジ１１の板幅より小さく設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
図５（ｄ）に示す押出形材は、板状の曲げ外側フランジ１１の表面が自動車のデザインに合わせて若干の曲率（緩く凸状に湾曲）を有する点でのみ、図５（ａ）に示す押出形材と異なる。曲げ外側フランジ１１の板幅が曲げ内側フランジ１２の板幅より小さく設定され、これによりＳｉ＞Ｓｏとなっている。
The extruded shape shown in FIG. 5C is composed of a pair of
The extruded profile shown in FIG. 5 (d) is only shown in FIG. 5 (a) only in that the surface of the plate-like bent outer flange 11 has a slight curvature (sloosely curved in a convex shape) according to the design of the automobile. Different from the extruded profile shown. The plate width of the bent outer flange 11 is set to be smaller than the plate width of the bent
図４，５に示す押出形材は、長さ方向に垂直な断面において、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るライン（Ｚ＝０のライン）より曲げ内側になる部分の面積Ｓｉが、曲げ外側になる部分の面積Ｓｏより大きく設定されている（Ｓｉ＞Ｓｏ）。これにより、Ｓｉ≦Ｓｏの断面を持つ押出形材に比べて、曲げ中立軸の位置をより曲げ内側に位置させることができる。
これは、ロール曲げ加工において押出形材の軸方向に圧縮応力が作用した場合でも同様であり、曲げ中立軸から曲げ内側フランジ２１までの距離を短くすることで、曲げ内側フランジ１２の応力変化を小さくすることが可能になり、この部位の引張残留応力を低減することが可能になる。
4 and 5, in the cross section perpendicular to the length direction, the portion that is on the inside of the bend from the line perpendicular to the bend radius direction and passing through the center of the height in the bend radius direction (Z = 0 line) Is set to be larger than the area So of the portion to be bent outward (Si> So). Thereby, the position of a bending neutral axis | shaft can be located more inside a bending compared with the extruded profile which has a cross section of Si <= So.
This is the same even when compressive stress is applied in the axial direction of the extruded profile in the roll bending process. By reducing the distance from the bending neutral axis to the bending inner flange 21, the stress change of the bending
図３（ｂ）はこれを模式的に説明するもので、ロール曲げ加工時の曲げ中立軸が、比較例（図１の押出形材）に比べて曲げ内側フランジ１２側に位置し（図３（ｂ）の矢印参照）、そのため、曲げの内側部分（曲げ内側フランジ１２）に掛かる圧縮応力（破線）が軽減され、除荷過程でのスプリングバックによる引張応力（一点鎖線）も軽減され、その結果、引張残留応力（実線）が比較例の押出形材（図１の押出形材）に比べて小さくなる。
FIG. 3B schematically illustrates this, and the bending neutral axis at the time of roll bending is positioned on the bending
一方、曲げ中立軸が曲げ内側フランジ１２側に移動することで、曲げ外側フランジ１１と曲げ中立軸との距離は大きくなり、曲げ外側フランジでの応力変化は大きくなる。しかし、曲げ外側フランジ１１は、前述のようにロール曲げ加工段階では引張応力により塑性変形し、その後の除荷過程では、これに相反する圧縮応力が生じる。そして応力変化量が大きくなれば、圧縮応力が増大することになり、耐応力腐食割れという観点からは、さらに有利になる。
On the other hand, when the bending neutral shaft moves to the bending
図４に示す押出形材は、いずれも曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るライン（Ｚ＝０のライン）よりも曲げ内側に当たる部位の肉厚を増加させることにより、Ｓｉ＞Ｓｏとしている。この場合、曲げ強度及び剛性を効率よく増大させるという観点からは、図４（ａ），（ｃ）〜（ｆ）のように、曲げ中立軸から最も遠くなる曲げ内側フランジ１２の肉厚を曲げ外側フランジ１１の肉厚より大きくすることが望ましい。
また、後述するように本発明に係る押出形材をエネルギー吸収部材として利用する場合、衝突面に当たる曲げ外側フランジの座屈防止と、残留応力低減の両立のために、図５に示す押出形材のように、曲げ外側フランジ１１の板幅を曲げ内側フランジ１２の板幅より小さく設定することにより、Ｓｉ＞Ｓｏとするのが望ましい。
なお、本発明に係るアルミニウム合金押出形材の断面形状は、Ｓｉ＞Ｓｏである限り、図４，５に例示するものに限られない。例えば外側フランジ１１が曲げ内側フランジ１２に対して傾斜したもの、外側フランジ１１が屈曲部等を有するものなどもあり得る。
Each of the extruded shapes shown in FIG. 4 increases the thickness of the portion that hits the bending inner side than the line passing through the center of the bending radial direction perpendicular to the bending radial direction (line of Z = 0), Si> So. In this case, from the viewpoint of efficiently increasing the bending strength and rigidity, the thickness of the bending
Further, as will be described later, when the extruded profile according to the present invention is used as an energy absorbing member, the extruded profile shown in FIG. 5 is used for both the prevention of buckling of the bent outer flange hitting the collision surface and the reduction of residual stress. Thus, it is desirable to satisfy Si> So by setting the plate width of the bent outer flange 11 to be smaller than the plate width of the bent
In addition, the cross-sectional shape of the aluminum alloy extruded profile according to the present invention is not limited to that illustrated in FIGS. 4 and 5 as long as Si> So. For example, the outer flange 11 may be inclined with respect to the bent
本発明に係る押出形材は、両フランジ１１，１２をつなぐウエブが２枚以上設けられる。ウエブが１枚の場合には、曲げ加工中や後述するようにエネルギー吸収部材として利用する際に、ウエブの倒れ変形が生じやすいため、加工後の形状精度が確保できない、あるいは衝突時のエネルギー吸収性能が低下するという問題が生じる。
このウエブは２枚以上設けていれば問題はなく、必要となる強度、剛性などに応じて中ウエブを配置してもよい。また、座屈防止の観点からは、一方又は双方のフランジがウエブから外側に張り出している（突出フランジを有する）ことが望ましい。
The extruded profile according to the present invention is provided with two or more webs connecting both
There is no problem as long as two or more webs are provided, and an intermediate web may be arranged according to required strength, rigidity, and the like. From the viewpoint of preventing buckling, it is desirable that one or both flanges protrude outward from the web (having a protruding flange).
［エネルギー吸収部材への適用］
本発明に係るロール曲げ加工した部材（アルミニウム合金押出形材製部材）は、自動車用ドア補強材、バンパー補強材又はルーフ補強材等のエネルギー吸収部材としての用途を考慮した場合、曲げ外側のフランジを車体の外側に向けて設置することになる。これは、一般に自動車は車体外側方向に凸形状をなすデザインを持ち、本発明に係るロール曲げ加工した部材をこのデザインに適合させようとすれば、自然にそのような設置形態になるからである。この設置形態により、本発明に係るロール曲げ加工した部材を上記用途（主としてドア補強材、バンパー補強材）に適用した場合、さらに下記（１）〜（３）に示す効果を得ることができる。
[Application to energy absorbing members]
The roll-bending member (aluminum alloy extruded member) according to the present invention is a flange on the outer side when considering use as an energy absorbing member such as an automobile door reinforcement, a bumper reinforcement or a roof reinforcement. Will be installed facing the outside of the car body. This is because, in general, automobiles have a design that has a convex shape toward the outside of the vehicle body, and if the roll-bending member according to the present invention is adapted to this design, such an installation form naturally occurs. . With this installation mode, when the roll-bending member according to the present invention is applied to the above-described uses (mainly door reinforcing materials and bumper reinforcing materials), the following effects (1) to (3) can be obtained.
（１）本発明に係るアルミニウム合金押出形材は曲げ内側方向に曲げ中立軸がずれているが、これをロール曲げ加工した部材においても、同じく曲げ内側方向に曲げ中立軸がずれている。いいかえれば、衝突時の曲げ変形では、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るライン（Ｚ＝０のライン）より曲げ内側フランジ１２に近い位置に、曲げ中立軸が存在することになる。このため、衝突時の曲げ変形では、曲げ外側に当たる曲げ内側フランジ１２に加わる引張応力は減少し、特許第３４３９６７８号公報、特許第３１０３３３７号公報等に記載されているように、衝突時にこの引張応力による破断が生じにくくなる。
(1) The aluminum alloy extruded profile according to the present invention is displaced in the bending neutral axis in the bending inner direction, but the bending neutral axis is also shifted in the bending inner direction in a member obtained by roll bending. In other words, in the bending deformation at the time of collision, there is a bending neutral axis at a position closer to the bending
（２）本発明に係るロール曲げ加工した部材は、長手方向に曲率を有し、凸側（曲げ外側フランジ１１側）を車体外側方向に向けて設置される。従って、長手方向に曲率を有しない直線部材に比べて、衝突前面側に張り出した構造となり、衝突の相手側との接触が早くなり、エネルギー吸収ストロークを大きくできる利点がある。これにより、エネルギー吸収量を多くして車体の損傷を抑制しやすくなり、また、同じエネルギー吸収量で比較すると、衝突が早くなる（車体外側方向に凸のため）ことで、エネルギ−吸収終了時の車体への進入量が抑制できる。
（３）同じく、長手方向に曲率を有し、凸側（曲げ外側フランジ１１側）を車体外側方向に向けて設置されることにより、衝突に伴う変形の際には、押出形材軸方向への圧縮応力が生じるため、曲げ内側フランジ１２に加わる引張応力が減少し、さらに破断が生じにくくなる。
(2) The roll-bending member according to the present invention has a curvature in the longitudinal direction, and is installed with the convex side (bending outer flange 11 side) facing the vehicle body outer side direction. Therefore, compared with a linear member having no curvature in the longitudinal direction, the structure projects to the front side of the collision, and the contact with the other side of the collision is accelerated, and there is an advantage that the energy absorption stroke can be increased. This makes it easier to suppress damage to the vehicle body by increasing the amount of energy absorption, and when compared with the same amount of energy absorption, the collision will be faster (because it is convex toward the outside of the vehicle body), so that when energy absorption ends The amount of entering the vehicle body can be suppressed.
(3) Similarly, by having a curvature in the longitudinal direction and placing the convex side (bending outer flange 11 side) toward the outer side of the vehicle body, in the case of deformation accompanying a collision, in the axial direction of the extruded profile Therefore, the tensile stress applied to the bent
一対のフランジと２個以上のウエブからなる押出形材において、衝突時の座屈を抑制するためには、衝突面側のフランジ（曲げ外側フランジ１１）の幅／厚比をできるだけ小さく設定することが望ましいことが知られている。一方、本発明に係るアルミニウム合金押出形材は、曲げ半径方向に垂直で曲げ半径方向の高さの中心を通るライン（Ｚ＝０のライン）より曲げ内側になる部分の面積Ｓｉを、曲げ外側の面積Ｓｏに比べて大きくすることが前提であり、これらを両立するためには、曲げ外側フランジ１１の幅を内側フランジ１２に比べて小さくすることが望ましい。
さらに、これらのフランジ１１，１２をつなぐウエブ１３，１４は、衝突時の荷重を受け持つために衝突方向に略平行に設けることが望ましい。このため、ウエブ１３，１４を衝突方向に対し略平行に設定し、曲げ外側フランジ１１のウエブ１３，１４より外側に張り出した部分（突出フランジ）の幅が、曲げ内側フランジ１２のウエブ１３，１４より外側に張り出した部分（突出フランジ）の幅に比べて小さくなるように設定することが最も望ましいといえる。
In an extruded profile consisting of a pair of flanges and two or more webs, the width / thickness ratio of the flange on the collision surface side (bending outer flange 11) should be set as small as possible to suppress buckling at the time of collision. Is known to be desirable. On the other hand, the aluminum alloy extruded profile according to the present invention has an area Si that is bent outwardly from a line that is perpendicular to the bending radial direction and passes through the center of the height in the bending radial direction (Z = 0 line). It is premised on that it is larger than the area So, and in order to achieve both, it is desirable to make the width of the bent outer flange 11 smaller than that of the
Further, it is desirable that the
１，１１ 曲げ外側フランジ
２，１２ 曲げ内側フランジ
３，４，１３〜１５ ウエブ
1,11 bending
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