JP5330722B2 - Cold offset printing paper manufacturing method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、原紙上に表面塗工剤を塗工したコールドオフセット印刷用紙、特に新聞用紙に適したコールドオフセット印刷用紙の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a cold offset printing paper having a surface coating agent coated on a base paper, particularly a cold offset printing paper suitable for newsprint paper.
近年、印刷技術は、オフセット印刷化、カラー印刷化、高速大量印刷化、自動化等大きな進歩を遂げている。様々な印刷方式の中でもコールドオフセット印刷方式は鮮明なカラー印刷、高速且つ大量印刷可能である利点を持ち、現在商業印刷での主流となっている。中でも、新聞印刷においては代表的なものである。しかし、コールドオフセット印刷は、浸透乾燥型インキを使用しアフタードライヤーを持たない輪転機で印刷する方式であるため、乾燥性に劣る面がある。特にインキの層が多いカラー印刷ではこの問題が大きくなり、鮮明なカラー印刷を実現する為、用紙には良好なインキ着肉性やインキセット性が求められる。また、高速且つ大量印刷を実現する為、高い印刷作業性が求められる。 In recent years, printing technology has made great progress such as offset printing, color printing, high-speed mass printing, and automation. Among various printing methods, the cold offset printing method has the advantages of vivid color printing, high-speed and large-volume printing, and is currently mainstream in commercial printing. Above all, it is typical in newspaper printing. However, cold offset printing uses a penetrating dry ink and prints on a rotary press that does not have an after dryer. Particularly in color printing with many ink layers, this problem becomes large, and in order to realize clear color printing, the paper is required to have good ink setting properties and ink setting properties. Also, high printing workability is required to realize high-speed and large-volume printing.
インキ着肉性を良好にする方法の一つとして、用紙の平滑性の向上が挙げられる。平滑性を高くするには高い線圧でカレンダー処理を行うのが一般的である。しかしながら、高い線圧でカレンダー処理した場合、用紙の紙厚が低くなり、印刷時の裏抜けの悪化、紙の剛度（コシ）低下につながる。特に近年、軽量化や環境に対する意識の向上を背景として、中性抄紙化、古紙高配合化などが進められている新聞用紙では、抄紙時に填料として添加される炭酸カルシウムや古紙パルプの高配合化により紙厚や剛度が低下しやすく、これを補うためにカレンダー処理を低線圧で行うことが必要となっている。またこの紙厚低下は、印刷品質が低下するばかりでなく、高速オフセット印刷時にシワが入り易くなり、印刷作業性を低下させる要因となる。 One method for improving ink fillability is to improve paper smoothness. In order to increase the smoothness, calendar processing is generally performed at a high linear pressure. However, when the calendar process is performed at a high linear pressure, the paper thickness decreases, leading to deterioration of the back-through during printing and a decrease in paper stiffness. In recent years, especially for newsprint papers that have been made with neutral paper making and high waste paper blending due to weight reduction and increased environmental awareness, a high blend of calcium carbonate and waste paper pulp added as a filler during paper making. As a result, the paper thickness and stiffness are likely to decrease, and in order to compensate for this, it is necessary to perform calendar processing at a low linear pressure. Further, this reduction in paper thickness not only lowers the print quality but also tends to wrinkle during high-speed offset printing, which causes a reduction in printing workability.
一方、コールドオフセット印刷方式は、PS版と呼ばれる版に湿し水とインキを供給し、ブランケットを介して用紙に転写、印刷する方式である。また、使用するインキは比較的タックが高いという特徴を持つ。その為、印刷時に用紙からベッセルなどの繊維状物質が取られて、紙粉として版やブランケットに堆積する、いわゆるパイリングが生じることによるトラブルがしばしば起こる。パイリングが酷い場合、インキ着肉性に悪影響を及ぼすため、印刷機を停機して版やブランケットを洗浄する必要があり、その結果印刷作業性を著しく落とす要因となる。 On the other hand, the cold offset printing method is a method in which dampening water and ink are supplied to a plate called a PS plate and transferred and printed on a sheet through a blanket. In addition, the ink to be used is characterized by a relatively high tack. For this reason, troubles are often caused by so-called piling, in which fibrous substances such as vessels are taken from the paper during printing and are deposited as paper powder on a plate or blanket. When the pile is severe, it has an adverse effect on the ink inking property, so it is necessary to stop the printing machine and wash the plate and blanket. As a result, the printing workability is significantly reduced.
パイリングの発生要因としては、用紙の表面強度が弱いこと、吸水抵抗性（サイズ性）が低いことが挙げられる。表面強度が弱いと上記のように繊維状物質が取られやすくなる。また、オフセット印刷は湿し水を用いた印刷方式である為、サイズ性が低いと用紙が湿し水を多量に吸収し、版やブランケットの湿し水が不足(水枯れ)することによってもパイリングが発生しやすくなる。さらに、湿紙強度の低下による断紙といった操業上の問題も抱えている。これらの問題を解消するため、通常、用紙表面に澱粉、ポリビニルアルコール、ポリアクリルアミドなどの水溶性高分子材料、あるいはサイズ剤などの表面塗工剤の塗工が行われる。また最近では、より良い印刷品質を得る為、インキ受理性を高める表面塗工剤の塗工も行われている。 As a cause of the occurrence of piling, the surface strength of the paper is weak and the water absorption resistance (size property) is low. When the surface strength is weak, the fibrous material is easily taken as described above. Also, offset printing is a printing method that uses dampening water, so if the size is low, the paper absorbs a lot of dampening water and the dampening water on the plate or blanket is insufficient (withered). Pileing is likely to occur. In addition, there are operational problems such as paper breakage due to a decrease in wet paper strength. In order to solve these problems, a surface coating agent such as starch, polyvinyl alcohol or polyacrylamide or a surface coating agent such as a sizing agent is usually applied to the paper surface. Recently, in order to obtain better printing quality, coating of a surface coating agent that enhances ink acceptability is also performed.
表面塗工剤の塗工方式としてはゲートロールコーター、メタリングサイズプレスなどのロール転写方式で行われるのが一般的である。しかしながらこの塗工方式は、塗工時に用紙が強くニップされる為、表面塗工剤が用紙内部へ浸透してしまい、そのロスにより表面塗工剤の性能発現性が劣ること、また、製品は規定された紙厚にする必要があるが、紙厚低下により塗工後のカレンダー処理における用紙の潰ししろが減るため平滑性を高めにくく、その結果インキ着肉性も高めにくいという課題を伴う。さらに、高速塗工時にはミスト、断紙、塗工ムラを生じるなど操業上の問題を抱えているのが現状である。 The surface coating agent is generally applied by a roll transfer system such as a gate roll coater or a metering size press. However, in this coating method, the paper is strongly niped during coating, so the surface coating agent penetrates into the paper, and the loss of performance of the surface coating agent is inferior due to the loss. Although it is necessary to make the paper thickness stipulated, there is a problem that it is difficult to improve the smoothness due to the reduction in paper thickness due to the reduction in paper thickness, and as a result, it is difficult to improve ink fillability. Furthermore, the present situation is that there are operational problems such as mist, paper breakage, and uneven coating during high-speed coating.
このような状況の中、近年、紙パルプの分野において、新しい塗工方式としてスプレー塗工方式が提案されている。スプレー塗工方式とは、例えば、エアレススプレーと呼ばれる一流体ノズルより表面塗工剤を紙の表面に吹き付け、紙を塗工する方式である（非特許文献１ 参照）。この方式は非接触型である大きな特徴を持つ。つまり塗工時にニップ圧がかからない為、ロール転写塗工方式と比較して、塗工剤の内部浸透を抑制でき、少ない塗工量でもその性能発現が可能である。また塗工後のカレンダーにおける潰ししろが確保できる為、平滑性を上げ易いメリットがある。さらに、高速塗工も可能で、断紙の可能性は少ない。また、スプレー塗工方式を検討した例として、表面処理剤の平均浸透深さを規定したことが開示されている（特許文献１）。 Under such circumstances, in recent years, a spray coating method has been proposed as a new coating method in the field of paper pulp. The spray coating method is, for example, a method in which a surface coating agent is sprayed on the surface of paper from a single fluid nozzle called airless spray to coat the paper (see Non-Patent Document 1). This method has a great feature that it is a non-contact type. That is, since no nip pressure is applied during coating, the internal penetration of the coating agent can be suppressed compared to the roll transfer coating method, and the performance can be expressed even with a small coating amount. Moreover, since the crushing margin in the calendar after coating can be secured, there is an advantage that smoothness can be easily increased. Furthermore, high-speed coating is possible, and there is little possibility of paper breaks. In addition, as an example of examining a spray coating method, it is disclosed that an average penetration depth of a surface treatment agent is defined (Patent Document 1).
上記特許文献１の検討条件により塗工した場合、実際にはノズル詰まりや、液滴の分散性が悪く、均一な塗工面が得られないことにより塗工ムラが発生してしまう。この為、インキの着肉性にも影響し、印刷品質が劣る。また、サイズ剤を塗工した場合には吸水ムラとなる為に、シワの要因となってしまうなど、優れた印刷適性、表面塗工剤の性能発現を実現しているとは言い難い。また、均一な塗工面を実現させる為には、単純に表面塗工剤の粘度（濃度）を下げることが有効な手段の一つであるが、これは表面塗工剤の内部浸透を促進し、上述したように性能発現性に劣ることから、結果としてスプレー塗工方式の利点を損なうものである。 When coating is performed under the examination conditions described in Patent Document 1, nozzle clogging and the dispersibility of liquid droplets are actually poor, and coating unevenness occurs because a uniform coating surface cannot be obtained. For this reason, the ink quality is also affected, and the print quality is poor. In addition, when the sizing agent is applied, water absorption unevenness occurs, which causes wrinkles, and it is difficult to say that excellent printability and performance of the surface coating agent are realized. In order to achieve a uniform coating surface, simply reducing the viscosity (concentration) of the surface coating agent is an effective means, but this promotes internal penetration of the surface coating agent. As described above, since the performance development is inferior, the advantages of the spray coating method are impaired as a result.
以上のような状況から、本発明は、スプレー塗工方式による表面塗工剤の塗工において、均一な塗工面、吸水抵抗性など表面塗工剤の高い性能発現を得ることで、コールドオフセット印刷時のインキ着肉性に優れ、また紙粉が抑えられてパイリングの少ない、優れた印刷適性、印刷作業性を持つコールドオフセット印刷用紙の製造方法を提供することを課題とする。 From the above situation, the present invention provides cold offset printing by obtaining high performance of the surface coating agent such as uniform coating surface and water absorption resistance in the coating of the surface coating agent by the spray coating method. It is an object of the present invention to provide a method for producing a cold offset printing paper that has excellent ink depositing performance at the time, and has excellent printability and printing workability with reduced paper dust and less pile.
本発明者らは、上記課題を達成するために鋭意検討した結果、スプレー塗工方式による表面塗工剤の塗工において、均一な塗工面を得るためには、表面塗工剤の粘度と使用するノズルの径が大きな要素となることを見出し、本発明を完成するに至った。
上記課題を達成するために、請求項に係る発明のコールドオフセット印刷用紙の製造方法は、次の通りの特徴を備えるものである。
(1)原紙上にスプレー塗工方式により表面塗工剤を塗工したコールドオフセット印刷用紙の製造方法であり、y = B型粘度（mPa・s 35℃60rpm条件）、x = ノズル径（mm 相当オリフィス径）としたとき、式「y < -1375 x 2 + 1186x - 209（但し、0.33 ≦ x ≦0.41）を満たす条件で塗工することを特徴とする。
(2)前記スプレー塗工におけるノズル吐出圧が50〜150barであることを特徴とする。
As a result of intensive studies to achieve the above-mentioned problems, the present inventors have determined that the viscosity and use of the surface coating agent in order to obtain a uniform coating surface in the coating of the surface coating agent by the spray coating method. It has been found that the diameter of the nozzle to be used is a large factor, and the present invention has been completed.
In order to achieve the above object, a method for producing a cold offset printing paper according to the present invention has the following characteristics.
(1) Cold offset printing paper manufacturing method with surface coating agent applied on base paper by spray coating method, y = B type viscosity (mPa · s 35 ° C 60rpm condition), x = Nozzle diameter (mm (Equivalent orifice diameter), coating is performed under conditions satisfying the formula “ y <−1375 × 2 + 1186x−209 (provided that 0.33 ≦ x ≦ 0.41) .
(2) The nozzle discharge pressure in the spray coating is 50 to 150 bar.
本発明のコールドオフセット印刷用紙の製造方法は、スプレー塗工が有する利点を最大限に生かすことができ、従来のコールドオフセット印刷用紙が抱えていたインキ着肉性の問題、紙粉によるパイリングの問題等の未解決の問題を解決している。
前記製造方法で製造されたコールドオフセット印刷用紙は、均一な塗工面を備えることができ、また表面塗工剤の内部浸透を抑制して吸水抵抗などの性能発現性を高めることができる。その結果、コールドオフセット印刷時のインキ着肉性に優れ、また紙粉が抑えられてパイリングの少ない、優れた印刷適性、印刷作業性を有するコールドオフセット印刷用紙を得ることができる。また、本発明のコールドオフセット印刷用紙の製造方法は、塗工ムラの発生が小さく、高速塗工時の操業性にも優れたものである。
The method for producing a cold offset printing paper of the present invention can make the most of the advantages of spray coating, and is a problem of ink inking property that conventional cold offset printing paper has, a problem of piling by paper dust. Unsolved problems such as
The cold offset printing paper manufactured by the above manufacturing method can have a uniform coating surface, and can suppress the internal permeation of the surface coating agent to improve performance such as water absorption resistance. As a result, it is possible to obtain a cold offset printing paper that has excellent ink fillability during cold offset printing, and has excellent printability and printing workability with reduced paper dust and less pile. Further, the method for producing a cold offset printing paper of the present invention is less likely to cause coating unevenness and is excellent in operability during high-speed coating.
１．スプレー塗工
（粘度とノズル径）
本発明におけるスプレー塗工条件は、y=B型粘度（mPa・s 35℃60rpm条件）、x=ノズル径（mm 相当オリフィス径）としたとき、式「y < - 1625x 2 + 1384x - 237」（但しx > 0.28）を満たす範囲で塗工する。この式は、塗工ムラがなく均一な塗工面が得られるB型粘度の上限を表すものであり、図１に示すように、後述するノズル径が0.41mmの場合の実施例３と比較例１、ノズル径が0.38mmの場合の実施例６と比較例２、およびノズル径が0.33mmの場合の実施例９と比較例４の中間となるB型粘度の３点を近似曲線として２次曲線で示したものである。
より好ましい粘度は、それぞれ粘度46mPa・s未満、粘度43mPa・s未満および33mPa・s未満の範囲では、スプレー塗工条件は好ましくは「y < -1375 x 2 + 1186x - 209」であり、この式はノズル径が0.41mmの場合の実施例３と実施例２、ノズル径が0.38mmの場合の実施例６と実施例５、およびノズル径が0.33mmの場合の実施例９と実施例８の中間となるB型粘度の３点を近似曲線として２次曲線で示したものである。
1. Spray coating (viscosity and nozzle diameter)
In the present invention, the spray coating conditions are y = B type viscosity (mPa · s 35 ° C., 60 rpm condition), x = nozzle diameter (mm equivalent orifice diameter), and the formula “y <−1625x 2 + 1384x−237” Apply within the range that satisfies (x> 0.28) . This expression represents the upper limit of the B-type viscosity with which there is no coating unevenness and a uniform coating surface can be obtained. As shown in FIG. 1, Example 3 and Comparative Example when the nozzle diameter described later is 0.41 mm. 1. Example 6 and Comparative Example 2 in the case where the nozzle diameter is 0.38 mm, and quadratic with three points of B-type viscosity which is intermediate between Example 9 and Comparative Example 4 in the case where the nozzle diameter is 0.33 mm as an approximate curve This is shown by a curve .
More preferred viscosities are in the ranges of less than 46 mPa · s, less than 43 mPa · s and less than 33 mPa · s, respectively, the spray coating conditions are preferably `` y <-1375 x 2 + 1186x-209 '' Example 3 and Example 2 when the nozzle diameter is 0.41 mm, Example 6 and Example 5 when the nozzle diameter is 0.38 mm, and Example 9 and Example 8 when the nozzle diameter is 0.33 mm The three points of the B-type viscosity that are in the middle are shown as quadratic curves as approximate curves.
均一な塗工面を得る為には、表面塗工剤の粘度と使用するノズルの径が大きな要素となる。本発明において粘度は、35℃、60rpmの条件下で測定したB型粘度である。ノズル径は0.28mmを超えていることが必要であり、上限は特に制限されるものではないが、好ましくは0.5mm以下、より好ましく0.45mm以下の範囲である。 In order to obtain a uniform coating surface, the viscosity of the surface coating agent and the diameter of the nozzle to be used are large factors. In the present invention, the viscosity is a B-type viscosity measured under conditions of 35 ° C. and 60 rpm. The nozzle diameter needs to exceed 0.28 mm, and the upper limit is not particularly limited, but is preferably 0.5 mm or less, more preferably 0.45 mm or less.
上記式の範囲外においては、同程度の表面塗工剤の塗工量を得ようとするとき、一見塗工されたように見えても、詳細に検討すると実際は均一な塗工面となっておらず、良好なインキ着肉は得られない。均一な塗工面を得るには、表面塗工剤の塗工量を増やす方法があるが、そのためには表面塗工剤の塗工液の固形分濃度を上げる必要がある。しかし、固形分濃度の上昇に伴って粘度も上昇するため、粘度の高い表面塗工剤をスプレー塗工すると液滴の分散性が悪くなり、塗工ムラが生じ表面塗工剤の性能発現性も低下する。特に、小さな径のノズルで塗工しようとすると、ノズル詰まりにより均一な塗工面が得られないばかりか、操業上も大きな支障をきたすこととなる。ノズル径が0.28mm以下であると、均一な塗工面を得るには表面塗工剤の粘度を極端に低くせざるを得ない為、濃度が低くなる。その結果塗工量が少なく、用紙表面を被覆できない為、品質の改善に至らない。 Outside the range of the above formula, when trying to obtain a coating amount of the same level of surface coating agent, even if it seems to be applied at first glance, it will actually be a uniform coating surface when examined in detail. Therefore, good ink deposition cannot be obtained. In order to obtain a uniform coating surface, there is a method of increasing the coating amount of the surface coating agent. For this purpose, it is necessary to increase the solid content concentration of the coating solution of the surface coating agent. However, since the viscosity increases as the solid content increases, spraying a high-viscosity surface coating agent degrades the dispersibility of the droplets, resulting in coating unevenness and the performance of the surface coating agent. Also decreases. In particular, when coating is performed with a nozzle having a small diameter, not only a uniform coating surface cannot be obtained due to nozzle clogging, but also the operation is seriously hindered. When the nozzle diameter is 0.28 mm or less, in order to obtain a uniform coated surface, the viscosity of the surface coating agent must be extremely low, and thus the concentration becomes low. As a result, the amount of coating is small and the paper surface cannot be coated, so that the quality is not improved.
ノズル径とそれに適した表面塗工剤の粘度は、所望する塗工量などにも左右され特に限定されるものではないが、例えば、ノズル径0.41mmの場合は、粘度57mPa・s未満であることが好ましく、より好ましくは46mPa・s未満、さらに好ましくは35mPa・s未満である。ノズル径0.38mmの場合は、粘度54mPa・s未満であることが好ましく、より好ましくは43mPa・s未満、さらに好ましくは33mPa・s未満である。ノズル径0.33mmの場合は、粘度43mPa・s未満であることが好ましく、より好ましくは33mPa・s未満、さらに好ましくは25mPa・s未満である。粘度の下限は特に制限されない。粘度が低いほど液滴の分散性は良好となり、塗工ムラも生じにくくなるので、所望の塗工量を確保できる範囲で適宜調整すればよい。 The nozzle diameter and the viscosity of the surface coating agent suitable for the nozzle diameter are not particularly limited depending on the desired coating amount and the like. For example, when the nozzle diameter is 0.41 mm, the viscosity is less than 57 mPa · s. Preferably, it is less than 46 mPa · s, more preferably less than 35 mPa · s. If the nozzle diameter 0.38 mm, preferably less than viscosity of 54 MPa · s, more preferably less than 43 mPa · s, more preferably less than 33 mPa · s. If the nozzle diameter 0.33 mm, preferably less than viscosity of 43 mPa · s, more preferably less than 33 mPa · s, more preferably less than 25 mPa · s. The lower limit of the viscosity is not particularly limited. The lower the viscosity, the better the dispersibility of the droplets and the less likely the coating unevenness occurs. Therefore, the viscosity may be adjusted as appropriate within a range in which a desired coating amount can be secured.
上記したノズル径0.41mm、0.38mmおよび0.33mmの場合の好ましい粘度、即ち、それぞれ粘度57mPa・s未満、粘度54mPa・s未満および43mPa・s未満の範囲では、スプレー塗工条件は「y < -1625x 2 + 1384x - 237」を満たす範囲で塗工すると述べたが、上記３種類のノズル径の場合のより好ましい粘度、即ち、それぞれ粘度46mPa・s未満、粘度43mPa・s未満および33mPa・s未満の範囲では、スプレー塗工条件は好ましくは「y < -1375 x 2 + 1186x - 209」であり、これはノズル径が0.41mmの場合の実施例３と実施例２、ノズル径が0.38mmの場合の実施例６と実施例５、およびノズル径が0.33mmの場合の実施例９と実施例８の中間となるB型粘度の３点を近似曲線として２次曲線で示したものである。また、上記３種類のノズル径の場合のさらに好ましい粘度、即ち、それぞれ粘度35mPa・s未満、粘度33mPa・s未満および25mPa・s未満の範囲では、スプレー塗工条件はさらに好ましくは「y < -833 x 2 + 742x - 129」であり、これはノズル径が0.41mmの場合の実施例２と実施例１、ノズル径が0.38mmの場合の実施例５と実施例４、およびノズル径が0.33mmの場合の実施例８と実施例７の中間となるB型粘度の３点を近似曲線として２次曲線で示したものである。 In the case of the above preferred nozzle diameters of 0.41 mm, 0.38 mm, and 0.33 mm, that is, in the ranges where the viscosity is less than 57 mPa · s, the viscosity is less than 54 mPa · s, and less than 43 mPa · s , respectively, the spray coating condition is `` y <- "1625x 2 + 1384x-237", it is said that the coating is applied, but more preferable viscosities in the case of the above three types of nozzle diameter, that is, the viscosity is less than 46 mPa · s, the viscosity is less than 43 mPa · s and less than 33 mPa · s, respectively. In this range, the spray coating condition is preferably “y <−1375 × 2 + 1186x−209”, which is Example 3 and Example 2 when the nozzle diameter is 0.41 mm, and the nozzle diameter is 0.38 mm. Example 6 and Example 5 in this case, and three points of B-type viscosity that are intermediate between Example 9 and Example 8 when the nozzle diameter is 0.33 mm are shown as quadratic curves as approximate curves. Further, in the case of the above three types of nozzle diameters, the spray coating conditions are more preferably “y <−” in the ranges of less than 35 mPa · s, less than 33 mPa · s and less than 25 mPa · s, respectively. 833 x 2 + 742x-129 ", which are examples 2 and 1 when the nozzle diameter is 0.41 mm, examples 5 and 4 when the nozzle diameter is 0.38 mm, and a nozzle diameter of 0.33 In the case of mm, three points of B-type viscosity that are intermediate between Example 8 and Example 7 are shown as quadratic curves as approximate curves.
本発明では、上記式を満たす条件範囲で塗工することで、同程度の表面塗工剤の塗工量を得ようとするとき、従来のゲートロールコーター塗工方式に比べ、表面塗工剤の内部浸透を抑えられる。さらに塗工時のニップがないため紙厚が高く、例えばカレンダー処理で同紙厚にした場合に平滑性が高くなり、インキ着肉性が良好となる。 In the present invention, when coating in the condition range satisfying the above formula, when trying to obtain a coating amount of the same level of surface coating agent, compared with the conventional gate roll coater coating method, the surface coating agent Can suppress the internal penetration. Further, since there is no nip at the time of coating, the paper thickness is high. For example, when the paper thickness is set by calendar processing, the smoothness becomes high and the ink deposition property becomes good.
（吐出圧）
スプレーノズルから塗工液を噴射する際の、好ましい吐出圧条件は50〜150bar、より好ましくは70〜150barである。吐出圧が小さすぎると吐出力に劣り、均一な液滴が生成しにくい。吐出圧が大きすぎると液滴が小さくなりすぎて、紙への衝突が妨げられることにより、目標とする塗工量が得られない、また塗工ムラの発生が生じ、結果としてインキ着肉に悪影響を及ぼす。本発明では上記の範囲とすることにより、均一な液滴が生成できるとともに、目標とする塗工量が得られ、塗工ムラの発生を抑制することができるなど、本発明の効果がより良く達成される。
(Discharge pressure)
A preferable discharge pressure condition when spraying the coating liquid from the spray nozzle is 50 to 150 bar, more preferably 70 to 150 bar. If the discharge pressure is too small, the discharge force is inferior and it is difficult to generate uniform droplets. If the discharge pressure is too high, the droplets will be too small and the collision with the paper will be hindered, so the target coating amount will not be obtained, and uneven coating will occur, resulting in ink inking. Adversely affect. In the present invention, the effect of the present invention is better by setting the above-mentioned range, such as uniform droplets can be generated, the target coating amount can be obtained, and the occurrence of coating unevenness can be suppressed. Achieved.
（その他）
スプレーノズルは、紙の幅方向に対して50〜70mm 間隔で設置することが好ましく、その時ノズルの先端と紙の表面との好ましい距離は90〜110mmである。この範囲にあることにより、未塗工部分の発生がなく、また、隣り合うノズルの塗料が干渉しあう等の不具合がなく、良好な塗工面が得られやすい。また、スプレー塗工は非接触型であるため高速塗工適性に優れており、生産性が高い塗工方式である。好ましい塗工速度は1000m/min以上であり、より好ましくは1500m/min以上である。
(Other)
The spray nozzles are preferably installed at intervals of 50 to 70 mm with respect to the width direction of the paper. At that time, a preferable distance between the tip of the nozzle and the surface of the paper is 90 to 110 mm. By being in this range, there is no occurrence of an uncoated portion, and there is no problem such that the paints of adjacent nozzles interfere with each other, and a good coated surface can be easily obtained. Further, since spray coating is a non-contact type, it is excellent in high-speed coating suitability and is a highly productive coating method. A preferable coating speed is 1000 m / min or more, and more preferably 1500 m / min or more.
本発明において用いるスプレー塗工方式はオンマシン、オフマシンどちらでもよい。スプレーノズルとしては、エアスプレー、エアレススプレーが挙げられるが、エアレススプレーを用いた方が塗工液を加圧して高速噴射することが可能であり、塗料膜と大気の接触によるせん断応力により微細な塗料の粒が形成され紙表面に液滴を良好な状態で拡がらせることができ、また、ノズル先端の汚れを軽減することができるため好ましい。 The spray coating method used in the present invention may be either on-machine or off-machine. Examples of spray nozzles include air spray and airless spray. The airless spray can pressurize the coating liquid and spray it at high speed, and it is finer due to shear stress caused by contact between the paint film and the atmosphere. It is preferable because paint particles are formed and droplets can be spread on the paper surface in a good state, and contamination at the nozzle tip can be reduced.
（塗工量）
本発明における表面塗工剤の塗工量は固形分で片面あたり0.1〜2g/m2程度、好ましくは0.3〜2g/m2程度、より好ましくは0.5〜2g/m2程度である。少なすぎると表面の被覆性に乏しく、また多すぎると用紙のブランケットへの貼り付きによるネッパリトラブルを起こしやすい。
(Coating amount)
The coating amount of the surface coating agent in the present invention per side 0.1-2 g / m 2 approximately in solids, preferably 0.3 to 2 g / m 2, more preferably about 0.5 to 2 g / m 2 approximately. If the amount is too small, the surface coverage is poor, and if the amount is too large, the Nepari trouble due to sticking of the paper to the blanket is likely to occur.
２．表面塗工剤
（水溶性高分子材料）
本発明における表面塗工剤の材料としては、特に限定はない。コールドオフセット印刷用紙には主に表面強度を高める目的で、各種の水溶性高分子材料を使用することができる。具体的には、澱粉、酵素変性澱粉、酸化澱粉、エステル化澱粉、エーテル化澱粉（ ヒドロキシエチル化澱粉など） 、ジアルデヒド化澱粉、リン酸エステル化澱粉、カチオン化澱粉などの澱粉類、完全ケン化ポリビニルアルコール、部分ケン化ポリビニルアルコール等のポリビニルアルコール類、カルボキシメチルセルロース類、アニオン性ポリアクリルアミド、カチオン性ポリアクリルアミド、両性ポリアクリルアミド等の各種の天然高分子または合成高分子が挙げられ、これらは単独または２ 種以上を組み合わせて使用することができる。
2. Surface coating agent (water-soluble polymer material)
There is no limitation in particular as a material of the surface coating agent in this invention. Various water-soluble polymer materials can be used for the cold offset printing paper mainly for the purpose of increasing the surface strength. Specifically, starches such as starch, enzyme-modified starch, oxidized starch, esterified starch, etherified starch (such as hydroxyethylated starch), dialdehyde starch, phosphate esterified starch, cationized starch, etc. Various natural polymers or synthetic polymers such as polyvinyl alcohols such as saponified polyvinyl alcohol and partially saponified polyvinyl alcohol, carboxymethylcelluloses, anionic polyacrylamide, cationic polyacrylamide, and amphoteric polyacrylamide are mentioned. Or two or more kinds can be used in combination.
（表面サイズ剤）
また、コールドオフセット印刷用紙にサイズ性を付与する目的で、表面塗工剤中に表面サイズ剤を含有させることが好ましい。表面サイズ剤としては、スチレン／ （メタ） アクリル酸共重合体（ なお、（ メタ） アクリル酸は、「アクリル酸及び／ またはメタクリル酸」を意味する。） 、スチレン／ （ メタ） アクリル酸エステル共重合体、スチレン／ （ メタ） アクリル酸／ （ メタ） アクリル酸エステル共重合体、スチレン／ マレイン酸共重合体、スチレン／ マレイン酸半エステル共重合体、スチレン／ マレイン酸エステル共重合体、エチレン／ （ メタ） アクリル酸共重合体、イソブチレン／ （ メタ） アクリル酸共重合体、ｎ − ブチレン／ （ メタ） アクリル酸／ （ メタ） アクリル酸エステル共重合体、プロピレン／ マレイン酸共重合体、エチレン／ マレイン酸共重合体などが挙げられる。これらの共重合体は、ナトリウム塩、カリウム塩、あるいはアンモニウム塩として使用してもよい。特に、中性抄紙する場合はカチオン性の表面サイズ剤が好ましい。
(Surface sizing agent)
Moreover, it is preferable to include a surface sizing agent in the surface coating agent for the purpose of imparting size properties to the cold offset printing paper. As the surface sizing agent, styrene / (meth) acrylic acid copolymer (in addition, (meth) acrylic acid means “acrylic acid and / or methacrylic acid”), styrene / (meth) acrylic acid ester copolymer Polymer, styrene / (meth) acrylic acid / (meth) acrylate copolymer, styrene / maleic acid copolymer, styrene / maleic acid half ester copolymer, styrene / maleic acid ester copolymer, ethylene / (Meth) acrylic acid copolymer, isobutylene / (meth) acrylic acid copolymer, n-butylene / (meth) acrylic acid / (meth) acrylic acid ester copolymer, propylene / maleic acid copolymer, ethylene / A maleic acid copolymer etc. are mentioned. These copolymers may be used as sodium salt, potassium salt, or ammonium salt. In particular, when making a neutral paper, a cationic surface sizing agent is preferable.
表面サイズ剤は、固形分換算で、水溶性高分子100重量部に対して2〜50重量部の比率で含有させることが望ましい。表面サイズ剤の含有量が少なすぎると吸水抵抗性の付与が不十分であり、多すぎるとネッパリトラブルを引き起こし易くなる。 The surface sizing agent is desirably contained in a ratio of 2 to 50 parts by weight in terms of solid content with respect to 100 parts by weight of the water-soluble polymer. If the content of the surface sizing agent is too small, the water absorption resistance is insufficiently imparted, and if it is too much, the Nepari trouble is likely to occur.
（その他）
また、本発明の表面塗工剤中に、表面強度などの物性に悪影響のない範囲で、防腐剤、消泡剤、紫外線防止剤、退色防止剤、蛍光増白剤、粘度安定化剤、滑剤、防滑剤などの助剤や顔料を含有させてもよい。
(Other)
Further, in the surface coating agent of the present invention, preservatives, antifoaming agents, ultraviolet ray inhibitors, anti-fading agents, fluorescent brighteners, viscosity stabilizers, lubricants, as long as the physical properties such as surface strength are not adversely affected. Further, auxiliary agents such as anti-slip agents and pigments may be included.
３．原紙
（パルプ）
本発明に用いるコールドオフセット印刷用紙原紙のパルプ原料としては、従来から使用されている化学パルプ(針葉樹の晒クラフトパルプ(NBKP)または未晒クラフトパルプ(NUKP)、広葉樹の晒クラフトパルプ(LBKP)または未晒クラフトパルプ(LUKP)等)、機械パルプ(グラウンドウッドパルプ(GP)、リファイナーグラウンドウッドパルプ(RGP)、サーモメカニカルパルプ(TMP)、ケミサーモメカニカルパルプ(CTMP)等）、脱墨パルプ(DIP)を任意の割合で混合して使用できる。本発明のオフセット印刷用紙では、これらの原料パルプを要求される品質に応じて、任意に配合することができるが、DIPの配合率を50〜100重量%とした比較的強度の弱い紙を使用した場合、表面塗工剤の高い性能発現性が得られる本発明を用いるメリットが大きい。
3. Base paper (pulp)
The pulp raw material of the cold offset printing paper used in the present invention includes conventionally used chemical pulp (conifer bleached kraft pulp (NBKP) or unbleached kraft pulp (NUKP), hardwood bleached kraft pulp (LBKP) or Unbleached kraft pulp (LUKP), etc.), mechanical pulp (groundwood pulp (GP), refiner groundwood pulp (RGP), thermomechanical pulp (TMP), chemithermomechanical pulp (CTMP), etc.), deinked pulp (DIP) ) Can be used in any ratio. In the offset printing paper of the present invention, these raw pulps can be arbitrarily blended according to the required quality, but relatively weak paper with a DIP blending ratio of 50 to 100% by weight is used. In this case, the merit of using the present invention that provides high performance of the surface coating agent is great.
（填料）
また、填料を配合する場合、填料としては酸性抄紙、中性抄紙あるいはアルカリ性抄紙において一般に使用されている填料が使用でき、特に限定されるものではない。例えば、疑似中性抄紙、中性抄紙、アルカリ性抄紙では、クレー、焼成カオリン、デラミカオリン、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム−シリカ複合物、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、二酸化チタン、酸化亜鉛、酸化珪素、非晶質シリカ(ホワイトカーボン等)、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化亜鉛などの無機填料、尿素−ホルマリン樹脂、ポリスチレン樹脂、フェノール樹脂、微小中空粒子等の有機填料が単独でまたは適宜2種類以上を組み合わせて使用される。
(Filler)
In addition, when blending a filler, the filler generally used in acidic papermaking, neutral papermaking, or alkaline papermaking can be used, and is not particularly limited. For example, for pseudo neutral paper, neutral paper, alkaline paper, clay, calcined kaolin, deramikaolin, heavy calcium carbonate, light calcium carbonate, light calcium carbonate-silica composite, magnesium carbonate, barium carbonate, titanium dioxide, oxidation Inorganic fillers such as zinc, silicon oxide, amorphous silica (white carbon, etc.), aluminum hydroxide, calcium hydroxide, magnesium hydroxide, zinc hydroxide, urea-formalin resin, polystyrene resin, phenol resin, fine hollow particles, etc. These organic fillers are used alone or in appropriate combination of two or more.
（その他）
その他、紙力増強剤、内添サイズ剤、歩留まり向上剤、嵩高剤などの各種内添薬品を添加することができる。
(Other)
In addition, various internal additives such as a paper strength enhancer, an internal sizing agent, a yield improver, and a bulking agent can be added.
（抄紙方法）
原紙の抄紙方法については、トップワイヤー等を含む長網マシン、丸網マシン、ギャップフォーマーマシンなどを用いることができ限定されるものではないが、特にギャップフォーマーマシンを用いて抄紙した原紙においては、紙中の表層に灰分が留まり易く、表面塗工剤の浸透を抑えられることから、スプレー塗工による効果を発揮させ易いため、好ましい。坪量は所望の用途に応じた範囲となるようにすればよく、新聞用紙であれば37〜52g/m2程度である。
また原紙の抄紙条件は、酸性抄紙、中性抄紙、アルカリ抄紙方式でのいずれであってもよいが、特に中性抄紙においては表面塗工剤の性能発現性を発揮させ易く好ましい。
(Paper making method)
The paper making method of the base paper is not limited because a long net machine including a top wire, a round net machine, a gap former machine, etc. can be used, but in particular for a base paper made using a gap former machine. Is preferable because ash easily remains on the surface layer in the paper and the surface coating agent can be prevented from penetrating, so that the effect of spray coating can be easily exerted. The basis weight may be in a range according to the desired application, and is about 37 to 52 g / m 2 for newsprint.
In addition, the papermaking conditions of the base paper may be any of acidic papermaking, neutral papermaking, and alkaline papermaking, but in particular, neutral papermaking is preferable because the performance of the surface coating agent is easily exhibited.
表面塗工剤塗工後におけるカレンダー処理方法は、チルドカレンダー、シューカレンダー、ホットソフトニップカレンダー、スーパーカレンダーなどを用いることができ、特に限定されるものではないが、ホットソフトニップカレンダーが好ましい。ホットソフトニップカレンダーは紙をあまり潰さずに平滑性を高めることができる装置であり、紙厚を高くできるスプレー塗工と組み合わせることで、スプレー塗工のメリットをより生かすことができる。 A chilled calendar, a shoe calendar, a hot soft nip calender, a super calender, etc. can be used as a calendering method after the surface coating agent is applied, and a hot soft nip calender is preferred, although not particularly limited. The hot soft nip calender is a device that can increase the smoothness without crushing the paper so much, and by combining with the spray coating that can increase the paper thickness, the merit of the spray coating can be further utilized.
（紙の種類）
本発明の製造方法は、コールドオフセット印刷に供される上質印刷用紙、中質印刷用紙、新聞印刷用紙、電話帳用紙、塗工原紙、板紙等の製造に使用することができる。その中でも、新聞用紙や電話帳用紙のような、軽量でかつ填料や古紙パルプが高配合されて印刷品質や印刷作業性の確保が難しい用途にとりわけ適している。特に、中性抄紙法により新聞用紙を製造する場合に好適である。
(Paper type)
The production method of the present invention can be used for the production of high-quality printing paper, medium-quality printing paper, newspaper printing paper, telephone book paper, coated base paper, paperboard and the like subjected to cold offset printing. Among them, it is particularly suitable for applications such as newsprint and telephone book paper that are lightweight and have a high blending of filler and waste paper pulp and it is difficult to ensure printing quality and printing workability. It is particularly suitable when newsprint is produced by the neutral papermaking method.
以下、新聞印刷用のコールドオフセット印刷用紙について実施例にて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例および用途に限定されるものではない。各例中の%は、特に断らない限り重量%を表す。なお、表面塗工剤及び得られたコールドオフセット印刷用紙について以下に示す評価法に基づいて試験を行った。結果を表１に示す。また、図１に、スプレー塗工条件の式と以下の実施例および比較例との関係を示す。 Hereinafter, the present invention will be specifically described with reference to cold offset printing paper for newspaper printing, but the present invention is not limited to these examples and applications. Unless otherwise specified, “%” in each example represents “% by weight”. In addition, it tested based on the evaluation method shown below about the surface coating agent and the obtained cold offset printing paper. The results are shown in Table 1. FIG. 1 shows the relationship between the spray coating condition formula and the following examples and comparative examples.
(1)B型粘度の測定：B型粘度計（東京計器製）を用いて、35℃、60rpm条件下で測定した。
(2)澱粉塗工量の測定：バイオセンサー（王子計測機器製）を用いて測定した。
(3)ベック平滑度の測定：JIS P 8119:1998に基づいて、オートマチックベック平滑度試験機（東西精器社製）により測定を行った。
(4)点滴吸水度の測定：JAPAN TAPPI No.33に基づいて、滴下水量1μlで測定した。
(5)澱粉塗工ムラの評価：作成したコールドオフセット印刷用紙を密閉したヨウ素蒸気中に10分間反応させ、ヨウ素澱粉反応により呈色したサンプルに対して、以下の基準で目視評価を行った。
◎：均一に塗工されている
○：液滴の分散性が悪い部分が若干見られるものの、概ね均一に塗工されている
△：液滴の分散性が悪く、スジ状または斑点状の塗工ムラが散見される
×：液滴の分散性が非常に悪く、スジ状または斑点状の塗工ムラが目立つ
(6)インキ着肉性の評価：オフセット輪転機（東芝製）を使用し、コールドオフセット印刷用インキを用いて墨単色印刷を行い、印刷刷り始めから1000部経過後のサンプルの墨ベタ印刷部について、以下の基準で目視評価を行った。
◎：インキ濃度が濃く、均一なインキ着肉性が得られている
○：インキ濃度ムラが若干見られるものの、概ね均一なインキ着肉性が得られている
△：印刷白点、インキ濃度ムラが散見される
×：印刷白点、インキ濃度ムラが目立つ
(7)紙粉の評価：オフセット輪転機（東芝製）を使用し、コールドオフセット印刷用インキを用いて墨単色印刷を行い、10000部印刷後のブランケットについて、以下の基準で目視評価を行った。
◎：紙粉がほとんど認められない
○：やや紙粉が見られるが問題ない
△：紙粉がやや目立つ
×：紙粉が多く問題あり
(1) Measurement of B-type viscosity: A B-type viscometer (manufactured by Tokyo Keiki Co., Ltd.) was used and measured at 35 ° C. and 60 rpm.
(2) Measurement of starch coating amount: It was measured using a biosensor (manufactured by Oji Scientific Instruments).
(3) Measurement of Beck smoothness: Based on JIS P 8119: 1998, measurement was performed with an automatic Beck smoothness tester (manufactured by Tozai Seiki Co., Ltd.).
(4) Measurement of drip water absorption: Based on JAPAN TAPPI No. 33, measurement was performed with a drop water volume of 1 μl.
(5) Evaluation of starch coating unevenness: The prepared cold offset printing paper was reacted in a sealed iodine vapor for 10 minutes, and a color evaluation by iodine starch reaction was visually evaluated according to the following criteria.
A: Uniformly applied ○: Some portions with poor dispersion of the droplets are observed, but the coating is almost uniform. Δ: The dispersion of the droplets is poor, and the coating is streaky or speckled. Unevenness of work unevenness is observed x: Dispersibility of droplets is very poor, and streaky or spotted coating unevenness is conspicuous
(6) Evaluation of ink fillability: Using a web offset press (manufactured by Toshiba), black ink printing was performed using ink for cold offset printing, and a black solid printing part of the sample after 1000 copies from the start of printing. Was evaluated visually according to the following criteria.
◎: Ink density is high and uniform ink deposition property is obtained. ○: Ink density unevenness is slightly observed, but almost uniform ink deposition property is obtained. △: Printing white spot, ink density unevenness. ×: Printing white spots and ink density unevenness are conspicuous
(7) Evaluation of paper dust: Using a web offset press (manufactured by TOSHIBA), black ink was printed using ink for cold offset printing, and a blanket after 10000 copies was visually evaluated according to the following criteria. .
◎: Almost no paper dust is observed. ○: Slight paper dust is seen but no problem. △: Paper dust is slightly noticeable.
［実施例１］
＜新聞用紙原紙の作成＞
DIP（ろ水度180ml）80%、TMP（ろ水度100ml）15%、NBKP（ろ水度600ml）5%の割合で混合離解して調製したパルプスラリーに、対絶乾パルプ当たり、炭酸カルシウムを5.0％添加し、ツインワイヤー型テスト抄紙機にて中性抄紙し坪量42g/m2の新聞用紙原紙を得た。
＜コールドオフセット印刷用紙（中性新聞用紙）の作成＞
上記原紙上に、エアレススプレーコーターを用いて、ヒドロキシエチル化澱粉とカチオン性表面サイズ剤からなる組成の表面塗工剤を塗工速度1600m/minで両面に塗工し、その後ホットソフトニップカレンダー処理を行い、コールドオフセット印刷用紙を得た。表面塗工剤はヒドロキシエチル化澱粉: カチオン性表面サイズ剤=100:5の割合で、固形分濃度8.5%となるよう調製した。B型粘度は32mPa・sだった。スプレーコーター条件はノズル径0.41mm、吐出圧100barで、塗工条件式の計算値は57で規定内であった。澱粉塗工量は0.76g/m2（片面）であった。ホットソフトニップカレンダー処理はF面側をソフトロール処理、W面側をヒートロール処理、線圧10kN/m、速度630m/min、1ニップ処理の条件で行った。
[Example 1]
<Creation of newsprint base paper>
A pulp slurry prepared by mixing and disintegrating DIP (freeness 180 ml) 80%, TMP (freeness 100 ml) 15%, NBKP (freeness 600 ml) 5%, and the calcium carbonate per dry pulp Was added to a neutral paper with a twin wire type test paper machine to obtain a newsprint base paper having a basis weight of 42 g / m 2 .
<Cold offset printing paper (neutral newspaper)>
A surface coating agent composed of hydroxyethylated starch and a cationic surface sizing agent is applied on both sides of the base paper using an airless spray coater at a coating speed of 1600 m / min, and then hot soft nip calendering And cold offset printing paper was obtained. The surface coating agent was prepared in a ratio of hydroxyethylated starch: cationic surface sizing agent = 100: 5 so that the solid concentration was 8.5%. The B type viscosity was 32 mPa · s. The spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.41 mm, a discharge pressure of 100 bar, and the calculated value of the coating condition formula was 57, which was within the specified range. The starch coating amount was 0.76 g / m 2 (single side). Hot soft nip calendering was performed under the conditions of soft roll treatment on the F side, heat roll treatment on the W side, linear pressure of 10 kN / m, speed of 630 m / min, and one nip treatment.
［実施例２］
表面塗工剤の固形分濃度を9%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.41mm、吐出圧90barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。なお、表面塗工剤のB型粘度、塗工条件式の計算値、および澱粉塗工量を表１に示す。以下の実施例比較例においても同様である。
[Example 2]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 9%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.41 mm, and a discharge pressure of 90 bar. Table 1 shows the B type viscosity of the surface coating agent, the calculated value of the coating condition formula, and the starch coating amount. The same applies to the following comparative examples.
［実施例３］
表面塗工剤の固形分濃度を10.5%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.41mm、吐出圧70barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Example 3]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 10.5%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.41 mm, and a discharge pressure of 70 bar.
［比較例１］
表面塗工剤の固形分濃度を11%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.41mm、吐出圧60barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 1]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 11%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.41 mm, and a discharge pressure of 60 bar.
［実施例４］
表面塗工剤の固形分濃度を8%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.38mm、吐出圧110barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Example 4]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 8%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.38 mm, and a discharge pressure of 110 bar.
［実施例５］
表面塗工剤の固形分濃度を9%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.38mm、吐出圧100barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Example 5]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 9%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.38 mm, and a discharge pressure of 100 bar.
［実施例６］
表面塗工剤の固形分濃度を10%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.38mm、吐出圧80barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Example 6]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 10%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.38 mm, and a discharge pressure of 80 bar.
［比較例２］
表面塗工剤の固形分濃度を11%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.38mm、吐出圧70barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 2]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 11%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.38 mm, and a discharge pressure of 70 bar.
［比較例３］
表面塗工剤の固形分濃度を9.5%とし、ゲートロールコーターにより塗工を行った以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 3]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 9.5% and coating was performed with a gate roll coater.
［実施例７］
表面塗工剤の固形分濃度を7%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.33mm、吐出圧120barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Example 7]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 7%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.33 mm, and a discharge pressure of 120 bar.
［実施例８］
表面塗工剤の固形分濃度を8%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.33mm、吐出圧100barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Example 8]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 8%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.33 mm, and a discharge pressure of 100 bar.
［実施例９］
表面塗工剤の固形分濃度を9%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.33mm、吐出圧80barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Example 9]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 9%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.33 mm, and a discharge pressure of 80 bar.
［比較例４］
表面塗工剤の固形分濃度を10%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.33mm、吐出圧60barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 4]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 10%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.33 mm, and a discharge pressure of 60 bar.
［比較例５］
表面塗工剤の固形分濃度を8%とし、ゲートロールコーターにより塗工を行った以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 5]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 8% and coating was performed with a gate roll coater.
［比較例６］
表面塗工剤の固形分濃度を6.5%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.28mm、吐出圧150barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 6]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 6.5%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.28 mm, and a discharge pressure of 150 bar.
［比較例７］
表面塗工剤の固形分濃度を7%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.28mm、吐出圧150barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 7]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 7%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.28 mm, and a discharge pressure of 150 bar.
［比較例８］
表面塗工剤の固形分濃度を7.5%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.28mm、吐出圧130barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 8]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 7.5%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.28 mm, and a discharge pressure of 130 bar.
［比較例９］
表面塗工剤の固形分濃度を8.5%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.28mm、吐出圧110barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 9]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 8.5%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.28 mm, and a discharge pressure of 110 bar.
［比較例１０］
表面塗工剤の固形分濃度を6%とし、ゲートロールコーターにより塗工を行った以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 10]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 6% and coating was performed by a gate roll coater.
［比較例１１］
表面塗工剤の固形分濃度を3%とし、スプレーコーター条件をノズル径0.28mm、吐出圧150barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 11]
Cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1 except that the solid content concentration of the surface coating agent was 3%, the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.28 mm, and a discharge pressure of 150 bar.
［比較例１２］
表面塗工剤の組成を酸化トウモロコシ澱粉（商品名：エースA 王子コーンスターチ社製）のみとし、固形分濃度を6%に調製したこと、またスプレーコーター条件をノズル径0.28mm、吐出圧130barとした以外は、実施例１と同様にしてコールドオフセット印刷用紙を得た。
[Comparative Example 12]
The composition of the surface coating agent was only oxidized corn starch (trade name: Ace A made by Oji Cornstarch Co., Ltd.), the solid content concentration was adjusted to 6%, and the spray coater conditions were a nozzle diameter of 0.28 mm and a discharge pressure of 130 bar. Except for the above, cold offset printing paper was obtained in the same manner as in Example 1.
表１の結果から以下の（１）〜（５）に記載の事項が示される。
(1)実施例１〜３と比較例１は、ノズル径0.41mmのスプレーノズルを用いた場合に、同程度の澱粉塗工量（片面あたり0.75〜0.77g/m2）となるように表面塗工剤を塗工した例である。スプレー塗工条件の式を満たさない比較例１は、平滑度、点滴吸水度、塗工ムラ、インキ着肉性、紙粉の全てに劣っているが、スプレー塗工条件の式を満たす実施例１〜３は、全てに優れていることがわかる。
(2)実施例４〜６と比較例２は、ノズル径0.38mmのスプレーノズルを用いた場合に、同程度の澱粉塗工量（片面あたり0.68〜0.70g/m2）となるように表面塗工剤を塗工した例である。スプレー塗工条件の式を満たさない比較例２は、点滴吸水度、塗工ムラ、インキ着肉性、紙粉に劣っているが、スプレー塗工条件の式を満たす実施例４〜６は、上記項目に優れていることがわかる。また、ゲートロールコーターにより塗工を行った比較例３では、平滑度、点滴吸水度、インキ着肉性、紙粉に劣っており、本発明の条件でスプレー塗工することにより、均一な塗工面と表面塗工剤の高い性能発現性が得られることがわかる。
The items described in the following (1) to (5) are shown from the results of Table 1.
(1) In Examples 1 to 3 and Comparative Example 1, when a spray nozzle having a nozzle diameter of 0.41 mm was used, the surface was coated so that the starch coating amount was approximately the same (0.75 to 0.77 g / m 2 per side). This is an example in which a coating agent is applied. Comparative Example 1 which does not satisfy the spray coating condition formula is inferior to smoothness, drip water absorption, coating unevenness, ink fillability, and paper powder, but satisfies the spray coating condition formula. It turns out that 1-3 are excellent in all.
(2) In Examples 4 to 6 and Comparative Example 2, when a spray nozzle having a nozzle diameter of 0.38 mm was used, the surface was coated so that the starch coating amount was approximately the same (0.68 to 0.70 g / m 2 per side). This is an example in which a coating agent is applied. Comparative Example 2 that does not satisfy the spray coating condition formula is inferior to drip water absorption, coating unevenness, ink inking property, and paper powder, but Examples 4 to 6 satisfying the spray coating condition formula are: It turns out that it is excellent in the said item. In Comparative Example 3 in which coating was performed with a gate roll coater, the smoothness, drip water absorption, ink fillability, and paper powder were inferior. By spray coating under the conditions of the present invention, uniform coating was achieved. It can be seen that high performance of the work surface and surface coating agent can be obtained.
(3)実施例７〜９と比較例４は、ノズル径0.33mmのスプレーノズルを用いた場合に、同程度の澱粉塗工量（片面あたり0.49〜0.50g/m2）となるように表面塗工剤を塗工した例である。スプレー塗工条件の式を満たさない比較例４は、点滴吸水度、塗工ムラ、インキ着肉性、紙粉に劣っているが、スプレー塗工条件の式を満たす実施例７〜９は、上記項目に優れていることがわかる。ゲートロールコーターにより塗工を行った比較例５では、平滑度、点滴吸水度、インキ着肉性、紙粉に劣っており、本発明の条件でスプレー塗工することにより、均一な塗工面と表面塗工剤の高い性能発現性が得られることがわかる。
(4)比較例６〜９は、ノズル径0.28mmのスプレーノズルを用いた場合に、同程度の澱粉塗工量（片面あたり0.34〜0.37g/m2）となるように表面塗工剤を塗工した例である。比較例６〜９は、塗工ムラ、インキ着肉性、紙粉に劣っていた。ゲートロールコーターにより塗工を行った比較例１０は、インキ着肉性、紙粉に劣っていた。
(5)比較例１１は、ノズル径0.28mmのスプレーノズルを用い、澱粉塗工量が0.19g/m2となるように表面塗工剤を塗工した例であり、点滴吸水度、インキ着肉性、紙粉が非常に劣っていた。比較例１２は、ノズル径0.28mmのスプレーノズルを用い、表面サイズ剤を含有せず澱粉塗工量が0.29g/m2となるように表面塗工剤を塗工した例であり、インキ着肉性、紙粉が非常に劣っていた。
(3) In Examples 7 to 9 and Comparative Example 4, when a spray nozzle having a nozzle diameter of 0.33 mm was used, the surface was coated so that the starch coating amount was approximately the same (0.49 to 0.50 g / m 2 per side). This is an example in which a coating agent is applied. Comparative Example 4 that does not satisfy the spray coating condition formula is inferior to drip water absorption, coating unevenness, ink inking property, and paper powder, but Examples 7 to 9 satisfying the spray coating condition formula are: It turns out that it is excellent in the said item. In Comparative Example 5 in which coating was performed with a gate roll coater, the smoothness, drip absorbency, ink inking property, and paper powder were inferior. By spray coating under the conditions of the present invention, a uniform coating surface was obtained. It can be seen that the high performance of the surface coating agent can be obtained.
(4) In Comparative Examples 6 to 9, when a spray nozzle with a nozzle diameter of 0.28 mm was used, the surface coating agent was applied so that the starch coating amount was approximately the same (0.34 to 0.37 g / m 2 per side). This is an example of coating. Comparative Examples 6-9 were inferior to coating unevenness, ink inking property, and paper powder. The comparative example 10 which applied with the gate roll coater was inferior to ink deposit property and paper powder.
(5) Comparative Example 11 is an example in which a spray nozzle having a nozzle diameter of 0.28 mm was used and the surface coating agent was applied so that the starch coating amount was 0.19 g / m 2. The meatiness and paper dust were very inferior. Comparative Example 12 is an example in which a spray nozzle having a nozzle diameter of 0.28 mm was used and a surface coating agent was applied so that the starch coating amount was 0.29 g / m 2 without containing a surface sizing agent. The meatiness and paper dust were very inferior.
以上述べた表１の実験結果および図１に示されていることから、以下の（ア）および（イ）のことがいえる。
（ア）塗工ムラがなく均一な塗工面を得られるB型粘度の上限は、ノズル径0.41mmにおいては、実施例３と比較例１から、54mPa・s以上61mPa・s未満の範囲にあり、ノズル径0.38mmにおいては、実施例６と比較例２から、48mPa・s以上61mPa・s未満の範囲にあり、ノズル径0.33mmでは、実施例９と比較例４から、38mPa・s以上48mPa・s未満の範囲にあるといえる。そして、図１に示す比較例１、２および比較例４のB型粘度は、本発明の塗工条件の式を満たさず液滴の分散性が悪く、均一な塗工面が得られなかったため、点滴吸水度、インキ着肉性および紙粉が劣っていたと推測される。
（イ）また、ノズル径0.28mmのスプレーノズルを用いた比較例６〜９、比較例１１および比較例１２、特に図１に示される比較例７〜９のB型粘度は、実施例のB型粘度と近似の値を示しているが、ノズル径が0.28mmであり均一な塗工面は得られず、インキ着肉性、紙粉に劣っていた。比較例６および比較例１２は、本発明の塗工条件の式を満たすものの、ノズル径が0.28mmであり均一な塗工面は得られず、インキ着肉性、紙粉に劣っていた。比較例７〜９は、ノズル径が0.28mmでありかつ本発明の式を満たさないため、さらに均一な塗工面が得られず、インキ着肉性、紙粉に非常に劣っていた。一方、同じくノズル径が0.28mmの比較例１１は、塗工ムラがなく均一な塗工面が得られているものの、塗工量が非常に少なくなっており、表面の被覆性に著しく劣るため、インキ着肉性、紙粉が劣っていたと考えられる。
From the experimental results shown in Table 1 and FIG. 1, the following (a) and (b) can be said.
(A) The upper limit of the B-type viscosity for obtaining a uniform coated surface without coating unevenness is in the range of 54 mPa · s to less than 61 mPa · s from Example 3 and Comparative Example 1 at a nozzle diameter of 0.41 mm . The nozzle diameter of 0.38 mm is in the range of 48 mPa · s to less than 61 mPa · s from Example 6 and Comparative Example 2. The nozzle diameter of 0.33 mm is from 38 mPa · s to 48 mPa from Example 9 and Comparative Example 4.・ It can be said that it is in the range of less than s. And the B type viscosity of Comparative Examples 1 and 2 and Comparative Example 4 shown in FIG. 1 does not satisfy the formula of the coating conditions of the present invention, and the dispersibility of the droplets is poor, and a uniform coating surface cannot be obtained. It is presumed that the drip water absorbency, ink inking property and paper dust were inferior.
(A) Further, the B-type viscosities of Comparative Examples 6 to 9, Comparative Example 11 and Comparative Example 12, particularly Comparative Examples 7 to 9 shown in FIG. Although it showed a value approximate to the mold viscosity, the nozzle diameter was 0.28 mm, a uniform coated surface could not be obtained, and the ink inking property and paper powder were inferior. In Comparative Example 6 and Comparative Example 12, although the coating condition formula of the present invention was satisfied, the nozzle diameter was 0.28 mm, a uniform coated surface was not obtained, and ink inking property and paper powder were inferior. In Comparative Examples 7 to 9, since the nozzle diameter was 0.28 mm and the formula of the present invention was not satisfied, a more uniform coated surface could not be obtained, and the ink inking property and paper powder were very inferior. On the other hand, in Comparative Example 11 in which the nozzle diameter is 0.28 mm, a uniform coating surface is obtained without coating unevenness, but the coating amount is very small, and the surface coverage is remarkably inferior. It is thought that ink inking property and paper powder were inferior.
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