JP5251296B2 - Hot metal production method using vertical melting furnace - Google Patents
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本発明は、鉄鋼製造プロセスなどで発生する鉄含有ダストや鉄含有スラッジを製鉄用原料としてリサイクルするために、鉄含有ダストや鉄含有スラッジの塊成化物或いはこの塊成化物を含む鉄源を竪型溶解炉を用いて溶解し、溶銑を製造するための方法に関する。 In order to recycle iron-containing dust and iron-containing sludge generated in a steel manufacturing process as a raw material for iron making, the present invention reduces the agglomerates of iron-containing dust and iron-containing sludge or an iron source containing this agglomerate. The present invention relates to a method for producing hot metal by melting using a mold melting furnace.
鉄鋼製造プロセスでは、種々の工程で鉄含有ダストが発生するが、このような鉄含有ダストを塊成化し、これをキュポラなどの竪型溶解炉に鉄源としてリサイクル装入する方法が知られている（例えば、特許文献１）。この方法では、竪型溶解炉の炉頂部から鉄含有ダスト塊成化物とコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口（送風羽口）から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で鉄含有ダスト塊成化物を溶解することにより溶銑が得られる。
上記のようなプロセスにおいて鉄含有ダスト塊成化物を溶解し、溶銑を製造する場合、以下のような問題がある。
（1）生産量を高めるには炉径を大きくする必要があるが、炉径を大きくすると羽口から吹き込まれる熱風が炉中心部まで十分に届かないため、炉中心部側の領域でのガス流れが少なくなり、このため同領域でのコークスの燃焼や鉄含有ダスト塊成化物の溶解が不十分となり、場合によっては操業自体に支障を来すおそれもある。
（2）使用するコークスの粒径が小さいと、コークスが早く燃焼してしまうため、燃焼により生じたＣＯ２が炉内を上昇する過程でコークスと反応する、所謂ソリューションロス反応（吸熱反応）が生じやすくなり、このため発熱量が下がり、出銑量が低下するという問題がある。これを防止するためには、高価な鋳物用コークスの使用比率を高める必要があり、製造コストの上昇を招いてしまう。
（3）生産量を高めるには送風酸素富化が有効であるが、この酸素富化を行うと炉頂温度が低下し、腐食性ガスが結露して排ガス管の腐食を引き起こしたり、ダストが排出されずに炉内に蓄積し、ガス通気性が低下するなどの問題を生じる。
When the iron-containing dust agglomerated material is dissolved in the above process to produce hot metal, there are the following problems.
(1) To increase the production volume, it is necessary to increase the furnace diameter. However, if the furnace diameter is increased, the hot air blown from the tuyere will not reach the center of the furnace sufficiently. The flow is reduced, so that the coke combustion and the iron-containing dust agglomerates are not sufficiently dissolved in the same region, and in some cases, the operation itself may be hindered.
(2) If the particle size of the coke used is small, the coke burns quickly, so the so-called solution loss reaction (endothermic reaction) in which CO 2 generated by combustion reacts with coke in the process of rising in the furnace. This is likely to occur, and there is a problem that the amount of heat generation decreases and the amount of output decreases. In order to prevent this, it is necessary to increase the use ratio of expensive casting coke, which leads to an increase in manufacturing cost.
(3) Blowing oxygen enrichment is effective for increasing the production volume. However, when this oxygen enrichment is performed, the furnace top temperature decreases, and corrosive gas is condensed to cause corrosion of the exhaust pipe, and dust is generated. There is a problem that gas is not discharged but accumulates in the furnace and gas permeability is lowered.
したがって本発明の目的は、以上のような課題を解決し、竪型溶解炉を用いて鉄含有ダストや鉄含有スラッジの塊成化物（或いはこの塊成化物を含む鉄源）を溶解し、溶銑を製造する方法において、安定した操業を行いつつ、溶銑を高い生産性で且つ低コストに製造することができる方法を提供することにある。 Therefore, the object of the present invention is to solve the above-mentioned problems, dissolve iron-containing dust and agglomerates of iron-containing sludge (or an iron source containing this agglomerate) using a vertical melting furnace, An object of the present invention is to provide a method capable of producing hot metal with high productivity and low cost while performing stable operation.
本発明者らは、上記課題を解決すべく検討を重ねた結果、羽口内に配置された酸素噴射ノズルから超音速酸素を噴射することで送風酸素富化を行うとともに、その噴射条件を最適化すること、さらには、炉装入原料（鉄含有ダストや鉄含有スラッジの塊成化物、コークスなど）を乾燥・予熱し、好ましくはその条件を最適化することにより、上記課題を適切に解決できることを見出した。
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、以下を要旨とするものである。
As a result of repeated studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors perform blast oxygen enrichment by injecting supersonic oxygen from an oxygen injection nozzle disposed in the tuyere and optimize the injection conditions. Furthermore, the above-mentioned problems can be appropriately solved by drying and preheating furnace charging raw materials (iron-containing dust, agglomerates of iron-containing sludge, coke, etc.) and preferably optimizing the conditions. I found.
The present invention has been made on the basis of such knowledge and has the following gist.
［1］竪型溶解炉において、炉頂部から鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物とコークスを装入し、炉下部に設けられた複数の羽口から熱風を吹き込み、コークスの燃焼熱で前記塊成化物を溶解することにより溶銑を製造する方法であって、
少なくとも一部の羽口内に、酸素を超音速で噴射する酸素噴射ノズルを配置し、羽口から熱風を吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから炉中心位置での酸素流速が２０〜７０Ｎｍ／secとなるように、酸素を噴射することを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
[1] In a vertical melting furnace, iron-containing dust and / or agglomerates of iron-containing sludge and coke are charged from the top of the furnace, and hot air is blown from a plurality of tuyere provided at the bottom of the furnace to burn the coke. A method for producing hot metal by dissolving the agglomerate with heat,
An oxygen injection nozzle for injecting oxygen at a supersonic speed is disposed in at least some tuyere, and the oxygen flow rate from the oxygen injection nozzle to the furnace center position is 20 to 70 Nm / sec while blowing hot air from the tuyere. Thus, the hot metal manufacturing method using the vertical melting furnace characterized by injecting oxygen.
［2］上記［1］の製造方法において、炉頂部からさらに鉄系スクラップを装入し、これを鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物とともに溶解して溶銑を製造することを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
［3］上記［1］又は［2］の製造方法において、算術平均粒径が１２０ｍｍ以下のコークスを用いることを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
［4］上記［1］〜［3］のいずれかの製造方法において、炉内に装入する鉄源（ここで、鉄源とは、鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物、鉄系スクラップの１種以上を指す。）及び／又はコークスを事前に乾燥処理及び／又は予熱することを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
[2] In the manufacturing method of [1], iron scrap is further charged from the top of the furnace, and this is melted together with iron-containing dust and / or agglomerates of iron-containing sludge to produce hot metal. A hot metal production method using a vertical melting furnace.
[3] A hot metal production method using a vertical melting furnace characterized in that, in the production method of [1] or [2], coke having an arithmetic average particle size of 120 mm or less is used.
[4] In the production method according to any one of [1] to [3] above, an iron source charged in the furnace (where the iron source is an agglomerate of iron-containing dust and / or iron-containing sludge, 1 or more types of iron-based scraps) and / or a hot metal production method using a vertical melting furnace characterized by pre-drying and / or preheating coke.
［5］上記［4］の製造方法において、鉄源及び／又はコークスを、下記（1）式を満足するように乾燥処理及び／又は予熱することを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。
ΔＴs＋(2×ΔＴc×Ｃo)／1000＋50×ΔＷs＋(50×Ｃo×ΔＷc)／1000
≧GTt−GTm …(1)
但し、
ΔＴs（℃）：予熱による鉄源温度の上昇幅（但し、鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物、鉄系スクラップの両方を予熱する場合には、両者の配合割合に応じた加重平均値）
ΔＴc（℃）：予熱によるコークス温度の上昇幅
ΔＷs（mass％）：乾燥処理及び／又は予熱による鉄源水分含有率の低下幅（但し、鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物、鉄系スクラップの両方を乾燥処理及び／又は予熱する場合には、両者の配合割合に応じた加重平均値）
ΔＷc（mass％）：乾燥処理及び／又は予熱によるコークス水分含有率の低下幅
Ｃo（kg/溶銑ton）：コークス比
GTt（℃）：炉頂部における目標排ガス温度
GTm（℃）：炉頂部における実績排ガス温度
[5] In the manufacturing method of [4], the iron source and / or coke is dried and / or preheated so as to satisfy the following formula (1): Production method.
ΔTs + (2 × ΔTc × Co) / 1000 + 50 × ΔWs + (50 × Co × ΔWc) / 1000
≧ GTt−GTm… (1)
However,
ΔTs (° C.): Increase in iron source temperature due to preheating (however, when preheating both iron-containing dust and / or iron-containing sludge agglomerates and iron-based scrap, weighting according to the blending ratio of both Average value)
ΔTc (° C.): Increase width of coke temperature due to preheating ΔWs (mass%): Decrease width of moisture content of iron source due to drying treatment and / or preheating (however, agglomerates of iron-containing dust and / or iron-containing sludge, When both iron-based scraps are dried and / or preheated, a weighted average value according to the blending ratio of both)
ΔWc (mass%): Decrease width of coke water content by drying and / or preheating Co (kg / molten iron): Coke ratio
GTt (℃): Target exhaust gas temperature at the top of the furnace
GTm (° C): Actual exhaust gas temperature at the top of the furnace
本発明によれば、溶銑の生産量確保のために炉径を十分に大きくしても、送風酸素富化を行い且つこの酸素富化の形態として羽口内に配置された酸素噴射ノズルから超音速酸素を噴射するとともに、その噴射条件を最適化することにより、炉内でのガスの流れと酸素の供給が適正化され、これによりコークスの燃焼と鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物（或いはこの塊成化物を含む鉄源）の溶解が炉全体で適切に生じる。このため溶銑を高い生産性で且つ低コストに製造することができる。また、算術平均粒径が１２０ｍｍ以下の小粒径のコークスを使用しても同様の効果が得られる。
また、炉装入原料を事前に乾燥・予熱することにより、炉頂温度の低下が抑えられ、このため排ガス管内での腐食性ガスの結露やダストの炉内蓄積が抑えられ、排ガス管の腐食や操業上のトラブルを生じることなく、安定した操業を行うことができる。
According to the present invention, even if the furnace diameter is sufficiently large to ensure the production amount of hot metal, the blast oxygen enrichment is performed and the oxygen injection nozzle arranged in the tuyere as a form of this oxygen enrichment is supersonic. By injecting oxygen and optimizing its injection conditions, the gas flow and oxygen supply in the furnace are optimized, thereby coke combustion and agglomeration of iron-containing dust and / or iron-containing sludge. Dissolution of the oxide (or the iron source containing this agglomerate) occurs appropriately throughout the furnace. For this reason, hot metal can be manufactured with high productivity and low cost. The same effect can be obtained even when coke having a small particle size with an arithmetic average particle size of 120 mm or less is used.
Also, by drying and preheating the raw materials charged in the furnace in advance, the temperature drop at the top of the furnace is suppressed, which prevents the accumulation of corrosive gas in the exhaust gas pipe and accumulation of dust in the furnace. Stable operation can be performed without causing any trouble in operation.
図１は、本発明で用いる竪型溶解炉（以下、単に「溶解炉」という）とその基本的な操業形態を模式的に示している。図において、１は炉頂に設けられる原料装入部、２は炉下部の周方向において適当な間隔で設けられる複数の羽口（送風羽口）、３はこの羽口２に熱風を供給する熱風管、４は排ガス出口、５は出銑口である。この溶解炉の大きさ等に本質的な制限はないが、実質的に操業可能若しくは操業上有利なサイズとして、通常は、羽口位置での炉内径が２〜４ｍ程度、炉高が６〜１０ｍ程度である。
図２は、羽口２の拡大図であり、この例では、羽口２を構成する羽口管２０の先端部が炉内壁７から炉内に突き出ている。この羽口数に制限はないが、通常、４〜１０本程度である。
FIG. 1 schematically shows a vertical melting furnace (hereinafter simply referred to as “melting furnace”) used in the present invention and its basic operation mode. In the figure, 1 is a raw material charging portion provided at the top of the furnace, 2 is a plurality of tuyere (blower tuyere) provided at appropriate intervals in the circumferential direction of the lower part of the furnace, and 3 is supplying hot air to the tuyere 2 A hot air pipe, 4 is an exhaust gas outlet, and 5 is an outlet. Although there is no essential limitation on the size of the melting furnace or the like, the furnace inner diameter at the tuyere position is usually about 2 to 4 m and the furnace height is 6 to 6 as a size that is substantially operable or advantageous in operation. It is about 10m.
FIG. 2 is an enlarged view of the
このような溶解炉では、炉頂の原料装入部１から鉄源である鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物（以下、説明の便宜上「鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物」という。）とコークスを装入するとともに、複数の羽口２から熱風を吹き込み、コークスの燃焼ガスの熱で鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を溶解し、溶銑とする。生成した溶銑は炉底部の出銑口５から炉外に取り出される。また、炉頂の原料装入部１からは、さらに鉄源として鉄系スクラップを装入し、これを鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物とともに溶解して溶銑を製造してもよい。鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物と鉄系スクラップとを併せて装入する際の炉内への装入方法は任意であるが、なるべく均一に装入する方が操業の安定性には良い。
鉄源として鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を使用すると、鉄源として鉄系スクラップを使用する場合に比べてコークス原単位が増加するため、排ガス量が増加する。送風酸素富化により排ガス量を低減できるため、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を使用する場合は、送風酸素富化の制御がより重要となる。
In such a melting furnace, an agglomerate of iron-containing dust and / or iron-containing sludge as an iron source from the raw
When iron-containing dust / sludge agglomerates are used as the iron source, the amount of exhaust gas increases because the coke unit increases as compared with the case where iron-based scrap is used as the iron source. Since the amount of exhaust gas can be reduced by enriching the blown oxygen, the control of the blown oxygen enrichment becomes more important when using iron-containing dust / sludge agglomerates.
鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上又はこれを主体とする原料を塊状に固めたものであればよく、したがって塊成化物の種類や製法を問わないが、一般には、鉄含有ダスト、鉄含有スラッジの１種以上に水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させて塊成化物としたものが用いられる。なお、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の構成成分や製法については、後に詳述する。
鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物（又は鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を
含む鉄源）とコークスは、炉内に同時に装入してもよいし、交互に装入してもよい。また、炉装入原料としては、上記以外に、例えば、銑鉄、還元鉄、鉄鉱石等の鉄源、木炭や無煙炭等の炭材などを装入してもよい。
The iron-containing dust / sludge agglomerate may be any one of iron-containing dust and iron-containing sludge, or any material obtained by solidifying a raw material mainly composed of iron-containing dust and sludge. However, in general, one or more types of iron-containing dust and iron-containing sludge are mixed with a hydraulic binder, and if necessary, water is added to the raw material containing carbonaceous powder for reduction, and then molded. The molded product is then hydrated and cured to form an agglomerated product. In addition, the component and manufacturing method of iron containing dust / sludge agglomerate are explained in full detail later.
The iron-containing dust / sludge agglomerate (or the iron source containing the iron-containing dust / sludge agglomerate) and the coke may be charged simultaneously into the furnace or alternately. In addition to the above, as the furnace charging raw material, for example, iron sources such as pig iron, reduced iron, iron ore, and charcoal materials such as charcoal and anthracite may be charged.
溶銑の生産量を十分に確保すること（さらに、鉄系スクラップを装入する場合に、大サイズの鉄系スクラップを切断することなく装入すること）により経済的な操業を行うためには、溶解炉の炉径はなるべく大きいことが好ましく、具体的には羽口高さ位置での炉内径が３ｍ以上であることが望ましい。しかし、炉径を大きくすると羽口から吹き込まれる熱風が炉中心部まで十分に届かないため、炉中心部側の領域でのガス流れが少なくなり、このため同領域でのコークスの燃焼が不十分となって鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物（又は鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を含む鉄源）が十分に溶解できなくなり、出銑量が低下するだけでなく、最終的に操業自体に支障を来すおそれもある。図３は、炉径が小さい溶解炉と炉径が大きい溶解炉のガス流れの違いを示したものであり、図４は、炉径（羽口高さ位置での炉内径）が異なる溶解炉について、半径方向位置におけるガス流速比を示したものであり、これらによれば、炉径が大きくなると羽口から吹き込まれる熱風が炉中心部まで到達できなくなるため、炉中心部側でのガス流れが小さくなることが判る。 In order to operate economically by ensuring a sufficient amount of hot metal production (and, when charging iron scrap, charging large iron scrap without cutting), The furnace diameter of the melting furnace is preferably as large as possible. Specifically, the furnace inner diameter at the tuyere height position is preferably 3 m or more. However, if the furnace diameter is increased, the hot air blown from the tuyere will not reach the center of the furnace sufficiently, resulting in less gas flow in the area on the center of the furnace, and insufficient coke combustion in that area. As a result, the iron-containing dust / sludge agglomerate (or the iron source containing the iron-containing dust / sludge agglomerate) cannot be sufficiently dissolved, resulting in not only a decrease in the amount of brewing but also a problem in the operation itself. There is also a risk of coming. FIG. 3 shows the difference in gas flow between a melting furnace with a small furnace diameter and a melting furnace with a large furnace diameter. FIG. 4 shows melting furnaces with different furnace diameters (furnace inner diameter at the tuyere height position). According to these, the gas flow rate ratio at the radial position is shown. According to these, when the furnace diameter increases, the hot air blown from the tuyere cannot reach the furnace center, so the gas flow at the furnace center side It turns out that becomes small.
このような問題に対して本発明では、少なくとも一部の羽口内に、酸素を超音速で噴射する酸素噴射ノズルを配置し、羽口から熱風を吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから炉中心位置での酸素流速が２０〜７０Ｎｍ／secとなるように、酸素を噴射する。このように羽口内に配置された酸素噴射ノズルから超音速酸素を噴射することで送風酸素富化し且つその噴射条件を最適化することにより、炉中心部を含めた炉径方向全般でのガス流れが適正化され、これによりコークスの燃焼と鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物（又は鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を含む鉄源）の溶解が炉全体で適切に生じることになる。 In order to solve such a problem, in the present invention, an oxygen injection nozzle for injecting oxygen at supersonic speed is disposed in at least some tuyere, and hot air is blown from the tuyere, and the oxygen injection nozzle is positioned at the center of the furnace. Oxygen is injected so that the oxygen flow rate of 20 to 70 Nm / sec. The gas flow in the entire furnace radial direction including the furnace center is achieved by enriching the blown oxygen by injecting supersonic oxygen from the oxygen injection nozzle arranged in the tuyere and optimizing the injection conditions. This ensures that coke combustion and iron-containing dust / sludge agglomerates (or iron sources containing iron-containing dust / sludge agglomerates) are properly generated throughout the furnace.
図５及び図６は、羽口内に配置される酸素噴射ノズルの一実施形態を示すものであり、図５は羽口２内での酸素噴射ノズル６の配置構造を、図６は酸素噴射ノズル６の断面を示している。
この酸素噴射ノズル６は、スロート部６０を有する所謂ラバーノズルであり、通常、スロート径ｄｔ：４〜２０ｍｍ、出口径ｄｅ：４〜２０ｍｍ程度、背圧：０．２〜１．０Ｍｐａ程度の条件において、音速超〜５００Ｎｍ／sec程度の出口流速（初期流速）で酸素ジェットを噴射することができる。このような酸素噴射ノズル６は、羽口管２０内のほぼ中央に同心状に配置される。この酸素噴射ノズル６は、複数ある羽口２の全部に配置してもよいし、一部の羽口２にのみ配置してもよい。
5 and 6 show an embodiment of the oxygen injection nozzle disposed in the tuyere. FIG. 5 shows the arrangement structure of the
The
酸素噴射ノズル６が配置された羽口２では、羽口２のほぼ中央に位置する酸素噴射ノズル６から酸素ジェットが超音速で噴射され、その外側の羽口先端から熱風が吹き込まれる。このような酸素噴射ノズル６による超音速酸素ジェットの噴射により、送風酸素富化がなされる。
酸素富化率（＝送風中の酸素濃度の増加分）に特に制限はないが、送風酸素富化の効果を得るためには、一般には２vol％以上の酸素富化率とすることが好ましい。一方、酸素富化率が過剰であると、羽口前温度の上昇によって羽口抜熱量が徒に増大するとともに、羽口耐火物の溶損頻度が増大するおそれがある。また、炉径方向での温度分布が大きくなってガス流れの制御が困難になる等の問題を生じやすい。このため酸素富化率は５０vol％程度を上限とするのが好ましい。
In the
Although there is no restriction | limiting in particular in oxygen enrichment rate (= increase part of the oxygen concentration in ventilation), In order to acquire the effect of ventilation oxygen enrichment, it is preferable to set it as an oxygen enrichment rate of 2 vol% or more generally. On the other hand, if the oxygen enrichment rate is excessive, the amount of heat extracted from the tuyere increases easily due to the increase in the temperature before the tuyere, and the frequency of melting of the tuyere refractory may increase. In addition, the temperature distribution in the furnace radial direction becomes large, and problems such as difficulty in controlling the gas flow tend to occur. For this reason, the oxygen enrichment rate is preferably about 50 vol% as the upper limit.
表１は、炉内径Ｄが２．５ｍ、３．０ｍ、３．５ｍの各溶解炉を用いた操業において、酸素噴射ノズル６から噴射された酸素（ジェット）の炉中心位置での流速とコークス原単位との関係を示したものであり、図７〜図１０はそれらの結果をグラフにまとめたものである。使用した各溶解炉は羽口本数が８本であり、うち４本の羽口（炉周方向で１本おきの羽口）に酸素噴射ノズルを設置した。コークスとしては算術平均粒径が１６０ｍｍのものを用いた。一方、鉄源については、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物のみを用いる場合と、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物と鉄系スクラップとを併用する場合のそれぞれについて操業を行った。鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物としては、次のようなものを用いた。鉄含有ダストである転炉ＯＧダストに水硬性バインダーであるポルトランドセメント（配合量１０mass％）と還元用の炭材粉であるコークス粉（配合量１５mass％）を配合した粉状原料に水を加えてミキサーでよく混練した後、圧縮成形して大きさが１００ｍｍ×１００ｍｍ×１００ｍｍの成形体とし、この成形体を１週間放置（養生）して塊成化物とした。使用した転炉ＯＧダスト、ポルトランドセメントおよびコークス粉の組成を表２に示す。
Table 1 shows the flow velocity and coke at the furnace center position of oxygen (jet) injected from the
ここで、炉中心位置での酸素流速Ｖは、羽口の前にコークスが充填されていない自由工程での計算値であり、下式により求めたものである。
この試験では、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物１００mass％配合の鉄源による操業（図７）、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物９０mass％、鉄系スクラップ１０mass％配合の鉄源による操業（図８）、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物５０mass％、鉄系スクラップ５０mass％配合の鉄源による操業（図９）、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物１０mass％、鉄系スクラップ９０mass％配合の鉄源による操業（図１０）をそれぞれ行ったものであるが、表１および図７〜図１０によれば、溶解炉の炉内径Ｄに関わりなく、且つ鉄源に鉄系スクラップを併用することやその配合割合に関わりなく、炉中心位置での酸素流速Ｖが２０〜７０Ｎｍ／secにおいてコークス原単位が顕著に低減していることが判る。ここで、コークス原単位が低いということは、炉中心部側の領域を含めた炉径方向全般でのガス流れが適正化し、これによりコークスの燃焼と鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物または鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物＋鉄系スクラップの溶解が炉全体で適切に生じていることを意味する。 In this test, an operation with an iron source containing 100 mass% of iron-containing dust / sludge agglomerates (Fig. 7), an operation with an iron source containing 90 mass% of iron-containing dust / sludge agglomerates and 10 mass% of iron-based scrap (Fig. 8). ) Operation with an iron source containing 50 mass% iron-containing dust / sludge agglomerates and 50 mass% iron-based scrap (Fig. 9), 10 mass% iron-containing dust / sludge agglomerates, iron sources containing 90 mass% iron-based scrap According to Table 1 and FIGS. 7 to 10, regardless of the furnace inner diameter D of the melting furnace, and using iron-based scrap in combination with the iron source and the composition thereof. Regardless of the ratio, it can be seen that the coke basic unit is remarkably reduced when the oxygen flow velocity V at the furnace center position is 20 to 70 Nm / sec. Here, the low coke basic unit means that the gas flow in the whole furnace radial direction including the area on the furnace center side is optimized, thereby coke combustion and iron-containing dust / sludge agglomerates or iron-containing It means that melting of dust / sludge agglomerate + iron-based scrap has occurred properly throughout the furnace.
炉中心位置での酸素流速Ｖが２０Ｎｍ／sec未満では、酸素噴射ノズル６から供給された酸素が炉中心部に十分に届かないため、炉中心部側のガス流れが少なく、熱不足となるためコークス原単位が高くなる。一方、炉中心位置での酸素流速Ｖが７０Ｎｍ／secを超えると、複数の羽口の酸素噴射ノズル６から噴射された酸素ジェットが干渉し合い、ガスの流れが不安定となるため、コークスの燃焼と鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物または鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物＋鉄系スクラップの溶解が不十分となるものと考えられる。
When the oxygen flow velocity V at the furnace center position is less than 20 Nm / sec, the oxygen supplied from the
なお、表１及び図７〜図１０によると、鉄源中での鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の配合割合が多いほど鉄酸化物の量が多くなり、それを還元するための熱源が必要となるため、コークス原単位が増加する。但し、上述したように図７〜図１０のどの操業においても、炉中心位置での酸素流速が２０〜７０Ｎｍ／ｓにおいて、コークス原単位が顕著に低減している。また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の配合割合が多くなるとコークス原単位が増加し、排ガス量もコークス原単位にほぼ比例して増加するため、出銑量が一定の場合では、竪型溶解炉の排ガス処理能力を超える量の排ガスが発生することになる。そのため、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の配合割合を多くするにしたがい、出銑速度を低下させる操業を行った。鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を全く配合しない時の出銑速度を１とした場合、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の割合が１０mass％、５０mass％、９０mass％、１００mass％となるにしたがい、それぞれおよそ０．８、０．５、０．３５、０．３２となった。 In addition, according to Table 1 and FIGS. 7-10, the amount of iron oxides increases as the blending ratio of iron-containing dust / sludge agglomerates in the iron source increases, and a heat source is required to reduce it. Therefore, the basic unit of coke increases. However, as described above, in any of the operations shown in FIGS. 7 to 10, the coke basic unit is remarkably reduced when the oxygen flow rate at the furnace center position is 20 to 70 Nm / s. In addition, when the mixing ratio of iron-containing dust / sludge agglomerates increases, the basic unit of coke increases, and the amount of exhaust gas increases almost in proportion to the basic unit of coke. An amount of exhaust gas exceeding the exhaust gas treatment capacity of the furnace is generated. Therefore, the operation was performed to reduce the tapping speed as the blending ratio of the iron-containing dust / sludge agglomerate was increased. Assuming that the unloading rate when iron-containing dust / sludge agglomerates are not blended at all is 1, the ratio of iron-containing dust / sludge agglomerates is 10 mass%, 50 mass%, 90 mass%, 100 mass%, They were approximately 0.8, 0.5, 0.35, and 0.32, respectively.
鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物（又は鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を含む鉄源）の溶解を低コストに行うためには、製鉄用コークスのような粒径の小さい安価なコークスの使用比率を高める必要がある。このような観点からは、本発明でも算術平均粒径が１２０ｍｍ以下のコークスを用いるのが好ましい。しかし、使用するコークスの径が小さいとコークスが早く燃焼してしまうために、コークスの燃焼で生じたＣＯ２が炉内を上昇する過程でコークス（Ｃ）と反応する、所謂ソリューションロス反応（ＣＯ２＋Ｃ→２ＣＯ：吸熱反応）が生じやすくなり、このソリューションロス反応により発熱量が下がり、出銑量が低下するという問題がある。 In order to dissolve iron-containing dust / sludge agglomerates (or iron sources containing iron-containing dust / sludge agglomerates) at low cost, the ratio of low-cost coke with a small particle size such as iron-making coke is used. Need to be increased. From such a viewpoint, it is preferable to use coke having an arithmetic average particle size of 120 mm or less in the present invention. However, if the diameter of the coke used is small, the coke burns quickly, so that the CO 2 generated by the combustion of the coke reacts with the coke (C) in the process of rising in the furnace, so-called solution loss reaction (CO 2 + C → 2CO: endothermic reaction) is likely to occur, and this solution loss reaction causes a problem that the calorific value is reduced and the amount of output is reduced.
図１１は、算術平均粒径がそれぞれ１６０ｍｍと６５ｍｍのコークスを用いて操業を行った場合の炉高方向でのガス組成分布の一例を示したものであり、これによれば、大粒径のコークスを用いると、コークスの燃焼速度が遅いため、羽口から炉中段にかけて徐々にＯ２濃度が低下し、一方、ＣＯ２濃度は上昇する。Ｏ２濃度が相当分低下した炉中段より上方ではソリューションロス反応が起こり得るが、コークス粒径が大きいため反応速度が遅く、このため炉中段より上方ではＣＯ２濃度がピークを維持し、ＣＯ濃度は低レベルを維持する。これに対して小径のコークスを用いると、ＣＯ２濃度は炉下部でピークとなり、そこから炉中段にかけてソリューションロス反応によって急激に低下（したがって、ＣＯ濃度が急増）している。 FIG. 11 shows an example of the gas composition distribution in the furnace height direction when the operation is performed using cokes having arithmetic average particle sizes of 160 mm and 65 mm, respectively. When coke is used, since the combustion speed of coke is slow, the O 2 concentration gradually decreases from the tuyere to the middle stage of the furnace, while the CO 2 concentration increases. A solution loss reaction may occur above the middle furnace stage where the O 2 concentration has dropped considerably, but the reaction rate is slow due to the large coke particle size, so the CO 2 concentration maintains a peak above the middle furnace stage, and the CO concentration Maintains a low level. On the other hand, when small-diameter coke is used, the CO 2 concentration peaks at the lower part of the furnace, and from there to the middle stage of the furnace, the CO2 concentration rapidly decreases due to the solution loss reaction (therefore, the CO concentration rapidly increases).
このようなコークスの小径化に伴う問題に対して、本発明のように酸素噴射ノズルからの超音速酸素噴射による送風酸素富化を行うことが有効である。このような送風酸素富化を行うことにより、単位時間当たりの発熱量が増加し、コークス小径化に伴う発熱量の低下を補うことができるとともに、酸素供給条件が最適化されることにより、炉内でのガスの流れと酸素の供給が適正化され、これによりコークスの燃焼と鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物（又は鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を含む鉄源）の溶解が炉全体で適切に生じることになる。 It is effective to enrich the blown oxygen by supersonic oxygen injection from the oxygen injection nozzle as in the present invention for the problem associated with such a reduction in the diameter of the coke. By performing such blast oxygen enrichment, the calorific value per unit time can be increased, and the decrease in the calorific value accompanying the reduction in coke diameter can be compensated, and the oxygen supply conditions can be optimized to The gas flow and oxygen supply in the interior are optimized so that the combustion of coke and the dissolution of iron-containing dust / sludge agglomerates (or iron sources containing iron-containing dust / sludge agglomerates) throughout the furnace It will occur properly.
本発明において算術平均粒径が１２０ｍｍ以下の安価なコークスを用いる場合、コークスの粒径があまりに小さいと、送風酸素富化を行って出銑量の低下が避けられないため、使用するコークスの算術平均粒径は４０ｍｍ以上であることが好ましい。算術平均粒径が１２０ｍｍ以下のコークスとしては、通常、製鉄用コークス（通常、算術平均粒径：２５〜８０ｍｍ程度）と鋳物用コークス（通常、算術平均粒径：１５０〜２５０ｍｍ程度）を適宜混合して用いる。
なお、算術平均粒径とは、平均粒径＝(Σai×Ｘi)／(Σai)（但し、Ｘi：代表粒径、ai：割合）で求められる粒径である。
送風酸素富化を行うと熱風中のＮ２の割合が少なくなるため着熱効率が上昇し、炉頂温度が低下する。炉頂温度が低下すると、腐食性ガスが結露して排ガス管の腐食が引き起こされたり、ダストが排出されずに炉内に蓄積し、ガス通気性が低下するなどの問題を生じる。ここで、炉頂温度が１３０℃を下回ると腐食性ガス（ＮＯｘ，ＳＯｘ）の結露などが生じやすくなるため、炉頂温度は１３０℃以上に維持されることが好ましい。ここで、炉頂温度とは炉頂出口における排ガス温度のことである。
When using an inexpensive coke having an arithmetic average particle size of 120 mm or less in the present invention, if the particle size of the coke is too small, a reduction in the amount of brewing is unavoidable due to blast oxygen enrichment. The average particle size is preferably 40 mm or more. As the coke having an arithmetic average particle size of 120 mm or less, usually, iron coke (usually arithmetic average particle size: about 25 to 80 mm) and casting coke (usually arithmetic average particle size: about 150 to 250 mm) are appropriately mixed. And use.
The arithmetic average particle size is a particle size obtained by the average particle size = (Σai × Xi) / (Σai) (where Xi: representative particle size, ai: ratio).
When the blown oxygen enrichment is performed, the ratio of N 2 in the hot air decreases, so that the heat receiving efficiency increases and the furnace top temperature decreases. When the furnace top temperature is lowered, the corrosive gas is condensed to cause corrosion of the exhaust pipe, or dust is not discharged but accumulated in the furnace to cause problems such as deterioration of gas permeability. Here, if the furnace top temperature is lower than 130 ° C., condensation of corrosive gases (NOx, SOx) and the like are likely to occur. Therefore, the furnace top temperature is preferably maintained at 130 ° C. or higher. Here, the furnace top temperature is the exhaust gas temperature at the furnace top outlet.
本発明では、送風酸素富化によって炉頂温度の低下が問題となる場合には、炉頂温度を確保するために、炉内に装入する鉄源（ここで、鉄源とは、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物、鉄系スクラップの１種以上を指す。以下同様）及び／又はコークスを事前に乾燥処理及び／又は予熱することが好ましく、その場合、例えば、炉頂温度が１３０℃以上に維持されるよう、鉄源及び／又はコークスを乾燥処理及び／又は予熱する。炉装入時における原料の水分含有率が低いほど、また原料温度が高いほど炉頂温度を高くすることができる。 In the present invention, when a decrease in furnace top temperature becomes a problem due to blast oxygen enrichment, in order to ensure the furnace top temperature, an iron source charged in the furnace (here, the iron source is an iron-containing material). 1 or more of dust / sludge agglomerates and iron scraps, the same applies hereinafter) and / or coke is preferably dried and / or preheated in advance, in which case, for example, the furnace top temperature is 130 ° C. or higher. The iron source and / or coke is dried and / or preheated so that it is maintained. The lower the moisture content of the raw material at the time of charging the furnace, and the higher the raw material temperature, the higher the furnace top temperature.
また、鉄源及び／又はコークスを事前に乾燥処理及び／又は予熱する際、下記（1）式を満足するように乾燥処理又は予熱することが好ましい。
ΔＴs＋(2×ΔＴc×Ｃo)／1000＋50×ΔＷs＋(50×Ｃo×ΔＷc)／1000
≧GTt−GTm …(1)
但し、
ΔＴs（℃）：予熱による鉄源温度の上昇幅（但し、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物、鉄系スクラップの両方を予熱する場合には、両者の配合割合に応じた加重平均値）
ΔＴc（℃）：予熱によるコークス温度の上昇幅
ΔＷs（mass％）：乾燥処理及び／又は予熱による鉄源水分含有率の低下幅（但し、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物、鉄系スクラップの両方を乾燥処理及び／又は予熱する場合には、両者の配合割合に応じた加重平均値）
ΔＷc（mass％）：乾燥処理及び／又は予熱によるコークス水分含有率の低下幅
Ｃo（kg/溶銑ton）：コークス比
GTt（℃）：炉頂部における目標排ガス温度
GTm（℃）：炉頂部における実績排ガス温度
Further, when the iron source and / or coke is dried and / or preheated in advance, it is preferably dried or preheated so as to satisfy the following formula (1).
ΔTs + (2 × ΔTc × Co) / 1000 + 50 × ΔWs + (50 × Co × ΔWc) / 1000
≧ GTt−GTm… (1)
However,
ΔTs (° C): Increase in iron source temperature due to preheating (however, when both iron-containing dust / sludge agglomerates and iron scrap are preheated, a weighted average value corresponding to the blending ratio of both)
ΔTc (° C.): Increase width of coke temperature due to preheating ΔWs (mass%): Decrease width of moisture content of iron source due to drying treatment and / or preheating (however, both iron-containing dust / sludge agglomerates and iron-based scraps) In the case of drying and / or preheating, the weighted average value according to the blending ratio of both)
ΔWc (mass%): Decrease width of coke water content by drying and / or preheating Co (kg / molten iron): Coke ratio
GTt (℃): Target exhaust gas temperature at the top of the furnace
GTm (° C): Actual exhaust gas temperature at the top of the furnace
鉄源及び／又はコークスを事前に乾燥処理及び／又は予熱するに当たり、炉頂温度を測定し、この実績炉頂温度に基づいて上記（1）式にしたがい乾燥処理及び／又は予熱することにより、炉頂温度を目標温度、すなわち腐食性ガスが結露しない温度或いはダストの排出が円滑になされる温度とすることができる。
なお、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物、鉄系スクラップの両方を予熱する場合、両者の予熱による温度上昇幅が異なることがあるので、ΔＴsは両者の配合割合に応じた加重平均値とする。同じく、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物、鉄系スクラップの両方を乾燥処理及び／又は予熱する場合、両者の乾燥処理及び／又は予熱による鉄源水分含有率の低下幅が異なることがあるので、ΔＷsは両者の配合割合に応じた加重平均値とする。
When drying and / or preheating the iron source and / or coke in advance, the furnace top temperature is measured, and based on this actual furnace top temperature, drying and / or preheating according to the above equation (1), The furnace top temperature can be set to a target temperature, that is, a temperature at which corrosive gas does not condense or a temperature at which dust is smoothly discharged.
Note that when both the iron-containing dust / sludge agglomerate and the iron-based scrap are preheated, the temperature rise width due to the preheating may be different, so ΔTs is a weighted average value corresponding to the blending ratio of both. Similarly, when both iron-containing dust / sludge agglomerate and iron-based scrap are dried and / or preheated, the amount of decrease in the iron source moisture content due to the drying treatment and / or preheating may differ. ΔWs is a weighted average value corresponding to the blending ratio of both.
ここで、上記（1）式は、炉装入物の潜顕熱の差（炉装入物温度、水分蒸発熱）が排ガス温度の差になって現れることを関連づけたものである。上記（1）式において、左辺第一項は予熱による鉄源顕熱上昇分であり、１℃の上昇で排ガス温度は１℃の上昇が見込まれる。左辺第二項は予熱によるコークス顕熱上昇分であり、これも１℃の上昇で排ガス温度は１℃の上昇が見込まれる。但し、このコークス顕熱上昇分はコークス比により変化するため、コークス比を考慮するとともに、排ガス温度への影響も考慮して係数を掛けている。左辺第三項は乾燥処理又は予熱による鉄源の水分蒸発熱分であり、排ガス温度への影響を考慮して係数を掛けている。左辺第四項は乾燥処理又は予熱によるコークスの水分蒸発熱分であり、コークス比により変化するためコークス比を考慮するとともに、排ガス温度への影響も考慮して係数を掛けている。
鉄源やコークスを事前に乾燥処理又は予熱する方法に特別な制限はなく、例えば、乾燥処理は、適当な熱源を用いて乾燥してもよいし、屋根付きヤードで長期間保管して自然乾燥を行ってもよい。また、予熱はロータリーキルン等の加熱設備を用いて行ってもよい。
Here, the above equation (1) relates that the difference in latent sensible heat of the furnace charge (furnace charge temperature, moisture evaporation heat) appears as a difference in exhaust gas temperature. In the above formula (1), the first term on the left side is an increase in sensible heat of the iron source due to preheating, and an increase of 1 ° C. is expected to increase the exhaust gas temperature by 1 ° C. The second term on the left side is the increase in sensible heat of coke due to preheating, which is also expected to increase 1 ° C as the exhaust
There are no particular restrictions on the method of pre-drying or preheating the iron source and coke. For example, the drying process may be performed using an appropriate heat source, or may be stored in a covered yard for a long time and dried naturally. May be performed. Moreover, you may perform preheating using heating equipment, such as a rotary kiln.
以下、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の構成成分や製法などについて、それらの好ましい実施形態を説明する。
前記鉄含有ダストは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むダストであり、その種類に特に制限はないが、代表的なものとしては、鉄鋼製造プロセスで生じる製鋼ダストを挙げることができる。この製鋼ダストには、溶銑予備処理工程で生じる溶銑予備処理ダスト、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、電気炉で生じる電気炉ダストなどが含まれる。これらの製鋼ダストは、製鋼工程で発生した排ガスから集塵することにより回収されたものである。また、これらの中でも、転炉脱炭工程で生じる転炉ダスト、いわゆるＯＧダストが、不純物の含有量が少なく、したがって鉄含有量が高いため特に好ましい。また、製鋼ダスト以外の鉄含有ダストとしては、例えば、高炉ダスト、圧延ダストなどがある。
また、前記鉄含有スラッジは、酸化鉄及び／又は金属鉄を含むスラッジであり、その種類に特に制限はないが、上述したような各種ダストが湿式集塵機で捕集されることでスラッジ化したものが、代表例として挙げられる。
In the following, preferred embodiments of the constituent components and production method of the iron-containing dust / sludge agglomerated product will be described.
The iron-containing dust is dust containing iron oxide and / or metallic iron, and the type thereof is not particularly limited, but typical examples include steel-making dust generated in a steel manufacturing process. The steelmaking dust includes hot metal pretreatment dust generated in the hot metal pretreatment process, converter dust generated in the converter decarburization process, electric furnace dust generated in the electric furnace, and the like. These steelmaking dusts are collected by collecting dust from the exhaust gas generated in the steelmaking process. Among these, converter dust generated in the converter decarburization step, so-called OG dust, is particularly preferable because it has a low impurity content and therefore a high iron content. Examples of iron-containing dust other than steelmaking dust include blast furnace dust and rolling dust.
The iron-containing sludge is a sludge containing iron oxide and / or metallic iron, and there is no particular limitation on the type thereof, but it is sludge formed by collecting various types of dust as described above with a wet dust collector. Is a typical example.
さきに述べたように、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は、一般には、鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジに水硬性バインダーを配合し、さらに必要に応じて還元用の炭材粉などを配合した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させることにより得られる。
前記水硬性バインダーとしては、例えば、ポルトランドセメント、高炉セメント、アルミナセメント、フライアッシュセメントなどの各種セメント、高炉水砕スラグ微粉末、生石灰などの１種以上を用いることができる。原料中の水硬性バインダーの配合量は、強度の発現及びスラグ生成量の抑制の観点から、一般に２〜２５mass％程度とすることが好ましい。
As described above, the iron-containing dust / sludge agglomerate generally contains a hydraulic binder in the iron-containing dust and / or iron-containing sludge, and further contains carbon powder for reduction as required. It can be obtained by adding water to the blended raw material, mixing, molding, and hydrating and curing the molded product.
As said hydraulic binder, 1 or more types, such as various cements, such as a Portland cement, a blast furnace cement, an alumina cement, a fly ash cement, blast furnace granulated slag fine powder, quick lime, can be used, for example. In general, the blending amount of the hydraulic binder in the raw material is preferably about 2 to 25 mass% from the viewpoints of strength development and suppression of slag generation.
前記炭材粉とは炭素を主成分とする粉体のことであり、竪型溶解炉中で酸化鉄の還元材となる。一般に、製鉄用の竪型溶解炉では還元材として塊コークスが用いられるが、塊コークスよりもコークス粉などの炭材粉の方が価格が安く、コスト的に有利なことに加え、酸化鉄と炭素の接触面積が増大するため、酸化鉄の還元反応も速やかに進行する利点がある。炭材粉としては、コークス粉、石炭粉（好ましくは無煙炭粉）、プラスチック粉などの１種以上を用いることができるが、特に、コークス粉などのように揮発分が少ないものが好ましい。また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物中に大きな炭材が存在すると、その部分から亀裂が生じ、強度を低下させる原因となるため、炭材粉は粒径３ｍｍ以下が好ましい。原料中の炭材粉の配合量は、一般に２〜２５mass％程度が好ましい。 The carbonaceous material powder is a powder mainly composed of carbon, and becomes a reducing material for iron oxide in a vertical melting furnace. Generally, lump coke is used as a reducing material in a vertical melting furnace for iron making, but carbon powder such as coke powder is cheaper and more cost-effective than lump coke. Since the contact area of carbon increases, there is an advantage that the reduction reaction of iron oxide proceeds rapidly. As the carbonaceous material powder, one or more types such as coke powder, coal powder (preferably anthracite coal powder), plastic powder and the like can be used, and those having a low volatile content such as coke powder are particularly preferable. Further, if a large carbon material is present in the iron-containing dust / sludge agglomerated material, cracks are generated from the portion, which causes a decrease in strength. Therefore, the carbon material powder preferably has a particle size of 3 mm or less. In general, the blending amount of the carbonaceous powder in the raw material is preferably about 2 to 25 mass%.
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の原料中には、上述した鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジ、水硬性バインダー及び炭材粉以外の材料を必要に応じて適宜配合してもよい。例えば、硬化速度調整剤、界面活性剤、ベントナイト、さらには、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物の圧縮強度を高めるための塩化物、原料に適度な粒度分布を与えて成型性を高めるための材料として焼結篩下粉、ミルスケールなどの鉄含有粉粒物、スラグの塩基度を調整するための石灰石、硅石などの粉粒物などの１種以上を配合してもよい。
また、生成するスラグ量をなるべく少なくするという観点から、原料中でのＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＣａＯ、ＭｇＯの合計量を２５mass％以下とすることが好ましい。当然、これら成分は水硬性バインダーなどに含有されるものも含まれる。
Further, in the raw material of the iron-containing dust / sludge agglomerated material, materials other than the iron-containing dust and / or iron-containing sludge, hydraulic binder, and carbonaceous powder described above may be appropriately blended as necessary. For example, curing rate modifiers, surfactants, bentonites, chlorides for increasing the compressive strength of iron-containing dust / sludge agglomerates, materials for imparting an appropriate particle size distribution to the raw materials and enhancing moldability As an additive, one or more of iron-containing granular materials such as sintered sieve powder and mill scale, and limestone for adjusting the basicity of slag, and granular materials such as meteorite may be blended.
Further, from the viewpoint of reducing the amount of slag to be generated as much as possible, the total amount of SiO 2 , Al 2 O 3 , CaO, and MgO in the raw material is preferably set to 25 mass% or less. Of course, these components include those contained in hydraulic binders.
水硬性バインダーを用いて鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物を得るには、上述した原料に水を加えて混合した後、成形し、この成形物を水和硬化させる。
水の量は原料の配合によっても異なるが、成形時に圧縮しても水がしみ出てこない最大水量が望ましい。定量的には、ＪＩＳ−Ａ−１１０１（コンクリートのスランプ測定方法）に準じた測定においてスランプが０である最大水量となるように調整することが好ましい。水の量が少なすぎると適切に成形できず、また水硬性バインダーの硬化も進行しない。一方、水の量が多すぎて成形時に水がしみ出てくると、その水の処理などに特別な対応が必要になるからである。
In order to obtain an iron-containing dust / sludge agglomerate using a hydraulic binder, water is added to the above-mentioned raw material and mixed, then molded, and this molded product is hydrated and cured.
Although the amount of water varies depending on the composition of the raw material, the maximum amount of water that does not ooze out even when compressed during molding is desirable. Quantitatively, it is preferable to adjust the slump so that the maximum water amount is zero in the measurement according to JIS-A-1101 (method of measuring concrete slump). If the amount of water is too small, it cannot be molded properly, and curing of the hydraulic binder does not proceed. On the other hand, if the amount of water is too large and water oozes out during molding, special measures are required for the treatment of the water.
成形工程は、型枠を用いた成形、押し出し成形、ロールプレス成形など任意の方式で行うことができるが、成形物を高密度にすると鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物は高強度化する傾向があるため、できるだけ高密度化に成形することが好ましい。このため原料と水の混合物を圧縮成形し、または加振しつつ圧縮成形することが好ましい。具体的には、ブリケット成形機、プレス成形機、押出成形機などのような圧縮成形機や、これに加振機能を持たせたものなどを用いて成形することが好ましい。
成形物の形状は任意であるが、炉に装入した際の粉化をなるべく抑えるために角部が少ない方が好ましい。また、成形物の大きさも任意であるが、あまり小さいと竪型溶解炉に装入した際に炉の圧力損失を増大させ、一方、あまり大きいと竪型溶解炉に装入した際に塊成化物の中心部の昇温遅れによる還元・溶解遅れを生じるので、一般には容積で２０〜２０００ｃｃ程度のサイズが好ましい。
The molding process can be performed by any method such as molding using a mold, extrusion molding, roll press molding, etc. However, if the molding is made dense, the iron-containing dust / sludge agglomerate tends to increase in strength. For this reason, it is preferable to mold as high a density as possible. For this reason, it is preferable to compression-mold the mixture of raw material and water or to perform compression molding while vibrating. Specifically, it is preferable to perform molding using a compression molding machine such as a briquette molding machine, a press molding machine, an extrusion molding machine, or the like having a vibration function.
Although the shape of a molded product is arbitrary, in order to suppress powdering at the time of charging to a furnace as much as possible, it is preferable that there are few corners. Also, the size of the molded product is arbitrary, but if it is too small, the pressure loss of the furnace will increase when it is charged into the vertical melting furnace, while if it is too large, it will agglomerate when charged in the vertical melting furnace. In general, a size of about 20 to 2000 cc in volume is preferable because a reduction and dissolution delay due to a temperature rise delay in the center of the compound occurs.
原料と水の混合物を成形して得られた成形物は、水硬性バインダーにより水和硬化させるため、一定期間養生させる。この養生の方法や期間は任意であり、例えば、蒸気による一次養生を行った後、大気下での二次養生を行ってもよい。養生期間は、養生スペースや生産性などの面からはなるべく短い方が好ましいが、養生後の必要強度に応じて適宜選択すればよい。一般には１〜７日間程度が好ましい。
また、鉄含有ダスト／スラッジ塊成化物としては、上述したような水硬性バインダーを用いて成形体を水和硬化させる製法以外の方法で製造されたものでもよい。例えば、水硬性バインダー以外のバインダー（例えば、糖蜜や有機バインダー）を用いて成形体を固化させることにより得られたものでもよい。
A molded product obtained by molding a mixture of a raw material and water is cured for a certain period of time in order to be hydrated and cured by a hydraulic binder. The curing method and period may be arbitrary. For example, after performing primary curing with steam, secondary curing in the atmosphere may be performed. The curing period is preferably as short as possible from the aspects of curing space and productivity, but may be appropriately selected according to the required strength after curing. Generally, about 1 to 7 days is preferable.
Further, the iron-containing dust / sludge agglomerate may be produced by a method other than the production method in which the molded body is hydrated and cured using a hydraulic binder as described above. For example, what was obtained by solidifying a molded object using binders (for example, molasses and an organic binder) other than a hydraulic binder may be used.
１ 原料装入部
２ 羽口
３ 熱風管
４ 排ガス出口
５ 出銑口
６ 酸素噴射ノズル
７ 炉内壁
２０ 羽口管
６０ スロート部
DESCRIPTION OF
Claims (5)
少なくとも一部の羽口内に、酸素を超音速で噴射する酸素噴射ノズルを配置し、羽口から熱風を吹き込みつつ、前記酸素噴射ノズルから炉中心位置での酸素流速が２０〜７０Ｎｍ／secとなるように、酸素を噴射することを特徴とする竪型溶解炉を用いた溶銑製造方法。 In the vertical melting furnace, iron-containing dust and / or agglomerates of iron-containing sludge and coke are charged from the top of the furnace, hot air is blown from a plurality of tuyere provided in the lower part of the furnace, and the combustion heat of coke A method for producing hot metal by dissolving agglomerates,
An oxygen injection nozzle for injecting oxygen at a supersonic speed is disposed in at least some tuyere, and the oxygen flow rate from the oxygen injection nozzle to the furnace center position is 20 to 70 Nm / sec while blowing hot air from the tuyere. Thus, the hot metal manufacturing method using the vertical melting furnace characterized by injecting oxygen.
ΔＴs＋(2×ΔＴc×Ｃo)／1000＋50×ΔＷs＋(50×Ｃo×ΔＷc)／1000
≧GTt−GTm …(1)
但し、
ΔＴs（℃）：予熱による鉄源温度の上昇幅（但し、鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物、鉄系スクラップの両方を予熱する場合には、両者の配合割合に応じた加重平均値）
ΔＴc（℃）：予熱によるコークス温度の上昇幅
ΔＷs（mass％）：乾燥処理及び／又は予熱による鉄源水分含有率の低下幅（但し、鉄含有ダスト及び／又は鉄含有スラッジの塊成化物、鉄系スクラップの両方を乾燥処理及び／又は予熱する場合には、両者の配合割合に応じた加重平均値）
ΔＷc（mass％）：乾燥処理及び／又は予熱によるコークス水分含有率の低下幅
Ｃo（kg/溶銑ton）：コークス比
GTt（℃）：炉頂部における目標排ガス温度
GTm（℃）：炉頂部における実績排ガス温度 The hot metal manufacturing method using a vertical melting furnace according to claim 4, wherein the iron source and / or coke is dried and / or preheated so as to satisfy the following formula (1).
ΔTs + (2 × ΔTc × Co) / 1000 + 50 × ΔWs + (50 × Co × ΔWc) / 1000
≧ GTt−GTm… (1)
However,
ΔTs (° C.): Increase in iron source temperature due to preheating (however, when preheating both iron-containing dust and / or iron-containing sludge agglomerates and iron-based scrap, weighting according to the blending ratio of both Average value)
ΔTc (° C.): Increase width of coke temperature due to preheating ΔWs (mass%): Decrease width of moisture content of iron source due to drying treatment and / or preheating (however, agglomerates of iron-containing dust and / or iron-containing sludge, When both iron-based scraps are dried and / or preheated, a weighted average value according to the blending ratio of both)
ΔWc (mass%): Decrease width of coke water content by drying and / or preheating Co (kg / molten iron): Coke ratio
GTt (℃): Target exhaust gas temperature at the top of the furnace
GTm (° C): Actual exhaust gas temperature at the top of the furnace
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