JP5223795B2

JP5223795B2 - Heat pump water heater

Info

Publication number: JP5223795B2
Application number: JP2009153662A
Authority: JP
Inventors: 昌宏高津; 浩明近藤
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2009-06-29
Filing date: 2009-06-29
Publication date: 2013-06-26
Anticipated expiration: 2029-06-29
Also published as: JP2011007457A

Description

本発明は、ヒートポンプサイクルによって給湯水を加熱するヒートポンプ式給湯機に関する。 The present invention relates to a heat pump type water heater that heats hot water by a heat pump cycle.

従来、貯湯タンク内の給湯水をヒートポンプサイクルの水−冷媒熱交換器へ導いて加熱し、加熱された給湯水を再び貯湯タンク内へ戻して貯えるヒートポンプ式給湯機が知られている。 2. Description of the Related Art Conventionally, there is known a heat pump type hot water heater that heats hot water in a hot water storage tank by introducing it to a water-refrigerant heat exchanger of a heat pump cycle and heats the hot water to return to the hot water storage tank.

ここで、ヒートポンプ式給湯機等のヒートポンプサイクルでは、配管の破損等によって冷媒回路で冷媒漏れが発生した状態で運転を継続すると、圧縮機等が損傷してしまう虞がある。そのため、例えば、特許文献１では、冷媒漏れが発生する際、圧縮機の吐出温度が上昇するとともに、圧縮機の通電電流が減少することに着目し、圧縮機の吐出温度と圧縮機の通電電流に基づいて冷媒漏れを診断（判定）する診断手段（判定手段）を設けている。 Here, in a heat pump cycle such as a heat pump type hot water heater, if the operation is continued in a state where refrigerant leakage occurs in the refrigerant circuit due to breakage of piping or the like, the compressor or the like may be damaged. Therefore, for example, in Patent Document 1, when refrigerant leakage occurs, the compressor discharge temperature rises and the energization current of the compressor decreases, and the discharge temperature of the compressor and the energization current of the compressor are reduced. Diagnostic means (determination means) for diagnosing (determining) refrigerant leakage based on

特開平４−５５６７１号公報JP-A-4-55671

ところで、ヒートポンプ式給湯機では、水−冷媒熱交換器に流入する給湯水の入水温度が５℃から６０℃程度まで大きく変化する。そして、給湯水の入水温度が低温から高温へと変化する場合には、圧縮機の吐出温度が上昇するとともに、圧縮機の通電電流が減少する場合がある。そのため、特許文献１に記載の判定手段によってヒートポンプ式給湯機の冷媒漏れを判定する場合には、給湯水の温度変化に伴う正常な運転状態の変化を、冷媒漏れと誤判定してしまうといった問題があった。 By the way, in the heat pump type hot water heater, the incoming temperature of hot water flowing into the water-refrigerant heat exchanger varies greatly from about 5 ° C to about 60 ° C. When the incoming temperature of the hot water changes from a low temperature to a high temperature, the discharge temperature of the compressor increases and the energization current of the compressor may decrease. For this reason, when the refrigerant leakage of the heat pump type hot water heater is determined by the determination means described in Patent Document 1, a change in the normal operating state associated with the temperature change of the hot water supply is erroneously determined as refrigerant leakage. was there.

また、ヒートポンプ式給湯機のヒートポンプサイクルの制御方式が、圧縮機の吐出冷媒の温度が所定温度となるように制御する場合、冷媒漏れが発生しても、圧縮機の吐出冷媒の温度が上昇せず、特許文献１に記載の判定手段では冷媒漏れを適切に診断できない。 In addition, when the control method of the heat pump cycle of the heat pump type hot water heater is controlled so that the temperature of the refrigerant discharged from the compressor becomes a predetermined temperature, even if refrigerant leakage occurs, the temperature of the refrigerant discharged from the compressor increases. Therefore, the determination means described in Patent Document 1 cannot properly diagnose refrigerant leakage.

本発明は上記点に鑑みて、ヒートポンプ式給湯機のヒートポンプサイクルの冷媒漏れを適切に診断することを目的とする。 In view of the above points, an object of the present invention is to appropriately diagnose refrigerant leakage in a heat pump cycle of a heat pump type hot water heater.

上記目的を達成するため、本発明者らは鋭意検討を行なった。その結果、規定量の冷媒が封入されている場合のヒートポンプサイクル（１３）の蒸発器（１７）の蒸発器温度（Ｔｅ）を推定（算出）し、推定した推定蒸発器温度（Ｔｅ´）と、実際の蒸発器温度（Ｔｅ）との関係から冷媒漏れが発生しているか否かを判定可能であるとの知見を得た。これは、ヒートポンプサイクル（１３）にて冷媒漏れが発生した場合には、規定量の冷媒が封入されている場合に比較して、サイクルバランスが変化し、蒸発器（１７）の蒸発器温度（Ｔｅ）がバランスしたときの温度が変化することを利用している。 In order to achieve the above object, the present inventors have intensively studied. As a result, the evaporator temperature (Te) of the evaporator (17) of the heat pump cycle (13) when a specified amount of refrigerant is sealed is estimated (calculated), and the estimated estimated evaporator temperature (Te ′) The present inventors have found that it is possible to determine whether or not refrigerant leakage has occurred from the relationship with the actual evaporator temperature (Te). This is because when a refrigerant leak occurs in the heat pump cycle (13), the cycle balance changes compared to the case where a specified amount of refrigerant is sealed, and the evaporator temperature (17) of the evaporator (17) It utilizes the fact that the temperature changes when Te) is balanced.

そして、規定量の冷媒が封入されている場合の蒸発器（１７）の蒸発器温度（Ｔｅ）を、冷媒漏れの影響を受けない水−冷媒熱交換器（１５）に流入する給湯水の入水温度（Ｔｗｉ）、及び室外空気の温度（Ｔａｍ）の少なくとも一方から推定（算出）することを案出した。これは、蒸発器（１７）の蒸発器温度（Ｔｅ）は、水−冷媒熱交換器（１５）に流入する入水温度（Ｔｗｉ）、及び蒸発器（１７）内の冷媒と熱交換する室外空気の温度（Ｔａｍ）に大きく影響するといった関係を逆に考えたものである。 Then, the evaporator temperature (Te) of the evaporator (17) when the specified amount of refrigerant is sealed is used to enter the hot water flowing into the water-refrigerant heat exchanger (15) that is not affected by the refrigerant leakage. It was devised to estimate (calculate) from at least one of temperature (Twi) and outdoor air temperature (Tam). This is because the evaporator temperature (Te) of the evaporator (17) is the temperature of the incoming water (Twi) flowing into the water-refrigerant heat exchanger (15) and the outdoor air that exchanges heat with the refrigerant in the evaporator (17). The relationship of greatly affecting the temperature (Tam) is considered.

上記知見等を鑑みて、請求項１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１４）、圧縮機（１４）から吐出された吐出冷媒と給湯水とを熱交換させる水−冷媒熱交換器（１５）、水−冷媒熱交換器（１５）から流出した冷媒を減圧させる可変式の減圧手段（１６）、及び減圧手段（１６）で減圧した低圧冷媒と室外空気とを熱交換させて冷媒を蒸発させる蒸発器（１７）を有するヒートポンプサイクル（１３）と、水−冷媒熱交換器（１５）にて加熱する給湯水が循環する水循環回路（１２）と、蒸発器（１７）の温度（Ｔｅ）を検出する蒸発器温度検出手段（２８）と、水−冷媒熱交換器（１５）に流入する給湯水の入水温度（Ｔｗｉ）を検出する入水温度検出手段（２３）と、室外空気の温度（Ｔａｍ）を検出する外気温度検出手段（２５）と、ヒートポンプサイクル（１３）にて冷媒漏れが発生しているか否かを診断する診断手段（Ｓ３０〜Ｓ６０）と、を備え、診断手段（Ｓ３０〜Ｓ６０）は、外気温度検出手段（２５）の検出値および入水温度検出手段（２３）の検出値のうち少なくとも一方の検出値に基づいて蒸発器（１７）の正常温度範囲を算出し、蒸発器温度検出手段（２８）の検出値が正常温度範囲外である場合に冷媒漏れが発生したと診断することを特徴とする。 In view of the above knowledge and the like, in the invention according to claim 1, the compressor (14) that compresses and discharges the refrigerant, and the water that exchanges heat between the discharged refrigerant discharged from the compressor (14) and the hot water supply- The refrigerant heat exchanger (15), variable pressure reducing means (16) for reducing the pressure of the refrigerant flowing out of the water-refrigerant heat exchanger (15), and the low-pressure refrigerant and outdoor air decompressed by the pressure reducing means (16) are heated. A heat pump cycle (13) having an evaporator (17) for exchanging and evaporating the refrigerant, a water circulation circuit (12) for circulating hot water heated in the water-refrigerant heat exchanger (15), and an evaporator (17 ) Evaporator temperature detecting means (28) for detecting the temperature (Te), and water temperature detecting means (23) for detecting the incoming temperature (Twi) of hot water flowing into the water-refrigerant heat exchanger (15). , Outdoor air temperature detection to detect outdoor air temperature (Tam) Means (25) and diagnosing means (S30 to S60) for diagnosing whether or not refrigerant leakage has occurred in the heat pump cycle (13), and the diagnosing means (S30 to S60) is an outside air temperature detecting means. The normal temperature range of the evaporator (17) is calculated based on at least one of the detection value of (25) and the detection value of the incoming water temperature detection means (23), and the detection of the evaporator temperature detection means (28). When the value is outside the normal temperature range, it is diagnosed that a refrigerant leak has occurred.

これによれば、給湯水の入水温度（Ｔｗｉ）や室外空気の温度（Ｔａｍ）に対応した蒸発器（１７）の正常温度範囲を基準として冷媒漏れを診断する構成であるため、給湯水の入水温度（Ｔｗｉ）が変化したとしても、冷媒漏れを適切に診断することができる。さらに、蒸発器（１７）の蒸発器温度（Ｔｅ）の変化によって冷媒漏れを判定する構成であるため、ヒートポンプサイクル（１３）の制御方式が、圧縮機（１４）の吐出冷媒の温度（Ｔｄ）が所定の目標温度（Ｔｄｏ）となるように制御するものであっても、適切に冷媒漏れを判定することができる。 According to this, since it is the structure which diagnoses a refrigerant | coolant leak on the basis of the normal temperature range of the evaporator (17) corresponding to the temperature (Twi) of incoming hot water, and the temperature (Tam) of outdoor air, Even if the temperature (Twi) changes, the refrigerant leakage can be properly diagnosed. Furthermore, since it is the structure which determines refrigerant | coolant leakage by the change of the evaporator temperature (Te) of an evaporator (17), the control system of a heat pump cycle (13) is the temperature (Td) of the discharge refrigerant | coolant of a compressor (14). Even if it is controlled so as to be a predetermined target temperature (Tdo), it is possible to appropriately determine refrigerant leakage.

従って、従来の冷媒漏れ診断に比べて、ヒートポンプ式給湯機（１０）のヒートポンプサイクル（１３）の冷媒漏れの診断精度を向上させることができる。 Therefore, compared with the conventional refrigerant leak diagnosis, the diagnostic accuracy of the refrigerant leak of the heat pump cycle (13) of the heat pump type hot water heater (10) can be improved.

ここで、圧縮機（１４）の吐出冷媒の温度（Ｔｄ）が所定の目標温度（Ｔｄｏ）となるように制御する制御方式のヒートポンプサイクル（１３）にて冷媒漏れが発生した場合、冷媒漏れが発生していない正常時に比べて、減圧手段（１６）にて減圧される前の高圧冷媒と減圧された後の低圧冷媒の圧力差が小さいサイクルバランスとなる。そのため、冷媒漏れが発生した場合の蒸発器温度（Ｔｅ）は、冷媒漏れが発生していない正常時の蒸発器温度（Ｔｅ）に比べて高い温度となる。 Here, when the refrigerant leak occurs in the heat pump cycle (13) of the control method that controls the temperature (Td) of the refrigerant discharged from the compressor (14) to be a predetermined target temperature (Tdo), the refrigerant leak Compared with the normal time when the pressure is not generated, the pressure difference between the high-pressure refrigerant before being decompressed by the decompression means (16) and the low-pressure refrigerant after being decompressed becomes a cycle balance. Therefore, the evaporator temperature (Te) when refrigerant leakage occurs is higher than the normal evaporator temperature (Te) when refrigerant leakage does not occur.

そこで、請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のヒートポンプ式給湯機において、吐出冷媒の温度（Ｔｄ）を検出する吐出冷媒温度検出手段（２６）と、吐出冷媒温度検出手段（２６）にて検出された検出値が所定の目標温度（Ｔｄｏ）となるように吐出冷媒の温度（Ｔｄ）を制御する吐出冷媒温度制御手段（２１）と、を備え、診断手段（Ｓ３０〜Ｓ６０）は、蒸発器温度検出手段（２８）の検出値が正常温度範囲の上限値よりも高くなった場合に冷媒漏れが発生したと診断することを特徴とする。 Accordingly, in the invention according to claim 2, in the heat pump type hot water heater according to claim 1, the discharge refrigerant temperature detection means (26) for detecting the temperature (Td) of the discharge refrigerant and the discharge refrigerant temperature detection means (26). ) And a discharge refrigerant temperature control means (21) for controlling the temperature (Td) of the discharge refrigerant so that the detected value detected at the predetermined target temperature (Tdo) becomes a predetermined target temperature (Tdo), and a diagnosis means (S30 to S60). Is characterized in that the refrigerant leakage is diagnosed when the detected value of the evaporator temperature detecting means (28) becomes higher than the upper limit value of the normal temperature range.

これによれば、圧縮機（１４）の吐出冷媒の温度（Ｔｄ）が所定の目標温度（Ｔｄｏ）となるように制御する制御方式のヒートポンプサイクル（１３）にて冷媒漏れが発生したことを適切に診断することができる。 According to this, it is appropriate that a refrigerant leak has occurred in the heat pump cycle (13) of the control system that controls the temperature (Td) of the refrigerant discharged from the compressor (14) to be a predetermined target temperature (Tdo). Can be diagnosed.

また、圧縮機（１４）の吐出冷媒の圧力（Ｐｄ）が所定の目標圧力（Ｐｄｏ）となるように制御する制御方式のヒートポンプサイクル（１３）にて冷媒漏れが発生した場合、冷媒漏れが発生していない正常時に比べて、減圧手段（１６）にて減圧される前の高圧冷媒と減圧された後の低圧冷媒の圧力差が大きいサイクルバランスとなる。そのため、冷媒漏れが発生した場合の蒸発器温度（Ｔｅ）は、冷媒漏れが発生していない正常時の蒸発器温度（Ｔｅ）に比べて低い温度となる。 Further, when a refrigerant leak occurs in a heat pump cycle (13) of a control system that controls the pressure (Pd) of the refrigerant discharged from the compressor (14) to be a predetermined target pressure (Pdo), the refrigerant leaks. Compared to the normal time when the pressure is reduced, the pressure difference between the high-pressure refrigerant before being decompressed by the decompression means (16) and the low-pressure refrigerant after being decompressed is a cycle balance. Therefore, the evaporator temperature (Te) when refrigerant leakage occurs is lower than the normal evaporator temperature (Te) when refrigerant leakage does not occur.

そこで、請求項３に記載の発明では、請求項１に記載のヒートポンプ式給湯機において、吐出冷媒の圧力（Ｐｄ）を検出する吐出冷媒圧力検出手段（２７）と、吐出冷媒圧力検出手段（２７）にて検出された検出値が所定の目標圧力となるように吐出冷媒の圧力（Ｐｄ）を制御する吐出冷媒圧力制御手段（２１）と、を備え、診断手段（Ｓ３０〜Ｓ６０）は、蒸発器温度検出手段（２８）の検出値が正常温度範囲の下限値よりも低くなった場合に冷媒漏れが発生したと診断することを特徴とする。 Therefore, in the invention according to claim 3, in the heat pump type hot water heater according to claim 1, the discharge refrigerant pressure detection means (27) for detecting the pressure (Pd) of the discharge refrigerant, and the discharge refrigerant pressure detection means (27 The discharge refrigerant pressure control means (21) for controlling the pressure (Pd) of the discharge refrigerant so that the detected value detected at (1) becomes a predetermined target pressure, and the diagnosis means (S30 to S60) are evaporated. When the detected value of the device temperature detecting means (28) becomes lower than the lower limit value of the normal temperature range, it is diagnosed that a refrigerant leak has occurred.

これによれば、圧縮機（１４）の吐出冷媒の圧力（Ｐｄ）が所定の目標圧力（Ｐｄｏ）となるように制御する制御方式のヒートポンプサイクル（１３）にて冷媒漏れが発生したことを適切に診断することができる。 According to this, it is appropriately determined that refrigerant leakage has occurred in the heat pump cycle (13) of the control system that controls the pressure (Pd) of the refrigerant discharged from the compressor (14) to be a predetermined target pressure (Pdo). Can be diagnosed.

ここで、ヒートポンプサイクル（１３）のサイクルが安定していない過渡状態では、実際の蒸発器温度（Ｔｅ）が変動する場合があるため、実際の蒸発器温度（Ｔｅ）が蒸発器（１７）の正常温度範囲から外れてしまう場合がある。 Here, since the actual evaporator temperature (Te) may fluctuate in a transient state where the cycle of the heat pump cycle (13) is not stable, the actual evaporator temperature (Te) is the same as that of the evaporator (17). The temperature may fall outside the normal temperature range.

そのため、請求項４に記載の発明のように、請求項１ないし３のいずれか１つに記載のヒートポンプ式給湯機において、診断手段（Ｓ３０〜Ｓ６０）は、ヒートポンプサイクル（１３）が安定している場合における正常温度範囲に基づいて冷媒漏れの診断を行なうこと、冷媒漏れが発生したことをより適切に診断することができる。 Therefore, as in the invention according to claim 4, in the heat pump hot water heater according to any one of claims 1 to 3, the diagnosis means (S30 to S60) has a stable heat pump cycle (13). The refrigerant leakage can be diagnosed based on the normal temperature range in the case where the refrigerant is present, and the occurrence of the refrigerant leakage can be more appropriately diagnosed.

なお、「ヒートポンプサイクル（１３）が安定している場合」とは、ヒートポンプサイクル（１３）内の予め定められた時間当たりの冷媒の温度、圧力等の変化量が予め定められた基準変化量以下になっている場合をいう。例えば、蒸発器温度検出手段（２８）、吐出冷媒温度検出手段（２６）、吐出冷媒圧力検出手段（２７）の各検出値のうち１つの予め定められた時間当たりの変化量が基準変化量以下となっている場合に「ヒートポンプサイクル（１３）が安定している」と判断することができる。 Note that “when the heat pump cycle (13) is stable” means that the amount of change in the temperature, pressure, etc. of the refrigerant per predetermined time in the heat pump cycle (13) is equal to or less than a predetermined reference change amount. This is the case. For example, a predetermined amount of change per time among the detected values of the evaporator temperature detection means (28), the discharge refrigerant temperature detection means (26), and the discharge refrigerant pressure detection means (27) is equal to or less than the reference change amount. It can be determined that “the heat pump cycle (13) is stable”.

また、請求項５に記載の発明のように、請求項１ないし４のいずれか１つに記載のヒートポンプ式給湯機において、冷媒を二酸化炭素とすることができる。 Further, as in the invention described in claim 5, in the heat pump type water heater described in any one of claims 1 to 4, the refrigerant can be carbon dioxide.

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。 In addition, the code | symbol in the bracket | parenthesis of each means described in this column and the claim shows the correspondence with the specific means as described in embodiment mentioned later.

第１実施形態に係るヒートポンプ式給湯機の全体構成図である。1 is an overall configuration diagram of a heat pump hot water heater according to a first embodiment. 第１実施形態に係るヒートポンプ式給湯機の冷媒漏れ診断処理を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the refrigerant | coolant leakage diagnosis process of the heat pump type hot water heater which concerns on 1st Embodiment. 第１実施形態に係るヒートポンプサイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the state of the refrigerant | coolant of the heat pump cycle which concerns on 1st Embodiment. 第２実施形態に係るヒートポンプサイクルの冷媒の状態を示すモリエル線図である。It is a Mollier diagram which shows the state of the refrigerant | coolant of the heat pump cycle which concerns on 2nd Embodiment.

（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態について図１〜図３に基づいて説明する。図１は、本実施形態のヒートポンプ式給湯機１０の全体構成図である。このヒートポンプ式給湯機１０は、貯湯タンク１１内の給湯水を循環させる水循環回路１２、および、給湯水を加熱するためのヒートポンプサイクル１３を備えている。 (First embodiment)
Hereinafter, a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. FIG. 1 is an overall configuration diagram of a heat pump type water heater 10 according to the present embodiment. The heat pump type hot water heater 10 includes a water circulation circuit 12 for circulating hot water in the hot water storage tank 11 and a heat pump cycle 13 for heating the hot water.

まず、水循環回路１２において、給湯水を貯留する貯湯タンク１１は、耐食性に優れた金属（例えば、ステンレス）で形成され、断熱構造を有し、高温の給湯水を長時間保温することができる温水タンクである。 First, in the water circulation circuit 12, the hot water storage tank 11 for storing hot water is formed of a metal (for example, stainless steel) having excellent corrosion resistance, has a heat insulating structure, and can maintain hot hot water for a long time. It is a tank.

貯湯タンク１１に貯留された給湯水は、貯湯タンク１１の上部に設けられた出湯口から出湯され、図示しない温調弁において水道からの冷水と混合されて温度調節された後、台所や風呂等に給湯される。また、貯湯タンク１１内の下部に設けられた給水口からは水道水が給水されるようになっている。なお、温調弁は、後述する貯湯タンク側制御装置２０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。 Hot water stored in the hot water storage tank 11 is discharged from a hot water outlet provided in the upper part of the hot water storage tank 11, mixed with cold water from a water tap at a temperature control valve (not shown), and then adjusted in temperature, to a kitchen, a bath, etc. Hot water is supplied. Further, tap water is supplied from a water supply port provided in the lower part of the hot water storage tank 11. The operation of the temperature control valve is controlled by a control signal output from the hot water tank side control device 20 described later.

また、水循環回路１２には、給湯水を循環させる水圧送手段としての電動水ポンプ１２ａが配置されている。電動水ポンプ１２ａは、貯湯タンク側制御装置２０から出力される制御信号によって、その作動が制御される。さらに、水循環回路１２の構成機器のうち、貯湯タンク１１、電動水ポンプ１２ａ等については、図１の細破線に示すように、１つの筐体内に収容されてタンクユニット２００として一体的に構成され、室外に配置されている。 Further, the water circulation circuit 12 is provided with an electric water pump 12a as water pressure feeding means for circulating hot water. The operation of the electric water pump 12 a is controlled by a control signal output from the hot water tank side control device 20. Further, among the constituent devices of the water circulation circuit 12, the hot water storage tank 11, the electric water pump 12a and the like are housed in one housing and integrally configured as a tank unit 200, as shown by a thin broken line in FIG. It is arranged outdoors.

そして、貯湯タンク側制御装置２０が電動水ポンプ１２ａを作動させると、給湯水は、貯湯タンク１１の下方側に設けられた給湯水出口１１ａ→電動水ポンプ１２ａ→後述する水−冷媒熱交換器１５の水通路１５ａ→貯湯タンク１１の上方側の給湯水入口１１ｂの順に循環する。 And when the hot water storage tank side control device 20 operates the electric water pump 12a, the hot water is supplied from the hot water outlet 11a provided on the lower side of the hot water tank 11 → the electric water pump 12a → the water-refrigerant heat exchanger described later. It circulates in the order of 15 water passages 15 a → hot water supply inlet 11 b on the upper side of the hot water storage tank 11.

ヒートポンプサイクル１３は、圧縮機１４、水−冷媒熱交換器１５、電気式膨張弁１６、蒸発器１７等を順次配管で接続した蒸気圧縮式の冷凍サイクルである。このヒートポンプサイクル１３では、冷媒として二酸化炭素を採用しており、圧縮機１４から吐出された高圧冷媒（圧縮機１４の吐出冷媒）の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成している。 The heat pump cycle 13 is a vapor compression refrigeration cycle in which a compressor 14, a water-refrigerant heat exchanger 15, an electric expansion valve 16, an evaporator 17 and the like are sequentially connected by piping. This heat pump cycle 13 employs carbon dioxide as a refrigerant, and constitutes a supercritical refrigeration cycle in which the pressure of the high-pressure refrigerant (the refrigerant discharged from the compressor 14) discharged from the compressor 14 is equal to or higher than the critical pressure of the refrigerant. ing.

圧縮機１４は、ヒートポンプサイクル１３において冷媒を吸入し、臨界圧力以上となるまで圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された固定容量型圧縮機１４ａを電動モータ１４ｂにて駆動する電動圧縮機である。固定容量型圧縮機１４ａとしては、具体的に、スクロール型圧縮機構、ベーン型圧縮機構等の各種圧縮機構を採用できる。 The compressor 14 sucks the refrigerant in the heat pump cycle 13 and compresses and discharges the refrigerant until the pressure becomes equal to or higher than the critical pressure. The electric compression drives the fixed displacement compressor 14a having a fixed discharge capacity by the electric motor 14b. Machine. Specifically, as the fixed capacity compressor 14a, various compression mechanisms such as a scroll compression mechanism and a vane compression mechanism can be employed.

電動モータ１４ｂは、後述するヒートポンプ側制御装置２１から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、圧縮機１４の冷媒吐出能力が変更される。従って、本実施形態では、電動モータ１４ｂが圧縮機１４の吐出能力変更手段を構成している。 The electric motor 14b is controlled in its operation (number of rotations) by a control signal output from the heat pump side control device 21 to be described later, and may adopt either an AC motor or a DC motor. And the refrigerant | coolant discharge capability of the compressor 14 is changed by this rotation speed control. Therefore, in the present embodiment, the electric motor 14b constitutes the discharge capacity changing means of the compressor 14.

圧縮機１４の冷媒吐出口には、水−冷媒熱交換器１５の冷媒通路１５ｂ入口側が接続されている。水−冷媒熱交換器１５は、給湯水が通過する水通路１５ａと圧縮機１４から吐出された高温高圧冷媒が通過する冷媒通路１５ｂとを有して構成される熱交換器であって、圧縮機１４吐出冷媒の有する熱量を給湯水に放熱させる放熱器として機能する。 The refrigerant discharge port of the compressor 14 is connected to the refrigerant passage 15 b inlet side of the water-refrigerant heat exchanger 15. The water-refrigerant heat exchanger 15 is a heat exchanger configured to include a water passage 15a through which hot water passes and a refrigerant passage 15b through which high-temperature and high-pressure refrigerant discharged from the compressor 14 passes. It functions as a heat radiator which radiates the heat quantity which the machine 14 discharge refrigerant has to hot water.

ここで、本実施形態の水−冷媒熱交換器１５の水通路１５ａにおける給湯水の流れ方向と、冷媒通路１５ｂにおける冷媒の流れ方向とが互いに対向する方向としている。これによれば、水通路１５ａを流れる給湯水と冷媒通路１５ｂを流れる冷媒との温度差を確保して熱交換効率を向上させることができる。 Here, the flowing direction of the hot water in the water passage 15a of the water-refrigerant heat exchanger 15 of the present embodiment and the flowing direction of the refrigerant in the refrigerant passage 15b are opposite to each other. According to this, the temperature difference between the hot water flowing through the water passage 15a and the refrigerant flowing through the refrigerant passage 15b can be ensured to improve the heat exchange efficiency.

なお、本実施形態のヒートポンプサイクル１３では、前述の如く、超臨界冷凍サイクルを構成しているので、水−冷媒熱交換器１５の冷媒通路１５ｂを通過する冷媒は、凝縮することなく超臨界状態のまま放熱する。 Note that, in the heat pump cycle 13 of the present embodiment, as described above, a supercritical refrigeration cycle is configured, so that the refrigerant passing through the refrigerant passage 15b of the water-refrigerant heat exchanger 15 is in a supercritical state without condensing. Dissipate heat.

水−冷媒熱交換器１５の冷媒通路１５ｂ出口側には、電気式膨張弁１６の入口側が接続されている。電気式膨張弁１６は冷媒通路１５ｂから流出した冷媒を減圧膨張させる減圧手段である。 The inlet side of the electric expansion valve 16 is connected to the outlet side of the refrigerant passage 15 b of the water-refrigerant heat exchanger 15. The electric expansion valve 16 is a decompression means for decompressing and expanding the refrigerant flowing out of the refrigerant passage 15b.

より具体的には、この電気式膨張弁１６は、絞り開度を変更可能に構成された弁体１６ａと、この弁体１６ａの絞り開度を変化させるステッピングモータからなる電動アクチュエータ１６ｂとを有して構成される可変絞り機構（可変式の減圧手段）である。さらに、電動アクチュエータ１６ｂは、ヒートポンプ側制御装置２１から出力される制御信号によって、その作動が制御される。 More specifically, the electric expansion valve 16 includes a valve body 16a configured to be able to change the throttle opening, and an electric actuator 16b including a stepping motor that changes the throttle opening of the valve body 16a. A variable throttle mechanism (variable pressure reducing means) configured as described above. Furthermore, the operation of the electric actuator 16b is controlled by a control signal output from the heat pump side control device 21.

電気式膨張弁１６の出口側には、蒸発器１７が接続されている。蒸発器１７は、電気式膨張弁１６にて減圧された低圧冷媒と送風ファン１７ａにより送風された外気（室外空気）とを熱交換させることによって、低圧冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用の熱交換器である。送風ファン１７ａは、ヒートポンプ側制御装置２１から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。 An evaporator 17 is connected to the outlet side of the electric expansion valve 16. The evaporator 17 performs heat exchange between the low-pressure refrigerant decompressed by the electric expansion valve 16 and the outside air (outdoor air) blown by the blower fan 17a, thereby evaporating the low-pressure refrigerant and exerting an endothermic effect. It is a heat exchanger for use. The blower fan 17 a is an electric blower in which the rotation speed (the amount of blown air) is controlled by a control voltage output from the heat pump-side control device 21.

なお、本実施形態では蒸発器１７として、周知のフィンアンドチューブ構造の熱交換器を採用している。また、蒸発器１７の出口側には、圧縮機１４の冷媒吸入口が接続されている。さらに、上述のヒートポンプサイクル１３の各構成機器１４〜１７は、図１の一点鎖線に示すように、１つの筐体内に収容されてヒートポンプユニット３００として一体的に構成され、タンクユニット２００と隣接するように室外に配置されている。 In this embodiment, a heat exchanger having a well-known fin and tube structure is employed as the evaporator 17. Further, the refrigerant suction port of the compressor 14 is connected to the outlet side of the evaporator 17. Furthermore, each component device 14-17 of the above-mentioned heat pump cycle 13 is accommodated in one housing | casing, is comprised integrally as the heat pump unit 300, and adjoins the tank unit 200, as shown to the dashed-dotted line of FIG. So that it is arranged outdoors.

次に、本実施形態の電気制御部の概要を説明する。貯湯タンク側制御装置２０およびヒートポンプ側制御装置２１は、それぞれ、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されている。 Next, an outline of the electric control unit of the present embodiment will be described. The hot water storage tank side control device 20 and the heat pump side control device 21 are each composed of a well-known microcomputer including a CPU, a ROM, a RAM, and the like and its peripheral circuits.

貯湯タンク側制御装置２０の出力側には、温調弁、電動水ポンプ１２ａ等が接続され、ヒートポンプ側制御装置２１の出力側には、圧縮機１４の電動モータ１４ｂ、電気式膨張弁１６の電動アクチュエータ１６ｂ、送風ファン１７ａ等が接続されている。そして、貯湯タンク側制御装置２０およびヒートポンプ側制御装置２１は、それぞれ接続された機器の作動を制御する。 A temperature control valve, an electric water pump 12a, etc. are connected to the output side of the hot water tank side control device 20, and an electric motor 14b of the compressor 14 and an electric expansion valve 16 are connected to the output side of the heat pump side control device 21. An electric actuator 16b, a blower fan 17a and the like are connected. And the hot water storage tank side control apparatus 20 and the heat pump side control apparatus 21 each control the operation | movement of the apparatus connected.

なお、貯湯タンク側制御装置２０は、温調弁、電動水ポンプ１２ａ等を制御する制御手段が一体に構成されたものであるが、本実施形態では、特に、貯湯タンク側制御装置２０のうち、電動水ポンプ１２ａの作動（水圧送能力）を制御する構成（ハードウェアおよびソフトウェア）を圧送能力制御手段２０ａとする。 Note that the hot water storage tank side control device 20 is configured integrally with control means for controlling the temperature control valve, the electric water pump 12a, etc., but in the present embodiment, the hot water storage tank side control device 20 is particularly configured. A configuration (hardware and software) for controlling the operation (water pressure feeding capability) of the electric water pump 12a is referred to as a pressure feeding capability control means 20a.

また、ヒートポンプ側制御装置２１は、圧縮機１４の電動モータ１４ｂ、電気式膨張弁１６の電動アクチュエータ１６ｂ等を制御する制御手段が一体に構成され、これらのアクチュエータの作動状態を決定する作動状態決定手段であるが、本実施形態では、特に、ヒートポンプ側制御装置２１のうち、電動モータ１４ｂの作動（冷媒吐出能力）を制御する構成を吐出能力制御手段２１ａとし、電動アクチュエータ１６ｂの作動（絞り開度）を制御する構成を絞り開度制御手段２１ｂとする。 The heat pump-side control device 21 is configured integrally with control means for controlling the electric motor 14b of the compressor 14, the electric actuator 16b of the electric expansion valve 16, and the like, and determines the operating state of these actuators. In the present embodiment, in particular, in the present embodiment, the configuration for controlling the operation (refrigerant discharge capability) of the electric motor 14b in the heat pump-side control device 21 is the discharge capability control unit 21a, and the operation (throttle opening) of the electric actuator 16b is performed. The configuration for controlling the degree) is referred to as throttle opening control means 21b.

もちろん、圧送能力制御手段２０ａを貯湯タンク側制御装置２０に対して別体の制御装置として構成してもよいし、吐出能力制御手段２１ａおよび絞り開度制御手段２１ｂをヒートポンプ側制御装置２１に対して別体の制御装置として構成してもよい。 Of course, the pumping capacity control means 20a may be configured as a separate control apparatus for the hot water storage tank side control apparatus 20, and the discharge capacity control means 21a and the throttle opening degree control means 21b for the heat pump side control apparatus 21. May be configured as a separate control device.

一方、貯湯タンク側制御装置２０の入力側には、貯湯タンク１１内に上下方向に並んで配置された複数個のタンク内水温センサ等が接続され、これらのセンサの検出信号が貯湯タンク側制御装置２０へ入力される。貯湯タンク側制御装置２０では、タンク内水温センサの出力信号によって、貯湯タンク１１内の水位レベルに応じた給湯水の温度を検出できるようになっている。 On the other hand, on the input side of the hot water storage tank side control device 20, a plurality of tank water temperature sensors and the like arranged in the vertical direction in the hot water storage tank 11 are connected, and detection signals from these sensors are used to control the hot water tank side. Input to the device 20. The hot water storage tank side control device 20 can detect the temperature of the hot water supply in accordance with the water level in the hot water storage tank 11 based on the output signal of the water temperature sensor in the tank.

さらに、本実施形態では、これらのタンク内水温センサのうち、最下方側のタンク底部に配置される水温センサを底部側水温センサ２２とする。この底部側水温センサ２２は、貯湯タンク１１から水−冷媒熱交換器１５へ向けて給湯水を流出させる給湯水出口１１ａ付近に配置されている。従って、本実施形態の底部側水温センサ２２は、給湯水出口１１ａ付近のタンク内水温度Ｔｗｂを検出するタンク内水温検出手段を構成している。 Furthermore, in this embodiment, among these tank water temperature sensors, the water temperature sensor arranged at the bottom of the tank on the lowermost side is referred to as the bottom side water temperature sensor 22. This bottom side water temperature sensor 22 is disposed in the vicinity of a hot water outlet 11 a through which hot water flows out from the hot water storage tank 11 toward the water-refrigerant heat exchanger 15. Therefore, the bottom side water temperature sensor 22 of the present embodiment constitutes a tank water temperature detecting means for detecting the tank water temperature Twb near the hot water outlet 11a.

ヒートポンプ側制御装置２１の入力側には、水−冷媒熱交換器１５の水通路１５ａ入口側の給湯水温度である入水温度Ｔｗｉを検出する入水温度検出手段としての入水温度センサ２３、水−冷媒熱交換器１５の水通路１５ａ出口側の給湯水温度である沸き上げ温度Ｔｗｏを検出する沸き上げ温度検出手段としての沸き上げ温度センサ２４、蒸発器１７において電気式膨張弁１６下流側の低圧冷媒と熱交換する外気温（室外空気の温度）Ｔａｍを検出する外気温度検出手段としての外気温度センサ２５が接続されている。 On the input side of the heat pump side control device 21, an incoming water temperature sensor 23 as an incoming water temperature detecting means for detecting an incoming water temperature Twi which is a hot water supply temperature on the inlet side of the water passage 15 a of the water-refrigerant heat exchanger 15, a water-refrigerant. A boiling temperature sensor 24 as a boiling temperature detecting means for detecting a boiling temperature Two which is the temperature of hot water supply water at the outlet side of the water passage 15a of the heat exchanger 15, and a low pressure refrigerant downstream of the electric expansion valve 16 in the evaporator 17. An outside air temperature sensor 25 is connected as outside air temperature detecting means for detecting the outside air temperature (outdoor air temperature) Tam for heat exchange with the outside air.

さらに、本実施形態のヒートポンプ側制御装置２１の入力側には、圧縮機１４の吐出冷媒温度Ｔｄを検出する吐出冷媒温度検出手段としての吐出冷媒温度センサ２６、圧縮機１４の吐出冷媒圧力Ｐｄを検出する吐出冷媒圧力検出手段としての吐出冷媒圧力センサ２７、蒸発器１７の蒸発器温度Ｔｅを検出する蒸発器温度検出手段としての蒸発器温度センサ２８等が接続されている。これらのセンサ群の検出信号はヒートポンプ側制御装置２１へ入力される。 Further, on the input side of the heat pump side control device 21 of the present embodiment, a discharge refrigerant temperature sensor 26 as discharge refrigerant temperature detection means for detecting a discharge refrigerant temperature Td of the compressor 14 and a discharge refrigerant pressure Pd of the compressor 14 are provided. A discharge refrigerant pressure sensor 27 as a discharge refrigerant pressure detection means for detecting, an evaporator temperature sensor 28 as an evaporator temperature detection means for detecting the evaporator temperature Te of the evaporator 17 and the like are connected. Detection signals of these sensor groups are input to the heat pump side control device 21.

なお、入水温度センサ２３は、水−冷媒熱交換器１５の水通路１５ａの入口側配管の表面若しくは内部のいずれかに配置することができる。吐出冷媒温度センサ２６は、圧縮機１４の出口側配管の表面若しくは内部、または圧縮機１４の表面若しくは内部のいずれかに配置することができる。吐出冷媒圧力センサ２７は、圧縮機１４の出口側（冷媒吐出側）と電気式膨張弁１６の入口側との間の冷媒通路に配置することができる。また、蒸発器温度センサ２８は、蒸発器１７の表面、または蒸発器１７の入口側配管の表面若しくは内部のいずれかに配置することができる。 The incoming water temperature sensor 23 can be disposed either on the surface or inside of the inlet side piping of the water passage 15a of the water-refrigerant heat exchanger 15. The discharged refrigerant temperature sensor 26 can be disposed either on the surface or inside of the outlet side piping of the compressor 14 or on the surface or inside of the compressor 14. The discharge refrigerant pressure sensor 27 can be disposed in the refrigerant passage between the outlet side (refrigerant discharge side) of the compressor 14 and the inlet side of the electric expansion valve 16. Further, the evaporator temperature sensor 28 can be disposed either on the surface of the evaporator 17 or on the surface or inside of the inlet side piping of the evaporator 17.

また、ヒートポンプ側制御装置２１の入力側には、操作パネル３０が接続され、ヒートポンプ式給湯機１０の作動・停止の操作信号、給湯機の給湯温度設定信号等がヒートポンプ側制御装置２１へ入力される。 Further, an operation panel 30 is connected to the input side of the heat pump side control device 21, and an operation signal for operating / stopping the heat pump type hot water heater 10, a hot water temperature setting signal for the water heater is input to the heat pump side control device 21. The

また、貯湯タンク側制御装置２０およびヒートポンプ側制御装置２１は、互いに電気的に接続されており、通信可能に構成されている。これにより、一方の制御装置に入力された検出信号および操作信号に基づいて、他方の制御装置が上述の各種アクチュエータ１２ａ、１４ｂ、１６ｂ、１７ａ等の作動を制御することもできる。従って、貯湯タンク側制御装置２０およびヒートポンプ側制御装置２１を１つの制御装置として一体的に構成してもよい。 Moreover, the hot water storage tank side control device 20 and the heat pump side control device 21 are electrically connected to each other and configured to be able to communicate with each other. Thereby, based on the detection signal and operation signal which were input into one control apparatus, the other control apparatus can also control operation | movement of the above-mentioned various actuators 12a, 14b, 16b, 17a. Therefore, the hot water tank side control device 20 and the heat pump side control device 21 may be integrally configured as one control device.

ここで、本実施形態のヒートポンプ式給湯機１０は、ヒートポンプ側制御装置２１によってヒートポンプサイクル１３における圧縮機１４の吐出冷媒温度Ｔｄが所定の目標温度Ｔｄｏとなるように制御される温度制御方式を採用している。つまり、本実施形態のヒートポンプ側制御装置２１は、吐出冷媒温度センサ２６で検出された吐出冷媒温度Ｔｄが所定の目標温度Ｔｄｏとなるように圧縮機１４の電動モータ１４ｂの回転数、および電気式膨張弁１６の電動アクチュエータ１６ｂの絞り開度等を制御する。なお、ヒートポンプ側制御装置２１が本発明の吐出冷媒温度制御手段を構成している。 Here, the heat pump type water heater 10 of the present embodiment employs a temperature control method in which the heat pump side control device 21 controls the discharge refrigerant temperature Td of the compressor 14 in the heat pump cycle 13 to be a predetermined target temperature Tdo. doing. That is, the heat pump-side control device 21 of the present embodiment uses the rotation speed of the electric motor 14b of the compressor 14 and the electric type so that the discharged refrigerant temperature Td detected by the discharged refrigerant temperature sensor 26 becomes the predetermined target temperature Tdo. The throttle opening degree of the electric actuator 16b of the expansion valve 16 is controlled. In addition, the heat pump side control apparatus 21 comprises the discharge refrigerant temperature control means of this invention.

ここで、所定の目標温度Ｔｄｏは、沸き上げ温度Ｔｗｏ、入水温度Ｔｗｉ、外気温度Ｔａｍ、給湯温度設定信号等に基づいて、予めヒートポンプ側制御装置２１に記憶された制御マップを参照して決定される。 Here, the predetermined target temperature Tdo is determined with reference to a control map stored in advance in the heat pump side control device 21 based on the boiling temperature Two, the incoming water temperature Twi, the outside air temperature Tam, the hot water supply temperature setting signal, and the like. The

次に、本実施形態のヒートポンプ式給湯機１０の作動について簡単に説明する。ヒートポンプ式給湯機１０は、外部から電源が供給された状態で、操作パネル３０の給湯機作動信号がヒートポンプ側制御装置２１に入力されると作動を開始する。 Next, the operation of the heat pump type water heater 10 of this embodiment will be briefly described. The heat pump type hot water heater 10 starts to operate when a hot water heater operation signal of the operation panel 30 is input to the heat pump side control device 21 in a state where power is supplied from the outside.

まず、圧縮機１４から吐出された高温高圧の冷媒は、水−冷媒熱交換器１５の冷媒通路１５ｂに流入して、電動水ポンプ１２ａによって貯湯タンク１１の下方側から水通路１５ａに流入した給湯水と熱交換する。これにより、給湯水が加熱され、加熱された給湯水は、貯湯タンク１１の上方側に貯留される。 First, the high-temperature and high-pressure refrigerant discharged from the compressor 14 flows into the refrigerant passage 15b of the water-refrigerant heat exchanger 15 and flows into the water passage 15a from the lower side of the hot water storage tank 11 by the electric water pump 12a. Exchange heat with water. Thereby, the hot water is heated, and the heated hot water is stored above the hot water storage tank 11.

この際、ヒートポンプサイクル１３では、冷媒として二酸化炭素を採用し、超臨界冷凍サイクルを構成しているので、冷媒として代替フロン等を採用する場合に対して、圧縮機１４の高圧冷媒（吐出冷媒）の温度を上昇させることができる。その結果、水−冷媒熱交換器１５において給湯水に放熱する熱量を増加させて給湯水の温度を高温化することができる。 At this time, since the heat pump cycle 13 employs carbon dioxide as a refrigerant and constitutes a supercritical refrigeration cycle, the high-pressure refrigerant (discharge refrigerant) of the compressor 14 is compared with the case where alternative chlorofluorocarbon or the like is adopted as the refrigerant. The temperature can be increased. As a result, the amount of heat dissipated to the hot water in the water-refrigerant heat exchanger 15 can be increased, and the temperature of the hot water can be increased.

一方、水−冷媒熱交換器１５から流出した高圧冷媒は、電気式膨張弁１６にて減圧される。電気式膨張弁１６にて減圧された冷媒は、蒸発器１７へ流入し、送風ファン１７ａから送風された外気から吸熱して蒸発する。そして、蒸発器１７から流出した冷媒は、圧縮機１４へ吸入されて、再び圧縮される。 On the other hand, the high-pressure refrigerant flowing out of the water-refrigerant heat exchanger 15 is depressurized by the electric expansion valve 16. The refrigerant decompressed by the electric expansion valve 16 flows into the evaporator 17, absorbs heat from the outside air blown from the blower fan 17a, and evaporates. The refrigerant flowing out of the evaporator 17 is sucked into the compressor 14 and compressed again.

ところで、本実施形態のヒートポンプ式給湯機１０では、ヒートポンプサイクル１３にて冷媒漏れが発生した状態で運転を継続すると、圧縮機１４等が損傷してしまう虞があるため、ヒートポンプ側制御装置２１にて冷媒漏れを診断する診断処理を行っている。 By the way, in the heat pump type hot water heater 10 of the present embodiment, if the operation is continued in a state where refrigerant leakage occurs in the heat pump cycle 13, the compressor 14 and the like may be damaged. Diagnostic processing is performed to diagnose refrigerant leakage.

以下、ヒートポンプ式給湯機１０の冷媒漏れの診断処理を図２、図３に基づいて説明する。図２は、ヒートポンプ式給湯機１０の冷媒漏れの診断処理を示すフローチャートであり、図３は、本実施形態に係るヒートポンプサイクル１３の冷媒の状態を示すモリエル線図（ｐ−ｈ線図）である。なお、図３中の実線は冷媒漏れが発生していない正常時の状態を示し、一点鎖線は冷媒漏れ発生時の状態を示している。 Hereinafter, the refrigerant leakage diagnosis process of the heat pump type hot water heater 10 will be described with reference to FIGS. FIG. 2 is a flowchart showing a diagnostic process for refrigerant leakage of the heat pump hot water heater 10, and FIG. 3 is a Mollier diagram (ph diagram) showing the state of the refrigerant in the heat pump cycle 13 according to the present embodiment. is there. In addition, the continuous line in FIG. 3 has shown the state at the time of the normal where the refrigerant | coolant leak has not generate | occur | produced, and the dashed-dotted line has shown the state at the time of refrigerant | coolant leak occurrence.

この冷媒漏れの診断処理は、ヒートポンプ式給湯機１０に外部から電源が供給された状態で、操作パネル３０の給湯機作動信号がヒートポンプ側制御装置２１に入力されるとスタートする。 The refrigerant leakage diagnosis process starts when a hot water heater operation signal of the operation panel 30 is input to the heat pump side control device 21 in a state where power is supplied to the heat pump hot water heater 10 from the outside.

まず、ステップＳ１０では、メモリ、フラグ、タイマ等の初期化がなされる。例えば、メモリの初期化として、ヒートポンプ側制御装置２１の不揮発性記憶回路に記憶されている記憶値（制御マップ等を含む）を各種メモリに読み込む。 First, in step S10, initialization of the memory, flag, timer, and the like is performed. For example, as initialization of the memory, stored values (including a control map) stored in the nonvolatile storage circuit of the heat pump side control device 21 are read into various memories.

次に、ステップＳ２０にて入水温度センサ２３で検出された入水温度Ｔｗｉ、外気温度センサ２５で検出された外気温Ｔａｍ、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅ、吐出冷媒温度センサ２６で検出された吐出冷媒温度Ｔｄ、吐出冷媒圧力センサ２７で検出された吐出冷媒圧力Ｐｄ等を読み込む。 Next, in step S20, the incoming water temperature Twi detected by the incoming water temperature sensor 23, the outside air temperature Tam detected by the outside air temperature sensor 25, the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28, and the discharge refrigerant temperature sensor 26. The discharge refrigerant temperature Td detected in step S1, the discharge refrigerant pressure Pd detected by the discharge refrigerant pressure sensor 27, and the like are read.

ここで、ヒートポンプサイクル１３では、サイクルが安定している場合、蒸発器１７の蒸発器温度Ｔｅが外気温Ｔａｍや入水温度Ｔｗｉに大きな影響を受ける。換言すれば、ヒートポンプサイクル１３のサイクルが安定している場合、外気温Ｔａｍおよび入水温度Ｔｗｉのいずれか一方に基づいて蒸発器温度Ｔｅを推定（算出）することが可能となる。なお、外気温Ｔａｍおよび入水温度Ｔｗｉは、ヒートポンプサイクル１３の冷媒漏れの影響を受けることはない。 Here, in the heat pump cycle 13, when the cycle is stable, the evaporator temperature Te of the evaporator 17 is greatly affected by the outside air temperature Tam and the incoming water temperature Twi. In other words, when the cycle of the heat pump cycle 13 is stable, the evaporator temperature Te can be estimated (calculated) based on either the outside air temperature Tam or the incoming water temperature Twi. The outside air temperature Tam and the incoming water temperature Twi are not affected by the refrigerant leakage of the heat pump cycle 13.

そのため、本実施形態では、ステップＳ３０にて、先ず入水温度Ｔｗｉに基づいて推定蒸発器温度Ｔｅ´を算出（推定）する。ここで、推定蒸発器温度Ｔｅ´は、予めヒートポンプ側制御装置２１に記憶された制御マップ（入水温度Ｔｗｉと蒸発器温度Ｔｅとの相関関係を定めた制御特性）を参照して算出する。もちろん、外気温Ｔａｍに基づいて推定蒸発器温度Ｔｅ´を算出（推定）してもよい。この場合には、予めヒートポンプ側制御装置２１に記憶された制御マップ（外気温Ｔａｍと蒸発器温度Ｔｅとの相関関係を定めた制御特性）を参照して算出する。 Therefore, in this embodiment, in step S30, first, the estimated evaporator temperature Te ′ is calculated (estimated) based on the incoming water temperature Twi. Here, the estimated evaporator temperature Te ′ is calculated with reference to a control map (a control characteristic that defines a correlation between the incoming water temperature Twi and the evaporator temperature Te) stored in advance in the heat pump side control device 21. Of course, the estimated evaporator temperature Te ′ may be calculated (estimated) based on the outside air temperature Tam. In this case, the calculation is performed with reference to a control map (control characteristics that define the correlation between the outside air temperature Tam and the evaporator temperature Te) stored in advance in the heat pump side control device 21.

そして、算出した推定蒸発器温度Ｔｅ´に基づいて、蒸発器１７の正常温度範囲を算出する。この正常温度範囲は、推定蒸発器温度Ｔｅ´に対して所定値（例えば２℃）を加算した値を上限値（＝Ｔｅ´＋２℃）とし、所定値を減算した値を下限値（＝Ｔｅ´−２℃）とする範囲である。この所定値は、推定蒸発器温度Ｔｅ´の誤差を見込んで補正するものである。 Then, the normal temperature range of the evaporator 17 is calculated based on the calculated estimated evaporator temperature Te ′. This normal temperature range is obtained by adding a predetermined value (for example, 2 ° C.) to the estimated evaporator temperature Te ′ as an upper limit value (= Te ′ + 2 ° C.), and subtracting the predetermined value as a lower limit value (= Te '-2 ° C). This predetermined value is corrected in anticipation of an error in the estimated evaporator temperature Te ′.

また、ヒートポンプ式給湯機１０の作動開始直後等においては、ヒートポンプサイクル１３のサイクルが安定していない過渡状態となる。このようなサイクルの過渡状態では、実際の蒸発器温度Ｔｅが変動して、ステップＳ３０にて算出した推定蒸発器温度Ｔｅ´に対して乖離してしまう虞がある。 In addition, immediately after the heat pump hot water heater 10 is started, the heat pump cycle 13 is in a transient state where the cycle is not stable. In such a cycle transition state, the actual evaporator temperature Te may fluctuate and deviate from the estimated evaporator temperature Te ′ calculated in step S30.

そのため、ステップＳ４０にてヒートポンプサイクル１３のサイクルが安定状態か否かを判定する。このサイクルの安定した状態（安定状態）は、例えば、蒸発器温度センサ２８、吐出冷媒温度センサ２６、吐出冷媒圧力センサ２７にて検出される検出値の予め定められた時間当たりの変化量が基準変化量以下となったか否かによって判断することができる。例えば、蒸発器温度Ｔｅの予め定められた時間当たりの変化量が基準変化量以下となった場合にサイクルが安定状態と判定することができる。 Therefore, it is determined in step S40 whether or not the heat pump cycle 13 is in a stable state. The stable state (stable state) of this cycle is based on, for example, a predetermined amount of change per time of detection values detected by the evaporator temperature sensor 28, the discharge refrigerant temperature sensor 26, and the discharge refrigerant pressure sensor 27. Judgment can be made based on whether or not the amount of change is equal to or less. For example, the cycle can be determined to be stable when the change amount per predetermined time of the evaporator temperature Te becomes equal to or less than the reference change amount.

ヒートポンプサイクル１３のサイクルが安定状態と判定されなかった場合（ステップＳ４０：Ｎｏ）、ステップＳ２０に戻り、各種検出信号を読み込むとともに、ステップＳ３０にて再び蒸発器１７の正常温度範囲を算出する。つまり、ヒートポンプサイクル１３のサイクルが安定状態と判定されるまで、蒸発器１７の正常温度範囲を更新し続ける。 If the cycle of the heat pump cycle 13 is not determined to be stable (step S40: No), the process returns to step S20, and various detection signals are read, and the normal temperature range of the evaporator 17 is calculated again in step S30. That is, the normal temperature range of the evaporator 17 is continuously updated until it is determined that the heat pump cycle 13 is in a stable state.

一方、サイクルが安定状態と判定された場合（ステップＳ４０：Ｙｅｓ）、ステップＳ３０にて算出した推定蒸発器温度Ｔｅ´と実際の蒸発器温度Ｔｅとが同程度と判断してステップＳ５０に進む。 On the other hand, when it is determined that the cycle is in a stable state (step S40: Yes), it is determined that the estimated evaporator temperature Te ′ calculated in step S30 and the actual evaporator temperature Te are approximately the same, and the process proceeds to step S50.

ここで、ヒートポンプサイクル１３に冷媒漏れが発生すると、ヒートポンプサイクル１３内を循環する冷媒量が減少して、圧縮機１４の吐出冷媒圧力Ｐｄ（高圧側の圧力）が低下する。本実施形態のように、ヒートポンプ側制御装置２１で圧縮機１４の吐出冷媒温度Ｔｄが所定の目標温度Ｔｄｏとなるように圧縮機１４、電気式膨張弁１６等の各機器を制御すると、例えば、サイクル内を循環する冷媒量が増加するように電気式膨張弁１６の弁開度を増大させる制御（弁を開く方向に制御）が行われる。なお、ヒートポンプ側制御装置２１では、冷媒漏れが生じた場合の吐出冷媒温度Ｔｄと正常時の吐出冷媒温度Ｔｄとが同一の等温線上に位置するように制御する（図３参照）。 Here, when refrigerant leakage occurs in the heat pump cycle 13, the amount of refrigerant circulating in the heat pump cycle 13 decreases, and the discharge refrigerant pressure Pd (high-pressure side pressure) of the compressor 14 decreases. When each device such as the compressor 14 and the electric expansion valve 16 is controlled by the heat pump side control device 21 so that the discharge refrigerant temperature Td of the compressor 14 becomes the predetermined target temperature Tdo as in the present embodiment, for example, Control for increasing the valve opening degree of the electric expansion valve 16 (control in the direction of opening the valve) is performed so that the amount of refrigerant circulating in the cycle increases. The heat pump side control device 21 performs control so that the discharged refrigerant temperature Td when the refrigerant leaks and the normal discharged refrigerant temperature Td are located on the same isotherm (see FIG. 3).

そして、図３に示すように、冷媒漏れが発生している場合のサイクルバランスは、冷媒漏れが発生していない正常時のサイクルバランスに比較して、電気式膨張弁１６で減圧する前の高圧冷媒の圧力と電気式膨張弁１６で減圧した低圧冷媒の圧力との圧力差が小さいサイクルバランスとなる。そのため、冷媒漏れが発生した場合の蒸発器温度Ｔｅは、冷媒漏れが発生していない正常時の蒸発器温度Ｔｅよりも上昇することになる。 As shown in FIG. 3, the cycle balance when refrigerant leakage occurs is higher than the normal cycle balance when refrigerant leakage does not occur, before the pressure is reduced by the electric expansion valve 16. The cycle balance is small in the pressure difference between the pressure of the refrigerant and the pressure of the low-pressure refrigerant decompressed by the electric expansion valve 16. Therefore, the evaporator temperature Te when the refrigerant leak occurs is higher than the normal evaporator temperature Te where the refrigerant leak does not occur.

そこで、ステップＳ５０では、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが、ステップＳ３０で算出した正常温度範囲内（Ｔｅ´−２℃≦Ｔｅ≦Ｔｅ´＋２℃）か否かを判定する。本実施形態では、冷媒漏れが発生した場合の蒸発器温度Ｔｅは、冷媒漏れが発生していない正常時の蒸発器温度Ｔｅよりも上昇する。そのため、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが正常温度範囲の上限値（＝Ｔｅ＋２℃）より大きい場合には、冷媒漏れが発生していると判断することができる。 Accordingly, in step S50, it is determined whether or not the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28 is within the normal temperature range calculated in step S30 (Te′−2 ° C. ≦ Te ≦ Te ′ + 2 ° C.). . In the present embodiment, the evaporator temperature Te when refrigerant leakage occurs is higher than the normal evaporator temperature Te where refrigerant leakage does not occur. Therefore, when the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28 is larger than the upper limit value (= Te + 2 ° C.) of the normal temperature range, it can be determined that refrigerant leakage has occurred.

ステップＳ５０の判定の結果、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが、正常温度範囲外、すなわち正常温度範囲の上限値（＝Ｔｅ＋２℃）よりも高くなる場合、ステップＳ６０に進み冷媒漏れが発生していると診断する。そして、ステップＳ７０に進みヒートポンプ式給湯機１０の運転を停止する。 As a result of the determination in step S50, when the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28 is outside the normal temperature range, that is, higher than the upper limit value (= Te + 2 ° C.) of the normal temperature range, the process proceeds to step S60 and the refrigerant Diagnose a leak. And it progresses to step S70 and the driving | operation of the heat pump type water heater 10 is stopped.

また、ステップＳ５０の判定の結果、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが、正常温度範囲内、すなわち正常温度範囲の上限値以下となる場合、ステップＳ８０にて、ヒートポンプ式給湯機１０の運転を停止するか否かを判定する。そして、ステップＳ８０にて運転を停止すると判定された場合、ステップＳ７０にてヒートポンプ式給湯機１０の運転を停止する。また、ステップＳ８０にて運転を停止しないと判定された場合、ステップＳ４０に戻る。 If the result of determination in step S50 is that the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28 is within the normal temperature range, that is, not more than the upper limit value of the normal temperature range, in step S80, the heat pump hot water heater It is determined whether or not the operation of 10 is stopped. And when it determines with a driving | operation stopping in step S80, the driving | operation of the heat pump type water heater 10 is stopped in step S70. Moreover, when it determines with a driving | operation not being stopped in step S80, it returns to step S40.

なお、本実施形態では、冷媒漏れ診断処理におけるステップＳ３０〜ステップＳ６０にて冷媒漏れを診断しており、ステップＳ３０〜ステップＳ６０の処理がヒートポンプサイクル１３の冷媒漏れを診断する診断手段を構成している。 In the present embodiment, refrigerant leakage is diagnosed in steps S30 to S60 in the refrigerant leakage diagnosis processing, and the processing in steps S30 to S60 constitutes diagnostic means for diagnosing refrigerant leakage in the heat pump cycle 13. Yes.

以上説明した本実施形態によれば、給湯水の入水温度Ｔｗｉや外気温Ｔａｍに対応した蒸発器１７の正常温度範囲を基準として冷媒漏れを診断する構成であるため、給湯水の入水温度Ｔｗｉが変化したとしても、冷媒漏れを適切に診断することができる。 According to the present embodiment described above, since the refrigerant leakage is diagnosed based on the normal temperature range of the evaporator 17 corresponding to the hot water incoming temperature Twi and the outside air temperature Tam, the hot water incoming water temperature Twi is Even if it changes, a refrigerant leak can be diagnosed appropriately.

さらに、蒸発器１７の蒸発器温度Ｔｅの変化によって冷媒漏れを判定する構成であるため、ヒートポンプサイクル１３の制御方式が、圧縮機１４の吐出冷媒の温度Ｔｄが所定の目標温度Ｔｄｏとなるように制御するものであっても、適切に冷媒漏れを判定することができる。 Further, since the refrigerant leakage is determined based on the change in the evaporator temperature Te of the evaporator 17, the control method of the heat pump cycle 13 is such that the temperature Td of the refrigerant discharged from the compressor 14 becomes the predetermined target temperature Tdo. Even if it is to be controlled, it is possible to appropriately determine refrigerant leakage.

従って、従来の冷媒漏れ診断に比べて、ヒートポンプ式給湯機１０のヒートポンプサイクル１３の冷媒漏れの診断精度を向上させることができる。 Therefore, compared with the conventional refrigerant leak diagnosis, the diagnostic accuracy of the refrigerant leak of the heat pump cycle 13 of the heat pump type hot water heater 10 can be improved.

さらに、本実施形態の冷媒漏れ診断処理では、サイクルが安定している場合における正常温度範囲に基づいて冷媒漏れの診断を行なっているので、サイクルが過渡状態の場合に比べて、冷媒漏れが発生したことをより適切に診断することができる。 Furthermore, in the refrigerant leakage diagnosis process of the present embodiment, the refrigerant leakage is diagnosed based on the normal temperature range when the cycle is stable, so that refrigerant leakage occurs compared to when the cycle is in a transient state. Can be diagnosed more appropriately.

（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図４に基づいて説明する。上記第１実施形態と同様または均等な部分について同一の符号を付し、その説明を省略する。ここで、図４は、本実施形態に係るヒートポンプサイクル１３の冷媒の状態を示すモリエル線図（ｐ−ｈ線図）である。なお、図中の実線は冷媒漏れが発生していない正常時の状態を示し、二点鎖線は冷媒漏れが発生している場合の状態を示している。 (Second Embodiment)
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Parts that are the same as or equivalent to those in the first embodiment are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted. Here, FIG. 4 is a Mollier diagram (ph diagram) showing the state of the refrigerant in the heat pump cycle 13 according to the present embodiment. In addition, the continuous line in a figure shows the state at the time of the normal where the refrigerant | coolant leak has not generate | occur | produced, and the dashed-two dotted line has shown the state when the refrigerant | coolant leak has generate | occur | produced.

本実施形態のヒートポンプ式給湯機１０は、ヒートポンプ側制御装置２１によってヒートポンプサイクル１３における圧縮機１４の吐出冷媒の圧力Ｐｄが所定の目標温度Ｐｄｏとなるように制御される圧力制御方式を採用している。なお、ヒートポンプ側制御装置２１が本発明の吐出冷媒圧力制御手段を構成している。 The heat pump type water heater 10 of the present embodiment employs a pressure control system in which the heat pump side control device 21 is controlled so that the pressure Pd of refrigerant discharged from the compressor 14 in the heat pump cycle 13 becomes a predetermined target temperature Pdo. Yes. In addition, the heat pump side control apparatus 21 comprises the discharge refrigerant | coolant pressure control means of this invention.

つまり、本実施形態のヒートポンプ側制御装置２１は、吐出冷媒圧力センサ２７で検出された吐出冷媒圧力Ｐｄが所定の目標圧力Ｐｄｏとなるように圧縮機１４の電動モータ１４ｂの回転数、および電気式膨張弁１６の電動アクチュエータ１６ｂの絞り開度等を制御する。なお、所定の目標圧力Ｐｄｏは、沸き上げ温度Ｔｗｏ、入水温度Ｔｗｉ、給湯温度設定信号等に基づいて、予めヒートポンプ側制御装置２１に記憶された制御マップを参照して決定される。 That is, the heat pump-side control device 21 of the present embodiment uses the rotation speed of the electric motor 14b of the compressor 14 and the electric type so that the discharged refrigerant pressure Pd detected by the discharged refrigerant pressure sensor 27 becomes the predetermined target pressure Pdo. The throttle opening degree of the electric actuator 16b of the expansion valve 16 is controlled. The predetermined target pressure Pdo is determined with reference to a control map stored in advance in the heat pump side control device 21 based on the boiling temperature Two, the incoming water temperature Twi, the hot water supply temperature setting signal, and the like.

ここで、ヒートポンプサイクル１３に冷媒漏れが発生すると、ヒートポンプサイクル１３内を循環する冷媒量が減少して、圧縮機１４の吐出冷媒圧力Ｐｄ（高圧側の圧力）が低下する。 Here, when refrigerant leakage occurs in the heat pump cycle 13, the amount of refrigerant circulating in the heat pump cycle 13 decreases, and the discharge refrigerant pressure Pd (high-pressure side pressure) of the compressor 14 decreases.

そのため、ヒートポンプ側制御装置２１で圧縮機１４の吐出冷媒圧力Ｐｄが所定の目標温度Ｐｄｏとなるように圧縮機１４、電気式膨張弁１６等の各機器を制御すると、例えば、圧縮機１４の吐出冷媒の圧力を上昇させるために電気式膨張弁１６の弁開度を減少させる制御（弁を閉じる方向に制御）が行われる。 Therefore, when each device such as the compressor 14 and the electric expansion valve 16 is controlled by the heat pump side control device 21 so that the refrigerant discharge pressure Pd of the compressor 14 becomes a predetermined target temperature Pdo, for example, the discharge of the compressor 14 In order to increase the pressure of the refrigerant, control for reducing the valve opening degree of the electric expansion valve 16 (control in the valve closing direction) is performed.

そして、図４に示すように、冷媒漏れが発生している場合のサイクルバランスは、冷媒漏れが発生していない正常時のサイクルバランスに比較して、電気式膨張弁１６で減圧する前の高圧冷媒の圧力と電気式膨張弁１６で減圧した低圧冷媒の圧力との圧力差が大きいサイクルバランスとなる。そのため、冷媒漏れが発生した場合の蒸発器温度Ｔｅは、冷媒漏れが発生していない正常時の蒸発器温度Ｔｅよりも低下することになる。 As shown in FIG. 4, the cycle balance when refrigerant leakage occurs is higher than the normal cycle balance when refrigerant leakage does not occur, before the pressure is reduced by the electric expansion valve 16. The cycle balance is large in the pressure difference between the pressure of the refrigerant and the pressure of the low-pressure refrigerant decompressed by the electric expansion valve 16. Therefore, the evaporator temperature Te when refrigerant leakage occurs is lower than the normal evaporator temperature Te where refrigerant leakage does not occur.

そこで、本実施形態では、図２のステップＳ５０にて、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが正常温度範囲の下限値（＝Ｔｅ−２℃）以下であるか否かを判定する。上述のように本実施形態では、冷媒漏れが発生した場合の蒸発器温度Ｔｅは、冷媒漏れが発生していない正常時の蒸発器温度Ｔｅよりも低下するため、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが正常温度範囲の下限値（＝Ｔｅ−２℃）より小さい場合には、冷媒漏れが発生していると判断することができる。 Therefore, in the present embodiment, the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28 in step S50 of FIG. 2 is the lower limit value of the normal temperature range where the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28 is normal. It is determined whether or not (= Te−2 ° C.) or less. As described above, in the present embodiment, the evaporator temperature Te when refrigerant leakage occurs is detected by the evaporator temperature sensor 28 because it is lower than the normal evaporator temperature Te where refrigerant leakage does not occur. When the evaporator temperature Te is smaller than the lower limit value (= Te−2 ° C.) of the normal temperature range, it can be determined that refrigerant leakage has occurred.

ステップＳ５０の判定の結果、蒸発器温度センサ２８で検出された蒸発器温度Ｔｅが、正常温度範囲外、すなわち正常温度範囲の下限値（＝Ｔｅ−２℃）よりも低くなる場合、ステップＳ６０に進み冷媒漏れが発生していると診断する。そして、ステップＳ７０に進みヒートポンプ式給湯機１０の運転を停止する。 As a result of the determination in step S50, if the evaporator temperature Te detected by the evaporator temperature sensor 28 is outside the normal temperature range, that is, lower than the lower limit value (= Te−2 ° C.) of the normal temperature range, the process proceeds to step S60. Diagnose that there is a refrigerant leak. And it progresses to step S70 and the driving | operation of the heat pump type water heater 10 is stopped.

以上説明した本実施形態によれば、第１実施形態と同様の効果を奏することができる。さらに、これによれば、圧縮機１４の吐出冷媒圧力Ｐｄが所定の目標圧力Ｐｄｏとなるように制御する制御方式のヒートポンプサイクル１３にて冷媒漏れが発生したことを適切に診断することができる。 According to this embodiment described above, the same effects as those of the first embodiment can be obtained. Further, according to this, it is possible to appropriately diagnose that the refrigerant leak has occurred in the heat pump cycle 13 of the control system that controls the discharge refrigerant pressure Pd of the compressor 14 to be the predetermined target pressure Pdo.

（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。 (Other embodiments)
The present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be variously modified as follows.

（１）上述の実施形態では、推定蒸発器温度Ｔｅ´を算出（推定）する際に、入水温度Ｔｗｉおよび外気温Ｔａｍの一方に基づいて、予めヒートポンプ側制御装置２１に記憶された制御マップを参照して算出する例を説明したが、これに限定されない。例えば、入水温度Ｔｗｉおよび外気温Ｔａｍの両方に基づいて算出してもよい。この場合、推定蒸発器温度Ｔｅ´は、予めヒートポンプ側制御装置２１に記憶された制御マップ（入水温度Ｔｗｉ、外気温Ｔａｍ、および蒸発器温度Ｔｅとの相関関係を定めた制御特性）を参照して算出すればよい。 (1) In the above-described embodiment, when the estimated evaporator temperature Te ′ is calculated (estimated), the control map stored in the heat pump side control device 21 in advance is based on one of the incoming water temperature Twi and the outside air temperature Tam. Although the example calculated with reference has been described, the present invention is not limited to this. For example, it may be calculated based on both the incoming water temperature Twi and the outside air temperature Tam. In this case, the estimated evaporator temperature Te ′ is referred to a control map (control characteristics defining correlations with the incoming water temperature Twi, the outside air temperature Tam, and the evaporator temperature Te) previously stored in the heat pump side control device 21. To calculate.

（２）上述の実施形態では、圧縮機１４として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１４の形式はこれに限定されない。例えば、エンジン等を駆動源とするエンジン駆動式圧縮機を採用してもよい。また、圧縮機構として、固定容量型圧縮機構に限らず、可変容量型圧縮機構を採用してもよい。 (2) In the above-described embodiment, an example in which an electric compressor is adopted as the compressor 14 has been described. However, the format of the compressor 14 is not limited to this. For example, you may employ | adopt the engine drive type compressor which uses an engine etc. as a drive source. Further, the compression mechanism is not limited to the fixed displacement compression mechanism, and a variable displacement compression mechanism may be employed.

（３）上述の実施形態では、上述の実施形態では、水通路１５ａを流れる給湯水の流れ方向と冷媒通路１５ｂを流れる冷媒の流れ方向が対向流となる水−冷媒熱交換器１５採用しているが、水通路１５ａを流れる給湯水の流れ方向と冷媒通路１５ｂを流れる冷媒の流れ方向が同一となる水−冷媒熱交換器１５を採用してもよい。 (3) In the above-described embodiment, the above-described embodiment employs the water-refrigerant heat exchanger 15 in which the flow direction of the hot water flowing through the water passage 15a and the flow direction of the refrigerant flowing through the refrigerant passage 15b are opposite flows. However, you may employ | adopt the water-refrigerant heat exchanger 15 from which the flow direction of the hot water flowing through the water passage 15a and the flow direction of the refrigerant flowing through the refrigerant passage 15b are the same.

（４）上述の実施形態では、上述の各実施形態のヒートポンプサイクルでは、減圧手段として電気式膨張弁１６を採用した例を説明したが、減圧手段として、冷媒を減圧膨張させるノズル部から噴射する高速度の冷媒流により冷媒を内部に吸引して、吸引された冷媒と高速度の冷媒流を混合して昇圧させるエジェクタを採用してもよい。 (4) In the above-described embodiment, the example in which the electric expansion valve 16 is adopted as the pressure reducing means in the heat pump cycle of each of the above-described embodiments has been described. However, as the pressure reducing means, the refrigerant is injected from the nozzle part that is decompressed and expanded. An ejector that sucks the refrigerant into the inside by a high-speed refrigerant flow and mixes the sucked refrigerant and the high-speed refrigerant flow to increase the pressure may be employed.

（５）上述の実施形態では、冷媒として二酸化炭素を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。通常のフロン系冷媒、炭化水素系冷媒等を採用してもよい。さらに、ヒートポンプサイクル１３が、圧縮機１４の吐出冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上とならない亜臨界冷凍サイクルを構成していてもよい。 (5) In the above-described embodiment, an example in which carbon dioxide is employed as the refrigerant has been described, but the type of refrigerant is not limited to this. Ordinary fluorocarbon refrigerants, hydrocarbon refrigerants, and the like may be employed. Furthermore, the heat pump cycle 13 may constitute a subcritical refrigeration cycle in which the discharge refrigerant pressure of the compressor 14 does not become equal to or higher than the critical pressure of the refrigerant.

（６）上述の実施形態では、ヒートポンプ式給湯機１０の給湯水を台所や風呂等に供給した例を説明したが、給湯水を用いて室内を暖房する暖房装置、床面を加熱する床暖房装置に給湯水を供給してもよい。 (6) In the above-described embodiment, the example in which the hot water of the heat pump type hot water heater 10 is supplied to the kitchen, the bath, or the like has been described. However, the heating device that heats the room using the hot water and the floor heating that heats the floor surface Hot water may be supplied to the apparatus.

１０ヒートポンプ式給湯機
１３ヒートポンプサイクル
１４圧縮機
１５水−冷媒熱交換器
１６電気式膨張弁（減圧手段）
１７蒸発器
２１ヒートポンプ側制御装置（吐出冷媒温度制御手段、吐出冷媒圧力制御手段）
２３入水温度センサ（入水温度検出手段）
２５外気温度センサ（外気温度検出手段）
２６吐出冷媒温度センサ（吐出冷媒温度検出手段）
２７吐出冷媒圧力センサ（吐出冷媒圧力検出手段）
２８蒸発器温度センサ（蒸発器温度検出手段）
Ｓ３０〜Ｓ６０冷媒漏れ診断処理（診断手段） DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Heat pump type hot water supply machine 13 Heat pump cycle 14 Compressor 15 Water-refrigerant heat exchanger 16 Electric expansion valve (pressure reduction means)
17 evaporator 21 heat pump side control device (discharge refrigerant temperature control means, discharge refrigerant pressure control means)
23 Water temperature sensor (water temperature detection means)
25 Outside air temperature sensor (outside air temperature detection means)
26 Discharge refrigerant temperature sensor (discharge refrigerant temperature detection means)
27 Discharge refrigerant pressure sensor (discharge refrigerant pressure detection means)
28 Evaporator temperature sensor (Evaporator temperature detection means)
S30 to S60 Refrigerant leakage diagnosis process (diagnostic means)

Claims

A compressor (14) that compresses and discharges the refrigerant, a water-refrigerant heat exchanger (15) that exchanges heat between the discharged refrigerant discharged from the compressor (14) and hot water, and the water-refrigerant heat exchanger A variable pressure reducing means (16) for reducing the pressure of the refrigerant flowing out of (15), and an evaporator (17) for evaporating the refrigerant by exchanging heat between the low pressure refrigerant reduced by the pressure reducing means (16) and the outdoor air. Having a heat pump cycle (13);
A water circulation circuit (12) through which hot water to be heated in the water-refrigerant heat exchanger (15) circulates;
Evaporator temperature detecting means (28) for detecting the temperature (Te) of the evaporator (17);
An incoming water temperature detecting means (23) for detecting an incoming water temperature (Twi) of hot water flowing into the water-refrigerant heat exchanger (15);
An outside air temperature detecting means (25) for detecting the temperature (Tam) of the outdoor air;
Diagnostic means (S30 to S60) for diagnosing whether or not refrigerant leakage has occurred in the heat pump cycle (13),
The said diagnosis means (S30-S60) is based on at least one detection value among the detection value of the said outside temperature detection means (25), and the detection value of the said incoming water temperature detection means (23), The said evaporator (17). The heat pump type hot water heater is characterized in that a normal temperature range is calculated and a refrigerant leak is diagnosed when the detected value of the evaporator temperature detecting means (28) is outside the normal temperature range.

Discharge refrigerant temperature detection means (26) for detecting the temperature (Td) of the discharge refrigerant;
Discharge refrigerant temperature control means (21) for controlling the temperature (Td) of the discharge refrigerant so that the detection value detected by the discharge refrigerant temperature detection means (26) becomes a predetermined target temperature,
The diagnosis means (S30 to S60) diagnoses that a refrigerant leak has occurred when the detected value of the evaporator temperature detection means (28) is higher than the upper limit value of the normal temperature range. The heat pump type water heater according to claim 1.

Discharge refrigerant pressure detection means (27) for detecting the pressure (Pd) of the discharge refrigerant;
Discharge refrigerant pressure control means (21) for controlling the pressure (Pd) of the discharge refrigerant so that the detection value detected by the discharge refrigerant pressure detection means (27) becomes a predetermined target pressure,
The diagnosis means (S30 to S60) diagnoses that a refrigerant leak has occurred when the detected value of the evaporator temperature detection means (28) is lower than the lower limit value of the normal temperature range. The heat pump type water heater according to claim 1.

The diagnostic means (S30 to S60) diagnoses refrigerant leakage based on the normal temperature range when the heat pump cycle (13) is stable. The heat pump type water heater described in 1.

The heat pump type hot water heater according to any one of claims 1 to 4, wherein the refrigerant is carbon dioxide.