JP5217234B2 - Resin composition for coating sliding parts - Google Patents
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Description
本発明は、摺動部被覆用樹脂組成物、特に圧縮機やエンジン等の摺動部分に応用される摺動部被覆用樹脂組成物に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a sliding part coating resin composition, and more particularly to a sliding part coating resin composition applied to sliding parts such as a compressor and an engine.
過去に「圧縮機やエンジン等の摺動部分に優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与するために、固体潤滑剤(例えば、ポリテトラフルオロエチレン等)等が含有されるポリアミドイミド(以下「PAI」と略する)樹脂でその摺動部分をコーティングする」という技術が提案されている(例えば、特許文献1〜3参照)。
ところで、このようなコーティング剤において、固体潤滑剤の添加量がPAI樹脂の添加量に対して少ない場合、PAI樹脂そのものにはさほど高い強度は要求されない。PAI樹脂は、骨格中にアミド基等の極性基を有し、鉄系の基材に対して水素結合等により強固に密着するためである。 By the way, in such a coating agent, when the addition amount of the solid lubricant is smaller than the addition amount of the PAI resin, the PAI resin itself is not required to have a very high strength. This is because the PAI resin has a polar group such as an amide group in the skeleton, and adheres firmly to an iron-based substrate by hydrogen bonding or the like.
しかし、低摩擦化を実現しようとして固体潤滑剤の添加量をPAI樹脂の添加量に対して多くしていくと、その密着性はPAI樹脂の化学的構造ではなく物理的なアンカー効果に大きく依存するようになる。このため、コーティング膜に大きな応力が加えられると、そのコーティング膜では界面破壊ではなく凝集破壊が起こりやすくなる。 However, when the amount of solid lubricant added is increased relative to the amount of PAI resin in an attempt to achieve low friction, the adhesion depends largely on the physical anchor effect rather than the chemical structure of the PAI resin. To come. For this reason, when a large stress is applied to the coating film, the coating film tends to cause cohesive failure rather than interfacial failure.
本発明の課題は、圧縮機やエンジン等の摺動部分に、従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与するとともにコーティング膜を剥離しにくくすることにある。 An object of the present invention is to impart sliding characteristics, wear resistance, seizure resistance, and the like superior to those of conventional sliding parts such as compressors and engines, and to make it difficult to peel off the coating film.
第1発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物は、ポリアミドイミド樹脂、ポリテトラフルオロエチレン粉末、フッ化物、及び酸化アルミニウム粉末を含有する。ポリアミドイミド樹脂は、全重量に対して50〜80wt%を占める。また、このポリアミドイミド樹脂は、摂氏100度の温度条件下における引張強度が40MPa以上であり、摂氏200度の温度条件下における引張強度が39MPa以上である。ポリテトラフルオロエチレン粉末は、全重量に対して15wt%以上を占める。ここで、引張強度は、島津製作所製オートグラフAFS−5kGにより計測した引張強度であり、以下、同様である。 The resin composition for covering a sliding part according to the first invention contains a polyamideimide resin, polytetrafluoroethylene powder, fluoride, and aluminum oxide powder. Polyamideimide resin occupies 50-80 wt% with respect to the total weight. Further, this polyamideimide resin has a tensile strength of 40 MPa or more under a temperature condition of 100 degrees Celsius and a tensile strength of 39 MPa or more under a temperature condition of 200 degrees Celsius. The polytetrafluoroethylene powder accounts for 15 wt% or more with respect to the total weight. Here, the tensile strength is a tensile strength measured by an autograph AFS-5 kG manufactured by Shimadzu Corporation, and the same applies hereinafter.
本願発明者が鋭意検討した結果、ポリアミドイミド樹脂の中でも特に摂氏100度の温度条件下における引張強度が40MPa以上であるポリアミドイミド樹脂を全重量に対して50〜80wt%添加しポリテトラフルオロエチレン粉末を全重量に対して15wt%以上添加した摺動部被覆用樹脂組成物によって摺動部材をコーティングすることにより、圧縮機やエンジン等の摺動部分に従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性を付与することができるとともにそのコーティング膜が剥離しにくくなることが判明した(凝集破壊が起こりにくくなったことが起因しているものと考えられる)。このため、この摺動部被覆用樹脂組成物は、圧縮機やエンジン等の摺動部分に、従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与することができる。また、この摺動部被覆用樹脂組成物を用いればコーティング膜を剥離しにくくすることができる。 As a result of intensive studies by the inventor of the present application, among polyamidoimide resins, polytetrafluoroethylene powder is added by adding 50 to 80 wt% of polyamidoimide resin having a tensile strength of 40 MPa or more particularly at a temperature of 100 degrees Celsius. By coating the sliding member with the sliding portion coating resin composition to which 15 wt% or more of the total weight is added, the sliding portion such as a compressor or engine has superior sliding characteristics and resistance. It was found that it was possible to impart wear resistance and seizure resistance and that the coating film was difficult to peel off (considering that cohesive failure was less likely to occur). For this reason, this sliding part coating resin composition can impart sliding characteristics, abrasion resistance, seizure resistance, and the like superior to conventional ones to sliding parts such as compressors and engines. Moreover, if this sliding part coating | coated resin composition is used, it can be made difficult to peel a coating film.
本願発明者が鋭意検討した結果、摺動部被覆用樹脂組成物中のポリアミドイミド樹脂として摂氏100度の温度条件下における引張強度が40MPa以上であり且つ摂氏200度の温度条件下における引張強度が39MPa以上であるポリアミドイミド樹脂を利用すれば、圧縮機やエンジン等の摺動部分に従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性を付与することができるとともにコーティング膜がさらに剥離しにくくなることが判明した。このため、この摺動部被覆用樹脂組成物は、圧縮機やエンジン等の摺動部分に、従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与することができる。また、この摺動部被覆用樹脂組成物を用いればコーティング膜をさらに剥離しにくくすることができる。 As a result of intensive studies by the inventor of the present application, the polyamideimide resin in the sliding portion coating resin composition has a tensile strength of 40 MPa or more at a temperature of 100 degrees Celsius and a tensile strength of 200 degrees Celsius. If a polyamide-imide resin having a pressure of 39 MPa or more is used, it is possible to impart sliding characteristics, wear resistance, and seizure resistance that are superior to conventional sliding parts such as compressors and engines, and a coating film further. It turned out that it became difficult to peel. For this reason, this sliding part coating resin composition can impart sliding characteristics, abrasion resistance, seizure resistance, and the like superior to conventional ones to sliding parts such as compressors and engines. Moreover, if this sliding part coating | coated resin composition is used, it can make it difficult to peel a coating film further.
摺動部被覆用樹脂組成物は、ポリアミドイミド樹脂及びポリテトラフルオロエチレン粉末を含有する。ポリアミドイミド樹脂は、全重量に対して50〜80wt%を占める。また、このポリアミドイミド樹脂は、摂氏25度の温度条件下における引張強度が110MPa以上180MPa以下であってもよい。ポリテトラフルオロエチレン粉末は、全重量に対して15wt%以上を占める。 Sliding part coating resin composition contains a polyamide-imide resin and polytetrafluoroethylene powder. Polyamideimide resin occupies 50-80 wt% with respect to the total weight. Further, the polyamide-imide resin, tensile strength at a temperature of 25 degrees Celsius may it der least 180MPa or less 110 MPa. The polytetrafluoroethylene powder accounts for 15 wt% or more with respect to the total weight.
本願発明者が鋭意検討した結果、ポリアミドイミド樹脂の中でも特に摂氏25度の温度条件下における引張強度が110MPa以上180MPa以下であるポリアミドイミド樹脂を全重量に対して50〜80wt%添加しポリテトラフルオロエチレン粉末を全重量に対して15wt%以上添加した摺動部被覆用樹脂組成物によって摺動部材をコーティングすることにより、圧縮機やエンジン等の摺動部分に従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性を付与することができるとともにそのコーティング膜が剥離しにくくなることが判明した(凝集破壊が起こりにくくなったことが起因しているものと考えられる)。このため、この摺動部被覆用樹脂組成物は、圧縮機やエンジン等の摺動部分に、従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与することができる。また、この摺動部被覆用樹脂組成物を用いればコーティング膜を剥離しにくくすることができる。 As a result of intensive studies by the inventor of the present application, among polyamidoimide resins, a polyamidoimide resin having a tensile strength of 110 MPa or more and 180 MPa or less in particular at a temperature of 25 degrees Celsius is added by 50 to 80 wt% with respect to the total weight. By coating the sliding member with a sliding part coating resin composition to which ethylene powder is added in an amount of 15 wt% or more based on the total weight, sliding characteristics such as compressors and engines can be improved. Thus, it was found that the coating film can be provided with wear resistance and seizure resistance, and that the coating film is difficult to peel off (considering that the cohesive failure is less likely to occur). For this reason, this sliding part coating resin composition can impart sliding characteristics, abrasion resistance, seizure resistance, and the like superior to conventional ones to sliding parts such as compressors and engines. Moreover, if this sliding part coating | coated resin composition is used, it can be made difficult to peel a coating film.
摺動部被覆用樹脂組成物は、ポリアミドイミド樹脂及びポリテトラフルオロエチレン粉末を含有する。ポリアミドイミド樹脂は、全重量に対して50〜80wt%を占める。また、このポリアミドイミド樹脂は、摂氏25度の温度条件下における伸びが40%以上150%以下であってもよい。ポリテトラフルオロエチレン粉末は、全重量に対して15wt%以上を占める。 Sliding part coating resin composition contains a polyamide-imide resin and polytetrafluoroethylene powder. Polyamideimide resin occupies 50-80 wt% with respect to the total weight. Further, the polyamide-imide resin, elongation may it der 150% or less 40% or more at a temperature of 25 degrees Celsius. The polytetrafluoroethylene powder accounts for 15 wt% or more with respect to the total weight.
本願発明者が鋭意検討した結果、ポリアミドイミド樹脂の中でも特に摂氏25度の温度条件下における伸びが40%以上150%以下であるポリアミドイミド樹脂を全重量に対して50〜80wt%添加しポリテトラフルオロエチレン粉末を全重量に対して15w%以上添加した摺動部被覆用樹脂組成物によって摺動部材をコーティングすることにより、圧縮機やエンジン等の摺動部分に従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性を付与することができるとともにそのコーティング膜が剥離しにくくなることが判明した(凝集破壊が起こりにくくなったことが起因しているものと考えられる)。このため、この摺動部被覆用樹脂組成物は、圧縮機やエンジン等の摺動部分に、従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与することができる。また、この摺動部被覆用樹脂組成物を用いればコーティング膜を剥離しにくくすることができる。 As a result of intensive studies by the inventors of the present invention, among polyamidoimide resins, a polyamidoimide resin having an elongation of 40% to 150% in particular at a temperature of 25 degrees Celsius is added to 50 to 80 wt% of the total weight. Sliding parts coated with a sliding part coating resin composition with 15% by weight or more of fluoroethylene powder added to the total weight of the sliding part, such as compressors and engines, have better sliding characteristics than before. In addition, it has been found that the coating film can be provided with wear resistance and seizure resistance and that the coating film is difficult to peel off (it is considered that the cohesive failure is less likely to occur). For this reason, this sliding part coating resin composition can impart sliding characteristics, abrasion resistance, seizure resistance, and the like superior to conventional ones to sliding parts such as compressors and engines. Moreover, if this sliding part coating | coated resin composition is used, it can be made difficult to peel a coating film.
第1発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物は、フッ化物及び酸化アルミニウム粉末を含有する。 The resin composition for covering a sliding part according to the first invention contains a fluoride and an aluminum oxide powder.
このため、この摺動部被覆用樹脂組成物は、摺動部材の耐摩耗性を向上させることができる。 For this reason, this sliding part coating resin composition can improve the wear resistance of the sliding member.
第2発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物は、第1発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物であって、フッ化物は、フッ化カルシウム(CaF2)及びフッ化ストロンチウム(SrF2)より成る群から選択される少なくとも一つのフッ化物である。 The sliding part coating resin composition according to the second invention is the sliding part coating resin composition according to the first invention, wherein the fluoride comprises calcium fluoride (CaF 2 ) and strontium fluoride (SrF 2). At least one fluoride selected from the group consisting of:
このため、この摺動部被覆用樹脂組成物は、製造コストを低く維持しつつ摺動部材の耐摩耗性を向上させることができる。 For this reason, this resin composition for coating | coated sliding part can improve the abrasion resistance of a sliding member, maintaining manufacturing cost low.
第1発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物は、圧縮機やエンジン等の摺動部分に、従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与することができる。また、この摺動部被覆用樹脂組成物を用いればコーティング膜を剥離しにくくすることができる。 The resin composition for coating a sliding part according to the first invention can impart sliding properties, abrasion resistance, seizure resistance, etc. superior to conventional ones to sliding parts such as compressors and engines. . Moreover, if this sliding part coating | coated resin composition is used, it can be made difficult to peel a coating film .
第1発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物は、摺動部材の耐摩耗性を向上させることができる。 The resin composition for covering a sliding part according to the first invention can improve the wear resistance of the sliding member.
第2発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物は、製造コストを低く維持しつつ摺動部材の耐摩耗性を向上させることができる。 The sliding part coating resin composition according to the second aspect of the invention can improve the wear resistance of the sliding member while keeping the manufacturing cost low.
本発明の実施の形態に係る揺動式ロータリー圧縮機101は、図1に示されるように、2シリンダタイプの揺動式ロータリー圧縮機であって、主に、円筒状の密閉ドーム型のケーシング110、揺動式ロータリー圧縮機構115、駆動モータ116、吸入管119、吐出管120及びマフラー160から構成されている。なお、この揺動式ロータリー圧縮機101には、ケーシング110にアキュームレータ(気液分離器)210が取り付けられている。以下、この揺動式ロータリー圧縮機101の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
As shown in FIG. 1, an oscillating
<揺動式ロータリー圧縮機の構成部品の詳細>
(1)ケーシング
ケーシング110は、図1に示されるように、略円筒状の胴部ケーシング部111、胴部ケーシング部111の上端部に気密状に溶接される椀状の上壁部112、及び胴部ケーシング部111の下端部に気密状に溶接される椀状の底壁部113から構成されている。そして、このケーシング110には、主に、ガス冷媒を圧縮する揺動式ロータリー圧縮機構115、及び揺動式ロータリー圧縮機構115の上方に配置される駆動モータ116が収容されている。この揺動式ロータリー圧縮機構115と駆動モータ116とは、ケーシング110内を上下方向に延びるように配置されるクランク軸117によって連結されている。
<Details of swinging rotary compressor components>
(1) Casing As shown in FIG. 1, the
(2)揺動式ロータリー圧縮機構
揺動式ロータリー圧縮機構115は、図1および図3に示されるように、主に、クランク軸117、ピストン121、ブッシュ122、フロントヘッド123、第1シリンダブロック124、ミドルプレート125、第2シリンダブロック126及びリアヘッド127から構成されている。なお、本実施の形態において、フロントヘッド123、第1シリンダブロック124、ミドルプレート125、第2シリンダブロック126及びリヤヘッド127は、複数本のボルト190によって一体に締結されている。また、本実施の形態において、この揺動式ロータリー圧縮機構115はケーシング110の底部に貯められている潤滑油Lに浸漬されており、揺動式ロータリー圧縮機構115には、潤滑油Lが差圧給油されるようになっている。以下、この揺動式ロータリー圧縮機構115の構成部品についてそれぞれ詳述していく。
(2) Oscillating rotary compression mechanism As shown in FIGS. 1 and 3, the oscillating
a)第1シリンダブロック
第1シリンダブロック124には、図2に示されるように、シリンダ孔124a、吸入孔124b、吐出路124c、ブッシュ収容孔124d及びブレード収容孔124eが形成されている。シリンダ孔124aは、図1および図2に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔124bは、外周壁面からシリンダ孔124aに貫通している。吐出路124cは、シリンダ孔124aを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔124dは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔124bと吐出路124cとの間に配置されている。ブレード収容孔124eは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔124dと連通している。
a) First Cylinder Block As shown in FIG. 2, the
そして、この第1シリンダブロック124は、シリンダ孔124aにクランク軸117の偏心軸部117aおよびピストン121のローラー部121aが収容され、ブッシュ収容孔124dにピストン121のブレード部121bおよびブッシュ122が収容され、ブレード収容孔124eにピストン121のブレード部121bが収容された状態で吐出路124cがフロントヘッド123側を向くようにしてフロントヘッド123とミドルプレート125とに嵌合される(図3参照)。この結果、揺動式ロータリー圧縮機構115には第1シリンダ室Rc1が形成され、この第1シリンダ室Rc1はピストン121によって吸入孔124bと連通する吸入室と、吐出路124cと連通する吐出室とに区画されることになる。
In the
b)第2シリンダブロック
第2シリンダブロック126には、第1シリンダブロック124と同様、図2に示されるように、シリンダ孔126a、吸入孔126b、吐出路126c、ブッシュ収容孔126d及びブレード収容孔126eが形成されている。シリンダ孔126aは、図1および図2に示されるように、板厚方向に沿って貫通する円柱状の孔である。吸入孔126bは、外周壁面からシリンダ孔126aに貫通している。吐出路126cは、シリンダ孔126aを形作る円筒部の内周側の一部が切り欠かれることによって形成されている。ブッシュ収容孔126dは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、板厚方向に沿って見た場合において吸入孔126bと吐出路126cとの間に配置されている。ブレード収容孔126eは、板厚方向に沿って貫通する孔であって、ブッシュ収容孔126dと連通している。
b) Second cylinder block As shown in FIG. 2, the
そして、この第2シリンダブロック126は、シリンダ孔126aにクランク軸117の偏心軸部117b及びピストン121のローラー部121aが収容され、ブッシュ収容孔126dにピストン121のブレード部121bおよびブッシュ122が収容され、ブレード収容孔126eにピストン121のブレード部121bが収容された状態で吐出路126cがリアヘッド127側を向くようにしてリアヘッド127とミドルプレート125とに嵌合される(図3参照)。この結果、揺動式ロータリー圧縮機構115には第2シリンダ室Rc2が形成され、この第2シリンダ室Rc2はピストン121によって吸入孔126bと連通する吸入室と、吐出路126cと連通する吐出室とに区画されることになる。
In the
c)クランク軸
クランク軸117には、一方の端部に2つの偏心軸部117a,117bが設けられている。なお、この2つの偏心軸部117a,117bは、互いの偏心軸がクランク軸117の中心軸を挟んで対向するように形成されている。また、このクランク軸117は、偏心軸部117a,117bが設けられていない側が駆動モータ116のローター152に固定されている。
c) Crankshaft The
d)ピストン
ピストン121は、略円筒状のローラー部121aと、ローラー部121aの径方向外側に突出するブレード部121bとを有する。なお、ローラー部121aは、クランク軸117の偏心軸部117a,117bに嵌合された状態でシリンダブロック124,126のシリンダ孔124a,126aに挿入される。これにより、ローラー部121aは、クランク軸117が回転すると、クランク軸117の回転軸を中心とした公転運動を行う。また、ブレード部121bは、ブッシュ収容孔124d、126dおよびブレード収容孔124e,126eに収容される。これによりブレード部121bは、揺動すると同時に長手方向に沿って進退運動を行うことになる。
d) Piston The
なお、このピストン121は、多孔質焼結金属素材から製造されている。そして、このピストン121には、本発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物がコーティングされている。この摺動部被覆用樹脂組成物は、ポリアミドイミド(以下「PAI」と略する)樹脂、ポリテトラフルオロエチレン(以下「PTFE」と略する)粉末、フッ化物(例えば、フッ化カルシウムやフッ化ストロンチウム等)及び酸化アルミ粉末から構成される。なお、ここで、PAI樹脂は、摂氏25度の温度条件下において110MPa以上180MPa以下の引張強度を有するか、摂氏100度の温度条件下において40MPa以上の引張強度を有するか、摂氏25度の温度条件下において伸びが40%以上150%以下の引張伸びを有する。なお、PAI樹脂が摂氏100度の温度条件下において40MPa以上の引張強度を有する場合、そのPAI樹脂は摂氏200度の温度条件下において39MPa以上の引張強度を有する。また、PAI樹脂は全重量に対して50〜80wt%を占めており、PTFE粉末は全重量に対して15wt%以上を占めている。
The
e)ブッシュ
ブッシュ122は、略半円柱状の部材であって、ピストン121のブレード部121bを挟み込むようにしてブッシュ収容孔124d,126dに収容される。
e) Bush The
なお、このブッシュ122は、多孔質焼結金属素材から製造されている。そして、このブッシュ122には、本発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物がコーティングされている。この摺動部被覆用樹脂組成物は、上記d)欄で説明した摺動部被覆用樹脂組成物と同一である。
The
f)フロントヘッド
フロントヘッド123は、第1シリンダブロック124の吐出路124c側を覆う部材であって、ケーシング110に嵌合されている。このフロントヘッド123には軸受部123aが形成されており、この軸受部123aにはクランク軸117が挿入される。また、このフロントヘッド123には、第1シリンダブロック124に形成された吐出路124cを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管120に導くための開口123bが形成されている。そして、この開口123bは、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁(図示せず)により閉塞されたり開放されたりする。
f) Front Head The
なお、このフロントヘッド123は、多孔質焼結金属素材から製造されている。そして、このフロントヘッド123の軸受部123aには、本発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物がコーティングされている。この摺動部被覆用樹脂組成物は、上記d)欄で説明した摺動部被覆用樹脂組成物と同一である。
The
g)リアヘッド
リアヘッド127は、第2シリンダブロック126の吐出路126c側を覆う。このリアヘッド127には軸受部127aが形成されており、この軸受部127aにはクランク軸117が挿入される。また、このリアヘッド127には、第2シリンダブロック126に形成された吐出路126cを通って流れてくる冷媒ガスを吐出管120に導くための開口(図示せず)が形成されている。そして、この開口は、冷媒ガスの逆流を防止するための吐出弁(図示せず)により閉塞されたり開放されたりする。
g) Rear Head The
なお、このリアヘッド127は、多孔質焼結素材から製造されている。そして、このリアヘッド127の軸受部127aには、本発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物がコーティングされている。この摺動部被覆用樹脂組成物は、上記d)欄で説明した摺動部被覆用樹脂組成物と同一である。
The
h)ミドルプレート
ミドルプレート125は、第1シリンダブロック124と第2シリンダブロック126との間に配置され、第1シリンダ室Rc1と第2シリンダ室Rc2とを区画する。
h) Middle Plate The
(3)駆動モータ
駆動モータ116は、本実施の形態において直流モータであって、主に、ケーシング110の内壁面に固定された環状のステータ151と、ステータ151の内側に僅かな隙間(エアギャップ通路)をもって回転自在に収容されたロータ152とから構成されている。
(3) Drive Motor The drive
ステータ151には、ティース部(図示せず)に銅線が巻回されており、上方および下方にコイルエンド153が形成されている。また、ステータ151の外周面には、ステータ151の上端面から下端面に亘り且つ周方向に所定間隔をおいて複数個所に切欠形成されているコアカット部(図示せず)が設けられている。
In the
ロータ152には、回転軸に沿うようにクランク軸117が固定されている。
A
(4)吸入管
吸入管119は、ケーシング110を貫通するように設けられており、一端が第1シリンダブロック124および第2シリンダブロック126に形成される吸入孔124b,126bに嵌め込まれており、他端がアキュームレータ210に嵌め込まれている。
(4) Suction pipe The
(5)吐出管
吐出管120は、ケーシング110の上壁部112を貫通するように設けられている。
(5) Discharge Pipe The
(6)マフラー
マフラー160は、冷媒ガスの吐出音を消音するためのものであって、フロントヘッド123に取り付けられている。
(6) Muffler The
<揺動式ロータリー圧縮機の運転動作>
駆動モータ116が駆動されると、偏心軸部117a,117bがクランク軸117周りに偏心回転して、この偏心軸部117a,117bに嵌合されたローラー部121aが、外周面をシリンダ室Rc1,Rc2の内周面に接して公転する。そして、ローラー部121aがシリンダ室Rc1,Rc2内で公転するに伴って、ブレード部121bは両側面をブッシュ122によって保持されながら進退動する。そうすると、吸入口119から低圧の冷媒ガスが吸入室に吸入されて、吐出室で圧縮されて高圧にされた後、吐出路124c,126cから高圧の冷媒ガスが吐出される。
<Operation of oscillating rotary compressor>
When the
<ピストン、ブッシュ、フロントヘッド及びリアヘッドのコーティング膜の評価>
以下、実施例を用いてピストン、ブッシュ、フロントヘッド及びリアヘッドを覆っているコーティング膜について詳細に評価する。
<Evaluation of coating film on piston, bush, front head and rear head>
Hereinafter, the coating film covering the piston, the bush, the front head, and the rear head will be evaluated in detail using examples.
−限界PV法によるポリアミドイミド樹脂の高温強度評価試験−
ここでは、PAI樹脂の摂氏100度における強度を評価する。なお、この試験では、PAI樹脂として日立化成株式会社製の商品名HI−600(不揮発分(固形分):25〜30wt%、溶剤組成:N−メチル−2−ピロリドン/キシレン 80/20)を用い、そのPAI樹脂を焼結基材にコーティングしたものを試験片として採用した。この試験の結果、摂氏100度において25MPaの強度を有するPAI樹脂及び摂氏100度において30MPaの強度を有するPAI樹脂は、試験中に破断し焼結基材から剥離した。一方、摂氏100度において42MPaの強度を有するPAI樹脂及び摂氏100度において45MPaの強度を有するPAI樹脂は、試験中に破断することなく多孔質焼結金属基材に密着したままであった。
-High temperature strength evaluation test of polyamideimide resin by limit PV method-
Here, the strength of the PAI resin at 100 degrees Celsius is evaluated. In this test, Hitachi Chemical Co., Ltd. trade name HI-600 (nonvolatile content (solid content): 25-30 wt%, solvent composition: N-methyl-2-pyrrolidone / xylene 80/20) was used as the PAI resin. A test piece was prepared by coating the PAI resin on a sintered substrate. As a result of this test, the PAI resin having a strength of 25 MPa at 100 degrees Celsius and the PAI resin having a strength of 30 MPa at 100 degrees Celsius were broken during the test and peeled off from the sintered base material. On the other hand, the PAI resin having a strength of 42 MPa at 100 degrees Celsius and the PAI resin having a strength of 45 MPa at 100 degrees Celsius remained adhered to the porous sintered metal substrate without breaking during the test.
−引張試験及び限界面圧試験によるPAI樹脂の評価試験− -Evaluation test of PAI resin by tensile test and limit surface pressure test-
(1)引張試験
ガラス基板をアセトンにより脱脂した後、そのガラス基板を窒素ブローによって乾燥させた。次いで、焼成後の膜厚が15μm(マイクロメートル)前後になるように日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HI−600をそのガラス基板に塗布した後、そのPAI樹脂溶液を摂氏80度に設定したオーブンに10分間静置してそのPAI樹脂溶液中の溶媒を十分に除去した。その後、設定温度を摂氏280度に変更し、ガラス基板上に残ったPAI樹脂を100分間かけて十分に焼成した結果、PAI樹脂のフィルムが得られた。最後にこのフィルムを幅10mm及び長さ60mmの短冊形状にカットして引張試験用試験片を得た。
(1) Tensile test After degreasing the glass substrate with acetone, the glass substrate was dried by nitrogen blowing. Next, a PAI resin solution HI-600 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. was applied to the glass substrate so that the film thickness after firing was around 15 μm (micrometer), and then the PAI resin solution was set to 80 degrees Celsius. The solution was left in an oven for 10 minutes to sufficiently remove the solvent in the PAI resin solution. Thereafter, the set temperature was changed to 280 degrees Celsius, and the PAI resin remaining on the glass substrate was sufficiently baked over 100 minutes. As a result, a PAI resin film was obtained. Finally, this film was cut into a strip shape having a width of 10 mm and a length of 60 mm to obtain a test piece for a tensile test.
このようにして得られた引張試験試験片を島津製作所製オートグラフAFS−5kGに装着して摂氏100度の空気雰囲気下でその引張試験片の引張破壊強度及び引張破壊伸びを計測した。 The tensile test specimen thus obtained was mounted on an autograph AFS-5 kG manufactured by Shimadzu Corporation, and the tensile fracture strength and tensile fracture elongation of the tensile specimen were measured in an air atmosphere of 100 degrees Celsius.
この結果、その引張破壊強度は54Mpaであり、引張破壊伸びは8%であった(表1参照)。 As a result, the tensile fracture strength was 54 Mpa and the tensile fracture elongation was 8% (see Table 1).
(2)限界面圧試験
日立化成株式会社製のPAI樹脂HI−600と、ダイキン工業株式会社製のPTFE粉末と、フッ化カルシウムと、酸化アルミニウム粉末とをボールミルに投入した後、12時間、これらの物質を攪拌混合した。この結果、10,000〜20,000cPの粘度を有する摺動部被覆用樹脂組成物溶液を得た。なお、このときの混合組成は、順に重量比で60/20/15/5であった。ちなみに、ここで、PAI樹脂の重量はワニスとしての重量ではなく固形分の重量である。
(2) Limit surface pressure test 12 hours after putting PAI resin HI-600 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd., PTFE powder manufactured by Daikin Industries, Ltd., calcium fluoride, and aluminum oxide powder into a ball mill. The materials were stirred and mixed. As a result, a sliding part coating resin composition solution having a viscosity of 10,000 to 20,000 cP was obtained. In addition, the mixed composition at this time was 60/20/15/5 by weight ratio in order. Incidentally, here, the weight of the PAI resin is not the weight of the varnish but the weight of the solid content.
次いで、外径φ44mm、内径φ32mmのディスク基材(図4参照)をアセトンにより脱脂した後、そのディスク基材を窒素ブローによって乾燥させた。なお、このディスク基材は、多孔質焼結金属であり、具体的には日立粉末冶金製のEO材から作製されている。続いて、焼成後の膜厚が50〜120μm(マイクロメートル)の範囲内に入るように摺動部被覆用樹脂組成物溶液をディスペンサ塗装装置(スプレー塗装装置等であってもよい)によってそのディスク基材に塗布した後、その摺動部被覆用樹脂組成物溶液を摂氏50度〜摂氏100度に設定したオーブンに30分間静置してその摺動部被覆用樹脂組成物中の溶媒を除去した。その後、設定温度を摂氏100度〜摂氏280度に変更し、ディスク基材上に残った摺動部被覆用樹脂組成物を30分間かけて十分に焼成した。この結果、ディスク基材上に摺動部被覆用樹脂組成物のフィルムが形成された。その後、このフィルムの膜厚が30〜50μm(マイクロメートル)の範囲内に入るようにこのフィルムを研磨して最終のディスク試験片20とした。そして、フィルムS側が上方を向くようにしてこのディスク試験片20を試験装置にセットした。
Next, a disk substrate (see FIG. 4) having an outer diameter of 44 mm and an inner diameter of 32 mm was degreased with acetone, and then the disk substrate was dried by nitrogen blowing. This disk base material is a porous sintered metal, and is specifically made from an EO material made by Hitachi Powder Metallurgy. Subsequently, the resin composition solution for coating the sliding portion is applied to the disc by a dispenser coating device (which may be a spray coating device or the like) so that the film thickness after firing falls within the range of 50 to 120 μm (micrometer). After applying to the substrate, the sliding part coating resin composition solution is left in an oven set at 50 degrees Celsius to 100 degrees Celsius for 30 minutes to remove the solvent in the sliding part coating resin composition. did. Thereafter, the set temperature was changed from 100 degrees Celsius to 280 degrees Celsius, and the sliding portion coating resin composition remaining on the disk substrate was sufficiently baked over 30 minutes. As a result, a film of the sliding portion coating resin composition was formed on the disk substrate. Thereafter, this film was polished so that the film thickness was in the range of 30 to 50 μm (micrometers) to obtain the final
次いで、ブレードホルダー10にブレード11を固定した後にブレード11の先端が下方を向くようにして(つまり、ブレード11の先端がディスク試験片20上のフィルムSと対向するようにして)ブレードホルダー10を試験装置にセットした。なお、このブレード11は、SKH51焼入れ焼戻し材(HV750〜850)から形成されており、図5に示されるように先端が円弧面となっている。さらに詳細には、このブレード11は、先端の円弧面の半径が6mmであり、幅が4mmであり、奥行きが5mmであり、長さが11mmである。なお、ブレード11の先端を円弧面としたのは、ヘルツ接触によりディスク試験片20に対する面圧を高くし、実際の圧縮機等における過酷な摺動状態(片当り等が発生した状態)を再現するためである。また、このブレード11は、ブレードホルダー10を軸Xに沿って見た場合において軸Xから19mm離れた円周上に均等配置される3つの固定位置に取り付けられている(つまり、ブレード固定位置は軸Xから19mm離れた円周上において120度の角度毎に設けられている)。また、このとき、ブレード11は、円弧辺がブレードホルダーの半径方向に沿って並ぶようにブレードホルダー10に取り付けられる(つまり、図5に示される矢印方向が摺動方向となる)。
Next, after fixing the
そして、ブレード11を30kgf荷重でディスク試験片20に押しつけた状態で、すべり速度が0.5m/sとなるようにディスク試験片20を軸Xを中心に回転させた。なお、このとき、ディスク試験片20は大気中に暴露され、ブレード11とディスク試験片20との間には潤滑油が注入されていなかった(つまり、ドライ状態下で試験が行われた)。そして、その後、5分経過毎に荷重を10kgfずつ増加させ、ブレード11とディスク試験片20との摩擦係数が急上昇する荷重を限界荷重とした。
Then, with the
なお、本実施例において、限界荷重は70kgfであった(表1参照)。 In this example, the limit load was 70 kgf (see Table 1).
引張試験用試験片作製用の原料を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9100に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験用試験片を作製した。また、測定温度条件を摂氏25度に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験を行った。また、限界面圧試験用試験片作製用の原料中のポリアミドイミド樹脂を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9100に変更し、さらに、限界面圧試験用試験片作製用の原料の重量比を50/30/20/0に変更した以外は、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は150Mpaであり、引張破壊伸びは9%であり、限界荷重は65kgfであった(表1参照)。 A tensile test specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that the raw material for preparing the tensile test specimen was changed to PAI resin solution HPC-9100 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. Further, a tensile test was performed in the same manner as in Example 1 except that the measurement temperature condition was changed to 25 degrees Celsius. Moreover, the polyamideimide resin in the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test was changed to PAI resin solution HPC-9100 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd., and the weight of the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test Except that the ratio was changed to 50/30/20/0, a test piece for limit surface pressure test was prepared in the same manner as in Example 1, and the limit surface pressure test was performed. At this time, the tensile fracture strength was 150 Mpa, the tensile fracture elongation was 9%, and the limit load was 65 kgf (see Table 1).
引張試験用試験片作製用の原料を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9100に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験用試験片を作製した。また、測定温度条件を摂氏25度に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験を行った。また、限界面圧試験用試験片作製用の原料中のポリアミドイミド樹脂を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9100に変更した以外は、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は150Mpaであり、引張破壊伸びは9%であり、限界荷重は80kgfであった(表1参照)。 A tensile test specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that the raw material for preparing the tensile test specimen was changed to PAI resin solution HPC-9100 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. Further, a tensile test was performed in the same manner as in Example 1 except that the measurement temperature condition was changed to 25 degrees Celsius. Further, the test for limit surface pressure test was carried out in the same manner as in Example 1 except that the polyamideimide resin in the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test was changed to PAI resin solution HPC-9100 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. A piece was prepared and subjected to a limit surface pressure test. At this time, the tensile fracture strength was 150 Mpa, the tensile fracture elongation was 9%, and the limit load was 80 kgf (see Table 1).
引張試験用試験片作製用の原料を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9100に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験用試験片を作製した。また、測定温度条件を摂氏25度に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験を行った。また、限界面圧試験用試験片作製用の原料中のポリアミドイミド樹脂を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9100に変更し、さらに、限界面圧試験用試験片作製用の原料の重量比を70/20/8/2に変更した以外は、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は150Mpaであり、引張破壊伸びは9%であり、限界荷重は70kgfであった(表1参照)。 A tensile test specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that the raw material for preparing the tensile test specimen was changed to PAI resin solution HPC-9100 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. Further, a tensile test was performed in the same manner as in Example 1 except that the measurement temperature condition was changed to 25 degrees Celsius. Moreover, the polyamideimide resin in the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test was changed to PAI resin solution HPC-9100 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd., and the weight of the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test Except that the ratio was changed to 70/20/8/2, a test piece for limit surface pressure test was prepared in the same manner as in Example 1, and the limit surface pressure test was performed. At this time, the tensile fracture strength was 150 MPa, the tensile fracture elongation was 9%, and the limit load was 70 kgf (see Table 1).
引張試験用試験片作製用の原料を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9200に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験用試験片を作製した。また、測定温度条件を摂氏25度に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験を行った。また、限界面圧試験用試験片作製用の原料中のポリアミドイミド樹脂を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−9200に変更した以外は、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は115Mpaであり、引張破壊伸びは11%であり、限界荷重は60kgfであった(表1参照)。 A tensile test specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that the raw material for preparing the tensile test specimen was changed to PAI resin solution HPC-9200 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. Further, a tensile test was performed in the same manner as in Example 1 except that the measurement temperature condition was changed to 25 degrees Celsius. Further, the test for limit surface pressure test was performed in the same manner as in Example 1 except that the polyamideimide resin in the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test was changed to PAI resin solution HPC-9200 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. A piece was prepared and subjected to a limit surface pressure test. At this time, the tensile fracture strength was 115 Mpa, the tensile fracture elongation was 11%, and the limit load was 60 kgf (see Table 1).
引張試験用試験片作製用の原料を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−7200に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験用試験片を作製した。また、測定温度条件を摂氏25度に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験を行った。また、限界面圧試験用試験片作製用の原料中のポリアミドイミド樹脂を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC−7200に変更した以外は、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は60Mpaであり、引張破壊伸びは130%であり、限界荷重は60kgfであった(表1参照)。 A tensile test specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that the raw material for preparing the tensile test specimen was changed to Hitachi Chemical's PAI resin solution HPC-7200. Further, a tensile test was performed in the same manner as in Example 1 except that the measurement temperature condition was changed to 25 degrees Celsius. Further, the test for limit surface pressure test was performed in the same manner as in Example 1 except that the polyamideimide resin in the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test was changed to PAI resin solution HPC-7200 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. A piece was prepared and subjected to a limit surface pressure test. At this time, the tensile fracture strength was 60 Mpa, the tensile fracture elongation was 130%, and the limit load was 60 kgf (see Table 1).
測定温度条件を摂氏200度に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験を行った。また、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は39Mpaであり、引張破壊伸びは7%であり、限界荷重は70kgfであった(表1参照)。 A tensile test was performed in the same manner as in Example 1 except that the measurement temperature condition was changed to 200 degrees Celsius. Moreover, the test piece for limit surface pressure tests was produced similarly to Example 1, and the limit surface pressure test was done. At this time, the tensile fracture strength was 39 Mpa, the tensile fracture elongation was 7%, and the limit load was 70 kgf (see Table 1).
(比較例1)
引張試験用試験片作製用の原料を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC4250に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験用試験片を作製し、引張試験を行った。また、限界面圧試験用試験片作製用の原料中のポリアミドイミド樹脂を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC4250に変更した以外は、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は30Mpaであり、引張破壊伸びは10%であり、限界荷重は30kgfであった(表1参照)。
(Comparative Example 1)
A tensile test specimen was prepared and subjected to a tensile test in the same manner as in Example 1 except that the raw material for preparing the tensile test specimen was changed to PAI resin solution HPC4250 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. In addition, the test piece for limit surface pressure test was performed in the same manner as in Example 1 except that the polyamideimide resin in the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test was changed to PAI resin solution HPC4250 made by Hitachi Chemical Co., Ltd. It produced and the limit surface pressure test was done. At this time, the tensile fracture strength was 30 Mpa, the tensile fracture elongation was 10%, and the limit load was 30 kgf (see Table 1).
(比較例2)
引張試験用試験片作製用の原料を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC4250に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験用試験片を作製した。また、測定温度条件を摂氏25度に変更した以外は、実施例1と同様に引張試験を行った。また、限界面圧試験用試験片作製用の原料中のポリアミドイミド樹脂を日立化成株式会社製のPAI樹脂溶液HPC4250に変更した以外は、実施例1と同様にして限界面圧試験用試験片を作製し、限界面圧試験を行った。なお、このとき、引張破壊強度は80Mpaであり、引張破壊伸びは10%であり、限界荷重は45kgfであった(表1参照)。
(Comparative Example 2)
A tensile test specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that the raw material for preparing the tensile test specimen was changed to PAI resin solution HPC4250 manufactured by Hitachi Chemical Co., Ltd. Further, a tensile test was performed in the same manner as in Example 1 except that the measurement temperature condition was changed to 25 degrees Celsius. In addition, the test piece for limit surface pressure test was performed in the same manner as in Example 1 except that the polyamideimide resin in the raw material for preparing the test piece for limit surface pressure test was changed to PAI resin solution HPC4250 made by Hitachi Chemical Co., Ltd. It produced and the limit surface pressure test was done. At this time, the tensile fracture strength was 80 Mpa, the tensile fracture elongation was 10%, and the limit load was 45 kgf (see Table 1).
−考察−
実施例1及び比較例1の記載から「摺動部被覆用樹脂組成物中のPAI樹脂成分として摂氏100度の温度条件下においてより高い引張破壊強度を示すPAI樹脂を用いると、摺動部が高温になっても摺動部被覆用樹脂組成物が破断しにくくなる」ことがわかる。したがって、摺動部被覆用樹脂組成物中のPAI樹脂成分としてこのようなPAI樹脂を用いると、摺動部被覆用樹脂組成物に、多孔質焼結金属基材に対する高い密着性を付与することができる。なお、実施例2において使用されたPAI樹脂は、実施例1において使用されたPAI樹脂と同一のPAI樹脂である。したがって、このPAI樹脂は摂氏100度の温度条件下において高い引張破壊強度を示すだけでなく、摂氏200度の温度条件下において高い引張破壊強度を示すことがわかる。
-Discussion-
From the description of Example 1 and Comparative Example 1, when a PAI resin showing a higher tensile fracture strength under a temperature condition of 100 degrees Celsius is used as the PAI resin component in the resin composition for covering a sliding part, the sliding part is It can be seen that the sliding portion coating resin composition is less likely to break even at high temperatures. Accordingly, when such a PAI resin is used as the PAI resin component in the sliding portion coating resin composition, the sliding portion coating resin composition is imparted with high adhesion to the porous sintered metal substrate. Can do. The PAI resin used in Example 2 is the same PAI resin as the PAI resin used in Example 1. Therefore, it can be seen that this PAI resin shows not only a high tensile fracture strength under a temperature condition of 100 degrees Celsius but also a high tensile fracture strength under a temperature condition of 200 degrees Celsius.
また、参考例2〜5及び比較例2の記載から「摺動部被覆用樹脂組成物中のPAI樹脂成分として摂氏25度の温度条件下においてより高い引張破壊強度を示すPAI樹脂を用いると、摺動部が高温になっても摺動部被覆用樹脂組成物が破断しにくくなる」ことがわかる。したがって、摺動部被覆用樹脂組成物中のPAI樹脂成分としてこのようなPAI樹脂を用いると、摺動部被覆用樹脂組成物に、多孔質焼結金属に対する高い密着性を付与することができる。 In addition, from the description of Reference Examples 2 to 5 and Comparative Example 2, when a PAI resin showing higher tensile fracture strength under a temperature condition of 25 degrees Celsius is used as the PAI resin component in the sliding portion coating resin composition, It can be seen that the sliding portion coating resin composition is less likely to break even when the sliding portion becomes hot. Therefore, when such a PAI resin is used as the PAI resin component in the sliding part coating resin composition, high adhesion to the porous sintered metal can be imparted to the sliding part coating resin composition. .
また、参考例6の記載から「摺動部被覆用樹脂組成物中のPAI樹脂成分として摂氏25度の温度条件下において引張強度は比較的低いが伸びが比較的高いPAI樹脂を用いると、摺動部が高温になっても摺動部被覆用樹脂組成物が破断しにくくなる」ことがわかる。したがって、摺動部被覆用樹脂組成物中のPAI樹脂成分としてこのようなPAI樹脂を用いると、摺動部被覆用樹脂組成物に、多孔質焼結金属基材に対する高い密着性を付与することができる。 In addition, from the description in Reference Example 6, if a PAI resin having a relatively low tensile strength but a relatively high elongation under a temperature condition of 25 degrees Celsius is used as a PAI resin component in the resin composition for covering a sliding part, It can be seen that the sliding portion coating resin composition is less likely to break even when the moving portion becomes hot. Accordingly, when such a PAI resin is used as the PAI resin component in the sliding portion coating resin composition, the sliding portion coating resin composition is imparted with high adhesion to the porous sintered metal substrate. Can do.
なお、実施例において使用したPAI樹脂は、芳香族ポリアミドイミド樹脂等であり、例えば、芳香族ジアミンに特定のアラミドジアミン類を共重合させる等してその引張破壊強度や伸びを調製することができる。 The PAI resin used in the examples is an aromatic polyamide-imide resin or the like. For example, the tensile fracture strength and elongation can be adjusted by copolymerizing a specific aramid diamine with an aromatic diamine. .
<揺動式ロータリー圧縮機の特徴>
本実施の形態に係る揺動式ロータリー圧縮機101では、ピストン121、ブッシュ122及びヘッド部材123,127の摺動部分に、本発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物がコーティングされた。このため、揺動式ロータリー圧縮機101では、潤滑油が供給されず摺動面温度が急上昇するような場合であっても、従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等が実現される。また、このコーティング膜は剥離しにくい。
<Features of oscillating rotary compressor>
In the oscillating
本発明に係る摺動部被覆用樹脂組成物は、圧縮機やエンジン等の摺動部分に従来よりも優れた摺動特性や、耐摩耗性、耐焼付性等を付与することができるとともに剥がれにくいコーティング膜を形成することができるという特徴を有しており、摺動部分を有しているあらゆる機械装置に応用することができる。 The sliding portion coating resin composition according to the present invention can impart sliding properties, wear resistance, seizure resistance, and the like superior to conventional sliding portions such as compressors and engines and is peeled off. It has a feature that a difficult coating film can be formed, and can be applied to any mechanical device having a sliding portion.
101 揺動式ロータリー圧縮機
110 ケーシング
111 胴部ケーシング部
112 上壁部
113 底壁部
115 揺動式ロータリー圧縮機構
116 駆動モータ
117 クランク軸
117a,117b 偏心軸部
119 吸入管
120 吐出管
121 ピストン
121a ローラー部
121b ブレード部
122 ブッシュ
123 フロントヘッド
123a 軸受部
123b 開口
124 第1シリンダブロック
124a,126a シリンダ孔
124b,126b 吸入孔
124c,126c 吐出路
124d,126d ブッシュ収容孔
124e,126e ブレード収容孔
125 ミドルプレート
126 第2シリンダブロック
127 リアヘッド
127a 軸受部
190 ボルト
151 ステータ
152 ローター
153 コイルエンド
160 マフラー
210 アキュームレータ(気液分離器)
L 潤滑油
Rc1 第1シリンダ室
Rc2 第2シリンダ室
DESCRIPTION OF
L Lubricating oil Rc1 First cylinder chamber Rc2 Second cylinder chamber
Claims (2)
全重量に対して15wt%以上を占めるポリテトラフルオロエチレン粉末と、
フッ化物と、
酸化アルミニウム粉末と
を含有する摺動部被覆用樹脂組成物。 In a tensile strength measured by the Shimadzu Autograph AFS-5 kG, and a said tensile strength is 40MPa or more at a temperature of 100 degrees centigrade, and the tensile strength at a temperature of 200 degrees Celsius or higher 39MPa A polyamideimide resin occupying 50 to 80 wt% of the total weight;
Polytetrafluoroethylene powder occupying 15 wt% or more of the total weight;
With fluoride,
A resin composition for coating a sliding part, comprising aluminum oxide powder.
請求項1に記載の摺動部被覆用樹脂組成物。 2. The resin composition for covering a sliding part according to claim 1, wherein the fluoride is at least one fluoride selected from the group consisting of calcium fluoride (CaF 2 ) and strontium fluoride (SrF 2 ).
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