JP5153449B2 - 分散リアクトル系統用人工地絡試験装置 - Google Patents

Description

本発明は、分散リアクトル系統用人工地絡試験装置に関し、特に、６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を効率よく実施するのに好適な分散リアクトル系統用人工地絡試験装置に関する。

電力系統が図１１（ａ）に示すような６ｋＶ分散リアクトル系統である場合の人工地絡試験は、専門的な技術能力を必要としており、６ｋＶ非接地系統の配電線Ａ〜Ｄの充電電流が判明しないとリアクトル投入量の適正判断ができないために以下の手順に従って行われている。
（手順１）図１１（ｂ）に×印で示すように母線１に接続されている中性点接地抵抗２（以下、「ＮＧＲ２」と称する。）と配電線Ａ〜Ｄにそれぞれ取り付けられている第１乃至第４のリアクトル３₁〜３₄を引き抜いて、６ｋＶ分散リアクトル系統から６ｋＶ非接地系統へ移行する。
（手順２）移行した６ｋＶ非接地系統の人工地絡試験を実施して、６ｋＶ非接地系統の配電線Ａ〜Ｄの充電電流を求める。
（手順３）母線１にＮＧＲ２を接続するとともに配電線Ａ〜Ｄに第１乃至第４のリアクトル３₁〜３₄をそれぞれ投入して、６ｋＶ非接地系統から６ｋＶ分散リアクトル系統へ移行する。
（手順４）移行した６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する。

なお、下記の特許文献１には、危険で手間がかかり系統保護の面からも好ましくない人工地絡試験を行なうことなく対地静電容量を簡単に測定するために、非接地電力系統に接続された接地変圧器の２次側に、異なるインピ−ダンスを切換え接続する切換えスイッチと、切換え前後の接地変圧器の２次電圧を測定する電圧計と、非接地電力系統の零相等価回路について成立する接地変圧器の２次電圧を表す式に基づいて異なるインピ−ダンスとそれに対応する接地変圧器の２次電圧の測定データの組から三相を一括した対地静電容量を演算する演算装置を備えた、非接地電力系統の対地静電容量の測定装置が開示されている。
また、本出願人らは、下記の特許文献２において、費用が必要でかつ危険性がありかつ電力系統全体に影響を与える人工地絡試験を実施することなく対地静電容量を簡単に測定することができるとともに補償リアクトルの補償容量を容易に設定し得るようにするために、系統母線から配電線を引き出した電力系統について、系統全体の対地静電容量と配電線毎の対地静電容量をそれぞれ測定する装置であって、系統母線に接続された接地用変圧器の二次側から微小な測定用電流を系統母線に重畳させる電流重畳部と、その測定用電流の重畳前後での接地用変圧器の二次電圧、各配電線に設けられた零相変流器の二次電圧、系統母線に接続された計器用接地変圧器の三次電圧（零相電圧）および測定用電流を測定する測定部と、測定部からの測定データに基づいて所定の演算処理を実行する演算部とを具備する、電力系統の対地静電容量測定装置を提案している。
特開平５−９３７４８号公報 特開２００５−７７３１６号公報

しかしながら、上述した従来の６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験は、６ｋＶ非接地系統の人工地絡試験（手順２）および６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験（手順３）の２回の人工地絡試験を実施する必要があるために多くの費用および時間を要するという問題と、試験中は地絡方向継電器（第１乃至第４のＤＧ４₁〜４₅）および地絡過電圧継電器（６４Ｖ）をロックしているために危険性を伴っているという問題とがあった。
また、上記特許文献１に開示されている非接地電力系統の対地静電容量の測定装置は、分散リアクトル系統の充電電流の測定に使用することもできるが、測定した分散リアクトル系統の充電電流から非接地系統の充電電流を求めることはできないという問題がある。
さらに、上記特許文献２で本出願人らが提案している電力系統の対地静電容量測定装置は、分散リアクトル系統には対応していない。

本発明の目的は、費用および時間を大幅に削減することができるとともに試験中に地絡方向継電器および地絡過電圧継電器をロックする時間が大幅に短くなる分散リアクトル系統用人工地絡試験装置を提供することにある。

本発明の分散リアクトル系統用人工地絡試験装置は、分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する際に使用される分散リアクトル系統用人工地絡試験装置（１０）であって、前記分散リアクトル系統の母線（１）に設置された接地形計器用変圧器（５）のＧＰＴ３次電圧（Ｖ _GPT ）と該接地形計器用変圧器から入力される零相電圧（Ｖ ₀ ）と地絡発生装置（６）から入力される地絡電流（Ｉ _g ）とに基づいて分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）を算出し、該算出した分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）と前記分散リアクトル系統の各配電線（Ａ〜Ｄ）のリアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）の合計値であるリアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）とに基づいて非接地系統充電電流（Ｉ _C ）を算出するとともに、該算出した非接地系統充電電流（Ｉ _C ）と前記リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）と前記人工地絡試験時に前記各配電線に流れる零相電流（Ｉ ₀₁ 〜Ｉ ₀₄ ）と前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）とに基づいて前記各配電線の非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）を算出するための充電電流算出部（１５）と、該充電電流算出部によって算出された前記各非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）と前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）とに基づいて算出した前記各配電線の合調度（Ｋ ₁ 〜Ｋ ₄ ）がすべて１００％未満であり、かつ、前記充電電流算出部によって算出された前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の電流値が目標充電電流（Ｉ _M ）未満である場合に「リアクトル投入量が良好」と判定するためのリアクトル投入量良否判定部（１６）とを具備し、前記充電電流算出部が、前記ＧＰＴ３次電圧（Ｖ _GPT ）と前記各零相電圧（Ｉ ₀₁ 〜Ｉ ₀₄ ）と前記地絡電流（Ｉ _g ）とに基づいて、前記母線の各相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角を算出し、該算出した母線の各相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角の平均を求めることにより前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の電流値および進み角を算出し、該算出した分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）をベクトルで表したときの実数値および虚数値を算出し、前記リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）と前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の虚数値とを足すことにより前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）を算出し、前記各零相電流（Ｉ ₀₁ 〜Ｉ ₀₄ ）に基づいて前記各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分を算出し、該算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の平均を求めることにより該各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値を算出し、該算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値を足すことにより該各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値を算出し、前記算出した非接地系統充電電流（Ｉ _C ）、前記リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）、前記算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値、前記算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値および前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）を用いて、前記各非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）を算出することを特徴とする。
ここで、前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に、前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）が良好となる各改善リアクトル投入量（Ｉ_L1’〜Ｉ_L4’）を算出するとともに、該算出した改善リアクトル投入量（Ｉ _L1 ’〜Ｉ _L4 ’）を用いて改善後の非接地系統充電電流（Ｉ _C ）を算出するための改善リアクトル投入量算出部（１７）をさらに具備してもよい。
前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が良好」と判定された場合には前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）と「リアクトル投入量が良好である」旨を示すメッセージとを表示装置に表示し、前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合には「リアクトル投入量が不適正である」旨を示すメッセージと前記各改善リアクトル投入量（Ｉ _L1 ’〜Ｉ _L4 ’）と前記改善後の非接地系統充電電流（Ｉ _C ）とを前記表示装置に表示するための表示部（１８）をさらに具備してもよい。
前記改善リアクトル投入量算出部が、前記合調度が１００％以上である配電線（Ｃ）があったために前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に、前記配電線（Ｃ）のリアクトル投入量（Ｉ _L3 ）から該配電線（Ｃ）の非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C3 ）を引いた値をリアクトル投入量のきざみ量で割った値を求め、該求めた値よりも大きい最小の整数値（ａ）を求め、該配電線（Ｃ）のリアクトル投入量（Ｉ _L3 ）から該求めた整数値（ａ）に該リアクトル投入量のきざみ量を掛けた値を引いて、該配電線（Ｃ）の改善リアクトル投入量（Ｉ_L3’）を算出し、改善されていない前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 ，Ｉ _L2 ，Ｉ _L4 ）および改善された前記改善リアクトル投入量（Ｉ _L3 ’）の合計値である改善リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ’）に所定の数値を掛けてリアクトル投入量改善後のリアクトル有効分（Ｉ _Ln ）である改善リアクトル有効分（Ｉ _Ln ’）を求め、前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の実数値からリアクトル投入量改善前後のリアクトル有効分の差（Ｉ _Ln −Ｉ _Ln ’）を引いて改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ_G’）の実数値を算出し、前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）からリアクトル投入量改善後の改善リアクトル投入量合計値（Ｉ_L’）を引いて前記改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の虚数値を算出し、該算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および虚数値に基づいて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の進み角を算出し、該算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および進み角を用いて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値を算出し、該算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値が前記目標充電電流（Ｉ _M ）未満であるか否かを判定してもよい。
前記改善リアクトル投入量算出部が、前記改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値が前記目標充電電流（Ｉ _M ）以上であったために前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に、前記各非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）から改善されていない前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 ，Ｉ _L2 ，Ｉ _L4 ）および改善された前記改善リアクトル投入量（Ｉ _L3 ’）を引いた値を前記リアクトル投入量のきざみ量で割った値を新たに求め、該新たに求めた値よりも小さい最大の整数値（ａ₁〜ａ₄）を前記各配電線について新たに求め、該新たに求めた各配電線についての整数値に前記リアクトル投入量のきざみ量を掛けた値を改善されていない前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 ，Ｉ _L2 ，Ｉ _L4 ）および改善された前記改善リアクトル投入量（Ｉ _L3 ’）に足すことにより該各配電線の他の改善リアクトル投入量を新たに算出し、該算出した各他の改善リアクトル投入量の合計値である他の改善リアクトル投入量合計値に前記所定の数値を掛けて今回のリアクトル投入量改善後のリアクトル有効分である他の改善リアクトル有効分を新たに求め、前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の実数値から今回のリアクトル投入量改善前後のリアクトル有効分の差を引いて改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ_G’）の実数値を新たに算出し、前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）から前記他の改善リアクトル投入量合計値を引いて前記改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の虚数値を新たに算出し、該新たに算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および虚数値に基づいて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の進み角を新たに算出し、該新たに算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および進み角を用いて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値を新たに算出し、該新たに算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値が前記目標充電電流未満（Ｉ _M ）であるか否かを判定してもよい。

本発明の分散リアクトル系統用人工地絡試験装置は、以下に示す効果を奏する。
（１）分散リアクトル系統の人工地絡試験の試験結果に基づいて分散リアクトル系統の充電電流と分散リアクトル系統を非接地系統に移行したときの充電電流とを算出し、算出した分散リアクトル系統の充電電流と分散リアクトル系統を非接地系統に移行したときの充電電流とに基づいて分散リアクトル系統の各配電線のリアクトル投入量が良好か否かを判定することにより、分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施するだけで分散リアクトル投入量の良否を判定することができるので、費用および時間を大幅に削減することができるとともに試験中に地絡方向継電器および地絡過電圧継電器をロックする時間が大幅に短くなる。
（２）「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に分散リアクトル系統の人工地絡試験の試験結果に基づいて改善リアクトル投入量を算出することにより、リアクトル投入量の改善作業を迅速に行うことができる。

上記の目的を、分散リアクトル系統の人工地絡試験の試験結果に基づいて分散リアクトル系統の分散リアクトル系統充電電流と分散リアクトル系統を非接地系統に移行したときの非接地系統充電電流とを算出し、算出した分散リアクトル系統充電電流および非接地系統充電電流に基づいて分散リアクトル系統の各配電線のリアクトル投入量が良好か否かを判定することにより実現した。

以下、本発明の分散リアクトル系統用人工地絡試験装置の実施例について図面を参照して説明する。
本発明の一実施例による分散リアクトル系統用人工地絡試験装置１０（以下、「人工地絡試験装置１０」と称する。）は、図２に示すような６ｋＶ分散リアクトル系統について使用するものであり、図１に示すように、入力データ受信部１１と、入力データ記憶部１２と、測定データ受信部１３と、測定データ記憶部１４と、充電電流算出部１５と、リアクトル投入量良否判定部１６と、改善リアクトル投入量算出部１７と、表示部１８とを具備する。

入力データ受信部１１は、外部の入力装置（不図示）から入力される６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施するのに必要な入力データを受け取ったのち、受取った入力データを入力データ記憶部１２に記憶させるためのものである。

ここで、入力データとしては、以下に示す９個のデータが含まれる。
（１）母線１に設置されている接地形計器用変圧器５（以下、「ＧＰＴ５」と称する。）のＧＰＴ３次電圧Ｖ_GPT（１１０Ｖまたは１９０Ｖ）
（２）配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4
（３）第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4の合計値であるリアクトル投入量合計値Ｉ_L
（４）リアクトル投入量合計値Ｉ_Lに“０．１”を掛けた値であるリアクトル有効分Ｉ_Ln
（５）母線１に設置されているＮＧＲ２のＮＧＲ電流Ｉ_n
（６）ＧＰＴ５に関するＧＰＴ制限抵抗Ｒ_n
（７）ＧＰＴ制限抵抗Ｒ_nより算出したＧＰＴ制限抵抗電流Ｉ_r
（８）配電系統内の最大接地抵抗値Ｒ_m
（９）６ｋＶ分散リアクトル系統の目標充電電流Ｉ_M（たとえば、１秒以内に自動的に遮断する装置を設けている箇所では目標充電電流Ｉ_M＝６００Ｖ／Ｒ_m）

測定データ受信部１３は、６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施した際にＧＰＴ５から入力される零相電圧Ｖ₀（母線地絡特性）、第１乃至第４のＤＧ４₁〜４₄からそれぞれ入力される第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄（ＤＧ位相特性）および地絡発生装置６（図２参照）から入力される地絡電流Ｉ_g（Ｉ_g位相特性）を受け取ったのち、受け取った零相電圧Ｖ₀、第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄および地絡電流Ｉ_gを測定データ記憶部１４に記憶させるためのものである。

充電電流算出部１５は、入力データ記憶部１２に記憶されたＧＰＴ３次電圧Ｖ_GPTと測定データ記憶部１４に記憶された零相電圧Ｖ₀および地絡電流Ｉ_gとに基づいて６ｋＶ分散リアクトル系統の充電電流（完全地絡時の地絡電流）である分散リアクトル系統充電電流（完全地絡時地絡電流）Ｉ_Gを算出し、算出した分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gと入力データ記憶部１２に記憶されたリアクトル投入量合計値Ｉ_Lとに基づいて６ｋＶ非接地系統全体の充電電流である非接地系統充電電流Ｉ_Cを算出するとともに、算出した非接地系統充電電流Ｉ_Cと入力データ記憶部１２に記憶されたリアクトル投入量合計値Ｉ_Lと測定データ記憶部１４に記憶された第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄と入力データ記憶部１２に記憶された第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4とに基づいて６ｋＶ非接地系統の配電線Ａ〜Ｄの充電電流である第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4を算出するためのものである。

リアクトル投入量良否判定部１６は、充電電流算出部１５によって算出された第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4と入力データ記憶部１２に記憶されている第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4とに基づいて算出した配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄がすべて１００％未満であり、かつ、充電電流算出部１５によって算出された分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値が入力データ記憶部１２に記憶された目標充電電流Ｉ_M未満である場合に「リアクトル投入量が良好」と判定するためのものである。

改善リアクトル投入量算出部１７は、リアクトル投入量良否判定部１６において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に、リアクトル投入量が良好となる第１乃至第４の改善リアクトル投入量Ｉ_L1’〜Ｉ_L4’を算出するとともに、算出した第１乃至第４の改善リアクトル投入量Ｉ_L1’〜Ｉ_L4’を用いて改善後の非接地系統充電電流Ｉ_Cを算出するためのものである。

表示部１８は、リアクトル投入量良否判定部１６において「リアクトル投入量が良好」と判定された場合にはメッセージ「リアクトル投入量 良好」と非接地系統充電電流Ｉ_Cとを表示装置（不図示）に表示し、リアクトル投入量良否判定部１６において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合にはメッセージ「リアクトル投入量 不適正」と第１乃至第４の改善リアクトル投入量Ｉ_L1’〜Ｉ_L4’と改善後の非接地系統充電電流Ｉ_Cとを表示装置に表示するためのものである。

次に、人工地絡試験装置１０を用いて図２に示した６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する方法について、図３および図４を参照して説明する。
まず、第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4がすべて良好である場合について、図５および図６も参照して説明する。
人工地絡試験を実施する前に、以下に示すデータが試験員によって入力装置を用いて人工地絡試験装置１０に入力データとして入力される（図５の上の表参照）。
（１）ＧＰＴ３次電圧Ｖ_GPT＝１９０Ｖ
（２）第１のリアクトル量Ｉ_L1＝３．０Ａ
第２のリアクトル量Ｉ_L2＝３．０Ａ
第３のリアクトル量Ｉ_L3＝２．５Ａ
第４のリアクトル量Ｉ_L4＝５．０Ａ
（３）リアクトル投入量合計値Ｉ_L＝１３．５Ａ（＝３．０Ａ＋３．０Ａ＋２．５Ａ＋５．０Ａ）
（４）リアクトル有効分Ｉ_Ln＝１．３５Ａ（＝１３．５Ａ×０．１）
（５）ＮＧＲ電流Ｉ_n＝３．８７Ａ
（６）ＧＰＴ制限抵抗＝２５Ω
（７）ＧＰＴ制限抵抗電流Ｉ_r＝０．３７９Ａ
（８）最大接地抵抗値Ｒ_m＝１００Ω
（９）目標充電電流Ｉ_M＝６Ａ（＝６００Ｖ／Ｒ_m）

これらの入力データは、人工地絡試験装置１０の入力データ受信部１１によって入力データ記憶部１２に記憶される（図３のステップＳ１１）。

その後、試験員は、地絡発生装置６（図２参照）を用いて６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する（ステップＳ１２）。
この人工地絡試験によって母線１に発生する零相電圧Ｖ₀がＧＰＴ５から人工地絡試験装置１０に入力され、配電線Ａ〜Ｄに流れる第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄が第１乃至第４のＤＧ４₁〜４₄から人工地絡試験装置１０にそれぞれ入力されるとともに、地絡発生装置６によって測定された地絡電流Ｉ_gが地絡発生装置６から人工地絡試験装置１０に入力される。

なお、この例では、母線１の赤相、白相および青相について人工地絡試験を実施した結果、図５の下の表に示すように電圧値３５．７Ｖ、電圧値３８．０Ｖおよび電圧値４０．２Ｖの零相電圧Ｖ₀がそれぞれ発生し、図６に示すように配電線Ａに電流値２．８０ｍＡ（位相角１６０°）、電流値２．３０ｍＡ（位相角１１７°）および電流値１．３０ｍＡ（位相角１６８°）の第１の零相電流Ｉ₀₁がそれぞれ発生し、配電線Ｂに電流値１．４０ｍＡ（位相角１４３°）、電流値２．８０ｍＡ（位相角１６９°）および電流値２．００ｍＡ（位相角１５４°）の第２の零相電流Ｉ₀₂がそれぞれ発生し、配電線Ｃに電流値２．３０ｍＡ（位相角１８４°）、電流値１．８０ｍＡ（位相角１５１°）および電流値１．４０ｍＡ（位相角１８８°）の第３の零相電流Ｉ₀₃がそれぞれ発生し、配電線Ｄに電流値１．５０ｍＡ（位相角１６６°）、電流値２．３０ｍＡ（位相角１６９°）および電流値２．４０ｍＡ（位相角１５２°）の第４の零相電流Ｉ₀₄がそれぞれ発生し、図５の下の表に示すように地絡発生装置６では電流値１．０４Ａ（位相角３４６°）、電流値１．０４Ａ（位相角３３７°）および電流値１．０１Ａ（位相角３４４°）の地絡電流Ｉ_gが測定されたとする。

人工地絡試験装置１０に入力された零相電圧Ｖ₀、第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄および地絡電流Ｉ_gは、測定データ受信部１３によって測定データ記憶部１４に記憶される（ステップＳ１３）。

その後、充電電流算出部１５において、６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験の試験結果に基づいて、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G、非接地系統充電電流Ｉ_Cおよび第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4が以下のようにして算出される（ステップＳ１４）。

（１）分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの算出
ＧＰＴ３次電圧Ｖ_GPTと零相電圧Ｖ₀と地絡電流Ｉ_gとに基づいて、母線１の赤相、白相および青相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角が次式によりそれぞれ算出される。
各相の分散リアクトル系統充電電流の電流値＝（Ｖ_GPT／Ｖ₀）×Ｉ_g
各相の分散リアクトル系統充電電流の位相角＝３６０°−（Ｉ_gの位相角）
この例では、図５の下の表に示すように、母線１の赤相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は５．５４Ａ（＝（１９０Ｖ／３５．７Ｖ）×１．０４Ａ）および１４．０°（＝３６０°−３４６°）となり、母線１の白相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は５．２０Ａ（＝（１９０Ｖ／３８．０Ｖ）×１．０４Ａ）および２３．０°（＝３６０°−３３７°）となり、母線１の青相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は４．７７Ａ（＝（１９０Ｖ／４０．２Ｖ）×１．０１Ａ）および１６．０°（＝３６０°−３４４°）となる。
続いて、算出された母線１の赤相、白相および青相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角の平均を求めることにより、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値および進み角が算出される。また、算出された分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gをベクトルで表したときの実数値（ＮＧＲ電流Ｉ_n＋リアクトル有効分Ｉ_Ln＋ＧＰＴ制限抵抗電流Ｉ_r）および虚数値（非接地系統充電電流Ｉ_C−リアクトル電流）が算出される（図５のベクトル図参照）。
この例では、図５の下の表に示すように、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値および進み角は５．１７Ａ（＝（５．５４Ａ＋５．２０Ａ＋４．７７Ａ）／３）および１８．０°（＝（１４．０°＋２３．０°＋１６．０°）／３）となり、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの実数値および虚数値は４．９２Ａおよび１．６Ａとなる。

（２）非接地系統充電電流Ｉ_Cの算出
リアクトル投入量合計値Ｉ_Lと分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの虚数値とを足すことにより、非接地系統充電電流Ｉ_Cが算出される。
この例では、非接地系統充電電流Ｉ_Cは１５．１０Ａ（＝１３．５Ａ＋１．６０Ａ）となる。

（３）第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4の算出
第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄に基づいて、配電線Ａ〜Ｄの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分が次式により算出される。
配電線外部充電電流の無効分＝電流値×ｓｉｎ（１８０°−位相角）
この例では、図６に示すように、配電線Ａの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．９６ｍＡ（＝２．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６０°））、２．０５ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１１７°））および０．２７ｍＡ（＝１．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６８°））となる。配電線Ｂの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．８４ｍＡ（＝１．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１４３°））、０．５３ｍＡ（＝２．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６９°））および０．８８ｍＡ（＝２．００ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１５４°））となる。配電線Ｃの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は−０．１６ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８４°））、０．８７ｍＡ（＝１．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１５１°））および−０．１９ｍＡ（＝１．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８８°））となる。配電線Ｄの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．３６ｍＡ（＝１．５０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６６°））、０．４４ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６９°））および１．１３ｍＡ（＝２．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１５２°））となる。
続いて、算出された配電線Ａ〜Ｄの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分の平均を求めることにより、配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値が算出される。
この例では、図６に示すように、配電線Ａの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は１．０９２ｍＡ（＝（０．９６ｍＡ＋２．０５ｍＡ＋０．２７ｍＡ）／３）となり、配電線Ｂの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は０．７５１ｍＡ（＝（０．８４ｍＡ＋０．５３ｍＡ＋０．８８ｍＡ）／３）となり、配電線Ｃの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は０．１７２ｍＡ（＝（−０．１６ｍＡ＋０．８７ｍＡ−０．１９ｍＡ）／３）となり、配電線Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は０．６４３ｍＡ（＝（０．３６ｍＡ＋０．４４ｍＡ＋１．１３ｍＡ）／３）となる。
続いて、算出された配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値を足すことにより、配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値が算出される。
この例では、図６に示すように、配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値は２．６５９ｍＡ（＝１．０９２ｍＡ＋０．７５１ｍＡ＋０．１７２ｍＡ＋０．６４３ｍＡ）となる。
続いて、非接地系統充電電流Ｉ_C、リアクトル投入量合計値Ｉ_L、配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値、配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値および第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4に基づいて、第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4が次式により算出される。
Ｉ_C1＝（Ｉ_C−Ｉ_L）×｛（配電線Ａの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値）／（配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値）｝＋Ｉ_L1
Ｉ_C2＝（Ｉ_C−Ｉ_L）×｛（配電線Ｂの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値）／（配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値）｝＋Ｉ_L2
Ｉ_C3＝（Ｉ_C−Ｉ_L）×｛（配電線Ｃの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値）／（配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値）｝＋Ｉ_L3
Ｉ_C4＝（Ｉ_C−Ｉ_L）×｛（配電線Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値）／（配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値）｝＋Ｉ_L4
この例では、図６に示すように、第１の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1は３．６６Ａ（＝（１５．１０Ａ−１３．５０Ａ）×（１．０９２ｍＡ／２．６５９ｍＡ）＋３．０Ａ）となり、第２の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C2は３．４５Ａ（＝（１５．１０Ａ−１３．５０Ａ）×（０．７５１ｍＡ／２．６５９ｍＡ）＋３．０Ａ）となり、第３の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C3は２．６０Ａ（＝（１５．１０Ａ−１３．５０Ａ）×（０．１７２ｍＡ／２．６５９ｍＡ）＋２．５Ａ）となり、第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C4は５．３９Ａ（＝（１５．１０Ａ−１３．５０Ａ）×（０．６４３ｍＡ／２．６５９ｍＡ）＋５．０Ａ）となる。
なお、第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4の合計値は非接地系統充電電流Ｉ_Cとなる。

その後、リアクトル投入量良否判定部１６において、リアクトル投入量の良否判定が以下のようにして行われる（ステップＳ１５）。
（１）配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄の算出
充電電流算出部１５によって算出された第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4と第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4とに基づいて、配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄が次式により算出される。
Ｋ₁＝Ｉ_L1／Ｉ_C1
Ｋ₂＝Ｉ_L2／Ｉ_C2
Ｋ₃＝Ｉ_L3／Ｉ_C3
Ｋ₄＝Ｉ_L4／Ｉ_C4
この例では、配電線Ａの第１の合調度Ｋ₁は８２．０％（＝３．００Ａ／３．６６Ａ）となり、配電線Ｂの第２の合調度Ｋ₂は８６．９％（＝３．００Ａ／３．４５Ａ）となり、配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃は９６．０％（＝２．５０Ａ／２．６０Ａ）となり、配電線Ｄの第４の合調度Ｋ₄は９２．８％（＝５．００Ａ／５．３９Ａ）となる。
（２）リアクトル投入量の良否判定
続いて、算出された第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄がすべて１００％未満であるか判定する（図４のステップＳ２１）。
この例では、第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄（８２．０％、８６．９％、９６．０％および９２．８％）はすべて１００％未満である。
続いて、充電電流算出部１５によって算出された分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値が目標充電電流Ｉ_M未満であるかが判定される（ステップＳ２２）。
この例では、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値（＝５．１７Ａ）は目標充電電流Ｉ_M（６Ａ）未満である。
その結果、リアクトル投入量良否判定部１６において「リアクトル投入量が良好」と判定され、「リアクトル投入量が良好である」旨を示す判定結果信号と非接地系統充電電流Ｉ_Cとがリアクトル投入量良否判定部１６から表示部１８に出力される。

表示部１８は、リアクトル投入量良否判定部１６から「リアクトル投入量が良好である」旨を示す判定結果信号がリアクトル投入量良否判定部１６から入力されると、メッセージ「リアクトル投入量 良好」と非接地系統充電電流Ｉ_Cとを表示装置に表示する（ステップＳ１６）。
試験員は、表示装置にメッセージ「リアクトル投入量 良好」と非接地系統充電電流Ｉ_Cとが表示されると、６ｋＶリアクトル系統の人工地絡試験を終了する。

次に、配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％以上である場合について、図７および図８を参照して説明する。
人工地絡試験を実施する前に、以下に示すデータが試験員によって入力装置を用いて人工地絡試験装置１０に入力データとして入力される（図７の上の表参照）。
（１）ＧＰＴ３次電圧Ｖ_GPT＝１９０Ｖ
（２）第１のリアクトル量Ｉ_L1＝３．０Ａ
第２のリアクトル量Ｉ_L2＝３．０Ａ
第３のリアクトル量Ｉ_L3＝２．０Ａ
第４のリアクトル量Ｉ_L4＝５．０Ａ
（３）リアクトル投入量合計値Ｉ_L＝１３．０Ａ（＝３．０Ａ＋３．０Ａ＋２．０Ａ＋５．０Ａ）
（４）リアクトル有効分Ｉ_Ln＝１．３０Ａ（＝１３．０Ａ×０．１）
（５）ＮＧＲ電流Ｉ_n＝３．８７Ａ
（６）ＧＰＴ制限抵抗＝２５Ω
（７）ＧＰＴ制限抵抗電流Ｉ_r＝０．３７９Ａ
（８）最大接地抵抗値Ｒ_m＝１００Ω
（９）目標充電電流Ｉ_M＝６Ａ（＝６００Ｖ／Ｒ_m）

これらの入力データは、人工地絡試験装置１０の入力データ受信部１１によって入力データ記憶部１２に記憶される（図３のステップＳ１１）。

その後、試験員は、地絡発生装置６（図２参照）を用いて６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する（ステップＳ１２）。
この人工地絡試験によって母線１に発生する零相電圧Ｖ₀がＧＰＴ５から人工地絡試験装置１０に入力され、配電線Ａ〜Ｄに流れる第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄が第１乃至第４のＤＧ４₁〜４₄から人工地絡試験装置１０にそれぞれ入力されるとともに、地絡発生装置６によって測定された地絡電流Ｉ_gが地絡発生装置６から人工地絡試験装置１０に入力される。

なお、この例では、母線１の赤相、白相および青相について人工地絡試験を実施した結果、図７の下の表に示すように母線１に電圧値３５．７Ｖ、電圧値３８．０Ｖおよび電圧値４０．２Ｖの零相電圧Ｖ₀がそれぞれ発生し、図８に示すように配電線Ａに電流値２．８０ｍＡ（位相角１６０°）、電流値２．３０ｍＡ（位相角１１７°）および電流値１．３０ｍＡ（位相角１６８°）の第１の零相電流Ｉ₀₁がそれぞれ発生し、配電線Ｂに電流値１．４０ｍＡ（位相角１４３°）、電流値２．８０ｍＡ（位相角１６９°）および電流値２．００ｍＡ（位相角１５４°）の第２の零相電流Ｉ₀₂がそれぞれ発生し、配電線Ｃに電流値２．３０ｍＡ（位相角１８４°）、電流値１．８０ｍＡ（位相角１８０°）および電流値１．４０ｍＡ（位相角１８８°）の第３の零相電流Ｉ₀₃がそれぞれ発生し、配電線Ｄに電流値１．５０ｍＡ（位相角１６６°）、電流値２．３０ｍＡ（位相角１６９°）および電流値２．４０ｍＡ（位相角１５２°）の第４の零相電流Ｉ₀₄がそれぞれ発生し、図７の下の表に示すように地絡発生装置６では電流値１．０４Ａ（位相角３４８°）、電流値１．０４Ａ（位相角３３９°）および電流値１．０１Ａ（位相角３４６°）の地絡電流Ｉ_gが測定されたとする。

人工地絡試験装置１０に入力された零相電圧Ｖ₀、第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄および地絡電流Ｉ_gは、測定データ受信部１３によって測定データ記憶部１４に記憶される（ステップＳ１３）。

その後、充電電流算出部１５において、６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験の試験結果に基づいて、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G、非接地系統充電電流Ｉ_Cおよび第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4が上述したようにして算出される（ステップＳ１４）。

・ 分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの算出
この例では、図７の下の表に示すように、母線１の赤相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は５．５４Ａ（＝（１９０Ｖ／３５．７Ｖ）×１．０４Ａ）および１２．０°（＝３６０°−３４８°）となり、母線１の白相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は５．２０Ａ（＝（１９０Ｖ／３８．０Ｖ）×１．０４Ａ）および２１．０°（＝３６０°−３３９°）となり、母線１の青相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は４．７７Ａ（＝（１９０Ｖ／４０．２Ｖ）×１．０１Ａ）および１４．０°（＝３６０°−３４６°）となる。
また、図７の下の表に示すように、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値および進み角は５．１７Ａ（＝（５．５４Ａ＋５．２０Ａ＋４．７７Ａ）／３）および１６．０°（＝（１２．０°＋２１．０°＋１４．０°）／３）となり、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの実数値および虚数値は４．９７Ａおよび１．４３Ａとなる。
（２）非接地系統充電電流Ｉ_Cの算出
この例では、非接地系統充電電流Ｉ_Cは１４．４３Ａ（＝１３．０Ａ＋１．４３Ａ）となる。
（３）第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4の算出
この例では、図８に示すように、配電線Ａの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．９６ｍＡ（＝２．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６０°））、２．０５ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１１７°））および０．２７ｍＡ（＝１．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６８°））となる。配電線Ｂの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．８４ｍＡ（＝１．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１４３°））、０．５３ｍＡ（＝２．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６９°））および０．８８ｍＡ（＝２．００ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１５４°））となる。配電線Ｃの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は−０．１６ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８４°））、０．００ｍＡ（＝１．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８０°））および−０．１９ｍＡ（＝１．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８８°））となる。配電線Ｄの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．３６ｍＡ（＝１．５０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６６°））、０．４４ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６９°））および１．１３ｍＡ（＝２．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１５２°））となる。
また、図８に示すように、配電線Ａの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は１．０９２ｍＡ（＝（０．９６ｍＡ＋２．０５ｍＡ＋０．２７ｍＡ）／３）となり、配電線Ｂの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は０．７５１ｍＡ（＝（０．８４ｍＡ＋０．５３ｍＡ＋０．８８ｍＡ）／３）となり、配電線Ｃの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は−０．１１８ｍＡ（＝（−０．１６ｍＡ＋０．００ｍＡ−０．１９ｍＡ）／３）となり、配電線Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は０．６４３ｍＡ（＝（０．３６ｍＡ＋０．４４ｍＡ＋１．１３ｍＡ）／３）となる。
また、図８に示すように、配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値は２．３６８ｍＡ（＝１．０９２ｍＡ＋０．７５１ｍＡ−０．１１８ｍＡ＋０．６４３ｍＡ）となる。
その結果、図８に示すように、第１の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1は３．６６Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（１．０９２ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋３．０Ａ）となり、第２の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C2は３．４５Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（０．７５１ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋３．０Ａ）となり、第３の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C3は１．９３Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（−０．１１８ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋２．０Ａ）となり、第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C4は５．３９Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（０．６４３ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋５．０Ａ）となる。
なお、第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4の合計値は非接地系統充電電流Ｉ_Cとなる。

その後、リアクトル投入量良否判定部１６において、リアクトル投入量の良否判定が上述したようにして行われる（ステップＳ１５）。
（１）配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄の算出
この例では、配電線Ａの第１の合調度Ｋ₁は８２．０％（＝３．００Ａ／３．６６Ａ）となり、配電線Ｂの第２の合調度Ｋ₂は８６．９％（＝３．００Ａ／３．４５Ａ）となり、配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃は１０３．７％（＝２．００Ａ／１．９３Ａ）となり、配電線Ｄの第４の合調度Ｋ₄は９２．８％（＝５．００Ａ／５．３９Ａ）となる。
（２）リアクトル投入量の良否判定
この例では、第１、第２および第４の合調度Ｋ₁，Ｋ₂，Ｋ₄（８２．０％、８６．９％および９２．８％）は１００％未満であるが、第３の合調度Ｋ₃（１０３．７％）は１００％以上であるため、「リアクトル投入量が不適正である」と判定される（図４のステップＳ２１，Ｓ３１）。

この判定結果がリアクトル投入量良否判定部１６から入力されると、改善リアクトル投入量算出部１７では、１００％以上であった配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％未満となるリアクトル投入量（すなわち、第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’）が以下のようにして算出される（ステップＳ３２）。
リアクトル投入量のきざみ量は０．５Ａであるため、第３のリアクトル投入量Ｉ_L3から第３の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C3を引いた値を０．５Ａで割った値を求め、求めた値よりも大きい最小の整数値ａが求められる。
この例では、第３のリアクトル投入量Ｉ_L3から第３の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C3を引いた値を０．５Ａで割った値は“０．１４”（＝（２．０Ａ−１．９３Ａ）／０．５Ａ）となるため、整数値ａは“１”となる。
求めた整数値ａを用いて、第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’が次式により算出される。
Ｉ_L3’＝Ｉ_L3−ａ×０．５Ａ
この例では、第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’は１．５Ａ（＝２．０Ａ−１×０．５Ａ＝１．５Ａ）となる。

その後、改善リアクトル投入量算出部１７において、第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’を用いて、改善後の第３の合調度Ｋ₃が算出される。
この例では、改善後の第３の合調度Ｋ₃は、７７．８％（＝Ｉ_L3’／Ｉ_C3＝１．５Ａ／１．９３Ａ）となり、１００％未満となる。

その後、改善リアクトル投入量算出部１７において、リアクトル投入量改善後の完全地絡時の充電電流である改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’が以下のようにして算出される（ステップＳ３３）。
（１）改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の実数値の算出
リアクトル投入量改善後のリアクトル有効分Ｉ_Ln（以下、「改善リアクトル有効分Ｉ_Ln’」と称する。）が求められる。
この例では、リアクトル投入量改善後のリアクトル投入量合計値（以下、「改善リアクトル投入量合計値Ｉ_L’」と称する。）は１２．５Ａ（＝３．０Ａ＋３．０Ａ＋１．５Ａ＋５．０Ａ）となるため、改善リアクトル有効分Ｉ_Ln’は１．２５Ａ（１２．５Ａ×０．１）となる。
分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの実数値からリアクトル有効分Ｉ_Lnと改善リアクトル有効分Ｉ_Ln’との差（Ｉ_Ln−Ｉ_Ln’）を引いて、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の実数値が算出される。
この例では、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の実数値は４．９２Ａ（＝４．９７Ａ−（１．３０Ａ−１．２５Ａ））となる。
（２）改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の虚数値の算出
非接地系統充電電流Ｉ_Cから改善リアクトル投入量合計値Ｉ_L’を引いて、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の虚数値が算出される。
この例では、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の虚数値は１．９３Ａ（＝１４．４３Ａ−１２．５Ａ）となる。
（３）改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の進み角の算出
改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の実数値および虚数値を用いて、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の進み角が算出される。
この例では、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の進み角は２１．４°（＝ｔａｎ^-1（１．９３Ａ／４．９２Ａ））となる。
（４）改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値の算出
改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の実数値および進み角を用いて、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が算出される。
この例では、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値は５．２９Ａ（＝４．９２Ａ／ｃｏｓ（２１．４°））となる。

その後、改善リアクトル投入量算出部１７において、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M未満であるか否かが判定され、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M未満である場合には「リアクトル投入量が良好」と判定される（ステップＳ３４）。
この例では、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値（＝５．２９Ａ）は目標充電電流Ｉ_M（＝６．０Ａ）未満であるため、「リアクトル投入量が良好」と判定される。
その結果、「リアクトル投入量が良好である」旨を示す判定結果信号が改善リアクトル投入量算出部１７から表示部１８に出力される。

表示部１８は、「リアクトル投入量が良好である」旨を示す判定結果信号が改善リアクトル投入量算出部１７から入力されると、メッセージ「リアクトル投入量 不適正」と、不適正であったリアクトル投入量を改善した改善リアクトル投入量Ｉ_Li’（この例では第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’）と、非接地系統充電電流Ｉ_Cとを表示装置に表示する（ステップＳ３５）。
試験員は、表示装置にメッセージ「リアクトル投入量 不適正」と表示されると、表示装置に表示された改善リアクトル投入量Ｉ_Li’を入力装置から人工地絡試験装置１０に入力して（図３のステップＳ１１参照）、配電線のリアクトル投入量を改善リアクトル投入量Ｉ_Li’へ変更する。その後、図３のステップＳ１２からの動作が繰り返され、表示装置にメッセージ「リアクトル投入量 良好」と非接地系統充電電流Ｉ_Cとが表示されると、試験員は６ｋＶリアクトル系統の人工地絡試験を終了する。

次に、配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％以上であったために第３のリアクトル投入量Ｉ_L3を改善したときに改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M以上となった場合について、図９および図１０を参照して説明する。
人工地絡試験を実施する前に、以下に示すデータが試験員によって入力装置を用いて人工地絡試験装置１０に入力データとして入力される（図９の上の表参照）。
（１）ＧＰＴ３次電圧Ｖ_GPT＝１９０Ｖ
（２）第１のリアクトル量Ｉ_L1＝３．０Ａ
第２のリアクトル量Ｉ_L2＝３．０Ａ
第３のリアクトル量Ｉ_L3＝２．０Ａ
第４のリアクトル量Ｉ_L4＝５．０Ａ
（３）リアクトル投入量合計値Ｉ_L＝１３．０Ａ（＝３．０Ａ＋３．０Ａ＋２．０Ａ＋５．０Ａ）
（４）リアクトル有効分Ｉ_Ln＝１．３０Ａ（＝１３．０Ａ×０．１）
（５）ＮＧＲ電流Ｉ_n＝３．８７Ａ
（６）ＧＰＴ制限抵抗＝２５Ω
（７）ＧＰＴ制限抵抗電流Ｉ_r＝０．３７９Ａ
（８）最大接地抵抗値Ｒ_m＝１１５Ω
（９）目標充電電流Ｉ_M＝５．２２Ａ（＝６００Ｖ／Ｒ_m）

これらの入力データは、人工地絡試験装置１０の入力データ受信部１１によって入力データ記憶部１２に記憶される（図３のステップＳ１１）。

その後、試験員は、地絡発生装置６（図２参照）を用いて６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する（ステップＳ１２）。
この人工地絡試験によって母線１に発生する零相電圧Ｖ₀がＧＰＴ５から人工地絡試験装置１０に入力され、配電線Ａ〜Ｄに流れる第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄が第１乃至第４のＤＧ４₁〜４₄から人工地絡試験装置１０にそれぞれ入力されるとともに、地絡発生装置６によって測定された地絡電流Ｉ_gが地絡発生装置６から人工地絡試験装置１０に入力される。

なお、この例では、母線１の赤相、白相および青相について人工地絡試験を実施した結果、図９の下の表に示すように母線１に電圧値３５．７Ｖ、電圧値３８．０Ｖおよび電圧値４０．２Ｖの零相電圧Ｖ₀がそれぞれ発生し、図１０に示すように配電線Ａに電流値２．８０ｍＡ（位相角１６０°）、電流値２．３０ｍＡ（位相角１１７°）および電流値１．３０ｍＡ（位相角１６８°）の第１の零相電流Ｉ₀₁がそれぞれ発生し、配電線Ｂに電流値１．４０ｍＡ（位相角１４３°）、電流値２．８０ｍＡ（位相角１６９°）および電流値２．００ｍＡ（位相角１５４°）の第２の零相電流Ｉ₀₂がそれぞれ発生し、配電線Ｃに電流値２．３０ｍＡ（位相角１８４°）、電流値１．８０ｍＡ（位相角１８０°）および電流値１．４０ｍＡ（位相角１８８°）の第３の零相電流Ｉ₀₃がそれぞれ発生し、配電線Ｄに電流値１．５０ｍＡ（位相角１６６°）、電流値２．３０ｍＡ（位相角１６９°）および電流値２．４０ｍＡ（位相角１５２°）の第４の零相電流Ｉ₀₄がそれぞれ発生し、図９の下の表に示すように地絡発生装置６では電流値１．０４Ａ（位相角３４８°）、電流値１．０４Ａ（位相角３３９°）および電流値１．０１Ａ（位相角３４６°）の地絡電流Ｉ_gが測定されたとする。

人工地絡試験装置１０に入力された零相電圧Ｖ₀、第１乃至第４の零相電流Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄および地絡電流Ｉ_gは測定データ受信部１３によって測定データ記憶部１４に記憶される（ステップＳ１３）。

その後、充電電流算出部１５において、６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験の試験結果に基づいて、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G、非接地系統充電電流Ｉ_Cおよび第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4が上述したようにして算出される（ステップＳ１４）。

・ 分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの算出
この例では、図９の下の表に示すように、母線１の赤相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は５．５４Ａ（＝（１９０Ｖ／３５．７Ｖ）×１．０４Ａ）および１２．０°（＝３６０°−３４８°）となり、母線１の白相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は５．２０Ａ（＝（１９０Ｖ／３８．０Ｖ）×１．０４Ａ）および２１．０°（＝３６０°−３３９°）となり、母線１の青相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角は４．７７Ａ（＝（１９０Ｖ／４０．２Ｖ）×１．０１Ａ）および１４．０°（＝３６０°−３４６°）となる。
また、図９の下の表に示すように、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値および進み角は５．１７Ａ（＝（５．５４Ａ＋５．２０Ａ＋４．７７Ａ）／３）および１６．０°（＝（１２．０°＋２１．０°＋１４．０°）／３）となり、分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの実数値および虚数値は４．９７Ａおよび１．４３Ａとなる。
（２）非接地系統充電電流Ｉ_Cの算出
この例では、非接地系統充電電流Ｉ_Cは１４．４３Ａ（＝１３．０Ａ＋１．４３Ａ）となる。
（３）第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4の算出
この例では、図１０に示すように、配電線Ａの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．９６ｍＡ（＝２．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６０°））、２．０５ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１１７°））および０．２７ｍＡ（＝１．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６８°））となる。配電線Ｂの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．８４ｍＡ（＝１．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１４３°））、０．５３ｍＡ（＝２．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６９°））および０．８８ｍＡ（＝２．００ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１５４°））となる。配電線Ｃの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は−０．１６ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８４°））、０．００ｍＡ（＝１．８０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８０°））および−０．１９ｍＡ（＝１．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１８８°））となる。配電線Ｄの赤相、白相および青相の配電線外部充電電流の無効分は０．３６ｍＡ（＝１．５０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６６°））、０．４４ｍＡ（＝２．３０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１６９°））および１．１３ｍＡ（＝２．４０ｍＡ×ｓｉｎ（３６０°−１５２°））となる。
また、図１０に示すように、配電線Ａの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は１．０９２ｍＡ（＝（０．９６ｍＡ＋２．０５ｍＡ＋０．２７ｍＡ）／３）となり、配電線Ｂの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は０．７５１ｍＡ（＝（０．８４ｍＡ＋０．５３ｍＡ＋０．８８ｍＡ）／３）となり、配電線Ｃの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は−０．１１８ｍＡ（＝（−０．１６ｍＡ＋０．００ｍＡ−０．１９ｍＡ）／３）となり、配電線Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値は０．６４３ｍＡ（＝（０．３６ｍＡ＋０．４４ｍＡ＋１．１３ｍＡ）／３）となる。
また、図１０に示すように、配電線Ａ〜Ｄの配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値は２．３６８ｍＡ（＝１．０９２ｍＡ＋０．７５１ｍＡ−０．１１８ｍＡ＋０．６４３ｍＡ）となる。
その結果、図１０に示すように、第１の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1は３．６６Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（１．０９２ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋３．０Ａ）となり、第２の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C2は３．４５Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（０．７５１ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋３．０Ａ）となり、第３の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C3は１．９３Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（−０．１１８ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋２．０Ａ）となり、第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C4は５．３９Ａ（＝（１４．４３Ａ−１３．００Ａ）×（０．６４３ｍＡ／２．３６８ｍＡ）＋５．０Ａ）となる。
なお、第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4の合計値は非接地系統充電電流Ｉ_Cとなる。

その後、リアクトル投入量良否判定部１６において、リアクトル投入量の良否判定が上述したようにして行われる（ステップＳ１５）。
（１）配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄の算出
この例では、配電線Ａの第１の合調度Ｋ₁は８２．０％（＝３．００Ａ／３．６６Ａ）となり、配電線Ｂの第２の合調度Ｋ₂は８６．９％（＝３．００Ａ／３．４５Ａ）となり、配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃は１０３．７％（＝２．００Ａ／１．９３Ａ）となり、配電線Ｄの第４の合調度Ｋ₄は９２．８％（＝５．００Ａ／５．３９Ａ）となる。
（２）リアクトル投入量の良否判定
この例では、第１、第２および第４の合調度Ｋ₁，Ｋ₂，Ｋ₄（８２．０％、８６．９％および９２．８％）は１００％未満であるが、第３の合調度Ｋ₃（１０３．７％）は１００％以上であるため、「リアクトル投入量が不適正である」と判定される（図４のステップＳ２１，Ｓ３１）。

この判定結果がリアクトル投入量良否判定部１６から入力されると、改善リアクトル投入量算出部１７では、１００％以上であった配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％未満となるリアクトル投入量（すなわち、第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’）が上述したようにして算出される（ステップＳ３２）。
この例では、整数値ａは“１”となるため、第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’は１．５Ａ（＝２．０Ａ−１×０．５Ａ＝１．５Ａ）となる結果、第３の合調度Ｋ₃は、７７．８％（＝Ｉ_L3’／Ｉ_C3＝１．５Ａ／１．９３Ａ）となり、１００％未満となる。

その後、改善リアクトル投入量算出部１７において、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’が上述したようにして算出される（ステップＳ３３）。
この例では、改善リアクトル投入量合計値Ｉ_L’は１２．５Ａ（＝３．０Ａ＋３．０Ａ＋１．５Ａ＋５．０Ａ）となるため、改善リアクトル有効分Ｉ_Ln’は１．２５Ａ（１２．５Ａ×０．１）となる結果、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の実数値は４．９２Ａ（＝４．９７Ａ−（１．３０Ａ−１．２５Ａ））となる。
また、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の虚数値は１．９３Ａ（＝１４．４３Ａ−１２．５Ａ）となる。
また、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の進み角は２１．４°（＝ｔａｎ^-1（１．９３Ａ／４．９２Ａ））となる。
その結果、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’は５．２９Ａ（＝４．９２Ａ／ｃｏｓ（２１．４°））となる。

その後、改善リアクトル投入量算出部１７において、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M未満であるか否かが判定され、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M未満である場合には「リアクトル投入量が良好」と判定される（ステップＳ３４）。
この例では、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値（＝５．２９Ａ）は目標充電電流Ｉ_M（＝５．２２Ａ）以上であるため、「リアクトル投入量が不適正」と判定される。

「リアクトル投入量が不適正」と判定されると、改善リアクトル投入量算出部１７において、第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄がすべて１００％以上とならない範囲で、どのくらいリアクトルを投入できるかが以下のようにして求められる（ステップＳ４２）。
リアクトル投入量のきざみ量は０．５Ａであるため、第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1〜Ｉ_C4から改善後リアクトル投入量Ｉ_L’（第１、第２および第４のリアクトル投入量Ｉ_L1，Ｉ_L2，Ｉ_L4と第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’）を引いた値を０．５Ａで割った値を求め、求めた値よりも小さい最大の第１乃至第４の整数値ａ₁〜ａ₄が求められる。
この例では、第１のリアクトル投入量Ｉ_L1から第１の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C1を引いた値を０．５Ａで割った値は“１．３２”（＝（３．６６Ａ−３．００Ａ）／０．５Ａ）となるために第１の整数値ａ₁は“１”となり、第２のリアクトル投入量Ｉ_L2から第２の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C2を引いた値を０．５Ａで割った値は“０．９０”（＝（３．４５Ａ−３．００Ａ）／０．５Ａ）となるために第２の整数値ａ₂は“０”となり、第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L3’から第３の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C3を引いた値を０．５Ａで割った値は“０．８６”（＝（１．９３Ａ−１．５０Ａ）／０．５Ａ）となるために第３の整数値ａ₃は“０”となり、第４のリアクトル投入量Ｉ_L4から第４の非接地系統配電線充電電流Ｉ_C4を引いた値を０．５Ａで割った値は“０．７８”（＝（５．３９Ａ−５．００Ａ）／０．５Ａ）となるために第４の整数値ａ₄は“０”となる。
求めた第１乃至第４の整数値ａ₁〜ａ₄に０．５Ａを掛けた値をこの改善前のリアクトル投入量に足すことにより、改善後リアクトル投入量Ｉ_L’が算出される。
この例では、第１の整数値ａ₁が“１”であるため、０．５Ａを第１のリアクトル投入量Ｉ_L1（＝３．０Ａ）に足すことにより、第１の改善リアクトル投入量Ｉ_L1’は３．５Ａとなる。このときの第１の合調度Ｋ₁は９５．６％（＝３．５Ａ／３．６６Ａ）となる。

その後、改善リアクトル投入量算出部１７において、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’が上述したようにして算出される。
この例では、改善リアクトル投入量合計値Ｉ_L’は１３．０Ａ（＝３．５Ａ＋３．０Ａ＋１．５Ａ＋５．０Ａ）となるため、改善リアクトル有効分Ｉ_Ln’は１．３０Ａ（１３．０Ａ×０．１）となる結果、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の実数値は４．９７Ａ（＝４．９２Ａ−（１．２５Ａ−１．３０Ａ））となる。
また、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の虚数値は１．４３Ａ（＝１４．４３Ａ−１３．０Ａ）となる。
また、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の進み角は１６．１°（＝ｔａｎ^-1（１．４３Ａ／４．９７Ａ））となる。
その結果、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’は５．１７Ａ（＝４．９７Ａ／ｃｏｓ（１６．１°））となる。

その後、改善リアクトル投入量算出部１７において、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M未満であるか否かが判定され、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M未満である場合には「リアクトル投入量が良好」と判定される。
この例では、改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値（＝５．１７Ａ）は目標充電電流Ｉ_M（＝５．２２Ａ）未満であるため、「リアクトル投入量が良好」と判定される。
その結果、「リアクトル投入量が良好である」旨を示す判定結果信号と改善リアクトル投入量Ｉ_Li’と非接地系統充電電流Ｉ_Cが改善リアクトル投入量算出部１７から表示部１８に出力される。

表示部１８は、「リアクトル投入量が良好である」旨を示す判定結果信号が改善リアクトル投入量算出部１７から入力されると、メッセージ「リアクトル投入量 不適正」と、不適正であったリアクトル投入量を改善した改善リアクトル投入量Ｉ_Li’（この例では第１および第３の改善リアクトル投入量Ｉ_L1’，Ｉ_L3’）と、非接地系統充電電流Ｉ_Cとを表示装置に表示する（ステップＳ３５）。
試験員は、表示装置にメッセージ「リアクトル投入量 不適正」と表示されると、表示装置に表示された改善リアクトル投入量Ｉ_Li’を入力装置から人工地絡試験装置１０に入力して（図３のステップＳ１１参照）、配電線のリアクトル投入量を改善リアクトル投入量Ｉ_Li’へ変更する。その後、図３のステップＳ１２からの動作が繰り返され、表示装置にメッセージ「リアクトル投入量 良好」と非接地系統充電電流Ｉ_Cとが表示されると、試験員は６ｋＶリアクトル系統の人工地絡試験を終了する。

なお、図４のステップＳ２２、Ｓ４１およびＳ４２に示すように、最初の６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験において第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄はすべて１００％未満であったが分散リアクトル系統充電電流Ｉ_Gの電流値が目標充電電流Ｉ_M以上であったためにリアクトル投入量判定部１６において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合にも、改善リアクトル投入量算出部１７において、第１乃至第４の合調度Ｋ₁〜Ｋ₄がすべて１００％以上とならない範囲で、どのくらいリアクトルを投入できるかが上述したようにして求められる。

本発明の一実施例による人工地絡試験装置１０の構成を示すブロック図である。 図１に示した人工地絡試験装置１０を使用して人工地絡試験を実施する６ｋＶ分散リアクトル系統について説明するための図である。 図１に示した人工地絡試験装置１０を用いて６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する方法について説明するためのフローチャートである。 図３に示したステップＳ１５の詳細を説明するためのフローチャートである。 図２に示した配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4がすべて良好である場合における図１に示した人工地絡試験装置１０の動作について説明するための図である。 図２に示した配電線Ａ〜Ｄの第１乃至第４のリアクトル投入量Ｉ_L1〜Ｉ_L4がすべて良好である場合における図１に示した人工地絡試験装置１０の動作について説明するための図である。 図２に示した配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％以上である場合における図１に示した人工地絡試験装置１０の動作について説明するための図である。 図２に示した配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％以上である場合における図１に示した人工地絡試験装置１０の動作について説明するための図である。 図２に示した配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％以上であったために第３のリアクトル投入量Ｉ_L3を改善したときに改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M以上となった場合における図１に示した人工地絡試験装置１０の動作について説明するための図である。 図２に示した配電線Ｃの第３の合調度Ｋ₃が１００％以上であったために第３のリアクトル投入量Ｉ_L3を改善したときに改善分散リアクトル系統充電電流Ｉ_G’の電流値が目標充電電流Ｉ_M以上となった場合における図１に示した人工地絡試験装置１０の動作について説明するための図である。 従来の６ｋＶ分散リアクトル系統の人工地絡試験方法について説明するための図である。

符号の説明

１ 母線
２ ＮＧＲ
３₁〜３₄ 第１乃至第４のリアクトル
４₁〜４₄ 第１乃至第４のＤＧ
５ ＧＰＴ
６ 地絡発生装置
１０ 人工地絡試験装置
１１ 入力データ受信部
１２ 入力データ記憶部
１３ 測定データ受信部
１４ 測定データ記憶部
１５ 充電電流算出部
１６ リアクトル投入量良否判定部
１７ 改善リアクトル投入量算出部
１８ 表示部
Ａ〜Ｄ 配電線
ａ 整数値
ａ₁〜ａ₄ 第１乃至第４の整数値
Ｉ₀₁〜Ｉ₀₄ 第１乃至第４の零相電流
Ｉ_C 非接地系統充電電流
Ｉ_C1〜Ｉ_C4 第１乃至第４の非接地系統配電線充電電流
Ｉ_g 地絡電流
Ｉ_G 分散リアクトル系統充電電流
Ｉ_G’ 改善分散リアクトル系統充電電流
Ｉ_L リアクトル投入量合計値
Ｉ_L’ 改善 リアクトル投入量合計値
Ｉ_L1〜Ｉ_L4 第１乃至第４のリアクトル投入量
Ｉ_L1’〜Ｉ_L4’ 第１乃至第４の改善リアクトル投入量
Ｉ_Ln リアクトル有効分
Ｉ_Ln’ 改善リアクトル有効分
Ｉ_M 目標充電電流
Ｉ_n ＮＧＲ電流
Ｉ_r ＧＰＴ制限抵抗電流
Ｋ₁〜Ｋ₄ 第１乃至第４の合調度
Ｒ_m 最大接地抵抗値
Ｒ_n ＧＰＴ制限抵抗
Ｖ₀ 零相電圧
Ｖ_GPT ＧＰＴ３次電圧
Ｓ１１〜Ｓ１６，Ｓ２１，Ｓ２２，Ｓ３１〜Ｓ３５，Ｓ４１，Ｓ４２ ステップ

Claims (5)

1. 分散リアクトル系統の人工地絡試験を実施する際に使用される分散リアクトル系統用人工地絡試験装置（１０）であって、
   前記分散リアクトル系統の母線（１）に設置された接地形計器用変圧器（５）のＧＰＴ３次電圧（Ｖ _GPT ）と該接地形計器用変圧器から入力される零相電圧（Ｖ ₀ ）と地絡発生装置（６）から入力される地絡電流（Ｉ _g ）とに基づいて分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）を算出し、該算出した分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）と前記分散リアクトル系統の各配電線（Ａ〜Ｄ）のリアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）の合計値であるリアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）とに基づいて非接地系統充電電流（Ｉ _C ）を算出するとともに、該算出した非接地系統充電電流（Ｉ _C ）と前記リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）と前記人工地絡試験時に前記各配電線に流れる零相電流（Ｉ ₀₁ 〜Ｉ ₀₄ ）と前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）とに基づいて前記各配電線の非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）を算出するための充電電流算出部（１５）と、
   該充電電流算出部によって算出された前記各非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）と前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）とに基づいて算出した前記各配電線の合調度（Ｋ ₁ 〜Ｋ ₄ ）がすべて１００％未満であり、かつ、前記充電電流算出部によって算出された前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の電流値が目標充電電流（Ｉ _M ）未満である場合に「リアクトル投入量が良好」と判定するためのリアクトル投入量良否判定部（１６）とを具備し、
   前記充電電流算出部が、
   前記ＧＰＴ３次電圧（Ｖ _GPT ）と前記各零相電圧（Ｉ ₀₁ 〜Ｉ ₀₄ ）と前記地絡電流（Ｉ _g ）とに基づいて、前記母線の各相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角を算出し、該算出した母線の各相の分散リアクトル系統充電電流の電流値および進み角の平均を求めることにより前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の電流値および進み角を算出し、
   該算出した分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）をベクトルで表したときの実数値および虚数値を算出し、
   前記リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）と前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の虚数値とを足すことにより前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）を算出し、
   前記各零相電流（Ｉ ₀₁ 〜Ｉ ₀₄ ）に基づいて前記各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分を算出し、該算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の平均を求めることにより該各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値を算出し、該算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値を足すことにより該各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値を算出し、前記算出した非接地系統充電電流（Ｉ _C ）、前記リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ）、前記算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値、前記算出した各配電線の各相の配電線外部充電電流の無効分の三相平均値の合計値および前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）を用いて、前記各非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）を算出する、
   ことを特徴とする、分散リアクトル系統用人工地絡試験装置。
2. 前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に、前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 〜Ｉ _L4 ）が良好となる各改善リアクトル投入量（Ｉ_L1’〜Ｉ_L4’）を算出するとともに、該算出した改善リアクトル投入量（Ｉ _L1 ’〜Ｉ _L4 ’）を用いて改善後の非接地系統充電電流（Ｉ _C ）を算出するための改善リアクトル投入量算出部（１７）をさらに具備することを特徴とする、請求項１記載の分散リアクトル系統用人工地絡試験装置。
3. 前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が良好」と判定された場合には前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）と「リアクトル投入量が良好である」旨を示すメッセージとを表示装置に表示し、前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合には「リアクトル投入量が不適正である」旨を示すメッセージと前記各改善リアクトル投入量（Ｉ _L1 ’〜Ｉ _L4 ’）と前記改善後の非接地系統充電電流（Ｉ _C ）とを前記表示装置に表示するための表示部（１８）をさらに具備することを特徴とする、請求項２記載の分散リアクトル系統用人工地絡試験装置。
4. 前記改善リアクトル投入量算出部が、
   前記合調度が１００％以上である配電線（Ｃ）があったために前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に、
   前記配電線（Ｃ）のリアクトル投入量（Ｉ _L3 ）から該配電線（Ｃ）の非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C3 ）を引いた値をリアクトル投入量のきざみ量で割った値を求め、該求めた値よりも大きい最小の整数値（ａ）を求め、該配電線（Ｃ）のリアクトル投入量（Ｉ _L3 ）から該求めた整数値（ａ）に該リアクトル投入量のきざみ量を掛けた値を引いて、該配電線（Ｃ）の改善リアクトル投入量（Ｉ_L3’）を算出し、
   改善されていない前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 ，Ｉ _L2 ，Ｉ _L4 ）および改善された前記改善リアクトル投入量（Ｉ _L3 ’）の合計値である改善リアクトル投入量合計値（Ｉ _L ’）に所定の数値を掛けてリアクトル投入量改善後のリアクトル有効分（Ｉ _Ln ）である改善リアクトル有効分（Ｉ _Ln ’）を求め、前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の実数値からリアクトル投入量改善前後のリアクトル有効分の差（Ｉ _Ln −Ｉ _Ln ’）を引いて改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ_G’）の実数値を算出し、前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）からリアクトル投入量改善後の改善リアクトル投入量合計値（Ｉ_L’）を引いて前記改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の虚数値を算出し、該算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および虚数値に基づいて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の進み角を算出し、該算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および進み角を用いて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値を算出し、
   該算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値が前記目標充電電流（Ｉ _M ）未満であるか否かを判定する、
   ことを特徴とする、請求項２または３記載の分散リアクトル系統用人工地絡試験装置。
5. 前記改善リアクトル投入量算出部が、
   前記改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値が前記目標充電電流（Ｉ _M ）以上であったために前記リアクトル投入量良否判定部において「リアクトル投入量が不適正」と判定された場合に、
   前記各非接地系統配電線充電電流（Ｉ _C1 〜Ｉ _C4 ）から改善されていない前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 ，Ｉ _L2 ，Ｉ _L4 ）および改善された前記改善リアクトル投入量（Ｉ _L3 ’）を引いた値を前記リアクトル投入量のきざみ量で割った値を新たに求め、該新たに求めた値よりも小さい最大の整数値（ａ₁〜ａ₄）を前記各配電線について新たに求め、該新たに求めた各配電線についての整数値に前記リアクトル投入量のきざみ量を掛けた値を改善されていない前記各リアクトル投入量（Ｉ _L1 ，Ｉ _L2 ，Ｉ _L4 ）および改善された前記改善リアクトル投入量（Ｉ _L3 ’）に足すことにより該各配電線の他の改善リアクトル投入量を新たに算出し、
   該算出した各他の改善リアクトル投入量の合計値である他の改善リアクトル投入量合計値に前記所定の数値を掛けて今回のリアクトル投入量改善後のリアクトル有効分である他の改善リアクトル有効分を新たに求め、前記分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ）の実数値から今回のリアクトル投入量改善前後のリアクトル有効分の差を引いて改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ_G’）の実数値を新たに算出し、前記非接地系統充電電流（Ｉ _C ）から前記他の改善リアクトル投入量合計値を引いて前記改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の虚数値を新たに算出し、該新たに算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および虚数値に基づいて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の進み角を新たに算出し、該新たに算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の実数値および進み角を用いて該改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値を新たに算出し、
   該新たに算出した改善分散リアクトル系統充電電流（Ｉ _G ’）の電流値が前記目標充電電流未満（Ｉ _M ）であるか否かを判定する、
   ことを特徴とする、請求項４記載の分散リアクトル系統用人工地絡試験装置。