JPH10248167A - １線地絡事故消滅システム - Google Patents
１線地絡事故消滅システムInfo
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- JPH10248167A JPH10248167A JP9050806A JP5080697A JPH10248167A JP H10248167 A JPH10248167 A JP H10248167A JP 9050806 A JP9050806 A JP 9050806A JP 5080697 A JP5080697 A JP 5080697A JP H10248167 A JPH10248167 A JP H10248167A
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- JP
- Japan
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- current
- reactor
- ground fault
- thyristor
- phase
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 系統電源１の中性点をタップ付きリアクトル
装置で接地し、フィーダ３1〜３nの１線地絡時にリアク
トル装置のタップ切換で電力系統の対地キャパシタンス
と共振させることにより地絡電流を消滅させるのでは、
キャパシタンス容量の監視と把握が必要、及び高速・高
精度のリアクトル制御ができない。 【解決手段】 逆並列サイリスタＴｈ１，Ｔｈ２付きリ
アクトルＬと、このリアクトルに並列接続したコンデン
サＣを基本構成とするサイリスタ制御可変リアクトル装
置６で中性点を接地し、地絡事故消滅装置７は１線地絡
事故発生時に、各フィーダの零相電流Ｉ01〜Ｉ0nとフィ
ーダ母線の零相電圧Ｖ0から事故電流を消滅させるのに
必要なリアクトル装置の供給電流を求め、この電流にな
るよう該リアクトル装置のサイリスタを位相制御する。
装置で接地し、フィーダ３1〜３nの１線地絡時にリアク
トル装置のタップ切換で電力系統の対地キャパシタンス
と共振させることにより地絡電流を消滅させるのでは、
キャパシタンス容量の監視と把握が必要、及び高速・高
精度のリアクトル制御ができない。 【解決手段】 逆並列サイリスタＴｈ１，Ｔｈ２付きリ
アクトルＬと、このリアクトルに並列接続したコンデン
サＣを基本構成とするサイリスタ制御可変リアクトル装
置６で中性点を接地し、地絡事故消滅装置７は１線地絡
事故発生時に、各フィーダの零相電流Ｉ01〜Ｉ0nとフィ
ーダ母線の零相電圧Ｖ0から事故電流を消滅させるのに
必要なリアクトル装置の供給電流を求め、この電流にな
るよう該リアクトル装置のサイリスタを位相制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、配電系や送電系に
おける電力系統の中性点に接地用リアクトル装置を設置
し、電力系統１線地絡時にリアクトル装置のリアクトル
を変えて電力系統の対地キャパシタンスと共振させるこ
とにより地絡電流を消滅させ、無停電送電を可能にする
１線地絡事故消滅システムに関する。
おける電力系統の中性点に接地用リアクトル装置を設置
し、電力系統１線地絡時にリアクトル装置のリアクトル
を変えて電力系統の対地キャパシタンスと共振させるこ
とにより地絡電流を消滅させ、無停電送電を可能にする
１線地絡事故消滅システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、配電系統における１線地絡事故
電流を自動的に消滅させる従来の消弧リアクトル方式を
示す。この方式は、電力系統の中性点をタップ付きリア
クトル装置で接地するものである。
電流を自動的に消滅させる従来の消弧リアクトル方式を
示す。この方式は、電力系統の中性点をタップ付きリア
クトル装置で接地するものである。
【０００３】同図は、配電系統電源１から母線２を介し
て複数のフィーダ３1〜３nが接続され、それぞれの負荷
４1〜４nに配電する。この配電系統において、フィーダ
３1が、１線地絡事故の場合の零相等価回路を図５に示
す。
て複数のフィーダ３1〜３nが接続され、それぞれの負荷
４1〜４nに配電する。この配電系統において、フィーダ
３1が、１線地絡事故の場合の零相等価回路を図５に示
す。
【０００４】ここで、全フィーダの対地キャパシタンス
容量（ΣＣn＝Ｃ1＋Ｃ2＋…Ｃn）と中性点インダクタン
スＬとの問に、下記の（１）式の共振条件が成立すると
零相インピーダンスは無限大になり、事故電流が消滅す
るので、フィーダ３1に対して無停電送電が可能であ
る。なお、各フィーダの電流及び母線電圧は変流器ＣＴ
及び変成器ＰＴで検出され、事故点抵抗Ｒａ及び電流Ｉ
ｓが求められる。
容量（ΣＣn＝Ｃ1＋Ｃ2＋…Ｃn）と中性点インダクタン
スＬとの問に、下記の（１）式の共振条件が成立すると
零相インピーダンスは無限大になり、事故電流が消滅す
るので、フィーダ３1に対して無停電送電が可能であ
る。なお、各フィーダの電流及び母線電圧は変流器ＣＴ
及び変成器ＰＴで検出され、事故点抵抗Ｒａ及び電流Ｉ
ｓが求められる。
【０００５】
【数１】
【０００６】このためのリアクトル装置５は、リアクト
ルをタップ付きにすることにより、あるフィーダの停止
や配電線の区間開閉器の開放などで変化する配電線運用
状態に対して柔軟に（１）式の共振条件を成立させる。
ルをタップ付きにすることにより、あるフィーダの停止
や配電線の区間開閉器の開放などで変化する配電線運用
状態に対して柔軟に（１）式の共振条件を成立させる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】全フィーダの対地キャ
パシタンス容量（ΣＣn）は、フィーダ停止や配電線の
配電線の区間開閉器の開閉状態によって変化する。これ
に対して、常に（１）式を成立させるためには次のこと
が必要である。
パシタンス容量（ΣＣn）は、フィーダ停止や配電線の
配電線の区間開閉器の開閉状態によって変化する。これ
に対して、常に（１）式を成立させるためには次のこと
が必要である。
【０００８】（１）フィーダや区間開閉器の運用状態の
変化を監視し、配電系統内の対地キャパシタンス容量を
把握しなければならない。
変化を監視し、配電系統内の対地キャパシタンス容量を
把握しなければならない。
【０００９】（２）変化する対地キャパシタンス容量に
対して、中性点リアクトル容量を変化させなけれぱなら
ない。
対して、中性点リアクトル容量を変化させなけれぱなら
ない。
【００１０】項目（１）に対しては、保守員もしくは監
視装置による煩雑な対応が必要になる欠点がある。
視装置による煩雑な対応が必要になる欠点がある。
【００１１】また、項目（２）に対しては、前述のよう
にタップ付きリアクトルを使用すればよいが、消弧性能
を高めるためには、その制御範囲を広くかつ制御幅を細
かくしなければならないで、多数のタップが必要になる
欠点がある。
にタップ付きリアクトルを使用すればよいが、消弧性能
を高めるためには、その制御範囲を広くかつ制御幅を細
かくしなければならないで、多数のタップが必要になる
欠点がある。
【００１２】本発明の目的は、上述のような従来技術の
欠点を解消する１線地絡事故消滅システムを提供するも
のである。
欠点を解消する１線地絡事故消滅システムを提供するも
のである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来のタップ
付きリアクトル装置に代えて、インダクタンスを連続的
に変えることができるサイリスタ制御可変リアクトル装
置とし、各フィーダの零相電流と零相電圧から事故電流
を消滅させるのに必要なリアクトル装置の供給電流を求
め、これに応じてリアクトル装置のサイリスタ点弧角制
御を行うようにしたもので、以下の構成を特徴とする。
付きリアクトル装置に代えて、インダクタンスを連続的
に変えることができるサイリスタ制御可変リアクトル装
置とし、各フィーダの零相電流と零相電圧から事故電流
を消滅させるのに必要なリアクトル装置の供給電流を求
め、これに応じてリアクトル装置のサイリスタ点弧角制
御を行うようにしたもので、以下の構成を特徴とする。
【００１４】電力系統の電源中性点に接地用リアクトル
装置を設置し、電力系統の１線地絡時にリアクトル装置
のインダクタンスを変えて電力系統の対地キャパシタン
スと共振させることにより地絡電流を消滅させる１線地
絡事故消滅システムにおいて、前記リアクトル装置は、
逆並列サイリスタ付きリアクトルと、このリアクトルに
並列接続したコンデンサを基本構成とするサイリスタ制
御可変リアクトル装置とし、電力系統のフィーダの１線
地絡事故発生時に、各フィーダの零相電流とフィーダ母
線の零相電圧から事故電流を消滅させるのに必要な前記
サイリスタ制御可変リアクトル装置の供給電流を求め、
この電流になるよう該リアクトル装置のサイリスタを位
相制御する地絡事故消滅装置を設けたことを特徴とす
る。
装置を設置し、電力系統の１線地絡時にリアクトル装置
のインダクタンスを変えて電力系統の対地キャパシタン
スと共振させることにより地絡電流を消滅させる１線地
絡事故消滅システムにおいて、前記リアクトル装置は、
逆並列サイリスタ付きリアクトルと、このリアクトルに
並列接続したコンデンサを基本構成とするサイリスタ制
御可変リアクトル装置とし、電力系統のフィーダの１線
地絡事故発生時に、各フィーダの零相電流とフィーダ母
線の零相電圧から事故電流を消滅させるのに必要な前記
サイリスタ制御可変リアクトル装置の供給電流を求め、
この電流になるよう該リアクトル装置のサイリスタを位
相制御する地絡事故消滅装置を設けたことを特徴とす
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施形態を示す
システム構成図であり、配電系統を単相図で示す。同図
が図４と異なる部分は、リアクトル装置５に代えてサイ
リスタ制御可変リアクトル装置６を設け、そのサイリス
タの点弧位相を地絡事故消滅装置７によって制御するこ
とにある。
システム構成図であり、配電系統を単相図で示す。同図
が図４と異なる部分は、リアクトル装置５に代えてサイ
リスタ制御可変リアクトル装置６を設け、そのサイリス
タの点弧位相を地絡事故消滅装置７によって制御するこ
とにある。
【００１６】地絡事故消滅装置７は、各フィーダ３1〜
３nの零相電流Ｉ01、Ｉ02、…、Ｉ0n及び配電用変電所
の零相電圧Ｖ0を検出入力とし、サイリスタ制御可変リ
アクトル装置６のサイリスタＴｈ１，Ｔｈ２に対して位
相制御信号を与えることにより、１線地絡事故電流を消
滅させる。
３nの零相電流Ｉ01、Ｉ02、…、Ｉ0n及び配電用変電所
の零相電圧Ｖ0を検出入力とし、サイリスタ制御可変リ
アクトル装置６のサイリスタＴｈ１，Ｔｈ２に対して位
相制御信号を与えることにより、１線地絡事故電流を消
滅させる。
【００１７】サイリスタ制御可変リアクトル装置６の原
理を説明する。この基本構成として、逆並列サイリスタ
付きリアクトルＬに対してコンデンサＣが並列に接続さ
れ、更にこれと直列にリアクトルＬｈが接続される。
理を説明する。この基本構成として、逆並列サイリスタ
付きリアクトルＬに対してコンデンサＣが並列に接続さ
れ、更にこれと直列にリアクトルＬｈが接続される。
【００１８】図２にコンデンサＣの電圧がＶｃでサイリ
スタの導通角がβの場合のリアクトル電流ＩLとコンデ
ンサＣの電流ＩCの様子を示す。サイリスタＴｈ１，Ｔ
ｈ２の位相制御（点弧角制御。図２の例では時刻Ｔ１で
サイリスタＴｈ１に、また時刻Ｔ２でサイリスタＴｈ２
に点弧パルスが与えられている）によりＩLが変化し、
サイリスタ制御可変リアクトル装置全体のリアクタンス
が変化する。このリアクタンス変化は、導通角βにより
連続的にすることができる。
スタの導通角がβの場合のリアクトル電流ＩLとコンデ
ンサＣの電流ＩCの様子を示す。サイリスタＴｈ１，Ｔ
ｈ２の位相制御（点弧角制御。図２の例では時刻Ｔ１で
サイリスタＴｈ１に、また時刻Ｔ２でサイリスタＴｈ２
に点弧パルスが与えられている）によりＩLが変化し、
サイリスタ制御可変リアクトル装置全体のリアクタンス
が変化する。このリアクタンス変化は、導通角βにより
連続的にすることができる。
【００１９】リアクトルＬhは、逆並列サイリスタ付き
のリアクトル電流が奇数調波（高調波）を含むので、こ
の奇数調波電流を系統側に流し出させないために必要な
ものである。つまり、高調波抑制用リアクトルである。
このＬhは下記の（２）式を満足するように選ばれる。
のリアクトル電流が奇数調波（高調波）を含むので、こ
の奇数調波電流を系統側に流し出させないために必要な
ものである。つまり、高調波抑制用リアクトルである。
このＬhは下記の（２）式を満足するように選ばれる。
【００２０】
【数２】
【００２１】上記の（２）式が成立した場合、逆並列サ
イリスタ付きリアクトルと、これに並列に接続されたコ
ンデンサとの合成基本波リアクタンスＸTが次の（３）
式で与えられることは周知である。
イリスタ付きリアクトルと、これに並列に接続されたコ
ンデンサとの合成基本波リアクタンスＸTが次の（３）
式で与えられることは周知である。
【００２２】
【数３】
【００２３】この（３）式において、容量性のリアクタ
ンスは負になる。定数の一例として、Ｌh＝２.４２Ｈ
（５０ＨｚでＸh＝ｊ７６０Ω）、Ｃ＝１２.５６μＦ
（５０Ｈｚで−ｊ２５３Ω）、Ｌ＝０.２Ｈ（５０Ｈｚ
でｊ６３Ω）とする。
ンスは負になる。定数の一例として、Ｌh＝２.４２Ｈ
（５０ＨｚでＸh＝ｊ７６０Ω）、Ｃ＝１２.５６μＦ
（５０Ｈｚで−ｊ２５３Ω）、Ｌ＝０.２Ｈ（５０Ｈｚ
でｊ６３Ω）とする。
【００２４】（３）式より、点弧角β（δ＝π−β）に
対して、ＸTを求め、Ｘhとの直列リアクタンスから事故
点抵抗が零の場合、１線地絡時にサイリスタ制御可変リ
アクトル装置６から供給される電流ＩLFを求めた結果を
表１に示す。
対して、ＸTを求め、Ｘhとの直列リアクタンスから事故
点抵抗が零の場合、１線地絡時にサイリスタ制御可変リ
アクトル装置６から供給される電流ＩLFを求めた結果を
表１に示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】この表１から、サイリスタ制御可変リアク
タンス装置６のサイリスタの点弧角を１８０°から１４
２°までの制御範囲に対して、リアクトル電流（遅れ）
を７.５Ａから３４.３Ａまで連続的に制御できることが
わかる。
タンス装置６のサイリスタの点弧角を１８０°から１４
２°までの制御範囲に対して、リアクトル電流（遅れ）
を７.５Ａから３４.３Ａまで連続的に制御できることが
わかる。
【００２７】この定数に対して、（２）式の関係を調べ
ると、第３調波に対しＬhのリアクタンスはｊ２.２８ｋ
Ω、コンデンサのリアクタンスは−ｊ８４.３Ωになる
ため、系統側に流出する高調波電流はほとんどない。系
統側へ流出する高調波電流を抑制するＬhの替わりに、
コンデンサと並列に高調波フィルタを接続することもで
きる。
ると、第３調波に対しＬhのリアクタンスはｊ２.２８ｋ
Ω、コンデンサのリアクタンスは−ｊ８４.３Ωになる
ため、系統側に流出する高調波電流はほとんどない。系
統側へ流出する高調波電流を抑制するＬhの替わりに、
コンデンサと並列に高調波フィルタを接続することもで
きる。
【００２８】次に、地絡事故消滅装置７について説明す
る。前述のようにこの装置の入力は、各フィーダの零相
電流Ｉ01、Ｉ02、…、Ｉ0nと配電用変電所の零相電圧Ｖ
0であり、出力はサイリスタ制御可変リアクトル装置６
のサイリスタ点弧角βである。フィーダ３1が事故回線
の場合、図５の等価回路から事故回線の零相電流Ｉ０１
は、次の（４）式になる。
る。前述のようにこの装置の入力は、各フィーダの零相
電流Ｉ01、Ｉ02、…、Ｉ0nと配電用変電所の零相電圧Ｖ
0であり、出力はサイリスタ制御可変リアクトル装置６
のサイリスタ点弧角βである。フィーダ３1が事故回線
の場合、図５の等価回路から事故回線の零相電流Ｉ０１
は、次の（４）式になる。
【００２９】
【数４】
【００３０】一般に、事故回線の零相電流は、全ての健
全回線の対地充電電流ＩＣ２＋ＩC3＋…ＩCnの和と、リ
アクトル装置６からの供給電流ＩLFの和になる。
全回線の対地充電電流ＩＣ２＋ＩC3＋…ＩCnの和と、リ
アクトル装置６からの供給電流ＩLFの和になる。
【００３１】一方、事故電流ＩFは（５）式になる。
【００３２】
【数５】
【００３３】事故電流は、事故回線の零相電流Ｉ01と事
故回線フィーダの対地充電電流ＩC1の和になる。そこ
で、事故消滅条件は、次の（６）式に示すように、ＩF
が零になるようにリアクトル装置６からの供給電流ＩLF
を制御すればよい。
故回線フィーダの対地充電電流ＩC1の和になる。そこ
で、事故消滅条件は、次の（６）式に示すように、ＩF
が零になるようにリアクトル装置６からの供給電流ＩLF
を制御すればよい。
【００３４】
【数６】
【００３５】ここで、事故回線の対地充電電流は、完全
地絡事故時の電流ＩC10をあらかじめ設定しておき、入
力された零相電圧の大きさＶ0によって補正すれば、事
故点抵抗をもつ不完全地絡の場合でも次の（７）式で対
応できる。
地絡事故時の電流ＩC10をあらかじめ設定しておき、入
力された零相電圧の大きさＶ0によって補正すれば、事
故点抵抗をもつ不完全地絡の場合でも次の（７）式で対
応できる。
【００３６】
【数７】
【００３７】Ｖ0：入力された零相電圧の大きさ Ｖ00：完全地絡時の零相電圧の大きさ（定格電圧に対し
て既知値） 前記の表１から、完全地絡時のサイリスタ点弧角βとリ
アクトル装置６のリアクトル電流ＩLFとの関係を図３に
示す。点弧角の初期値をβ0とすると、リアクトル装置
６のリアクトル電流から供給される電流は、次の（８）
式になる。
て既知値） 前記の表１から、完全地絡時のサイリスタ点弧角βとリ
アクトル装置６のリアクトル電流ＩLFとの関係を図３に
示す。点弧角の初期値をβ0とすると、リアクトル装置
６のリアクトル電流から供給される電流は、次の（８）
式になる。
【００３８】
【数８】
【００３９】また、事故初期の事故回線の電流Ｉ01’
は、次の（９）式となる。
は、次の（９）式となる。
【００４０】
【数９】
【００４１】以上までの事から、前記の（６）式を満足
するため、増加すべきリアクトル電流ΔＩLFは（１
０）、（１１）式で与えられる。
するため、増加すべきリアクトル電流ΔＩLFは（１
０）、（１１）式で与えられる。
【００４２】
【数１０】
【００４３】したがって、地絡事故消滅装置７は、図３
の関係を記憶しておき、（１１）式に示す増加すべきリ
アクトル電流ΔＩLFに対応する点弧角β0を求め、この
点弧角にサイリスタＴｈ１，Ｔｈ２を制御することによ
り、（６）式を満足できるので、地絡事故消滅の事故条
件を成立させることができる。
の関係を記憶しておき、（１１）式に示す増加すべきリ
アクトル電流ΔＩLFに対応する点弧角β0を求め、この
点弧角にサイリスタＴｈ１，Ｔｈ２を制御することによ
り、（６）式を満足できるので、地絡事故消滅の事故条
件を成立させることができる。
【００４４】
【発明の効果】以上のとおり、本発明によれば、インダ
クタンスを連続的に変えることができるサイリスタ制御
可変リアクトル装置を電源中性点に設け、各フィーダの
零相電流と零相電圧から事故電流を消滅させるのに必要
なリアクトル装置の供給電流を求めてサイリスタ点弧角
制御を行うようにしたため、以下の効果がある。
クタンスを連続的に変えることができるサイリスタ制御
可変リアクトル装置を電源中性点に設け、各フィーダの
零相電流と零相電圧から事故電流を消滅させるのに必要
なリアクトル装置の供給電流を求めてサイリスタ点弧角
制御を行うようにしたため、以下の効果がある。
【００４５】（１）フィーダに１線地絡が生じたときの
全フィーダの対地キャパシタンス容量を監視及び把握す
ることなく、正確に事故電流を消滅させることができ
る。
全フィーダの対地キャパシタンス容量を監視及び把握す
ることなく、正確に事故電流を消滅させることができ
る。
【００４６】（２）変化する対地キャパシタンス容量に
対して、中性点リアクトル容量を高速・高精度に制御で
きる。
対して、中性点リアクトル容量を高速・高精度に制御で
きる。
【００４７】（３）リアクトル値を高速に変化／制御で
きることから、瞬時に１線地絡時の無停電送配電が可能
になる。
きることから、瞬時に１線地絡時の無停電送配電が可能
になる。
【００４８】（４）高調波抑制用リアクトルあるいはフ
ィルタを設けることにより、サイリスタ制御可変リアク
トル装置から発生する高調波が系統側へ流出するのを防
止できる。
ィルタを設けることにより、サイリスタ制御可変リアク
トル装置から発生する高調波が系統側へ流出するのを防
止できる。
【図１】本発明の実施形態を示すシステム構成図。
【図２】実施形態におけるコンデンサ電圧ＶCとリアク
トル電流ＩLの関係図。
トル電流ＩLの関係図。
【図３】実施形態における点弧角とリアクトル電流の関
係図。
係図。
【図４】従来のシステム構成図。
【図５】１線地絡事故消滅システムの零相等価回路。
１…系統電源 ２…母線 ３1〜３n…フィーダ ４1〜４n…負荷 ５…タップ付きリアクトル装置 ６…サイリスタ制御可変リアクトル装置 ７…地絡事故消滅装置
Claims (1)
- 【請求項１】 電力系統の電源中性点に接地用リアクト
ル装置を設置し、電力系統の１線地絡時にリアクトル装
置のインダクタンスを変えて電力系統の対地キャパシタ
ンスと共振させることにより地絡電流を消滅させる１線
地絡事故消滅システムにおいて、 前記リアクトル装置は、逆並列サイリスタ付きリアクト
ルと、このリアクトルに並列接続したコンデンサを基本
構成とするサイリスタ制御可変リアクトル装置とし、 電力系統のフィーダの１線地絡事故発生時に、各フィー
ダの零相電流とフィーダ母線の零相電圧から事故電流を
消滅させるのに必要な前記サイリスタ制御可変リアクト
ル装置の供給電流を求め、この電流になるよう該リアク
トル装置のサイリスタを位相制御する地絡事故消滅装置
を設けたことを特徴とする１線地絡事故消滅システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9050806A JPH10248167A (ja) | 1997-03-06 | 1997-03-06 | １線地絡事故消滅システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9050806A JPH10248167A (ja) | 1997-03-06 | 1997-03-06 | １線地絡事故消滅システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10248167A true JPH10248167A (ja) | 1998-09-14 |
Family
ID=12869023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9050806A Pending JPH10248167A (ja) | 1997-03-06 | 1997-03-06 | １線地絡事故消滅システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10248167A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009183121A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 配電線補償リアクトルシステムおよび配電線補償リアクトル設定方法 |
| JP2009276272A (ja) * | 2008-05-16 | 2009-11-26 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 分散リアクトル系統用人工地絡試験装置 |
| CN111398730A (zh) * | 2020-03-01 | 2020-07-10 | 华中科技大学 | 基于无源注入直流信号的配电网及其故障识别方法 |
-
1997
- 1997-03-06 JP JP9050806A patent/JPH10248167A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009183121A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 配電線補償リアクトルシステムおよび配電線補償リアクトル設定方法 |
| JP2009276272A (ja) * | 2008-05-16 | 2009-11-26 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 分散リアクトル系統用人工地絡試験装置 |
| CN111398730A (zh) * | 2020-03-01 | 2020-07-10 | 华中科技大学 | 基于无源注入直流信号的配电网及其故障识别方法 |
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