JP5126105B2 - Fuel injection valve - Google Patents
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Description
本発明は、燃料噴射弁の製造方法および燃料噴射弁に関し、例えば内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射弁やその製造方法に適用して好適なものである。 The present invention relates to a method for manufacturing a fuel injection valve and a fuel injection valve, and is suitable for application to, for example, a fuel injection valve that supplies fuel to an internal combustion engine and a method for manufacturing the same.
従来技術として、下記特許文献1に開示された燃料噴射弁がある。この燃料噴射弁は、弁ボディ、弁ハウジング、筒部材、燃料流入部材で構成されて一端側に噴孔が形成され他端側に燃料入口が形成された筒状のハウジングと、筒部材の内側に固定された筒状の固定コアと、固定コアより噴孔側に設けられてコイルに通電された際に固定コアに磁気吸引される可動コアと、可動コアに固定されて軸方向に往復変位することにより噴孔を開閉する弁部材であるノズルニードルと、一体となっている可動コアおよびノズルニードルを噴孔側に向かって押し付ける弾性部材であるスプリングと、スプリングの反噴孔側の端部を係止する係止部材であるアジャスティングパイプと、を備えている。そして、ノズルニードルが噴孔を閉じている閉弁状態からコイルに通電された際には、可動コアと一体となっているノズルニードルが反噴孔側に変位して、噴孔から燃料を噴射するようになっている。 As a prior art, there is a fuel injection valve disclosed in Patent Document 1 below. This fuel injection valve is composed of a valve body, a valve housing, a cylindrical member, a fuel inflow member, a cylindrical housing having an injection hole formed at one end and a fuel inlet formed at the other end, and an inner side of the cylindrical member A cylindrical fixed core fixed to the fixed core, a movable core provided on the injection hole side of the fixed core and magnetically attracted to the fixed core when energized to the coil, and fixed to the movable core and reciprocally displaced in the axial direction A nozzle needle that is a valve member that opens and closes the nozzle hole, a spring that is an elastic member that presses the movable core and the nozzle needle toward the nozzle hole side, and an end of the spring on the side opposite to the nozzle hole And an adjusting pipe which is a locking member for locking. When the coil is energized from the closed state where the nozzle needle closes the nozzle hole, the nozzle needle integrated with the movable core is displaced toward the counter nozzle hole, and fuel is injected from the nozzle hole. It is supposed to be.
しかしながら、上記従来技術の燃料噴射弁では、コイルに通電された際の噴孔からの燃料噴射量は、閉弁状態から噴孔を全開とするノズルニードルの最大変位量(所謂フルリフト量)、すなわち、閉弁状態におけるノズルニードルが固定された可動コアと固定コアとの軸方向の隙間寸法の影響を大きく受けるため、燃料噴射量を所望量とするためには燃料噴射量と相関のある可動コアと固定コアとの隙間寸法を規定値(規定値範囲)に調節する必要がある。 However, in the above-described conventional fuel injection valve, the fuel injection amount from the nozzle hole when the coil is energized is the maximum displacement amount of the nozzle needle (so-called full lift amount) that opens the nozzle hole from the valve closed state, that is, the so-called full lift amount. In order to make the fuel injection amount a desired amount, the movable core correlates with the fuel injection amount because it is greatly affected by the axial gap dimension between the movable core to which the nozzle needle is fixed in the valve-closed state and the fixed core. It is necessary to adjust the gap dimension between the fixed core and the fixed core to a specified value (specified value range).
ノズルニードルおよびノズルニードルと共に変位する可動コアは、ハウジング内の噴孔と固定コアとの間に収容されるものであるので、閉弁状態における可動コアと固定コアとの隙間寸法は固定コアのハウジングへの固定位置により決まる。例えば、ハウジング内へ固定コアを圧入して固定する場合には、固定コアの圧入停止位置で可動コアと固定コアとの隙間寸法が決定される。燃料噴射量の要求精度が高い場合には、閉弁状態における可動コアと固定コアとの隙間寸法、すなわち弁部材であるノズルニードルおよびノズルニードルと共に変位する可動コアの最大変位量を高精度(例えばμm単位の精度)で調整することが要求され、最大変位量調整が困難であるという問題がある。 Since the movable needle that is displaced together with the nozzle needle and the nozzle needle is accommodated between the nozzle hole in the housing and the fixed core, the gap dimension between the movable core and the fixed core in the valve-closed state is the housing of the fixed core. Determined by the fixed position. For example, when the fixed core is press-fitted into the housing and fixed, the gap dimension between the movable core and the fixed core is determined at the press-fitting stop position of the fixed core. When the required accuracy of the fuel injection amount is high, the gap between the movable core and the fixed core in the valve-closed state, that is, the maximum displacement of the movable core that is displaced together with the nozzle needle as a valve member and the nozzle needle is highly accurate (for example, Therefore, there is a problem in that it is difficult to adjust the maximum displacement.
本発明は、上記点に鑑みてなされたものであり、弁部材の最大変位量を容易に調整することが可能な燃料噴射弁の製造方法および燃料噴射弁を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above points, and an object thereof is to provide a method for manufacturing a fuel injection valve and a fuel injection valve capable of easily adjusting the maximum displacement amount of a valve member.
請求項1に記載の発明の燃料噴射弁では、一端側に燃料を噴射する噴孔が形成され他端側に燃料を内部に導入する燃料導入口が形成された筒状のハウジングと、ハウジング内の予め定める位置に設けられ、内側の空間が前記燃料導入口から導入した燃料が流通する燃料通路となる筒状の固定コアと、ハウジング内の前記固定コアより噴孔側に設けられ、コイルに通電されることにより固定コアに磁気吸引される筒状の可動コアと、ハウジング内に設けられ、可動コアの内側に挿設される軸状部と、軸状部の反噴孔側の端部において径外方向に鍔状に突設されて可動コアの反噴孔側の面と接触可能なストッパ部とを有し、軸方向に往復変位することにより噴孔を開閉して噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、ハウジング内に設けられ、一方の端部が前記弁部材に接しており、弁部材を噴孔側に向かって押し付ける第1スプリングと、弁部材を固定コア側へ押し付ける第2スプリングと、固定コアの内側に固定され、第1スプリングの反噴孔側の端部を係止する係止部材と、燃料導入口に設けられ、燃料導入口から導入される燃料から異物を取り除くフィルタ部材とを備え、固定コアの内径が、燃料導入口の径以下であり、弁部材のストッパ部の外径が、燃料導入口の径よりも小さく、かつ、固定コアの内径よりも小さく、ハウジングは、小内径部と大内径部とを有し、小内径部と前記弁部材との間に噴孔に向かう燃料通路が形成されるとともに、大内径部と小内径部との間の段差面部を有し、第2スプリングは、大内径部の内側に配設され、反噴孔側の端部が可動コアに接し、噴孔側の端部が段差面部に接して支持されており、可動コアの径方向外側の外周面部は、ハウジングの内周面部と接触しており、可動コアは内周面部と接触した状態で軸方向に変位することを特徴としている。 In the fuel injection valve according to the first aspect of the present invention, a cylindrical housing in which a nozzle hole for injecting fuel is formed on one end side and a fuel introduction port for introducing fuel into the inside is formed on the other end side, A cylindrical fixed core that serves as a fuel passage through which the fuel introduced from the fuel introduction port circulates, and is provided closer to the injection hole than the fixed core in the housing. A cylindrical movable core that is magnetically attracted to the fixed core when energized, a shaft portion that is provided in the housing and is inserted inside the movable core, and an end portion of the shaft portion on the side opposite to the injection hole And has a stopper portion that can be contacted with the surface on the side opposite to the injection hole of the movable core, and opens and closes the injection hole by reciprocating in the axial direction. a valve member for intermittent injection of fuel, provided in the housing, one End of the are in contact with the valve member, a first spring for pressing against a valve member in the injection side, and a second spring for pressing the valve member toward the fixed core side, is fixed to the inside of the stationary core, the first a locking member for locking the spray hole-opposite end of the spring, provided in the fuel inlet, and a filter member for removing foreign matters from the fuel introduced from the fuel inlet, the inner diameter of the stationary core, fuel a diameter or less under inlet, the outer diameter of the stopper portion of the valve member is smaller than the diameter of the fuel inlet, and, rather smaller than the inner diameter of the stationary core, the housing includes a small-inner-diameter portion and the large diameter portion A fuel passage toward the nozzle hole is formed between the small inner diameter portion and the valve member, and has a stepped surface portion between the large inner diameter portion and the small inner diameter portion. Arranged on the inside of the part, the end on the side of the anti-injection hole is in contact with the movable core, The end on the hole side is supported in contact with the stepped surface portion, the outer peripheral surface portion on the radially outer side of the movable core is in contact with the inner peripheral surface portion of the housing, and the movable core is in contact with the inner peripheral surface portion. It is characterized by displacement in the direction .
これによると、可動コアをハウジング内の噴孔と固定コアとの間に収容する可動コア収容体に対して着脱可能な弁部材の寸法を変更することで、弁部材の最大変位量を容易に変更することができる。 According to this, the maximum displacement amount of the valve member can be easily changed by changing the dimension of the valve member that can be attached to and detached from the movable core housing that houses the movable core between the injection hole in the housing and the fixed core. Can be changed.
また、固定コアの内側に燃料導入口から挿入した係止部材を容易に固定することができる。 Further, the locking member inserted from the fuel introduction port can be easily fixed inside the fixed core.
燃料噴射弁は、燃料導入口から導入される燃料から異物を取り除くフィルタ部材を燃料導入口に備えるものとすることができる。 The fuel injection valve may be provided with a filter member that removes foreign matters from the fuel introduced from the fuel introduction port.
以下、本発明を適用した実施の形態を図に基づいて説明する。 Embodiments to which the present invention is applied will be described below with reference to the drawings.
図1は、本発明を適用した一実施形態のインジェクタ10を示す断面図である。また、図2は、インジェクタ10の要部構造を示す断面図であり、図3は、インジェクタ10の要部の寸法関係を説明するための断面図である。
FIG. 1 is a cross-sectional view showing an
図1に示すインジェクタ10は、燃料噴射弁であって、たとえば直噴式のガソリンエンジンに適用される。直噴式のガソリンエンジンにインジェクタ10を適用する場合、インジェクタ10はエンジンヘッド(図示せず)に搭載される。
An
インジェクタ10は、予め定める軸方向Z(開閉方向)に延びる筒部材11、筒部材11の軸方向Z一端部に設けられる入口部材12、筒部材11の軸方向Z他端部に設けられるノズルホルダ13、インジェクタ10内部を軸方向Zへ往復移動可能に収容されるニードル14、およびニードル14を駆動する駆動部15を有している。
The
以下、インジェクタ10の方向として、筒部材11が延びる方向を軸方向Z(図1における上下方向)と称し、軸方向Zの一方を開弁方向Z1(図1における上方、反噴孔側)と称し、軸方向Zの他方を閉弁方向Z2(図1における下方、噴孔側)と称することがある。
Hereinafter, as the direction of the
筒部材11は、軸方向Zへ概ね内径が同一の筒状に形成されている。筒部材11は、磁性を有する磁性部16および磁性を有しない非磁性部17を有している。磁性部16は、非磁性部17よりも開弁方向Z1に位置する。したがって閉弁方向Z2に位置する筒部材11の端部は、非磁性部17となる。このような非磁性部17は、磁性部16とノズルホルダ13との磁気的な短絡を防止する。磁性部16および非磁性部17は、たとえばレーザ溶接などにより一体に接続されている。また筒部材11は、たとえば一体に成形した後、熱加工などにより一部を磁性化または非磁性化してもよい。また、非磁性部は、磁性部に対して板厚を薄くした磁気の絞りを設けた形状としてもよい。
The
入口部材12は、開弁方向Z1に位置する筒部材11の端部に設けられる。入口部材12は、筒部材11の内周側に圧入されている。入口部材12は軸方向Zに貫通する燃料入口18(燃料導入口に相当)を有する。燃料入口18には、燃料ポンプ(図示せず)から燃料が供給される。燃料入口18には、燃料フィルタ19(フィルタ部材に相当)が設けられる。燃料フィルタ19は、燃料に含まれる異物を除去する。したがって燃料入口18に供給された燃料は、燃料フィルタ19を経由して筒部材11の内周側に流入する。
The
ノズルホルダ13は、閉弁方向Z2に位置する筒部材11の端部に設けられる。ノズルホルダ13は、磁性を有する。したがって筒部材11の非磁性部17は、軸方向Zに関して、磁性部16と磁性を有するノズルホルダ13との間に位置する。ノズルホルダ13は、筒状に形成される。
The
ノズルホルダ13は、略同軸であり内径が互いに異なる大径部20、中径部21、小径部22および取付部23を有している。3つの径部20〜22のうち、大径部20は、最も内径が大きく、次に中径部21の内径が大きく、小径部22は最も内径が小さい。また3つの径部20〜22の位置関係は、大径部20が開弁方向Z1の端部に位置し、小径部22が閉弁方向Z2の端部に位置し、中径部21が軸方向Zの中央、すなわち大径部20と小径部22との間に位置する。大径部20の内径は、筒部材11の内径と略等しく、筒部材11と略同軸となるように配置される。取付部23は、閉弁方向Z2に位置する小径部22の端部に設けられる。したがってノズルホルダ13の閉弁方向Z2の端部は、取付部23となる。取付部23には、ノズルボディ24が設けられる。
The
ノズルボディ24は、筒状に形成され、例えば圧入あるいは溶接などによりノズルホルダ13の取付部23に固定されている。ノズルボディ24の内壁面は、閉弁方向Z2に向かうにつれて内径が小さくなるように傾斜し、いわゆる尖鋭状に形成される。このようなノズルボディ24の先端部には、ノズルボディ24を軸方向Zに貫いて内壁面と外壁面とを連通する噴孔25が形成される。また噴孔25の周囲の内壁面は、弁座29として機能する。
The
ここで、筒部材11、入口部材12、ノズルホルダ13、およびノズルボディ24からなる構成が、一端側に噴孔25が形成され他端側に燃料導入口である燃料入口18が形成された本発明で言うところの筒状のハウジングに相当する。
Here, the configuration comprising the
ニードル14は、弁部材であって、筒部材11、ノズルホルダ13およびノズルボディ24の内周側に軸方向Zへ往復移動可能に収容されている。ニードル14は、軸方向Zへ往復変位することによって噴孔25を開閉して、噴孔25からの燃料の噴射を断続する。ニードル14は、ノズルボディ24と概ね同軸上に配置されている。ニードル14は、軸部26(軸状部に相当)、ストッパ27(ストッパ部に相当)およびシール部28を有している。ニードル14は、軸部26の一方の端部側すなわち燃料入口18側(反噴孔側)の端部に径外方向に全周に亘って鍔状に(フランジ状に)突出するように設けられたストッパ27を有している。また、ニードル14は、軸部26の他方の端部側すなわち燃料入口18とは反対側(噴孔側)の端部にシール部28を有している。シール部28は、ノズルボディ24に形成されている弁座29に着座可能である。
The
また、ニードル14には、内部に燃料が流通する流入孔30および連通孔31が形成される。具体的には、ニードル14には、上流側通路である流入孔30と、流入孔30の下流側に接続する下流側通路である連通孔31とが形成される。流入孔30および連通孔31からなる構成が、噴孔25へ向かう燃料通路32に供給される燃料の供給通路である。
The
流入孔30は、ニードル14のストッパ27形成位置から軸方向Zに沿って延びるように形成される。したがって開弁方向Z1に位置する流入孔30の上端部、すなわち供給通路の上流端は、開弁方向Z1に開口する。また閉弁方向Z2に位置する流入孔30の下端部は、閉塞している。流入孔30の下端部に臨む内壁には、ニードル14の径方向に延び、流入孔30と外方空間とを連通する連通孔31が形成される。
The
これにより、燃料フィルタ19を経由して筒部材11の内周側を流下した燃料は、ニードル14に形成される流入孔30に流入し、さらに流入孔30の下端部に形成される連通孔31から、ニードル14の外方に導かれる。その後、燃料は、ニードル14とノズルホルダ13との間に形成される燃料通路32を流下し、噴孔25側へ流入する。流入孔30および連通孔31からなる供給通路の構成については後述する。
As a result, the fuel that has flowed down the inner peripheral side of the
次に、ニードル14を駆動する駆動部15に関して説明する。図2および図3は、ニードル14が着座している閉弁状態にあるインジェクタ10の一部を拡大している断面図である。駆動部15は、ニードル14を軸方向Zに沿って駆動する。駆動部15は、スプール33、コイル34、固定コア35、磁性プレート50、上部磁性プレート51、可動コア36、コネクタ37、第1スプリング39、第2スプリング46、ノズルホルダ13、および筒部材11を有している。
Next, the
スプール33は、筒部材11の外周側に設置されている。スプール33は、樹脂で筒状に形成され、外周側にコイル34が巻かれている。コイル34は、通電されることによって固定コア35に可動コア36を吸引する磁力を発生する。コイル34は、コネクタ37の端子部38に電気的に接続している。端子部38は、コネクタ37に装着される外部電気回路(図示せず)と電気的に接続され、外部電気回路によってコイル34への通電状態が制御される。
The
固定コア35は、筒部材11を挟んでコイル34の内周側であって、予め定める設置位置に固定される。固定コア35は、例えば鉄などの磁性材料により筒状に形成され、筒部材11の内周側に例えば圧入などにより固定されている。磁性プレート50は、磁性材料から形成され、コイル34の外周側を覆っている。また、上部磁性プレート51は、磁性材料から構成され、コイル34の反噴孔側(開弁方向Z1側)を覆っている。
The fixed
可動コア36は、筒部材11の内周側、およびノズルホルダ13の大径部20の内周側に軸方向Zへ往復移動可能に設置されている。可動コア36は、例えば鉄などの磁性材料から筒状に形成されている。固定コア35内には第1スプリング39(弾性部材に相当)が配置されている。第1スプリング39は、一方の端部がニードル14に接しており、他方の端部がアジャスティングパイプ40(係止部材に相当)と接している。第1スプリング39は、軸方向Zへ伸長する力を有している。そのため、可動コア36およびニードル14は、第1スプリング39により弁座29に着座する閉弁方向Z2へ押し付けられる。アジャスティングパイプ40は、固定コア35の内周側に圧入されている。これにより、第1スプリング39の荷重は、アジャスティングパイプ40の圧入量を調整することにより調整される。コイル34に通電していないとき、可動コア36およびニードル14は、閉弁方向Z2へ押し付けられ、シール部28は弁座29に着座する。
The
このように駆動部15は、固定コア35および可動コア36を有している。可動コア36には、ニードル14の軸部26が挿入されている。可動コア36は、径方向の中央部に軸方向Zへ貫く挿通孔が形成されて筒状をなしている。挿通孔に臨む内周面部(以下、「穴部」ということがある)41は、内径がニードル14の軸部26の外径よりもやや大きく形成されている。そのため、ニードル14は、穴部41の内周側を軸方向Zへ移動可能である。
As described above, the
またニードル14の軸部26の外周面部42は、可動コア36の穴部41と接触する。したがってニードル14は、可動コア36と接触した状態で軸方向Zに変位するので、ニードル14と可動コア36とは摺動する。これにより、ニードル14は、可動コア36との接触によって常に摺動抵抗(摩擦力)が生じた状態で、可動コア36によって軸方向Zの移動が案内される。
Further, the outer
また可動コア36の径方向外側の外周面部43は、筒部材11の内周面部44と接触している。本実施の形態では、筒部材11の内周面部44と接触する可動コア36の外周面部43は、残余の面部より径方向外方に突出する凸部43である。凸部43は、開弁方向Z1に位置する可動コア36の端部に設けられる。また凸部43が筒部材11と接触部分は、非磁性部17から成る部位である。
Further, the outer
したがって可動コア36の凸部43は、非磁性部17の内周面部44と接触した状態で軸方向Zに変位するので、可動コア36と非磁性部17とは摺動する。これにより、可動コア36は、常に摺動抵抗(摩擦力)が生じた状態で、非磁性部17によって軸方向Zの移動が案内される。
Therefore, since the
ニードル14に設けられるストッパ27は、開弁方向Z1への可動コア36の変位を規制する。ストッパ27の外径は、穴部41の内径よりも大きい。そのため、ニードル14のストッパ27は、開弁方向Z1に位置する可動コア36の端面部45(以下、「可動コア36の上端面部45」ということがある)と接する。ストッパ27と可動コア36の上端面部45とが接することにより、可動コア36とニードル14との間におけるニードル14の弁座29側(閉弁方向Z2)への移動および可動コア36の固定コア35側への相対的な移動は制限される。これにより、ニードル14のストッパ27は、可動コア36とニードル14との過剰な相対移動を制限する。またストッパ27は、筒状の固定コア35の内方側にて軸方向Zに沿って往復変位する。したがってストッパ27の外径は、固定コア35の内径よりも小さい。
A
可動コア36は、閉弁方向Z2に位置する端部48(以下、「可動コア36の下端面部48」ということがある)が第2スプリング46と接している。第2スプリング46は、軸方向Zへ伸長する力を有している。第2スプリング46は、開弁方向Z1に位置する端部が可動コア36と接し、閉弁方向Z2に位置する端部がノズルホルダ13と接している。第2スプリング46は、ノズルホルダ13の大径部20および中径部21に収容されている。中径部21と小径部22との接続部分には、内径が互いに異なるので段差があり、閉弁方向Z2に位置する第2スプリング46の端部が当接する段差面部47が形成される。中径部21の内径は、第2スプリング46の外径よりもやや大きくなるように選択される。このような中径部21によって、第2スプリング46の傾きおよび曲がりが低減される。したがって、第2スプリング46の押し付け力を精密に維持することができる。
The
第2スプリング46は、軸方向Zへ伸長する力を有している。そのため、可動コア36は、第2スプリング46によって応力を付勢され固定コア35側(開弁方向Z1)へ押し付けられている。可動コア36には、第1スプリング39からニードル14を経由して閉弁方向Z2への閉弁力f1が加わり、第2スプリング46から開弁方向Z1への開弁力f2が加わる。図2では、理解を容易にするため、実際に閉弁力f1および開弁力f2が作用する部位には図示せず、閉弁力f1および開弁力f2が作用する方向を図示する。
The
第1スプリング39の押し付け力である閉弁力f1は、第2スプリング46の押し付け力である開弁力f2よりも大きく設定される。そのため、コイル34への通電が停止されている閉弁状態では、第1スプリング39に接するニードル14は、ストッパ27に接する可動コア36とともに第2スプリング46の開弁力f2に抗して噴孔25側(閉弁方向Z2)へ移動している。その結果、コイル34への通電が停止されている閉弁状態では、ニードル14のシール部28は弁座29に着座している。
The valve closing force f1 that is the pressing force of the
前述したように、本実施形態のインジェクタ10において、図2に示すように、ハウジングの一部をなすノズルホルダ13は、大径部20、中径部21、小径部22を有しており、大径部20の内側に可動コア36が配設されている。また、第2スプリング46は、ノズルホルダ13の大径部20および中径部21の内側に配設され、反噴孔側(開弁方向Z1側)の端部が可動コア36の下端面部48に接して支持され、噴孔側(閉弁方向Z2側)の端部がノズルホルダ13の中径部21と小径部22との間の段差面部47に接して支持されている。
As described above, in the
ここで、大径部20および中径部21が大内径部であり、小径部22が小内径部である。したがって、ハウジングの一部をなすノズルホルダ13は、小内径部である小径部22と、この小径部22より反噴孔側に小径部22よりも内径が大きい大内径部である中径部21および大径部20とを有し、小径部22と弁部材であるニードル14との間に噴孔25に向かう燃料通路32が形成されるとともに、大内径部の一部である中径部21と小内径部である小径部22との間の段差面部47が第2スプリング46の噴孔側の端部を支持する座面となっている。
Here, the
ニードル14には、内部に供給通路に相当する流入孔30および連通孔31が形成されている。上流側通路である流入孔30は軸方向Zに延びており、流入孔30の下流側に接続する下流側通路である連通孔31は流入孔30に対して交差する方向(本例では直交する方向)に延びている。連通孔31は複数設けられており、本例ではニードル14に連通孔31を軸対称位置に2つ設けている。ニードル14には、図2に図示した連通孔31と、この連通孔31に対して紙面表側に配設された図2では図示を省略した連通孔(図示した連通孔31と同一形状の連通孔)とが形成されている。
In the
図2から明らかなように、断面円形状の連通孔31の直径(例えば1.4mm)は断面円形状の流入孔30の直径(例えば1.6mm)より小さいものの、連通孔31を複数設けることにより、流入孔30断面積よりも連通孔31の総断面積の方が大きくなっている。すなわち、供給通路は下流側通路の断面積が上流側通路の断面積よりも大きくなっている。
As is clear from FIG. 2, the diameter of the
そして、複数の連通孔31の下流端は、いずれも、軸方向Zにおけるノズルホルダ13の段差面部47と可動コア36の噴孔25側の端面(下端面部48)との間となる部位に開口している。ニードル14の連通孔31は、弁開閉のための軸方向Zの往復変位に伴うニードル14の変位位置に係わらず、下流端開口位置が、ノズルホルダ13の段差面部47と可動コア36の噴孔25側の端面(下端面部48)との間となるように形成されている。
The downstream ends of the plurality of communication holes 31 are all open at a portion between the stepped
本実施形態のインジェクタ10では、図3に示すように、ニードル14のストッパ27の外径D1は、燃料入口18の径D3よりも小さく、かつ、固定コア35の内径D2よりも小さくなっている。また、固定コア35の内径D2は、燃料入口18の径D3以下となっている。
In the
次に、上記の構成によりインジェクタ10の作動について説明する。
Next, the operation of the
先ず、開弁時の動作に関して説明する。コイル34への通電が停止されているとき、固定コア35と可動コア36との間には磁気吸引力は発生しない。したがって、ニードル14は、第1スプリング39の押し付け力である閉弁力f1によって閉弁方向Z2に押圧されている。このとき、ニードル14のストッパ27は、可動コア36の上端面部45に接している。そのため、可動コア36は、第1スプリング39の閉弁力f1と第2スプリング46の押し付け力である開弁力f2との差によってニードル14とともに開弁状態のときよりも閉弁方向Z2へ移動して、可動コア36は固定コア35と離れている。このようにニードル14が開弁状態のときよりも閉弁方向Z2へ移動することにより、ニードル14のシール部28は弁座29に着座している。したがって、燃料は噴孔25から噴射されない。この閉弁状態では、可動コア36の下端面部48は、段差面部47とは離間した位置に停止している。
First, the operation when the valve is opened will be described. When energization of the
閉弁状態からコイル34に通電すると、コイル34に発生した磁界により磁性プレート50、上部磁性プレート51、磁性部16、可動コア36、固定コア35およびノズルホルダ13には磁束が流れ、磁気回路が形成される。これにより、固定コア35と可動コア36との間には磁気吸引力が発生する。固定コア35と可動コア36との間に発生する磁気吸引力と第2スプリング46の開弁力f2との和が第1スプリング39の閉弁力f1よりも大きくなると、可動コア36は開弁方向Z1への移動を開始する。このとき、可動コア36の上端面部45にストッパ27が接しているニードル14は、可動コア36とともに開弁方向Z1へ移動する。その結果、ニードル14のシール部28は、弁座29から離れる。
When the
燃料入口18からインジェクタ10の内部へ流入した燃料は、前述したように燃料フィルタ19、入口部材12の内周側、アジャスティングパイプ40の内周側、固定コア35の内周側、流入孔30、連通孔31、中径部21の内周側、小径部22の内周側を順次経由して、ノズルボディ24の内周側に流入する。ノズルボディ24に流入した燃料は、弁座29から離れたニードル14とノズルボディ24との間を経由して噴孔25へ流入する。これにより、噴孔25から燃料が噴射される。
As described above, the fuel that has flowed into the
このように、可動コア36には、磁気吸引力だけでなく第2スプリング46の開弁力f2も加わっている。そのため、コイル34へ通電すると、発生した磁気吸引力により可動コア36およびニードル14は迅速に開弁方向Z1へ移動する。したがって、コイル34の通電に対するニードル14の作動応答性を高めることができる。また、可動コア36およびニードル14を駆動するために必要な電磁吸引力は低減される。したがって、コイル34など駆動部15の小型化を図ることができる。
Thus, not only the magnetic attractive force but also the valve opening force f2 of the
上述したように、閉弁状態から磁気吸引力が作用すると、可動コア36およびニードル14は、可動コア36の上端面部45とストッパ27とが接することによって一体となって開弁方向Z1へ移動する。可動コア36は、可動コア36の上端面部45が固定コア35の下端面部49と衝突するまで開弁方向Z1へ移動する。可動コア36が固定コア35に衝突すると、可動コア36とニードル14とは軸方向Zへ相対移動可能であるので、ニードル14は開弁方向Z1への慣性力によって、ストッパ27が可動コア36の上端面部45から離間して、さらに開弁方向Z1への移動を継続する。このようにストッパ27が離間しても、ストッパ27は第1スプリング39と接触している状態が維持されるので、なんら他の部材にストッパ27が衝突することはない。したがってニードル14がバウンドすることなく、噴孔25からの不規則な燃料の噴射は低減される。
As described above, when a magnetic attractive force is applied from the valve-closed state, the
また、ニードル14は開弁方向Z1への慣性力によって開弁方向Z1への移動を継続して、可動コア36とストッパ27とが離れると、ニードル14には可動コア36を経由した第2スプリング46の開弁力f2が加わらない。そのため、ニードル14には、第1スプリング39の押し付け閉弁力f1のみが加わる。すなわち可動コア36とニードル14とが離れると、ニードル14に対し閉弁方向Z2へ加わる力が大きくなる。したがって、ニードル14の開弁方向Z1への過剰な移動が制限され、いわゆるオーバーシュートは低減される。
Further, when the
同様に、ニードル14が開弁方向Z1への慣性力によって開弁方向Z1への移動を継続して、可動コア36とニードル14とが離れると、可動コア36には第2スプリング46の開弁力f2および磁気吸引力が加わり、第1スプリング39の閉弁力f1が加わらない。すなわち可動コア36とストッパ27とが離れると、可動コア36に対し開弁方向Z1へ加わる力が大きくなる。したがって、可動コア36が固定コア35に衝突すると、その衝撃により可動コア36は閉弁方向Z2へ跳ね返ることなく、少なくともコイル34が通電されている期間は固定コア35に接触した状態が維持される。
Similarly, when the
可動コア36が固定コア35に衝突する時の衝撃力は、衝撃力に寄与する重量が低減されるため(可動コア36分の重量のみとなるため)小さくなる。このように衝撃力が小さいために、可動コア36は極めて跳ね返り難い。
The impact force when the
さらに、ニードル14がオーバーシュートして、ニードル14に加わる力が第1スプリング39の閉弁力f1のみとなると、ニードル14は開弁方向Z1への移動速度が減少し、停止してオーバーシュート量が最大となった後、閉弁力f1によって閉弁方向Z2へ移動を開始する。一方、可動コア36は、磁気吸引力および第2スプリング46の開弁力f2によって固定コア35に接触した状態であるので、ニードル14が閉弁方向Z2へ移動するとき、固定コア35と接触している可動コア36によって閉弁方向Z2への移動が規制される。その結果、ニードル14には再び磁気吸引力および第2スプリング46の開弁力f2が加わるので、ニードル14は開弁状態を維持することができる。このように、可動コア36とニードル14とは相対的に移動可能であるため、ニードル14のバウンドにともなう噴孔25からの不規則な燃料の噴射は低減される。したがって、コイル34への通電時間が短期間でも、噴孔25から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することができる。
Further, when the
次に閉弁時の動作に関して説明する。開弁状態からコイル34への通電を停止すると、固定コア35と可動コア36との間の磁気吸引力は消滅する。これにより、ニードル14は、第1スプリング39の閉弁力f1によって可動コア36とともに閉弁方向Z2へ移動を開始する。したがってニードル14のシール部28は再び弁座29に着座し、燃料通路32と噴孔25との間の燃料の流れは遮断される。したがって、燃料の噴射は終了する。
Next, the operation when the valve is closed will be described. When energization of the
コイル34への通電を停止したとき、可動コア36およびニードル14は第1スプリング39の閉弁力f1によって第2スプリング46の開弁力f2に抗して閉弁方向Z2へ移動する。ニードル14のシール部28が弁座29に着座すると、ニードル14は衝突の衝撃によって開弁方向Z1へ跳ね返ろうとする。ここで、可動コア36とニードル14とは相対移動可能であるため、ニードル14のシール部28が弁座29に着座しても、可動コア36は閉弁方向Z2へ向かう慣性力によって、そのまま閉弁方向Z2への移動を継続し、可動コア36とニードル14とは離れる。
When energization of the
そのため、ニードル14には第1スプリング39の閉弁力f1のみが加わり、可動コア36には第2スプリング46の開弁力f2のみが加わる。したがって可動コア36とニードル14とが離れることによって、ニードル14に作用する合力が閉弁力f1のみになり、ニードル14の開弁方向Z1への跳ね返りが防止される。これにより、コイル34への通電を停止すると、噴孔25からの燃料の噴射は迅速に停止される。したがって、不規則な燃料の噴射が低減され、噴孔25から噴射される燃料の噴射量を精密に制御することができる。
Therefore, only the valve closing force f 1 of the
ニードル14が弁座29に衝突する時の衝撃力は、衝撃力に寄与する重量が低減されるため(ニードル14分の重量のみとなるため)小さくなる。このように衝撃力が小さいために、ニードル14は極めて跳ね返り難い。
The impact force when the
また、ニードル14が着座すると、ニードル14の相対変位可能な可動コア36は、閉弁方向Z2への慣性力によって、可動コア36を開弁方向Z1に付勢する第2スプリング46の開弁力f2に打ち勝ち、さらに閉弁方向Z2に過剰に変位、いわゆるアンダーシュートする。
In addition, when the
可動コア36がアンダーシュートして、可動コア36に加わる力が第2スプリング46の開弁力f2のみとなると、可動コア36は閉弁方向Z2への移動速度が減少し、停止してアンダーシュート量が最大となった後、開弁力f2によって開弁方向Z1へ移動を開始する。一方、ニードル14は、第1スプリング39の閉弁力f1によってシール部28が弁座29に着座した状態である。開弁力f2によって開弁方向Z1へ移動する可動コア36は、ニードル14のストッパ27により移動が規制されて停止し、次の開弁動作が開始可能な閉弁状態となる。
When the
次に、上述の構成をなし上述の作動を行うインジェクタ10の製造方法について説明する。図4〜図7は、インジェクタ10の工程別の断面図(図7は要部断面図)である。
Next, a method for manufacturing the
まず、図4に示すように、前述したインジェクタ10の構成のうち、ニードル14、第1スプリング39、アジャスティングパイプ40、および燃料フィルタ19を除く構成を相互に組付け、本発明で言うところの可動コア収容体を形成する。図4に示すように、可動コア収容体は、可動コア36を、ハウジングを構成する筒状体内の噴孔25と固定コア35との間に収容するものである。図4に示す可動コア収容体を形成する工程が可動コア収容体形成工程である。
First, as shown in FIG. 4, among the configurations of the
図4に示すような可動コア収容体を形成したら、次に、燃料入口18から図示下方側に向かって(閉弁方向Z2に)ニードル14を挿入して、図5に示すように、ニードル14の軸部26が可動コア36の貫通孔内に位置しストッパ27が可動コア36の反噴孔側の面(上端面部45)と接触するように配置する。前述したように、ニードル14のストッパ27の外径D1は、燃料入口18の径D3よりも小さく、かつ、固定コア35の内径D2よりも小さくなっているので、ニードル14を上述した位置に容易に配設することができる。図5に示すように、可動コア収容体内にニードル14を挿設する工程が、弁部材挿設工程である。
When the movable core container as shown in FIG. 4 is formed, the
図5に示すように可動コア収容体内にニードル14を挿設したら、ニードル14を閉弁方向Z2に付勢して、ニードル14のシール部28が弁座29に着座した閉弁状態とし、この閉弁状態からコイル34に通電した際のニードル14の最大変位量(フルリフト量)もしくは最大変位量に関連する物理量を検出する。
When the
本例では、燃料入口18から燃料に代わる擬似流体(例えば引火性が低い所謂ドライソルベント等)を供給して一定圧力を印加し、流体圧力を用いて閉弁状態を形成した後に、コイル34に通電して可動コア34およびニードル14を開弁方向Z1にフルリフト(最大変位)する。このニードル14のフルリフトに伴って噴孔25から噴出される擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量を、ニードル14の最大変位量に関連する物理量として検出する。
In this example, a pseudo fluid instead of fuel (for example, a so-called dry solvent having low flammability) is supplied from the
このようにして、閉弁状態からコイル34に通電した際のニードル14最大変位量の関連物理量を検出する工程が、本実施形態における物理量検出工程である。そして、物理量検出工程で検出した物理量が規定値範囲内あるか否か判断する。ここで、規定値範囲とは、インジェクタ10の燃料噴射特性に基づいて定まるニードル14の最大変位量の好ましい範囲(例えば40±5μm、より好ましくは、例えば40±3μm)に対応する検出関連物理量の範囲である。
Thus, the process of detecting the related physical quantity of the maximum displacement amount of the
物理量検出工程を実行し、検出した物理量が規定値範囲内にある場合には、燃料入口18から図示下方側に向かって(閉弁方向Z2に)第1スプリング39およびアジャスティングパイプ40を挿入して、図6に示すように、第1スプリング39が予め設定した付勢力でニードル14を噴孔25側に向かって押し付けるようにアジャスティングパイプ40を固定コア35の内側に圧入固定する。
When the physical quantity detection step is executed and the detected physical quantity is within the specified value range, the
前述したように、固定コア35の内径D2は、燃料入口18の径D3以下となっているので、固定コア35の内側に配設する第1スプリング39および固定コア35の内側に圧入されるアジャスティングパイプ40を、燃料入口18から容易に挿設することができる。図6に示すように、第1スプリング39およびアジャスティングパイプ40を燃料入口18から挿入してアジャスティングパイプ40を固定コア35の内側に組付ける工程が、係止部材組付け工程である。
As described above, since the inner diameter D2 of the fixed
図6に示すように第1スプリング39およびアジャスティングパイプ40を組付けたら、燃料入口18に(具体的には、入口部材12の内側に)、燃料フィルタ19を組付け、図1に示したようなインジェクタ10を完成させる。燃料フィルタ19を組付けて、図1に示したようなインジェクタ10とする工程が、フィルタ部材組付け工程である。
When the
物理量検出工程を実行し、検出した物理量が規定値範囲から外れた場合には、係止部材組付け工程の前に、ニードル14の最大変位量を調節する。
When the physical quantity detection step is executed and the detected physical quantity is out of the specified value range, the maximum displacement amount of the
物理量検出工程で検出した最大変位量の関連物理量が、規定値範囲よりも、最大変位量過大方向に外れた場合には、すなわち、ニードル14の最大変位量が大き過ぎる場合には、ニードル14を可動コア収容体から取り外して、ニードル14のストッパ27を噴孔側面から研磨して一部を除去し、ストッパ27の噴孔側の面を反噴孔側に後退させる。そして、ストッパ27の一部を研磨除去加工したニードル14を燃料入口18を介して再び挿設する。
When the related physical quantity of the maximum displacement detected in the physical quantity detection step deviates in the direction of excessive maximum displacement from the specified value range, that is, when the maximum displacement of the
図7に示すように、ニードル14ストッパ27の下端面(噴孔側の面)を図示二点鎖線位置まで後退させると、閉弁状態における可動コア36の位置も図示二点鎖線位置となる。すなわち、閉弁状態における固定コア35の下端面部49と可動コア36の上端面部45との間隔で決まるニードル14の最大変位量(フルリフト量)を、ストッパ27の研磨量(軸方向Zの研磨寸法)により低減させることができる。
As shown in FIG. 7, when the lower end surface (the surface on the injection hole side) of the
図7に示すように、ニードル14のストッパ27の一部を研磨加工して除去する工程が弁部材研磨工程であり、ストッパ27の噴孔側の面を反噴孔側に後退させる弁部材一部除去工程である。
As shown in FIG. 7, the step of polishing and removing a part of the
物理量検出工程で検出した最大変位量の関連物理量が、規定値範囲よりも、最大変位量過小方向に外れた場合には、すなわち、ニードル14の最大変位量が小さ過ぎる場合には、ニードル14を可動コア収容体から取り外して、予め準備しておいた軸部26の噴孔側の端部(具体的には軸部26のシール部28)からストッパ部27の噴孔側の面までの軸方向Z寸法が短いニードル14に交換する。
When the related physical quantity of the maximum displacement detected in the physical quantity detection step deviates from the specified value range in the direction where the maximum displacement is too small, that is, when the maximum displacement of the
このように、可動コア収容体から取り外したニードル14とは、軸部26の噴孔側の端部(具体的には軸部26のシール部28)からストッパ部27の噴孔側の面までの軸方向Z寸法が異なるニードル14に交換する工程が、弁部材交換工程である。
As described above, the
上述したように、物理量検出工程で検出した最大変位量の関連物理量が、規定値範囲よりも最大変位量過大方向に外れた場合には、弁部材一部除去工程を行い、物理量検出工程で検出した最大変位量の関連物理量が、規定値範囲よりも最大変位量過小方向に外れた場合には、弁部材交換工程を行うが、いずれの工程も、ニードル14を可動コア収容体から取り外して、軸部26の噴孔側の端部からストッパ部27の噴孔側の面までの軸方向Z寸法が異なるニードル14に変更する工程であり、弁部材寸法変更工程に相当する。
As described above, when the related physical quantity of the maximum displacement detected in the physical quantity detection process deviates in the direction of excessive maximum displacement from the specified value range, the valve member partial removal process is performed and detected in the physical quantity detection process. When the related physical quantity of the maximum displacement amount deviates in the direction of the maximum displacement amount being less than the specified value range, the valve member replacement process is performed. In either process, the
上述の構成および製造方法によれば、ニードル14と可動コア36とが別体となっており、ニードル14のストッパ27が可動コア36の上端面部45と接触するようになっているので、係止部材組付け工程の前には、ニードル14が可動コア収容体に対して着脱可能である。また、ニードル14の最大変位量は、閉弁状態における固定コア35の下端面部49と可動コア36の上端面部45との間隔で決まるようになっている。
According to the configuration and the manufacturing method described above, the
そして、物理量検出工程で検出したニードル14の最大変位量の関連物理量である擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量が、規定値範囲よりも大きい場合には、ニードル14を可動コア収容体から取り外して、ニードル14のストッパ27を噴孔側面から研磨して一部を除去し、ストッパ27の噴孔側の面を反噴孔側に後退させ、物理量検出工程で検出した擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量が、規定値範囲よりも小さい場合には、軸部26の噴孔側の端部からストッパ部27の噴孔側の面までの寸法が短いニードル14に交換するようになっている。
When the flow rate per hour or the weight per hour of the pseudo fluid, which is the related physical quantity of the maximum displacement amount of the
したがって、物理量検出工程で検出した擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量が規定値範囲から外れた場合には、可動コア収容体の噴孔25から固定コア35の噴孔側の面まで(具体的には弁座29から固定コア35下端面部49まで)の軸方向Z寸法を変更することなく、ニードル14の軸部26の噴孔側の端部からストッパ27の噴孔側の面までの寸法を変更して、閉弁状態における固定コア35の下端面部49と可動コア36の上端面部45との間隔を変更することができる。このようにして、ニードル14の最大変位量を容易に調整することができる。
Accordingly, when the flow rate per hour or weight per hour of the simulated fluid detected in the physical quantity detection step deviates from the specified value range, from the
物理量検出工程で検出した擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量が、規定値範囲よりも大きい場合には、ニードル14ストッパ27の一部を除去加工することでニードル14の最大変位量を低減できる(擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量を規定値範囲内に収めることができる)ので、可動コア収容体から取り外したニードル14を無駄にすることなく、ニードル14の最大変位量を調整することができる。また、ニードル14ストッパ27の一部の除去は研磨加工で行うので、ニードル14の軸部26の噴孔側の端部からストッパ部27の噴孔側の面までの寸法の変更を精度よく行なうことができる。
When the flow rate or weight per hour of the pseudo fluid detected in the physical quantity detection step is larger than the specified value range, the maximum displacement amount of the
また、物理量検出工程で検出した擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量が、規定値範囲よりも小さい場合には、軸部26の噴孔側の端部からストッパ部27の噴孔側の面までの寸法が短いニードル14に交換することでニードル14の最大変位量を増大できる(擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量を規定値範囲内に収めることができる)ので、ニードル14の最大変位量を速やかに精度よく調整することができる。
Further, when the flow rate per hour or the weight per hour of the pseudo fluid detected in the physical quantity detection step is smaller than the specified value range, the surface on the nozzle hole side of the
また、ニードル14の最大変位量を調整した後に係止部材組付け工程およびフィルタ部材組付け工程を行うので、燃料入口18に燃料フィルタ19を備えるインジェクタ10であっても、ニードル14の最大変位量を容易に調整することができる。
Further, since the locking member assembling step and the filter member assembling step are performed after the maximum displacement amount of the
(他の実施形態)
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら制限されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において種々変形して実施することが可能である。
(Other embodiments)
The preferred embodiments of the present invention have been described above, but the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.
上記一実施形態では、物理量検出工程において、一定圧力の擬似流体の圧力を用いて閉弁状態を形成した後に、コイル34に通電して可動コア34およびニードル14を最大変位させ、噴孔25から噴出される擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量を、ニードル14の最大変位量に関連する物理量として検出していたが、これに限定されるものではなく、例えば、燃料入口18から付勢部材等を挿入してニードル14を閉弁方向に付勢し閉弁状態を形成するものであってもよい。また、ニードル14の最大変位量に関連する物理量も、擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量以外であってもよく、ニードル14の最大変位量を直接検出するものであってもかまわない。
In the above-described embodiment, in the physical quantity detection step, after the valve closed state is formed using the pressure of the pseudo fluid having a constant pressure, the
また、上記一実施形態では、弁部材一部除去工程を弁部材研磨工程としていたが、これに限定されるものではなく、研磨以外の加工方法でニードル14ストッパ27を噴孔側面から除去するものであってもよい。例えば、電解加工やレーザ加工等を用いてもかまわない。
In the above embodiment, the valve member partial removal step is the valve member polishing step. However, the present invention is not limited to this, and the
また、上記一実施形態では、物理量検出工程で検出した擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量が規定値範囲よりも大きい場合には、ニードル14ストッパ27を噴孔側面から研磨して一部を除去し、物理量検出工程で検出した擬似流体の時間当たり流量もしくは時間当たり重量が規定値範囲よりも小さい場合には、軸部26の噴孔側の端部からストッパ部27の噴孔側の面までの寸法が短いニードル14に交換していたが、検出値が規定値範囲のいずれの側に外れた場合も、軸部26の噴孔側の端部からストッパ部27の噴孔側の面までの寸法が異なるニードル14に交換するものであってもかまわない。
In the above embodiment, when the flow rate per hour or the weight per hour of the pseudo fluid detected in the physical quantity detection step is larger than the specified value range, the
また、上記一実施形態では、可動コア収容体形成工程において、筒部材11、入口部材12、ノズルホルダ13、およびノズルボディ24からなる筒状のハウジング内に固定コア35が固定され、ハウジング内の噴孔25と固定コア35との間に可動コア36を収容した可動コア収容体を形成するものであったが、ハウジングの構成は上記4部材からなるものに限定されず、例えば、3部材以下あるいは5部材以上でハウジングを構成するものであってもよい。また、ハウジング内への固定コア35の固定形態も上記一実施形態に限定されるものではなく、例えば、図8に示すように、固定コア35をハウジングの一部をなす入口部材12や上記一実施形態における筒部材11の磁性部16と一体とした構成としてもかまわない。
Further, in the above-described embodiment, in the movable core housing forming step, the fixed
また、上記一実施形態では、インジェクタ10は、直噴式のガソリンエンジンに適用されるものとしていたが、直噴式のガソリンエンジンに限るものではなく、ポート噴射式のガソリンエンジン、またはディーゼルエンジンなどに適用してもよい。
In the above embodiment, the
10 インジェクタ(燃料噴射弁)
11 筒部材(ハウジングの一部)
12 入口部材(ハウジングの一部)
13 ノズルホルダ(ハウジングの一部)
14 ニードル(弁部材)
18 燃料入口(燃料導入口)
19 燃料フィルタ(フィルタ部材)
24 ノズルボディ(ハウジングの一部)
25 噴孔
26 軸部(軸状部)
27 ストッパ(ストッパ部)
34 コイル
35 固定コア
36 可動コア
39 第1スプリング(弾性部材)
40 アジャスティングパイプ(係止部材)
10 Injector (fuel injection valve)
11 Tube member (part of housing)
12 Inlet member (part of housing)
13 Nozzle holder (part of housing)
14 Needle (Valve member)
18 Fuel inlet (fuel inlet)
19 Fuel filter (filter member)
24 Nozzle body (part of housing)
25
27 Stopper (Stopper part)
34
40 Adjusting pipe (locking member)
Claims (1)
前記ハウジング内の予め定める位置に設けられ、内側の空間が前記燃料導入口から導入した燃料が流通する燃料通路となる筒状の固定コアと、
前記ハウジング内の前記固定コアより噴孔側に設けられ、コイルに通電されることにより前記固定コアに磁気吸引される筒状の可動コアと、
前記ハウジング内に設けられ、前記可動コアの内側に挿設される軸状部と、前記軸状部の反噴孔側の端部において径外方向に鍔状に突設されて前記可動コアの反噴孔側の面と接触可能なストッパ部とを有し、軸方向に往復変位することにより噴孔を開閉して前記噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、
前記ハウジング内に設けられ、一方の端部が前記弁部材に接しており、前記弁部材を噴孔側に向かって押し付ける第1スプリングと、
前記弁部材を前記固定コア側へ押し付ける第2スプリングと、
前記固定コアの内側に固定され、前記第1スプリングの反噴孔側の端部を係止する係止部材と、
前記燃料導入口に設けられ、前記燃料導入口から導入される燃料から異物を取り除くフィルタ部材とを備え、
前記固定コアの内径が、前記燃料導入口の径以下であり、
前記ストッパ部の外径が、前記燃料導入口の径よりも小さく、かつ、前記固定コアの内径よりも小さく、
前記ハウジングは、小内径部と大内径部とを有し、前記小内径部と前記弁部材との間に前記噴孔に向かう燃料通路が形成されるとともに、前記大内径部と前記小内径部との間の段差面部を有し、
前記第2スプリングは、前記大内径部の内側に配設され、反噴孔側の端部が前記可動コアに接し、噴孔側の端部が前記段差面部に接して支持されており、
前記可動コアの径方向外側の外周面部は、前記ハウジングの内周面部と接触しており、前記可動コアは前記内周面部と接触した状態で軸方向に変位することを特徴とする燃料噴射弁。 A cylindrical housing in which an injection hole for injecting fuel is formed on one end side and a fuel introduction port for introducing fuel into the inside is formed on the other end side;
A cylindrical fixed core which is provided at a predetermined position in the housing and whose inner space serves as a fuel passage through which fuel introduced from the fuel introduction port flows;
A cylindrical movable core that is provided on the nozzle hole side of the fixed core in the housing and is magnetically attracted to the fixed core by energizing the coil;
A shaft-like portion provided in the housing and inserted inside the movable core, and an end portion on the side opposite to the injection hole of the shaft-like portion that protrudes in a radially outward shape to protrude from the movable core. A valve member that has a stopper portion that can contact the surface on the side opposite to the injection hole, and opens and closes the injection hole by reciprocating in the axial direction to intermittently inject fuel from the injection hole;
A first spring provided in the housing, having one end in contact with the valve member, and pressing the valve member toward the nozzle hole;
A second spring that presses the valve member toward the fixed core;
A locking member that is fixed to the inside of the fixed core and locks the end portion of the first spring on the side opposite to the injection hole;
A filter member that is provided at the fuel inlet and removes foreign matter from the fuel introduced from the fuel inlet ;
An inner diameter of the fixed core is equal to or less than a diameter of the fuel inlet;
The outer diameter of the stopper portion is smaller than the diameter of the fuel inlet, and, rather smaller than the inner diameter of the fixed core,
The housing has a small inner diameter portion and a large inner diameter portion, and a fuel passage toward the nozzle hole is formed between the small inner diameter portion and the valve member, and the large inner diameter portion and the small inner diameter portion. And has a step surface between
The second spring is disposed on the inner side of the large inner diameter portion, the end portion on the side opposite to the injection hole is in contact with the movable core, and the end portion on the injection hole side is supported in contact with the stepped surface portion,
A fuel injection valve characterized in that a radially outer peripheral surface portion of the movable core is in contact with an inner peripheral surface portion of the housing, and the movable core is displaced in an axial direction in contact with the inner peripheral surface portion. .
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