JP5090142B2 - 成形部品の脆性クリープ破壊余寿命予測法 - Google Patents
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Description
スプリング・ダッシュポットモデルに基づき、遷移クリープを緩和で表した式
試料平板は通常の小角X線散乱測定装置で測定することができる。X線散乱の検出はPSPC(Position Sensitive Proportional Counter)やシンチレーションカウンターなどの一元検出器、イメージングプレートや二次元PSPC、CCD(Charge Coupled Device)などの二次元検出器を用いることができる。別途測定した、無負荷試料の散乱プロフィルを用いて結晶由来の成分を引き去れば目的とするミクロボイドによる散乱プロフィルを得ることができる。
ミクロボイドの形状を、荷重負荷方向に配向した円柱で近似すると、それぞれ直径Dおよび高さHに対して、散乱プロフィルは
(1)ポリアセタール樹脂(ポリプラスチックス社製 ジュラコンM90)を射出成形にて、4mm厚みISOダンベル型引っ張り試験片に成形した。本試験片を恒温槽を備える東洋精機製引っ張りクリープ試験機を用いて、温度80 Cにて、種々の負荷荷重の大きさにてクリープ破壊寿命を測定した。その結果をまとめたものが、図1である。荷重の大きさが22MPaより小さい領域では勾配が変化し、この領域が脆性クリープ領域である。図1に挿入した検量線から、特定の荷重の大きさにおけるクリープ破壊寿命が予測できる。荷重の大きさが13、14、15、16MPaにおけるクリープ破壊寿命は表1に示す値となる。
(2)上記試験片を上記クリープ試験機中、80 Cの温度で、13、14、15、16MPaの一定荷重を掛けた。0.1時間から50時間の範囲の複数の時間で、試験片をクリープ試験機からはずし、1.5mm厚みにの平行平板に切削し、リガク社製 X線回折装置で小角X線散乱の測定を行った。このとき、カメラ長は500mm、検出はフジフィルム製イメージングプレートを用い、15分間X線を照射した。得られた二次元散乱パターンの一例を図2に示す。
(3)図2の散乱パターンの散乱中心を通り、荷重に平行な一次元の散乱プロフィルは図3に示すとおりである。別途、荷重を負荷しない試験片の小角X線散乱測定を(2)と同様に行い、クリープ試験片の一次元散乱プロフィルから、無負荷試験片のそれを差し引くとクリープによるミクロボイドに起因する散乱プロフィルを得ることができる。その例を図3に示す。
(4)得られた散乱プロフィルをガウス関数でフィットさせることにより、そのピーク高さを散乱強度とした。負荷荷重の大きさを13MPaから16MPaまで変化させたときの散乱強度の時間変化を図4に示す。その変化は式(III)に従う。図4には、負荷荷重の値が変化した時のクリープ破壊寿命を白丸で示す。この白丸について、破壊時点のミクロボイド量と、荷重の大きさをプロットすると図5に示すように式(IV)に従って一次の関係が成立する。
(5)負荷荷重の大きさの履歴が不明の引っ張り試験片を4mm厚みに切り出し、ミクロボイド量を上記(2)〜(4)に従って測定した。その結果、ミクロボイド量は0.039であった。各荷重の大きさに相当する荷重負荷相当時間は表2に示すとおりであり、計算されたクリープ破壊余寿命は15MPaで1100時間、16MPaで1300時間と予測される。
Claims (2)
- 有機高分子材料からなる成形部品の脆性クリープ破壊の余寿命を予測するに当たり、予め経過時間と小角X線回折法で測定したミクロボイド量の関係を求めておくことで、目的とする試料に存在するミクロボイド量から余寿命を予測する脆性クリープ破壊余寿命予測法であって、前記有機高分子材料がポリアセタール樹脂である脆性クリープ破壊余寿命予測法。
- 脆性クリープ領域において、経過時間とミクロボイド量を、
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