JP5060298B2 - フィッシャー−トロプッシュ・ワックス組成物と輸送方法 - Google Patents
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Description
本発明は、パラフィンワックスを遠隔地から、ワックスを完成製品にアップグレードすることができる第2地まで商業的に輸送するために有用な、方法及び物質に関する。
油田は、典型的に、遠隔場所に見出される。原油は、地中から出てくるときに、炭化水素化合物の混合物である。慣習的なタンカーの典型的な最高温度は、140°F(60℃)である。含ワックス原油は、特別装備のタンカーで約160°F(71℃)までの温度において輸送されなければならない。石油の脱油及び脱ワックス操作からのスラックスワックスも、特殊化学タンカー内で高温において溶融状態で輸送されなければならない。これらの特別装備タンカー又は特殊タンカーで輸送することができる、含ワックス原油及びスラックスワックスは、輸送温度よりも少なくとも10°F低い引火点を有することを通常必要とする。特別装備タンカー又は特殊タンカーでの輸送の温度よりも少なくとも10°F低い引火点を有する原油及びワックスの輸送は、航海中の過剰量の固体ワックス形成に対する保護手段を与えることになる。若干の固体ワックスは荷降ろし中に許容されうるが、過剰量の固体ワックス形成は、該固体ワックスを溶融するために長時間の、費用のかかる操作を必要とする。慣習的なタンカー、140°F以下の温度において物質を輸送するタンカーの使用は、これらのタンカーが有意に低い輸送費用を有するので、可能ならば何時でも、好ましい。
パラフィンワックスをワックス粒子に成形することによって、パラフィンワックスを効果的に輸送することができることが、発見されている。ワックス粒子に成形されたパラフィンワックスは、ワックス粒子と液体を含有する可搬形生成物(transportable product)として、輸送することができる。該ワックス粒子の総量が少なすぎず、小ワックス粒子の量が過剰でないことを保証することによって、可搬形生成物の安定性が維持される。
パラフィンワックスが、液体と、固体粒子に成形された該パラフィンワックスとを含む可搬形生成物として、効果的に輸送されうることが、発見されている。本発明の可搬形生成物と、パラフィンワックスの輸送方法においては、固体ワックス粒子が輸送液体中で非合併固体ワックス粒子として留まることが重要である。好ましくは、輸送液体は均質な液体である。本発明によると、可搬形生成物は、有利には、ワックス粒子10〜80重量%と液体90〜20重量%を含む。
次の用語とフレーズは、本明細書を通して用いられ、特に指定しない限り、下記意味を有する。
「先進地(developed site)」は、輸送された生成物を精錬して、販売可能な完成製品にする精油所地を意味する。
「石油由来(derived from petroleum)」又は「石油由来(petroleum derived)」なる用語は、該生成物、画分若しくはフィードが石油原油から生じることを意味する。スラックワックスは、本発明の可搬形生成物及び方法に用いることができる石油由来ワックスである。
「スラックワックス(slack wax)」は、石油脱油又は脱ワックス操作由来のパラフィンワックスを意味する。
「炭化水素資源(hydrocarbonaceous asset)」なる用語は、天然ガス、メタン、石炭、石油、オイル・サンド(tar sands)、オイル・シェール、シェール油、及びこれらの誘導体と混合物を意味する。
「本質的水」は、≧95重量%の水を含む液体を意味する。
マリン・タンカーは、炭化水素、典型的には、非限定的に、原油及び精製生成物(refined products)を輸送するために用いる船舶を意味する。
「遠隔地(remote site)」は、炭化水素資源を含有するか又は炭化水素資源の近くであり、先進地から100km以上離れた場所を意味する。本発明によると、液体とワックス粒子を含む可搬形生成物は、1つ以上の遠隔地から先進地に輸送される。
該可搬形生成物の液体は、炭化水素液体、アルコール、水、又はこれらの液体の混合物であることができる。該液体が混合物である場合に、好ましくは、該液体は均質な混合物である。該液体が炭化水素液体である実施態様では、該液体は、ナフサ、重油、留出物、潤滑基油、及びこれらの混合物から成る群から選択された液体≧75重量%を含み、これらの実施態様のあるものでは、好ましくは、該炭化水素液体はナフサである。該炭化水素液体がナフサである場合には、該ナフサは、石油由来ナフサ、フィッシャー−トロプッシュ由来ナフサ、及びこれらの混合物から成る群から選択することができる。
本発明によってワックス粒子として輸送すべきであるパラフィンワックスは、任意のパラフィンワックスであることができる。好ましくは、本発明への使用に適したパラフィンワックスは、高級パラフィンであり、このようなものとして、多量のn−パラフィン、好ましくは40重量%を超える、より好ましくは50重量%を超える、そしてさらにより好ましくは75重量%を超えるn−パラフィンを含有する。適当なパラフィンワックスの例は、非限定的に、フィッシャー−トロプッシュ由来ワックス、例えば脱油石油由来ワックスのような石油由来ワックス、スラックワックスと脱油スラックワックス、精製した残余ワックス(foots oil)、含ワックス潤滑油ラフィネート、n−パラフィンワックス、NAOワックス、化学プラント・プロセスで生産されたワックス、微結晶ワックス、及びこれらの混合物を包含する。本発明のパラフィンワックスは、室温において固体であり、好ましくは、60℃より高い流動点を有する。
本発明による可搬形生成物は、有利には、10〜80重量%のワックス粒子と、90〜20重量%の液体を含む。該可搬形生成物は、好ましくは25〜80重量%のワックス粒子、より好ましくは28〜80重量%のワックス粒子、そしてさらにより好ましくは30〜80重量%のワックス粒子を含む。
好ましくは、本発明によるワックス粒子は、フィッシャー−トロプッシュ・プロセス由来である。さらにより好ましい実施態様では、輸送液体の少なくとも一部もフィッシャー−トロプッシュ・プロセス由来である。
本発明による可搬形生成物の重要な特徴には、比較的高重量%のワックスにも拘わらず、該可搬形生成物が示す安定性がある。3.4mm(6メッシュ)以下のワックス粒子に関しては、可搬形生成物の安定性の試験が次のように行われる:
1.輸送液体中10〜80重量%(50重量%が典型的な濃度である)で輸送される量に等しい量のワックス粒子を、Fisher Scientificから入手した8ドラムPyrexバイアル(25mmCDx95mm高さ、Catalog No.03−338)中の輸送液体中で混合する。
2.該可搬形生成物を、遠洋航海中の典型的な温度を表す20℃において、5週間貯蔵する。
3.該バイアルを逆さにして、ワックス粒子が該バイアルの底まで落下するかどうかを観察することによって、可搬形生成物の安定性を、以下の表IIに従って評価する。
本発明による可搬形生成物は、20℃において5週間、本明細書に記載するように測定したときに、合格安定性評価を示す。
本発明のワックス粒子は、溶融ワックスから、例えば、エアカラム(a column of air)内での熱ワックス小滴の冷却、液体中での熱ワックス小滴の冷却、又は型での成形を含めた、当該技術分野で知られた任意の方法によって製造することができる。ワックス粒子の形成と乾燥のための装置の例は、Perry’s Chemical Engineers’Handbook,4th editionに記載されている。
ワックス粒子を輸送液体に加えて、90〜20重量%の液体と、10〜80重量%のワックス粒子、好ましくは25〜80重量%のワックス粒子、より好ましくは28〜80重量%のワックス粒子、そしてさらにより好ましくは30〜80重量%のワックス粒子とを含む可搬形生成物を生成する。ワックス粒子は、可搬形生成物の液体に、任意の適当な方法によって加えることができ、このような方法は、ワックス粒子が如何にして形成されるかに依存して、変化しうる。これらの方法は当業者に周知である。ワックス粒子は、可搬形生成物の液体中で形成されることができる、したがって、該ワックス粒子を該液体に加えるための別の工程は必要でない可能性がある。
可搬形生成物は、例えば、船舶による、パイプライン、鉄道車両又はトラックを含めた、任意の適当な手段によって輸送することができる。安全な操作と荷降ろしの容易さのために、可搬形生成物の液体は、60℃以上の引火点と、14.7psia以下、好ましくは11psia以下、より好ましくは9psia以下の20℃における真蒸気圧を有するべきである。
水−アルコール混合物を用いることもできる。引火点が>60℃であるならば、慣習的原油タンカーを用いることができる;さもなければ、揮発性液体に適した化学等級タンカーを用いなければならない。
可搬形生成物を受け取ったならば、該液体とワックス粒子とを、例えば、簡単なスクリーンを用いる濾過、遠心分離、加熱、溶融及び蒸留を含めた、多くの方法によって分離することができる。好ましい方法は、加熱、溶融及び蒸留を包含する。
図2に例示する、本発明の好ましい実施態様によると、遠隔地において、空気(1)を空気分離装置(100)中で分離して、酸素(2)と低温窒素(3)を形成する。リホーマー(200)中で、酸素(2)にメタン含有流(4)をスチーム(図示せず)及び再循環合成ガス(図示せず)と共に混合して、合成ガス(5)を製造する。合成ガス(5)をスラリー床フィッシャー−トロプッシュ装置(300)中でコバルト触媒を用いて反応させて、液体ワックス生成物(6)と蒸気相(7)を製造する。蒸気相(7)を冷却して、セパレータ(400)に送る、ここでは、酸性水(8)、60°Fを超える引火点を有する酸性凝縮物(9)並びに、未反応合成ガスとブタン、プロパン及び軽炭化水素(lighter hydrocarbons)を含む軽生成物(10)が生成される。ブタンとプロパンは回収されて、このようなものとして販売される(図示せず)。未反応合成ガスは、フィッシャー−トロプッシュ装置(300)とリホーマー(200)(図示せず)に再循環する。酸性凝縮物(9)は凝縮物処理装置(Condensate Treater)(500)中で、5hr−1の液体毎時空間速度、50psigの圧力及び680°Fの温度を含めた条件下でアルミナ上を通すことによって処理して、0.5mgKOH/g未満の酸価と60°Fを超える引火点を有する処理済み凝縮物(11)を生成する。処理済み凝縮物(11)、液体ワックス生成物(6)及び低温窒素(3)は粒子形成装置(Particle Formation Unit)(600)に送られる、そこでは、液体ワックス生成物(6)が装置(600)の頂部に注入されて、低温窒素(3)を通って下方に落下させられる。処理済み凝縮物(11)は装置(300)の底部に加えられ、少なくとも部分的に凝固したワックス粒子が、処理済み凝縮物(11)中に落下して、可搬形生成物(12)を形成する。処理済み凝縮物とワックス粒子との可搬形生成物(12)を取り出して、先進地に輸送する。該可搬形生成物(12)は、20℃において5週間測定した場合に、合格安定性評価を有する。加熱された窒素を容器(図示せず)の頂部から取り出して、排気するか又はフレア(flare)に送る。
フィッシャー−トロプッシュ酸性留出物
経済的見地から、液体として、水又はメタノールではなくフィッシャー−トロプッシュ軽生成物(凝縮物とナフサ)を用いて、ワックス粒子を輸送することが好ましい。しかし、フィッシャー−トロプッシュ軽生成物は、しばしば、アルコール及び酸の形で酸素化物を含有する。これらの酸素化物は、0.5mgKOH/gより大きい中和価と、恐らくは弱い腐食を生じる可能性がある。これらのアルコールと酸は、下記実験では、脱水及び脱炭酸によって取り出された。
本発明のためには、フィードストックBが好ましい。これは、僅かな酸素化物を含有し、低い酸含量を有し、弱腐食性である。したがって、ブレンド燃料に用いるためのオレフィン系留出物を鉄触媒ではなくコバルト触媒から生成することが好ましい。
オレフィン重量%=(臭素価)(平均分子量)/159.8
該フィードストックのGCMS分析によって、飽和物が殆ど排他的にn−パラフィンであり、酸素化物が主として第1級アルコールであり、オレフィン類が主として第1級線状オレフィン(αオレフィン)であることが判明した。
脱水及び脱炭酸分析
商業的シリカ・アルミナとアルミナ押出成形物を、実施例1からの酸性ナフサの脱水及び脱炭酸に関して評価した。押出成形物の性質を以下の表IIIに示す。
シリカ・アルミナ上での脱水及び脱炭酸
1インチ下流反応器で、再循環ガス及び液体を加えずに、脱水実験を行なった。触媒量は120ccであった。
Feに基づく凝縮物(フィードA)を商業的シリカ・アルミナで処理した。この触媒を50psigと、480°F、580°F及び680°Fの温度において、1hr−1及び3hr−1のLHSVで試験した。1hr−1のLHSVでは、3種類の温度の全てにおいて総オレフィン含量は69〜70%であり、このことは、該酸素化物の完全な転化を意味した。680°Fにおいては、軽生成物収率によると若干の分解が見られた:総C4−は1.2%であり、C5−290°Fは25%(vs.フィードストック中20%)であった。3hr−1のLHSV及び480°Fと580°Fにおいて、総オレフィンは低くなり、53〜55%であった。680°F及び3hr−1のLHSVにおいて、高脱水活性が得られ、総オレフィン含量は69%であった。GCMSデータは、有意な量の1−オレフィンが内部オレフィン又は分枝鎖オレフィンに転化したことを示した。480°Fにおいて最初に総オレフィンは69%であったが、試験の終了近くでは(〜96時間操業)55%であった。触媒を取り外した後に、触媒上に有意な量の炭素が見られた。触媒は明らかに汚染されていた。
アルミナ上での脱水及び脱炭酸
Coに基づく低温凝縮物(フィードストックB)も、実施例2におけると同様に、但しアルミナ触媒によって処理した。480°F〜730°Fの温度及び1hr−1〜3hr−1のLHSV値を用いた。高温及び1hr−1のLHSVでは、GCMSデータは、二重結合異性化が顕著である(α−オレフィン含量減少)ことを示した。5hr−1のLHSV及び580°Fでは、脱水転化が有意に低く、オレフィンの大部分は第1級線状オレフィンであった。この試験を2000時間ランしたが、汚染の徴候はなかった。
酸素化物の吸着
高温処理によって除去されない、痕跡レベルの酸素化物は、ナトリウムXゼオライト(EM Scienceからの市販13Xシーブ、Type13X、8−12Mesh Beads,Part Number MX1583T−1)を用いる吸着によって除去することができる。
吸着試験を、上昇流固定床装置(up−flow fixed bed unit)中で行なった。吸着試験のためのフィードは、Co凝縮物(フィードB)を5hr−1のLHSV、680°F及び50psigにおいてアルミナ上でプロセシングすることによって生成した。吸着試験のための該フィードは、0.47の酸価と0.6%のSFCによる酸素化物含量を有した。
吸着材は、既知方法:酸化燃焼、不活性雰囲気中でのか焼、水洗浄等及びこれらの組み合わせによって再生することができる。
これらの結果は、吸着方法を酸素化物除去に対しても用いることができることを実証した。これらは、このようなものとして、又は脱水と組み合わせて用いることができる。
ワックス粒子の製造
5週間貯蔵後の「ポンプ汲み出し可能性」に対する粒度の影響を試験するために、未処理溶融フィッシャー−トロプッシュ・ワックスを空気に通して落下させ、次に、ASTM E11規格に適合するステンレス鋼スクリーンを用いて、3サイズ範囲:6〜8メッシュ(3.4mm〜2.4mm)、24〜40メッシュ(0.7mm〜0.4mm)、及び40メッシュ未満(<0.4mm)にワックス粒子を篩分けすることによって、種々なフィッシャー−トロプッシュ・ワックス粒子のシリーズを製造した。該粒子が適当に形成された、適当な特定サイズ及び形状のものであることを保証するために、種々なサイズ範囲を顕微鏡下で調べた。顕微鏡の目盛付きアイピースを用いて、粒度を測定した。好ましい実施態様として、球状若しくは半球状であるように見えない粒子の全てを、ピンセットを用いて取り出した。24〜40メッシュ範囲(0.7mm〜0.4mm)及び<40メッシュ範囲(<0.4mm)内の粒子は、まさに球状の形状であった。しかし、6〜8メッシュ(3.4mm〜2.4mm)範囲内の粒子の約1%は、主軸の、短軸に対する比率が3より大であるフラットディスクであった。2つの融合粒子から成る、篩分け6〜8メッシュサイズ範囲内のごく少ない割合の粒子も存在した。好ましい実施態様として、残留する粒子が、主軸の、短軸に対する比率が3未満である、球状若しくは半球状の形状であるように、球状若しくは半球状であるように見えない粒子を除去した。6〜8メッシュ粒子の平均サイズは2.9mmである。
未処理フィッシャー−トロプッシュ・ワックスの性質を表VIIに示す。
液体中のワックス粒子の安定性に関する試験方法
安定性試験: 6〜8メッシュ以下の粒子に対して、液体中ワックス粒子の溶液の安定性試験を、次の方法によって行なう:
2.可搬形生成物を含有するバイアルを所定温度において5週間貯蔵した。この時間中に、該バイアルを動かさなかった。
3.該バイアルを逆さにして、該粒子が該バイアルの底部まで落下するかどうかを観察することによって、混合物の安定性を評価する。
弱酸性凝縮物中の6〜8メッシュ粒子の安定性
8ドラムPyrexバイアル中の6〜8メッシュ範囲内のワックス粒子3gに、弱酸性凝縮物(実施例5の生成物)3gを加えた。次に、該バイアルを20℃において5週間放置した。この時点で、バイアルを上下逆にした、軽いタップ後に、該生成物の大部分はバイアルを滑り落ちた。評価は2であった。液体ナフサはごく僅かに濁っており、したがって、ごく少量のワックスが該凝縮物中に溶解していることを示した。このことは、6〜8メッシュサイズのフィッシャー−トロプッシュ・ワックス/凝縮物の可搬形生成物が、20℃で貯蔵した場合に、少なくとも5週間ポンプ汲み出し可能な状態に留まることを実証する。可搬形生成物は、長時間放置した後のポンプ汲み出し直前に、穏やかに撹拌することのみを必要とする可能性がある。これらの結果は、50重量%のワックスを含有する、本発明による可搬形生成物が船輸送可能であることを実証する、これは有意義な改良である。
比較例
弱酸性凝縮物中の24〜40メッシュ粒子の安定性
8ドラム・バイアル中の24〜40メッシュ範囲内のワックス粒子3gに、弱酸性凝縮物(実施例5の生成物)3gを加えて、次に、該バイアルを20℃において5週間放置した。この時点で、バイアルを上下逆にした、5回の軽いタップ後に、該生成物はバイアルを滑り落ちなかった。評価は失敗−6であった。粒子間の液体ナフサは今や白色固体であった。小さい粒度のために、該5週間中に多すぎるワックスが該凝縮物中に溶解していた。これはゲル化していた。この物質は、加熱せずには、容易にポンプ汲み出しすることは不可能であった。この実施例は、ワックス粒子の粒度の重要性を示す。
比較例
弱酸性凝縮物中の<40メッシュ粒子の安定性
8ドラム・バイアル中の<40メッシュサイズのFTワックス粒子3gに、弱酸性凝縮物(実施例5の生成物)3gを加えて、次に、該バイアルを20℃において5週間放置した。この時点で、バイアルを上下逆にした、5回の軽いタップ後に、該生成物はバイアルを滑り落ちなかった。評価は失敗−6であった。粒子間の液体ナフサは今や白色固体であった。小さい粒度のために、該5週間中に多すぎるワックスが該凝縮物中に溶解していた。これはゲル化していた。この物質は、加熱せずには、容易にポンプ汲み出しすることは不可能であった。この実施例は、ワックス粒子の粒度の重要性を示す。
比較例
50℃における弱酸性凝縮物中の6〜8メッシュ粒子の安定性
8ドラム・バイアル中の6〜8メッシュ範囲内の球状ワックス粒子3gに、弱酸性凝縮物(実施例5の生成物)3gを加えた。次に、該バイアルを50℃において5週間放置した。室温に冷却後に、バイアルを上下逆にした、5回の軽いタップ後に、該生成物はバイアルを滑り落ちなかった。評価は失敗−6であった。高温のために、フィッシャー−トロプッシュ・ワックス粒子は、ナフサ中に完全に溶解して、白色固体を形成していた。この物質は、加熱せずには、容易にポンプ汲み出しすることは不可能であった。この実施例は、貯蔵と輸送中に、過度の温度を避けることの重要性を示す。
メタノール中の6〜8メッシュ粒子の安定性
8ドラム・バイアル中の6〜8メッシュサイズのフィッシャー−トロプッシュ・ワックス粒子10gに、メタノール10gを加えて、20℃において7週間放置した。この時点で、時を違えずに、バイアルを上下逆にすると、該可搬形生成物は直ちにバイアルを滑り落ちて、この可搬形生成物がまだポンプ汲み出し可能であることを実証した。評価は1であった。この実施例は、該液体の組成が重要であることを例示する。例示したように、メタノールは、ワックス粒子をあまり溶解しないので、炭化水素液体を含む可搬形生成物に比べて、より安定な可搬形生成物を形成する。メタノール、水及びこれらの混合物は、粒度が非常に小さい場合にも、安定な可搬形生成物を形成する筈である。これらの液体に対して、粒度は140メッシュまで<25%、好ましくは140メッシュまで<10%、より好ましくは8メッシュまで<10%、さらにより好ましくは7メッシュまで<10%であるべきである。
メタノール−水混合物中の6〜8メッシュ粒子の安定性
8ドラム・バイアル中の6〜8メッシュサイズのフィッシャー−トロプッシュ・ワックス粒子10gに、メタノール8gと水2gを加えて、20℃において7週間放置した。この時点で、バイアルを上下逆にすると、可搬形生成物は直ちにバイアルを滑り落ちて、この可搬形生成物がまだポンプ汲み出し可能であることを実証した。評価は1であった。この実施例は、該液体の組成とワックス粒子の粒度の重要性を例示する。メタノール−水混合物によると、より小さいワックス粒子を輸送することができるので、該可搬形生成物を、例えば60℃未満の密閉式引火点を有するメタノールのような液体を扱うように設計された容器で輸送することができるならば、この混合物は、炭化水素液体よりも好ましいと考えられる。
高温メタノール中の6〜8メッシュ粒子の安定性
実施例11のサンプルを、50℃のオーブンに1日間入れ、その後、室温にまで冷却した。該メタノールはもはや透明ではなく、フィッシャー−トロプッシュ・ワックス粒子の一部が高温メタノール中に溶解して、冷却時に溶液から析出していることを示した。バイアルを上下逆さにしたときに、粒子を遊離させるには、軽いタップが必要であった。評価は2であった。この実施例は、可搬形生成物の温度を、メタノール/ワックス可搬形生成物が50℃を超えて加熱されないように、維持することの重要性を実証する。
高温メタノール−水混合物中の6〜8メッシュ粒子の安定性
実施例12からのサンプルを、50℃のオーブンに1日間入れ、その後、室温にまで冷却した。実施例13とは対照的に、該メタノール/水混合物はまだ透明であり、バイアルを上下逆さにしたときに、可搬形生成物は直ちに該バイアルを滑り落ちた。評価は1であった。この実施例は、該可搬形生成物が50℃を超える温度に曝されるような場合には、メタノール−水混合物がメタノールよりも好ましいと考えられることを実証した。
凝縮物・ワックス混合物の安定性に対するワックス粒度の影響
弱酸性凝縮物(実施例5の生成物)3gとFTワックス粒子3gを含有する、一連の可搬形生成物を8ドラム・バイアル中で製造した。該バイアルを20℃において5週間放置し、その後に、実施例7に記載したような安定性試験において評価した。
可搬形生成物の安定性に対する液体分子量の影響
フィッシャー−トロプッシュ・ワックス由来の2種類の潤滑基油を用意した。これらの潤滑基油は、ヘテロ原子含量が非常に低いイソパラフィン系である。性質は以下に示す。
メタノール中の小メッシュサイズ・ワックス粒子の安定性
30〜40メッシュサイズ・フィッシャー−トロプッシュ・ワックス粒子のサンプルを、実施例6に記載した方法に従って製造した。4ドラム・バイアル中の30〜40メッシュサイズ・フィッシャー−トロプッシュ・ワックス粒子1gに、メタノール1gを加えて、20℃において5週間放置した。この時点において、時を違えずに、該バイアルを上下逆さにした、可搬形生成物は直ちにバイアルを滑り落ち、したがって、該可搬形生成物がポンプ汲み出し可能に留まっていることを実証した。評価は1であった。この実施例は、液体としてメタノールを用いた場合に安定である可搬形生成物の形成に、炭化水素液体を含む可搬形生成物に比べて、著しく小さいメッシュサイズのワックス粒子を用いることができることを実証する。
Claims (61)
- (a)ナフサ、重油、留出物、潤滑基油、及びこれらの混合物から成る群から選択される液体を75重量%以上含み、20℃において測定した時に≦14.7psiaの真蒸気圧を有する炭化水素液体70〜20重量%と、
(b)2.4mmより大きいワックス粒子を90重量%以上含むワックス粒子30〜80重量%
を含む可搬形生成物。 - ワックス粒子が、フィッシャー−トロプッシュ由来ワックス粒子、石油由来ワックス粒子及びこれらの組み合わせから成る群から選択される、請求項1記載の生成物。
- ワックス粒子が、フィッシャー−トロプッシュ由来ワックス粒子である、請求項1記載の生成物。
- 可搬形生成物が、20℃において5週間測定したときに、合格安定性評価を有する、請求項1記載の生成物。
- 炭化水素液体が、20℃において測定したときに≦9psiaの真蒸気圧を有する、請求項1記載の生成物。
- 該炭化水素液体が、≧60℃の引火点を有する、請求項1記載の生成物。
- 該炭化水素液体が≦1.5mgKOH/gの酸価を有する、請求項1記載の生成物。
- 該炭化水素液体が≦0.5mgKOH/gの酸価を有する、請求項1記載の生成物。
- 該炭化水素液体が、≦100ppmの硫黄含量を有する、請求項1記載の生成物。
- 該液体が、≦10ppmの硫黄含量を有する、請求項1記載の生成物。
- 該炭化水素液体の少なくとも一部が、フィッシャー−トロプッシュ由来炭化水素液体である、請求項1記載の生成物。
- 該炭化水素液体が、ナフサである、請求項1記載の生成物。
- 該ナフサが、石油由来ナフサ、フィッシャー−トロプッシュ由来ナフサ、及びこれらの混合物から成る群から選択される、請求項12記載の生成物。
- 該ナフサが、フィッシャー−トロプッシュ由来ナフサである、請求項13記載の生成物。
- 該炭化水素液体が、さらに、アルコールを含む、請求項1記載の生成物。
- 該アルコールが、メタノール、エタノール、プロパノール、イソ−プロパノール、ブタノール、t−ブタノール、及びこれらの混合物から成る群から選択される、請求項15記載の生成物。
- 該炭化水素液体が、<500g/moleの平均分子量を有する、請求項1記載の生成物。
- 該ワックス粒子が、50mmよりも小さい、請求項1記載の生成物。
- 該ワックス粒子が、2.8mmより大きいワックス粒子≧90重量%を含む、請求項18記載の生成物。
- 該ワックス粒子が、スフェア、セミスフェア、フラットディスク、ドーナッツ、円筒形押出成形物、多葉形押出成形物、及びこれらの混合物の形態である、請求項1記載の生成物。
- ワックスの輸送方法であって、
(a)2.41mmより大きいワックス粒子≧90重量%を含むワックス粒子を形成する工程;
(b)ナフサ、重油、留出物、潤滑基油、及びこれらの混合物から成る群から選択される液体≧75重量%を含み、20℃で測定したときに≦14.7psiaの真蒸気圧を有する炭化水素液体に、該ワックス粒子を加えて、炭化水素液体70〜20重量%と、ワックス粒子30〜80重量%を含む可搬形生成物を形成する工程;
(c)該可搬形生成物を輸送する工程;及び
(d)該炭化水素液体から該ワックス粒子を分離する工程
を含む方法。 - 該パラフィンワックスが、フィッシャー−トロプッシュ・プロセス由来である、請求項21記載の方法。
- 該可搬形生成物が、20℃において5週間測定したときに合格安定性評価を有する、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体が、<500g/moleの平均分子量を有する、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体が、≧60℃の引火点を有する、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体が≦1.5mgKOH/gの酸価を有する、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体が≦0.5mgKOH/gの酸価を有する、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体が、≦100ppmの硫黄含量を有する、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体が、≦10ppmの硫黄含量を有する、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体が、フィッシャー−トロプッシュ・プロセス由来である、請求項21記載の方法。
- 該炭化水素液体がナフサである、請求項21記載の方法。
- 該ナフサが、石油由来ナフサ、フィッシャー−トロプッシュ由来ナフサ、及びこれらの混合物から成る群から選択される、請求項31記載の方法。
- 該炭化水素液体がアルコールをさらに含む、請求項21記載の方法。
- 該アルコールが、メタノール合成プロセス由来である、請求項33記載の方法。
- 該ワックス粒子が50mmより小さい、請求項21記載の方法。
- 該ワックス粒子が、2.8mmより大きいワックス粒子≧90重量%を含む、請求項35記載の方法。
- 該可搬形生成物を≦50℃の温度に維持することをさらに含む、請求項21記載の方法。
- 該混合物を10〜30℃の温度に維持することをさらに含む、請求項21記載の方法。
- 該温度を<20℃だけ変化させることをさらに含む、請求項37記載の方法。
- 該温度を<10℃だけ変化させることをさらに含む、請求項37記載の方法。
- 該ワックス粒子が、溶融ワックスから、液体中で冷却、ガス中で冷却、鋳造、成形、押出成形、球状化、及びこれらの組み合わせから成る群から選択される方法によって形成される、請求項21記載の方法。
- 該ワックス粒子が溶融ワックスと小固体ワックス粒子との混合物から形成され、該小固体ワックス粒子が、形成されるワックス粒子よりも小さい、請求項21記載の方法。
- 該ワックス粒子が、該炭化水素液体から、
(i)可搬形生成物を容器中の溶融ワックス中に注入する工程であって、該可搬形生成物が注入時に≦50℃の温度であり、該溶融ワックスが該ワックス粒子の融点以上の温度に維持される工程;
(ii)気化液体を回収する工程;及び
(iii)該溶融ワックスの少なくとも一部を回収する工程
を含む方法によって分離される、請求項21記載の方法。 - 該可搬形生成物が、注入時に、約10〜30℃の温度である、請求項43記載の方法。
- 該炭化水素液体が、水をさらに含む、請求項21記載の方法。
- 該ワックス粒子が、該炭化水素液体から、
(i)可搬形生成物を容器中の溶融ワックス中に注入する工程であって、該可搬形生成物が注入時に≦50℃の温度であり、該容器内の圧力と温度が、溶融ワックスが溶融状態で留まり、水分が少なくとも部分的に液体状態であるように維持される工程;
(ii)気化液体を回収する工程;
(iii)該溶融ワックスから液体状態の水分の少なくとも一部を分離する工程;及び
(iv)該溶融ワックスの少なくとも一部を回収する工程
を含む方法によって分離される、請求項45記載の方法。 - 可搬形のフィッシャー−トロプッシュ由来生成物の製造方法であって、
(a)フィッシャー−トロプッシュ合成を行なって、実質的パラフィンワックス生成物を含む生成物流を得る工程;
(b)該生成物流から、該実質的パラフィンワックス生成物を単離する工程;
(c)該実質的パラフィンワックスから、2.4mmより大きいワックス粒子≧90重量%を含むワックス粒子を形成する工程;及び
(d)ナフサ、重油、留出物、潤滑基油、及びこれらの混合物から成る群から選択される液体≧75重量%を含み、20℃で測定したときに≦14.7psiaの真蒸気圧を有する炭化水素液体に、該ワックス粒子を加えて、炭化水素液体70〜20重量%と、ワックス粒子30〜80重量%を含む可搬形生成物を形成する工程
を含む方法。 - 該混合物が20℃において5週間測定したときに合格安定性評価を有する、請求項47記載の方法。
- 該炭化水素液体が、10ppm未満の硫黄含量を有する、請求項47記載の方法。
- 該炭化水素液体の少なくとも一部が、フィッシャー−トロプッシュ・プロセス由来である、請求項47記載の方法。
- 該炭化水素液体がナフサである、請求項47記載の方法。
- 該ナフサが、石油由来ナフサ、フィッシャー−トロプッシュ由来ナフサ、及びこれらの混合物から成る群から選択される、請求項47記載の方法。
- 該炭化水素液体が、アルコールをさらに含む、請求項47記載の方法。
- 該アルコールがメタノールであり、メタノール合成プロセス由来である、請求項53記載の方法。
- 該ワックス粒子が、50mmより小さい、請求項47記載の方法。
- 該ワックス粒子が、2.8mmより大きいワックス粒子≧90重量%を含む、請求項55記載の方法。
- 遠隔地で炭化水素資源を生成物に転化して、該生成物を販売可能な完成製品に転化するために先進地に供給する方法であって、
(a)炭化水素資源を合成ガスに転化する工程;
(b)該合成ガスの少なくとも一部を、フィッシャー−トロプッシュ・プロセスによって生成物流に転化する工程であって、該生成物流がパラフィンワックス生成物と一次炭化水素液体を含む工程;
(c)該ワックスを、2.4mmより大きいワックス粒子>90重量%を含むワックス粒子に成形する工程;
(d)該一次炭化水素液体を、脱水、脱炭酸、吸着、水素化処理、水素化分解、及びこれらの組み合わせから成る群から選択されるプロセスによって、20℃での測定時に≦14.7psiaの真蒸気圧を有する二次炭化水素液体に転化する工程;
(e)該二次炭化水素液体の少なくとも一部に、該ワックス粒子を加えて、炭化水素液体70〜20重量%と、ワックス粒子30〜80重量%を含む可搬形生成物を形成する工程;
(f)該可搬形生成物を≦50℃の温度に維持する工程;
(g)該可搬形生成物を先進地に輸送する工程;
(h)該可搬形生成物を先進地で荷降ろしする工程;及び
(i)該可搬形生成物を販売可能な完成製品に転化する工程
を含む方法。 - 該可搬形生成物を先進地において分離して、回収炭化水素液体と回収パラフィンワックスを得て、該回収炭化水素液体と該回収パラフィンワックスとを販売可能な完成製品に転化することをさらに含む、請求項57記載の方法。
- 少なくとも1つの第1遠隔地と少なくとも1つの第2先進地を包含する、可搬形生成物を輸送する方法であって、
(a)1つ又は複数の遠隔地で、下記工程:
(i)パラフィンワックスから、2.4mmより大きいワックス粒子≧90重量%を含むワックス粒子を成形する工程;及び
(ii)ナフサ、重油、留出物、潤滑基油、及びこれらの混合物から成る群から選択される液体≧75重量%を含み、20℃で測定したときに≦14.7psiaの真蒸気圧を有する炭化水素液体に、該ワックス粒子を加えて、炭化水素液体70〜20重量%と、ワックス粒子30〜80重量%を含む可搬形生成物を形成する工程
を含む方法によって、製造される該可搬形生成物を先進地において受け取る工程;及び
(b)該可搬形生成物を荷降ろしする工程
を含む方法。 - 該液体から該ワックス粒子を分離する工程をさらに含む、請求項59記載の方法。
- 該ワックスの少なくとも一部を販売可能な完成製品に転化する工程をさらに含む、請求項60記載の方法。
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