JP4959744B2

JP4959744B2 - 蒸気タービン用タービンロータ及び蒸気タービン

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Publication number: JP4959744B2
Application number: JP2009084000A
Authority: JP
Inventors: 映二西岡; 将彦新井; 竜輔蛭田; 裕之土井
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 2009-03-31
Filing date: 2009-03-31
Publication date: 2012-06-27
Anticipated expiration: 2029-03-31
Also published as: JP2010236404A

Description

本発明は、蒸気タービン用のタービンロータに関する。

省エネと環境保全（ＣＯ₂の低減）の高まりのなかで、蒸気タービン発電プラントにおいて大容量化と熱効率向上の関心が高まって来ている。これらは、熱効率向上は蒸気の温度と圧力を高くすることによって行われており、今後、更に高温化が図られる見通しである。

高圧タービンの初段翼は回転体要素中で最初に高温高圧である蒸気にさらされる要素であり、強度信頼性の確保が高温化の最大の鍵となっている。主蒸気温度が６００℃を越えると、材料の高温強度、特にクリープ強度が急激に低下するため、その強度確保が最大の課題である。

従来技術においては、タービン動翼をロータディスクに取り付けるための接合構造として、タービン動翼の根元部に形成された溝とロータディスクに一体的に設けられたディスクの外周部の溝への嵌め込みによる締結方法が用いられている。この溝はタービン動翼の遠心力を受けるため、溝には高い応力が作用する。そのため、溝は高応力に耐えるように、様々な形状の工夫がなされている（特許文献１、２）。

また、さらに強度向上を図るため、特許文献３では、一連の材料素材から翼形状を削り出したタービン動翼とロータディスクを溶接で締結することが示されている。この溶接部を用いた構造によれば、溝形状で締結した場合に比べて、さらに高い応力に耐えることができる。

特開２０００−１６１００７号公報特開２００７−９２６９５号公報特開２００３−２６９１０６号公報

特許文献３に記載されたタービンロータ構造では、蒸気は動翼入口側から動翼に当たり、出口側に抜ける構造となっている。そのため、動翼の入口側温度は出口側よりも高いので、ロータディスクの熱変形が不均一となる。その結果、運転中に動翼外周部が不均等に回転したり、運転中の動翼と静翼とのギャップが設計仕様から外れたりするため、プラントの効率は低下する可能性がある。従って、更なる効率向上のためには、運転中に動翼外周部を均一に回転させることが必要である。

そこで本願発明の目的は、高温条件下での強度が高く、高温条件下でも均一な回転を達成可能なタービンロータを提供することにある。

本発明は、ロータシャフトと、複数の動翼が一体に形成された少なくとも一段分の動翼リングと、ロータシャフトと一体化され、前記動翼リングを前記ロータシャフトに固定するためのロータディスクとを有し、前記動翼リングの根元部と前記ロータディスクの外周部とが溶接金属部を介して溶接締結されている蒸気タービン用のロータに関する。

特に、複数の動翼が一体に形成された動翼リングが、根元部でロータディスクの外周部と溶接されて一体化されている構造を有し、ロータディスクの外径、動翼リングの内径、または溶接金属部の幅の少なくともいずれかひとつを蒸気入口側と蒸気出口側で変えていることにある。ロータディスクの外径は、蒸気入口側を蒸気出口側よりも小さくする。動翼リングの内径は、蒸気入口側で、出口側よりも大きくする。溶接金属の幅は蒸気出口側よりも蒸気入口側を大きくする。さらに、溶接金属部の幅は、蒸気入口側では９〜３０mm、かつ蒸気出口側では４〜１２mmとすることが好ましい。

動翼リングは、環状に一体成型されたものでも、いくつかの部材が溶接されてリング状となっているものでもよい。タービンロータの全部の動翼を動翼リングに置き換えてもよいが、少なくとも一段を動翼リングに置き換える。特に、高温の蒸気入口側の第一段の動翼を動翼リングとすることが好ましい。

さらに、ロータディスクに動翼リング用の材料を使用してバタリングしたり、動翼リングにロータディスクの材料を用いてバタリングを施すことが望ましい。

また、動翼リングと、ロータディスクとは、溶接金属部のみではなく中間リングを介して溶接することができる。

複数段の動翼を動翼リングで置き換えるタービンロータでは、複数のロータディスクに対して動翼リングを溶接するため、蒸気入口側（前段）のロータディスク径が、蒸気出口側（後段）で使用される動翼リングの最内径よりも小さくする。その結果、環状の動翼リングをローシャフトの前段側より通して後段側のロータディスクに溶接することが可能となる。

複流型蒸気タービンでは、蒸気入口がロータの軸方向内側にあるため、ロータディスクに対して動翼リングを溶接するためには、動翼リングを溶接するロータディスクよりも高圧側で分割された複数の部材よりなるロータシャフトを使用する。もしくは、動翼リングを複数の部材（少なくとも２部材）から構成する。いずれも溶接により一体化することができ、ロータシャフトでは少なくとも一箇所を周方向に溶接、動翼リングでは少なくとも二箇所を半径方向に溶接を行う。

動翼リングの材料は高クロム鋼系の材料、ロータシャフトやロータディスクの材料が低合金鋼系の材料とする。もしくは、動翼リングの材料をＮｉ基超合金系の材料とし、ロータシャフトやロータディスクの材料を高クロム鋼系の材料の組み合わせとする。

上記の構成によれば、動翼と静翼とのギャップを維持し、高温条件下での強度が高く、高温条件下でも均一な回転を達成可能なタービンロータを提供することができ、蒸気タービンプラントの高効率化を図れる。

本発明の実施例１に係る高圧タービン用溶接ロータの断面図。タービンロータを溶接するためのタービンロータ溶接装置の模式図。本発明の実施例１に係るタービンロータ溶接工程を示すフロー図。溶接部近傍の模式図。動翼リングが溶接されたロータディスクの断面模式図。本発明の実施例４に係るタービンロータ溶接工程を示す模式図。本発明の実施例４に係るバタリング工程を示す模式図。本発明の実施例５に係るタービンロータ溶接工程を示す模式図。本発明の実施例６に係るタービンロータ溶接工程を示す模式図。本発明の実施例７に係るタービンロータ溶接工程を示す模式図。本発明の実施例８に係る溶接部近傍の模式図。本発明の実施例９に係るタービンロータ溶接工程を示す模式図。本発明の実施例１０に係る高圧タービン用溶接ロータの断面図。本発明の実施例１１に係る高圧タービン用溶接ロータの断面図。

上述の通り、本発明は、複数の動翼が一体に形成された動翼リングが、根元部でロータディスクの外周部と溶接されて一体化されている構造を有する。一体成型された動翼リングを少なくとも１段分使用し、動翼リングの根元部とロータディスク外周部とが溶接金属を介して溶接締結されたタービンロータで、ロータディスクの外径、溶接部の幅、動翼の内径のうち少なくとも１つを、蒸気入口側と出口側で非対称とすることが特徴である。具体的には、ロータディスクの蒸気入口側の外径を蒸気出口側の外径よりも小さく、動翼リングの蒸気入口側の内径を蒸気出口側の内径よりも大きく、溶接金属部の蒸気入口側の幅を蒸気出口側の幅よりも大きくした構造とする。

以下、本発明のタービンロータを実施するための形態を具体的な実施例によって詳細に説明する。

第１の実施例について図１から図５を用いて説明する。

図１は本発明に係る高圧蒸気用のタービンロータの断面図である。タービンロータはロータシャフトと、ロータシャフトに環状に設けられたロータディスクと、ロータディスクに固定された動翼よりなる。蒸気はタービンロータの高温側より流入し、低温側から流出する。本実施例では、蒸気が最初に当たるタービンロータの初段動翼は、ロータディスクに固定された動翼リングよりなる。

図１に示すように、動翼リングは、ロータディスクと溶接により締結されている。溶接方法としては、タングステン・不活性ガス（ＴＩＧ）溶接法、サブマージアーク（ＳＡＷ）溶接法、被覆アーク溶接法、金属・不活性ガス（ＭＩＧ）溶接法など、もしくはこれらの組み合わせを採用することができる。

動翼リングは、高温強度を必要とするため、１２Ｃｒ鋼を代表とする高クロム鋼を使用する。一方、ロータディスクには動翼ほど高温強度を必要としないため、より安価なＣｒ−Ｍｏ−Ｖ鋼を代表とする低合金鋼を使用する。これらを溶接するための溶接金属部には、晒される温度が動翼リングに近い場合は高クロム鋼系、ロータディスクに近い場合は低合金高系の材料を用いる。表１にタービンロータのロータを構成する母材及び溶接ワイヤの化学組成（重量％）例示する。なお、残部はＦｅと不可避不純物である。

タービンロータ製造装置の例として、図２にタングステン・不活性ガス（ＴＩＧ）溶接法により図１のタービンロータを製造するための溶接装置の模式図を示す。タービンロータ溶接装置８は、電極９が取り付けられるトーチ１０、溶接部６を形成する溶接ワイヤ１１、トーチ１０及び溶接ワイヤ１１を支持固定するアーム１２、電極９に所定値の電流を供給する溶接電源１３、溶接部６の酸化を抑制するために電極９周囲から噴射する不活性ガスを供給するガスボンベ１４、タービンロータ１を支持しながら回転させるためのタービンロータ回転装置１５及び溶接ワイヤ１１を溶接部６に送給する溶接ワイヤ送給装置１６を備える。電極９には、溶接電源１３からの送電線１７が取り付けられてあり、溶接電源１３から電流が供給される。トーチ１０には、ガスボンベ１４から不活性ガスの供給をうけるためにガスホース１８が取り付けてある。タービンロータ１には、電極９とタービンロータ１との間で電気アークを発生するために、電気線１９が取り付けてある。タービンロータ回転装置１５には、回転信号線２０が取り付けてあり、溶接電源１３からの制御信号を受けてタービンロータ回転装置１５の回転速度および回転方向が制御される。溶接ワイヤ送給装置１６は、送給信号線２１からの制御信号を受けて溶接ワイヤ２２の送給速度が制御されるように構成されてある。なお、図２では、ロータを垂直に配置して下向きに溶接している例を図示したが、ロータを水平に配置して横向きに溶接しても構わない。

図３は、本発明に係るタービンロータにおいて、動翼３５をロータディスク３６に溶接する工程フローの一例を示している。まず、ステップ１０１で、動翼リング３５をロータディスク３６に組み込む。その後、ステップ１０２で、溶接工程を開始する指示がでると、ステップ１０３で、溶接時の熱応力を緩和するために、ロータを予熱する。そして、ステップ１０４において、図２で示したタービンロータ溶接装置によって溶接を行う。ステップ１０５では、本溶接で溶接部６に入った熱を均一化するために応力除去焼鈍を行う。ステップ１０６で溶接部６の溶接欠陥検査を行う。ステップ１０７で欠陥を検出して、さらにステップ１０８で欠陥サイズが機械強度上許容できない場合、ステップ１０９で溶接部６を切除して、さらにステップ１１０でロータ端面を開先加工する。ステップ１０７で欠陥を検出しなかった、あるいはステップ１０８で欠陥サイズを許容することが確認できた場合、ステップ１１１に進んで接合工程を終了する。

図４は、溶接前後の溶接部近傍の断面を示している。動翼リングは、高温側（蒸気流入方向）の内径が低温側（蒸気流出側）の内径よりも大きい形状としてある。また、ロータディスクは、高温側の外径が低温側の外径と同じか、低温側よりも小さい形状となっている。その結果、つき合わせ部には高温側に開いた開先が形成されている。動翼リング３５とロータディスク３５は、インロー（鍵状）形状に加工された突合せ部で接触して、動翼リング３５が所定の位置に収まるように支持されている。このとき、動翼リング３５には重力が掛かるので、突合せ部は、動翼リングを組み込み方向に対して前側に位置する。動翼リング３５をロータディスク３６に適正に組み込んだ後、動翼リング３５とロータディスク３６の間にある溶接開先３０に溶接金属を溶け込ませる。このようにすることで高温側、低温側での熱変形を調整することが可能となる。

図５は、動翼リング３５が溶接されたロータディスク３６の断面模式図である。（ａ）は本発明であり、（ｂ）は従来例を示す。ロータでは、蒸気入口側と蒸気出口側では温度差を生じる。式（１）に、熱変形量を示す簡易式を示す。

ΔＬ＝α・Ｌ・（Ｔ―Ｔ₀） …式（１）

ΔＬは熱変形量、αは熱膨張係数、Ｌは部材の長さ、Ｔは温度である。

式（１）より、α、Ｌ、及びΔＴが大きいほど、ΔＬは大きくなることを示している。この関係式を基にすると、本ロータの熱変形量は式（２）、及び式（３）のようになる。

ΔＬⁱ＝ΔＬⁱ _R＋ΔＬⁱ _D＋ΔＬⁱ _B
＝（α_RＬⁱ _R＋α_DＬⁱ _D＋α_BＬⁱ _B）（Ｔⁱ―ｒｔ） …式（２）
ΔＬ^o＝ΔＬ^o _R＋ΔＬ^o _D＋ΔＬ^o _B
＝（α_RＬ^o _R＋α_DＬ^o _D＋α_BＬ^o _B）（Ｔ^o―ｒｔ） …式（３）

下添え字のＲはロータディスク３６、Ｄは溶接金属３７、Ｂは動翼リング３５を意味する。ｒｔは室温である。すなわち、Ｌ_Rはロータディスク外径、Ｌ_Dは溶接金属の幅、Ｌ_Bは動翼リングの幅（外径―内径）である。

運転中の蒸気入口側と出口側の熱変形量を等しく（ΔＬⁱ＝ΔＬ^o）するためには、式（２）と式（３）を等しくする必要がある。蒸気入口側と蒸気出口側の温度（Ｔ^i、Ｔ^o）は運転条件であり、またαは材料の物性値なので容易に変えることができない。そのため、本発明では、まず形状因子であるＬを調整することにした。式（２）及び式（３）を整理すると、式（４）の関係が成立する。

（Ｔⁱ―ｒｔ）／（Ｔ^o―ｒｔ）
＝（α_RＬ^o _R＋α_DＬ^o _D＋α_BＬ^o _B）／（α_RＬⁱ _R＋α_DＬⁱ _D＋α_BＬⁱ _B） …式（４）

さらに、蒸気温度は、入口側の方が出口側よりも高いので、式（５）が成立する。

（Ｔⁱ―ｒｔ）／（Ｔ^o―ｒｔ）＞１ …式（５）

式（４）及び式（５）より、式（６）が成立する。

（α_RＬ^o _R＋α_DＬ^o _D＋α_BＬ^o _B）＞（α_RＬⁱ _R＋α_DＬⁱ _D＋α_BＬⁱ _B） …式（６）

３つの部材（動翼リング３５、ロータディスク３６、溶接金属３７）の中で、ロータディスク３６の外径（Ｌⁱ _R、Ｌ^o _R）が最も大きい。従って、ロータディスク３６の外径をＬ^o _R＞Ｌⁱ _Rとすることが、式（６）を成立、つまり熱変形を等しくするのに最も効果的である。図５（ｂ）に示す従来例のように、Ｌⁱ _R≒Ｌ^o _Rであると、熱変形を等しくすることは困難である。このように、本実施例によれば、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第２の実施例について図５を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、対象とする長さのみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

動翼リング３５を溶接されたロータディスク３６は、室温から運転を開始して、所定の高温で定常運転する。この間に、動翼リングの３５の外径（Ｌⁱ、Ｌ^o）は均等に変形することが望ましい。このことから、式（７）及び式（８）が成立する。

Ｌⁱ＝Ｌⁱ _R＋Ｌⁱ _D＋Ｌⁱ _B、Ｌ^o＝Ｌ^O _R＋Ｌ^O _D＋Ｌ^O _B …式（７）
Ｌⁱ _R＋Ｌⁱ _D＋Ｌⁱ _B＝Ｌ^O _R＋Ｌ^O _D＋Ｌ^O _B …式（８）

これより、実施例１で示したＬⁱ _R＜Ｌ^o _Rが成立する場合、式（８）を満たすためには、溶接金属の幅はＬⁱ _D＞Ｌ^o _Dであることが望ましい。これは、熱変形を等しくするのに効果がある。このように、本実施例によれば、室温での運転開始時から定常運転時まで、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第３の実施例について図５を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、対象とする長さのみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例１ではロータディスク径Ｌ_Rについて、実施例２では溶接金属の幅Ｌ_Dを規定した。同様に、これより、実施例１で示したＬⁱ _R＜Ｌ^o _Rが成立する場合、式（８）を満たすためには、動翼リング３５の内径はＬⁱ _B＞Ｌ^o _Bであることが望ましい。これは、熱変形を等しくするのに効果がある。このように、本実施例によれば、室温での運転開始時から定常運転時まで、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第４の実施例について図６及び図７を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、バタリングの有無のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。バタリングで、突合せ溶接時に、突合せ溶接される各部材の表面に肉盛溶接などで金属層を作成することにより、各部材への溶接の影響を低減する。

実施例１に示す形状のみで熱変形を等しくできない場合は、ロータディスク３６の端面に、動翼と同じ材料でバタリング３８を施す。その際に、蒸気入口側の面に、多量にバタリングすることにより、ロータディスク３６の熱膨張係数を調整することができる。

図６に、本実施例に係る溶接部近傍の模式図を示す。これは、ロータディスク３６の熱膨張係数が、動翼リング３５よりも大きい場合（α_R＞α_B）に、特に有効である。これは、実施例１で示した式（６）における右辺第１項が、式（９）のように変更することを意味する。

α_RＬⁱ _R→α_R（Ｌⁱ _R―Ｌ_BU）＋α_BＬ_BU …式（９）

Ｌ_BUは、バタリングの幅である。Ｌ_BU＞０であるから、式（１０）が成立するので、式（６）は成立しやすくなる。

α_RＬⁱ _R＞α_R（Ｌⁱ _R―Ｌ_BU）＋α_BＬ_BU …式（１０）

図７は、バタリングの施工する工程フローの一例を示している。まず、ステップ２０１で、バタリングを開始する指示がでると、ステップ２０２で、溶接時の熱応力を緩和するために、被溶接物を予熱する。そして、ステップ２０３において、図２で示したタービンロータ溶接装置によってバタリングを行う。ステップ２０４では、バタリングに入った熱を均一化するために応力除去焼鈍を行う。ステップ２０５でバタリングの溶接欠陥検査を行う。ステップ２０６で欠陥を検出して、さらにステップ２０７で欠陥サイズが機械強度上許容できない場合、ステップ２０８で溶接部６を切除して、さらにステップ２０９で開先を再加工する。ステップ２０６で欠陥を検出しなかった、あるいはステップ２０７で欠陥サイズを許容することが確認できた場合、ステップ２１０で本溶接用の開先を加工した後、ステップ２１１で進んでバタリングを終了する。バタリングの本溶接については、実施例１の図３と同じである。

このように、本実施例によれば、室温での運転開始時から定常運転時まで、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第５の実施例について図８を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、バタリングの有無のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例１に示すロータディスクの形状のみで熱変形を等しくできない場合は、動翼リング３５の端面に、ロータと同じ材料でバタリング３９を施す。その際に、動翼リング３５の蒸気出口側の面に、多量にバタリングすることにより、動翼リング３５の熱膨張係数を調整することができる。図８に、本実施例に係る溶接部近傍の模式図を示す。これは、ロータディスク３６の熱膨張係数が、動翼リング３５よりも大きい場合（α_R＞α_B）に、特に有効である。これは、実施例１で示した式（６）における左辺第３項が、式（１１）のように変わることを意味する。

α_BＬ^o _B→α_RＬ_BU＋α_B（Ｌ^o _R―Ｌ_BU） …式（１１）

Ｌ_BU＞０であるから、式（１２）が成立するので、式（６）は成立しやすくなる。

α_BＬ^o _B＜α_RＬ_BU＋α_B（Ｌ^o _R―Ｌ_BU） …式（１２）

本発明の第６の実施例について図９を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、バタリングの有無のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例１に示すロータディスクの形状のみで熱変形を等しくできない場合は、ロータディスク３６の端面に、動翼と同じ材料でバタリング３８を施す。その際に、ロータディスク３６の蒸気出口側の面に、多量にバタリング３８を施すことにより、ロータディスク３６の熱膨張係数を調整することができる。図９に、本実施例に係る溶接部近傍の模式図を示す。これは、ロータディスク３６の熱膨張係数が、動翼リング３５よりも小さい場合（α_R＜α_B）に、特に有効である。これは、実施例１で示した式（６）における左辺第１項が、式（１３）のように変わることを意味する。

α_RＬ^o _R→α_R（Ｌ^o _R―Ｌ_BU）＋α_BＬ_BU …式（１３）

Ｌ_BU＞０であるから、式（１４）が成立するので、式（６）は成立しやすくなる。

α_RＬ^o _R＜α_R（Ｌ^o _R―Ｌ_BU）＋α_BＬ_BU …式（１４）

本発明の第７の実施例について図１０を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、バタリングの有無のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例１に示すロータディスクの形状のみで熱変形を等しくできない場合は、動翼リング３５の端面に、ロータと同じ材料でバタリング３９を施す。その際に、動翼リング３５の蒸気入口側の面に、多量にバタリング３９を施すことにより、動翼リング３５の熱膨張係数を調整することができる。図１０に、本実施例に係る溶接部近傍の模式図を示す。これは、ロータディスク３６の熱膨張係数が、動翼リング３５よりも小さい場合（α_R＜α_B）に、特に有効である。これは、実施例１で示した式（６）における右辺第３項が、式（１５）のように変わることを意味する。

α_BＬⁱ _B→α_RＬ_BU＋α_B（Ｌⁱ _R―Ｌ_BU） …式（１５）

Ｌ_BU＞０であるから、式（１６）が成立するので、式（６）は成立しやすくなる。

α_BＬⁱ _B＞α_RＬ_BU＋α_B（Ｌⁱ _B―Ｌ_BU） …式（１６）

本発明の第８の実施例について図１１を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、中間リングの有無のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例１に示すロータディスクの形状のみで熱変形を等しくできない場合は、ロータディスク３６に、動翼と同じ材料で製作された中間リング４７を組込み、溶接する。その後、動翼リング３５を組み込み、溶接する。これにより、実施例６に比べて、より広範囲に渡りロータの熱膨張係数を調整することができる。

このように、本実施例によれば、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第９の実施例について図１２を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、対象とするロータディスク数のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例１では、１体のロータディスクに対して示したが、本実施例では複数体のロータディスクに対して動翼リングを溶接する場合を示す。これは、より蒸気温度が高い、あるいは前段の動翼を通過した蒸気の温度が高い場合には、後段のロータディスクにおいても動翼リングを溶接するためである。図１２は、複数体のロータディスクに動翼リングを溶接する場合の模式図を示す。Ｄ_R ¹は前段のロータディスクの最大外径、Ｄ_B ²は後段の動翼リングの最大内径である。後段のロータディスク４１に組み込む動翼リング３５は、前段のロータディスクを通過する必要がある。そのため、前段のロータディスクの最大外径Ｄ_R ¹は、後段の動翼リングの最大内径Ｄ_B ²よりも小さく（Ｄ_R ¹＜Ｄ_B ²）する必要がある。この条件は、さらに後段の複数体のロータディスクについても、同様に成立する。

このように、本実施例によれば、複数体のロータに対して動翼リングを溶接することができ、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第１０の実施例について図１３を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、前段のロータディスク径のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例１では蒸気が、一方向に流れる方式のタービンについて示したが、本実施例では蒸気が複数方向に流れる複流方式のタービンについて示す。これは、高中圧一体型ロータのように、蒸気がロータの中心部から両端方向に分かれて流れることにより、ロータの圧力分布を対称とした方式である。ロータディスク径は、中央部の高圧側よりも端部の低圧側の方が大きい。高圧側前段のロータディスクの最大外径をＤ_R ¹、低圧側後段のロータディスクの最大外径をＤ_R ²とすると、Ｄ_R ¹＜Ｄ_R ²が成立する。そのため、端部から動翼リング３５を組み込むことはできない。この場合は、Ｄ_R ¹＜Ｄ_B ²が成立するようなシャフト部で分割したロータに対して、動翼３５をロータディスクに組込み、その後、シャフト部を溶接金属４２で溶接する。すなわち、複流方式のタービンロータに対して、動翼リングをロータディスクに溶接する場合、ロータシャフト部に少なくとも１箇所の溶接部を含むことになる。

このように、本実施例によれば、複流方式のタービンロータにおいても、複数体のロータに対して動翼リングを溶接することができ、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第１１の実施例について図１４を用いて説明する。本実施例は、実施例１とは、前段のロータディスク径のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実施例９では、ロータのシャフト部に溶接部を含むが、本実施例では動翼リング３５に半径方向に伸びる溶接部を含む。これは、実施例９で説明したとおり、複流方式のタービンロータでは、端部から動翼リング３５を組み込むことはできない。そこで、予め動翼リング３５を少なくとも２ヶに分割して製作することにより、それぞれをロータディスクに組み込むことができる。その後、動翼リング３５を半径方向に溶接することにより、一体化する。

本発明の第１２の実施例について説明する。本実施例は、実施例１とは、動翼リング３５、及びロータディスク３６の材料のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

動翼リング３５は、ロータディスク３５に比べて、蒸気に直接触れる箇所が多いため、到達温度も高くなる。その結果、動翼リング３５は、ロータディスク３５よりも、高い耐用温度を必要とする。このことから、実施例１では、動翼リング３５は高クロム鋼系、ロータディスク３６は低合金鋼系を採用した。本実施例では、さらに高い蒸気温度を想定して、動翼リング３５はＮｉ基超合金系、ロータディスク３６は高クロム鋼系を採用する。

このように、本実施例によれば、さらに高い蒸気温度でのプラントにおいても、ロータに対して動翼リングを溶接することができ、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

本発明の第１３の実施例について説明する。本実施例は、実施例１とは、溶接金属の幅のみが異なり、その他については同じなので、説明は割愛する。

実際の動翼リング３５は、中実ではなく、ロータディスク３６と溶接する根元部、蒸気が通過する翼部、翼部を支える外周部から構成される。そのため、熱変形は一様ではない。このことから、実際の動翼リング３５などの形状条件、入口側と出口側の蒸気温度などの運転条件、及び、開先３０内に投入するトーチ１０の形状などの施工条件を考慮して、熱変形に関する数値解析を行った。その結果、溶接金属の幅は、蒸気入口側では９〜３０mm、蒸気出口側では４〜１２であることが望ましいことを明らかにした。これらの数値の下限値は、溶接中の熱変形により開先３０内が収縮した場合においても、トーチ１０を適正に走査するための条件から算出した。また、数値の上限値は、溶接入熱による開先３０の熱収縮と入口側と出口側での蒸気温度差による熱変形を考慮して算出した。

このように、本実施例によれば、適正に動翼リング３５をロータディスク２６に溶接できる条件を求めて、動翼と静翼とのギャップを維持できるので、プラントの高効率化を図れる。

１，２タービンロータ
６溶接部
８タービンロータ溶接装置
９電極
１０トーチ
１１，３７溶接金属
１２アーム
１３溶接電源
１４ガスボンベ
１５タービンロータ回転装置
１６溶接ワイヤ送給装置
１７送電線
１８ガスホース
１９電気線
２０回転信号線
２１送給信号線
３０溶接開先
３１半径方向に伸びる外側の接触面
３２軸方向に伸びる接触面
３３半径方向に伸びる内側の接触面
３４切欠
３５動翼リング
３６ロータディスク
３８動翼材料によるバタリング
３９ロータ材料によるバタリング
４０前段のロータディスク
４１後段のロータディスク
４２シャフト部の溶接金属
４３動翼内半径方向の溶接部
４４中間リング

Claims

ロータシャフトと、複数の動翼が一体に形成された少なくとも一段分の動翼リングと、ロータシャフトと一体化され、前記動翼リングを前記ロータシャフトに固定するためのロータディスクとを有し、
前記動翼リングの根元部と前記ロータディスクの外周部とが溶接金属部を介して溶接締結されている蒸気タービン用のロータであって、
前記ロータディスクの蒸気入口側の外径は、蒸気出口側の外径よりも小さいことを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１に記載された蒸気タービン用ロータであって、前記動翼リングの蒸気入口側の内径は、蒸気出口側の内径よりも大きいことを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１または２に記載された蒸気タービン用ロータであって、前記溶接金属部の蒸気入口側の幅は、蒸気出口側の幅よりも大きいことを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
ロータシャフトと、複数の動翼が一体に形成された少なくとも一段分の動翼リングと、前記動翼リングを前記ロータシャフトに固定するためのロータディスクとを有し、
前記動翼リングの根元部と前記ロータディスクの外周部とが溶接金属部を介して溶接締結されている蒸気タービン用のロータであって、
前記動翼リングの蒸気入口側の内径は、蒸気出口側の内径よりも大きいことを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
ロータシャフトと、複数の動翼が一体に形成された少なくとも一段分の動翼リングと、前記動翼リングを前記ロータシャフトに固定するためのロータディスクとを有し、
前記動翼リングの根元部と前記ロータディスクの外周部とが溶接金属部を介して溶接締結されている蒸気タービン用のロータであって、
前記溶接金属部の蒸気入口側の幅は、蒸気出口側の幅よりも大きいことを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし５のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記ロータディスクは、動翼リングと同じ成分の合金でバタリングがされていることを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし５のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記動翼リングは、ロータディスクと同じ成分の合金でバタリングがされていることを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし７のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記動翼リングは、中間リングを介して前記ロータディスクに溶接されていることを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし８のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
複数段分の動翼リングを有し、前記動翼リングは対応するロータディスクにそれぞれ固定されており、
蒸気入口側の動翼リングに対応するロータディスクの外径は、蒸気出口側の動翼リングに対応するロータディスクの蒸気出口側の外径よりも小さいことを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし９のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記ロータシャフトは少なくとも一箇所がロータ周方向のシャフト溶接部で溶接された複数の部材よりなり、前記シャフト溶接部は、動翼リングを溶接されたロータディスクよりも高圧側であり、複流型蒸気タービン用のロータとして用いられることを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし９のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記動翼リングは、リングの半径方向に溶接された少なくとも二つの部材より構成されており、
複流型蒸気タービン用のロータとして用いられることを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし１１のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記動翼リングは９〜１２％のクロムを含む高クロム鋼よりなり、前記ロータシャフトは低合金鋼よりなることを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし１１のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記動翼リングはＮｉ基合金よりなり、前記ロータシャフトは９〜１２％のクロムを含む高クロム鋼よりなることを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし１３のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータであって、
前記ロータディスクと前記動翼リングとの間に設けられた溶接金属部の幅は、蒸気入口側が９〜３０mm、蒸気出口側が４〜１２mmであって、蒸気入口側が蒸気出口側よりも大きいことを特徴とする蒸気タービン用ロータ。
請求項１ないし１４のいずれかに記載された蒸気タービン用ロータを用いたことを特徴とする蒸気タービン。