JP4932338B2 - Friction transmission belt - Google Patents
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- F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
Description
本発明は動力伝動に用いられる摩擦伝動ベルトに関する。 The present invention relates to a friction transmission belt used for power transmission.
従来より、自動車用エンジン等に使用される動力伝動用の摩擦伝動ベルトとしては、天然ゴム、スチレン・ブタジエンゴム、クロロプレンゴム等のゴムが一般的に使用されていた。しかし、近年、省エネルギー化及びコンパクト化の社会的要講を背景に、自動車のエンジンルーム内の部品が密集して配置される傾向があり、それに起因してエンジンルーム内の雰囲気温度は従来に比べて上昇してきている。 Conventionally, rubbers such as natural rubber, styrene-butadiene rubber, and chloroprene rubber have been generally used as friction transmission belts for power transmission used in automobile engines and the like. However, in recent years, there has been a tendency for parts in the engine room of automobiles to be densely arranged against the background of social requirements for energy saving and compactness. Is rising.
このような高温雰囲気下において、摩擦伝動ベルトを構成する前記ゴムが硬化し、早期にクラックが生じるという問題が指摘されていた。また省エネルギー化に伴ってエンジンの回転変動が大きくなり、その影響を受けて動力伝動ベルトの張力変動が増大し、早期摩耗や発音などの問題が発生してきた。更に、クロロプレンなどのハロゲンを含んだゴムはダイオキシンの発生につながることから、環境負荷物質であるハロゲンを含有しないゴムで製造されたベルトが近年求められている。 It has been pointed out that the rubber constituting the friction transmission belt is hardened under such a high temperature atmosphere and cracks occur at an early stage. In addition, as the energy is saved, the rotational fluctuation of the engine increases, and the influence thereof causes an increase in the tension fluctuation of the power transmission belt, causing problems such as early wear and sound generation. Furthermore, since a rubber containing halogen such as chloroprene leads to generation of dioxins, a belt made of a rubber not containing halogen, which is an environmental load substance, has recently been demanded.
このような要求に対して、最近ではエチレン・プロピレン系ゴム（ＥＰＭ）あるいはエチレン・プロピレン・ジエン共重合体ゴム（ＥＰＤＭ）等のエチレン・α一オレフィンゴムが、優れた耐熱性を有しているとともに比較的に安価なポリマーであり、脱ハロゲンという要求を満たしていることからも有望視されている。具体的には、α一β一不飽和有機酸の金属塩で補強されたエチレン・α一オレフィンエラストマーを使用した動力伝動用の摩擦伝動ベルトが提案されている(例えば、特許文献1参照)。 Recently, ethylene / α-olefin rubbers such as ethylene / propylene rubber (EPM) or ethylene / propylene / diene copolymer rubber (EPDM) have excellent heat resistance. At the same time, it is a relatively inexpensive polymer and is expected to be promising because it satisfies the requirement of dehalogenation. Specifically, a friction transmission belt for power transmission using an ethylene / α-olefin elastomer reinforced with a metal salt of α1-β-unsaturated organic acid has been proposed (for example, see Patent Document 1).
また、近年、エンジンの低燃費化、コンパクト化によるベルト進入角の増大等によりベルトの異音が問題となってきている。特に、ドライ時、被水時、プーリの塗装種等の使用条件により、ベルトの摩擦係数が大きく変化し、前記異音の原因となってきている。 In recent years, abnormal noise of the belt has become a problem due to an increase in the belt approach angle due to a reduction in fuel consumption of an engine and a reduction in size. In particular, the friction coefficient of the belt changes greatly depending on the use conditions such as dry, wet, and pulley coating type, which causes the noise.
ベルトの異音対策としては、摩擦伝動面を形成するゴム組成物に種々の低摩擦特性の添加物を加え、発音を抑えるものが提案されている。例えば、特許文献２では、ポリウレタン弾性体からなるベルトに油脂を添加するものが提案されている。
しかし、エチレン・α一オレフィンエラストマーは、クロロプレンゴムに比べて水との濡れ性が悪く水をはじきやすいため、被水時にベルトとプーリとの間の水の浸入状態が均一でない。そして、水が浸入していない箇所においては、摩擦係数が低下せずベルトがプーリに密着した状態であるが、水が浸入した箇所においては、部分的に摩擦係数が低下してベルトとプーリとの間でスリップが生じるため、スティック−スリップ音が生じやすいという問題があった。しかしながら、背面走行を行った際、エチレン・α−オレフィンエラストマーはクロロプレンゴムに比べると水濡れ性が劣ることから、プーリ部分に雨水や泥水が浸入した時（被水時）に伝達性能が低下したり、スリップによる異音が発生したりするといった問題がある。 However, since the ethylene / α-olefin elastomer has poor wettability with water compared to chloroprene rubber and easily repels water, the infiltration state of water between the belt and the pulley is not uniform when wet. And, in a place where water does not enter, the friction coefficient does not decrease and the belt is in close contact with the pulley, but in a part where water enters, the friction coefficient partially decreases and the belt and pulley There is a problem that stick-slip noise is likely to occur because slip occurs between the two. However, when running on the back, ethylene / α-olefin elastomers are inferior in water wettability compared to chloroprene rubber, so the transmission performance decreases when rainwater or muddy water enters the pulley (when wet). Or abnormal noise due to slip occurs.
また、ゴム組成物に低摩擦係数物質を添加したとしても、ドライ時、被水時、プーリの塗装種等の使用条件により、ベルトの摩擦係数が変化し、安定的な前記異音防止が達成できないという問題がある。 Even when a low friction coefficient substance is added to the rubber composition, the friction coefficient of the belt changes depending on the use conditions such as dry, wet, pulley coating type, etc., and stable noise prevention is achieved. There is a problem that you can not.
本発明の目的は、被水時の動力伝動性及び静音性に優れた高耐久性の摩擦伝動ベルトを提供することである。 An object of the present invention is to provide a highly durable friction transmission belt that is excellent in power transmission and quietness when wet.
本願発明１は、摩擦伝動面が可塑剤を配合したゴム組成物で構成される摩擦伝動ベルトであって、前記可塑剤は、その溶解度指数が前記ゴム組成物のゴム成分の溶解度指数より大きいことにより極性が異なるものであって、ドライ時に前記摩擦伝動面に滲み出て、前記摩擦伝動面に前記可塑剤の膜を形成するものであり、前記可塑剤は、水に対する親和性があるものであって、前記ベルトの被水時に前記摩擦伝動面の前記膜上の全面に水膜を形成するものであり、前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００重量部に対して、前記可塑剤の滲み出しを促進させる無機充填剤を６０〜１１０重量部配合して構成され、プーリ速度とベルト速度との差で示される滑り速度Ｖの変化に対する摩擦係数μの変化（ｄμ／ｄｖ）がドライ時及び被水時にゼロ又はプラスになっていることを特徴とする。
本願発明２は、摩擦伝動面が可塑剤を配合したゴム組成物で構成される摩擦伝動ベルトであって、前記可塑剤は、その溶解度指数が前記ゴム組成物のゴム成分の溶解度指数より大きいことにより極性が異なるものであって、ドライ時に前記摩擦伝動面に滲み出て、前記摩擦伝動面に前記可塑剤の膜を形成するものであり、前記可塑剤は、水に対する親和性があるものであって、前記ベルトの被水時に前記摩擦伝動面の前記膜上の全面に水膜を形成するものであり、前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００重量部に対して、前記可塑剤の滲み出しを促進させる無機充填剤を６０〜１１０重量部配合して構成され、プーリ速度とベルト速度との差で示される滑り速度Ｖが０．３ｍ／ｓ以上のときに前記滑り速度Ｖに対する摩擦係数μの変化（ｄμ／ｄｖ）がドライ時及び被水時にゼロ又はプラスになっていることを特徴とする。
本願発明３は、本願発明１又は２において、前記摩擦伝動面のプーリに対する摩擦係数μは、滑り速度Ｖが１．０ｍ／ｓまでの範囲において、０．６以下の低摩擦係数であることを特徴としている。
Invention 3 of the present application is that, in
本願発明４は、本願発明１又は２において、摩擦伝動面が可塑剤を配合したゴム組成物で構成される摩擦伝動ベルトであって、前記ゴム組成物のゴム成分が、エチレン・α−オレフィンエラストマーであり、前記可塑剤の溶解度指数が８．３〜１０．７（ｃａｌ／ｃｍ3）1/2であって、前記可塑剤が摩擦伝動面に滲み出て膜を形成するものであり、前記可塑剤は水に対する親和性を備える親水基を有する構造であって、前記可塑剤が水に対する親和性を備える親水基を有する分子構造であって、被水時に摩擦伝動面に滲み出た可塑剤の膜上の全面に水膜を形成するものであり、前記ゴム組成物は、前記エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、前記可塑剤を１０〜２５重量部、無機充填剤を６０〜１１０重量部配合して構成されることを特徴とする。
本願発明５は、本願発明４において、前記無機充填剤が、カーボンブラックであることを特徴とする。
Invention 5 of the present application is characterized in that, in
本願発明６は、本願発明４において、前記無機充填剤が、カーボンブラックを含有し、更に金属炭酸塩及び/又は金属珪酸塩を含有することを特徴とする。
Invention 6 of the present application is characterized in that, in
本願発明７は、本願発明４から６のいずれかにおいて、前記摩擦伝動ベルトが、Ｖリブドベルトであることを特徴とする。
Invention 7 is characterized in that, in any of
本願発明１では、摩擦伝動面に可塑剤の膜が形成されるため、プーリとの摩擦が流体膜を介するものになり、プーリ速度とベルト速度との差で示される滑り速度Ｖの変化に対する摩擦係数μの変化（ｄμ／ｄｖ）がドライ時及び被水時にゼロ又はプラスになると、プーリと摩擦伝動面との運動が安定状態となり、自励振動が生じにくくなる。そのため、被水時、プーリ塗装種などの使用環境の変化があっても、安定状態を保ち、異音の発生を阻止できる。
本願発明１では、可塑剤が摩擦伝動面に滲み出る（ブリードする）ものであるため、ドライ時に摩擦伝動面に可塑剤の膜を形成することができる。
本願発明１では、可塑剤の溶解度指数がゴム組成物の溶解度指数より大きいため、極性を有するゴム組成物に対して非極性可塑剤となって溶けにくく、可塑剤が摩擦伝動面に滲み出るようになる。
本願発明１では、可塑剤が水に対して親和性があるため、被水時には摩擦伝動面に形成された膜の表面に均一な水膜が形成される。そのため、被水時にプーリと摩擦伝動面との運動の安定状態が保持される。
そして無機充填剤を６０〜１１０重量部配合することで、前記可塑剤のフリードを適度に促進し、潤滑剤として作用させることで走行時の耐発音性を向上させることができる。
In the
In the
In the
In the
Then, by blending 60 to 110 parts by weight of the inorganic filler, the freezing of the plasticizer is moderately promoted, and the sound resistance during running can be improved by acting as a lubricant.
本願発明２では、摩擦伝動面に可塑剤の膜が形成されるため、プーリとの摩擦が流体膜を介するものになり、プーリ速度とベルト速度との差で示される滑り速度Ｖが０．３ｍ／ｓ以上のときに前記滑り速度Ｖに対する摩擦係数μの変化（ｄμ／ｄｖ）がドライ時及び被水時にゼロ又はプラスになると、プーリと摩擦伝動面との運動が安定状態となり、自励振動が生じにくくなる。そのため、被水時、プーリ塗装種などの使用環境の変化があっても、安定状態を保ち、異音の発生を阻止できる。
本願発明２では、可塑剤が摩擦伝動面に滲み出る（ブリードする）ものであるため、ドライ時に摩擦伝動面に可塑剤の膜を形成することができる。
本願発明２では、可塑剤の溶解度指数がゴム組成物の溶解度指数より大きいため、極性を有するゴム組成物に対して非極性可塑剤となって溶けにくく、可塑剤が摩擦伝動面に滲み出るようになる。
本願発明２では、可塑剤が水に対して親和性があるため、被水時には摩擦伝動面に形成された膜の表面に均一な水膜が形成される。そのため、被水時にプーリと摩擦伝動面との運動の安定状態が保持される。
そして無機充填剤を６０〜１１０重量部配合することで、前記可塑剤のフリードを適度に促進し、潤滑剤として作用させることで走行時の耐発音性を向上させることができる。
In the
In the
In the
In
Then, by blending 60 to 110 parts by weight of the inorganic filler, the freezing of the plasticizer is moderately promoted, and the sound resistance during running can be improved by acting as a lubricant.
本願発明３では、摩擦伝動面に可塑剤の膜が形成されるため、プーリとの摩擦が流体膜を介するものとなり、滑り速度Ｖが１．０ｍ／ｓまでの範囲において、摩擦伝動面のプーリに対する摩擦係数μが、０．６以下の低摩擦係数となる。
In the present invention 3 , since the plasticizer film is formed on the friction transmission surface, the friction with the pulley passes through the fluid film, and the pulley of the friction transmission surface is in a range where the sliding speed V is up to 1.0 m / s. Is a low friction coefficient of 0.6 or less.
本願発明４では、摩擦伝動面を溶解度指数が８．３〜１０．７（ｃａ１／ｃｍ3）1/2の可塑剤を１０〜２５重量部配合したゴム組成物で構成することで、摩擦伝動面の水漏れ性が向上し、ベルトのプーリヘの密着性を高めて静音性の向上を図ることができる。そして無機充填剤を６０〜１１０重量部配合することで、前記可塑剤のフリードを適度に促進し、潤滑剤として作用させることで走行時の耐発音性を向上させることができる。また可塑剤が水に対する親和性を備える親水基を有するため、被水時に摩擦伝動面にブリードした可塑剤（潤滑剤）の上に均一な水膜が形成され、被水時の走行時耐発音性を向上させることができる。また摩擦伝動面のクラックを抑制し、ベルト耐久性を向上させることができる。更にエチレン・α一オレフィンゴムはハロゲンを含有しないため環境に負荷を与えない。
In
本願発明５では、無機充填剤が、カーボンブラックであることで強度が高く、良好な耐摩耗性を確保できるといった効果がある。
In this invention 5 , since an inorganic filler is carbon black, there exists an effect that intensity | strength is high and favorable abrasion resistance can be ensured.
本願発明６では、無機充填剤が、カーボンブラックを含有し、更に金属炭酸塩及び/又は金属珪酸塩を含有させることで、強度が高く、良好な耐摩耗性を維持できると共に、振動による発音を抑制する効果が得られる。
In the present invention 6 , the inorganic filler contains carbon black, and further contains metal carbonate and / or metal silicate, so that the strength is high and good wear resistance can be maintained, and sound generation by vibration is also achieved. The effect of suppressing is acquired.
本願発明７では、被水時においても優れた伝達性、耐発音性を奏するＶリブドベルトとすることができる。摩擦伝動面となるリブのクラックを抑制し、ベルト耐久性を向上させることができる。 In this invention 7 , it can be set as the V-ribbed belt which has the outstanding transmissibility and sound-proofing property also at the time of being wet. It is possible to suppress the cracks of the ribs that become the friction transmission surface and improve the belt durability.
本発明の実施の形態について説明する。本実施形態は、摩擦伝動ベルトとして、ベルトの長手方向に延びる複数のリブ部を有するＶリブドベルトに本発明を適用したものである。 Embodiments of the present invention will be described. In the present embodiment, the present invention is applied to a V-ribbed belt having a plurality of rib portions extending in the longitudinal direction of the belt as a friction transmission belt.
図１に示すようにＶリブドベルト１は、心線２をベルト長手方向に沿って埋設した接着層３と、この接着層３の一方の面に設けられた圧縮層４と、接着層３の他方の面を被覆するカバー帆布からなる伸張層５とを有する。そして圧縮層４には、ベルト長手方向に延びる断面略三角形状の複数のリブ部６が設けられている。ここで摩擦伝動面は圧縮層４の表層をいう。
As shown in FIG. 1, the V-ribbed
本発明で使用する心線２は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）繊維、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維、ポリアミド繊維、ガラス繊維、またはアラミド繊維などから構成される撚糸コードが使用できる。
The
前記心線は接着処理を施されることが望ましく、例えば（１）未処理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から選ばれた処理液を入れたタンクに含浸してプレディップした後、(２)１６０〜２００℃に温度設定した乾燥炉に３０〜６００秒間通して乾燥し、(３)続いてＲＦＬ液からなる接着液を入れたタンクに浸漬し、(４)２１０〜２６０℃に温度設定した延伸熱固定処理器に３０〜６００秒間通し、１〜３％延伸して延伸処理コードとする、ことができる。 The core wire is preferably subjected to an adhesive treatment. For example, (1) After impregnating the untreated cord into a tank containing a treatment liquid selected from an epoxy compound and an isocyanate compound, and pre-dip (2) 160 The film was dried by passing it through a drying oven set at a temperature of ˜200 ° C. for 30 to 600 seconds, (3) subsequently immersed in a tank containing an adhesive solution made of RFL, and (4) stretched at a temperature of 210-260 ° C. It can be passed through a heat setting processor for 30 to 600 seconds and stretched 1 to 3% to obtain a stretched cord.
この前処理液で使用するイソシアネート化合物としては、例えば４，４‘−ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレン２，４−ジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルシイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリアリールポリイソシアネート(例えば商品名としてＰＡＰＩがある)等がある。このイソシアネート化合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。
Examples of the isocyanate compound used in this pretreatment liquid include 4,4′-diphenylmethane diisocyanate,
また、上記イソシアネート化合物にフェノール類、第３級アルコール類、第２級アルコール類等のブロック化剤を反応させてポリイソシアネートのイソシアネート基をブロック化したブロック化ポリイソシアネートも使用可能である。 In addition, blocked polyisocyanates in which the isocyanate group of the polyisocyanate is blocked by reacting the isocyanate compound with a blocking agent such as phenols, tertiary alcohols, and secondary alcohols can also be used.
エポキシ化合物としては、例えばエチレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコールや・ポリエチレングリコール等のポリアルキレングリコールとエピクロルヒドリンのようなハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシン、ビス（４−ヒドロキジフェニル)ジメチルメタン、フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン・ホルムアルデヒド樹脂等の多価フェノール類やハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物などである。上記エポキシ化合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。 Examples of the epoxy compound include polyhydric alcohols such as ethylene glycol, glycerin and pentaerythritol, reaction products of polyalkylene glycols such as polyethylene glycol and halogen-containing epoxy compounds such as epichlorohydrin, resorcin, bis (4-hydroxy). Diphenyl) dimethylmethane, phenol-formaldehyde resins, resorcinol-formaldehyde resins and other polyhydric phenols and reaction products with halogen-containing epoxy compounds. The epoxy compound is used by mixing with an organic solvent such as toluene or methyl ethyl ketone.
ＲＦＬ処理液はレゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物をゴムラテックスと混合したものであり、この場合レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は１：２〜２：１にすることが接着力を高める上で好適である。モル比が１／２未満では、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の三次元化反応が進み過ぎてゲル化し、一方２／１を超えると、逆にレゾルシンとホルムアルデヒドの反応があまり進まないため、接着力が低下する。 The RFL treatment liquid is a mixture of resorcin and formaldehyde precondensate with rubber latex. In this case, the molar ratio of resorcin and formaldehyde is preferably 1: 2 to 2: 1 in order to increase the adhesive force. . If the molar ratio is less than 1/2, the three-dimensional reaction of resorcin-formaldehyde resin proceeds too much and gels, while if it exceeds 2/1, the reaction between resorcin and formaldehyde does not progress so much, resulting in a decrease in adhesive strength. To do.
ゴムラテックスとしては、スチレン・ブタジエン・ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリルゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴムなどがあげられる。 Examples of rubber latex include styrene / butadiene / vinylpyridine terpolymers, hydrogenated nitrile rubber, chloroprene rubber, and nitrile rubber.
また、レゾルシン・ホルムアルデヒドの初期縮合物と上記ゴムラテックスの固形分質量比は１：２〜１：８が好ましく、この範囲を維持すれば接着力を高める上で好適である。
上記の比が１／２未満の場合には、レゾルシン−ホルムアルデヒドの樹脂分が多くなり、ＲＦＬ皮膜が固くなり動的な接着が悪くなり、他方１／８を超えると、レゾルシン・ホルムアルデヒドの樹脂分が少なくなるため、ＲＦＬ皮膜が柔らかくなり、接着カが低下する。
Further, the solid content mass ratio of the initial condensate of resorcin / formaldehyde and the rubber latex is preferably 1: 2 to 1: 8, and if this range is maintained, it is suitable for increasing the adhesive force.
When the above ratio is less than 1/2, the resin content of resorcin-formaldehyde increases, the RFL film becomes hard and the dynamic adhesion becomes worse, and when it exceeds 1/8, the resin content of resorcin-formaldehyde. Therefore, the RFL film becomes soft and the adhesive strength decreases.
更に、上記ＲＦＬ液には加硫促進剤や加硫剤を添加してもよく、添加する加硫促進剤は、含硫黄加硫促進剤であり、具体的には２−メルカプトベンゾチアゾール（Ｍ）やその塩類(例えば、亜鉛塩、ナトリウム塩、シクロヘキシルアミン塩等)ジベンゾチアジルジスルフィド（ＤＭ）等のチアゾール類、N−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＺ）等のスルフェンアミド類、テトラメチルチウラムモノスルフィド（ＴＳ）、テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＴ）、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド（ＴＲＡ）等のチウラム類、ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン酸ナトリウム（ＴＰ）、ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＰＺ）、ジエチルジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＥＺ）等のジチオカルバミン酸塩類等がある。 Further, a vulcanization accelerator or a vulcanizing agent may be added to the RFL liquid, and the vulcanization accelerator to be added is a sulfur-containing vulcanization accelerator. Specifically, 2-mercaptobenzothiazole (M ) And salts thereof (for example, zinc salts, sodium salts, cyclohexylamine salts, etc.) Thiazoles such as dibenzothiazyl disulfide (DM), sulfenamides such as N-cyclohexyl-2-benzothiazylsulfenamide (CZ) , Thiurams such as tetramethylthiuram monosulfide (TS), tetramethylthiuram disulfide (TT), dipentamethylenethiuram tetrasulfide (TRA), sodium di-n-butyldithiocarbamate (TP), zinc dimethyldithiocarbamate ( PZ), dithiocarbamic acid such as zinc diethyldimethyldithiocarbamate (EZ) There is a kind, and the like.
また、加硫剤としては、硫黄、金属酸化物(酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化鉛)、有機過酸化物等があり、上記加硫促進剤と併用する。 Examples of the vulcanizing agent include sulfur, metal oxides (zinc oxide, magnesium oxide, lead oxide), organic peroxides, and the like, which are used in combination with the above vulcanization accelerator.
伸張層５を構成する帆布は、織物、編物、不織布などから選択される繊維基材である。構成する繊維素材としては、公知公用のものが使用できるが、例えば綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、アラミド等の有機繊維が挙げられる。織物の場合は、これらの糸を平織、綾織、朱子織等することにより製織される。 The canvas constituting the stretch layer 5 is a fiber base selected from woven fabric, knitted fabric, non-woven fabric, and the like. Known and publicly used fiber materials can be used. For example, natural fibers such as cotton and hemp, inorganic fibers such as metal fibers and glass fibers, and polyamide, polyester, polyethylene, polyurethane, polystyrene, and polyfluoroethylene. , Organic fibers such as polyacryl, polyvinyl alcohol, wholly aromatic polyester, and aramid. In the case of a woven fabric, these yarns are woven by plain weaving, twill weaving, satin weaving or the like.
上記帆布は、公知技術に従ってＲＦＬ液に浸漬することが好ましい。またＲＦＬ液に浸漬後、未加硫ゴムを帆布に擦り込むフリクションを行ったり、ゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸漬処理することができる。尚、ＲＦＬ液には適宜カーボンブラック液を混合して処理反を黒染めしたり、公知の界面活性剤を０.１〜５.０質量％加えてもよい。 The canvas is preferably immersed in the RFL liquid according to a known technique. In addition, after immersion in the RFL solution, friction can be performed by rubbing unvulcanized rubber into the canvas, or immersion can be performed in a soaking solution in which the rubber is dissolved in a solvent. The RFL solution may be appropriately mixed with a carbon black solution to blacken the treatment, or a known surfactant may be added in an amount of 0.1 to 5.0% by mass.
ここで圧縮層４は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、溶解度指数が８．３〜１０．７（ｃａｌ／ｃｍ3）1/2の可塑剤を１０〜２５重量部、無機充填剤を６０〜１１０重量部配合したゴム組成物で構成されている。
Here, the
エチレン・α−オレフィンエラストマーとしては、エチレンとα−オレフィン(プロピレン、ブチン、ヘキセン、あるいはオクチン)の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体などであり、具体的にはＥＰＭやＥＰＤＭなどのゴムをいう。上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５〜１５の非共役ジエンが挙げられる。 Examples of the ethylene / α-olefin elastomer include a copolymer of ethylene and α-olefin (propylene, butyne, hexene, or octyne) or a copolymer of ethylene, the α-olefin and the nonconjugated diene, and the like. Specifically, it refers to rubber such as EPM and EPDM. Examples of the diene component include non-conjugated dienes having 5 to 15 carbon atoms such as ethylidene norbornene, dicyclopentadiene, 1,4-hexadiene, cyclooctadiene, and methylene norbornene.
可塑剤は、溶解度指数(ＳＰ値)が、エチレン・α−オレフィンエラストマーの溶解度指数（８．０（ｃａｌ／ｃｍ3）1/2程度）よりも大きい、即ち８．３〜１０．５（ｃａｌ／ｃｍ3）1/2の範囲内のものが用いられる。エチレン・α−オレフィンエラストマーより大きなＳＰ値の可塑剤を配合することでゴム表面にブリードが生じ、通常時(ドライ時)では摩擦係数を低下せしめ、また被水時においては均一な水漏れ性を確保して摩擦係数を安定することができ、潤滑剤として作用することでスティックスリップ現象を抑制することが可能となる。尚、ＳＰ値は、ＳＰ=ｄΣＧ／Ｍ（ｄ：密度、Ｇ：分子引力定数、M：分子量）により求められる。 The plasticizer has a solubility index (SP value) larger than that of the ethylene / α-olefin elastomer (about 8.0 (cal / cm 3 ) 1/2 ), that is, 8.3 to 10.5 (cal / Cm 3 ) 1/2 is used. By blending a plasticizer with an SP value greater than that of the ethylene / α-olefin elastomer, bleeding occurs on the rubber surface, reducing the coefficient of friction in normal (dry) conditions, and providing uniform water leakage when wet. It can be ensured and the coefficient of friction can be stabilized, and the stick-slip phenomenon can be suppressed by acting as a lubricant. The SP value is determined by SP = dΣG / M (d: density, G: molecular attractive constant, M: molecular weight).
この溶解度指数が８．３〜１０．７（ｃａ１／ｃｍ3）1/2の範囲内の可塑剤としては、例えば、エ一テル系、エステル系、エ一テルエステル系、フタル酸誘導体系、アジピン酸誘導体系、セバシン酸誘導体系、トリメリット酸誘導体系、リン酸誘導体系の可塑剤を使用することができる。なかでも、トリクレジールフォスフェート（ＳＰ値８．４）、ジオクチルセパケート（ＳＰ値８．５）、トリフェニルホスフェート（ＳＰ値８．５）、ジオクチルアジペート（ＳＰ値８．７）、ジブチルフタレート（ＳＰ値９．３〜１０．７）、エーテルエステル系の可塑剤（ＳＰ値８．３〜９．２）が好ましく用いられる。 Examples of the plasticizer having a solubility index of 8.3 to 10.7 (ca1 / cm 3 ) 1/2 include, for example, ether series, ester series, ether ester series, phthalic acid derivative series, Adipic acid derivative-based, sebacic acid derivative-based, trimellitic acid derivative-based, and phosphoric acid derivative-based plasticizers can be used. Among them, tricresyl phosphate (SP value 8.4), dioctyl separate (SP value 8.5), triphenyl phosphate (SP value 8.5), dioctyl adipate (SP value 8.7), dibutyl phthalate (SP value 9.3 to 10.7) and ether ester plasticizers (SP value 8.3 to 9.2) are preferably used.
また、可塑剤は、水との親和性を備える親水基である、ＯＨ基、カルボキシル基、エーテル基等を有する分子構造であるものが用いられる。なかでも、トリクレジールフォスフェート（変性カルボキシル基）、ジオクチルセパケート（変性カルボキシル基）、トリフェニルホスフェート（変性カルボキシル基）、ジオクチルアジペート（変性カルボキシル基）、ジブチルフタレート（変性カルボキシル基）、エーテルエステル系の可塑剤（エーテル基）が好ましく用いられる。 As the plasticizer, those having a molecular structure having an OH group, a carboxyl group, an ether group, etc., which are hydrophilic groups having an affinity for water, are used. Among them, tricresyl phosphate (modified carboxyl group), dioctyl separate (modified carboxyl group), triphenyl phosphate (modified carboxyl group), dioctyl adipate (modified carboxyl group), dibutyl phthalate (modified carboxyl group), ether ester A plasticizer (ether group) is preferably used.
水との親和性を備える親水基である、ＯＨ基、カルボキシル基、エーテル基等を有する分子構造を備える可塑剤は、摩擦伝動面に滲み出ている。被水時には、この滲み出た親水性可塑剤の膜上の全面に均一な水膜が形成される。 A plasticizer having a molecular structure having an OH group, a carboxyl group, an ether group or the like, which is a hydrophilic group having an affinity for water, oozes out on the friction transmission surface. When wet, a uniform water film is formed on the entire surface of the exuded hydrophilic plasticizer film.
また、前記可塑剤の配合量は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対し、１０〜２５重量部である。即ち、配合量が１０重量部未満では、可塑剤がベルト表面を覆う量として不十分であることから、均一な水漏れ性を確保することが困難であり、また潤滑剤としての効果に乏しい。一方、配含量が２５重量部を超えると逆に表面の摩擦係数が著しい低下が見られると共に、耐摩耗性が極端に低下するといった不具合がある。尚、高温環境下での揮発防止を考慮すると、可塑剤の平均分子量は３００以上であることが好ましい。 Moreover, the compounding quantity of the said plasticizer is 10-25 weight part with respect to 100 weight part of ethylene * alpha-olefin elastomer. That is, when the blending amount is less than 10 parts by weight, it is difficult to ensure uniform water leakage because the plasticizer is insufficient to cover the belt surface, and the effect as a lubricant is poor. On the other hand, when the content exceeds 25 parts by weight, there is a problem that the friction coefficient of the surface is remarkably lowered and the wear resistance is extremely lowered. In view of preventing volatilization in a high temperature environment, the average molecular weight of the plasticizer is preferably 300 or more.
無機充填剤は、カーボンブラック、金属炭酸塩、金属珪酸塩などを挙げることができる。尚、補強性を考慮すると、少なくともカーボンブラックが含有されることが望ましい。 Examples of the inorganic filler include carbon black, metal carbonate, and metal silicate. In consideration of reinforcement, at least carbon black is desirably contained.
カーボンブラックは限定されるものではないが、窒素吸着比表面積２０〜１５０ｃｍ2／ｇ、ＤＢＰ吸油量が５０〜１６０ｃｍ3／１００ｇの特性を有するものを使用することが好ましい。ここで、窒素吸着比表面積（Ｎ．ＳＡ）は、カーボンブラックの比表面積であって、ＪＩＳ Ｋ６２１７−２に従い測定される。またＤＢＰ吸油量（ジブチルフタレート吸油量）は、ストラクチャーの指標であって、ＪＩＳ Ｋ６２１７−４に従い測定される。 Carbon black is not limited, it is preferable that the nitrogen adsorption specific surface area 20~150cm 2 / g, DBP oil absorption amount is used which has the properties of 50~160cm 3 / 100g. Here, the nitrogen adsorption specific surface area (N.SA) is a specific surface area of carbon black, and is measured according to JIS K6217-2. The DBP oil absorption (dibutyl phthalate oil absorption) is a structure index and is measured according to JIS K6217-4.
金属炭酸塩としては、炭酸カルシウムを挙げることができ、金属珪酸塩としては、珪酸カルシウム、珪酸カリウムアルミニウム、珪酸アルミニウム、珪酸マグネシウムなどが挙げられる。更に具体的には、珪酸アルミニウムとしてはクレイ、珪酸マグネシウムとしてはタルク、珪酸カリウムアルミニウムとしてはマイカなどを挙げることができる。これらは単独又は併用することができる。なかでも炭酸カルシウムは、ゴムとの相溶性が良く、強度等の機械物性に悪影響を及ぼさないことから望ましい。 Examples of the metal carbonate include calcium carbonate, and examples of the metal silicate include calcium silicate, potassium aluminum silicate, aluminum silicate, and magnesium silicate. More specifically, examples of aluminum silicate include clay, examples of magnesium silicate include talc, and examples of potassium aluminum silicate include mica. These can be used alone or in combination. Of these, calcium carbonate is desirable because it has good compatibility with rubber and does not adversely affect mechanical properties such as strength.
上記無機充填剤の平均一次粒径は、０．０１〜３．００μｍのものが好ましい。３．００μｍを超えるとベルトの耐久性に悪影響があるといった不具合があり、０．０１μｍ未満のものは分散性が悪くゴム物性が不均一になる。 The average primary particle size of the inorganic filler is preferably 0.01 to 3.00 μm. If it exceeds 3.00 μm, there is a problem that the durability of the belt is adversely affected. If it is less than 0.01 μm, the dispersibility is poor and the rubber physical properties are not uniform.
上記無機充填剤の含有量はエチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して６０〜１１０重量部である。６０重童部未満の場合は、可塑剤をブリードさせる効果が小さい。一方で、１１０重量部を超えると、耐屈曲性が低下するといった不具合がある。 The content of the inorganic filler is 60 to 110 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the ethylene / α-olefin elastomer. In the case of less than 60 children, the effect of bleeding the plasticizer is small. On the other hand, when it exceeds 110 weight part, there exists a malfunction that a bending resistance falls.
前記ゴム組成物には架橋剤として有機過酸化物を配合することができる。有機過酸化物としては、例えばジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルグミルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン・２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３，２，５−ジメチル−２，５−（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−モノ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン等を挙げることができる。この有機過酸化物は、単独もしくは混合物として、ポリマー成分１００重量部に対して０．５〜８重量部の範囲で好ましく使用される。 The rubber composition can contain an organic peroxide as a crosslinking agent. Examples of the organic peroxide include dicumyl peroxide, di-t-butyl peroxide, t-butyl gumyl peroxide, benzoyl peroxide, 1,3-bis (t-butylperoxyisopropyl) benzene, 2,5 -Dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexyne-3,2,5-dimethyl-2,5- (benzoylperoxy) hexane, 2,5-dimethyl-2,5-mono (t- Butyl peroxy) hexane and the like. This organic peroxide is preferably used alone or as a mixture in the range of 0.5 to 8 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the polymer component.
また前記ゴム組成物は、ポリマー成分１００重量部に対して、Ｎ，Ｎ'−ｍ−フェニレンジマレイミド及び／又はキノンジオキシム類を好ましくは０．５〜１３重量部配合することができる。Ｎ，Ｎ‘−ｍ−フェニレンジマレイミド及び／又はキノンジオキシム類は共架橋剤として作用し、０.５重量部未満では添加による効果が顕著でなく、１３重量部を超えると引裂き力並びに接着力が急激に低下する。このとき、共架橋剤としてＮ，Ｎ−ｍ−フェニレンジマレイミドを選択した場合、架橋密度が高くなり、耐摩耗性が高く、また被水時とドライ時の伝達性能の差が少ないといった特徴がある。またキノンジオキシム類を選択した場合は、繊維基材との接着性に優れるといった特徴がある。 Further, the rubber composition may contain 0.5 to 13 parts by weight of N, N′-m-phenylene dimaleimide and / or quinonedioxime with respect to 100 parts by weight of the polymer component. N, N′-m-phenylene dimaleimide and / or quinonedioxime acts as a co-crosslinking agent, and if less than 0.5 parts by weight, the effect of addition is not significant, and if it exceeds 13 parts by weight, tearing force and adhesion The force drops sharply. At this time, when N, Nm-phenylene dimaleimide is selected as the co-crosslinking agent, the crosslink density is high, the wear resistance is high, and the difference in transmission performance between wet and dry is small. is there. Further, when quinone dioximes are selected, there is a feature that the adhesiveness with the fiber base material is excellent.
キノンジオキシム類としては、ｐ−ベンゾキノンジオキシム、ｐ，ｐ‘−ジベンゾキノンジオキシム、テトラクロロベンゾキノンポリ（Ｐ−ジニトロベンゾキノン）等が挙げられる。接着性や架橋密度を考慮すると、ｐ−ベンゾキノンジオキシムやｐ，ｐ’−ベンゾキノンジオキシムなどのベンゾキノンジオキシム類が好ましい。 Examples of quinone dioximes include p-benzoquinone dioxime, p, p'-dibenzoquinone dioxime, tetrachlorobenzoquinone poly (P-dinitrobenzoquinone), and the like. In view of adhesiveness and crosslink density, benzoquinone dioximes such as p-benzoquinone dioxime and p, p'-benzoquinone dioxime are preferred.
そして、それ以外に必要に応じて、短繊維、老化防止剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合物に使用されるものが使用される。これらの配合成分をゴム組成物に混合させる方法としては特に制限はなく、例えば、ハンバリーミキサー、ニーダー等を用い、適宜公知の手段、方法によって混練することができる。 In addition to that, those used in ordinary rubber compounds such as short fibers, anti-aging agents, stabilizers, processing aids, and colorants are used as necessary. There are no particular limitations on the method of mixing these compounding components into the rubber composition, and the kneading can be appropriately carried out by a known means and method using, for example, a hanbury mixer, a kneader or the like.
接着層３は、ゴム成分としてエチレン・α−オレフィンゴム単独またはその他の種類ゴムからなる相手ゴムを混ぜ合わせたブレンドゴムを用いることが望ましい。エチレン・α−オレフィンゴムにブレンドする相手ゴムとしては、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）の少なくとも一種のゴムを挙げることができる。勿論、上記と同様のゴム組成物を用いることも可能である。 The adhesive layer 3 is desirably made of a blend rubber obtained by mixing ethylene / α-olefin rubber alone or a partner rubber made of other kinds of rubber as a rubber component. As the other rubber blended with ethylene / α-olefin rubber, butadiene rubber (BR), styrene / butadiene rubber (SBR), nitrile rubber (NBR), hydrogenated nitrile rubber (H-NBR), chloroprene rubber (CR), Mention may be made of at least one rubber of butyl rubber (IIR) and natural rubber (NR). Of course, it is also possible to use the same rubber composition as described above.
上述したゴム組成物による摩擦伝動面の摩擦特性を以下に説明する。プーリと摩擦伝動面の摩擦状態をモデル化すると、図４のようになる。 The friction characteristics of the friction transmission surface by the rubber composition described above will be described below. FIG. 4 shows a model of the friction state between the pulley and the friction transmission surface.
このモデルにおける、シミュレーション運動方程式は、下記の数式（１）となる。 The simulation equation of motion in this model is the following mathematical formula (1).
この（１）式において、（Ｃ＋Ｎ（ｄμ／ｄＶ））＜０であれば、不安定状態となる。すなわち、図４において、摩擦面での作用力Ｆ１がベルト及びプーリの走行方向に向かうため、不安定状態となり、自励振動を誘発し、異音が発生する。 In this formula (1), if (C + N (dμ / dV)) <0, an unstable state occurs. That is, in FIG. 4, since the acting force F1 on the friction surface is directed in the running direction of the belt and the pulley, the state becomes unstable, inducing self-excited vibration and generating abnormal noise.
逆に、（１）式において、（Ｃ＋Ｎ（ｄμ／ｄＶ））＞０であれば、安定状態となる。すなわち、図４において、摩擦面での作用力Ｆ２がベルト及びプーリの走行方向と逆向きになるため、安定状態となり、自励振動は発生せず、異音は発生しない。 On the other hand, in the formula (1), if (C + N (dμ / dV))> 0, a stable state is obtained. That is, in FIG. 4, since the acting force F2 on the friction surface is opposite to the running direction of the belt and the pulley, a stable state is obtained, no self-excited vibration is generated, and no abnormal noise is generated.
Ｃ＞０、Ｎ＞０のとき、ｄμ／ｄＶ（プーリ速度とベルト速度との差で示される滑り速度Ｖの変化に対する摩擦係数μの変化）≧０にすると、安定状態となることが判った。また、ｄμ／ｄＶ≧０とすると異音は発生しにくいが、滑り速度Ｖに対して高いμを維持することは困難であるため、滑り速度Ｖに対して低いμを維持するのが現実的であることが判った。 It was found that when C> 0 and N> 0, dμ / dV (change in the friction coefficient μ with respect to the change in the slip speed V indicated by the difference between the pulley speed and the belt speed) ≧ 0, and a stable state was obtained. . Further, if dμ / dV ≧ 0, abnormal noise is unlikely to occur, but it is difficult to maintain a high μ with respect to the sliding speed V, so it is realistic to maintain a low μ with respect to the sliding speed V. It turned out that.
そこで、上述したようなゴム組成物とし、ドライ時に摩擦伝動面に可塑剤の膜を形成し、プーリとの摩擦が可塑剤の流体膜を介するようにして、流体潤滑に似た滑り特性になるようにしたものである。そのため、ドライ時の摩擦伝動面に可塑剤の均一な流体膜を形成するために、上述した特定の可塑剤を用いている。この流体膜による摩擦特性は流体潤滑に類似するものとなり、全体としてのμは０．６以下という低いものの、滑り速度が大きくなってもμは低下せず、常にｄμ／ｄＶ≧０となる。これにより、安定状態となって異音が発生しにくくなる。 Therefore, the rubber composition as described above is formed, and a plasticizer film is formed on the friction transmission surface when dry, and the friction with the pulley is caused to pass through the fluid film of the plasticizer, resulting in a sliding characteristic similar to fluid lubrication. It is what I did. Therefore, the above-mentioned specific plasticizer is used in order to form a uniform fluid film of the plasticizer on the friction transmission surface when dry. The friction characteristics of this fluid film are similar to those of fluid lubrication, and the overall μ is as low as 0.6 or less. However, even when the sliding speed increases, μ does not decrease and always satisfies dμ / dV ≧ 0. Thereby, it becomes a stable state and it becomes difficult to generate abnormal noise.
Ｖリブドベルトの被水時、摩擦伝動面に水が介在する。このとき、摩擦伝動面の表面に滲み出た可塑剤が水との親和性があるものであるため、摩擦伝動面の表面の全体に均一な水膜が形成される。これにより、摩擦伝動面には可塑剤と水膜との均一な流体膜が形成されるため、もともと低いμが大きく変化することなく、また滑り速度が大きくなってもμは低下せず、常にｄμ／ｄＶ≧０となる。これにより、安定状態となって異音が発生しにくくなる。すなわち、ドライ時から被水時という条件変化があっても、安定状態が保たれ、異音は発生しにくくなる。 When the V-ribbed belt is wet, water intervenes on the friction transmission surface. At this time, since the plasticizer that has oozed out on the surface of the friction transmission surface is compatible with water, a uniform water film is formed on the entire surface of the friction transmission surface. As a result, a uniform fluid film of plasticizer and water film is formed on the friction transmission surface, so that originally low μ does not change greatly, and μ does not decrease even when the sliding speed increases. dμ / dV ≧ 0. Thereby, it becomes a stable state and it becomes difficult to generate abnormal noise. That is, even if the condition changes from dry to wet, a stable state is maintained and abnormal noise is less likely to occur.
被水時という水の存在の場合を説明したが、プーリの塗装種の変更によるμの変化があっても、もとも低いμが大きく変化することなく、やはり安定状態が保たれ、異音は発生しにくくなる。 We explained the case of the presence of water when wet, but even if there is a change in μ due to the change in the pulley coating type, the low μ does not change greatly, and the stable state is still maintained. Less likely to occur.
なお、被水時というのは、自動車（乗用車）のＶリブドベルトにあっては、洗車時又は冠水路走行時のように、Ｖリブドベルトの摩擦伝動面の表面が水に濡れた状態、或いは水滴を載せた状態をいう。わずかの量の水がＶリブドベルトの摩擦伝動面に不均一に存在すると、摩擦の安定状態が崩れる。そのため、わずかな量の水であっても、Ｖリブドベルトの摩擦伝動面に均一に展開し、偏在しないようにしている。 It should be noted that when wet, the V-ribbed belt of an automobile (passenger car) is in a state where the surface of the frictional transmission surface of the V-ribbed belt is wet, such as when washing a car or traveling on a submerged road, This refers to the state of loading. If a small amount of water is present unevenly on the friction transmission surface of the V-ribbed belt, the stable state of friction is lost. For this reason, even a small amount of water is uniformly spread on the friction transmission surface of the V-ribbed belt so as not to be unevenly distributed.
尚、Ｖリブドベルトは、図１のような構成に限定されず、例えば接着層を配置しないＶリブドベルトや、背面に帆布を粘着せずゴムを露出させたＶリブドベルトなども本発明の技術範囲に属する。以下、これらの実施形態を図面をもとに説明する。 The V-ribbed belt is not limited to the configuration shown in FIG. 1, and for example, a V-ribbed belt in which no adhesive layer is disposed, a V-ribbed belt in which rubber is exposed without sticking a canvas on the back, and the like belong to the technical scope of the present invention. . Hereinafter, these embodiments will be described with reference to the drawings.
図２に示すＶリブドベルト２１は、背面２８が植毛層２４を設けたゴム組成物で形成された伸張層２５と、該伸張層２５の下層に接着層２２が配設され、更にその下層に圧縮層２６を配置した構成を有する。心線２３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張層２５に接し、残部が接着層２２に接した状態となっている。そして前記圧縮層２６はベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブ２７が設けられている。ここで、圧縮層２６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈し、表面近傍の短繊維はリブ形状に沿って配向している。
The V-ribbed
図３に示すＶリブドベルト３１は、背面３８が短繊維３４を含有するゴム組成物で形成された伸張層３５と、該伸張層３の下層に圧縮層３６を配置した構成を有する。心線３３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張層３５に接し、残部が圧縮層３６に接した状態となっている。そして、前記圧縮層３５にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブ３７が設けられており、該リブ表面には植毛層３９が設けられている。ここで、伸張層２５に含有される短繊維はランダム方向に配向している。
A V-ribbed
ここで図３では、伸張層３５を帆布で構成せず、短繊維を含有するゴム組成物で形成した構成を示したが、この際、背面駆動時の異音を抑制すべく、背表面に凹凸パターンを設けることができる。凹凸パターンとしては、編布パターン、織布パターン、スダレ織布パターンなどを挙げることができるが、最も好ましくは織物パターンである。また短繊維としては、ポリエステル、アラミド、ナイロン、綿などを所望に応じて配合することができる。尚、伸張層、圧縮層及び接着層を構成するゴム組成物、心線などは上述と同様のものが使用できる。
Here, FIG. 3 shows a configuration in which the
そして図３では伸張層３５に含有される短繊維はランダム方向に配向しているが、ベルト幅方向に配向させるなど一方向に配向していてもかまわない。尚、ランダム方向に配向させた場合、多方向からの裂きや亀裂の発生を抑制できるといった特徴があるが、このとき短繊維として屈曲部を有する短繊維(例えばミルドファイバー)を選択すると、より多方向から作用する力に対して耐性ができるといった特徴がある。
In FIG. 3, the short fibers contained in the stretched
また図３のように接着層を配置しない構成の場合、心線３３は伸張層３５と圧縮層３６の境界領域でベルト本体に埋設されることになる。この時、心線３３とベルト本体との接着性を考慮すると、伸張層３５及び圧縮層３６のどちらか一方のゴム層は、短繊維を含有しないゴム組成物で構成することが望ましい。
In the case where the adhesive layer is not disposed as shown in FIG. 3, the
尚、図２では、伸張層２５を、短繊維を含有しないゴム組成物表面に植毛層２４を設けた構成としているが、短繊維を含有するゴム組成物表面に植毛層を設けた構成とすることも可能である。
In FIG. 2, the
また図２では圧縮層２６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈しているが、短繊維が幅方向に配向した構成としてもかまわない。
In FIG. 2, the short fibers contained in the
尚、Ｖリブドベルトが背面伝動を行う場合は、伸張層の表面も摩擦伝動面となりうる。よって、伸張層を本発明のゴム組成物で構成してもかまわない。 When the V-ribbed belt performs back surface transmission, the surface of the stretch layer can also be a friction transmission surface. Therefore, the stretch layer may be composed of the rubber composition of the present invention.
次に、これらＶリブドベルトの製造方法を説明する。製造方法としては限定されるものではないが例えば以下のような方法がある。 Next, a method for manufacturing these V-ribbed belts will be described. Although it does not limit as a manufacturing method, For example, there exist the following methods.
第１の方法としては、まず、円筒状の成形ドラムの局面に伸張層を構成する部材と接着層を構成する接着ゴムシートとを巻き付けた後、この上にコードからなる心線を螺旋状にスピニングし、更に圧縮層を構成する圧縮ゴムシートを順次巻き付けて未加硫スリーブを形成した後、加硫して加硫スリーブを得る。次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架され所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイールを走行中の該加硫スリーブに当接するように移動してスリーブの圧縮層表面に３〜１００個の複数の溝状部を一度に研磨して摩擦伝動面を形成する。このようにして得られたスリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、該スリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して走行させ、カッターによって所定に幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げる。 As a first method, first, a member constituting an extension layer and an adhesive rubber sheet constituting an adhesive layer are wound around an aspect of a cylindrical forming drum, and then a cord made of a cord is spirally wound thereon. Spinning is performed, and further, a compressed rubber sheet constituting the compression layer is sequentially wound to form an unvulcanized sleeve, and then vulcanized to obtain a vulcanized sleeve. Next, the vulcanization sleeve is hung on a driving roll and a driven roll and travels under a predetermined tension, and the rotated grinding wheel is moved so as to abut on the traveling vulcanization sleeve to compress the sleeve. A surface of 3 to 100 grooves is polished on the surface at a time to form a friction transmission surface. The sleeve thus obtained is removed from the driving roll and the driven roll, the sleeve is hung on the other driving roll and the driven roll, traveled, cut into a predetermined width by a cutter, and finished into individual V-ribbed belts. .
第２の方法としては、局面にリブ刻印を設けた円筒状の成形ドラムに、圧縮層を構成する圧縮ゴムシート、接着層を構成する接着ゴムシートを巻き付けた後、心線をスピニングし、伸張層を構成する部材を巻き付けて未加硫スリーブを配置する。その後、該米加硫スリーブを成形ドラムに押圧しながら加硫することで、圧縮層にリブを型付けする。得られた加硫スリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。 As a second method, after winding a compression rubber sheet constituting the compression layer and an adhesive rubber sheet constituting the adhesive layer around a cylindrical molding drum provided with rib markings on the situation, the core wire is spun and stretched The member which comprises a layer is wound, and an unvulcanized sleeve is arrange | positioned. Thereafter, the rice vulcanization sleeve is vulcanized while being pressed against the forming drum, whereby a rib is formed on the compression layer. The obtained vulcanized sleeve is formed with ribs. The rib surface is polished if necessary, and cut into a predetermined width to obtain individual V-ribbed belts.
第３の方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可撓性ジャケットの上に伸張層を構成する部材、接着層を構成する接着ゴムシートを巻き、その上に心線をスピニングした後、さらに圧縮層を構成する圧縮ゴムシートを順次無端状に捲き付けて未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に抑圧して加硫成形する。得られた加硫スリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。 As a third method, after winding a member constituting an extension layer and an adhesive rubber sheet constituting an adhesive layer on a flexible jacket mounted on a cylindrical molding drum, spinning a core wire thereon Further, the compressed rubber sheets constituting the compression layer are sequentially wound endlessly to form an unvulcanized sleeve. Then, the flexible jacket is expanded, and the unvulcanized sleeve is suppressed to an outer mold having a stamp corresponding to the rib portion, and vulcanized. The obtained vulcanized sleeve is formed with ribs. The rib surface is polished if necessary, and cut into a predetermined width to obtain individual V-ribbed belts.
第４の方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可携性ジャケットの上に圧縮層を構成する圧縮ゴムシートを配置した第１未加硫スリーブを形成した後、可撓性ジャケットを膨張させて、該第１未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に抑圧して、リブ部を有する予備成型体を作製すする。そして、前記予備成型体を密着させた外型から、内型を離間させ、次いで、内型に伸張層を構成する部材、接着層を構成する接着ゴムシートを配置し、心線をスピニングして第２未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、前記予備成型体を密着させた外型に、該第２未加硫スリーブを内周側から抑圧して予備成型体と一体的に加硫する。得られた加硫ベルトスリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。 As a fourth method, after forming a first unvulcanized sleeve in which a compressed rubber sheet constituting a compression layer is disposed on a portable jacket mounted on a cylindrical molding drum, a flexible jacket is formed. By expanding, the first unvulcanized sleeve is suppressed to an outer mold having a mark corresponding to the rib portion, and a preformed body having the rib portion is produced. Then, the inner mold is separated from the outer mold to which the preformed body is adhered, and then the member constituting the stretch layer and the adhesive rubber sheet constituting the adhesive layer are arranged on the inner mold, and the core wire is spun. A second unvulcanized sleeve is formed. Then, the flexible jacket is expanded, and the second unvulcanized sleeve is suppressed from the inner peripheral side to the outer mold to which the preformed body is in close contact, and vulcanized integrally with the preformed body. Ribs are formed on the obtained vulcanized belt sleeve, but the rib surface is polished if necessary and cut into a predetermined width to obtain individual V-ribbed belts.
尚、Ｖリブドベルトの圧縮層を表層と内層の２層からなる構成とする場合、表層と内層の２層構成を有する圧縮ゴムシートを巻き付ける、もしくは表層用圧縮ゴムシートと内層用圧縮ゴムシートを順次巻き付けるなどにより、表層と内層の２層構成を有する圧縮層を配置した未加硫スリーブを形成する必要がある。このとき、第１の方法では研磨によりリブを形成するため、得られたＶリブドベルトのリブ山には表層が存在するがリブ側面やリブ底には内層が露出することが考えられる。そのため、表層と内層の２層からなるＶリブドベルトは、第２の方法、第3の方法、もしくは第４の方法で製造することが望ましい。 When the compression layer of the V-ribbed belt is composed of two layers, a surface layer and an inner layer, a compression rubber sheet having a two-layer structure of the surface layer and the inner layer is wound, or the surface compression rubber sheet and the inner layer compression rubber sheet are sequentially wound. It is necessary to form an unvulcanized sleeve in which a compressed layer having a two-layer structure of a surface layer and an inner layer is disposed by winding or the like. At this time, since the rib is formed by polishing in the first method, it is considered that the surface layer exists on the rib crest of the obtained V-ribbed belt, but the inner layer is exposed on the rib side surface and the rib bottom. Therefore, it is desirable that the V-ribbed belt composed of two layers of the surface layer and the inner layer is manufactured by the second method, the third method, or the fourth method.
また図３のような接着層を配置しないＶリブドベルトは、上記方法において接着ゴムシートを配置せずに製造することで得ることができる。更に図２のように圧縮層２６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈しているＶリブドベルトは、例えば第２の方法、第３の方法、もしくは第４の方法で製造することで得られる。そして、圧縮層に含有される短繊維が幅方向に配向したＶリブドベルトは、例えば第１の方法で製造することで得られる。
Further, the V-ribbed belt having no adhesive layer as shown in FIG. 3 can be obtained by manufacturing the above method without arranging an adhesive rubber sheet. Further, as shown in FIG. 2, the short fibers contained in the
尚、本実施形態は、Ｖリブドベルトに本発明を適用した一例であるが、Ｖリブドベルトに限らず、他の種類の摩擦伝動ベルトにも本発明を適用することは可能である。 Although the present embodiment is an example in which the present invention is applied to a V-ribbed belt, the present invention is not limited to a V-ribbed belt but can be applied to other types of friction transmission belts.
次に、本発明を実施例により具体的に説明する。 Next, the present invention will be specifically described with reference to examples.
実施例１〜２、比較例１
以下の実施例１〜２、比較例１のＶリブドベルトは、ポリエステル繊維のロープからなる心線を接着ゴム層内に埋設し、接着ゴム層の一方の面にゴム付綿帆布を２プライ積層し、接着ゴム層の他方の面側に設けられた圧縮ゴム層に３個のリブ部をベルトの長手方向に配したものである。
Examples 1-2, Comparative Example 1
In the V-ribbed belts of Examples 1 and 2 and Comparative Example 1 below, a cord made of a polyester fiber rope is embedded in an adhesive rubber layer, and two plies of a cotton canvas with rubber are laminated on one surface of the adhesive rubber layer. In the compression rubber layer provided on the other surface side of the adhesive rubber layer, three rib portions are arranged in the longitudinal direction of the belt.
ここで、圧縮層として、表１に示すゴム組成物から調整し、ハンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。圧縮層には短繊維が含まれており、該短繊維はベル・BR>G幅方向に配向している。一方、接着層は、表１に示すゴム組成物から短繊維を除いたゴム配合となっている。ここで、表１に示す配合のゴム組成物を１６５℃で３０分間プレス架橋した架橋ゴム物性を評価した。得られた架橋ゴムの硬度（Ｊ１Ｓ−Ａ）をＪＩＳ Ｋ６２５３に、切断時の伸びＥＢ(短繊維の配向方向に対して直角方向)をＪｌＳ Ｋ６２５１に従って測定した結果を表２に示す。 Here, the compression layer was prepared from the rubber composition shown in Table 1, kneaded with a hanbury mixer, and then rolled with a calender roll. The compressed layer contains short fibers, and the short fibers are oriented in the bell / BR> G width direction. On the other hand, the adhesive layer has a rubber composition obtained by removing short fibers from the rubber composition shown in Table 1. Here, the physical properties of the crosslinked rubber obtained by press-crosslinking the rubber composition shown in Table 1 for 30 minutes at 165 ° C. were evaluated. Table 2 shows the results obtained by measuring the hardness (J1S-A) of the obtained crosslinked rubber according to JIS K6253 and measuring the elongation EB during cutting (perpendicular to the orientation direction of short fibers) according to JlS K6251.
ベルトの製造方法としては、以下のような公知の方法を用いた。まず、フラットな円筒状の成形モールドに２プライのゴム付綿帆布及び接着ゴム層を巻きつけ、心線をスピニングし、さらに、圧縮ゴム層を巻きつけた後、圧縮ゴム層の上に加硫用ジャケットを挿入する。ついで、成形モールドを加硫缶内に入れて加硫した後、筒状の加硫スリーブを成形モールドから取り出す。そして、加硫スリーブの圧縮ゴム層をグラインダーにより研削して複数のリブ部を形成してから、カッターにより個々のベルトに切断して、Ｖリブドベルトを得た。 As a belt manufacturing method, the following known methods were used. First, a 2-ply cotton canvas with rubber and an adhesive rubber layer are wrapped around a flat cylindrical molding mold, the core wire is spun, and further, the compressed rubber layer is wound, and then vulcanized on the compressed rubber layer. Insert the jacket. Next, after the molding mold is placed in a vulcanizing can and vulcanized, the cylindrical vulcanizing sleeve is taken out from the molding mold. The compressed rubber layer of the vulcanized sleeve was ground with a grinder to form a plurality of ribs, and then cut into individual belts with a cutter to obtain a V-ribbed belt.
次に、以下に述べるような、μ−Ｖ測定試験及び実機走行試験を行った。 Next, a μ-V measurement test and an actual machine running test as described below were performed.
図５に示すように、μ−Ｖ測定に用いた走行試験機は、ＳＵＳ製駆動プーリ１０（直径１２０ｍｍ）（表面粗度Ｒａ０．３μｍ）、従動プーリ１１、（直径１１０ｍｍ）、アイドラープーリ１２、１３（直径７７ｍｍ）、テンションプーリ１４（直径６０ｍｍ）、アイドラープーリ１５（直径７７ｍｍ）、とを順に配置して構成したものである。そして、試験機の各プーリ１０〜１５にＶリブドベルト１を掛架し、Ｖリブドベルト１のテンションプーリ１４への巻き付け角度を１８０度に、アイドラープーリ１２への巻きつけ角度を１２０度にして、駆動プーリの回転数０〜３００ｒｐｍ、ベルト張力８０Ｎ／リブの試験条件で、駆動プーリ１０に荷重を付与してＶリブドベルト１を走行させ又、従動プーリ１１には負荷を与え走行させる。そして、駆動プーリ１０において、滑り速度Ｖの変化に対してμの変化をオイラー式で測定した。
そして、駆動プーリ１０において、滑り速度Ｖの変化に対してμの変化を測定した。このとき、内蔵エンコーダにて、ベルト速度とプーリ速度を算出する。ベルト速度は、背面アイドラー部の内蔵エンコーダにて算出され、背面アイドラー部でのスリップ率が０％であるとして算出している。
As shown in FIG. 5, the running test machine used for the μ-V measurement includes a SUS drive pulley 10 (diameter 120 mm) (surface roughness Ra 0.3 μm), a driven
And in the
実機走行試験では、図６に示すようなプーリ配置に係る駆動装置に、７ＰＫ１１４０のサイズのベルトを掛け、ベルト張力は９０Ｎ／ｒｉｂとし、ゼロからのスタートで、ドライ時及び被水時（ベルト全体を水に浸漬して引き上げたとき、以下ウェット時という）におけるベルト及びプーリの速度、並びに振動波形（Ｓ／Ｓｉｇ）を測定した。なお、クランクプーリの表面は亜鉛メッキ（表面粗度Ｒａ１．２μｍ）であり、エンジンサイズはＨＲ１５ＤＥであった。 In the actual machine running test, a belt having a size of 7PK1140 is hung on the drive device according to the pulley arrangement as shown in FIG. 6, the belt tension is 90 N / rib, starting from zero, dry and wet (the entire belt) The belt and pulley speed and the vibration waveform (S / Sig) were measured when the sample was dipped in water and pulled up. The surface of the crank pulley was galvanized (surface roughness Ra 1.2 μm), and the engine size was HR15DE.
以上のμ−Ｖ測定試験及び実機走行試験の結果を図７〜１１に示す。 The results of the above μ-V measurement test and actual machine running test are shown in FIGS.
図７及び図８は実施例１のμ−Ｖ測定試験の結果を示し、図９は実施例１の実機走行試験の結果を示す。 7 and 8 show the results of the μ-V measurement test of Example 1, and FIG. 9 shows the results of the actual machine running test of Example 1.
図７に示すように、ドライ時とウェット時とも、μ−Ｖ特性が殆ど変化せず（両者の差が０．１５以内に収まっている）、滑り速度Ｖが１．０ｍ／ｓまでの範囲において、いずれも０．６以下となっている。ウェット時には、ｄμ／ｄｖ＞０であり、μ−Ｖ特性も殆どフラットな特性を示している。
図８は、ウェット時としてベルトを水に浸漬して引き上げたときのμ−Ｖ特性を表したグラフである。図８において、ｄμ／ｄＶは終始負になることはなく、完全にｄμ／ｄＶ≧０となっていることが判る。また、ドライ時とウェット時とも、滑り速度Ｖが１．０ｍ／ｓまでの範囲において、μ−Ｖ特性が殆ど変化せず（両者の差が０．１５以内に収まっている）、いずれも０．６以下となっている。
図９に示すように、実機実測波形（サウンドシグナル［Ｓ／Ｓｉｇ］）ではベルトが自励振動を起こすことなく、異音も発生しない。
As shown in FIG. 7, the μ-V characteristics hardly change between the dry time and the wet time (the difference between the two is within 0.15), and the sliding speed V is in the range up to 1.0 m / s. In both cases, the value is 0.6 or less. When wet, dμ / dv> 0, and the μ-V characteristic is almost flat.
FIG. 8 is a graph showing μ-V characteristics when the belt is dipped in water and pulled up when wet. In FIG. 8, it can be seen that dμ / dV never becomes negative from beginning to end, and dμ / dV ≧ 0 is completely satisfied. In addition, the μ-V characteristics hardly change in the range where the sliding speed V is up to 1.0 m / s both in the dry time and in the wet time (the difference between the two is within 0.15). .6 or less.
As shown in FIG. 9, the actual machine measured waveform (sound signal [S / Sig]) does not cause the belt to self-excited vibrations and no abnormal noise.
また、図７及び図８ともに、滑り速度Ｖが０．３ｍ／ｓを超えると、ｄμ／ｄＶはドライ時、ウェット時に関わらず必ず０以上となる。 7 and 8, when the sliding speed V exceeds 0.3 m / s, dμ / dV is always 0 or more regardless of whether dry or wet.
図１０は比較例１のμ−Ｖ測定試験の結果を示し、図１１は比較例１の実機走行試験の結果を示す。 FIG. 10 shows the result of the μ-V measurement test of Comparative Example 1, and FIG. 11 shows the result of the actual machine running test of Comparative Example 1.
比較例１は、ＳＰ値の大きい可塑剤を配合しなかったため、ドライ時、ウェット時共に摩擦係数が高く、またドライ時とウェット時での差が大きくなった。ウェット時では、０．３ｍ／ｓ以上でｄμ／ｄｖ＜０になっていることが判る。図１１に示すように、実機実測波形ではベルトが自励振動を起こし異音が発生していることが判る。 In Comparative Example 1, since a plasticizer having a large SP value was not blended, the coefficient of friction was high both when dry and when wet, and the difference between dry and wet became large. It can be seen that dμ / dv <0 at 0.3 m / s or more when wet. As shown in FIG. 11, it can be seen from the actual machine measurement waveform that the belt causes self-excited vibration and abnormal noise is generated.
なお、実施例２については、実施例１の図７、図８及び図９と同様の特性を示した。 In addition, Example 2 showed the same characteristics as those of FIGS. 7, 8 and 9 of Example 1.
本発明にかかる摩擦伝動ベルトは自動車用あるいは一般産業用の駆動装置などに装着できる。 The friction transmission belt according to the present invention can be attached to a drive device for automobiles or general industries.
１ Ｖリブドベルト（摩擦伝動ベルト）
２ 心線
３ 接着層
４ 圧縮層
５ 伸張層
６ リブ部
1 V-ribbed belt (friction drive belt)
2 Core 3
Claims (7)
前記可塑剤は、その溶解度指数が前記ゴム組成物のゴム成分の溶解度指数より大きいことにより極性が異なるものであって、ドライ時に前記摩擦伝動面に滲み出て、前記摩擦伝動面に前記可塑剤の膜を形成するものであり、
前記可塑剤は、水に対する親和性があるものであって、前記ベルトの被水時に前記摩擦伝動面の前記膜上の全面に水膜を形成するものであり、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００重量部に対して、前記可塑剤の滲み出しを促進させる無機充填剤を６０〜１１０重量部配合して構成され、
プーリ速度とベルト速度との差で示される滑り速度Ｖの変化に対する摩擦係数μの変化（ｄμ／ｄｖ）がドライ時及び被水時にゼロ又はプラスになっている摩擦伝動ベルト。 A friction transmission belt comprising a rubber composition in which a friction transmission surface is mixed with a plasticizer,
The plasticizer is different in polarity because the solubility index thereof is larger than the solubility index of the rubber component of the rubber composition, and the plasticizer oozes out to the friction transmission surface when dry, and the plasticizer is applied to the friction transmission surface. To form a film of
The plasticizer has an affinity for water, and forms a water film on the entire surface of the friction transmission surface when the belt is wet.
The rubber composition is formed by blending 60 to 110 parts by weight of an inorganic filler that promotes the exudation of the plasticizer with respect to 100 parts by weight of the rubber component.
A friction transmission belt in which a change in friction coefficient μ (dμ / dv) with respect to a change in sliding speed V indicated by a difference between a pulley speed and a belt speed is zero or positive when dry and wet.
前記可塑剤は、その溶解度指数が前記ゴム組成物のゴム成分の溶解度指数より大きいことにより極性が異なるものであって、ドライ時に前記摩擦伝動面に滲み出て、前記摩擦伝動面に前記可塑剤の膜を形成するものであり、
前記可塑剤は、水に対する親和性があるものであって、前記ベルトの被水時に前記摩擦伝動面の前記膜上の全面に水膜を形成するものであり、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００重量部に対して、前記可塑剤の滲み出しを促進させる無機充填剤を６０〜１１０重量部配合して構成され、
プーリ速度とベルト速度との差で示される滑り速度Ｖが０．３ｍ／ｓ以上のときに前記滑り速度Ｖに対する摩擦係数μの変化（ｄμ／ｄｖ）がドライ時及び被水時にゼロ又はプラスになっている摩擦伝動ベルト。 A friction transmission belt comprising a rubber composition in which a friction transmission surface is mixed with a plasticizer,
The plasticizer is different in polarity because the solubility index thereof is larger than the solubility index of the rubber component of the rubber composition, and the plasticizer oozes out to the friction transmission surface when dry, and the plasticizer is applied to the friction transmission surface. To form a film of
The plasticizer has an affinity for water, and forms a water film on the entire surface of the friction transmission surface when the belt is wet.
The rubber composition is formed by blending 60 to 110 parts by weight of an inorganic filler that promotes the exudation of the plasticizer with respect to 100 parts by weight of the rubber component.
When the sliding speed V indicated by the difference between the pulley speed and the belt speed is 0.3 m / s or more, the change of the friction coefficient μ with respect to the sliding speed V (dμ / dv) becomes zero or positive when dry and wet. Friction power transmission belt.
前記ゴム組成物のゴム成分が、エチレン・α−オレフィンエラストマーであり、
前記可塑剤の溶解度指数が８．３〜１０．７（ｃａｌ／ｃｍ3）1/2であって、前記可塑剤が摩擦伝動面に滲み出て膜を形成するものあり、
前記可塑剤は水に対する親和性を備える親水基を有する構造であって、前記可塑剤が水に対する親和性を備える親水基を有する分子構造であって、被水時に摩擦伝動面に滲み出た可塑剤の膜上の全面に水膜を形成するものであり、
前記ゴム組成物は、前記エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、前記可塑剤を１０〜２５重量部、無機充填剤を６０〜１１０重量部配合して構成される請求項１又は２に記載の摩擦伝動ベルト。 A friction transmission belt comprising a rubber composition in which a friction transmission surface is mixed with a plasticizer,
The rubber component of the rubber composition is an ethylene / α-olefin elastomer,
The plasticizer has a solubility index of 8.3 to 10.7 (cal / cm 3 ) 1/2 , and the plasticizer oozes out on the friction transmission surface to form a film,
The plasticizer has a structure having a hydrophilic group having an affinity for water, and the plasticizer has a molecular structure having a hydrophilic group having an affinity for water, and the plastic that has oozed out on the friction transmission surface when wet. A water film is formed on the entire surface of the agent film,
The rubber composition is configured by blending 10 to 25 parts by weight of the plasticizer and 60 to 110 parts by weight of an inorganic filler with respect to 100 parts by weight of the ethylene / α-olefin elastomer. The friction transmission belt described in 1.
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