JP4894222B2 - Imaging lens, imaging unit, and portable terminal - Google Patents
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Description
本発明は、CCD型イメージセンサあるいはCMOS型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた小型の撮像レンズ、撮像ユニットおよびこれを備える携帯端末に関する。 The present invention relates to a small imaging lens, an imaging unit, and a portable terminal equipped with the imaging lens using a solid-state imaging device such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor.
近年、CCD(Charged Coupled Device)型イメージセンサあるいはCMOS(Complementary Metal Oxide Semconductor)型イメージセンサ等の固体撮像素子を用いた撮像装置の高性能化、小型化に伴い、撮像装置を備えた携帯電話や携帯情報端末が普及しつつある。また、これらの撮像装置に搭載される撮像レンズには、さらなる小型化への要求が高まっている。 In recent years, along with the improvement in performance and size of solid-state imaging devices such as CCD (Charged Coupled Device) type image sensors or CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) type image sensors, Portable information terminals are becoming popular. In addition, there is an increasing demand for further downsizing of imaging lenses mounted on these imaging apparatuses.
このような用途の撮像レンズとしては、1枚あるいは2枚構成のレンズに比べ高性能化が可能ということで、3枚構成のレンズが知られている。物体側より順に、正屈折力を有する第1レンズ、負屈折力を有する第2レンズ、正屈折力を有する第3レンズからなるいわゆるトリプレットタイプの撮像レンズは、例えば特許文献1に開示されている。
As an imaging lens for such an application, a lens having a three-lens configuration is known because it can achieve higher performance than a lens having one or two lenses. A so-called triplet-type imaging lens including, in order from the object side, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power is disclosed in
また、物体側より順に、正屈折力を有する第1レンズ、正屈折力を有する第2レンズ、負屈折力を有する第3レンズからなるいわゆるテレフォトタイプの撮像レンズは、例えば特許文献2に開示されている。
しかしながら、特許文献1に記載されているタイプの撮像レンズは、広い画角を確保しながら諸収差が良好に補正されたタイプではあるが、その一方では撮像レンズ全長(撮像レンズの最も物体側の面から像側焦点までの光軸上の距離)が比較的長く、小型化に必ずしも向いているとはいえなかった。また、特許文献2に記載されているタイプの撮像レンズは、撮像レンズ全長を短縮するのに有利な構成であるが、さらなる小型化には改善の余地があった。
However, although the imaging lens of the type described in
本発明はこのような問題点に鑑み、従来タイプより小型でありながらも、諸収差が良好に補正された、3枚構成の撮像レンズ、それを備えた撮像ユニット及び携帯端末を提供することを目的とする。 In view of such problems, the present invention provides a three-lens imaging lens in which various aberrations are favorably corrected while being smaller than the conventional type, an imaging unit including the imaging lens, and a portable terminal. Objective.
ここで、小型の撮像レンズの尺度であるが、本発明では下式を満たすレべルの小型化を目指している。この範囲を満たすことで、撮像レンズ全長を短くでき相乗的にレンズ外径も小さくできる。これにより、撮像装置全体の小型軽量化が可能となる。
L/f<1.40 (7)
ただし、
L:撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離
f:撮像レンズ全系の焦点距離
Here, although it is a scale of a small image pickup lens, the present invention aims at downsizing the level satisfying the following expression. By satisfying this range, the overall length of the imaging lens can be shortened and the lens outer diameter can be reduced synergistically. Thereby, the whole imaging device can be reduced in size and weight.
L / f <1.40 (7)
However,
L: Distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the image side focal point of the entire imaging lens system f: Focal length of the entire imaging lens system
ここで、像側焦点とは撮像レンズに光軸と平行な平行光線が入射した場合の像点をいう。なお、撮像レンズの最も像側の面と像側焦点位置との間に、光学的ローパスフィルタ、赤外線カットフィルタ、または固体撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板が配置される場合には、平行平板部分は空気換算距離とした上で上記Lの値を計算するものとする。また、より望ましくは下式の範囲がよい。
L/f<1.30 (7’)
Here, the image-side focal point refers to an image point when a parallel light beam parallel to the optical axis is incident on the imaging lens. When a parallel plate such as an optical low-pass filter, an infrared cut filter, or a seal glass of a solid-state image sensor package is disposed between the image-side surface of the imaging lens and the image-side focal position, the imaging lens is parallel. The flat plate portion is calculated as the above L value after the air conversion distance. More preferably, the range of the following formula is good.
L / f <1.30 (7 ′)
請求項1に記載の撮像レンズは、固体撮像素子に被写体像を結像する単焦点の撮像レンズであって、物体側より順に、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第1レンズ、開口絞り、正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズ、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第3レンズからなり、以下の条件式を満足することを特徴とする。
0.20<R1/f<0.42 (1)
0.15<D2/f<0.30 (2’)
ただし、
R1 :前記第1レンズの物体側面の曲率半径
D2 :前記第1レンズと前記第2レンズの軸上の空気間隔
f :前記撮像レンズ全系の焦点距離
請求項2に記載の撮像レンズは、請求項1に記載の発明において、下記の条件式を満足することを特徴とする。
0.23<R1/f<0.38 (1’)
The imaging lens according to
0.20 <R1 / f <0.42 (1)
0.15 <D2 / f <0.30 (2 ′)
However,
R1: curvature radius D2 of the object side surface of the first lens D2: air spacing on the axis of the first lens and the second lens f2: focal length of the entire imaging lens system The imaging lens according to
0.23 <R1 / f <0.38 (1 ′)
小型で収差の良好に補正された撮像レンズを得るための本発明の基本構成は、物体側より順に、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第1レンズ、開口絞り、正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズ、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第3レンズからなる。物体側より順に、第1レンズおよび第2レンズからなる正レンズ群と、像側に凹面を向けた負の第3レンズを配置する、いわゆるテレフォトタイプのこのレンズ構成は、撮像レンズ全長を短縮し小型化には有利な構成である。 The basic configuration of the present invention for obtaining a small imaging lens with good aberration correction is, in order from the object side, a first lens having a positive refractive power and a convex surface facing the object side, an aperture stop, a positive lens A second meniscus lens having a refractive power and having a convex surface facing the image side, and a third lens having a negative refractive power and having a concave surface facing the image side. The so-called telephoto type lens configuration in which a positive lens group consisting of a first lens and a second lens and a negative third lens with a concave surface facing the image side are arranged in order from the object side shortens the overall length of the imaging lens. However, this configuration is advantageous for downsizing.
収差補正に関しては、正の屈折力を第1レンズと第2レンズで分担しているので、球面収差やコマ収差の発生を抑えることができる。また、開口絞りが第1レンズと第2レンズの間に配置され、第1レンズは物体側に凸面を向けた形状、第2レンズは像側に凸面を向けたメニスカス形状であるため、倍率色収差や歪曲収差が補正しやすい構成である。 Regarding aberration correction, since the positive refractive power is shared by the first lens and the second lens, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration and coma. Further, since the aperture stop is disposed between the first lens and the second lens, the first lens has a shape with a convex surface facing the object side, and the second lens has a meniscus shape with the convex surface facing the image side. And distortion is easily corrected.
条件式(1)は、第1レンズの物体側の曲率半径を適切に設定するものである。R1/fが上限を下回ることで、撮像レンズ全長の短縮が可能となる。また、像面湾曲を良好に補正することができる。一方、R1/fが下限を上回ることで、高次の球面収差やコマ収差を小さく抑えることができる。また、曲率半径が小さくなりすぎずレンズの加工性もよくなる。また、より望ましくは下式の範囲がよい。
0.23<R1/f<0.38 (1’)
Conditional expression (1) sets the radius of curvature of the first lens on the object side appropriately. When R1 / f is less than the upper limit, the entire length of the imaging lens can be shortened. In addition, the field curvature can be corrected favorably. On the other hand, when R1 / f exceeds the lower limit, higher-order spherical aberration and coma aberration can be reduced. In addition, the radius of curvature does not become too small, and the processability of the lens is improved. More preferably, the range of the following formula is good.
0.23 <R1 / f <0.38 (1 ′)
条件式(2)は、第1レンズと第2レンズの間隔を適切に設定しコマ収差や像面湾曲を良好に補正する条件である。D2/fが上限を下回ることで、コマ収差や像面湾曲を良好に補正することができる。また、開口絞りと第1レンズおよび第2レンズとの距離が近くなるので第1レンズおよび第2レンズのレンズ外径が大きくならず撮像レンズの小型化に有利になる。一方、D2/fが下限を上回ることで、開口絞りを挿入するための間隔を十分確保できる。また、より望ましくは下式の範囲がよい。
0.15<D2/f<0.3 (2’)
Conditional expression (2) is a condition for appropriately setting the distance between the first lens and the second lens to satisfactorily correct coma and field curvature. When D2 / f is lower than the upper limit, coma aberration and field curvature can be favorably corrected. Further, since the distance between the aperture stop and the first lens and the second lens is reduced, the outer diameters of the first lens and the second lens are not increased, which is advantageous for downsizing the imaging lens. On the other hand, when D2 / f exceeds the lower limit, a sufficient interval for inserting the aperture stop can be secured. More preferably, the range of the following formula is good.
0.15 <D2 / f <0.3 (2 ′)
請求項3に記載の撮像レンズは、請求項1又は2に記載の発明において、下記の条件式を満足することを特徴とする。
−5<Pair/P0<−1.3 (3)
ただし、
P0 :前記撮像レンズ全系の屈折力
Pair :前記第1レンズの像側面(R2)と前記第2レンズの物体側面(R3)とにより形成されるいわゆる空気レンズの屈折力であり、また、屈折力とは焦点距離の逆数であり、上記Pairは、下記の(4)式で求めることができる。
Pair=(1−N1)/R2+(N2−1)/R3−{((1−N1)・(N2−1))/(R2・R3)}・D2 (4)
ただし、
N1 :前記第1レンズのd線に対する屈折率
N2 :前記第2レンズのd線に対する屈折率
R2 :前記第1レンズの像側面の曲率半径
R3 :前記第2レンズの物体側面の曲率半径
D2 :前記第1レンズと前記第2レンズの軸上の空気間隔
The imaging lens described in
−5 <P air / P 0 <−1.3 (3)
However,
P 0 : refractive power of the entire imaging lens system P air : refractive power of a so-called air lens formed by the image side surface (R2) of the first lens and the object side surface (R3) of the second lens, and The refractive power is the reciprocal of the focal length, and the P air can be obtained by the following equation (4).
P air = (1-N1) / R2 + (N2-1) / R3-{((1-N1) · (N2-1)) / (R2 · R3)} · D2 (4)
However,
N1: Refractive index N2 with respect to d line of the first lens R2: Refractive index R2 with respect to d line of the second lens R2: Radius of curvature R3 of the image side surface of the first lens D2: Radius of curvature D2 of the object side surface of the second lens: Air spacing on the axis of the first lens and the second lens
条件式(3)は、第1レンズと第2レンズで形成される空気レンズの屈折力を適切にすることにより、像面補正およびレンズの加工性を良好にするための条件である。Pair/P0が上限を下回れば、空気レンズによる負の屈折力を維持できるためぺッツバール和が大きくなりすぎず、像面を平坦にすることができる。一方、Pair/P0が下限を上回ると、空気レンズによる負の屈折力が強くなりすぎないので、絞りを挟む第2面と第3面の曲率半径が大きくでき、レンズの加工性が良くなる。更に、軸外で第2面と第3面が離れるので、軸上間隔を大きくしなくても絞りを挿入するための空気間隔を十分に確保でき、撮像レンズの小型化に有利になる。また、より望ましくは下式の範囲がよい。
−4<Pair/P0<−2 (3’)
Conditional expression (3) is a condition for improving the image plane correction and lens processability by making the refractive power of the air lens formed by the first lens and the second lens appropriate. If P air / P 0 is less than the upper limit, the negative refractive power by the air lens can be maintained, and the Petzval sum does not become too large, and the image plane can be flattened. On the other hand, if P air / P 0 exceeds the lower limit, the negative refracting power by the air lens does not become too strong, so that the radius of curvature of the second surface and the third surface sandwiching the stop can be increased, and the workability of the lens is improved. Become. Further, since the second surface and the third surface are separated from each other outside the axis, a sufficient air space for inserting the diaphragm can be secured without increasing the axial space, which is advantageous for downsizing of the imaging lens. More preferably, the range of the following formula is good.
-4 <P air / P 0 <-2 (3 ′)
請求項4に記載の撮像レンズは、請求項1〜3のいずれかに記載の発明において、下記の条件式を満足することを特徴とする。
−2.0<f3/f<−0.4 (5)
ただし、
f3 :前記第3レンズの焦点距離
f :前記撮像レンズ全系の焦点距離
An imaging lens according to a fourth aspect of the invention is characterized in that, in the invention according to any one of the first to third aspects, the following conditional expression is satisfied.
−2.0 <f3 / f <−0.4 (5)
However,
f3: focal length of the third lens f: focal length of the entire imaging lens system
条件式(5)は、第3レンズの屈折力を適切に設定するものである。f3/fが下限を上回ることで、第3レンズの負の屈折力を適度に維持することができ、レンズ全長の短縮および像面湾曲や歪曲収差等の軸外諸収差の良好な補正に効果がある。一方、f3/fが上限を下回ることで、第3レンズの負の屈折力が必要以上に大きくなりすぎず、結果として射出瞳位置を固体撮像素子から物体側ヘ遠ざけることができるため、固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束の主光線入射角度(主光線と光軸のなす角度で光軸か光軸と平行な場合は0°)を小さく抑えることが可能となる。結果として、撮像面周辺部において実質的な開口効率が減少する現象(シェーディング)を抑制することができる。又、より望ましくは下式の範囲がよい。
−1.5<f3/f<−0.5 (5’)
Conditional expression (5) sets the refractive power of the third lens appropriately. When f3 / f exceeds the lower limit, the negative refracting power of the third lens can be appropriately maintained, and it is effective for shortening the entire lens length and favorably correcting various off-axis aberrations such as field curvature and distortion. There is. On the other hand, since f3 / f is less than the upper limit, the negative refractive power of the third lens is not increased more than necessary, and as a result, the exit pupil position can be moved away from the solid-state image sensor to the object side. It is possible to reduce the principal ray incident angle of the light beam that forms an image on the periphery of the imaging surface of the element (the angle formed by the principal ray and the optical axis is 0 ° when the optical axis is parallel to the optical axis). As a result, it is possible to suppress a phenomenon (shading) in which the substantial aperture efficiency decreases in the periphery of the imaging surface. More preferably, the range of the following formula is better.
−1.5 <f3 / f <−0.5 (5 ′)
請求項5に記載の撮像レンズは、請求項4に記載の発明において、前記第3レンズは両凹形状を有することを特徴とするので、負の屈折力が物体側面と像側面に分散されるため、像側面の曲率半径が小さくなりすぎずに、前記第3レンズの負の屈折力を強くできる。条件式(5)のもとで、前記第3レンズの負の屈折力を設定したとき、前記第3レンズの像側面の最凸部と撮像面との間隔をあけることができ、組付性や調整容易性に優れる撮像レンズを提供できる。 According to a fifth aspect of the present invention, in the image pickup lens according to the fourth aspect of the invention, the third lens has a biconcave shape, so that negative refractive power is dispersed on the object side surface and the image side surface. Therefore, the negative refractive power of the third lens can be increased without the curvature radius of the image side surface becoming too small. When the negative refracting power of the third lens is set under the conditional expression (5), the distance between the most convex part on the image side surface of the third lens and the imaging surface can be increased, and the assembling property can be increased. And an imaging lens excellent in ease of adjustment.
請求項6に記載の撮像レンズは、請求項1〜5のいずれかに記載の発明において、下記の条件式を満足することを特徴とする。
20<{(ν1+ν2)/2}−ν3<65 (6)
ただし、
ν1 :前記第1レンズのアッべ数
ν2 :前記第2レンズのアッべ数
ν3 :前記第3レンズのアッべ数
An imaging lens according to a sixth aspect of the invention is characterized in that, in the invention according to any one of the first to fifth aspects, the following conditional expression is satisfied.
20 <{(ν1 + ν2) / 2} −ν3 <65 (6)
However,
ν1: Abbe number of the first lens ν2: Abbe number of the second lens ν3: Abbe number of the third lens
条件式(6)は、撮像レンズ全系の色収差を良好に補正する条件である。(6)式の値が下限を上回ることで、軸上色収差、倍率色収差をバランス良く補正することができる。一方、(6)式の値が上限を下回ることで入手性のよい光学材料によりレンズを構成することができる。また、より望ましくは下式の範囲がよい。
25<{(ν1+ν2)/2}−ν3<65 (6’)
Conditional expression (6) is a condition for satisfactorily correcting the chromatic aberration of the entire imaging lens system. When the value of equation (6) exceeds the lower limit, axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected in a well-balanced manner. On the other hand, when the value of the formula (6) is lower than the upper limit, the lens can be constituted by an optical material that is highly available. More preferably, the range of the following formula is good.
25 <{(ν1 + ν2) / 2} −ν3 <65 (6 ′)
請求項7に記載の撮像レンズは、請求項1〜6のいずれかに記載の発明において、前記第1レンズ、前記第2レンズ、及び前記第3レンズはプラスチック材料から形成されていることを特徴とする。
The imaging lens according to claim 7, characterized in the invention according to any one of
近年では、固体撮像装置全体の小型化を目的とし、同じ画素数の固体撮像素子であっても、画素ピッチが小さく、結果として撮像面サイズの小さいものが開発されている。このような撮像面サイズの小さい固体撮像素子向けの撮像レンズは、全系の焦点距離を比例的に短くする必要があるため、各レンズの曲率半径や外径がかなり小さくなってしまう。従って、手間のかかる研磨加工により製造するガラスレンズと比較すれば、第1レンズ、第2レンズおよび第3レンズを、射出成形により製造されるプラスチックレンズで構成することにより、曲率半径や外径の小さなレンズであっても安価に大量生産が可能となる。また、プラスチックレンズは非球面化が容易なため、収差補正上も有利である。更に、小径レンズであっても比較的容易に製造できるガラスモールドレンズを採用した場合と比較しても、プラスチックレンズはプレス温度を低くできることから、成形金型の損耗を抑えることができ、その結果、成形金型の交換回数やメンテナンス回数を減少させ、コスト低減を図ることができる。 In recent years, for the purpose of downsizing the entire solid-state imaging device, even a solid-state imaging device having the same number of pixels has been developed with a small pixel pitch and consequently a small imaging surface size. In such an imaging lens for a solid-state imaging device having a small imaging surface size, it is necessary to proportionally shorten the focal length of the entire system, so that the curvature radius and the outer diameter of each lens are considerably reduced. Therefore, in comparison with a glass lens manufactured by laborious polishing, the first lens, the second lens, and the third lens are made of plastic lenses manufactured by injection molding, so that the radius of curvature and the outer diameter are increased. Even small lenses can be mass-produced at low cost. In addition, since plastic lenses can be easily aspherical, it is advantageous in terms of aberration correction. Furthermore, compared to the case of adopting a glass mold lens that can be manufactured relatively easily even with a small-diameter lens, the plastic lens can reduce the press temperature, and therefore, the wear of the molding die can be suppressed. In addition, it is possible to reduce the cost by reducing the number of replacements and maintenance of the molding die.
なお、「プラスチック材料から形成されている」とは、プラスチック材料を母材として、その表面に反射防止や表面硬度向上を目的としてコーティング処理を行った場合を含むものとする。また、プラスチック材料の屈折率の温度変化を小さく抑えることを目的として、プラスチック材料中に無機微粒子を混合させた場合も含むものとする。 The phrase “formed from a plastic material” includes a case where a plastic material is used as a base material and a coating treatment is performed on the surface for the purpose of preventing reflection or improving surface hardness. In addition, for the purpose of suppressing the temperature change of the refractive index of the plastic material to be small, the case where inorganic fine particles are mixed in the plastic material is also included.
請求項8に記載の撮像ユニットは、光電変換部を備えた固体撮像素子と、請求項1〜7のいずれかに記載され、前記固体撮像素子の前記光電変換部に被写体像を結像させる撮像レンズと、前記固体撮像素子を保持すると共に電気信号の送受を行う外部接続用端子を有する基板と、物体側からの光入射用の開口部を有し遮光性部材からなる筐体と、が一体的に形成された撮像ユニットであって、前記撮像ユニットの前記撮像レンズ光軸方向の高さが10[mm]以下であることを特徴とする。 An imaging unit according to an eighth aspect of the present invention is a solid-state imaging device including a photoelectric conversion unit, and an imaging according to any one of the first to seventh aspects, wherein a subject image is formed on the photoelectric conversion unit of the solid-state imaging device. A lens, a substrate having an external connection terminal for holding the solid-state imaging device and transmitting / receiving an electric signal, and a housing made of a light-shielding member having an opening for light incidence from the object side are integrated. The image pickup unit is formed in a manner that the height of the image pickup unit in the optical axis direction of the image pickup lens is 10 [mm] or less.
本発明の撮像レンズを用いることで、より小型かつ高性能な撮像ユニットを得ることができる。 By using the imaging lens of the present invention, a smaller and higher performance imaging unit can be obtained.
ここで、「光入射用の開口部」とは、必ずしも孔等の空間を形成するものに限らず、物体側からの入射光を透過可能な領域が形成された部分を指すものとする。又、「前記撮像ユニットの前記撮像レンズ光軸方向の高さが10[mm]以下」とは、上記全ての構成を備えた撮像ユニットの光軸方向に沿った全長を意味するものとする。従って、例えば、基板の表の面に筐体が設けられ、基板の背面に電子部品等が実装された場合にあっては、筐体の物体側となる先端部から背面上で突出する電子部品の先端部までの距離(図2ではΔ)が10[mm]以下となることを想定する。 Here, the “light entrance opening” is not necessarily limited to a space such as a hole, and refers to a portion where a region capable of transmitting incident light from the object side is formed. Further, “the height of the imaging unit in the optical axis direction of the imaging lens is equal to or less than 10 mm” means the total length along the optical axis direction of the imaging unit having all the above-described configurations. Therefore, for example, when a housing is provided on the front surface of the substrate and an electronic component or the like is mounted on the back surface of the substrate, the electronic component that protrudes on the back surface from the front end on the object side of the housing It is assumed that the distance (Δ in FIG. 2) to the front end of the lens is 10 [mm] or less.
請求項9に記載の携帯端末は、請求項8に記載の撮像ユニットを備えることを特徴とする。 A mobile terminal according to a ninth aspect includes the imaging unit according to the eighth aspect.
本発明の撮像ユニットを用いることで、より小型かつ高性能な携帯端末を得ることができる。 By using the imaging unit of the present invention, a smaller and higher performance portable terminal can be obtained.
本発明によれば、従来タイプより小型でありながらも、諸収差が良好に補正された、3枚構成の撮像レンズ、それを備えた撮像ユニット及び携帯端末を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide an imaging lens having a three-lens configuration in which various aberrations are favorably corrected while being smaller than the conventional type, and an imaging unit and a portable terminal including the imaging lens.
以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。図1は、本実施の形態にかかる撮像ユニット50の斜視図であり、図2は、撮像ユニット50の撮像光学系の光軸に沿った断面を模式的に示した図である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a perspective view of an
図1に示すように、撮像ユニット50は、光電変換部51aを有する固体撮像素子としてのCMOS型撮像素子51と、この撮像素子51の光電変換部51aに被写体像を撮像させる撮像レンズ10と、撮像素子51を保持すると共にその電気信号の送受を行う外部接続用端子(外部接続端子ともいう)54(図1参照)を有する基板52と、物体側からの光入射用の開口部を有し遮光部材からなる鏡筒としての筐体53とを備え、これらが一体的に形成されている。
As shown in FIG. 1, the
図2に示すように、撮像素子51は、その受光側の平面の中央部に、画素(光電変換素子)が2次元的に配置された、受光部としての光電変換部51aが形成されており、その周囲には信号処理回路51bが形成されている。かかる信号処理回路は、各画素を順次駆動し信号電荷を得る駆動回路部と、各信号電荷をデジタル信号に変換するA/D変換部と、このデジタル信号を用いて画像信号出力を形成する信号処理部等から構成されている。また、撮像素子51の受光側の平面の外縁近傍には、多数のパッド(図示略)が配置されており、ワイヤWを介して基板52に接続されている。撮像素子51は、光電変換部51aからの信号電荷をデジタルYUV信号等の画像信号等に変換し、ワイヤWを介して基板52上の所定の回路に出力する。ここで、Yは輝度信号、U(=R−Y)は赤と輝度信号との色差信号、V(=B−Y)は青と輝度信号との色差信号である。なお、撮像素子は上記CMOS型のイメージセンサに限定されるものではなく、CCD等の他のものを使用しても良い。
As shown in FIG. 2, the
基板52は、その上面上で撮像素子51及び筐体53を支持する支持平板52aと、支持平板52aの下面(撮像素子51と反対側の面)にその一端部が接続されたフレキシブル基板52bとを備えている。
The
支持平板52aは、表裏面に設けられた多数の信号伝達用パッドを有しており、その上面側で前述した撮像素子51のワイヤWと接続され、下面側でフレキシブル基板52bと接続されている。
The support
図1において、フレキシブル基板52bは、上記の如くその一端部が支持平板52aと接続され、その他端部に設けられた外部接続端子54を介して支持平板52aと外部回路(例えば、撮像ユニットを実装した上位装置が有する制御回路)とを接続し、外部回路から撮像素子51を駆動するための電圧やクロック信号の供給を受けたり、また、デジタルYUV信号を外部回路ヘ出力したりすることを可能とする。さらに、フレキシブル基板52bの長手方向の中間部が可撓性又は変形性を備え、その変形により、支持平板52aに対して外部接続端子54の向きや配置に自由度を与えている。
In FIG. 1, as described above, one end of the
図2において、筐体53は、基板52の支持平板52aにおける撮像素子51が設けられた面上に、撮像素子51を覆うようにして固定配置されている。即ち、筐体53は、撮像素子51側の部分が撮像素子51を囲むように広く開口されると共に他端部が小開口を有するフランジ付き筒状に形成されており、支持平板52a上に撮像素子51側の端部が当接固定されている。なお、筐体53の撮像素子51側の端部が、撮像素子51上における光電変換部51aの周囲に当接固定されていても艮い。
In FIG. 2, the
筐体53は、小開口(光入射用の開口部)が設けられた他端部を物体側に向けて使用され、筐体53の内部に、撮像レンズ10と撮像素子51との間に、IR(赤外線)カットフィルタFが固定配置されている。
The
撮像レンズ10は、物体側より順に、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第1レンズL1、開口絞りS、正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズL2、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第3レンズL3からなり、撮像素子に対して被写体像の結像を行う機能を有する。なお、図1では上側を物体側、下側を像側としており、図2における一点鎖線を各レンズL1、L2、L3の共通する光軸とする。
The
なお、図示は省略するが、第1レンズL1よりもさらに物体側に、外部からの不要光の入射をできるだけ少なくするための外部遮光マスクが設けられていても良い。又、開口絞りSは、撮像レンズ全系のFナンバーを決定する部材である。 Although illustration is omitted, an external light shielding mask for minimizing the incidence of unnecessary light from outside may be provided on the object side further than the first lens L1. The aperture stop S is a member that determines the F number of the entire imaging lens system.
レンズL1、L2は鏡枠55により保持され、レンズL3は鏡枠56により保持されている。それらの光軸と筐体53の中心線とが一致した状態で、直列に配置した鏡枠55,56を、筐体53のフランジに突き当てることで、筐体53の内部において、各レンズL1〜L3を所定の光軸位置に位置決めできるようになっている。尚、レンズと鏡枠とを一体成形しても良い。
The lenses L1 and L2 are held by a
これらレンズL1、L2、L3は、図示は省略するが、例えば、各々の中心から所定範囲までが撮像レンズとしての機能を有する有効径の範囲に設定され、それよりも外側の部分が撮像レンズとして機能しないフランジ部に設定されていても良い。この場合、各レンズL1、L2、L3は、そのフランジ部の外周部を筐体53の所定位置にはめ込むことによって、筐体53の内部に保持可能となる。IRカットフィルタFは、例えば、略矩形状や円形状に形成された部材である。
Although not shown, these lenses L1, L2, and L3 are set to an effective diameter range having a function as an imaging lens from each center to a predetermined range, for example, and an outer portion as the imaging lens. It may be set to a flange portion that does not function. In this case, each
近年では、撮像ユニット50全体の小型化を目的とし、同じ画素数の固体撮像素子であっても、画素ピッチが小さく、結果として受光部(光電変換部)の画面サイズの小さいものが開発されている。このような画面サイズの小さい固体撮像素子向けの撮像レンズは、同じ画角を確保するためには、全系の焦点距離を短くする必要があるため、各レンズの曲率半径や外径がかなり小さくなってしまう。従って、研磨加工により製造されるガラスレンズでは加工が困難となる。従って、各レンズL1、L2、L3はいずれもプラスチックを素材として射出成形により形成されていることが望ましい。尚、撮像ユニット50として、温度変化時の撮像レンズ全系の像点位置変動を小さく抑えたい場合においては、第1レンズL1をガラスモールドレンズにしてもよい。
In recent years, for the purpose of downsizing the
さらに、図示は省略するが、第2レンズL2と第3レンズL3との間の各々に、遮光マスクが配置されていても良く、この場合には、固体撮像素子に近い第3レンズL3の撮像レンズ有効径の外側に不要光が入射することを防止して、ゴーストやフレアの発生を抑えることができる。 Furthermore, although illustration is omitted, a light shielding mask may be disposed between each of the second lens L2 and the third lens L3, and in this case, imaging of the third lens L3 close to the solid-state imaging device. By preventing unnecessary light from entering the outside of the lens effective diameter, it is possible to suppress the occurrence of ghost and flare.
上述した撮像ユニット50の動作について説明する。図3は、撮像ユニット50を携帯端末或いは撮像装置としての携帯電話機100に装備した状態を示す。また、図4は携帯電話機100の制御ブロック図である。
The operation of the
撮像ユニット50は、例えば、筐体53の物体側端面が携帯電話機100の背面(図3(b)参照)に設けられ、液晶表示部の下方に相当する位置に配設される。
In the
撮像ユニット50の外部接続端子54(図4では矢印)は、携帯電話機100の制御部101と接続され、輝度信号や色差信号等の画像信号を制御部101側に出力する。
The external connection terminal 54 (arrow in FIG. 4) of the
一方、携帯電話機100は、図4に示すように、各部を統括的に制御すると共に、各処理に応じたプログラムを実行する制御部(CPU)101と、番号等をキーにより支持入力するための入力部60と、所定のデータの他に撮像した映像等を表示する液晶表示部70と、外部サーバとの間の各種情報通信を実現するための無線通信部80と、携帯電話機100のシステムプログラムや各種処理プログラム及び端末ID等の必要な諸データを記憶している記憶部(ROM)91と、制御部101によって実行される各種処理プログラムやデータ、若しくは処理データ、或いは撮像ユニット50により撮像データ等を一時的に格納する作業領域として用いられる及び一時記隠部(RAM)92とを備えている。
On the other hand, as shown in FIG. 4, the
撮像ユニット50から入力された画像信号は、上記携帯電話機100の制御系により、記憶部92に記憶されたり、或いは表示部70で表示され、さらには、無線通信部80を介して映像情報として外部に送信される。
The image signal input from the
(実施例)
以下、上述した実施の形態に好適な撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
f :撮像レンズ全系の焦点距離
fB :バックフォーカス
F :Fナンバー
2Y :固体撮像素子の撮像面対角線長
R :曲率半径
D :軸上面間隔
Nd :レンズ材料のd線に対する屈折率
νd :レンズ材料のアッべ数
(Example)
Examples of imaging lenses suitable for the above-described embodiments will be described below. Symbols used in each example are as follows.
f: Focal length of the entire imaging lens system fB: Back focus F: F number 2Y: Diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device R: Radius of curvature D: Axial distance Nd: Refractive index νd of lens material with respect to d-line: Lens material Abbe number of
各実施例において非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にX軸をとり、光軸と垂直方向の高さをhとして以下の「数1」で表す。
In each embodiment, the shape of the aspheric surface is expressed by the following “
(実施例1)
実施例1にかかる撮像レンズのレンズデータを表1、2に示す。
Example 1
Tables 1 and 2 show lens data of the imaging lens according to the first example.
なお、これ以降(表のレンズデータを含む)において、10のべき乗数(たとえば2.5×10-02)をE(たとえば2.5E−02)を用いて表すものとする。 In the following (including the lens data in the table), a power of 10 (for example, 2.5 × 10 −02 ) is expressed using E (for example, 2.5E-02).
図5は実施例1の撮像レンズの断面図である。図中L1は第1レンズ、L2は第2レンズ、L3は第3レンズ、Sは開口絞りを示す。また、Fは光学的ローパスフィルターやIRカットフィルター等を想定した平行平板、51aは撮像素子51の光電変換部である。図6は、実施例1の撮像レンズに関する収差図(球面収差(a)、非点収差(b)、歪曲収差(c)、メリディオナルコマ収差(d))である。尚、以降の収差図において、球面収差図及びメリディオナルコマ収差図では、実線がd線、点線がg線を表し、非点収差図では、実線がサジタル像面、点線がメリディオナル像面を表すものとする。
5 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 1. FIG. In the figure, L1 is a first lens, L2 is a second lens, L3 is a third lens, and S is an aperture stop. Further, F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, and the like, and 51a is a photoelectric conversion unit of the
(実施例2)
実施例2にかかる撮像レンズのレンズデータを表3、4に示す。
(Example 2)
Tables 3 and 4 show lens data of the imaging lens according to Example 2.
図7は実施例2の撮像レンズの断面図である。図中L1は第1レンズ、L2は第2レンズ、L3は第3レンズ、Sは開口絞りを示す。また、Fは光学的ローパスフィルターやIRカットフィルター等を想定した平行平板、51aは撮像素子51の光電変換部である。図8は実施例2の収差図(球面収差(a)、非点収差(b)、歪曲収差(c)、メリディオナルコマ収差(d))である。
FIG. 7 is a cross-sectional view of the imaging lens of the second embodiment. In the figure, L1 is a first lens, L2 is a second lens, L3 is a third lens, and S is an aperture stop. Further, F is a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, and the like, and 51a is a photoelectric conversion unit of the
(実施例3)
実施例3にかかる撮像レンズのレンズデータを表5、6に示す、
(Example 3)
Tables 5 and 6 show lens data of the imaging lens according to Example 3.
図9は実施例3の撮像レンズの断面図である。図中L1は第1レンズ、L2は第2レンズ、L3は第3レンズ、Sは開口絞りを示す、また、Fは光学的ローパスフイルターやIRカットフイルター等の平行平板であり、CGは撮像素子51のシールガラスを想定した平行平板であり、51aは撮像素子51の光電変換部である。図10は実施例3の収差図(球面収差(a)、非点収差(b)、歪曲収差(c)、メリディオナルコマ収差(d))である。
FIG. 9 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 3. In the figure, L1 is a first lens, L2 is a second lens, L3 is a third lens, S is an aperture stop, F is a parallel plate such as an optical low-pass filter or IR cut filter, and CG is an image sensor. 51 is a parallel plate assuming 51 sealing glass, and 51 a is a photoelectric conversion part of the
(実施例4)
実施例4にかかる撮像レンズのレンズデータを表7、8に示す、
Example 4
Tables 7 and 8 show lens data of the imaging lens according to Example 4.
図11は実施例4の撮像レンズの断面図である。図中L1は第1レンズ、L2は第2レンズ、L3は第3レンズ、Sは開口絞りを示す、また、Fは光学的ローパスフイルターやIRカットフイルター、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板であり、51aは撮像素子51の光電変換部である。図12は実施例4の収差図(球面収差(a)、非点収差(b)、歪曲収差(c)、メリディオナルコマ収差(d))である。
FIG. 11 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 4. In the figure, L1 is a first lens, L2 is a second lens, L3 is a third lens, S is an aperture stop, and F is an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass for a solid-state image sensor, or the like.
(実施例5)
実施例5にかかる撮像レンズのレンズデータを表9、10に示す、
(Example 5)
Tables 9 and 10 show lens data of the imaging lens according to Example 5.
図13は実施例5の撮像レンズの断面図である。図中L1は第1レンズ、L2は第2レンズ、L3は第3レンズ、Sは開口絞りを示す、また、Fは光学的ローパスフイルターやIRカットフイルター、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板であり、51aは撮像素子51の光電変換部である。図14は実施例5の収差図(球面収差(a)、非点収差(b)、歪曲収差(c)、メリディオナルコマ収差(d))である。
FIG. 13 is a cross-sectional view of the imaging lens of Example 5. In the figure, L1 is a first lens, L2 is a second lens, L3 is a third lens, S is an aperture stop, and F is an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass for a solid-state image sensor, or the like.
各条件式に対応する各実施例の値を表11に示す。 Table 11 shows values of the respective examples corresponding to the respective conditional expressions.
上述の実施例1、2、3、4、5において、第1レンズL1および第2レンズL2は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。第3レンズL3は、ポリカーボネイト系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.4%以下である。プラスチックレンズはガラスレンズに比べ、飽和吸水率が大きいため、急激な湿度変化があると過渡的に吸水量の不均一分布が発生し、屈折率が均一にならず良好な結像性能が得られなくなる傾向がある。湿度変化による性能劣化を抑えるためには、飽和吸水率がすべて0.7%以下のプラスチック材料を用いることが望ましい。 In the above-described Examples 1, 2, 3, 4, and 5, the first lens L1 and the second lens L2 are formed of a polyolefin-based plastic material, and the saturated water absorption is 0.01% or less. The third lens L3 is formed of a polycarbonate plastic material and has a saturated water absorption rate of 0.4% or less. Plastic lenses have a larger saturated water absorption rate than glass lenses, so if there is a sudden change in humidity, a non-uniform distribution of water absorption will occur transiently, and the refractive index will not be uniform and good imaging performance will be obtained. There is a tendency to disappear. In order to suppress performance deterioration due to humidity change, it is desirable to use a plastic material having a saturated water absorption rate of 0.7% or less.
また、プラスチック材料は温度変化時の屈折率変化が大きいため、第1レンズL1、第2レンズL2および第3レンズL3の全てをプラスチックレンズで構成すると、周囲温度が大きく変化した場合に、撮像レンズ全系の像点位置が変動してしまう恐れがある。この像点位置変動が無視できない仕様の撮像ユニットにおいては、例えば正の第1レンズL1をガラス材料にて形成されるレンズ(例えばガラスモールドレンズ)とし、正の第2レンズL2と負の第3レンズL3をプラスチックレンズとし、かつ第2レンズL2と第3レンズL3とで温度変化時の像点位置変動をある程度相殺するような屈折力配分とすることで、この温度特性の問題を軽減することができる。ガラスモールドレンズを用いる場合は、成形金型の消耗をできるだけ防ぐために、ガラス転移点(Tg)が400℃以下のガラス材料を使用するのが望ましい。 Further, since the plastic material has a large change in refractive index when the temperature changes, if the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3 are all made of plastic lenses, the imaging lens can be used when the ambient temperature changes greatly. There is a risk that the image point position of the entire system will fluctuate. In the imaging unit having such a specification that the image point position variation cannot be ignored, for example, the positive first lens L1 is a lens (for example, a glass mold lens) formed of a glass material, and the positive second lens L2 and the negative third lens are used. The lens L3 is a plastic lens, and the second lens L2 and the third lens L3 have a refractive power distribution that cancels the image point position fluctuation at the time of temperature change to some extent, thereby reducing this temperature characteristic problem. Can do. When a glass mold lens is used, it is desirable to use a glass material having a glass transition point (Tg) of 400 ° C. or lower in order to prevent the mold from being consumed as much as possible.
また最近では、プラスチック材料中に無機微粒子を混合させ、プラスチック材料の屈折率の温度変化を小さく抑えることができることが分かってきた。詳細に説明すると、一般に透明なプラスチック材料に微粒子を混合させると、光の散乱が生じ透過率が低下するため、光学材料として使用することは困難であったが、微粒子の大きさを透過光束の波長より小さくすることにより、散乱が実質的に発生しないようにできる。プラスチック材料は温度が上昇することにより屈折率が低下してしまうが、無機粒子は温度が上昇すると屈折率が上昇する。そこで、これらの温度依存性を利用して互いに打ち消しあうように作用させることにより、屈折率変化がほとんど生じないようにすることができる。具体的には、母材となるプラスチック材料に最大長が20ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、屈折率の温度依存性のきわめて低いプラスチック材料となる。例えばアクリルに酸化ニオブ(Nb205)の微粒子を分散させることで、温度変化による屈折率変化を小さくすることができる。本実施例において、2枚の正レンズ(L1、L2)のうちの1枚、または全てのレンズ(L1、L2、L3)に、このような無機粒子を分散させたプラスチック材料を用いることにより、撮像レンズ全系の温度変化時の像点位置変動を小さく抑えることが可能となる。 Recently, it has been found that inorganic fine particles can be mixed in a plastic material to suppress the temperature change of the refractive index of the plastic material to a small value. More specifically, mixing fine particles with a transparent plastic material generally causes light scattering and lowers the transmittance, so it was difficult to use as an optical material. By making it smaller than the wavelength, it is possible to substantially prevent scattering. The refractive index of the plastic material decreases with increasing temperature, but the refractive index of inorganic particles increases with increasing temperature. Therefore, it is possible to make almost no change in the refractive index by using these temperature dependencies so as to cancel each other. Specifically, by dispersing inorganic particles having a maximum length of 20 nanometers or less in a plastic material as a base material, a plastic material with extremely low temperature dependency of the refractive index is obtained. For example, by dispersing fine particles of niobium oxide (Nb 2 0 5 ) in acrylic, the refractive index change due to temperature change can be reduced. In this embodiment, by using a plastic material in which such inorganic particles are dispersed in one of the two positive lenses (L1, L2) or in all the lenses (L1, L2, L3), It is possible to suppress image point position fluctuations when the temperature of the entire imaging lens system changes.
なお、本実施例は、固体撮像素子の撮像面に入射する光束の主光線入射角については、撮像面周辺部において必ずしも十分小さい設計にはなっていない。しかし、最近の技術では、固体撮像素子の色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列の見直しによって、シェーディングを軽減することができるようになってきた。具体的には撮像素子の撮像面の画素ピッチに対し、色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列のピッチをわずかに小さく設定すれば、撮像面の周辺部にいくほど各画素に対し色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイが撮像レンズ光軸側へシフトするため、斜入射の光束を効率的に各画素の受光部に導くことができる。これにより固体撮像素子で発生するシェーディングを小さく抑えることができる。本実施例は、前記要求が緩和された分について、より小型化を日指した設計例となっている。 In the present embodiment, the principal ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface of the solid-state imaging device is not necessarily designed to be sufficiently small in the periphery of the imaging surface. However, recent techniques have made it possible to reduce shading by reviewing the arrangement of the color filters of the solid-state imaging device and the on-chip microlens array. Specifically, if the pitch of the arrangement of the color filters and the on-chip microlens array is set slightly smaller than the pixel pitch of the image pickup surface of the image pickup device, the color filter or Since the on-chip microlens array is shifted to the optical axis side of the imaging lens, the obliquely incident light beam can be efficiently guided to the light receiving portion of each pixel. Thereby, the shading which generate | occur | produces with a solid-state image sensor can be restrained small. The present embodiment is a design example in which the miniaturization is sought for the amount that the demand is relaxed.
10 撮像レンズ
50 撮像ユニット
51 撮像素子
51a 光電変換部
51b 信号処理回路
52 基板
52a 支持平板
52b フレキシブル基板
53 筐体
54 外部接続端子
55 鏡枠
56 鏡枠
60 入力部
70 液晶表示部
80 無線通信部
91 記憶部
92 記憶部
100 携帯電話機
101 制御部
CG シールガラス
F フィルタ
L1〜L3 レンズ
S 開口絞り
W ワイヤ
DESCRIPTION OF
Claims (9)
物体側より順に、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた第1レンズ、開口絞り、正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズ、負の屈折力を有し像側に凹面を向けた第3レンズからなり、以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
0.20<R1/f<0.42 (1)
0.15<D2/f<0.30 (2’)
ただし、
R1 :前記第1レンズの物体側面の曲率半径
D2 :前記第1レンズと前記第2レンズの軸上の空気間隔
f :前記撮像レンズ全系の焦点距離 A single-focus imaging lens that forms a subject image on a solid-state imaging device,
In order from the object side, a first lens having a positive refractive power and a convex surface facing the object side, an aperture stop, a second meniscus lens having a positive refractive power and a convex surface facing the image side, negative refraction Ri Do a third lens having a concave surface facing the image has a force side, an image pickup lens satisfies the conditional expression below.
0.20 <R1 / f <0.42 (1)
0.15 <D2 / f <0.30 (2 ′)
However,
R1: curvature radius D2 of the object side surface of the first lens D2: air space on the axis of the first lens and the second lens f: focal length of the entire imaging lens system
0.23<R1/f<0.38 (1’) The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.23 <R1 / f <0.38 (1 ′)
−5<Pair/P0<−1.3 (3)
ただし、
P0 :前記撮像レンズ全系の屈折力
Pair :前記第1レンズの像側面(R2)と前記第2レンズの物体側面(R3)とにより形成されるいわゆる空気レンズの屈折力であり、また、屈折力とは焦点距離の逆数であり、上記Pairは、下記の(4)式で求めることができる。
Pair=(1−N1)/R2+(N2−1)/R3−{((1−N1)・(N2−1))/(R2・R3)}・D2 (4)
ただし、
N1 :前記第1レンズのd線に対する屈折率
N2 :前記第2レンズのd線に対する屈折率
R2 :前記第1レンズの像側面の曲率半径
R3 :前記第2レンズの物体側面の曲率半径
D2 :前記第1レンズと前記第2レンズの軸上の空気間隔 The imaging lens according to claim 1 or 2, characterized by satisfying the following conditional expression.
−5 <P air / P 0 <−1.3 (3)
However,
P 0 : refractive power of the entire imaging lens system P air : refractive power of a so-called air lens formed by the image side surface (R2) of the first lens and the object side surface (R3) of the second lens, and The refractive power is the reciprocal of the focal length, and the P air can be obtained by the following equation (4).
P air = (1-N1) / R2 + (N2-1) / R3-{((1-N1) · (N2-1)) / (R2 · R3)} · D2 (4)
However,
N1: Refractive index N2 with respect to d line of the first lens R2: Refractive index R2 with respect to d line of the second lens R2: Radius of curvature R3 of the image side surface of the first lens D2: Radius of curvature D2 of the object side surface of the second lens: Air spacing on the axis of the first lens and the second lens
−2.0<f3/f<−0.4 (5)
ただし、
f3 :前記第3レンズの焦点距離
f :前記撮像レンズ全系の焦点距離 The imaging lens according to any one of claims 1 to 3, characterized by satisfying the following conditional expression.
−2.0 <f3 / f <−0.4 (5)
However,
f3: focal length of the third lens f: focal length of the entire imaging lens system
20<{(ν1+ν2)/2}−ν3<65 (6)
ただし、
ν1 :前記第1レンズのアッべ数
ν2 :前記第2レンズのアッべ数
ν3 :前記第3レンズのアッべ数 The imaging lens according to any one of claims 1 to 5, characterized by satisfying the following conditional expression.
20 <{(ν1 + ν2) / 2} −ν3 <65 (6)
However,
ν1: Abbe number of the first lens ν2: Abbe number of the second lens ν3: Abbe number of the third lens
請求項1〜7のいずれかに記載され、前記固体撮像素子の前記光電変換部に被写体像を結像させる撮像レンズと、
前記固体撮像素子を保持すると共に電気信号の送受を行う外部接続用端子を有する基板と、
物体側からの光入射用の開口部を有し遮光性部材からなる筐体と、が一体的に形成された撮像ユニットであって、
前記撮像ユニットの前記撮像レンズ光軸方向の高さが10[mm]以下であることを特徴とする撮像ユニット。 A solid-state imaging device including a photoelectric conversion unit;
An imaging lens according to any one of claims 1 to 7 , which forms a subject image on the photoelectric conversion unit of the solid-state imaging device,
A substrate having external connection terminals for holding the solid-state imaging device and transmitting and receiving electrical signals;
An imaging unit integrally formed with a housing made of a light blocking member having an opening for light incidence from the object side,
The imaging unit, wherein the imaging unit has a height in the optical axis direction of the imaging lens of 10 [mm] or less.
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