JP2006047944A - Photographing lens - Google Patents

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Kazumi Koike
和己 小池
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Fuji Photo Film Co Ltd
富士写真フイルム株式会社
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    • G02B13/001Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a photographing lens in which a photographic angle of view is wide and brightness and a cost reduction are satisfied.
SOLUTION: The photographing lens 10 includes first, second and third lens elements (11 to 13) arranged in a sequence from an object side. The first lens element (11) is a positive meniscus with a positive power. The second lens element (12) is a positive meniscus and has a convex surface convex to the object side. The third lens element (13) is a negative meniscus and has a concave surface oriented to the object side. The first lens element 11 and the third lens element 13 are made of an optical resin whereas the second lens element 12 is made of an optical glass. The convex face of the first lens element 11 on the object side and the concave face of the third lens element 13 on the object side are aspherical. The photographic lens satisfies conditions of: (1) 0.49<|f2/f3|<1.0, and (2) 0.5<f23/f<4 where f2 is a focal length of the second lens element 12, f3 is a focal length of the third lens element 13f, f is a lens system composite focal length and f23 is a composite focal length of the second lens element 12 and third lens element. Thus, the photographing lens with a brightness of F4.0 and a photographic angle of view of 81.6° can be obtained.
COPYRIGHT: (C)2006,JPO&NCIPI

Description

本発明は、コンパクトカメラやレンズ付きフイルムユニットに好適であり、撮影画角2ωが70〜80度の広画角を得られる安価な撮影レンズに関する。 The present invention is suitable for compact cameras and lens-fitted photo film unit, to an inexpensive imaging lens shooting angle 2ω is obtained a wide angle of 70-80 degrees.

製造時に予め未露光の写真フイルムが内蔵され、購入したその場で撮影が行えるレンズ付きフイルムユニットが知られている。 Previously unexposed photographic film is built at the time of manufacture, the lens-fitted photo film unit that carried out the shooting on the spot you have purchased is known. レンズ付きフイルムユニットは、例えば、ISO感度1600の高感度感材と、F6.2の撮影レンズとによって背景描写の質を高めた製品等、様々な種類の製品が販売されている。 Film unit, for example, a high-sensitivity photosensitive material ISO speed 1600, product or the like improve the quality of the background described by the photographing lens of F6.2, various kinds of products are sold. また、近年、デジタルカメラやカメラ付き携帯電話等、持ち運びに便利な撮影器材が広く普及している。 In addition, in recent years, digital cameras and camera-equipped mobile phones, and the like, is convenient shooting equipment to carry are widely used. このような事情から、撮影シーンの多様化に対応し、従来よりも広い範囲を撮影できるように画角が広く、大口径の明るい撮影レンズの需要が増加している。 Under these circumstances, in response to the diversification of the photographic scene, angle of view can be taken wider range than the conventional wide demand for bright imaging lens having a large diameter is increasing.

広画角、大口径の撮影レンズの1つとして、物体側から順に、正・負・正のレンズを組み合わせた3枚構成の単焦点レンズ、いわゆるトリプレットタイプの撮影レンズが広く用いられている。 Wide field angle, as one of the imaging lens of large diameter, in order from the object side, positive, negative, positive single lens of the lens and the combined three-element, the photographic lens so triplet type is widely used. トリプレットタイプの撮影レンズは、例えば特許文献1に示されるように、2枚の正レンズに高屈折率低分散材料を使用し、中央の負レンズに低屈折率高分散材料を使用することで像面彎曲を補正できることが知られているが、高屈折率材料を多用することによりコストが高くなる欠点がある。 Triplet type photographic lens, for example as shown in Patent Document 1, an image by using a high refractive index and low dispersion material in two positive lenses, the use of low refractive index and high dispersion material in the center of the negative lens it is known to be able to correct the surface curvature, there are cost increases drawbacks by intensive high refractive index material.

そこで、特許文献2又は特許文献3に示される撮影レンズは、コストを抑えるために比較的低い屈折率の材料が用いられている。 Therefore, the imaging lens disclosed in Patent Document 2 or Patent Document 3, is used relatively low refractive index materials to reduce the cost. 特許文献2記載の撮影レンズは、その実施例1ないし6に示されるものはFナンバーがF4と明るいが、撮影画角がいずれも70度以下であり、実施例7ないし11に示されるものは、撮影画角が約72度と広角であるが、FナンバーがF4.5と暗くなってしまっている。 Taking lens described in Patent Document 2, but to the absence in Example 1 F-number is the one shown in 6 bright and F4, or less 70 degrees both the photographing field angle, is that shown in Example 7 to 11 , but shooting angle is about 72 degrees and a wide-angle, F number is has become dark and F4.5. 特許文献3記載の撮影レンズは、特許文献2に記載の撮影レンズに比べ、屈折率が更に低い材料を使用しているが、撮影画角が狭く、Fナンバーも実施例5に示されるF4.5が限度であった。 Patent photographing lens Document 3 is compared with the imaging lens described in Patent Document 2, the refractive index is using a lower material, narrow shooting angle, F-number also shown in Example 5 F4. 5 was the limit.

また、トリプレットタイプと異なるレンズタイプとして、特許文献4及び特許文献5記載の撮影レンズが公知である。 Further, as the lens type different from the triplet type, Patent Documents 4 and the taking lens of Patent Document 5 described are known. 特許文献4には、物体側から順に、それぞれのパワーが負、正、正の3枚レンズを備えた撮影レンズが開示されているが、ディストーションが15.9%と大きい欠点がある。 Patent Document 4, in order from the object side, each of the power is negative, positive, but positive photographic lens having a three lens has been disclosed, the distortion is large drawbacks as 15.9%. 特許文献5には、物体側から順に、それぞれのパワーが負、正、負の3枚のレンズを備えた撮影レンズが開示されており、FナンバーがF2.8であり十分な明るさが確保されているが、撮影画角が65度と狭い欠点がある。 Patent Document 5, in order from the object side, each of the power is negative, positive, photographic lens and are disclosed, F-number is a is bright enough F2.8 secured with a negative three lenses is but photographing field angle is 65 degrees and the narrow drawbacks.
特開平7−35972号公報 JP 7-35972 discloses 特開平8−201686号公報 JP-8-201686 discloses 特開平9−133860号公報 JP-9-133860 discloses 特開平8−220430号公報 JP-8-220430 discloses 特開2003−149545号公報 JP 2003-149545 JP

上述のように、従来の撮影レンズは、コストが高い、十分な明るさが得られない、撮影画角が狭い、という欠点を少なくとも1つは有していたため、これら全ての欠点を解消した撮影レンズが要望されていた。 As described above, the conventional imaging lens, the cost is high, can not be obtained sufficient brightness, narrow shooting angle, since had at least one the disadvantage, photographic that solves all these drawbacks lens has been desired.

本発明は、上記背景を考慮してなされたもので、三枚のレンズを備え、F3.5ないしF4の明るさと70度ないし80度の広い撮影画角が得られ、低屈折率材料を使用してコストを抑えると同時に性能を確保できる撮影レンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above background, includes three lenses, F3.5 to wide photographic angle of brightness and 70 degrees to 80 degrees of F4 is obtained, using a low refractive index material and to provide an imaging lens that can be secured at the same time performance when suppressing the cost by.

上記目的を達成するために、請求項1記載の撮影レンズは、物体側より順に、物体側に凸面を向け、少なくとも一方の面が非球面の第1レンズと、正パワーの第2レンズと、物体側に凹面を向けた負パワーの第3レンズとから構成され、fを全系の合成焦点距離、f2を第2レンズの焦点距離、f3を第3レンズの焦点距離、f23を第2レンズと第3レンズの合成焦点距離としたときに、 To achieve the above object, the imaging lens according to claim 1, wherein, in order from the object side, a convex surface directed toward the object side, at least one surface of the first lens of the aspheric surface, and a second lens having a positive power, is composed of a third lens with negative power with its concave surface facing the object side, the combined focal length of the entire system and f, the focal length of the f2 second lens, the focal length of the f3 third lens, the f23 second lens when the the composite focal length of the third lens,
(1)0.49<|f2/f3|<1.0 (1) 0.49 <| f2 / f3 | <1.0
(2)0.5<f23/f<4 (2) 0.5 <f23 / f <4
を満足することを特徴とする。 And satisfying the.

条件式(1)の上限を超えた場合、すなわち第2レンズの焦点距離が長くなると、少ない枚数のレンズでペッツバール和を小さく抑えることが困難になり、像面彎曲や非点収差が増大し、F4の明るさを実現できなくなる。 If it exceeds the upper limit of the condition (1), i.e. the focal length of the second lens is increased, it is difficult to reduce the Petzval sum with a small number of lenses, curvature of field and astigmatism are increased, You can not achieve the brightness of the F4. 一方、下限を超えた場合、第2レンズと第3レンズの間の偏芯感度が高くなり、僅かな製造誤差による性能劣化が大きく、製造適性の悪化を招く。 On the other hand, if it exceeds the lower limit, decentering sensitivity between the second lens and the third lens becomes high, large performance degradation due to slight manufacturing error, leading to deterioration of the production suitability. 条件式(2)の下限を超えた場合、第1レンズが強い凹レンズとなり、レンズ全長が増大する問題が生じる。 Exceeding the lower limit of the condition (2), the first lens becomes strong concave, problems total lens length is increased occurs. 条件式(2)の上限を超えた場合、第1レンズが強い凸レンズとなるため、第1レンズと第2/第3レンズ間の偏芯による誤差感度が増大し、像面に向かって出射する光線の角度が大きくなり、周辺光量の確保が困難になる。 If it exceeds the upper limit of the condition (2), since the first lens becomes strong convex lens, the error sensitivity due to eccentricity between the first lens and the second / third lens increases and emitted toward the image plane angle of a light beam is increased, securing the peripheral light amount becomes difficult.

また、請求項2に記載の撮影レンズは、第2レンズを、像側に凸面を向けた平凸レンズ又は像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成し、N1を第1レンズの屈折率、N3を第3レンズの屈折率としたときに、 The imaging lens according to claim 2, the second lens, and a positive meniscus lens having a plano-convex lens or convex surface on the image side a convex surface directed toward the image side, the N1 refractive index of the first lens, the N3 when the refractive index of the third lens,
(3)N1<N3 (3) N1 <N3
を満足するようにしたものであり、第2レンズの形状と、第1レンズと第3レンズの屈折率の関係を規定している。 Is obtained by so as to satisfy, it defines the shape of the second lens, the relationship between the refractive index of the first lens and the third lens. 条件式(3)を満足する材料を使用する場合には、第2レンズは像側に凸のメニスカスレンズとすることが好ましい。 When using a material that satisfies conditional expression (3), the second lens is preferably a meniscus lens convex to the image side. 条件式(3)を満足しない場合には、像面彎曲の補正が困難になる。 If not satisfy the conditional expression (3) becomes difficult to correct field curvature.

また、請求項3記載の撮影レンズは、第2レンズを、像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズ又は像側に凸面を向けた平凸レンズで構成し、N1を第1レンズの屈折率とし、N3を第3レンズの屈折率としたときに、 The imaging lens according to claim 3, wherein the second lens is constituted by a plano-convex lens having a convex surface directed toward the biconvex lens or the image side has a small radius of curvature convex surface facing the image side, the N1 refractive index of the first lens when a, and that the N3 and refractive index of the third lens,
(4)|N1−N3|<0.13 (4) | N1-N3 | <0.13
を満足するようにしたものであり、第2レンズの形状と、第1レンズと第3レンズの屈折率の関係を規定している。 Is obtained by so as to satisfy, it defines the shape of the second lens, the relationship between the refractive index of the first lens and the third lens. 条件式(4)を満足する材料を使用する場合には、第2レンズは像側に曲率の大きい凸面を有する両凸レンズ又は平凸レンズとすることが好ましい。 When using a material that satisfies conditional expression (4), the second lens is preferably a biconvex lens or a plano-convex lens having a large convex curvature on the image side. 条件式(4)を満足しない場合には、像面彎曲の補正が困難になる。 If not satisfy the conditional expression (4) becomes difficult to correct field curvature.

請求項4に記載の撮影レンズは、第3レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴としており、球面収差、コマ収差、及び非点収差を補正できるようにしたものである。 Photographing lens according to claim 4 is characterized in that at least one surface of the third lens is aspherical, is obtained by the spherical aberration, coma aberration, and astigmatism can be corrected.

請求項5に記載の撮影レンズは、第1レンズ及び第3レンズを樹脂から構成し、第2レンズをガラスから構成するとともに第1レンズの屈折力をp1としたときに、 Photographing lens according to claim 5, the first lens and the third lens made of a resin, the refractive power of the first lens with the second lens constituting the glass is taken as p1,
(5)p1≧0 (5) p1 ≧ 0
(6)0.35<f2/f<0.9 (6) 0.35 <f2 / f <0.9
を満足するものである。 It is intended to satisfy. 条件式(5)は、第1レンズの焦点距離の範囲を規定するもので、正レンズ又は両面の曲率が等しいノンパワーレンズであることを規定している。 Condition (5) defines the range of the focal length of the first lens, it defines the positive lens or both sides of the curvature is equal no power lenses. 条件式(6)は、第2レンズの焦点距離の範囲を規定している。 Condition (6) defines the range of the focal length of the second lens. これらの条件式を満足することにより、樹脂固有の環境温度変化による焦点変動を軽減することが可能になる。 By satisfying these conditional expressions, it becomes possible to reduce the focus variation due to the resin-specific environmental temperature changes.

請求項6に記載の撮影レンズは、第1レンズ及び第3レンズが非球面ガラスレンズであることを特徴としている。 Photographing lens according to claim 6 is characterized in that the first lens and the third lens are aspherical glass lens.

請求項7に記載の撮影レンズは、第2レンズを像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズで構成し、第1レンズから第3レンズの全てのレンズが同一材料からなることを特徴とするものである。 Photographing lens according to claim 7, and characterized in that the second lens is a biconvex lens having a small radius of curvature convex surface facing the image side, all lenses of the third lens from the first lens is made of the same material it is intended to.

請求項8に記載の撮影レンズは、第2レンズの少なくとも一方の面を非球面としたことを特徴とし、球面収差、コマ収差及び非点収差を補正することとした。 Photographing lens according to claim 8, it was decided that at least one surface of the second lens is characterized in that an aspherical and corrects the spherical aberration, coma and astigmatism.

請求項9に記載の撮影レンズは、第2レンズ及び第3レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とし、球面収差、コマ収差及び非点収差を補正することとした。 Photographing lens according to claim 9, it was that at least one surface of the second lens and the third lens is characterized by an aspherical to correct the spherical aberration, coma and astigmatism.

請求項10に記載の撮影レンズは、第1、第2、第3レンズを樹脂レンズによって構成したもので、最も低コスト化を図ることができるものである。 Photographing lens according to claim 10, the first, second, which was the third lens constituted by resin lenses, in which it is possible to reduce the lowest cost.

本発明によれば、物体側より順に、物体側に凸面を向けた第1レンズと、正パワーの第2レンズと、物体側に凹面を向けた負パワーの第3レンズとからなる構成にしているから、FナンバーがF3.5ないしF4の明るさが確保され、撮影画角が広い低コストの撮影レンズを実現することができる。 According to the present invention, in order from the object side, a first lens having a convex surface facing the object side, a second lens having a positive power, and a structure comprising a third lens having a negative power with its concave surface facing the object side because there, to F-number is not F3.5 is secured brightness of F4, it is possible to realize a photographing lens of a wide photographic angle low cost.

(実施例1) (Example 1)
図1において、撮影レンズ10は、物体側より順に、正パワーの第1レンズ11と、正パワーの第2レンズ12と、負パワーの第3レンズ13とからなる。 In Figure 1, the photographing lens 10 includes, in order from the object side, a first lens 11 having a positive power, a second lens 12 having a positive power, and a third lens 13. negative power. 第1レンズ11は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ12は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第3レンズ13は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 11 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 12 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, the third lens 13, a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens. 第1レンズ11と第3レンズ13は光学樹脂を材料とし、第2レンズ12は光学ガラスを材料としている。 A first lens 11 third lens 13 is an optical resin as a material, the second lens 12 has an optical glass as a material. 第1レンズ11と第2レンズ12の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 11 of the second lens 12. 第1レンズ11の物体側の面と、第3レンズ13の物体側の面はそれぞれ非球面である。 The object side surface of the first lens 11, the object side surface of the third lens 13 are aspherical.

以下の表1に撮影レンズ10のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 1 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 10. なお、物体側から順に各レンズの曲面に付した面番号に対応し、各面の曲率半径、面間隔、d線(587.56nm)に対する屈折率及びアッベ数を示す。 Incidentally, in response from the object side to the surface numbers assigned to the curved surface of each lens in this order, it shows the radius of curvature of each surface, the refractive index and Abbe number of the lattice spacing, d line (587.56 nm). これは他の実施例についても同様である。 This also applies to other embodiments. また、各非球面は、 Furthermore, each aspheric surface is
Z=ch 2 /〔1+{1−(1+K)c 221/2 Z = ch 2 / [1+ {1- (1 + K) c 2 h 2} 1/2 ]
+Ah 4 +Bh 6 +Ch 8 +Dh 10 + Ah 4 + Bh 6 + Ch 8 + Dh 10
を満たす曲面である。 It is a curved surface that satisfies the. なお、式中cは曲率半径の逆数(=1/Ri)、hは光軸から高さを表す。 Note that c wherein the radius of curvature of the reciprocal (= 1 / Ri), h represents a height from the optical axis.

撮影レンズ10の仕様は、全てのレンズの合成焦点距離をf、第1レンズ11の焦点距離をf1、第2レンズ12の焦点距離をf2、第3レンズ13の焦点距離をf3、第2レンズ12と第3レンズ13の合成焦点距離をf23、FナンバーをFno、撮影画角を2ω、レンズ全長をL、ペッツバール和をPz、基準温度に対して気温が30度変化した場合のバックフォーカスの変化量をfb(30度)とし、各値が、 Specifications of the taking lens 10, the composite focal distance f of the entire lens, the focal distance f1 of the first lens 11, the focal length of the second lens 12 f2, the focal length of the third lens 13 f3, the second lens 12 and the combined focal length of the third lens 13 f23, F-number Fno, and imaging angle 2 [omega, the total lens length L, and Petzval sum Pz, temperature relative to the reference temperature of the back focus in the case of changed 30 degrees the variation and fb (30 degrees), the values,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=35.99mm f1 = 35.99mm
f2=15.36mm f2 = 15.36mm
f3=−18.10mm f3 = -18.10mm
f23=73.25mm f23 = 73.25mm
Fno=4.0 Fno = 4.0
2ω=81.6° 2ω = 81.6 °
L=32.60mm L = 32.60mm
Pz=−0.510 Pz = -0.510
fb(30度)=0.049mm fb (30 degrees) = 0.049mm
である。 It is. なお、ペッツバール和Pzは、米ORA社の光学設計ソフトCode−Vを用いた計算結果を記載した。 Incidentally, the Petzval sum Pz described the calculation results using an optical design software Code-V US ORA Corporation.

これらの数値より、条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 From these numerical values, the ratio of a characteristic value f2 and f3 of the condition (1) is
|f2/f3|=|15.36/−18.10|=0.591 | F2 / f3 | = | 15.36 / -18.10 | = 0.591
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(73.25/26)=2.82 f23 / f = (73.25 / 26) = 2.82
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(3)について、 In addition, the conditional expression (3),
N1=1.492,N3=1.585 N1 = 1.492, N3 = 1.585
であり、条件式(3)を満たす。 , And the satisfying the formula (3). また、条件式(5)については、第1レンズ21は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 21 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(15.36/26)=0.591 f2 / f = (15.36 / 26) = 0.591
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6).

図2に、撮影レンズ10の収差図を示す。 2 shows aberration diagrams of the imaging lens 10. なお、球面収差は、図中のg,d,Cを付した曲線がそれぞれg線(435.84nm),d線(587.56nm),C線(656.28nm)についての収差曲線である。 Incidentally, the spherical aberration is an aberration curve for g in the figure, d, curves respectively g lines with C (435.84 nm), d line (587.56 nm), C line (656.28 nm). 像面彎曲は、水平方向に−100mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−149.330mm)を基準として表しており、サジタル像面に関する値を示すSを付した曲線と、タンジェンシャル像面に関する値を示すTを付した曲線とを併記している。 Field curvature is representative image plane was curved with a radius of curvature of -100mm in the horizontal direction converted by converting the (film plane) of the diagonal curvature radius (-149.330Mm) based, it relates to the sagittal image plane and curves marked with S indicating the values ​​are shown together with the curve marked with T indicates a value related to the tangential image plane.

(実施例2) (Example 2)
図3において、第2実施例である撮影レンズ20は、物体側より順に正パワーの第1レンズ21と、正パワーの第2レンズ22と、負パワーの第3レンズ23とからなる。 3, a is the imaging lens 20 is a second embodiment, the first lens 21 of positive power in order from the object side, a second lens 22 having a positive power, and a third lens 23 having a negative power. 第1レンズ21は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ22は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第3レンズ23は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 21 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 22 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, the third lens 23, a concave surface on the object side and a negative meniscus lens. 第1レンズ21と第3レンズ23は光学樹脂を材料とし、第2レンズ22は光学ガラスを材料としている。 A first lens 21 third lens 23 is an optical resin as a material, the second lens 22 is an optical glass as a material. 第1レンズ21の物体側凸面と、第3レンズ23の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 21, the object-side concave surface of the third lens 23 are aspherical. 以下の表2に撮影レンズ20のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 2 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 20.

撮影レンズ20の仕様は、 Specifications of the taking lens 20,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=33.72mm f1 = 33.72mm
f2=17.62mm f2 = 17.62mm
f3=−21.49mm f3 = -21.49mm
f23=84.51mm f23 = 84.51mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81.4° 2ω = 81.4 °
L=31.90mm L = 31.90mm
Pz=−0.520 Pz = -0.520
fb(30度)=0.054mm fb (30 degrees) = 0.054mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|17.62/−21.49|=0.820 | F2 / f3 | = | 17.62 / -21.49 | = 0.820
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(84.51/26)=3.25 f23 / f = (84.51 / 26) = 3.25
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(3)について、 In addition, the conditional expression (3),
N1=1.492,N3=1.585 N1 = 1.492, N3 = 1.585
であり、条件式(3)を満たす。 , And the satisfying the formula (3). また、条件式(5)については、第1レンズ21は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 21 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(17.14/26)=0.678 f2 / f = (17.14 / 26) = 0.678
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図4には、撮影レンズ20の収差図を示す。 FIG. 4 shows aberration diagrams of the imaging lens 20. なお、像面彎曲は、水平方向に−100mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−149.330mm)を基準として表している。 Incidentally, field curvature represents the image plane that is curved with a radius of curvature of -100mm in the horizontal direction converted by converting the (film plane) of the diagonal curvature radius (-149.330Mm) as a reference.

(実施例3) (Example 3)
図5において、本発明の第3実施例である撮影レンズ30は、物体側より順に正パワーの第1レンズ31と、正パワーの第2レンズ32と、負パワーの第3レンズ33とからなる。 5, the imaging lens 30 which is a third embodiment of the present invention includes a first lens 31 of positive power in order from the object side, a second lens 32 having a positive power, and a third lens 33 having a negative power . 第1レンズ31は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ32は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第3レンズ33は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 31 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 32 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, the third lens 33 is a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens. 第1レンズ31と第3レンズ33は光学樹脂を材料とし、第2レンズ32は光学ガラスを材料としている。 A first lens 31 third lens 33 is an optical resin as a material, the second lens 32 has an optical glass as a material. 第1レンズ31の物体側の面と、第3レンズ33の物体側の面はそれぞれ非球面である。 The object side surface of the first lens 31, the object side surface of the third lens 33 are aspherical. 以下の表3に撮影レンズ30のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 3 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 30.

撮影レンズ30の仕様は、 Specifications of the taking lens 30,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=37.32mm f1 = 37.32mm
f2=17.14mm f2 = 17.14mm
f3=−20.80mm f3 = -20.80mm
f23=71.24mm f23 = 71.24mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81.0° 2ω = 81.0 °
L=31.06mm L = 31.06mm
Pz=−0.486 Pz = -0.486
fb(30度)=0.045mm fb (30 degrees) = 0.045mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|17.14/−20.80|=0.824 | F2 / f3 | = | 17.14 / -20.80 | = 0.824
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(71.24/26)=2.74 f23 / f = (71.24 / 26) = 2.74
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(3)について、表3より N1=1.492,N3=1.585 Further, conditional expression (3), Table 3 from N1 = 1.492, N3 = 1.585
であり、条件式(3)を満たす。 , And the satisfying the formula (3). また、条件式(5)については、第1レンズ31は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 31 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(17.14/26)=0.659 f2 / f = (17.14 / 26) = 0.659
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図6には、撮影レンズ30の収差図を示す。 6 shows aberration diagrams of the imaging lens 30. なお、像面彎曲は、水平方向に−150mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−220.0mm)を基準として表している。 Incidentally, field curvature represents the image plane that is curved with a radius of curvature of -150mm in the horizontal direction converted by converting the (film plane) of the diagonal curvature radius (-220.0Mm) as a reference.

(実施例4) (Example 4)
図7において、第4実施例である撮影レンズ40は、物体側より順に正パワーの第1レンズ41と、正パワーの第2レンズ42と、負パワーの第3レンズ43とからなる。 7, a is the imaging lens 40 to the fourth embodiment, the first lens 41 of positive power in order from the object side, a second lens 42 having a positive power, and a third lens 43 having a negative power. 第1レンズ41は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ42は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第3レンズ43は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 41 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 42 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, the third lens 43, a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens. 第1レンズ41と第3レンズ43は光学樹脂を材料とし、第2レンズ42は光学ガラスを材料としている。 A first lens 41 third lens 43 is an optical resin as a material, the second lens 42 is an optical glass as a material. 第1レンズ41の物体側の面と、第3レンズ43の物体側の面はそれぞれ非球面である。 The object side surface of the first lens 41, the object side surface of the third lens 43 are aspherical. 以下の表4に撮影レンズ40のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 4 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 40.

撮影レンズ40の仕様は、 Specifications of the photographic lens 40,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=36.19mm f1 = 36.19mm
f2=16.60mm f2 = 16.60mm
f3=−19.34mm f3 = -19.34mm
f23=77.17mm f23 = 77.17mm
Fno=3.5 Fno = 3.5
2ω=81.0° 2ω = 81.0 °
L=32.07mm L = 32.07mm
Pz=−0.520 Pz = -0.520
fb(30度)=0.047mm fb (30 degrees) = 0.047mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|16.60/−19.34|=0.858 | F2 / f3 | = | 16.60 / -19.34 | = 0.858
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(77.17/26)=2.97 f23 / f = (77.17 / 26) = 2.97
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(3)について、表5より N1=1.492,N3=1.585 Further, conditional expression (3), Table 5 from N1 = 1.492, N3 = 1.585
であり、条件式(3)を満たす。 , And the satisfying the formula (3). また、条件式(5)については、第1レンズ51が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 51 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(16.60/26)=0.639 f2 / f = (16.60 / 26) = 0.639
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図8には、撮影レンズ40の収差図を示す。 8 shows aberration diagrams of the imaging lens 40. なお、像面彎曲は、水平方向に−150mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−220.0mm)を基準として表している。 Incidentally, field curvature represents the image plane that is curved with a radius of curvature of -150mm in the horizontal direction converted by converting the (film plane) of the diagonal curvature radius (-220.0Mm) as a reference.

(実施例5) (Example 5)
図9において、第5実施例である撮影レンズ50は、物体側より順に正パワーの第1レンズ51と、正パワーの第2レンズ52と、負パワーの第3レンズ53とからなる。 9, a is the imaging lens 50 to the fifth embodiment, the first lens 51 of positive power in order from the object side, a second lens 52 having a positive power, and a third lens 53 having a negative power. 第1レンズ51は、物体側の凸面の曲率半径が小さい両凸レンズであり、第2レンズ52は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第3レンズ53は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 51 is a biconvex lens small radius of curvature of the convex surface on the object side, the second lens 52 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, the third lens 53, a concave surface on the object side it is a negative meniscus lens. 第1レンズ51と第3レンズ53は光学樹脂を材料とし、第2レンズ52は光学ガラスを材料としている。 A first lens 51 third lens 53 is an optical resin as a material, the second lens 52 has an optical glass as a material. 第1レンズ51の物体側の面と、第3レンズ53の物体側の面はそれぞれ非球面である。 The object side surface of the first lens 51, the object side surface of the third lens 53 are aspherical. 以下の表5に撮影レンズ50のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 5 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 50.

撮影レンズ50の仕様は、 Specifications of the photographic lens 50,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=51.63mm f1 = 51.63mm
f2=13.63mm f2 = 13.63mm
f3=−15.27mm f3 = -15.27mm
f23=48.74mm f23 = 48.74mm
Fno=4.0 Fno = 4.0
2ω=80.80° 2ω = 80.80 °
L=33.30mm L = 33.30mm
Pz=−0.330 Pz = -0.330
fb(30度)=0.005mm fb (30 degrees) = 0.005mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|13.63/−15.27|=0.893 | F2 / f3 | = | 13.63 / -15.27 | = 0.893
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(48.74/26)=1.87 f23 / f = (48.74 / 26) = 1.87
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(3)について、表5より N1=1.492,N3=1.585 Further, conditional expression (3), Table 5 from N1 = 1.492, N3 = 1.585
であり、条件式(3)を満たす。 , And the satisfying the formula (3). また、条件式(5)については、第1レンズ11は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 11 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(13.63/26)=0.524 f2 / f = (13.63 / 26) = 0.524
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図10には、撮影レンズ50の収差図を示す。 10 shows aberration diagrams of the imaging lens 50. なお、本実施例では像面がフラット(平面)である。 In this embodiment the image surface is flat (planar).

(実施例6) (Example 6)
図11において、第6実施例である撮影レンズ60は、物体側より順に正パワーの第1レンズ61と、正パワーの第2レンズ62と、負パワーの第3レンズ63と、平行平面板64とからなる。 11, a is the imaging lens 60 to the sixth embodiment, the first lens 61 of positive power in order from the object side, a second lens 62 having a positive power, a third lens 63 having a negative power, a plane-parallel plate 64 consisting of. 第1レンズ61は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ22は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第3レンズ23は、物体側が凹面、像側が平面の負レンズである。 The first lens 61 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 22 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, the third lens 23, the object side is concave image side a negative lens plane. 第1レンズ61と第3レンズ63は光学樹脂を材料とし、第2レンズ62と平行平面板64は光学ガラスを材料としている。 The first lens 61 and the third lens 63 is an optical resin as a material, the plane-parallel plate 64 and the second lens 62 has an optical glass as a material. 第1レンズ61の像側凹面と、第3レンズ63の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The image side concave surface of the first lens 61, the object-side concave surface of the third lens 63 are aspherical. 以下の表6に撮影レンズ60のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 6 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 60.

撮影レンズ60の仕様は、 Specifications of the taking lens 60,
f=7.50mm f = 7.50mm
f1=58.02mm f1 = 58.02mm
f2=3.46mm f2 = 3.46mm
f3=−5.74mm f3 = -5.74mm
f23=7.76mm f23 = 7.76mm
Fno=3.5 Fno = 3.5
2ω=70.0° 2ω = 70.0 °
L=10.76mm L = 10.76mm
Pz=−0.110 Pz = -0.110
fb(30度)=−0.024mm fb (30 degrees) = - 0.024mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|3.46/−5.74|=0.603 | F2 / f3 | = | 3.46 / -5.74 | = 0.603
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(7.76/7.5)=1.03 f23 / f = (7.76 / 7.5) = 1.03
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(3)について、表6より N1=1.492,N3=1.585 Further, conditional expression (3), Table 6 from N1 = 1.492, N3 = 1.585
であり、条件式(3)を満たす。 , And the satisfying the formula (3). また、条件式(5)については、第1レンズ61は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 61 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(3.46/7.5)=0.461 f2 / f = (3.46 / 7.5) = 0.461
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図12には、撮影レンズ60の収差図を示す。 FIG. 12 shows an aberration diagram of the imaging lens 60. なお、本実施例では、像面がフラットである。 In this embodiment, the image surface is flat.

(実施例7) (Example 7)
図13において、第7実施例である撮影レンズ70は、物体側より順に正パワーの第1レンズ71と、正パワーの第2レンズ72と、負パワーの第3レンズ73とからなる。 13, a is the imaging lens 70 to the seventh embodiment, the first lens 71 of positive power in order from the object side, a second lens 72 having a positive power, and a third lens 73 having a negative power. 第1レンズ71は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ72は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第3レンズ73は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 71 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 72 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, the third lens 73, a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens. 第1レンズ71と第3レンズ73は光学樹脂を材料とし、第2レンズ72は光学ガラスを材料としている。 A first lens 71 third lens 73 is an optical resin as a material, the second lens 72 has an optical glass as a material. 第1レンズ71の物体側凸面と、第3レンズ73の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 71, the object-side concave surface of the third lens 73 are aspherical. 以下の表7に撮影レンズ70のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 7 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 70.

撮影レンズ70の仕様は、 Specifications of the taking lens 70,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=35.19mm f1 = 35.19mm
f2=22.10mm f2 = 22.10mm
f3=−26.72mm f3 = -26.72mm
f23=97.67mm f23 = 97.67mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81.4° 2ω = 81.4 °
L=30.46mm L = 30.46mm
Pz=−0.530 Pz = -0.530
fb(30度)=0.079mm fb (30 degrees) = 0.079mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|22.10/−26.72|=0.827 | F2 / f3 | = | 22.10 / -26.72 | = 0.827
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(97.67/26)=3.76 f23 / f = (97.67 / 26) = 3.76
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(3)について、表7より N1=1.492,N3=1.585 Further, conditional expression (3), Table 7 from N1 = 1.492, N3 = 1.585
であり、条件式(3)を満たす。 , And the satisfying the formula (3). また、条件式(5)については、第1レンズ71は正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 71 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(22.10/26)=0.85 f2 / f = (22.10 / 26) = 0.85
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図14には、撮影レンズ70の収差図を示す。 Figure 14 shows aberration diagrams of the imaging lens 70. なお、像面彎曲は水平方向に−150mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−220.0mm)を基準として表している。 Note that the field curvature is represented relative to the horizontal direction on the image surface obtained by curved with a radius of curvature of -150mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-220.0Mm).

なお、実施例1ないし実施例7に係る撮影レンズ10〜70は、第2レンズの焦点距離f2と全系の合成焦点距離fが 0.4<f2/f<0.9 Incidentally, the imaging lens 10 to 70 according to Examples 1 to 7, the focal length f2 with the whole system combined focal length f of the second lens is 0.4 <f2 / f <0.9
を満たし、第2レンズ,第3レンズのアッベ数をν2,ν3としたときに、 The filled, the second lens, the Abbe number of the third lens .nu.2, when the .nu.3,
ν2>ν3 ν2> ν3
を満たす。 Meet. また、第1レンズ,第2レンズ,第3レンズのパワーをそれぞれP1,P2,P3としたときに、 The first lens, the second lens, the power of the third lens when the P1, P2, P3, respectively,
P1<|P3|<P2 P1 <| P3 | <P2
を満足する。 To satisfy.

(実施例8) (Example 8)
図15において、第8実施例である撮影レンズ80は、物体側より順に正パワーの第1レンズ81と、正パワーの第2レンズ82と、負パワーの第3レンズ83とからなる。 15, a is the imaging lens 80 is the eighth embodiment, the first lens 81 of positive power in order from the object side, a second lens 82 having a positive power, and a third lens 83 having a negative power. 第1レンズ81は、物体側凸面の曲率半径がわずかに小さい正メニスカスレンズである。 The first lens 81, the curvature of the object side convex radius of slightly less positive meniscus lens. 第2レンズ82は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強くされた両凸レンズであり、第3レンズ83は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The second lens 82 is loosely curvature of the object side convex surface, a biconvex lens curvature of the image side convex surface is strongly third lens 83 is a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. 第1レンズ81ないし第3レンズ83は全て光学ガラスを材料としている。 All first lens 81 to the third lens 83 has an optical glass as a material. 第1レンズ81と第2レンズ82の間には絞りとフレアを防止する遮光板とが設けられる。 It is provided a light shielding plate for preventing the aperture and flare between the first lens 81 and second lens 82. 第1レンズ81の物体側凸面と、第3レンズ83の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 81, the object-side concave surface of the third lens 83 are aspherical. 以下の表8に撮影レンズ80のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 8 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 80.

撮影レンズ80の仕様は、 Specifications of the taking lens 80,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=132.75mm f1 = 132.75mm
f2=14.06mm f2 = 14.06mm
f3=−17.10mm f3 = -17.10mm
f23=29.31mm f23 = 29.31mm
Fno=3.5 Fno = 3.5
2ω=81.4° 2ω = 81.4 °
L=29.11mm L = 29.11mm
Pz=−0.351 Pz = -0.351
fb(30度)=0.000 fb (30 degrees) = 0.000
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|14.06/−17.10|=0.820 | F2 / f3 | = | 14.06 / -17.10 | = 0.820
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(29.31/26)=1.13 f23 / f = (29.31 / 26) = 1.13
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)について、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0.06<0.13 | N1-N3 | = 0.06 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(−17.10/26)=0.541 f2 / f = (- 17.10 / 26) = 0.541
である。 It is. 図16には、撮影レンズ80の収差図を示す。 Figure 16 shows aberration diagrams of the imaging lens 80. なお、本実施例は像面がフラットである。 This embodiment is the image plane flat.

(実施例9) (Example 9)
図17において、第9実施例である撮影レンズ90は、物体側より順に正パワーの第1レンズ91と、正パワーの第2レンズ92と、負パワーの第3レンズ93とからなる。 17, a is the imaging lens 90 to the ninth embodiment, the first lens 91 of positive power in order from the object side, a second lens 92 having a positive power, and a third lens 93 having a negative power. 第1レンズ91は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ92は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強くされた両凸レンズであり、第3レンズ93は物体側が凹面であり、像側が平面とされた平凹の負レンズである。 The first lens 91 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 92, loosely curvature of the object side convex surface, a biconvex lens curvature of the image side convex surface is strong, third lens 93 on the object side is concave, plano-concave negative lens where the image side is a plane. 第1レンズ91及び第3レンズ93は光学樹脂を材料とし、第2レンズ92が光学ガラスを材料としている。 The first lens 91 and the third lens 93 is an optical resin as a material, the second lens 92 is an optical glass as a material. 第1レンズ91と第2レンズ92の間には絞りが設けられる。 The first lens 91 is provided between the second lens 92 is provided aperture. 第1レンズ91の物体側凸面と、第3レンズ93の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 91, the object-side concave surface of the third lens 93 are aspherical. 以下の表9に撮影レンズ90のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 9 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 90.

撮影レンズ90の仕様は、 Specifications of the taking lens 90,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=136.99mm f1 = 136.99mm
f2=15.10mm f2 = 15.10mm
f3=−22.00mm f3 = -22.00mm
f23=28.22mm f23 = 28.22mm
Fno=4.02 Fno = 4.02
2ω=82.0° 2ω = 82.0 °
L=30.05mm L = 30.05mm
Pz=−0.414 Pz = -0.414
fb(30度)=−0.017mm fb (30 degrees) = - 0.017mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|15.10/−22.00|=0.686 | F2 / f3 | = | 15.10 / -22.00 | = 0.686
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(28.22/26)=1.085 f23 / f = (28.22 / 26) = 1.085
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. また、条件式(5)については、第1レンズ91は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 91 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(15.10/26)=0.581 f2 / f = (15.10 / 26) = 0.581
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図18に撮影レンズ90の収差図を示す。 Figure 18 shows aberration diagrams of the imaging lens 90. なお、本実施例では、像面(フイルム面)を水平方向に−150mmの曲率半径で彎曲させており、その対角方向について換算した換算曲率半径(−220.0mm)を基準とした収差図を示している。 In this embodiment, the image plane (film plane) and the horizontal direction is curved with a radius of curvature of -150 mm, the aberration diagrams relative to the terms of the conversion of curvature radius (-220.0Mm) for the diagonal direction the shows.

(実施例10) (Example 10)
図19において、第10実施例である撮影レンズ100は、物体側より順に正パワーの第1レンズ101と、正パワーの第2レンズ102と、負パワーの第3レンズ103とからなる。 19, a is the imaging lens 100 is a tenth embodiment, a first lens 101 having a positive power in order from the object side, a second lens 102 having positive power, and a third lens 103 having a negative power. 第1レンズ101は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ102は、物体側の面の曲率が緩く、像側の面の曲率が強い両凸レンズであり、第3レンズ103は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 101 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 102 is loosely curvature of the object-side surface, a strong biconvex lens curvature of the image side surface, the third lens 103 is a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. 第1レンズ101及び第3レンズ103は光学樹脂を材料とし、第2レンズ102は光学ガラスを材料としている。 The first lens 101 and the third lens 103 is an optical resin as a material, the second lens 102 has an optical glass as a material. 第1レンズ101と第2レンズ102の間には絞りが設けられる。 Aperture is provided between the first lens 101 of the second lens 102. 第1レンズ101の物体側凸面と、第3レンズ103の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 101, the object-side concave surface of the third lens 103 is aspherical. 以下の表10に撮影レンズ100のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 10 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 100.

撮影レンズ100の仕様は、 Specifications of the taking lens 100,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=84.57mm f1 = 84.57mm
f2=13.37mm f2 = 13.37mm
f3=−14.95mm f3 = -14.95mm
f23=34.62mm f23 = 34.62mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=80.0° 2ω = 80.0 °
L=29.02mm L = 29.02mm
Pz=−0.230 Pz = -0.230
fb(30度)=−0.024mm fb (30 degrees) = - 0.024mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|13.37/−14.95|=0.894 | F2 / f3 | = | 13.37 / -14.95 | = 0.894
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(34.62/26)=1.33 f23 / f = (34.62 / 26) = 1.33
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)について、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. また、条件式(5)については、第1レンズ101は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 101 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(13.37/26)=0.514 f2 / f = (13.37 / 26) = 0.514
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図6に撮影レンズ100の収差図を示す。 Figure 6 shows aberration diagrams of the imaging lens 100.

(実施例11) (Example 11)
図21において、第11実施例である撮影レンズ110は、物体側より順に正パワーの第1レンズ111と、正パワーの第2レンズ112と、負パワーの第3レンズ113と、平行平面板114とからなる。 In Figure 21, a is the imaging lens 110 is an eleventh embodiment, a first lens 111 having a positive power in order from the object side, a second lens 112 with a positive power, a third lens 113 having a negative power, a plane-parallel plate 114 consisting of. 第1レンズ111は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ112は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第3レンズ113は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 111 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 112, loose curvature of the object side convex surface, a strong biconvex lens curvature of the image side convex surface, a third lens 113 is a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. 第1レンズ111及び第3レンズ113は光学樹脂を材料とし、第2レンズ112が光学ガラスを材料としている。 The first lens 111 and the third lens 113 is an optical resin as a material, the second lens 112 is an optical glass as a material. 第1レンズ111の物体側凸面と、第3レンズ113の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 111, the object-side concave surface of the third lens 113 is aspherical. 以下の表11に撮影レンズ110のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 11 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 110.

撮影レンズ110の仕様は、 Specifications of the taking lens 110,
f=15.00mm f = 15.00mm
f1=46.78mm f1 = 46.78mm
f2=7.09mm f2 = 7.09mm
f3=−8.17mm f3 = -8.17mm
f23=19.71mm f23 = 19.71mm
Fno=3.5 Fno = 3.5
2ω=70.0° 2ω = 70.0 °
L=17.48mm L = 17.48mm
Pz=−0.146 Pz = -0.146
fb(30度)=−0.022mm fb (30 degrees) = - 0.022mm
である。 It is.

条件式(1)の特徴値であるf2とf3の比は、 f2 and f3 ratio of a characteristic value of the conditional expression (1)
|f2/f3|=|7.09/−8.17|=0.868 | F2 / f3 | = | 7.09 / -8.17 | = 0.868
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(19.71/15)=1.31 f23 / f = (19.71 / 15) = 1.31
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. また、条件式(5)については、第1レンズ111は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 111 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(7.09/15)=0.473 f2 / f = (7.09 / 15) = 0.473
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図22に撮影レンズ110の収差図を示す。 Figure 22 shows aberration diagrams of the imaging lens 110. なお、本実施例は像面がフラットである。 This embodiment is the image plane flat.

(実施例12) (Example 12)
図23において、撮影レンズ120は、物体側より順に正パワーの第1レンズ121と、正パワーの第2レンズ122と、負パワーの第3レンズ123とからなる。 23, the photographing lens 120 includes a first lens 121 having a positive power in order from the object side, a second lens 122 having positive power, and a third lens 123 having a negative power. 第1レンズ121は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ122は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第3レンズ123は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 121 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 122, loose curvature of the object side convex surface, a strong biconvex lens curvature of the image side convex surface, a third lens 123 is a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. 第1レンズ121及び第3レンズ123は光学樹脂を材料とし、第2レンズ122が光学ガラスを材料としている。 The first lens 121 and the third lens 123 is an optical resin as a material, the second lens 122 is an optical glass as a material. 第1レンズ121と第2レンズ122の間には絞りが設けられる。 The first lens 121 is provided between the second lens 122 is provided aperture. 第1レンズ121の物体側凸面と、第3レンズ123の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 121, the object-side concave surface of the third lens 123 is aspherical. 以下の表12に撮影レンズ120のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 12 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 120.

撮影レンズ120の仕様は、 Specifications of the taking lens 120,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=126.68mm f1 = 126.68mm
f2=14.50mm f2 = 14.50mm
f3=−17.83mm f3 = -17.83mm
f23=29.66mm f23 = 29.66mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81.0° 2ω = 81.0 °
L=28.97mm L = 28.97mm
Pz=−0.244 Pz = -0.244
fb(30度)=−0.016mm fb (30 degrees) = - 0.016mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|14.50/−17.83|=0.813 | F2 / f3 | = | 14.50 / -17.83 | = 0.813
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(29.66/26)=1.14 f23 / f = (29.66 / 26) = 1.14
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. また、条件式(5)については、第1レンズ121は正レンズであり、正の屈折力を有することが明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 121 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(14.50/26)=0.558 f2 / f = (14.50 / 26) = 0.558
であり、条件式(6)を満足する。 , And the satisfaction of the conditional expression (6). 図24には、撮影レンズ120の収差図を示す。 FIG 24 shows aberration diagrams of the imaging lens 120. なお、本実施例は像面がフラットである。 This embodiment is the image plane flat.

(実施例13) (Example 13)
図25において、撮影レンズ130は、物体側より順に正パワーの第1レンズ131と、正パワーの第2レンズ132と、負パワーの第3レンズ133とからなる。 In Figure 25, the photographic lens 130 includes a first lens 131 having a positive power in order from the object side, a second lens 132 having positive power, and a third lens 133 having a negative power. 第1レンズ131は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ132は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第3レンズ133は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 131 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 132, loose curvature of the object side convex surface, a strong biconvex lens curvature of the image side convex surface, a third lens 133 is a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. 第1レンズ131及び第3レンズ133は光学樹脂を材料とし、第2レンズ132は光学ガラスを材料としている。 The first lens 131 and the third lens 133 is an optical resin as a material, the second lens 132 has an optical glass as a material. 第1レンズ131と第2レンズ132の間には絞りが設けられる。 The first lens 131 is provided between the second lens 132 is provided aperture. 第1レンズ131の物体側凸面と、第3レンズ133の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 131, the object-side concave surface of the third lens 133 is aspherical. 以下の表13に撮影レンズ130のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 13 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 130.

撮影レンズ130の仕様は、 Specifications of the taking lens 130,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=59.42mm f1 = 59.42mm
f2=20.797mm f2 = 20.797mm
f3=−32.214mm f3 = -32.214mm
f23=41.02mm f23 = 41.02mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81.0° 2ω = 81.0 °
L=29.9mm L = 29.9mm
Pz=−0.494 Pz = -0.494
fb(30度)=0.038mm fb (30 degrees) = 0.038mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|20.797/−32.214|=0.646 | F2 / f3 | = | 20.797 / -32.214 | = 0.646
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(41.02/26)=1.58 f23 / f = (41.02 / 26) = 1.58
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. また、条件式(5)については、第1レンズ131が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 131 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(20.797/26)=0.8 f2 / f = (20.797 / 26) = 0.8
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図26には、撮影レンズ130の収差図を示す。 Figure 26 shows aberration diagrams of the imaging lens 130. なお、本実施例では、像面(フイルム面)を水平方向に−200mmの曲率半径で彎曲させており、その対角方向について換算した換算曲率半径(−289mm)を基準とした収差図を示している。 In the present embodiment, the image plane (film plane) and the horizontal direction is curved with a radius of curvature of -200 mm, it shows aberration diagrams on the basis-converted converted curvature radius (-289Mm) for the diagonal direction ing.

(実施例14) (Example 14)
図27において、第14実施例である撮影レンズ140は、物体側より順に正パワーの第1レンズ141と、正パワーの第2レンズ142と、負パワーの第3レンズ143とからなる。 27, the photographing lens 140 is a fourteenth embodiment includes a first lens 141 having a positive power in order from the object side, a second lens 142 having positive power, and a third lens 143 having a negative power. 第1レンズ141は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ142は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第3レンズ143は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 141 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 142, loose curvature of the object side convex surface, a strong biconvex lens curvature of the image side convex surface, a third lens 143 is a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. 第1レンズ141及び第3レンズ143は光学樹脂を材料とし、第2レンズ142が光学ガラスを材料としている。 The first lens 141 and the third lens 143 is an optical resin as a material, the second lens 142 is an optical glass as a material. 第1レンズ141と第2レンズ142の間には絞りが設けられる。 Aperture is provided between the first lens 141 and second lens 142. 第1レンズ141の物体側凸面と、第3レンズ143の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 141, the object-side concave surface of the third lens 143 is aspherical. 以下の表14に撮影レンズ140のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 14 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 140.

撮影レンズ140の仕様は、 Specifications of the taking lens 140,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=66.81mm f1 = 66.81mm
f2=18.20mm f2 = 18.20mm
f3=−25.15mm f3 = -25.15mm
f23=38.69mm f23 = 38.69mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81.0° 2ω = 81.0 °
L=29.01mm L = 29.01mm
Pz=−0.369 Pz = -0.369
fb(30度)=0.025mm fb (30 degrees) = 0.025mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|18.20/−25.15|=0.724 | F2 / f3 | = | 18.20 / -25.15 | = 0.724
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(38.69/26)=1.49 f23 / f = (38.69 / 26) = 1.49
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. また、条件式(5)については、第1レンズ141が正レンズであり、正の屈折力を有することは明らかである。 As for the conditional expression (5), the first lens 141 is a positive lens, it is clear that having a positive refractive power. 条件式(6)については、 For conditional expression (6),
f2/f=(18.20/26)=0.70 f2 / f = (18.20 / 26) = 0.70
であり、条件式(6)を満足している。 In it, thus satisfying the conditional expression (6). 図28には、撮影レンズ140の収差図を示す。 Figure 28 shows aberration diagrams of the imaging lens 140. なお、撮影レンズ140の像面はフラットである。 Note that the image plane of the taking lens 140 is flat.

(実施例15) (Example 15)
図29において、第15実施例である撮影レンズ150は、物体側より順に正パワーの第1レンズ151と、正パワーの第2レンズ152と、負パワーの第3レンズ153とからなる。 29, a is the imaging lens 150 15th embodiment, a first lens 151 having a positive power in order from the object side, a second lens 152 having positive power, and a third lens 153 having a negative power. 第1レンズ151は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであり、第2レンズ152は、物体側凸面の曲率が緩く、像面側凸面の曲率が強い両凸レンズであり、第3レンズ153は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズである。 The first lens 151 is a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, the second lens 152, loose curvature of the object side convex surface, a strong biconvex lens curvature of the image side convex surface, a third lens 153 is a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side. 撮影レンズ150は、第1レンズ151ないし第3レンズ153の全てのレンズが光学ガラスを材料としている。 Photographing lens 150, all lenses of the first lens 151 to the third lens 153 is an optical glass as a material. 第1レンズ151と第2レンズ152の間には絞りが設けられる。 Aperture is provided between the first lens 151 and second lens 152. 第1レンズ151の物体側凸面と、第3レンズ153の物体側凹面はそれぞれ非球面である。 The object side convex surface of the first lens 151, the object-side concave surface of the third lens 153 is aspherical. 以下の表15に撮影レンズ150のレンズデータ及び非球面係数を示す。 The following Table 15 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 150.

撮影レンズ150の仕様は、 Specifications of the taking lens 150,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=81.81mm f1 = 81.81mm
f2=18.20mm f2 = 18.20mm
f3=−28.14mm f3 = -28.14mm
f23=33.57mm f23 = 33.57mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81.0° 2ω = 81.0 °
L=29.11mm L = 29.11mm
Pz=−0.38 Pz = -0.38
fb(30度)=0.00mm fb (30 degrees) = 0.00mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|18.20/−28.14|=0.647 | F2 / f3 | = | 18.20 / -28.14 | = 0.647
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(33.57/26)=1.29 f23 / f = (33.57 / 26) = 1.29
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=|1.620−1.720|=0.10<0.13 | N1-N3 | = | 1.620-1.720 | = 0.10 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(18.20/26)=0.70 f2 / f = (18.20 / 26) = 0.70
である。 It is. 図30には、撮影レンズ150の収差図を示す。 FIG 30 shows aberration diagrams of the imaging lens 150.

なお、実施例8ないし実施例15に係る撮影レンズ80〜150は、第2レンズの焦点距離f2と全系の合成焦点距離fが 0.42<f2/f<0.9 In Examples 8 through the imaging lens according to Example 15 from 80 to 150, the focal length f2 with the whole system combined focal length f of the second lens is 0.42 <f2 / f <0.9
を満たす。 Meet. また、第1レンズ,第2レンズ,第3レンズのパワーをそれぞれP1,P2,P3としたときに、 The first lens, the second lens, the power of the third lens when the P1, P2, P3, respectively,
P1<|P3|<P2 P1 <| P3 | <P2
を満足する。 To satisfy.

(実施例16) (Example 16)
図31において、撮影レンズ160は、物体側より順に正パワーの第1レンズ161と、正パワーの第2レンズ162と、負パワーの第3レンズ163とからなる。 In Figure 31, the photographic lens 160 includes a first lens 161 having a positive power in order from the object side, a second lens 162 having positive power, and a third lens 163 having a negative power. 第1レンズ161は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ162は、像面側凸面の曲率が強い両凸形状を有し、第3レンズ163は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。 The first lens 161 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 162 has a strong double convex curvature of the image side convex surface, a third lens 163, the object-side concave surface It has a radius of curvature of a small biconcave shape. 第1レンズ161〜第3レンズ163の全てのレンズはポリメチルメタクリレート(アクリル)樹脂(PMMA樹脂)からなる。 All of the lenses of the first lens 161 to the third lens 163 is made of polymethyl methacrylate (acrylic) resin (PMMA resin). 第1レンズ161と第2レンズ162の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 161 of the second lens 162. 第1レンズ161の像面側凹面と、第2レンズ162の像面側凸面と、第3レンズ163の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 And the image plane side concave surface of the first lens 161, and the image plane side convex surface of the second lens 162, the object-side concave surface of the third lens 163 are respectively formed on the aspherical surface. 表16に、撮影レンズ160のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 16 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 160.

撮影レンズ160の仕様は、 Specifications of the taking lens 160,
f=25.00mm f = 25.00mm
f1=87.42mm f1 = 87.42mm
f2=11.99mm f2 = 11.99mm
f3=−14.17mm f3 = -14.17mm
f23=31.1mm f23 = 31.1mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=84.00° 2ω = 84.00 °
L=28.93mm L = 28.93mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|11.99/−14.17|=0.846 | F2 / f3 | = | 11.99 / -14.17 | = 0.846
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(31.1/25)=1.24 f23 / f = (31.1 / 25) = 1.24
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、 In addition, the conditional expression (4),
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(11.99/25)=0.480 f2 / f = (11.99 / 25) = 0.480
である。 It is. 図32に撮影レンズ160の収差図を示す。 Figure 32 shows aberration diagrams of the imaging lens 160. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例17) (Example 17)
図33において、撮影レンズ170は、物体側より順に正パワーの第1レンズ171と、正パワーの第2レンズ172と、負パワーの第3レンズ173とからなる。 In Figure 33, the photographic lens 170 includes a first lens 171 having a positive power in order from the object side, a second lens 172 having positive power, and a third lens 173. negative power. 第1レンズ171は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ172は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ173は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。 The first lens 171 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 172, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 173, the object-side radius of curvature of the concave surface has a smaller biconcave. 第1レンズ171〜第3レンズ173は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 171~ third lens 173 consists of all PMMA resin. 第1レンズ171と第2レンズ172の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 171 and second lens 172. 第1レンズ171の像面側凹面と、第2レンズ172の像面側凸面と、第3レンズ173の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 And the image plane side concave surface of the first lens 171, and the image plane side convex surface of the second lens 172, the object-side concave surface of the third lens 173 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表17に撮影レンズ170のレンズデータ及び非球面係数を示す。 The following Table 17 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 170.

撮影レンズ170の仕様は、 Specifications of the taking lens 170,
f=25.00mm f = 25.00mm
f1=95.28mm f1 = 95.28mm
f2=12.16mm f2 = 12.16mm
f3=−13.75mm f3 = -13.75mm
f23=30.32mm f23 = 30.32mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=84.00° 2ω = 84.00 °
L=28.94mm L = 28.94mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|12.16/−13.75|=0.884 | F2 / f3 | = | 12.16 / -13.75 | = 0.884
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(30.32/25)=1.21 f23 / f = (30.32 / 25) = 1.21
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一の光学樹脂を材料としていることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as can be seen from the fact that all the lenses are the same optical resin material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(12.16/25)=0.486 f2 / f = (12.16 / 25) = 0.486
である。 It is. 図34に撮影レンズ170の収差図を示す。 Figure 34 shows aberration diagrams of the imaging lens 170. なお、本実施例は像面がフラットである。 This embodiment is the image plane flat.

(実施例18) (Example 18)
図35において、撮影レンズ180は、物体側より順に正パワーの第1レンズ181と、正パワーの第2レンズ182と、負パワーの第3レンズ183とからなる。 In Figure 35, the photographic lens 180 includes a first lens 181 having a positive power in order from the object side, a second lens 182 having positive power, and a third lens 183 having a negative power. 第1レンズ181は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ182は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ183は、物体側の凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。 The first lens 181 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 182, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 183, the object-side the radius of curvature of the concave has a small biconcave. 第1レンズ181〜第3レンズ183は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 181~ third lens 183 consists of all PMMA resin. 第1レンズ181と第2レンズ182の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 181 and second lens 182. 第1レンズ181の物体側凸面と、第2レンズ182の像面側凸面と、第3レンズ183の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 181, and the image plane side convex surface of the second lens 182, the object-side concave surface of the third lens 183 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表18に撮影レンズ180のレンズデータ及び非球面係数を示す。 The following table 18 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 180.

撮影レンズ180の仕様は、 Specifications of the taking lens 180,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=72.03mm f1 = 72.03mm
f2=12.58mm f2 = 12.58mm
f3=−13.76mm f3 = -13.76mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=83° 2ω = 83 °
L=29.14mm L = 29.14mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|12.58/−13.76|=0.914 | F2 / f3 | = | 12.58 / -13.76 | = 0.914
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(38.2/26)=1.47 f23 / f = (38.2 / 26) = 1.47
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(12.58/26)=0.484 f2 / f = (12.58 / 26) = 0.484
である。 It is. 図36に撮影レンズ180の収差図を示す。 Figure 36 shows aberration diagrams of the imaging lens 180. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例19) (Example 19)
図37において、撮影レンズ190は、物体側より順に正パワーの第1レンズ191と、正パワーの第2レンズ192と、負パワーの第3レンズ193とからなる。 In Figure 37, the photographic lens 190 includes a first lens 191 having a positive power in order from the object side, a second lens 192 having positive power, and a third lens 193 Metropolitan negative power. 第1レンズ191は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ192は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ193は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有している。 The first lens 191 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 192, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 193, the object-side and a concave meniscus shape with a concave surface facing the. 第1レンズ191〜第3レンズ193は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 191 to the third lens 193 consists of all PMMA resin. 第1レンズ191と第2レンズ192の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 191 and second lens 192. 第1レンズ191の物体側凸面と、第2レンズ192の像面側凸面と、第3レンズ193の像側凸面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 191, and the image plane side convex surface of the second lens 192, the image-side convex surface of the third lens 193 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表19に撮影レンズ190のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 19 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 190.

撮影レンズ190の仕様は、 Specifications of the taking lens 190,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=85.63mm f1 = 85.63mm
f2=15.80mm f2 = 15.80mm
f3=−19.32mm f3 = -19.32mm
f23=36.64mm f23 = 36.64mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=85° 2ω = 85 °
L=28.84mm L = 28.84mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|15.80/−19.32|=0.818 | F2 / f3 | = | 15.80 / -19.32 | = 0.818
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(36.64/26)=1.41 f23 / f = (36.64 / 26) = 1.41
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(15.8/26)=0.608 f2 / f = (15.8 / 26) = 0.608
である。 It is. 図38に撮影レンズ190の収差図を示す。 Figure 38 shows aberration diagrams of the imaging lens 190. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−100mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−149mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -100mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-149Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例20) (Example 20)
図39において、撮影レンズ200は、物体側より順に正パワーの第1レンズ201と、正パワーの第2レンズ202と、負パワーの第3レンズ203とからなる。 In Figure 39, the imaging lens 200 includes a first lens 201 having a positive power in order from the object side, a second lens 202 having positive power, and a third lens 203 having a negative power. 第1レンズ201は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ202は、像面側曲面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ203は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。 The first lens 201 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 202, the curvature radius of the image side curved surface has a smaller biconvex third lens 203, the object-side radius of curvature of the concave surface has a smaller biconcave. 第1レンズ201〜第3レンズ203は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 201 to the third lens 203 consists of all PMMA resin. 第1レンズ201と第2レンズ202の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 201 and second lens 202. 第1レンズ201の物体側凸面と、第2レンズ202の像面側凸面と、第3レンズ203の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 201, and the image plane side convex surface of the second lens 202, the object-side concave surface of the third lens 203 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表20に撮影レンズ200のレンズデータ及び非球面係数を示す。 The following table 20 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 200.

撮影レンズ200の仕様は、 Specifications of the taking lens 200,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=75.94mm f1 = 75.94mm
f2=11.66mm f2 = 11.66mm
f3=−12.19mm f3 = -12.19mm
f23=36.83mm f23 = 36.83mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=81.4° 2ω = 81.4 °
L=28.55mm L = 28.55mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|11.66/−12.19|=0.957 | F2 / f3 | = | 11.66 / -12.19 | = 0.957
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(36.83/26)=1.42 f23 / f = (36.83 / 26) = 1.42
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一の樹脂材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same resin material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(11.66/26)=0.448 f2 / f = (11.66 / 26) = 0.448
である。 It is. 図40に撮影レンズ200の収差図を示す。 Figure 40 shows aberration diagrams of the imaging lens 200. 本実施例の像面はフラットである。 Image plane of this embodiment is flat.

(実施例21) (Example 21)
図41において、撮影レンズ210は、物体側より順に正パワーの第1レンズ211と、正パワーの第2レンズ212と、負パワーの第3レンズ213とからなる。 In Figure 41, the photographic lens 210 includes a first lens 211 having a positive power in order from the object side, a second lens 212 having positive power, and a third lens 213 having a negative power. 第1レンズ211は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ212は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ203は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。 The first lens 211 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 212, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 203, the object-side radius of curvature of the concave surface has a smaller biconcave. 第1レンズ211〜第3レンズ213は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 211 to the third lens 213 consists of all PMMA resin. 第1レンズ211と第2レンズ212の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 211 and second lens 212. 第1レンズ211の物体側凸面と、第2レンズ212の像面側凸面と、第3レンズ213の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 211, and the image plane side convex surface of the second lens 212, the object-side concave surface of the third lens 213 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表21に撮影レンズ210のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 21 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 210.

撮影レンズ210の仕様は、 Specifications of the taking lens 210,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=268.65mm f1 = 268.65mm
f2=10.00mm f2 = 10.00mm
f3=−11.98mm f3 = -11.98mm
f23=24.12mm f23 = 24.12mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=83° 2ω = 83 °
L=30.47mm L = 30.47mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|10.00/−11.98|=0.835 | F2 / f3 | = | 10.00 / -11.98 | = 0.835
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(24.12/26)=0.93 f23 / f = (24.12 / 26) = 0.93
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(10.00/26)=0.385 f2 / f = (10.00 / 26) = 0.385
である。 It is. 図42に撮影レンズ210の収差図を示す。 Figure 42 shows aberration diagrams of the imaging lens 210. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例22) (Example 22)
図43において、撮影レンズ220は、物体側より順に正パワーの第1レンズ221と、正パワーの第2レンズ222と、負パワーの第3レンズ223とからなる。 In Figure 43, the imaging lens 220 includes a first lens 221 having a positive power in order from the object side, a second lens 222 having positive power, and a third lens 223 having a negative power. 第1レンズ221は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ222は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ223は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。 The first lens 221 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 222, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 223, the object-side radius of curvature of the concave surface has a smaller biconcave. 第1レンズ221〜第3レンズ223は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 221 to the third lens 223 consists of all PMMA resin. 第1レンズ221と第2レンズ222の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 221 and second lens 222. 第1レンズ221の物体側凸面と、第2レンズ222の像面側凸面と、第3レンズ223の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 221, and the image plane side convex surface of the second lens 222, the object-side concave surface of the third lens 223 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表22に撮影レンズ220のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 22 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 220.

撮影レンズ220の仕様値は、 Specification value of the taking lens 220,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=77.12mm f1 = 77.12mm
f2=13.99mm f2 = 13.99mm
f3=−15.17mm f3 = -15.17mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=82° 2ω = 82 °
L=28.92mm L = 28.92mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|13.99/−15.17|=0.922 | F2 / f3 | = | 13.99 / -15.17 | = 0.922
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(37.88/26)=1.46 f23 / f = (37.88 / 26) = 1.46
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(13.99/26)=0.608 f2 / f = (13.99 / 26) = 0.608
である。 It is. 図44に撮影レンズ220の収差図を示す。 Figure 44 shows aberration diagrams of the imaging lens 220. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例23) (Example 23)
図45において、撮影レンズ230は、物体側より順に正パワーの第1レンズ231と、正パワーの第2レンズ232と、負パワーの第3レンズ233とからなる。 In Figure 45, the photographic lens 230 includes a first lens 231 having a positive power in order from the object side, a second lens 232 having positive power, and a third lens 233 having a negative power. 第1レンズ231は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ232は、物体側が平面であり、像面側に凸面を向けた平凸形状を有し、第3レンズ233は、物体側凹面の曲率半径が小さい両凹形状を有している。 The first lens 231 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 232, the object side is flat, having a flat convex shape having a convex surface facing the image side, the third lens 233 has a curvature of the object-side concave surface having a small radius biconcave shape. 第1レンズ231〜第3レンズ233は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 231~ third lens 233 consists of all PMMA resin. 第1レンズ231と第2レンズ232の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 231 of the second lens 232. 第1レンズ231の物体側凸面と、第2レンズ232の像面側凸面と、第3レンズ233の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 231, and the image plane side convex surface of the second lens 232, the object-side concave surface of the third lens 233 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表23に撮影レンズ230のレンズデータ及び非球面係数を示す。 The following table 23 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 230.

撮影レンズ230の仕様は、 Specifications of the taking lens 230,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=90.98mm f1 = 90.98mm
f2=17.00mm f2 = 17.00mm
f3=−24.64mm f3 = -24.64mm
f23=32.66mm f23 = 32.66mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=82° 2ω = 82 °
L=29.46mm L = 29.46mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|17.00/−24.64|=0.690 | F2 / f3 | = | 17.00 / -24.64 | = 0.690
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(32.66/26)=1.26 f23 / f = (32.66 / 26) = 1.26
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(17.00/26)=0.654 f2 / f = (17.00 / 26) = 0.654
である。 It is. 図46に撮影レンズ230の収差図を示す。 Figure 46 shows aberration diagrams of the imaging lens 230. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例24) (Example 24)
図47において、撮影レンズ240は、物体側より順に正パワーの第1レンズ241と、正パワーの第2レンズ242と、負パワーの第3レンズ243とからなる。 In Figure 47, the photographic lens 240 includes a first lens 241 having a positive power in order from the object side, a second lens 242 having positive power, and a third lens 243 having a negative power. 第1レンズ241は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ242は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ243は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有する。 The first lens 241 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 242, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 243, the object-side having a concave meniscus shape with a concave surface facing the. 第1レンズ241〜第3レンズ243は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 241 third lens 243 consists of all PMMA resin. 第1レンズ241と第2レンズ242の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 241 and second lens 242. 第1レンズ241の物体側凸面と、第2レンズ242の物体側凸面と、第3レンズ243の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 241, the object side convex surface of the second lens 242, the object-side concave surface of the third lens 243 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表24に撮影レンズ240のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 24 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 240.

撮影レンズ240の仕様は、 Specifications of the taking lens 240,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=74.19mm f1 = 74.19mm
f2=14.61mm f2 = 14.61mm
f3=−15.49mm f3 = -15.49mm
f23=41.01mm f23 = 41.01mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=83° 2ω = 83 °
L=28.38mm L = 28.38mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|14.61/−15.49|=0.943 | F2 / f3 | = | 14.61 / -15.49 | = 0.943
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(41.01/26)=1.58 f23 / f = (41.01 / 26) = 1.58
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(14.61/26)=0.562 f2 / f = (14.61 / 26) = 0.562
である。 It is. 図48に撮影レンズ240の収差図を示す。 Figure 48 shows aberration diagrams of the imaging lens 240. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例25) (Example 25)
図49において、撮影レンズ250は、物体側より順に正パワーの第1レンズ251と、正パワーの第2レンズ252と、負パワーの第3レンズ253とからなる。 In Figure 49, the photographic lens 250 includes a first lens 251 having a positive power in order from the object side, a second lens 252 having positive power, and a third lens 253 having a negative power. 第1レンズ251は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ252は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ253は、物体側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有する。 The first lens 251 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 252, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 253, the object-side having a concave meniscus shape with a concave surface facing the. 第1レンズ251〜第3レンズ253は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 251 to the third lens 253 consists of all PMMA resin. 第1レンズ251と第2レンズ252の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 251 of the second lens 252. 第1レンズ251の物体側凸面と、第2レンズ252の像面側凸面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 251, the image side convex surface of the second lens 252 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表25に撮影レンズ250のレンズデータ及び非球面係数を示す。 The following table 25 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 250.

撮影レンズ250の仕様値は、 Specification value of the taking lens 250,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=183.89mm f1 = 183.89mm
f2=15.28mm f2 = 15.28mm
f3=−19.22mm f3 = -19.22mm
f23=28.05mm f23 = 28.05mm
Fno=4.03 Fno = 4.03
2ω=81° 2ω = 81 °
L=28.66mm L = 28.66mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|15.28/−19.22|=0.795 | F2 / f3 | = | 15.28 / -19.22 | = 0.795
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(28.05/26)=1.08 f23 / f = (28.05 / 26) = 1.08
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(15.28/26)=0.588 f2 / f = (15.28 / 26) = 0.588
である。 It is. 図50に撮影レンズ250の収差図を示す。 Figure 50 shows aberration diagrams of the imaging lens 250. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

なお、実施例16ないし実施例25に係る撮影レンズ160〜250は、第2レンズの焦点距離f2と全系の合成焦点距離fが 0.35<f2/f<0.7 In Examples 16 through the imaging lens according to Example 25 160-250 has a focal length f2 and the whole system combined focal length f of the second lens is 0.35 <f2 / f <0.7
を満たす。 Meet.

(実施例26) (Example 26)
図51において、撮影レンズ260は、物体側より順に正パワーの第1レンズ261と、正パワーの第2レンズ262と、負パワーの第3レンズ263とからなる。 In Figure 51, the photographic lens 260 includes a first lens 261 having a positive power in order from the object side, a second lens 262 having positive power, and a third lens 263 Metropolitan negative power. 第1レンズ261は、物体側に凸面を向けた凸メニスカス形状を有し、第2レンズ262は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ263は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。 The first lens 261 has a convex meniscus shape having a convex surface directed toward the object side, the second lens 262, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 263, the object-side having a biconcave shape having a small concave radius of curvature to. 第1レンズ261〜第3レンズ263は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 261~ third lens 263 consists of all PMMA resin. 第1レンズ261と第2レンズ262の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 261 and second lens 262. 第1レンズ261の物体側凸面と、第2レンズ262の像面側凸面と、第3レンズ263の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 261, and the image plane side convex surface of the second lens 262, the object-side concave surface of the third lens 263 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表26に撮影レンズ260のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 26 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 260.

撮影レンズ260の仕様は、 Specifications of the taking lens 260,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=438.09mm f1 = 438.09mm
f2=12.73mm f2 = 12.73mm
f3=−18.11mm f3 = -18.11mm
f23=24.9mm f23 = 24.9mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=82° 2ω = 82 °
L=30.68mm L = 30.68mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|12.73/−18.11|=0.703 | F2 / f3 | = | 12.73 / -18.11 | = 0.703
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(24.9/26)=0.96 f23 / f = (24.9 / 26) = 0.96
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(12.73/26)=0.49 f2 / f = (12.73 / 26) = 0.49
である。 It is. 図52に撮影レンズ260の収差図を示す。 Figure 52 shows aberration diagrams of the imaging lens 260. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−150mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−220mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -150mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-220Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例27) (Example 27)
図53において、撮影レンズ270は、物体側より順に負パワーの第1レンズ271と、正パワーの第2レンズ272と、負パワーの第3レンズ273とからなる。 In Figure 53, the photographic lens 270 includes a first lens 271 having a negative power in order from the object side, a second lens 272 having positive power, and a third lens 273 Metropolitan negative power. 第1レンズ271は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第2レンズ272は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ273は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。 The first lens 271 has a concave meniscus shape with a concave surface facing the image side, the second lens 272, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 273, the object having a biconcave shape having a small concave radius of curvature on the side. 第1レンズ271〜第3レンズ273は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 271 third lens 273 consists of all PMMA resin. 第1レンズ271と第2レンズ272の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 271 and second lens 272. 第1レンズ271の物体側凸面と、第2レンズ272の像面側凸面と、第3レンズ273の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 271, and the image plane side convex surface of the second lens 272, the object-side concave surface of the third lens 273 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表27に撮影レンズ270のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 27 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 270.

撮影レンズ270の仕様は、 Specifications of the taking lens 270,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=−150.00mm f1 = -150.00mm
f2=12.14mm f2 = 12.14mm
f3=−19.05mm f3 = -19.05mm
f23=20.17mm f23 = 20.17mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=81° 2ω = 81 °
L=31.46mm L = 31.46mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|12.14/−19.05|=0.637 | F2 / f3 | = | 12.14 / -19.05 | = 0.637
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(20.17/26)=0.78 f23 / f = (20.17 / 26) = 0.78
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(12.14/26)=0.47 f2 / f = (12.14 / 26) = 0.47
である。 It is. 図54に撮影レンズ270の収差図を示す。 Figure 54 shows aberration diagrams of the imaging lens 270. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例28) (Example 28)
図55において、撮影レンズ280は、物体側より順に負パワーの第1レンズ281と、正パワーの第2レンズ282と、負パワーの第3レンズ283とからなる。 In Figure 55, the photographic lens 280 includes a first lens 281 having a negative power in order from the object side, a second lens 282 having positive power, and a third lens 283 Metropolitan negative power. 第1レンズ281は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第2レンズ282は、像面側凸面の曲率半径が小さい両凸形状を有し、第3レンズ283は、物体側に曲率半径の小さい凹面を有する両凹形状を有する。 The first lens 281 has a concave meniscus shape with a concave surface facing the image side, the second lens 282, the curvature radius of the image side convex surface has a smaller biconvex third lens 283, the object having a biconcave shape having a small concave radius of curvature on the side. 第1レンズ281〜第3レンズ283は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 281 to the third lens 283 consists of all PMMA resin. 第1レンズ281と第2レンズ282の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 281 and second lens 282. 第1レンズ281の物体側凸面と、第2レンズ282の像面側凸面と、第3レンズ283の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 281, and the image plane side convex surface of the second lens 282, the object-side concave surface of the third lens 283 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表28に撮影レンズ280のレンズデータ及び非球面係数を示す。 The following Table 28 shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 280.

撮影レンズ280の仕様は、 Specifications of the taking lens 280,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=−100.00mm f1 = -100.00mm
f2=11.99mm f2 = 11.99mm
f3=−20.33mm f3 = -20.33mm
f23=18.87mm f23 = 18.87mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=81° 2ω = 81 °
L=32.05mm L = 32.05mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|11.99/−20.33|=0.590 | F2 / f3 | = | 11.99 / -20.33 | = 0.590
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(18.87/26)=0.73 f23 / f = (18.87 / 26) = 0.73
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(11.99/26)=0.46 f2 / f = (11.99 / 26) = 0.46
である。 It is. 図56に撮影レンズ280の収差図を示す。 Figure 56 shows aberration diagrams of the imaging lens 280. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

(実施例29) (Example 29)
図57において、撮影レンズ290は、物体側より順に負パワーの第1レンズ291と、正パワーの第2レンズ292と、負パワーの第3レンズ293とからなる。 In Figure 57, the photographic lens 290 includes a first lens 291 having a negative power in order from the object side, a second lens 292 having positive power, and a third lens 293 Metropolitan negative power. 第1レンズ291は、像面側に凹面を向けた凹メニスカス形状を有し、第2レンズ292は、像面側に曲率半径が小さい凸面を有する両凸レンズであり、第3レンズ293は、物体側の曲率半径が小さい両凹レンズである。 The first lens 291 has a concave meniscus shape having a concave surface directed toward the image side, the second lens 292 is a biconvex lens having a convex surface radius of curvature is small on the image side, the third lens 293, the object curvature of the side radius is less biconcave lens. 第1レンズ291〜第3レンズ293は、全てPMMA樹脂からなる。 The first lens 291~ third lens 293 consists of all PMMA resin. 第1レンズ291と第2レンズ292の間には絞りが設けられている。 Aperture is provided between the first lens 291 and second lens 292. 第1レンズ291の物体側凸面と、第2レンズ292の像面側凸面と、第3レンズ243の物体側凹面はそれぞれ非球面に形成されている。 The object side convex surface of the first lens 291, and the image plane side convex surface of the second lens 292, the object-side concave surface of the third lens 243 are respectively formed on the aspherical surface. 以下の表29に撮影レンズ290のレンズデータ及び非球面係数を示す。 Table 29 below shows lens data and the aspherical coefficients of the taking lens 290.

撮影レンズ290の仕様は、 Specifications of the taking lens 290,
f=26.00mm f = 26.00mm
f1=−50.00mm f1 = -50.00mm
f2=11.80mm f2 = 11.80mm
f3=−24.69mm f3 = -24.69mm
f23=16.38mm f23 = 16.38mm
Fno=4.00 Fno = 4.00
2ω=81° 2ω = 81 °
L=33.55mm L = 33.55mm
である。 It is.

条件式(1)について、 For conditional expression (1),
|f2/f3|=|11.80/−24.69|=0.478 | F2 / f3 | = | 11.80 / -24.69 | = 0.478
となり、条件式(1)を満たす。 Satisfied, and the conditional expression (1). また、条件式(2)については、 In addition, the conditional expression (2),
f23/f=(16.38/26)=0.63 f23 / f = (16.38 / 26) = 0.63
であり、条件式(2)を満たす。 , And the satisfying the formula (2). また、条件式(4)については、全てのレンズが同一材料であることからもわかるとおり、 As for the conditional expression (4), as evidenced by all the lenses are the same material,
|N1−N3|=0<0.13 | N1-N3 | = 0 <0.13
であり、条件式(4)を満足する。 , And the conditional expression (4) is satisfied. なお、 It should be noted that,
f2/f=(11.80/26)=0.45 f2 / f = (11.80 / 26) = 0.45
である。 It is. 図58に撮影レンズ290の収差図を示す。 Figure 58 shows aberration diagrams of the imaging lens 290. 各収差図は、水平方向(フイルム面の長手方向)に−200mmの曲率半径で彎曲させた像面(フイルム面)を対角方向について換算した換算曲率半径(−299mm)を基準とする条件下で表したものである。 Each aberration diagram, under conditions that horizontally relative to the image plane was curved with a radius of curvature of -200mm in terms converted for (film plane) of the diagonal curvature radius (-299Mm) (longitudinal direction of the film surface) those expressed in.

第1実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the first embodiment. 第1実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the first embodiment. 第2実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a second embodiment. 第2実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the second embodiment. 第3実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the third embodiment. 第3実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of a third embodiment. 第4実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a fourth embodiment. 第4実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the fourth embodiment. 第5実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a fifth embodiment. 第5実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the fifth embodiment. 第6実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a sixth embodiment. 第6実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the sixth embodiment. 第7実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a seventh embodiment. 第7実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the seventh embodiment. 第8実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the eighth embodiment. 第8実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the eighth embodiment. 第9実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the ninth embodiment. 第9実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the ninth embodiment. 第10実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a tenth embodiment. 第10実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the tenth embodiment. 第11実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the eleventh embodiment. 第11実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the eleventh embodiment. 第12実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twelfth embodiment. 第12実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twelfth embodiment. 第13実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the thirteenth embodiment. 第13実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the thirteenth embodiment. 第14実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a fourteenth embodiment. 第14実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the fourteenth embodiment. 第15実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the fifteenth embodiment. 第15実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the fifteenth embodiment. 第16実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the sixteenth embodiment. 第16実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the sixteenth embodiment. 第17実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the seventeenth embodiment. 第17実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the seventeenth embodiment. 第18実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the eighteenth embodiment. 第18実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the eighteenth embodiment. 第19実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the nineteenth embodiment. 第19実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the nineteenth embodiment. 第20実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of the twentieth embodiment. 第20実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twentieth embodiment. 第21実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-first embodiment. 第21実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-first embodiment. 第22実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-second embodiment. 第22実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-second embodiment. 第23実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-third embodiment. 第23実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-third embodiment. 第24実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-fourth embodiment. 第24実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-fourth embodiment. 第25実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-fifth embodiment. 第25実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-fifth embodiment. 第26実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-sixth embodiment. 第26実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-sixth embodiment. 第27実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-seventh embodiment. 第27実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-seventh embodiment. 第28実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a twenty-eighth embodiment. 第28実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of the twenty-eighth embodiment. 第29実施例のレンズ構成を示す断面図である。 It is a sectional view showing a lens configuration of a 29 embodiment. 第29実施例の収差図である。 It is an aberration diagram of a 29 embodiment.

符号の説明 DESCRIPTION OF SYMBOLS

10,20,30,40,50,60,70,80,90,100,110,120,130,140,150,160,170,180,190,200,210,220,230,240,250,260,270,280,290 撮影レンズ 11,21,31,41,51,61,71,81,91,101,111,121,131,141,151,161,171,181,191,201,211,221,231,241,251,261,271,281,291 第1レンズ 12,22,32,42,52,62,72,82,92,102,112,122,132,142,152,162,172,182,192,202,212,222,232,242,252,262,272,282,292 第2レ 10,20,30,40,50,60,70,80,90,100,110,120,130,140,150,160,170,180,190,200,210,220,230,240,250, 260, 270, 280, 290 photographic lens 11,21,31,41,51,61,71,81,91,101,111,121,131,141,151,161,171,181,191,201,211 , 221,231,241,251,261,271,281,291 first lens 12,22,32,42,52,62,72,82,92,102,112,122,132,142,152,162 , 172,182,192,202,212,222,232,242,252,262,272,282,292 the second record ズ 13,23,33,43,53,63,73,83,93,103,113,123,133,143,153,163,173,183,193,203,213,223,233,243,253,263,273,283,293 第3レンズ 'S 13,23,33,43,53,63,73,83,93,103,113,123,133,143,153,163,173,183,193,203,213,223,233,243,253 , 263,273,283,293 third lens

Claims (10)

  1. 物体側より順に、物体側に凸面を向け、少なくとも一方の面が非球面の第1レンズと、正パワーの第2レンズと、物体側に凹面を向けた負パワーの第3レンズとから構成され、以下の条件式を満足することを特徴とする撮影レンズ。 In order from the object side, a convex surface directed toward the object side, is composed of at least one surface of a first lens of the aspheric surface, and a second lens having a positive power, a third lens having a negative power with its concave surface facing the object side , imaging lens satisfies the following conditional expression.
    (1)0.49<|f2/f3|<1.0 (1) 0.49 <| f2 / f3 | <1.0
    (2)0.5<f23/f<4 (2) 0.5 <f23 / f <4
    ただし、fは全系の合成焦点距離、f2は第2レンズの焦点距離、f3は第3レンズの焦点距離、f23は第2レンズと第3レンズの合成焦点距離である。 Where, f is the composite focal length of the entire system, f2 is the focal length of the second lens, the f3 the focal length of the third lens, f23 is a composite focal length of the second lens and the third lens.
  2. 前記第2レンズは、像側に凸面を向けた平凸レンズ又は像側に凸面を向けた正メニスカスレンズで構成され、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1記載の撮影レンズ。 The second lens is a positive meniscus lens with its convex lens or convex surface on the image side a convex surface directed toward the image side, the imaging lens according to claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression.
    (3)N1<N3 (3) N1 <N3
    ただし、N1は第1レンズの屈折率、N3は第3レンズの屈折率である。 However, N1 is the refractive index of the first lens, the N3 is the refractive index of the third lens.
  3. 前記第2レンズは、像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズ又は像側に凸面を向けた平凸レンズで構成され、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1記載の撮影レンズ。 The second lens is composed of a plano-convex lens having a convex surface directed toward the biconvex lens or the image side has a small radius of curvature convex surface facing the image side, photographing according to claim 1, characterized by satisfying the following condition lens.
    (4)|N1−N3|<0.13 (4) | N1-N3 | <0.13
    ただし、N1は第1レンズの屈折率、N3は第3レンズの屈折率である。 However, N1 is the refractive index of the first lens, the N3 is the refractive index of the third lens.
  4. 前記第3レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とする請求項2又は3記載の撮影レンズ。 Claim 2 or 3, wherein the imaging lens, wherein the at least one surface of the third lens are aspherical.
  5. 前記第1レンズ及び第3レンズを樹脂から構成し、前記第2レンズをガラスから構成するとともに以下の条件を満足することを特徴とする請求項4記載の撮影レンズ。 Wherein the first lens and the third lens made of a resin, the imaging lens according to claim 4, characterized by satisfying the following conditions as well as constituting the second lens from the glass.
    (5)p1≧0 (5) p1 ≧ 0
    (6)0.35<f2/f<0.9 (6) 0.35 <f2 / f <0.9
    ただし、p1は第1レンズの屈折力、fは全レンズ系による合成焦点距離、f2は第2レンズの焦点距離である。 However, p1 is the refractive power of the first lens, f is the composite focal distance by the whole lens system, f2 is the focal length of the second lens.
  6. 前記第1レンズ及び前記第3レンズが非球面ガラスレンズであることを特徴とする請求項4記載の撮影レンズ。 Photographing lens according to claim 4, wherein said first lens and said third lens are aspherical glass lens.
  7. 前記第2レンズは、像側に曲率半径の小さい凸面を有する両凸レンズで構成され、前記第1レンズから前記第3レンズまでが同一材料からなることを特徴とする請求項1記載の撮影レンズ。 The second lens is a biconvex lens having a small radius of curvature convex surface facing the image side, the photographing lens according to claim 1, wherein the first lens to the third lens is characterized in that it consists of the same material.
  8. 前記第2レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とする請求項7記載の撮影レンズ。 Photographing lens according to claim 7, wherein the at least one surface of the second lens is aspherical.
  9. 前記第2レンズ及び第3レンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とする請求項2,3又は7記載の撮影レンズ。 It said second lens and claim 2, 3 or 7, wherein the imaging lens at least one surface of the third lens is characterized in that it is a non-spherical surface.
  10. 前記第1、第2、第3レンズが樹脂レンズであることを特徴とする請求項2,3,4又は7にいずれか1つ記載の撮影レンズ。 It said first, second, imaging lens according any one to claims 2, 3, 4 or 7, characterized in that the third lens is a resin lens.
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