JP2007293176A - Imaging lens, imaging apparatus, and personal digital assistant equipped with imaging apparatus - Google Patents
Imaging lens, imaging apparatus, and personal digital assistant equipped with imaging apparatus Download PDFInfo
- Publication number
- JP2007293176A JP2007293176A JP2006123283A JP2006123283A JP2007293176A JP 2007293176 A JP2007293176 A JP 2007293176A JP 2006123283 A JP2006123283 A JP 2006123283A JP 2006123283 A JP2006123283 A JP 2006123283A JP 2007293176 A JP2007293176 A JP 2007293176A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- imaging
- imaging lens
- image
- object side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Lens Barrels (AREA)
- Lenses (AREA)
- Studio Devices (AREA)
Abstract
Description
本発明は、撮像レンズに関し、特に携帯端末に内蔵する小型薄型の撮像装置に好適な撮像レンズに関する。 The present invention relates to an imaging lens, and more particularly to an imaging lens suitable for a small and thin imaging device built in a portable terminal.
従来より、小型で薄型の撮像装置が、携帯電話機やPDA(Personal Digital Assistant)等の小型、薄型の電子機器である携帯端末に搭載されるようになり、これにより遠隔地へ音声だけでなく画像情報も相互に伝送することが可能となっている。 Conventionally, a small and thin imaging device is mounted on a portable terminal which is a small and thin electronic device such as a mobile phone or a PDA (Personal Digital Assistant), thereby enabling not only an image to be transmitted to a remote place but also an image. Information can also be transmitted between each other.
これらの撮像装置に使用される撮像素子としては、CCD(Charged Coupled Device)型イメージセンサ、若しくはCMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor)型イメージセンサ等の固体撮像素子が使用される。 As an imaging device used in these imaging devices, a solid-state imaging device such as a CCD (Charged Coupled Device) type image sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) type image sensor is used.
近年、これらの携帯端末においては、小型で高画質の画像が得られるように、撮像素子の画素ピッチを小さくすることにより、撮像素子の高画素数化と小型化が図られるようになってきている。 In recent years, in these portable terminals, the number of pixels and the size of the image sensor have been increased by reducing the pixel pitch of the image sensor so that a small and high-quality image can be obtained. Yes.
一方で、比較的画素数の少ない撮像素子においても、撮像素子の画素ピッチが小さくなることにより、非常に小型化が進んできている。そのため、このような比較的画素数の少ない撮像素子を搭載する撮像装置において、小型化で構成枚数が少なく、充分な性能を有する撮像レンズの要求が高まっている。 On the other hand, even in an image sensor with a relatively small number of pixels, the size of the image sensor has become very small due to the small pixel pitch. For this reason, there is an increasing demand for an imaging lens having sufficient performance in an imaging apparatus equipped with such an imaging device having a relatively small number of pixels and having a small size and a small number of components.
小型の撮像装置に搭載される撮像レンズとして、単玉レンズに比べ高性能化が可能で、3枚構成のレンズに比べ小型化に有利な2枚構成のレンズが適していることが一般的に知られており、例えば下記の如き特許公報が開示されている。
しかしながら、特許文献1及び特許文献2に記載されている撮像レンズは、2枚構成であって小型化が図られているものの、赤外線カットフィルタを最終レンズと撮像素子との間に配置する構成のためにバックフォーカスが長く、撮像レンズ全長が大きくなっている。また、画素ピッチが小さい撮像素子に必要な性能を充分に満足しているとは言えず、改良の余地がある。
However, although the imaging lens described in
特許文献3に記載されている撮像レンズは、2枚構成でバックフォーカスを短くすることにより小型化を図っているが、赤外線カットフィルタを最終レンズと撮像素子との間に配置する構成のため、バックフォーカスは充分に短くなったとは言えず、改良の余地がある。また、画素ピッチが小さい撮像素子に必要な性能を充分に満足しているとも言えず、更なる改善が望まれる。 The imaging lens described in Patent Document 3 is designed to be downsized by shortening the back focus with a two-lens configuration, but for the configuration in which the infrared cut filter is disposed between the final lens and the imaging element, The back focus cannot be said to be sufficiently short, and there is room for improvement. Moreover, it cannot be said that the performance required for an image sensor with a small pixel pitch is sufficiently satisfied, and further improvement is desired.
本発明は、かかる問題に鑑みてなされたものであり、バックフォーカスが短く、小型で諸収差が良好に補正され、小型の固体撮像素子に適した撮像レンズ、該撮像レンズを有する撮像装置、及び該撮像装置を備えた携帯端末を提案することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a problem, and has an imaging lens suitable for a small solid-state imaging device having a short back focus, a small size, and favorable correction of various aberrations, an imaging device having the imaging lens, and An object is to propose a portable terminal equipped with the imaging device.
前記目的は、下記に記載した発明により達成される。
1.固体撮像素子に被写体像を結像させる撮像レンズであって、物体側より順に、開口絞りと、正の屈折力を有し両凸形状の第1レンズと、赤外線カットフィルタと、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズと、からなり、前記第1レンズ及び前記第2レンズはそれぞれ少なくとも1面の非球面を有し、以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
The object is achieved by the invention described below.
1. An imaging lens for forming a subject image on a solid-state imaging device, in order from the object side, an aperture stop, a first biconvex lens having a positive refractive power, an infrared cut filter, and a positive refractive power And a meniscus second lens having a convex surface facing the object side, and each of the first lens and the second lens has at least one aspheric surface and satisfies the following conditional expression: An imaging lens characterized by.
0.7<DA/fB<2.0 (1)
但し、
DA:前記第1レンズの像側面から前記第2レンズの物体側面までの距離
fB:全系のバックフォーカス
2.下記の条件式を満足することを特徴とする1に記載の撮像レンズ。
0.7 <DA / fB <2.0 (1)
However,
DA: Distance from the image side surface of the first lens to the object side surface of the second lens fB: Back focus of the
−0.8<(R1+R2)/(R1−R2)<0.8 (2)
但し、
R1:前記第1レンズの物体側面の曲率半径
R2:前記第1レンズの像側面の曲率半径
3.下記の条件式を満足することを特徴とする1又は2に記載の撮像レンズ。
-0.8 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.8 (2)
However,
R1: radius of curvature of the object side surface of the first lens R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens 3. The imaging lens according to 1 or 2, wherein the following conditional expression is satisfied.
0<f1/f2<0.7 (3)
但し、
f1:前記第1レンズの焦点距離
f2:前記第2レンズの焦点距離
4.前記第1レンズ及び前記第2レンズはプラスチック材料から形成されることを特徴とする1〜3の何れか1項に記載の撮像レンズ。
5.固体撮像素子に被写体像を結像させる撮像レンズであって、物体側より順に、開口絞りと、正の屈折力を有し両凸形状の第1レンズと、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズと、からなり、前記第1レンズ及び前記第2レンズはそれぞれ少なくとも1面の非球面を有し、以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
0 <f1 / f2 <0.7 (3)
However,
f1: focal length of the first lens f2: focal length of the second lens The imaging lens according to any one of
5). An imaging lens for forming a subject image on a solid-state imaging device, in order from an object side, an aperture stop, a first biconvex lens having a positive refractive power, and an object side having a positive refractive power And a second lens having a meniscus shape with a convex surface facing the surface, and each of the first lens and the second lens has at least one aspherical surface and satisfies the following conditional expression: lens.
0.6<DB/f<1.0 (4)
0<f1/f2<0.7 (5)
但し、
DB:前記第1レンズの像側面から前記第2レンズの像側面までの距離
f:全系の焦点距離
f1:前記第1レンズの焦点距離
f2:前記第2レンズの焦点距離
6.前記第1レンズと前記第2レンズの間に赤外線カットフィルタが配置され、下記の条件式を満足することを特徴とする5に記載の撮像レンズ。
0.6 <DB / f <1.0 (4)
0 <f1 / f2 <0.7 (5)
However,
DB: distance from the image side surface of the first lens to the image side surface of the second lens f: focal length f1 of the entire system f1: focal length f2 of the first lens f: focal length of the second lens 6. The imaging lens according to 5, wherein an infrared cut filter is disposed between the first lens and the second lens, and satisfies the following conditional expression.
0.7<DA/fB<2.0 (6)
但し、
DA:前記第1レンズの像側面から前記第2レンズの物体側面までの距離
fB:全系のバックフォーカス
7.下記の条件式を満足することを特徴とする5又は6に記載の撮像レンズ。
0.7 <DA / fB <2.0 (6)
However,
DA: Distance from the image side surface of the first lens to the object side surface of the second lens fB: Back focus of the entire system The imaging lens according to 5 or 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
−0.8<(R1+R2)/(R1−R2)<0.8 (7)
但し、
R1:前記第1レンズの物体側面の曲率半径
R2:前記第1レンズの像側面の曲率半径
8.前記第1レンズ及び前記第2レンズはプラスチック材料から形成されることを特徴とする5〜7の何れか1項に記載の撮像レンズ。
9.前記固体撮像素子を保持すると共に、電気信号の送受を行うための接続用端子部が形成された基板と、1〜8の何れか1項に記載の撮像レンズと、前記撮像レンズを内包し、物体側からの光入射用ための開口部を有する遮光性材料で形成された筐体と、が一体的に形成された撮像装置であって、前記撮像レンズの光軸方向の高さが5mm以下であることを特徴とする撮像装置。
10.9に記載の撮像装置を備えたことを特徴とする携帯端末。
-0.8 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.8 (7)
However,
R1: radius of curvature of the object side surface of the first lens R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens The imaging lens according to any one of
9. While holding the solid-state imaging device, a substrate on which a connection terminal portion for transmitting and receiving electrical signals is formed, the imaging lens according to any one of 1 to 8, and the imaging lens are included, An imaging apparatus in which a housing made of a light-shielding material having an opening for light incidence from the object side is integrally formed, and the height of the imaging lens in the optical axis direction is 5 mm or less An imaging device characterized by being:
A portable terminal comprising the imaging device according to 10.9.
・請求項1
請求項1によれば、小型で収差の良好に補正された撮像レンズを得ることができる。
・
According to the first aspect of the present invention, it is possible to obtain an image pickup lens that is small and has good aberration correction.
撮像素子が小型化になると、必要な画角を確保するために撮像レンズの焦点距離が短くなり、それに伴いバックフォーカスも短くなる。従来のように、最終レンズと撮像素子との間に赤外線カットフィルタを配置しようとすると、焦点距離が短くなっているにもかかわらず、バックフォーカスを長くする必要があり、そうすると像面湾曲の補正が充分にできなくなり性能劣化を招く。 When the image pickup device is downsized, the focal length of the image pickup lens is shortened to secure a necessary angle of view, and the back focus is also shortened accordingly. As in the past, when an infrared cut filter is placed between the final lens and the image sensor, it is necessary to increase the back focus even though the focal length is shortened. Will not be sufficient and will cause performance degradation.
そこで、赤外線カットフィルタを第1レンズと第2レンズの間に配置するような構成にすると、バックフォーカスを長くする必要がなくなるので、像面湾曲の補正が容易になり良好な性能が得られる。 Accordingly, when the infrared cut filter is arranged between the first lens and the second lens, it is not necessary to lengthen the back focus, so that the field curvature can be easily corrected and good performance can be obtained.
近年、フィルム状の薄い赤外線カットフィルタが開発されている。例えば、住友スリーエム株式会社からは、多層構造の有機材料で形成された厚さ90μmの反射型のフィルタが製品化されている。従来の赤外線吸収ガラスフィルタや蒸着多層膜ガラスフィルタに較べて非常に薄いので、小型の固体撮像素子用の焦点距離の短い撮像レンズに適している。また、矩形、丸形、穴あけ、リブ付き等の自由な形状に対応でき、レンズ間に配置するのにも有利である。 In recent years, a film-like thin infrared cut filter has been developed. For example, Sumitomo 3M Co., Ltd. has commercialized a reflective filter having a thickness of 90 μm formed of an organic material having a multilayer structure. Since it is much thinner than conventional infrared absorption glass filters and vapor-deposited multilayer glass filters, it is suitable for an imaging lens with a short focal length for a small solid-state imaging device. Moreover, it can respond to a free shape such as a rectangle, a round shape, a hole, a rib, and the like, and is advantageous for being arranged between lenses.
しかしながら、反射型の赤外線カットフィルタはフィルタ面への入射角度が大きくなると、赤外光線をカットする半値波長がずれて好ましくない。そのため、第1レンズの像側面を射出する光線の角度を小さく抑える必要がある。その角度は光束の主光線と光軸とのなす角度で表され、主光線が光軸上に位置するか若しくは光軸と平行な場合は0となる。一般にフィルタ面への入射角度は30°以下が望ましいと言われている。 However, the reflection type infrared cut filter is not preferable because the half-value wavelength for cutting infrared rays shifts when the incident angle on the filter surface increases. Therefore, it is necessary to suppress the angle of the light beam that exits the image side surface of the first lens. The angle is represented by an angle formed between the principal ray of the light beam and the optical axis, and is zero when the principal ray is located on the optical axis or parallel to the optical axis. In general, it is said that the angle of incidence on the filter surface is preferably 30 ° or less.
第1レンズを両凸形状のレンズにすると、第1レンズの像側面は正の屈折作用をするので、軸外光束の跳ね上げを抑えることが可能となる。それにより、第1レンズの像側面からの射出光線角度を小さくできるため、赤外線カットフィルタへの主光線入射角度を小さくすることが可能となる。 When the first lens is a biconvex lens, the image side surface of the first lens has a positive refracting action, so that it is possible to suppress the jumping of the off-axis light beam. As a result, the angle of the emitted light beam from the image side surface of the first lens can be reduced, so that the incident angle of the principal ray to the infrared cut filter can be reduced.
更に、最も物体側に開口絞りを配置し、第2レンズを物体側に凸面を向けたメニスカス形状のレンズにすることで、射出瞳をより遠くに離すことができるため、固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束の主光線入射角度を小さく抑えることが可能となる。 Furthermore, by arranging the aperture stop closest to the object side and making the second lens a meniscus lens having a convex surface facing the object side, the exit pupil can be separated further, so the imaging surface of the solid-state image sensor It becomes possible to suppress the chief ray incident angle of the light beam focused on the peripheral portion.
更に、第1レンズ及び第2レンズのそれぞれに、少なくとも1面の非球面を用いることにより、より良好な収差補正が可能となる。第1レンズに非球面を用いると、球面収差、コマ収差の補正に効果がある。一方、第2レンズは、開口絞りから離れて最も像側に配置されているため、軸上光束と画面周辺部の軸外光束とで通過高さに差があり、非球面を用いることで、像面湾曲や歪曲収差といった画面周辺部の諸収差を良好に補正することができる。 Further, by using at least one aspherical surface for each of the first lens and the second lens, better aberration correction can be performed. Using an aspherical surface for the first lens is effective in correcting spherical aberration and coma. On the other hand, since the second lens is arranged on the most image side away from the aperture stop, there is a difference in passing height between the on-axis light beam and the off-axis light beam at the periphery of the screen. Various aberrations in the periphery of the screen such as field curvature and distortion can be corrected well.
条件式(1)は、第1レンズと第2レンズとの間隔とバックフォーカスとを適切に設定するための条件式である。下限を上回ることで、赤外線カットフィルタを挿入するための間隔を充分確保でき、像面湾曲の補正が容易になる。一方、上限を下回ることで、バックフォーカスが短くなることを抑えられるので、第2レンズの径の増大を防ぐことができる。固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束の主光線入射角度を小さく抑えることが可能となる。 Conditional expression (1) is a conditional expression for appropriately setting the distance between the first lens and the second lens and the back focus. By exceeding the lower limit, a sufficient interval for inserting the infrared cut filter can be secured, and correction of field curvature becomes easy. On the other hand, since the back focus can be prevented from being shortened by falling below the upper limit, an increase in the diameter of the second lens can be prevented. It becomes possible to suppress the chief ray incident angle of the light beam that forms an image on the periphery of the imaging surface of the solid-state imaging device.
なお、条件式(1)に代えて下式とすることがより望ましい。 It is more desirable to use the following equation instead of conditional equation (1).
0.7<DA/fB<1.5
・請求項2
条件式(2)は、第1レンズの物体側面と像側面との曲率半径を適切に設定するための条件式である。下限を上回ることで、物体側面の曲率半径が像側面の曲率半径に較べて小さくなり過ぎないようにでき、像側面の屈折力を適切に確保できるので、第1レンズの像側面からの射出光線角度を小さく抑えることが可能になる。その結果、赤外線カットフィルタへの入射角度が大きくならず良好な性能を確保することができる。一方、上限値を下回ることで、物体側面の曲率半径が像側面の曲率半径に較べて大きくなり過ぎないようにでき、物体側面の屈折力を適切に確保できるので、バックフォーカスが短くなり、撮像レンズ全長が大きくなることを抑えられる。
0.7 <DA / fB <1.5
・
Conditional expression (2) is a conditional expression for appropriately setting the radius of curvature between the object side surface and the image side surface of the first lens. By exceeding the lower limit, the radius of curvature of the object side surface can be prevented from becoming too small compared to the radius of curvature of the image side surface, and the refractive power of the image side surface can be ensured appropriately. It becomes possible to keep the angle small. As a result, the incident angle to the infrared cut filter is not increased, and good performance can be ensured. On the other hand, by falling below the upper limit, the radius of curvature of the object side surface can be prevented from becoming too large compared to the radius of curvature of the image side surface, and the refracting power of the object side surface can be secured appropriately, resulting in a short back focus and imaging. An increase in the total lens length can be suppressed.
なお、条件式(2)に代えて下式とすることがより望ましい。 It is more desirable to use the following equation instead of conditional equation (2).
−0.75<(R1+R2)/(R1−R2)<0.6
・請求項3
条件式(3)は、第1レンズと第2レンズの焦点距離を適切に設定するための条件式である。下限を上回ることで、撮像レンズ全系の主点が像側により過ぎるのを抑えることができるので、バックフォーカスが短くなり過ぎず、固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束の主光線入射角度を小さく抑えることが可能となる。一方、上限値を下回ることで、撮像レンズ全系の主点を物体側に寄せ、バックフォーカスを適度に短くすることができるので、撮像レンズ全長の短縮が可能となる。
-0.75 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.6
・ Claim 3
Conditional expression (3) is a conditional expression for appropriately setting the focal lengths of the first lens and the second lens. By exceeding the lower limit, it is possible to prevent the principal point of the entire imaging lens system from passing on the image side, so that the back focus does not become too short, and the principal ray of the light beam that forms an image on the periphery of the imaging surface of the solid-state imaging device It is possible to keep the incident angle small. On the other hand, by being below the upper limit value, the main point of the entire imaging lens system can be brought closer to the object side, and the back focus can be shortened appropriately, so that the overall length of the imaging lens can be shortened.
なお、条件式(3)に代えて下式とすることがより望ましい。 It is more desirable to use the following equation instead of conditional equation (3).
0<f1/f2<0.5
・請求項4
撮像レンズを構成する全てのレンズを、射出成形によるプラスチックレンズで構成すると、撮像レンズの小型化と低コスト化に有利である。
0 <f1 / f2 <0.5
・
If all the lenses constituting the imaging lens are made of plastic lenses by injection molding, it is advantageous for downsizing and cost reduction of the imaging lens.
なお、「プラスチック材料から形成されている」とは、プラスチック材料を母材として、その表面に反射防止や表面硬度向上を目的としてコーティング処理を行った場合を含むものとする。また、プラスチック材料の屈折率の温度変化を小さく抑えることを目的として、プラスチック材料中に無機微粒子を混合させた場合も含むものとする。
・請求項5
請求項5によれば、小型で収差の良好に補正された撮像レンズを得ることができる。
The phrase “formed from a plastic material” includes a case where a plastic material is used as a base material and a coating treatment is performed on the surface for the purpose of preventing reflection or improving surface hardness. In addition, for the purpose of suppressing the temperature change of the refractive index of the plastic material to be small, the case where inorganic fine particles are mixed in the plastic material is also included.
・
According to the fifth aspect of the present invention, it is possible to obtain an image pickup lens that is small and has a well-corrected aberration.
特に、第1レンズを両凸形状のレンズにすることで、第2レンズに較べて強い屈折力を持たせることが容易になるので、撮像レンズ全系の主点を物体側に寄せることができ、撮像レンズ全長の小型化が可能となる。 In particular, by making the first lens a biconvex lens, it becomes easy to give a strong refractive power compared to the second lens, so that the principal point of the entire imaging lens system can be brought closer to the object side. Thus, the entire length of the imaging lens can be reduced.
更に、最も物体側に開口絞りを配置し、第2レンズを物体側に凸面を向けたメニスカス形状のレンズにすることで、射出瞳をより遠くに離すことができるため、固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束の主光線入射角度を小さく抑えることが可能となる。 Furthermore, by arranging the aperture stop closest to the object side and making the second lens a meniscus lens with a convex surface facing the object side, the exit pupil can be further distant, so that the imaging surface of the solid-state image sensor It becomes possible to suppress the chief ray incident angle of the light beam focused on the peripheral portion.
更に、第1レンズ及び第2レンズのそれぞれに、少なくとも1面の非球面を用いることにより、より良好な収差補正が可能となる。第1レンズに非球面を用いると、球面収差、コマ収差の補正に効果がある。一方、第2レンズは、開口絞りから離れて最も像側に配置されているため、軸上光束と画面周辺部の軸外光束とで通過高さに差があり、非球面を用いることで、像面湾曲や歪曲収差といった画面周辺部の諸収差を良好に補正することができる。 Further, by using at least one aspherical surface for each of the first lens and the second lens, better aberration correction can be performed. Using an aspherical surface for the first lens is effective in correcting spherical aberration and coma. On the other hand, since the second lens is arranged on the most image side away from the aperture stop, there is a difference in passing height between the on-axis light beam and the off-axis light beam at the periphery of the screen. Various aberrations in the periphery of the screen such as field curvature and distortion can be corrected well.
条件式(4)は、第1レンズ像側面から第2レンズ像側面までの間隔DBを適切に設定するための条件式である。下限を上回ることで、DBが極端に小さくなり過ぎることが回避され、像面湾曲や歪曲収差の補正が容易になる。一方、上限を下回ることで、DBが極端に大きくなり過ぎることが回避され、必要なレンズ厚やバックフォーカスを確保しながら、撮像レンズ全長の小型化が可能となる。 Conditional expression (4) is a conditional expression for appropriately setting the distance DB from the first lens image side surface to the second lens image side surface. By exceeding the lower limit, it is avoided that DB becomes extremely small, and correction of field curvature and distortion becomes easy. On the other hand, when the value is below the upper limit, the DB is prevented from becoming excessively large, and the entire length of the imaging lens can be reduced while ensuring the necessary lens thickness and back focus.
なお、条件式(4)に代えて下式とすることがより望ましい。 It is more desirable to use the following equation instead of conditional equation (4).
0.6<DB/f<0.8
条件式(5)は、第1レンズと第2レンズの焦点距離を適切に設定するための条件式である。下限を上回ることで、撮像レンズ全系の主点が像側により過ぎるのを抑えることができるので、バックフォーカスが短くなり過ぎず、固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束の主光線入射角度を小さく抑えることが可能となる。一方、上限値を下回ることで、撮像レンズ全系の主点を物体側に寄せ、バックフォーカスを適度に短くすることができるので、撮像レンズ全長の短縮が可能となる。
0.6 <DB / f <0.8
Conditional expression (5) is a conditional expression for appropriately setting the focal lengths of the first lens and the second lens. By exceeding the lower limit, it is possible to prevent the principal point of the entire imaging lens system from passing on the image side, so that the back focus does not become too short, and the principal ray of the light beam that forms an image on the periphery of the imaging surface of the solid-state imaging device It is possible to keep the incident angle small. On the other hand, by being below the upper limit value, the main point of the entire imaging lens system can be brought closer to the object side, and the back focus can be shortened appropriately, so that the overall length of the imaging lens can be shortened.
なお、条件式(5)に代えて下式とすることがより望ましい。 It is more desirable to use the following equation instead of conditional equation (5).
0<f1/f2<0.5
・請求項6
撮像素子が小型化になると、必要な画角を確保するためにレンズの焦点距離が短くなり、それに伴いバックフォーカスも短くなる。従来のように、最終レンズと撮像素子との間に赤外線カットフィルタを配置しようとすると、焦点距離が短くなっているにも拘わらず、バックフォーカスを長くする必要があり、そうすると像面湾曲の補正が充分にできなくなり、性能劣化を招く。
0 <f1 / f2 <0.5
・ Claim 6
When the image sensor is downsized, the focal length of the lens is shortened to ensure a necessary angle of view, and the back focus is also shortened accordingly. As in the past, when an infrared cut filter is placed between the final lens and the image sensor, it is necessary to increase the back focus even though the focal length is shortened. Will not be sufficient, leading to performance degradation.
赤外線カットフィルタを第1レンズと第2レンズの間に配置するような構成にすると、バックフォーカスを長くする必要がなくなるので、像面湾曲の補正が容易になり、良好な性能が得られる。 If the infrared cut filter is arranged between the first lens and the second lens, it is not necessary to lengthen the back focus, so that the field curvature can be easily corrected and good performance can be obtained.
条件式(6)は、第1レンズと第2レンズとの間隔とバックフォーカスとを適切に設定するための条件式である。下限を上回ることで、赤外線カットフィルタを挿入するための間隔を充分確保でき、像面湾曲の補正が容易になる。一方、上限を下回ることで、バックフォーカスが短くなることを抑えられるので、第2レンズの径の増大を防ぐことができる。固体撮像素子の撮像面周辺部に結像する光束の主光線入射角度を小さく抑えることが可能となる。 Conditional expression (6) is a conditional expression for appropriately setting the distance between the first lens and the second lens and the back focus. By exceeding the lower limit, a sufficient interval for inserting the infrared cut filter can be secured, and correction of field curvature becomes easy. On the other hand, since the back focus can be prevented from being shortened by falling below the upper limit, an increase in the diameter of the second lens can be prevented. It becomes possible to suppress the chief ray incident angle of the light beam that forms an image on the periphery of the imaging surface of the solid-state imaging device.
なお、条件式(6)に代えて下式とすることがより望ましい。 It is more desirable to use the following equation instead of conditional equation (6).
0.7<DA/fB<1.5
・請求項7
請求項2の効果と同一である。
・請求項8
請求項4の効果と同一である。
・請求項9
請求項9によれば、より小型で高画質の撮像装置を得ることができる。
0.7 <DA / fB <1.5
・ Claim 7
The effect is the same as that of the second aspect.
・ Claim 8
The effect is the same as that of the fourth aspect.
・ Claim 9
According to the ninth aspect, it is possible to obtain a smaller and higher quality image pickup apparatus.
ここで「光入射用の開口部」とは、必ずしも孔等の空間を形成するものに限らず、物体側からの入射光を透過可能な領域が形成された部分も含むものである。また、「撮像装置の撮像レンズ光軸方向の高さが5mm以下」とは、固体撮像素子を保持すると共に、電気信号の送受を行うための接続用端子部が形成された基板と、撮像レンズと、撮像レンズを内包し、物体側からの光入射のための開口部を有する遮光性材料で形成された筐体を備えた撮像装置の光軸方向に沿った全長を意味するものである。従って、例えば、基板の表面に筐体が設けられ、基板の背面に電子部品等が実装された場合にあっては、筐体の物体側となる先端部から、背面上で突出する電子部品の先端部までの距離が5mm以下となることを意味している。
・請求項10
請求項10によれば、より小型で高画質の画像を記録できる携帯端末を得ることができる。
Here, the “opening portion for light incidence” does not necessarily include a space such as a hole but also includes a portion in which a region capable of transmitting incident light from the object side is formed. Further, “the height of the imaging device in the optical axis direction of the imaging lens is 5 mm or less” means that a substrate on which a connection terminal unit for holding a solid-state imaging device and transmitting and receiving an electrical signal is formed, and an imaging lens And the total length along the optical axis direction of an imaging apparatus including a housing that includes an imaging lens and is formed of a light-shielding material having an opening for light incidence from the object side. Therefore, for example, when a housing is provided on the surface of the substrate and an electronic component or the like is mounted on the back surface of the substrate, the electronic component protruding on the back surface from the front end portion on the object side of the housing. This means that the distance to the tip is 5 mm or less.
・
According to the tenth aspect, it is possible to obtain a portable terminal capable of recording a smaller and higher quality image.
即ち、本発明によれば、小型の撮像素子に好適で諸収差が良好に補正された2枚構成の撮像レンズを備えた撮像装置及び携帯端末を得ることが可能になる。 That is, according to the present invention, it is possible to obtain an imaging apparatus and a portable terminal including a two-lens imaging lens that is suitable for a small imaging element and that has various aberrations corrected well.
以下、実施の形態により本発明を詳しく説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to embodiments, but the present invention is not limited thereto.
図1は、本実施の形態に係る撮像装置50の斜視図である。図2は、本実施の形態に係る撮像装置50の撮像レンズの光軸に沿った断面を模式的に示した図である。
FIG. 1 is a perspective view of an
図1又は図2に示すように、撮像装置50は光電変換部51aを有する固体撮像素子としてのCMOS型撮像素子51と、この撮像素子51の光電変換部51aに被写体像を結像させる撮像レンズ10と、物体側からの光入射用の開口部を有する遮光部材からなる鏡筒としての筐体53と、撮像素子51を保持する支持基板52aと、その電気信号の送受を行う外部接続用端子(外部接続端子とも称す)54を有するフレキシブルプリント基板52bとを備え、これらが一体的に形成されている。
As shown in FIG. 1 or FIG. 2, the
図2に示すように、撮像素子51はその受光側の面の中央部に画素(光電変換素子)が2次元的に配置された、受光部としての光電変換部51aが形成され、その周囲には信号処理回路51bが形成されている。この信号処理回路51bは、各画素を順次駆動し信号電荷を得る駆動回路部と、各信号電荷をデジタル信号に変換するA/D変換部と、このデジタル信号を用い画像信号出力を形成する信号処理部等から構成されている。
As shown in FIG. 2, the
撮像素子51の受光側の面の外縁近傍には、不図示の多数のパッドが設けられており、ボンディングワイヤWを介して支持基板52aに接続されている。撮像素子51は、光電変換部51aからの信号電荷をデジタルYUV信号等の画像信号に変換し、ボンディングワイヤWを介して支持基板52a上の所定の回路に出力する。Yは輝度信号、U(=R−Y)は赤と輝度信号との色差信号、V(=B−Y)は青と輝度信号との色差信号である。
A large number of pads (not shown) are provided in the vicinity of the outer edge of the light receiving side surface of the
なお、撮像素子は、上述のCMOS型のイメージセンサに限るものでなく、CCD等の他のものを適用したものでもよい。 Note that the image pickup element is not limited to the above-described CMOS type image sensor, and may be one to which another one such as a CCD is applied.
基板52は、その一方の面で撮像素子51と筐体53を支持する硬質の支持基板52aと支持基板52aの他方の面(撮像素子51と反対側の面)にその一端部が接続されたフレキシブルプリント基板52bとで構成されている。支持基板52aは、表裏両面に多数の信号伝達用パッドが設けられており、一方の面でボンディングワイヤWを介して撮像素子51と接続され、他方の面でフレキシブルプリント基板52bと接続されている。
One end of the
フレキシブルプリント基板52bは、図1に示すように、一端部が支持基板52aと接続され、他方の端部に設けられた外部接続端子54を介して支持基板52aと不図示の外部回路(例えば、撮像装置を実装した上位装置が有する制御回路)とを接続し、外部回路から撮像素子51を駆動するための電圧やクロック信号の供給を受けたり、また、デジタルYUV信号を外部回路へ出力したりすることを可能としている。更に、フレキシブルプリント基板52bは、可撓性を有し中間部が変形して支持基板52aに対し外部接続端子54の向きや配置に自由度を与えている。
As shown in FIG. 1, the flexible printed
図2に示したように、筐体53は、支持基板52aの撮像素子51側の面に撮像素子51を覆うように固定配置されている。即ち、筐体53は、撮像素子51側は撮像素子51を囲むように広く開口されて支持基板52aに当接固定され、他端部が小開口を有するフランジ付きの筒状に形成されている。
As shown in FIG. 2, the
筐体53の内部には撮像レンズ10が固定配置されている。
The
撮像レンズ10は、物体側より順に、開口絞りS、正の屈折力を有し、両凸形状の第1レンズL1、赤外カットフィルタF、正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズL2からなり、撮像素子51の光電変換面51aに対し、被写体像の結像を行うよう構成されている。なお、図1では、上側が物体側下側が像側であり、図2における一点鎖線が各レンズL1,L2に共通する光軸である。
The
撮像レンズ10を構成する第1レンズL1、第2レンズL2及び赤外カットフィルタFは、鏡枠55に保持されている。筐体53は、この鏡枠55及び鏡枠55に保持された撮像レンズ10を内包し、鏡枠55はその外周で筐体53と嵌合され、筐体53の小開口を有するフランジ部で突き当てられ位置決めされている。
The first lens L <b> 1, the second lens L <b> 2, and the infrared cut filter F that constitute the
更に、図示していないが、第1レンズL1、第2レンズL2の間に、不要光をカットする固定絞りを配置してもよい。 Further, although not shown, a fixed diaphragm for cutting unnecessary light may be disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
図3は、撮像装置50を備えた携帯端末の一例である携帯電話機100の外観図である。
FIG. 3 is an external view of a
同図に示す携帯電話機100は、表示画面D1及びD2を備えたケースとしての上筐体71と、入力部である操作ボタン60を備えた下筐体72とがヒンジ73を介して連結されている。撮像装置50は、上筐体71内の表示画面D2の下方に内蔵されており、撮像装置50が上筐体71の外表面側から光を取り込めるよう配置されている。
In the
なお、この撮像装置の位置は上筐体71内の表示画面D2の上方や側面に配置してもよい。また携帯電話機は折りたたみ式に限るものではないのは、勿論である。
Note that the position of the imaging device may be disposed above or on the side of the display screen D2 in the
図4は、携帯電話機100の制御ブロック図である。
FIG. 4 is a control block diagram of the
同図に示すように、撮像装置50の外部接続端子54(図示矢印)は、携帯電話機100の制御部101と接続され、輝度信号や色差信号等の画像信号を制御部101へ出力する。
As shown in the figure, an external connection terminal 54 (shown by an arrow) of the
一方、携帯電話機100は、各部を統括的に制御すると共に、各処理に応じたプログラムを実行する制御部(CPU)101と、番号等を指示入力するための入力部である操作ボタン60と、所定のデータ表示や撮像した画像を表示する表示画面D1、D2と、外部サーバとの間の各種情報通信を実現するための無線通信部80と、携帯電話機100のシステムプログラムや各種処理プログラム及び端末ID等の必要な諸データを記憶している記憶部(ROM)91と、制御部101により実行される各種処理プログラムやデータ、若しくは処理データ、撮像装置50による画像データ等を一時的に格納したり、作業領域として用いられる一時記憶部(RAM)92を備えている。
On the other hand, the
また、撮像装置50から入力された画像信号は、携帯電話機100の制御部101により、記憶部91に記憶されたり、或いは表示画面D1、D2に表示されたり、更には、無線通信部80を介し画像情報として外部へ送信されるようになっている。
Further, the image signal input from the
以下に上記の実施の形態に適用される撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。 Examples of the imaging lens applied to the above embodiment will be described below. Symbols used in each example are as follows.
f:撮像レンズ全系の焦点距離
fB:バックフォーカス
F:Fナンバー
2Y:固体撮像素子の撮像面対角線長
R:曲率半径
D:軸上面間隔
Nd:レンズ材料のd線に対する屈折率
νd:レンズ材料のアッベ数
各実施例において、非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にX軸をとり、光軸と垂直方向の高さをhとして数1に示す数式で表す。
f: Focal length of the entire imaging lens fB: Back focus F: F number 2Y: Diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device R: Radius of curvature D: Spatial distance between axes Nd: Refractive index of lens material with respect to d-line νd: Lens material In each example, the shape of the aspherical surface is expressed by the following
但し、
Ai:i次の非球面係数
R:曲率半径
K:円錐定数
また、以降(表のレンズデータを含む)において、10のべき乗数(例えば2.5×10-02)をE(例えば2.5E−02)を用いて表すものとする。また、レンズデータの面番号は第1レンズの物体側面を1面として順に付与した。
(実施例1)
実施例1における撮像レンズのレンズデータを表1に、非球面係数を表2に示す。
However,
Ai: i-th order aspherical coefficient R: radius of curvature K: conical constant In the following (including lens data in the table), a power of 10 (for example, 2.5 × 10 −02 ) is changed to E (for example, 2.5E). -02). The surface number of the lens data was given in order with the object side surface of the first lens as one surface.
Example 1
Table 1 shows lens data of the imaging lens in Example 1, and Table 2 shows aspheric coefficients.
f=1.70
fB=0.60
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.70
fB = 0.60
F = 2.88
2Y = 2.24
図5は、実施例1における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 5 is a cross-sectional view of the imaging lens in the first embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図6は、実施例1における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 6 is an aberration diagram (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens in the first example.
第1レンズL1及び第2レンズL2は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。 The first lens L1 and the second lens L2 are made of a polyolefin-based plastic material and have a saturated water absorption rate of 0.01% or less.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、26°以下である。 The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 26 ° or less.
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表3に示す通りである。 The change in the refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 3.
実施例1における撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.009(mm)となる。なお、この温度上昇時のバックフォーカス変化量(ΔfB)は、表3に示すプラスチックレンズの屈折率変化に基づいて求めたものである。これは、温度変化時の像点位置変動はプラスチックレンズの屈折率変化に主に起因するものであり、温度変化時のプラスチックレンズの熱膨張の影響やレンズを保持する鏡胴の熱膨張の影響については勘案していない。 The image pickup lens in Example 1 has an image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) of +0.009 (mm) when the temperature rises by +30 (° C.) with respect to room temperature 20 (° C.). The amount of change in back focus (ΔfB) when the temperature rises is obtained based on the refractive index change of the plastic lens shown in Table 3. This is because the image point position fluctuation at the time of temperature change is mainly due to the refractive index change of the plastic lens, the influence of the thermal expansion of the plastic lens at the time of temperature change and the influence of the thermal expansion of the lens barrel holding the lens. Is not taken into consideration.
また、一般的に焦点深度は下式で表される。 In general, the depth of focus is expressed by the following equation.
焦点深度=±Fナンバー×2×画素ピッチ
実施例1において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)である。
Depth of focus = ± F number × 2 × pixel pitch The depth of focus on the image sensor side assumed in the first embodiment is ± 0.016 (mm).
像点位置変動は、最大でも焦点深度以下にしなければならないが、これに対して実施例1の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。
(実施例2)
実施例2における撮像レンズのレンズデータを表4に、非球面係数を表5に示す。
The image point position variation must be less than or equal to the depth of focus at the maximum. On the other hand, the imaging lens of Example 1 can reduce the image point position variation amount to about half of the focal depth amount, and there is no problem. can do.
(Example 2)
Table 4 shows lens data of the imaging lens in Example 2, and Table 5 shows aspheric coefficients.
f=1.71
fB=0.79
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.71
fB = 0.79
F = 2.88
2Y = 2.24
図7は、実施例2における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 7 is a cross-sectional view of the imaging lens in the second embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図8は、実施例2における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 8 is an aberration diagram (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens in the second embodiment.
第1レンズL1及び第2レンズL2は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。 The first lens L1 and the second lens L2 are made of a polyolefin-based plastic material and have a saturated water absorption rate of 0.01% or less.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、25°以下である。 The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 25 ° or less.
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表6に示す通りである。 The change in the refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 6.
実施例2における撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.009(mm)となる。実施例2において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)であり、これに対して実施例2の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。
(実施例3)
実施例3における撮像レンズのレンズデータを表7に、非球面係数を表8に示す。
The image pickup lens in Example 2 has an image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) of +0.009 (mm) when the temperature rises by +30 (° C.) with respect to room temperature 20 (° C.). The focal depth on the image sensor side assumed in the second embodiment is ± 0.016 (mm). On the other hand, the imaging lens of the second embodiment can reduce the image point position fluctuation amount to about half of the focal depth amount. Yes, and no problem.
(Example 3)
Table 7 shows lens data of the imaging lens in Example 3, and Table 8 shows aspheric coefficients.
f=1.80
fB=0.58
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.80
fB = 0.58
F = 2.88
2Y = 2.24
図9は、実施例3における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 9 is a cross-sectional view of the imaging lens in the third embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図10は、実施例3における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens in the third example.
第1レンズL1及び第2レンズL2は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。 The first lens L1 and the second lens L2 are made of a polyolefin-based plastic material and have a saturated water absorption rate of 0.01% or less.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、25°以下である。 The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 25 ° or less.
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表9に示す通りである。 The change in refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 9.
実施例3における撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.010(mm)となる。実施例3において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)であり、これに対して実施例3の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。
(実施例4)
実施例4における撮像レンズのレンズデータを表10に、非球面係数を表11に示す。
In the image pickup lens in Example 3, the image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) when +30 (° C.) is raised with respect to room temperature 20 (° C.) is +0.010 (mm). The focal depth on the image sensor side assumed in the third embodiment is ± 0.016 (mm). On the other hand, the imaging lens of the third embodiment can reduce the image point position variation amount to about half of the focal depth amount. Yes, and no problem.
Example 4
Table 10 shows lens data of the imaging lens in Example 4, and Table 11 shows aspheric coefficients.
f=1.80
fB=0.64
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.80
fB = 0.64
F = 2.88
2Y = 2.24
図11は、実施例4における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 11 is a cross-sectional view of the imaging lens in the fourth embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図12は、実施例4における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 12 is an aberration diagram (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens in the fourth example.
第1レンズL1及び第2レンズL2は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。 The first lens L1 and the second lens L2 are made of a polyolefin-based plastic material and have a saturated water absorption rate of 0.01% or less.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、27°以下である。 The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 27 ° or less.
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表12に示す通りである。 The change in the refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 12.
実施例4における撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.009(mm)となる。実施例4において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)であり、これに対して実施例4の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。
(実施例5)
実施例5における撮像レンズのレンズデータを表13に、非球面係数を表14に示す。
In the imaging lens of Example 4, the image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) when +30 (° C.) is raised with respect to the normal temperature 20 (° C.) is +0.009 (mm). The focal depth on the image sensor side assumed in the fourth embodiment is ± 0.016 (mm). On the other hand, the imaging lens of the fourth embodiment can reduce the image point position variation amount to about half of the focal depth amount. Yes, and no problem.
(Example 5)
Table 13 shows the lens data of the imaging lens in Example 5, and Table 14 shows the aspheric coefficient.
f=1.55
fB=0.55
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.55
fB = 0.55
F = 2.88
2Y = 2.24
図13は、実施例5における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 13 is a cross-sectional view of the imaging lens in the fifth embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図14は、実施例5における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 14 is an aberration diagram of the image pickup lens in Example 5 (spherical aberration, astigmatism, distortion).
第1レンズL1及び第2レンズL2は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。 The first lens L1 and the second lens L2 are made of a polyolefin-based plastic material and have a saturated water absorption rate of 0.01% or less.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、25°以下である。
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表15に示す通りである。
The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 25 ° or less.
The change in refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 15.
実施例5における撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.008(mm)となる。実施例5において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)であり、これに対して実施例5の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。
(実施例6)
実施例6における撮像レンズのレンズデータを表16に、非球面係数を表17に示す。
In the imaging lens in Example 5, the image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) when +30 (° C.) is raised with respect to the normal temperature 20 (° C.) is +0.008 (mm). The focal depth on the image sensor side assumed in the fifth embodiment is ± 0.016 (mm). On the other hand, the imaging lens of the fifth embodiment can reduce the image point position fluctuation amount to about half of the focal depth amount. Yes, and no problem.
(Example 6)
Table 16 shows lens data of the imaging lens in Example 6, and Table 17 shows aspheric coefficients.
f=1.56
fB=0.52
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.56
fB = 0.52
F = 2.88
2Y = 2.24
図15は、実施例6における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 15 is a cross-sectional view of the imaging lens in the sixth embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図16は、実施例6における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 16 is an aberration diagram (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens in the sixth embodiment.
第1レンズL1及び第2レンズL2は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。 The first lens L1 and the second lens L2 are made of a polyolefin-based plastic material and have a saturated water absorption rate of 0.01% or less.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、23°以下である。 The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 23 ° or less.
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表18に示す通りである。 The change in the refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 18.
実施例6における撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.008(mm)となる。実施例6において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)であり、これに対して実施例6の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。
(実施例7)
実施例7における撮像レンズのレンズデータを表19に、非球面係数を表20に示す。
In the imaging lens in Example 6, the image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) when +30 (° C.) rises with respect to room temperature 20 (° C.) is +0.008 (mm). The focal depth on the image sensor side assumed in the sixth embodiment is ± 0.016 (mm). On the other hand, the imaging lens of the sixth embodiment can reduce the image point position fluctuation amount to about half of the focal depth amount. Yes, and no problem.
(Example 7)
Table 19 shows lens data of the imaging lens in Example 7, and Table 20 shows aspheric coefficients.
f=1.71
fB=0.59
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.71
fB = 0.59
F = 2.88
2Y = 2.24
図17は、実施例7における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 17 is a cross-sectional view of the imaging lens in the seventh embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図18は、実施例7における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 18 is an aberration diagram (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens in the seventh embodiment.
第1レンズL1は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。第2レンズL2は、ポリカーボネイト系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.4%である。 The first lens L1 is formed of a polyolefin-based plastic material and has a saturated water absorption rate of 0.01% or less. The second lens L2 is made of a polycarbonate plastic material and has a saturated water absorption rate of 0.4%.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、25°以下である。 The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 25 ° or less.
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表21に示す通りである。 The change in refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 21.
実施例7における撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.009(mm)となる。実施例7において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)であり、これに対して実施例7の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。
(実施例8)
実施例8における撮像レンズのレンズデータを表22に、非球面係数を表23に示す。
In the imaging lens in Example 7, the image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) when +30 (° C.) rises with respect to the normal temperature 20 (° C.) is +0.009 (mm). The focal depth on the image sensor side assumed in the seventh embodiment is ± 0.016 (mm). On the other hand, the imaging lens of the seventh embodiment can reduce the image point position variation amount to about half of the focal depth amount. Yes, and no problem.
(Example 8)
Table 22 shows the lens data of the imaging lens in Example 8, and Table 23 shows the aspheric coefficient.
f=1.71
fB=0.53
F=2.88
2Y=2.24
f = 1.71
fB = 0.53
F = 2.88
2Y = 2.24
図19は、実施例8における撮像レンズの断面図である。同図に示す、Sは開口絞り、L1は第1レンズ、Fは赤外線カットフィルタ、L2は第2レンズ、51は撮像素子である。 FIG. 19 is a cross-sectional view of the imaging lens in the eighth embodiment. In the figure, S is an aperture stop, L1 is a first lens, F is an infrared cut filter, L2 is a second lens, and 51 is an image sensor.
図20は、実施例8における撮像レンズの収差図(球面収差、非点収差、歪曲収差)である。 FIG. 20 is an aberration diagram (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens in the eighth embodiment.
第1レンズL1は、ポリオレフィン系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.01%以下である。第2レンズL2は、ポリカーボネイト系のプラスチック材料から形成され、飽和吸水率は0.4%である。 The first lens L1 is formed of a polyolefin-based plastic material and has a saturated water absorption rate of 0.01% or less. The second lens L2 is made of a polycarbonate plastic material and has a saturated water absorption rate of 0.4%.
撮像素子51は、1/8インチ型、画素ピッチ2.8μm、640×480画素を想定している。
The
赤外線カットフィルタFへの主光線の入射角度は、24°以下である。 The incident angle of the principal ray on the infrared cut filter F is 24 ° or less.
なお、プラスチック材料の温度による屈折率ndの変化は表24に示す通りである。 The change in the refractive index nd depending on the temperature of the plastic material is as shown in Table 24.
実施例8に示した撮像レンズは、常温20(℃)に対して、+30(℃)上昇したときの像点位置変動(バックフォーカス変化量(ΔfB))が、+0.009(mm)となる。実施例8において想定した撮像素子側の焦点深度は±0.016(mm)であり、これに対して実施例8の撮像レンズは焦点深度量に対する像点位置変動量を半分程度にすることができ、問題ないものとすることができる。 In the imaging lens shown in Example 8, the image point position fluctuation (back focus change amount (ΔfB)) when +30 (° C.) is raised with respect to room temperature 20 (° C.) is +0.009 (mm). . The focal depth on the image sensor side assumed in the eighth embodiment is ± 0.016 (mm). On the other hand, the imaging lens of the eighth embodiment can reduce the image point position fluctuation amount to about half the focal depth amount. Yes, and no problem.
次に、各条件式に対応する各実施例の値を表25に示す。 Next, Table 25 shows values of the respective examples corresponding to the respective conditional expressions.
プラスチックレンズはガラスレンズに比べ、飽和吸水率が大きいため、急激な湿度変化があると過渡的に吸水量の不均一分布が発生し、屈折率が均一にならず良好な結像性能が得られなくなる傾向にある。湿度変化による性能劣化を抑えるためには、飽和吸水率がすべて0.7%以下のプラスチック材料を用いることが望ましい。 Plastic lenses have a larger saturated water absorption rate than glass lenses, so if there is a sudden change in humidity, a non-uniform distribution of water absorption will occur transiently, and the refractive index will not be uniform and good imaging performance will be obtained. It tends to disappear. In order to suppress performance deterioration due to humidity change, it is desirable to use a plastic material having a saturated water absorption rate of 0.7% or less.
また、ガラスモールドレンズを用いる場合は、ガラス転移点(Tg)が400℃以下のガラス材料を使用するのが望ましい。これにより、成形金型の消耗をできるだけ防ぐことができ、金型耐久性を向上することができる。 Moreover, when using a glass mold lens, it is desirable to use the glass material whose glass transition point (Tg) is 400 degrees C or less. Thereby, consumption of a molding die can be prevented as much as possible, and die durability can be improved.
本発明では、プラスチック材料の屈折率の温度変化による撮像レンズ全系の像点位置変動は、1/8インチ型という非常に小型の撮像素子を想定しているため、撮像レンズの焦点距離が短く、前記の通り焦点深度内に抑えられているが、望ましくは、像点位置変動は焦点深度量の半分以下に抑えるのが好ましいと言われている。 In the present invention, the image point position fluctuation of the entire imaging lens system due to the temperature change of the refractive index of the plastic material assumes a very small imaging element of 1/8 inch type, so the focal length of the imaging lens is short. Although it is suppressed within the depth of focus as described above, it is desirable that the image point position fluctuation is preferably suppressed to half or less of the depth of focus.
近年では、プラスチック材料中に無機微粒子を混合させ、プラスチック材料の屈折率の温度変化を小さく抑えることができることが分かってきた。詳細に説明すると、一般に透明なプラスチック材料に微粒子を混合させると、光の散乱が生じ透過率が低下するため、光学材料として使用することは困難であったが、微粒子の大きさを透過光束の波長より小さくすることにより、散乱が実質的に発生しないようにできる。 In recent years, it has been found that inorganic fine particles can be mixed in a plastic material, and the temperature change of the refractive index of the plastic material can be suppressed small. More specifically, mixing fine particles with a transparent plastic material generally causes light scattering and lowers the transmittance, so it was difficult to use as an optical material. By making it smaller than the wavelength, it is possible to substantially prevent scattering.
プラスチック材料は温度が上昇することにより屈折率が低下してしまうが、無機粒子は温度が上昇すると屈折率が上昇する。そこで、これら双方の温度依存性を利用して互いに打ち消しあうように作用させることにより、屈折率変化がほとんど生じないようにすることができる。具体的には、母材となるプラスチック材料に最大長が20ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、屈折率の温度依存性のきわめて低いプラスチック材料となる。例えばアクリルに酸化ニオブ(Nb2O5)の微粒子を分散させることで、温度変化による屈折率変化を小さくすることができる。 The refractive index of the plastic material decreases as the temperature increases, but the refractive index of the inorganic particles increases as the temperature increases. Therefore, it is possible to make almost no change in the refractive index by using both of these temperature dependencies so as to cancel each other. Specifically, by dispersing inorganic particles having a maximum length of 20 nanometers or less in a plastic material as a base material, a plastic material with extremely low temperature dependency of the refractive index is obtained. For example, by dispersing fine particles of niobium oxide (Nb 2 O 5 ) in acrylic, the refractive index change due to temperature change can be reduced.
上記の実施例においても、このような無機粒子を分散させたプラスチック材料を用いることも可能であり、温度変化時の撮像レンズ全系の像点位置変動を、より小さく抑えることが可能となる。 Also in the above-described embodiments, it is possible to use a plastic material in which such inorganic particles are dispersed, and it is possible to suppress the image point position fluctuation of the entire imaging lens system when the temperature changes.
なお、上記の実施例においては、固体撮像素子の撮像面に入射する光束の主光線入射角については、撮像面周辺部において必ずしも充分に小さい設計にはなっていない。しかし、最近の技術では、固体撮像素子の色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列の見直しによって、シェーディングを軽減することがでるようになっている。具体的には撮像素子の撮像面の画素ピッチに対し、色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイの配列のピッチをわずかに小さく設定すれば、撮像面の周辺部にいくほど各画素に対し色フィルタやオンチップマイクロレンズアレイが撮像レンズ光軸側へシフトするため、斜入射の光束を効率的に各画素の受光部に導くことができる。これにより固体撮像素子で発生するシェーディングを小さく抑えることができる。 In the above-described embodiment, the chief ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface of the solid-state imaging device is not necessarily designed to be sufficiently small at the periphery of the imaging surface. However, with recent technology, shading can be reduced by reviewing the arrangement of the color filters of the solid-state imaging device and the on-chip microlens array. Specifically, if the pitch of the arrangement of the color filters and the on-chip microlens array is set slightly smaller than the pixel pitch of the image pickup surface of the image pickup device, the color filter or Since the on-chip microlens array is shifted to the optical axis side of the imaging lens, the obliquely incident light beam can be efficiently guided to the light receiving portion of each pixel. Thereby, the shading which generate | occur | produces with a solid-state image sensor can be restrained small.
L1 第1レンズ
L2 第2レンズ
F 赤外線カットフィルタ
S 開口絞り
50 撮像装置
51 撮像素子
52 基板
53 筺体
55 鏡枠
L1 First lens L2 Second lens F Infrared cut filter S Aperture stop 50
Claims (10)
物体側より順に、
開口絞りと、
正の屈折力を有し両凸形状の第1レンズと、
赤外線カットフィルタと、
正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズと、からなり、
前記第1レンズ及び前記第2レンズはそれぞれ少なくとも1面の非球面を有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
0.7<DA/fB<2.0 (1)
但し、
DA:前記第1レンズの像側面から前記第2レンズの物体側面までの距離
fB:全系のバックフォーカス An imaging lens for forming a subject image on a solid-state imaging device,
From the object side,
An aperture stop,
A biconvex first lens having positive refractive power;
An infrared cut filter,
A second meniscus lens having positive refractive power and having a convex surface facing the object side,
Each of the first lens and the second lens has at least one aspheric surface;
An imaging lens satisfying the following conditional expression:
0.7 <DA / fB <2.0 (1)
However,
DA: Distance from the image side surface of the first lens to the object side surface of the second lens fB: Back focus of the entire system
−0.8<(R1+R2)/(R1−R2)<0.8 (2)
但し、
R1:前記第1レンズの物体側面の曲率半径
R2:前記第1レンズの像側面の曲率半径 The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
-0.8 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.8 (2)
However,
R1: radius of curvature of the object side surface of the first lens R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens
0<f1/f2<0.7 (3)
但し、
f1:前記第1レンズの焦点距離
f2:前記第2レンズの焦点距離 The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0 <f1 / f2 <0.7 (3)
However,
f1: Focal length of the first lens f2: Focal length of the second lens
物体側より順に、
開口絞りと、
正の屈折力を有し両凸形状の第1レンズと、
正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状の第2レンズと、からなり、
前記第1レンズ及び前記第2レンズはそれぞれ少なくとも1面の非球面を有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
0.6<DB/f<1.0 (4)
0<f1/f2<0.7 (5)
但し、
DB:前記第1レンズの像側面から前記第2レンズの像側面までの距離
f:全系の焦点距離
f1:前記第1レンズの焦点距離
f2:前記第2レンズの焦点距離 An imaging lens for forming a subject image on a solid-state imaging device,
From the object side,
An aperture stop,
A biconvex first lens having positive refractive power;
A second meniscus lens having positive refractive power and having a convex surface facing the object side,
Each of the first lens and the second lens has at least one aspheric surface;
An imaging lens satisfying the following conditional expression:
0.6 <DB / f <1.0 (4)
0 <f1 / f2 <0.7 (5)
However,
DB: distance from the image side surface of the first lens to the image side surface of the second lens f: focal length f1 of the entire system f1: focal length f2 of the first lens f: focal length of the second lens
下記の条件式を満足することを特徴とする請求項5に記載の撮像レンズ。
0.7<DA/fB<2.0 (6)
但し、
DA:前記第1レンズの像側面から前記第2レンズの物体側面までの距離
fB:全系のバックフォーカス An infrared cut filter is disposed between the first lens and the second lens,
The imaging lens according to claim 5, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.7 <DA / fB <2.0 (6)
However,
DA: Distance from the image side surface of the first lens to the object side surface of the second lens fB: Back focus of the entire system
−0.8<(R1+R2)/(R1−R2)<0.8 (7)
但し、
R1:前記第1レンズの物体側面の曲率半径
R2:前記第1レンズの像側面の曲率半径 The imaging lens according to claim 5 or 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
-0.8 <(R1 + R2) / (R1-R2) <0.8 (7)
However,
R1: radius of curvature of the object side surface of the first lens R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens
前記撮像レンズの光軸方向の高さが5mm以下であることを特徴とする撮像装置。 A substrate on which a connection terminal portion for holding the solid-state imaging device and transmitting and receiving an electrical signal is formed, the imaging lens according to any one of claims 1 to 8, and the imaging lens included And a housing formed of a light-shielding material having an opening for light incidence from the object side, and an imaging device integrally formed,
An image pickup apparatus, wherein a height of the image pickup lens in an optical axis direction is 5 mm or less.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006123283A JP2007293176A (en) | 2006-04-27 | 2006-04-27 | Imaging lens, imaging apparatus, and personal digital assistant equipped with imaging apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006123283A JP2007293176A (en) | 2006-04-27 | 2006-04-27 | Imaging lens, imaging apparatus, and personal digital assistant equipped with imaging apparatus |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2007293176A true JP2007293176A (en) | 2007-11-08 |
Family
ID=38763851
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2006123283A Pending JP2007293176A (en) | 2006-04-27 | 2006-04-27 | Imaging lens, imaging apparatus, and personal digital assistant equipped with imaging apparatus |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2007293176A (en) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010008559A (en) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Panasonic Corp | Reduction imaging optical system, illumination optical system, and surface light emitting device |
WO2010024214A1 (en) * | 2008-08-29 | 2010-03-04 | コニカミノルタオプト株式会社 | Imaging optical system and imaging device |
JP2010262218A (en) * | 2009-05-11 | 2010-11-18 | Fujifilm Corp | Imaging lens and imaging device |
CN101957494A (en) * | 2009-07-14 | 2011-01-26 | 夏普株式会社 | Imaging lens system and manufacture method thereof and photographing module and manufacture method thereof |
CN102749699A (en) * | 2011-04-22 | 2012-10-24 | 易模塑科技(深圳)有限公司 | Camera lens |
US8373936B2 (en) | 2010-04-12 | 2013-02-12 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image sensing lens and image sensing module |
US8422147B2 (en) | 2011-04-05 | 2013-04-16 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image pickup lens and image pickup module |
US8462448B2 (en) | 2009-08-07 | 2013-06-11 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image sensing module, imaging lens and code reading method |
US8520127B2 (en) | 2009-10-08 | 2013-08-27 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image pickup lens comprising aperture stop and single lens, image pickup module comprising image pickup lens including aperture stop and single lens, method for manufacturing image pickup lens comprising aperture stop and single lens, and method for manufacturing image pickup module comprising image pickup lens including aperture stop and single lens |
WO2014203675A1 (en) * | 2013-06-17 | 2014-12-24 | コニカミノルタ株式会社 | Compound-eye imaging optical system and compound-eye imaging device |
CN105739062A (en) * | 2016-04-13 | 2016-07-06 | 南京联河讯光电科技有限责任公司 | Novel ultra-small optical lens group |
-
2006
- 2006-04-27 JP JP2006123283A patent/JP2007293176A/en active Pending
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010008559A (en) * | 2008-06-25 | 2010-01-14 | Panasonic Corp | Reduction imaging optical system, illumination optical system, and surface light emitting device |
WO2010024214A1 (en) * | 2008-08-29 | 2010-03-04 | コニカミノルタオプト株式会社 | Imaging optical system and imaging device |
JP2010262218A (en) * | 2009-05-11 | 2010-11-18 | Fujifilm Corp | Imaging lens and imaging device |
US8400718B2 (en) | 2009-07-14 | 2013-03-19 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image pickup lens and image pickup module |
CN101957494A (en) * | 2009-07-14 | 2011-01-26 | 夏普株式会社 | Imaging lens system and manufacture method thereof and photographing module and manufacture method thereof |
JP2011022276A (en) * | 2009-07-14 | 2011-02-03 | Sharp Corp | Imaging lens, imaging module, method for manufacturing imaging lens, and method for manufacturing imaging module |
US8462448B2 (en) | 2009-08-07 | 2013-06-11 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image sensing module, imaging lens and code reading method |
US8520127B2 (en) | 2009-10-08 | 2013-08-27 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image pickup lens comprising aperture stop and single lens, image pickup module comprising image pickup lens including aperture stop and single lens, method for manufacturing image pickup lens comprising aperture stop and single lens, and method for manufacturing image pickup module comprising image pickup lens including aperture stop and single lens |
US8373936B2 (en) | 2010-04-12 | 2013-02-12 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image sensing lens and image sensing module |
US8422147B2 (en) | 2011-04-05 | 2013-04-16 | Sharp Kabushiki Kaisha | Image pickup lens and image pickup module |
CN102749699A (en) * | 2011-04-22 | 2012-10-24 | 易模塑科技(深圳)有限公司 | Camera lens |
WO2014203675A1 (en) * | 2013-06-17 | 2014-12-24 | コニカミノルタ株式会社 | Compound-eye imaging optical system and compound-eye imaging device |
CN105739062A (en) * | 2016-04-13 | 2016-07-06 | 南京联河讯光电科技有限责任公司 | Novel ultra-small optical lens group |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4940704B2 (en) | IMAGING LENS, IMAGING DEVICE, AND PORTABLE TERMINAL HAVING THE IMAGING DEVICE | |
JP4760109B2 (en) | Imaging lens, imaging device, and portable terminal | |
JP4706787B2 (en) | Imaging lens, imaging unit, and portable terminal equipped with the same | |
JP4894222B2 (en) | Imaging lens, imaging unit, and portable terminal | |
KR101228794B1 (en) | Imaging lens, imaging device and portable terminal with the imaging device | |
US7755854B2 (en) | Image pickup lens, image pickup apparatus and mobile terminal | |
JP4947235B2 (en) | Imaging lens, imaging device, and portable terminal | |
JP4506083B2 (en) | Imaging lens, imaging device including the same, imaging unit, and portable terminal including imaging unit | |
JP4910723B2 (en) | Imaging lens, imaging device, and portable terminal | |
JP2007293176A (en) | Imaging lens, imaging apparatus, and personal digital assistant equipped with imaging apparatus | |
JPWO2005116715A1 (en) | Imaging lens, imaging unit, and portable terminal | |
JP4453276B2 (en) | Imaging lens, imaging unit, and portable terminal equipped with the same | |
JP2009258286A (en) | Imaging lens, imaging unit, and mobile terminal | |
JP2004145183A (en) | Image pickup lens, image pickup unit, and mobile terminal | |
JP2009282223A (en) | Imaging lens, imaging unit and personal digital assistant | |
JP2007286153A (en) | Imaging lens, imaging apparatus with the imaging lens, and portable terminal with the imaging apparatus | |
JP2008020513A (en) | Single focus imaging lens and imaging apparatus equipped therewith | |
JP2004004742A (en) | Small imaging lens, imaging unit and mobile terminal | |
JP4617744B2 (en) | Imaging lens, imaging unit, and portable terminal including the imaging unit | |
JP2005077556A (en) | Imaging lens, imaging unit, and personal digital assistant |