JP4590826B2 - Variable focal length lens system - Google Patents

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Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ＣＣＤ等の固体撮像素子を用いた小型カメラなどに適した可変焦点距離レンズ系に関し、特に正負正正の４群からなる可変焦点距離レンズ系に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、固体撮像素子に適した高変倍比の可変焦点距離レンズ系として、第１レンズ群が固定のものが開示されている（特許文献１参照。）。
【０００３】
【特許文献１】
特開平６−１９４５７２号公報。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
固体撮像素子の高集積化に伴い、より高い空間周波数に対しても高いコントラストが得られる可変焦点距離レンズ系が求められている。画質向上のために、レンズ構成枚数がより多くなり、可変焦点距離レンズ系が大型化する等の問題が生じている。
【０００５】
また、固体撮像素子を用いたカメラ、いわゆるデジタルカメラが一般的になるに従って、可変焦点距離レンズ系が使われる場面も広がり、携帯性（具体的には小型、軽量）の向上というユーザーニーズが高まると同時に、より高いズーム比が求められている。
【０００６】
ズーム比が大きくなると特許文献１に開示されているような第１レンズ群固定の可変焦点距離レンズ系では収差補正が難しく、結果、全長や前玉径など、全系の増大を招き、小型化に不利であった。
【０００７】
本発明は、上記課題に鑑みて行われたものであり、諸収差を良好に補正しつつ、高変倍比を実現した、小型の可変焦点距離レンズ系を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明は、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなり、広角端状態から望遠端状態への変倍時、前記第１レンズ群は光軸上を物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群の群間隔は広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の群間隔は狭まり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群の群間隔が広がるように移動し、前記第４レンズ群が固定されて配置され、前記第３レンズ群内に接合レンズと、前記接合レンズの像側に少なくとも１枚のレンズを配し、
以下の条件式（１）、（２）、（９）を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ系を提供する。
【０００９】
（１） ０．０５＜ｆＷ ／ｆ１＜０．２
（２） −０．５５７≦Δ１／ｆＴ≦−０．４２９
（９） ０．０１＜Ｄ３／ｆＷ＜０．２５
但し、
ｆＷ：広角端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離，
ｆＴ：望遠端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離，
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離，
Δ１：広角端状態から望遠端状態へ変倍する際の前記第１レンズ群の移動量で、移動量の符号は、前記第１レンズ群が像側に移動する方向を正とする，
Ｄ３：前記第３レンズ群内に含まれる前記接合レンズの像側から、前記接合レンズの像側に配されるレンズの物体側までの光軸上の空気間隔．
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、以下の条件（３）を満足することが望ましい。
【００１０】
（３） ０．３＜｜ｆ２｜／（ｆＷ ・ｆＴ ）1/2 ＜０．９
但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離,
ｆＷ：広角端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離,
ｆＴ：望遠端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離.
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、以下の条件（４）を満足することが望ましい。
【００１１】
（４） −０．５＜ｆ２Ｗβ＜−０．１
但し、
ｆ２Ｗβ：広角端状態における前記第２レンズ群の結像倍率.
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、以下の条件（５）を満足することが望ましい。
【００１２】
（５） １．３＜（｜φ２｜＋φ３）／φＷ ＜２．５
但し、
φ２：前記第２レンズ群の屈折力（φ２＝１／ｆ２）、
φ３：前記第３レンズ群の屈折力（φ３＝１／ｆ３、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離）、
φＷ：広角端状態における前記可変焦点距離レンズ系の屈折力（φＷ＝１／ｆＷ）.
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、以下の条件（６）を満足することが望ましい。
【００１３】
（６） ０．０５＜Ｓ３／ＴＬＴ＜０．２
但し、
Ｓ３ ：前記第３レンズ群のレンズ総厚,
ＴＬＴ：望遠端状態における前記可変焦点距離レンズ系の全長
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、前記第３レンズ群の最も物体側のレンズの少なくとも一方の面が非球面であることが望ましい。
【００１４】
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、前記第３レンズ群は物体側より順に、第１の凸レンズと、第２の凸レンズと、凹レンズの少なくとも３枚のレンズを含むことが望ましい。
【００１５】
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、前記第３レンズ群は、凸レンズと凹レンズとの接合凹レンズを含み、前記接合凹レンズを構成する前記凹レンズは、以下の条件（７）、（８）を満足することが望ましい。
【００１６】
（７） １．８＜ｎｄ
（８） ２３＜Ｖｄ
但し、
ｎｄ：前記第３レンズ群に含まれる前記接合凹レンズ中の前記凹レンズのｄ線に対する屈折率,
Ｖｄ：前記第３レンズ群に含まれる前記接合凹レンズ中の前記凹レンズの分散を示し、Ｖｄ＝1000/アッベ数である。
【００１７】
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、前記第３レンズ群内に接合レンズと、前記接合レンズの像側に少なくとも１枚のレンズを配し、前記接合レンズの像側から前記レンズの物体側までの光軸上の空気間隔が、以下の条件（９）を満足することが望ましい。
【００１８】
（９） ０．０１＜Ｄ３／ｆＷ ＜０．２５
但し、
Ｄ３：前記第３レンズ群内に含まれる前記接合レンズの像側から、前記接合レンズの像側に配されるレンズの物体側までの光軸上の空気間隔，
ｆＷ：広角端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離．
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、前記第４レンズ群と像面との間に、紫外線遮断手段および赤外線遮断手段を有するローパスフィルターを配する構成が望ましい。
また、本発明の可変焦点距離レンズ系は、前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第４レンズ群のうち少なくとも１つのレンズ群で合焦する構成が望ましい。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下に，本発明の実施の形態について説明する。
【００２０】
本発明に係る可変焦点距離レンズ系は、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とを備え、第４レンズ群が固定されて配置され、第３レンズ群の物体側に絞りを有する構成である。
【００２１】
また、本発明の可変焦点距離レンズ系では、最も可変焦点距離レンズ系の焦点距離の短くなる広角端状態から最も焦点距離の長くなる望遠端状態に向かってレンズ位置状態が変化する際に、第２レンズ群と第３レンズ群が光軸上を移動することにより倍率を変え、少なくとも第１レンズ群が物体側へ移動する。
【００２２】
従来の第１レンズ群が固定の場合、第２レンズ群と第３レンズ群の移動量確保のため、ズーム比が増大するにつれて全長も増大するが、本発明の可変焦点距離レンズ系では第１レンズ群を可動とすることにより、可変焦点距離レンズ系の全長と前玉径を大幅に縮小することができ、高い性能を保ったまま、鏡筒の小型化と高変倍比化とを同時に達成することができる。
【００２３】
上記の条件式（１）は、正屈折力の第１レンズ群の焦点距離と広角端状態の焦点距離との比を規定するものである。条件式（１）の上限値を超えると第１レンズ群の正の屈折力が強くなるため、第１群での収差補正の負荷が増加するとともに、広角端状態での画角を確保するために前玉径が増大し、全系の短縮が困難になる。逆に下限値を超えると、広角端状態での画角を確保しながら第１レンズ群の径を小型にするのに有利であるが、高変倍比化を達成できない。
【００２４】
また、条件式（２）は、可変焦点距離レンズ系の広角端状態から望遠端状態への変倍時、光軸上を物体側へ移動する第１レンズ群の移動量を規定するものである。
【００２５】
条件式（２）の下限値に満たない場合、第１レンズ群の移動量が大きくなる。ズーム速度の向上などの制御や可変焦点距離レンズ系の構造上の問題から、第１レンズ群の移動量は小さい方が好ましい。一方、上限値を超えた場合、高変倍比化が望めない。また、第１レンズ群および第２レンズ群の焦点距離を短くする必要があるため、軸外収差などの補正が困難となる。
【００２６】
レンズ系の小型化と良好な収差補正を両立させるために、本発明の可変焦点距離レンズ系は、条件式（３）乃至条件式（９）を満足することが望ましい。
【００２７】
条件式（３）は、第２レンズ群の焦点距離を規定する条件である。ズーム比が増大するにつれて可変焦点距離レンズ系の全長も増大する。本発明の可変焦点距離レンズ系では、第１レンズ群の可動により広角端状態での全長の縮小を図っている。第２レンズ群の焦点距離を、条件式（３）の範囲に保つことで、広角端状態における第１レンズ群と第２レンズ群との群間隔が短縮され、第２レンズ群のレンズ径に比例して増大する第１レンズ群のレンズ径をも縮小することができる。その結果、可変焦点距離レンズ系の有効径の小型化が達成できる。
【００２８】
条件式（４）は、広角端状態での第２レンズ群の結像倍率に関する条件である。条件式（４）の値が大きくなるということは、第２レンズ群の結像倍率が小さくなるということである。第２レンズ群の結像倍率を小さくすると、第１レンズ群での軸外光線の高さが光軸に近づき、前玉径を小さくできるという大きな利点がある。そのため広角端状態での結像倍率は小さくしておきたいが、条件式（４）の上限値を超えるほど結像倍率を小さくしてしまうと、各レンズ群の移動量が増え、望遠端状態での全長が長くなってしまう。そこで発散効果としての負の屈折力を最低限維持するために条件式（４）の下限値を確保し、上限値を超えないような値を保つことが重要である。
【００２９】
条件式（５）は、第２レンズ群と第３レンズ群の屈折力に関する条件である。本発明の可変焦点距離レンズ系の場合、第２レンズ群と第３レンズ群の屈折力を強めることが小型化への第１条件となるが、強めすぎると性能自体に破綻をきたしてしまう。条件式（５）の下限値を下回ると高い性能を保つことは難しい。また鏡筒を小型に維持するためには、少なくとも条件式（５）の上限値以内に抑える必要がある。
【００３０】
条件式（６）は、第３レンズ群の光軸上の総厚に関する条件である。条件式（６）の下限値を下回ると、第３レンズ群の各レンズの負荷が大きくなり、製造上の公差が厳しくなるので好ましくない。逆に上限値を上回ると、第２レンズ群と第３レンズ群が干渉するため、高いズーム比を得ることができなくなる。
【００３１】
また、本発明の可変焦点距離レンズ系では、小型化と高性能化とをさらに効率的に図るために、非球面レンズを採用することが望ましい。非球面の効果をより発揮させるためには、第３レンズ群の最も物体側のレンズが非球面であることが望ましい。第３レンズ群の最も物体側のレンズは、唯一負の屈折力を持った第２レンズ群によって、十分に拡散された光線を受け取るレンズである。このレンズの片面、あるいは両面を非球面とすることは、軸上および軸外の収差を一挙に補正でき、非球面の効果を有効に活用できる。
【００３２】
また、本発明の可変焦点距離レンズ系では、射出瞳位置を結像面から遠ざけるために、第３レンズ群には凸レンズと凹レンズの２つのレンズブロック構成を有することが望ましい。特に、第３レンズ群は第２レンズ群により発散された光束を収斂させるための強い屈折力を持つので、負の球面収差が発生しやすく、これを良好に補正するために、少なくとも２枚の正レンズと１枚の負レンズで構成することが望ましい。
【００３３】
条件式（７）、（８）は、第２レンズ群に含まれる接合レンズの正レンズに関する条件であり、条件式（７）の下限値に満たないと、ペッツバール和の補正が困難になる。また、条件式（８）の下限値に満たないと、ペッツバール和の補正が困難になる。
【００３４】
条件式（９）は、第３レンズ群内に含まれるレンズの構成に関する条件である。第３レンズ群に含まれる凹レンズの像側に接合させることなく凸レンズを配した場合、凹レンズの像側から凸レンズの物体側までの光軸上の空気間隔は、条件（９）を満足することが好ましい。
【００３５】
条件式（９）の上限値を上回ると、第３レンズ群の総厚が増大し、実使用状態および収納時の小型化が図れないため好ましくない。また、条件式（９）の下限値を下回るとレンズ同士が干渉するため、可変焦点距離レンズ系の構成が成り立たない。
【００３６】
また、可変焦点距離レンズ系の第４レンズ群の像面側に、可視域外の光線を遮断するローパスフィルター性能を有するコーティング加工された光学部材やフィルターを配置する構成が望ましい。ＣＣＤなどの固体撮像素子は、人間の眼では見えない赤外線領域や紫外線領域にまで、ある程度の感度を有していることが知られており、こうした赤外線領域や紫外線領域の有害な光線を遮断することは、画像に現れる色の滲みを抑えるために有効である。
【００３７】
また、本発明の可変焦点距離レンズ系では、第１レンズ群または第２レンズ群または第４レンズ群の移動によってフォーカスが可能である。また第１レンズ群から第４レンズ群まで全てのレンズを移動させる全体繰り出しでもよい。また像面によるフォーカスでも構わない。レンズの鏡筒の構成上は、第４レンズ群の移動によるフォーカスが有利である。
【００３８】
（実施例）
以下、本発明に係る可変焦点距離レンズ系の各実施例を説明する。
【００３９】
図１は、第１実施例乃至第７実施例に係る可変焦点距離レンズ系の屈折力配分を示している。なお、第１、２、６、７実施例は本発明の実施例であり、第３、４、５実施例は本発明の参考例である。
【００４０】
本発明に係る可変焦点距離レンズ系は、物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成され、広角端状態Ｗより望遠端状態Ｔへの変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔は増大するように移動する。第１レンズ群Ｇ１は物体側へ移動し、この時、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３は像側へ移動するか、一旦像側へ移動した後、物体側へ移動する。また、第４レンズ群Ｇ４は光軸上に固定されている。
【００４１】
（第１実施例）
図２は本発明の第１実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、図２（ａ）は広角端状態Ｗ、図２（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図２（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び図２（ｄ）は望遠端状態Ｔをそれぞれ示している。なお、以下の説明に使用するレンズを示す符号は（ａ）の広角端状態Ｗにのみ記載し、他の状態については記載を省略する。他の実施例についても同様とする。
【００４２】
本実施例の可変焦点距離レンズ系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
【００４３】
第１レンズ群Ｇ１は、全体として正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の３枚から成る。
【００４４】
第２レンズ群Ｇ２は、全体として負の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の３枚から成る。
【００４５】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４の４枚から成る。
【００４６】
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と両凸レンズＬ４２との接合レンズから成る。
【００４７】
開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に動くように構成されている。
【００４８】
また、本実施例及び以下に示す全実施例では、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、像面Ｉに配設されるＣＣＤ等の固体撮像素子の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターＰ１と、固体撮像素子を保護するカバー硝子Ｐ２とを有する。
【００４９】
以下の表１に本第１実施例の諸元値を掲げる。（全体諸元）中のｆは焦点距離、Ｂｆはバックフォーカス、Ｆ NOはＦナンバー、２ωは画角をそれぞれ表す。（レンズ諸元）の、第１カラムは物体側からのレンズ面番号、第２カラムｒはレンズ面の曲率半径、第３カラムｄはレンズ面間隔、第４カラムνは媒質のアッベ数、第５カラムｎは媒質のｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を表す。また、ｒ＝０は平面を、ｒ＝∞は開口を表す。
【００５０】
また、（非球面データー）には、以下の式で非球面を表現した場合の非球面係数を示す。
【００５１】
【数１】

Figure 0004590826
但し、Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）、Ｋは円錐定数、Ｃiは第ｉ次の非球面係数である。また、「Ｅ−ｎ」（ｎ：整数）は、「１０-n」を示す。
【００５２】
また、（ズーミングデーター）には、広角端状態、第１中間焦点距離状態、第２中間焦点距離状態、望遠端状態の各状態での焦点距離、可変間隔の値を示す。
【００５３】
また、（条件式対応値）には、それぞれの条件式に対応する値を示す。
【００５４】
なお、以下の全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄその他の長さ等は、特記の無い場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されること無く他の適当な単位を用いることもできる。なお、以下の全実施例において、本実施例と同様の符号を用い説明を省略する。
【００５５】
【表１】
（全体諸元）
ｆ ＝５．９５〜１９〜３２〜４４
Ｂｆ＝０．７２１１４（一定）
ＦNO＝２．６４〜３．６５〜４．１３〜４．１３
２ω＝６３．３２〜２０．４〜１２．２８〜９．８４°
（レンズ諸元）
面 ｒ ｄ ν ｎ
1 33.9643 0.8 23.78 1.84666
2 21.9323 2.6 63.38 1.618
3 -448.597 0.1 1
4 27.4883 1.4 52.32 1.755
5 37.7278 (d5) 1
6 38.8923 0.8 52.32 1.755
7 5.2125 2.7 1
8 -18.9736 0.8 58.54 1.6516
9 21.5242 0.1 1
10 10.2864 1.4 23.78 1.84666
11 36.1039 (d11) 1
12 ∞ 1.0 1 開口絞り
13 8.4 1.6 61.97 1.58807 非球面
14 -49.6071 0.1 1
15 5.9264 2.7 65.47 1.603
16 -14.3584 0.8 37.17 1.834
17 4.5995 0.8 1
18 9.417 1.3 63.05 1.5145 非球面
19 337.0783 (d19) 1
20 55.0113 0.8 26.3 1.7847
21 25 1.5 61.18 1.58913
22 -17.3614 0.9207 1
23 0 2.62 64.14 1.51633
24 0 1 1
25 0 0.75 64.14 1.51633
26 0 (Bf) 1
（非球面データー）
面 K C 4 C 6 C 8 C10
(1)13 1.1889 1.00000E-10 -1.27279E-06 1.00000E-14 8.72396E-10
(2)18 -0.0468 -7.64499E-04 1.00000E-12 -1.73295E-06 1.00000E-16
（ズーミングデーター）
広角端状態 第１中間焦点距離状態
F 5.95000 19.00000
d 5 0.47407 13.35328
d 11 14.75768 6.18618
d 19 4.78514 11.24671
Bf 0.72114 0.72114
第２中間焦点距離状態 望遠端状態
F 32.00000 40.00000
d 5 18.20781 20.76311
d 11 3.36340 2.18810
d 19 14.29432 14.22003
Bf 0.72113 0.72113
（条件式対応値）
（１）ｆＷ ／ｆ１ 0.142
（２）Δ１ ／ｆＴ -0.429
（３）|ｆ２|/(ｆＷ・ｆＴ)1/2 0.476
（４）ｆ２Ｗβ -0.254
（５）(|φ２|＋φ３)/φＷ 1.871
（６）Ｓ３／ＴＬＴ 1.129
（７）ｎｄ 1.834
（８）Ｖｄ 37.17
（９）Ｄ３／ｆＷ 0.134
図３及び図４はそれぞれ、第１実施例に係る可変焦点距離レンズ系の諸収差図をそれぞれ示している。図３（ａ）は広角端状態、図３（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図４（ａ）は第２中間焦点距離状態、及び図４（ｂ）は望遠端状態における諸収差図をそれぞれ示している。
【００５６】
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ＣはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ＦはＦ線（λ＝４８６．１ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）の収差曲線をそれぞれ示している。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーを示し、非点収差図、歪曲収差図では像高Ｙの最大値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリジオナル像面をそれぞれ示している。なお。以下の全実施例の収差図において、本実施例と同様の符号を用い説明を省略する。
【００５７】
各収差図から、本実施例において広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像特性を有していることがわかる。
【００５８】
（第２実施例）
図５は本発明の第２実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、図５（ａ）は広角端状態、図５（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図５（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び図５（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００５９】
本実施例の可変焦点距離レンズ系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
【００６０】
第１レンズ群Ｇ１は、全体として正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の３枚から成る。
【００６１】
第２レンズ群Ｇ２は、全体として負の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２の３枚から成る。
【００６２】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との接合レンズと、両凸レンズＬ３４の４枚から成る。
【００６３】
第４レンズ群Ｇ４は両凸レンズＬ４１から成る。
【００６４】
開口絞りＳは第３レンズ群の物体側に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に動くように構成されている。
【００６５】
以下の表２に本第２実施例の諸元値を掲げる。
【００６６】
【表２】
Figure 0004590826
Figure 0004590826
Figure 0004590826
図６及び図７はそれぞれ、第２実施例に係る可変焦点距離レンズ系の諸収差図をそれぞれ示している。図６（ａ）は広角端状態、図６（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図７（ａ）は第２中間焦点距離状態、及び図７（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【００６７】
各収差図から、本実施例において広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像特性を有していることがわかる。
【００６８】
（第３実施形態）
図８は本発明の第３実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、図８（ａ）は広角端状態、図８（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図８（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び図８（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００６９】
本実施例の可変焦点距離レンズ系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
【００７０】
第１レンズ群Ｇ１は、全体として正の屈折力を有し、両凸レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との２枚から成る。
【００７１】
第２レンズ群Ｇ２は、全体として負の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との３枚から成る。
【００７２】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との接合レンズの３枚から成る。
【００７３】
第４レンズ群は両凸レンズＬ４１から成る。
【００７４】
開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に動くように構成されている。
【００７５】
以下の表３に本第３実施例の諸元値を掲げる。
【００７６】
【表３】
Figure 0004590826
Figure 0004590826
Figure 0004590826
図９及び図１０はそれぞれ、第３実施例に係る可変焦点距離レンズ系の諸収差図をそれぞれ示している。図９（ａ）は広角端状態、図９（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図１０（ａ）は第２中間焦点距離状態、及び図１０（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【００７７】
各収差図から、本実施例において広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像特性を有していることがわかる。
【００７８】
（第４実施例）
図１１は本発明の第４実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、図１１（ａ）は広角端状態、図１１（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図１１（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び図１１（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００７９】
本実施例の可変焦点距離レンズ系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
【００８０】
第１レンズ群Ｇ１は、全体として正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との３枚から成る。
【００８１】
第２レンズ群Ｇ２は、全体として負の屈折力を有し、両凹レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２の２枚とから成る。
【００８２】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとから成る。
【００８３】
第４レンズ群Ｇ４は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１から成る。
【００８４】
開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に動くように構成されている。
【００８５】
以下の表４に本第４実施例の諸元値を掲げる。
【００８６】
【表４】
（全体諸元）
ｆ ＝５．９〜１９〜３３〜４４
Ｂｆ＝４．２５８５７（一定）
ＦNO＝２．９９〜３．９３〜４．３３〜４．４７
２ω＝６４．３７〜２０．４〜１１．９３〜８．９９°
（レンズ諸元）
面 ｒ ｄ ν ｎ
1 72.3731 1 23.78 1.84666
2 31.9997 2.8 61.18 1.58913
3 -337.624 0.1 1
4 28.8342 2 53.85 1.713
5 69.1034 (d5) 1
6 -52.6456 0.9 52.32 1.755
7 4.054 1.6426 1 非球面
8 7.7383 2.2 23.78 1.84666
9 19.1228 (d9) 1
10 ∞ 1 1 開口絞り
11 8 2.5 55.18 1.66547 非球面
12 -26.119 0.1 1
13 6.0924 1 25.43 1.80518
14 4.5173 1 1
15 9.3177 0.7 23.78 1.84666
16 5.1146 2 90.3 1.456
17 15.731 (d17) 1
18 -60 2 64.14 1.51633
19 -18.2549 0.5 1
20 0 2.62 64.14 1.51633
21 0 1 1
22 0 0.75 64.14 1.51633
23 0 (Bf) 1
（非球面データー）
面 K C 4 C 6 C 8 C10
(1) 7 0.3048 1.00000E-10 1.00000E-12 -2.52600E-07 1.00000E-16
(2)11 -0.1479 1.00000E-10 1.00000E-12 -5.74470E-08 1.00000E-16
（ズーミングデーター）
広角端状態 第１中間焦点距離状態
F 5.90000 19.00000
d 5 1.10539 18.50823
d 9 17.56329 8.10247
d 17 1.76044 7.05512
Bf 4.25858 4.25857
第２中間焦点距離状態 望遠端状態
F 33.00001 43.99999
d 5 25.12306 28.08529
d 9 4.84702 3.03211
d 17 9.29471 10.05959
Bf 4.25858 4.25857
（条件式対応値）
（１）ｆＷ ／ｆ１ 0.119
（２）Δ１ ／ｆＴ -0.472
（３）|ｆ２|/(ｆＷ・ｆＴ)1/2 0.521
（４）ｆ２Ｗβ -0.124
（５）(|φ２|＋φ３)/φＷ 1.936
（６）Ｓ３／ＴＬＴ 0.116
（７）ｎｄ 1.8467
（８）Ｖｄ 23.78
（９）Ｄ３／ｆＷ 0.14
図１２及び図１３はそれぞれ、第４実施例に係る可変焦点距離レンズ系の諸収差図をそれぞれ示している。図１２（ａ）は広角端状態、図１２（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図１３（ａ）は第２中間焦点距離状態、及び図１３（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【００８７】
各収差図から、本実施例において広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像特性を有していることがわかる。
【００８８】
（第５実施例）
図１４は本発明の第５実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、図１４（ａ）は広角端状態、図１４（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図１４（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び図１４（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００８９】
本第５実施例の可変焦点距離レンズ系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
【００９０】
第１レンズ群Ｇ１は、全体として正の屈折力を有し、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の３枚から成る。
【００９１】
第２レンズ群Ｇ２は、全体として負の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズｌ２３の３枚から成る。
【００９２】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３の３枚から成る。
【００９３】
第４レンズ群Ｇ４は両凸レンズＬ４１から成る。
【００９４】
開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に動くように構成されている。
【００９５】
以下の表５に本第５実施例の諸元値を掲げる。
【００９６】
［表５］
（全体諸元）
ｆ ＝５．９５〜１０〜１７〜３１
Ｂｆ＝３．１４１６（一定）
ＦNO＝２．８５〜３．４４〜４．２７〜５．４９
２ω＝６３．９１〜３７．９３〜２２．６７〜１０．９８°
（レンズ諸元）
面 ｒ ｄ ν ｎ
1 -67.6722 1.2 25.43 1.80518
2 -206.369 3.5 63.38 1.618
3 -47.7149 0.1 1
4 44.2886 2.6 55.52 1.6968
5 1648.303 (d5) 1
6 17.0871 0.9 42.72 1.83481
7 6.9494 3.8 1
8 -13.1114 0.9 61.18 1.58913
9 9.438 1 1
10 11.8629 2.2 23.78 1.84666
11 68.6569 (d11) 1
12 ∞ 1 1 開口絞り
13 5.5579 2.8 57.44 1.60602 非球面
14 -23.3419 0.5 1 非球面
15 11.0082 0.8 23.78 1.84666
16 4.5016 0.8 1
17 11.7998 1.6 81.61 1.497
18 40.2858 (d18) 1
19 20 2 48.87 1.53172
20 -76.0689 1.9586 1
21 0 2.62 64.14 1.51633
22 0 1 1
23 0 0.75 64.14 1.51633
24 0 (Bf) 1
［非球面データー］
面 K C 4 C 6 C 8 C10
(1)13 0.1132 0.00000 0.00000 -3.47890E-07 0.00000
(2)14 -4.1192 6.80490E-05 1.00000E-12 -4.82350E-07 1.00000E-16
（ズーミングデーター）
広角端状態 第１中間焦点距離状態
F 5.95000 10.00000
d 5 0.81734 7.42356
d 11 12.78890 8.01433
d 18 2.40846 6.68233
Bf 3.14160 3.14161
第２中間焦点距離状態 望遠端状態
F 16.99999 31.10001
d 5 13.50238 20.19225
d 11 4.52574 1.66138
d 18 12.72619 21.65238
Bf 3.14161 3.14162
（条件式対応値）
（１）ｆＷ ／ｆ１ 0.108
（２）Δ１ ／ｆＴ -0.884
（３）|ｆ２|/(ｆＷ・ｆＴ)1/2 0.625
（４）ｆ２Ｗβ -0.124
（５）(|φ２|＋φ３)/φＷ 2.070
（６）Ｓ３／ＴＬＴ 0.095
図１５及び図１６はそれぞれ、第５実施例に係る可変焦点距離レンズ系の諸収差図をそれぞれ示している。図１５（ａ）は広角端状態、図１５（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図１６（ａ）は第２中間焦点距離状態、及び図１６（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【００９７】
各収差図から、本実施例において広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像特性を有していることがわかる。
（第６実施例）
図１７は本発明の第６実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、図１７（ａ）は広角端状態、図１７（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図１７（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び図１７（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【００９８】
本実施例の可変焦点距離レンズ系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
【００９９】
第１レンズ群Ｇ１は、全体として正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と、両凸レンズＬ１３の３枚から成る。
【０１００】
第２レンズ群Ｇ２は、全体として負の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３の３枚から成る。
【０１０１】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４の４枚から成る。
【０１０２】
第４レンズ群Ｇ４は物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１から成る。
【０１０３】
開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に動くように構成されている。
【０１０４】
以下の表６に本第６実施例の諸元値を掲げる。
【０１０５】
［表６］
（全体諸元）
ｆ ＝５．９５〜１９〜３０〜４４．７
Ｂｆ＝１．４４６４（一定）
ＦNO＝３．０５〜４．２７〜４．８６〜５．３２
２ω＝６３．３２〜２０．１１〜１２．９４〜８．７７°
（レンズ諸元）
面 ｒ ｄ ν n
1 52.8765 0.8 23.78 1.84666
2 29.1181 1.8 63.38 1.618
3 63.0908 0.1 1
4 35.9453 2.2 55.18 1.66547 非球面
5 -117.925 (d5) 1
6 40.0535 0.9 42.72 1.83481
7 5.5842 3 1
8 -12.1961 0.9 61.18 1.58913
9 27.9392 0.1 1
10 13.4778 1.8 23.78 1.84666
11 -267.696 (d11) 1
12 ∞ 1 1 開口絞り
13 7.2199 1.8 55.18 1.66547 非球面
14 -26.0969 0.1 1
15 894.014 2.6 81.61 1.497
16 -6.5833 0.8 23.78 1.84666
17 -13.644 0.1 1
18 6.3676 1 40.77 1.883
19 3.9822 (d19) 1
20 -40 1.5 81.61 1.497
21 -13.4452 0.4 1
22 0 2.62 64.14 1.51633
23 0 1 1
24 0 0.75 64.14 1.51633
25 0 (Bf) 1
（非球面データー）
面 K C 4 C 6 C 8 C10
(1) 4 -0.0235 -7.64220E-07 1.00000E-12 -5.63960E-12 1.00000E-16
(2)13 -0.0387 -9.61840E-06 1.00000E-12 1.41090E-07 1.00000E-16
（ズーミングデーター）
広角端状態 第１中間焦点距離状態
F 5.95000 19.00001
d 5 0.59575 14.34294
d11 15.04724 5.60334
d19 6.25040 12.70533
Bf 1.44640 1.44640
第２中間焦点距離状態 望遠端状態
F 29.99999 44.70004
d 5 18.93557 22.65423
d11 3.05496 0.92715
d19 15.77170 18.15798
Bf 1.44639 1.44640
（条件式対応値）
（１）ｆＷ ／ｆ１ 0.132
（２）Δ１ ／ｆＴ -0.444
（３）|ｆ２|/(ｆＷ・ｆＴ)1/2 0.491
（４）ｆ２Ｗβ -0.124
（５）(|φ２|＋φ３)/φＷ 1.870
（６）Ｓ３／ＴＬＴ 0.108
（７）ｎｄ 1.8467
（８）Ｖｄ 23.78
（９）Ｄ３／ｆＷ 0.017
図１８及び図１９はそれぞれ、第６実施例に係る可変焦点距離レンズ系の諸収差図をそれぞれ示している。図１８（ａ）は広角端状態、図１８（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図１９（ａ）は第２中間焦点距離状態、及び図１９（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【０１０６】
各収差図から、本実施例において広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像特性を有していることがわかる。
（第７実施例）
図２０は本発明の第７実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、図２０（ａ）は広角端状態、図２０（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図２０（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び図２０（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【０１０７】
本実施例の可変焦点距離レンズ系は、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と，負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と，正屈折力の第３レンズ群Ｇ３と，正屈折力の第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
【０１０８】
第１レンズ群Ｇ１は、全体として正の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３の３枚から成る。
【０１０９】
第２レンズ群Ｇ２は、全体として負の屈折力を有し、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３の３枚から成る。
【０１１０】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３の接合レンズと、両凸レンズＬ３４の４枚から成る。
【０１１１】
第４レンズ群Ｇ４は両凸レンズＬ４１から成る。
【０１１２】
開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、第３レンズ群Ｇ３と一体に動くように構成されている。
【０１１３】
以下の表７に本第７実施例の諸元値を掲げる。
【０１１４】
［表７］
（全体諸元）
ｆ ＝５．９５〜１９〜３０〜４４．７
Ｂｆ＝１．４２３５（一定）
ＦNO＝２．７８〜３．７２〜４．２６〜４．６３
２ω＝６３．４１〜１９．９８〜１１．７１〜８．７２°
（レンズ諸元）
面 ｒ ｄ ν ｎ
1 53.2181 0.8 25.43 1.80518
2 27.5236 2.6 65.47 1.603
3 -120.546 0.1 1
4 31.2473 1.6 52.32 1.755
5 59.475 (d5) 1
6 54.0764 0.8 46.58 1.804
7 5.5635 2.6 1
8 -16.2579 0.8 55.52 1.6968
9 20.5168 0.1 1
10 11.727 1.4 23.78 1.84666
11 731.6597 (d11) 1
12 ∞ 1 1 開口絞り
13 9 1.5 49.32 1.7433 非球面
14 50.4945 0.1 1
15 5 3 81.61 1.497
16 -10.0875 0.8 37.17 1.834
17 4.955 0.6 1
18 7.2953 1.5 63.05 1.5145 非球面
19 -41.8832 (d19) 1
20 18 1.5 65.47 1.603
21 -89.8612 0.45 1
22 0 2.62 64.14 1.51633
23 0 1 1
24 0 0.75 64.14 1.51633
25 0 (Bf) 1
（非球面データー）
面 K C 4 C 6 C 8 C10
(1)13 1.9888 1.00000E-10 -5.20010E-06 4.00540E-07 1.00000E-16
(2)18 -0.0138 -1.37870E-03 1.00000E-12 -4.34530E-06 1.00000E-16
（ズーミングデーター）
広角端状態 第１中間焦点距離状態
F 5.95000 19.00001
d 5 0.40713 14.28113
d11 13.06261 5.32110
d19 5.16529 11.29779
Bf 1.44640 1.44640
第２中間焦点距離状態 望遠端状態
F 32.99999 44.69999
d 5 19.01364 20.92368
d11 2.30291 0.55151
d19 14.75585 17.17347
Bf 1.44639 1.44640
（条件式対応値）
（１）ｆＷ ／ｆ１ 0.145
（２）Δ１ ／ｆＴ -0.448
（３）|ｆ２|/(ｆＷ・ｆＴ)1/2 0.446
（４）ｆ２Ｗβ -0.250
（５）(|φ２|＋φ３)/φＷ 1.871
（６）Ｓ３／ＴＬＴ 1.129
（７）ｎｄ 1.834
（８）Ｖｄ 37.17
（９）Ｄ３／ｆＷ 0.101
図２１及び図２２はそれぞれ、第７実施例に係る可変焦点距離レンズ系の諸収差図をそれぞれ示している。図２１（ａ）は広角端状態、図２１（ｂ）は第１中間焦点距離状態、図２２（ａ）は第２中間焦点距離状態、及び図２２（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【０１１５】
各収差図から、本実施例において広角端状態から望遠端状態に亘って諸収差が良好に補正され、優れた結像特性を有していることがわかる。
【０１１６】
【発明の効果】
以上のように本発明によれば、固体撮像素子等を用いたビデオカメラ、電子スチルカメラ等に適し、小型で、ズーム比が６〜１０倍程度で、広角端状態で６０°の画角、優れた結像性能を有し、諸収差を良好に補正しつつ、高い変倍比を実現した、可変焦点距離レンズ系を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 第１実施例乃至第７実施例に係る可変焦点距離レンズ系の屈折力配分を示している。
【図２】 本発明の第１実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【図３】 第１実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態における諸収差図をそれぞれ示している。
【図４】 第１実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は第２中間焦点距離状態、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【図５】 本発明の第２実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【図６】 第２実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態の諸収差図をそれぞれ示している。
【図７】 第２実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は第２中間焦点距離状態、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【図８】 本発明の第３実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【図９】 第３実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態の諸収差図をそれぞれ示している。
【図１０】 第３実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は第２中間焦点距離状態、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【図１１】 本発明の第４実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態、及び（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【図１２】 第４実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態における諸収差図を示している。
【図１３】 第４実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は第２中間焦点距離状態、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【図１４】 本発明の第５実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態、（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【図１５】 第５実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は広角端状態、図１５（ｂ）は第１中間焦点距離状態における諸収差図を示す。
【図１６】 第５実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は第２中間焦点距離状態、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【図１７】 本発明の第６実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態、（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【図１８】 第６実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態における諸収差図を示している。
【図１９】 第６実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は第２中間焦点距離状態、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【図２０】 本発明の第７実施例に係る可変焦点距離レンズ系のレンズ構成を示す図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態、（ｃ）は第２中間焦点距離状態、（ｄ）は望遠端状態をそれぞれ示している。
【図２１】 第７実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は第１中間焦点距離状態における諸収差図を示している。
【図２２】 第７実施例に係る可変焦点距離レンズ系の、（ａ）は第２中間焦点距離状態、（ｂ）は望遠端状態における諸収差図を示している。
【符号の説明】
Ｇ１：第１レンズ群
Ｇ２：第２レンズ群
Ｇ３：第３レンズ群
Ｇ４：第４レンズ群
Ｓ ：開口絞り
Ｐ１：ローパスフィルター
Ｐ２：カバー硝子
Ｉ ：像面
Ｗ ：広角端状態
Ｔ ：望遠端状態[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a variable focal length lens system suitable for a small camera using a solid-state imaging device such as a CCD, and more particularly to a variable focal length lens system composed of four groups of positive, negative, positive and positive.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as a variable focal length lens system having a high zoom ratio suitable for a solid-state imaging device, a lens system having a fixed first lens group has been disclosed (see Patent Document 1).
[0003]
[Patent Document 1]
JP-A-6-194572.
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
As the solid-state imaging device is highly integrated, there is a demand for a variable focal length lens system that can provide high contrast even at higher spatial frequencies. In order to improve the image quality, there are problems such as an increase in the number of lenses and an increase in the size of the variable focal length lens system.
[0005]
In addition, as cameras using solid-state imaging devices, so-called digital cameras, become more common, the use of variable focal length lens systems also expands, increasing user needs for improved portability (specifically, small size and light weight). At the same time, a higher zoom ratio is required.
[0006]
When the zoom ratio is increased, it is difficult to correct aberrations in the variable focal length lens system fixed in the first lens group as disclosed in Patent Document 1, and as a result, the entire system such as the total length and the front lens diameter is increased, resulting in a reduction in size. Was disadvantageous.
[0007]
The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a small variable focal length lens system that realizes a high zoom ratio while correcting various aberrations satisfactorily.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
  In order to achieve the above object, according to the present invention, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power. The first lens group moves on the optical axis toward the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the first lens group and the second lens group The group distance is widened, the group distance between the second lens group and the third lens group is narrowed, the group distance between the third lens group and the fourth lens group is widened, and the fourth lens group is fixed. Being placed,A cemented lens in the third lens group, and at least one lens on the image side of the cemented lens;
  Conditional expressions (1) and (2) below, (9)A variable focal length lens system characterized by satisfying the above is provided.
[0009]
(1) 0.05 <fW /F1<0.2
(2) −0.557 ≦ Δ1 / fT ≦-0.429
(9) 0.01 <D3 / fW <0.25
However,
fW: focal length of the variable focal length lens system in the wide-angle end state;
fT: focal length of the variable focal length lens system in the telephoto end state,
f1: the focal length of the first lens group,
Δ1: The amount of movement of the first lens unit when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the sign of the amount of movement is positive in the direction in which the first lens unit moves to the image side.
D3: an air interval on the optical axis from the image side of the cemented lens included in the third lens group to the object side of the lens disposed on the image side of the cemented lens.
  In addition, it is desirable that the variable focal length lens system of the present invention satisfies the following condition (3).
[0010]
(3) 0.3 <| f2 | / (fW ・ FT )1/2<0.9
However,
f2: focal length of the second lens group,
fW: focal length of the variable focal length lens system in the wide-angle end state,
fT: focal length of the variable focal length lens system in the telephoto end state.
In addition, it is desirable that the variable focal length lens system of the present invention satisfies the following condition (4).
[0011]
(4) -0.5 <f2Wβ <-0.1
However,
f2Wβ: Imaging magnification of the second lens group in the wide-angle end state.
Moreover, it is desirable that the variable focal length lens system of the present invention satisfies the following condition (5).
[0012]
(5) 1.3 <(| φ2 | + φ3) / φW <2.5
However,
φ2: refractive power of the second lens group (φ2 = 1 / f2),
φ3: refractive power of the third lens group (φ3 = 1 / f3, f3 is a focal length of the third lens group),
φW: refractive power of the variable focal length lens system in the wide-angle end state (φW = 1 / fW).
Moreover, it is desirable that the variable focal length lens system of the present invention satisfies the following condition (6).
[0013]
(6) 0.05 <S3 / TLT <0.2
However,
S3: total lens thickness of the third lens group,
TLT: Total length of the variable focal length lens system in the telephoto end state
In the variable focal length lens system according to the present invention, it is desirable that at least one surface of the lens closest to the object side in the third lens group is an aspherical surface.
[0014]
In the variable focal length lens system of the present invention, it is preferable that the third lens group includes at least three lenses of a first convex lens, a second convex lens, and a concave lens in order from the object side.
[0015]
In the variable focal length lens system of the present invention, the third lens group includes a cemented concave lens of a convex lens and a concave lens, and the concave lens constituting the cemented concave lens satisfies the following conditions (7) and (8): It is desirable to be satisfied.
[0016]
(7) 1.8 <nd
(8) 23 <Vd
However,
nd: refractive index with respect to d-line of the concave lens in the cemented concave lens included in the third lens group,
Vd: indicates the dispersion of the concave lens in the cemented concave lens included in the third lens group, and Vd = 1000 / Abbe number.
[0017]
In the variable focal length lens system according to the present invention, a cemented lens is disposed in the third lens group, and at least one lens is disposed on the image side of the cemented lens. It is desirable that the air space on the optical axis to the side satisfies the following condition (9).
[0018]
(9) 0.01 <D3 / fW <0.25
However,
D3: an air space on the optical axis from the image side of the cemented lens included in the third lens group to the object side of the lens disposed on the image side of the cemented lens,
fW: focal length of the variable focal length lens system in the wide-angle end state.
  In the variable focal length lens system of the present invention, it is desirable that a low-pass filter having an ultraviolet blocking means and an infrared blocking means is disposed between the fourth lens group and the image plane.
  In the variable focal length lens system according to the present invention, it is preferable that at least one lens group among the first lens group, the second lens group, and the fourth lens group is focused.
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described.
[0020]
The variable focal length lens system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power. And a fourth lens group. The fourth lens group is fixedly arranged, and has a stop on the object side of the third lens group.
[0021]
In the variable focal length lens system of the present invention, when the lens position changes from the wide-angle end state where the focal length of the variable focal length lens system is the shortest to the telephoto end state where the focal length is the longest, The magnification is changed by moving the second lens group and the third lens group on the optical axis, and at least the first lens group moves to the object side.
[0022]
When the conventional first lens group is fixed, the total length increases as the zoom ratio increases in order to secure the amount of movement of the second lens group and the third lens group. However, in the variable focal length lens system of the present invention, By making the lens group movable, the overall length of the variable focal length lens system and the front lens diameter can be greatly reduced, while simultaneously reducing the size of the lens barrel and increasing the zoom ratio while maintaining high performance. Can be achieved.
[0023]
Conditional expression (1) above defines the ratio between the focal length of the first lens unit having positive refractive power and the focal length in the wide-angle end state. When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the positive refractive power of the first lens group becomes strong, so that the aberration correction load in the first group increases and the angle of view in the wide-angle end state is secured. In addition, the front lens diameter increases, making it difficult to shorten the entire system. Conversely, if the lower limit is exceeded, it is advantageous to reduce the diameter of the first lens group while ensuring the angle of view at the wide-angle end state, but it is not possible to achieve a high zoom ratio.
[0024]
Conditional expression (2) defines the amount of movement of the first lens group that moves to the object side on the optical axis when the variable focal length lens system is zoomed from the wide-angle end state to the telephoto end state. .
[0025]
When the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the amount of movement of the first lens group becomes large. A smaller moving amount of the first lens group is preferable from the control of the zoom speed and the structural problems of the variable focal length lens system. On the other hand, when the upper limit is exceeded, a high zoom ratio cannot be expected. Further, since it is necessary to shorten the focal length of the first lens group and the second lens group, it is difficult to correct off-axis aberrations and the like.
[0026]
In order to achieve both the reduction in size of the lens system and good aberration correction, it is desirable that the variable focal length lens system of the present invention satisfies the conditional expressions (3) to (9).
[0027]
Conditional expression (3) is a condition that defines the focal length of the second lens group. As the zoom ratio increases, the total length of the variable focal length lens system also increases. In the variable focal length lens system of the present invention, the total length in the wide-angle end state is reduced by moving the first lens unit. By keeping the focal length of the second lens group within the range of the conditional expression (3), the group distance between the first lens group and the second lens group in the wide-angle end state is shortened, and the lens diameter of the second lens group is set. The lens diameter of the first lens group that increases proportionally can also be reduced. As a result, it is possible to reduce the effective diameter of the variable focal length lens system.
[0028]
Conditional expression (4) is a condition relating to the imaging magnification of the second lens group in the wide-angle end state. An increase in the value of conditional expression (4) means that the imaging magnification of the second lens group is reduced. When the imaging magnification of the second lens group is reduced, there is a great advantage that the height of the off-axis light beam in the first lens group approaches the optical axis and the front lens diameter can be reduced. Therefore, it is desirable to reduce the imaging magnification in the wide-angle end state. However, if the imaging magnification is decreased as the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the amount of movement of each lens group increases, and the telephoto end state The total length at will be longer. Therefore, in order to maintain the negative refractive power as the divergence effect at a minimum, it is important to secure the lower limit value of conditional expression (4) and keep the value so as not to exceed the upper limit value.
[0029]
Conditional expression (5) is a condition regarding the refractive power of the second lens group and the third lens group. In the case of the variable focal length lens system of the present invention, increasing the refractive power of the second lens group and the third lens group is the first condition for miniaturization, but if it is too strong, the performance itself will be broken. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, it is difficult to maintain high performance. Further, in order to keep the lens barrel small, it is necessary to keep it at least within the upper limit value of the conditional expression (5).
[0030]
Conditional expression (6) is a condition regarding the total thickness on the optical axis of the third lens group. If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the load on each lens in the third lens group becomes large, and manufacturing tolerances become severe, which is not preferable. On the contrary, if the upper limit value is exceeded, the second lens group and the third lens group interfere with each other, so that a high zoom ratio cannot be obtained.
[0031]
In the variable focal length lens system of the present invention, it is desirable to employ an aspherical lens in order to more efficiently achieve miniaturization and higher performance. In order to exhibit the effect of an aspheric surface, it is desirable that the most object side lens of the third lens group is an aspheric surface. The lens closest to the object side of the third lens group is a lens that receives a light beam sufficiently diffused by the second lens group having only a negative refractive power. By making one or both surfaces of this lens aspherical, on-axis and off-axis aberrations can be corrected all at once, and the aspherical effect can be effectively utilized.
[0032]
In the variable focal length lens system of the present invention, it is desirable that the third lens group has two lens block configurations of a convex lens and a concave lens in order to keep the exit pupil position away from the imaging plane. In particular, since the third lens group has a strong refractive power for converging the light beam diverged by the second lens group, negative spherical aberration is likely to occur, and in order to correct this well, at least two sheets are required. It is desirable to comprise a positive lens and one negative lens.
[0033]
Conditional expressions (7) and (8) are conditions relating to the positive lens of the cemented lens included in the second lens group. If the lower limit value of conditional expression (7) is not reached, correction of Petzval sum becomes difficult. If the lower limit value of conditional expression (8) is not reached, correction of Petzval sum becomes difficult.
[0034]
Conditional expression (9) is a condition relating to the configuration of the lenses included in the third lens group. When a convex lens is arranged without being cemented to the image side of the concave lens included in the third lens group, the air space on the optical axis from the image side of the concave lens to the object side of the convex lens satisfies the condition (9). preferable.
[0035]
Exceeding the upper limit value of conditional expression (9) is not preferable because the total thickness of the third lens group increases, and the actual use state and size reduction during storage cannot be achieved. If the lower limit value of conditional expression (9) is not reached, the lenses interfere with each other, and the configuration of the variable focal length lens system does not hold.
[0036]
In addition, it is desirable that a coated optical member or filter having a low-pass filter performance that blocks light outside the visible range is disposed on the image plane side of the fourth lens group of the variable focal length lens system. Solid-state imaging devices such as CCDs are known to have a certain level of sensitivity in the infrared and ultraviolet regions that are invisible to the human eye, and block harmful rays in these infrared and ultraviolet regions. This is effective for suppressing color bleeding appearing in an image.
[0037]
In the variable focal length lens system of the present invention, focusing is possible by moving the first lens group, the second lens group, or the fourth lens group. Alternatively, the entire extension may be used in which all the lenses are moved from the first lens group to the fourth lens group. Further, focusing by an image plane may be used. From the viewpoint of the configuration of the lens barrel, focusing by moving the fourth lens group is advantageous.
[0038]
  (ImplementationExample)
  Hereinafter, each implementation of the variable focal length lens system according to the present inventionExampleexplain.
[0039]
  Figure 1The secondExample 1 to7ImplementationFor exampleThe refractive power distribution of the variable focal length lens system is shown.The first, second, sixth and seventh embodiments are examples of the present invention, and the third, fourth and fifth examples are reference examples of the present invention.
[0040]
The variable focal length lens system according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, The zoom lens is composed of a fourth lens group G4 having a refractive power, and when changing the magnification from the wide-angle end state W to the telephoto end state T, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens The air gap between the group G2 and the third lens group G3 decreases, and the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 moves so as to increase. The first lens group G1 moves to the object side. At this time, the second lens group G2 and the third lens group G3 move to the image side, or once move to the image side and then move to the object side. The fourth lens group G4 is fixed on the optical axis.
[0041]
(First embodiment)
2A and 2B are diagrams showing the lens configuration of the variable focal length lens system according to the first embodiment of the present invention, in which FIG. 2A is a wide-angle end state W, FIG. 2B is a first intermediate focal length state, 2C shows the second intermediate focal length state, and FIG. 2D shows the telephoto end state T, respectively. In addition, the code | symbol which shows the lens used for the following description is described only in the wide angle end state W of (a), and description is abbreviate | omitted about another state. The same applies to other embodiments.
[0042]
The variable focal length lens system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
[0043]
The first lens group G1 has a positive refractive power as a whole, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface directed toward the object side. It consists of three pieces.
[0044]
The second lens group G2 has a negative refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. Become.
[0045]
The third lens group G3 is composed of four lenses: a biconvex lens L31, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side.
[0046]
The fourth lens group G4 includes a cemented lens which is formed by a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex lens L42.
[0047]
The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group G3 and is configured to move integrally with the third lens group G3.
[0048]
  In addition, this example and all implementations shown belowIn the exampleIncludes a low-pass filter P1 for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of a solid-state imaging device such as a CCD disposed on the image plane I between the fourth lens group G4 and the image plane I; And a cover glass P2 for protecting the element.
[0049]
Table 1 below shows specification values of the first embodiment. In (general specifications), f represents a focal length, Bf represents a back focus, FNO represents an F number, and 2ω represents an angle of view. (Lens specifications), the first column is the lens surface number from the object side, the second column r is the radius of curvature of the lens surface, the third column d is the lens surface spacing, the fourth column ν is the Abbe number of the medium, 5 column n represents the refractive index with respect to the d-line (λ = 587.6 nm) of the medium. R = 0 represents a plane, and r = ∞ represents an opening.
[0050]
Further, (Aspherical data) shows the aspherical coefficient when the aspherical surface is expressed by the following equation.
[0051]
[Expression 1]
Figure 0004590826
Where X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and K is The conic constant, Ci, is the i-th aspherical coefficient. “E-n” (n: integer) is “10-nIs shown.
[0052]
In (zooming data), the focal length and variable interval values in the wide-angle end state, the first intermediate focal length state, the second intermediate focal length state, and the telephoto end state are shown.
[0053]
Further, (value corresponding to the conditional expression) indicates a value corresponding to each conditional expression.
[0054]
  In all the following specification values, “mm” is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportional. Even if it is enlarged or proportionally reduced, the same optical performance can be obtained. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units may be used. In addition, all the following implementationFor exampleTherefore, the same reference numerals as in the present embodiment are used and the description thereof is omitted.
[0055]
[Table 1]
(Overall specifications)
f = 5.95-19-32-44
Bf = 0.72114 (constant)
FNO = 2.64-3.65-4.13-4.13
2ω = 63.32 to 20.4 to 12.28 to 9.84 °
(Lens specifications)
Surface r d v n
1 33.9643 0.8 23.78 1.84666
2 21.9323 2.6 63.38 1.618
3 -448.597 0.1 1
4 27.4883 1.4 52.32 1.755
5 37.7278 (d5) 1
6 38.8923 0.8 52.32 1.755
7 5.2125 2.7 1
8 -18.9736 0.8 58.54 1.6516
9 21.5242 0.1 1
10 10.2864 1.4 23.78 1.84666
11 36.1039 (d11) 1
12 ∞ 1.0 1 Aperture stop
13 8.4 1.6 61.97 1.58807 Aspheric
14 -49.6071 0.1 1
15 5.9264 2.7 65.47 1.603
16 -14.3584 0.8 37.17 1.834
17 4.5995 0.8 1
18 9.417 1.3 63.05 1.5145 Aspheric surface
19 337.0783 (d19) 1
20 55.0113 0.8 26.3 1.7847
21 25 1.5 61.18 1.58913
22 -17.3614 0.9207 1
23 0 2.62 64.14 1.51633
24 0 1 1
25 0 0.75 64.14 1.51633
26 0 (Bf) 1
(Aspherical data)
   Face K C 4 C 6 C 8 C10
(1) 13 1.1889 1.00000E-10 -1.27279E-06 1.00000E-14 8.72396E-10
(2) 18 -0.0468 -7.64499E-04 1.00000E-12 -1.73295E-06 1.00000E-16
(Zooming data)
          Wide-angle end state First intermediate focal length state
F 5.95000 19.00000
d 5 0.47407 13.35328
d 11 14.75768 6.18618
d 19 4.78514 11.24671
Bf 0.72114 0.72114
          Second intermediate focal length state Telephoto end state
F 32.00000 40.00000
d 5 18.20781 20.76311
d 11 3.36340 2.18810
d 19 14.29432 14.22003
Bf 0.72113 0.72113
(Values for conditional expressions)
(1) fW / f1 0.142
(2) Δ1 / fT-0.429
(3) | f2 | / (fW · fT)1/2       0.476
(4) f2Wβ -0.254
(5) (| φ2 | + φ3) / φW 1.871
(6) S3 / TLT 1.129
(7) nd 1.834
(8) Vd 37.17
(9) D3 / fW 0.134
  FIG. 3 and FIG. 4 respectively show various aberration diagrams of the variable focal length lens system according to the first example. 3A shows various aberrations in the wide-angle end state, FIG. 3B shows the first intermediate focal length state, FIG. 4A shows the second intermediate focal length state, and FIG. 4B shows the telephoto end state. Respectively.
[0056]
In each aberration diagram, FNO is the F number, Y is the image height, C is the C line (λ = 656.3 nm), d is the d line (λ = 587.6 nm), and F is the F line (λ = 486.1 nm). , G respectively show aberration curves of the g-line (λ = 435.8 nm). The spherical aberration diagram shows the F-number corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the image height Y, and the coma diagram shows the value of each image height. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. Note that. In the aberration diagrams of all the following examples, the same reference numerals as in this example are used, and the description thereof is omitted.
[0057]
From each aberration diagram, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in this embodiment, and excellent imaging characteristics are obtained.
[0058]
(Second embodiment)
5A and 5B are diagrams showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to the second embodiment of the present invention, in which FIG. 5A is a wide-angle end state, FIG. 5B is a first intermediate focal length state, and FIG. 5 (c) shows the second intermediate focal length state, and FIG. 5 (d) shows the telephoto end state.
[0059]
The variable focal length lens system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
[0060]
The first lens group G1 has a positive refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Become.
[0061]
The second lens group G2 has a negative refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side. Become.
[0062]
The third lens group G3 is composed of four lenses: a biconvex lens L31, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a biconvex lens L34.
[0063]
The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41.
[0064]
The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group, and is configured to move integrally with the third lens group G3.
[0065]
Table 2 below shows specification values of the second embodiment.
[0066]
[Table 2]
Figure 0004590826
Figure 0004590826
Figure 0004590826
FIGS. 6 and 7 respectively show various aberration diagrams of the variable focal length lens system according to the second example. 6A shows various aberrations in the wide-angle end state, FIG. 6B shows the first intermediate focal length state, FIG. 7A shows the second intermediate focal length state, and FIG. 7B shows the various aberrations in the telephoto end state. Is shown.
[0067]
From each aberration diagram, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in this embodiment, and excellent imaging characteristics are obtained.
[0068]
(Third embodiment)
8A and 8B are diagrams showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to the third embodiment of the present invention. FIG. 8A is a wide-angle end state, FIG. 8B is a first intermediate focal length state, and FIG. 8 (c) shows the second intermediate focal length state, and FIG. 8 (d) shows the telephoto end state.
[0069]
The variable focal length lens system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
[0070]
The first lens group G1 has a positive refractive power as a whole, and includes two lenses, a biconvex lens L11 and a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side.
[0071]
The second lens group G2 has a negative refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. Consists of.
[0072]
The third lens group G3 includes three lenses, a biconvex lens L31 and a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33.
[0073]
The fourth lens group includes a biconvex lens L41.
[0074]
The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group G3, and is configured to move integrally with the third lens group G3.
[0075]
Table 3 below shows specification values of the third embodiment.
[0076]
[Table 3]
Figure 0004590826
Figure 0004590826
Figure 0004590826
FIGS. 9 and 10 are graphs showing various aberrations of the variable focal length lens system according to the third example. 9A shows various aberrations in the wide-angle end state, FIG. 9B shows the first intermediate focal length state, FIG. 10A shows the second intermediate focal length state, and FIG. 10B shows the various aberrations in the telephoto end state. Is shown.
[0077]
From each aberration diagram, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in this embodiment, and excellent imaging characteristics are obtained.
[0078]
(Fourth embodiment)
11A and 11B are diagrams showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to the fourth example of the present invention, in which FIG. 11A is a wide-angle end state, FIG. 11B is a first intermediate focal length state, and FIG. 11C shows the second intermediate focal length state, and FIG. 11D shows the telephoto end state.
[0079]
The variable focal length lens system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
[0080]
The first lens group G1 has a positive refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Consists of.
[0081]
The second lens group G2 has a negative refracting power as a whole, and includes a biconcave lens L21 and two positive meniscus lenses L22 having a convex surface facing the object side.
[0082]
The third lens group G3 includes a biconvex lens L31, a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented lens.
[0083]
The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side.
[0084]
The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group G3 and is configured to move integrally with the third lens group G3.
[0085]
Table 4 below shows specification values of the fourth embodiment.
[0086]
[Table 4]
(Overall specifications)
f = 5.9 to 19 to 33 to 44
Bf = 4.25857 (constant)
FNO = 2.99-3.93-4.33-4.47
2ω = 64.37-20.4-11.93-8.99 °
(Lens specifications)
Surface r d v n
1 72.3731 1 23.78 1.84666
2 31.9997 2.8 61.18 1.58913
3 -337.624 0.1 1
4 28.8342 2 53.85 1.713
5 69.1034 (d5) 1
6 -52.6456 0.9 52.32 1.755
7 4.054 1.6426 1 Aspheric
8 7.7383 2.2 23.78 1.84666
9 19.1228 (d9) 1
10 ∞ 1 1 Aperture stop
11 8 2.5 55.18 1.66547 Aspheric
12 -26.119 0.1 1
13 6.0924 1 25.43 1.80518
14 4.5173 1 1
15 9.3177 0.7 23.78 1.84666
16 5.1146 2 90.3 1.456
17 15.731 (d17) 1
18 -60 2 64.14 1.51633
19 -18.2549 0.5 1
20 0 2.62 64.14 1.51633
21 0 1 1
22 0 0.75 64.14 1.51633
23 0 (Bf) 1
(Aspherical data)
   Face K C 4 C 6 C 8 C10
(1) 7 0.3048 1.00000E-10 1.00000E-12 -2.52600E-07 1.00000E-16
(2) 11 -0.1479 1.00000E-10 1.00000E-12 -5.74470E-08 1.00000E-16
(Zooming data)
         Wide-angle end state First intermediate focal length state
F 5.90000 19.00000
d 5 1.10539 18.50823
d 9 17.56329 8.10247
d 17 1.76044 7.05512
Bf 4.25858 4.25857
         Second intermediate focal length state Telephoto end state
F 33.00001 43.99999
d 5 25.12306 28.08529
d 9 4.84702 3.03211
d 17 9.29471 10.05959
Bf 4.25858 4.25857
(Values for conditional expressions)
(1) fW / F1 0.119
(2) Δ1 / FT-0.472
(3) | f2 | / (fW · fT)1/2       0.521
(4) f2Wβ -0.124
(5) (| φ2 | + φ3) / φW 1.936
(6) S3 / TLT 0.116
(7) nd 1.8467
(8) Vd 23.78
(9) D3 / fW 0.14
  12 and 13 respectively show various aberration diagrams of the variable focal length lens system according to the fourth example. 12A shows various aberrations in the wide-angle end state, FIG. 12B shows the first intermediate focal length state, FIG. 13A shows the second intermediate focal length state, and FIG. 13B shows the various aberrations in the telephoto end state. Is shown.
[0087]
From each aberration diagram, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in this embodiment, and excellent imaging characteristics are obtained.
[0088]
  (5th implementationExample)
  FIG. 14 shows the present invention.5th implementationFIGS. 14A and 14B are diagrams illustrating a lens configuration of a variable focal length lens system according to an example, in which FIG. 14A is a wide-angle end state, FIG. 14B is a first intermediate focal length state, and FIG. The distance state and FIG. 14D show the telephoto end state, respectively.
[0089]
  Book5th implementationThe example variable focal length lens system includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a positive refractive power. The fourth lens group G4.
[0090]
The first lens group G1 has a positive refractive power as a whole, and has a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the object side, a positive meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. It consists of three positive meniscus lenses L13.
[0091]
The second lens group G2 has a negative refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens l23 having a convex surface facing the object side. Become.
[0092]
The third lens group G3 includes three lenses: a biconvex lens L31, a negative meniscus lens L32 having a convex surface directed toward the object side, and a positive meniscus lens L33 having a convex surface directed toward the object side.
[0093]
The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41.
[0094]
The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group G3 and is configured to move integrally with the third lens group G3.
[0095]
  Table 5 below5th implementationHere are some example values.
[0096]
  [Table 5]
(Overall specifications)
f = 5.95-10-17-17
Bf = 3.1416 (constant)
FNO = 2.85 to 3.44 to 4.27 to 5.49
2ω = 63.91 to 37.93 to 22.67 to 10.98 °
(Lens specifications)
Surface r d v n
1 -67.6722 1.2 25.43 1.80518
2 -206.369 3.5 63.38 1.618
3 -47.7149 0.1 1
4 44.2886 2.6 55.52 1.6968
5 1648.303 (d5) 1
6 17.0871 0.9 42.72 1.83481
7 6.9494 3.8 1
8 -13.1114 0.9 61.18 1.58913
9 9.438 1 1
10 11.8629 2.2 23.78 1.84666
11 68.6569 (d11) 1
12 ∞ 1 1 Aperture stop
13 5.5579 2.8 57.44 1.60602 Aspherical surface
14 -23.3419 0.5 1 Aspheric
15 11.0082 0.8 23.78 1.84666
16 4.5016 0.8 1
17 11.7998 1.6 81.61 1.497
18 40.2858 (d18) 1
19 20 2 48.87 1.53172
20 -76.0689 1.9586 1
21 0 2.62 64.14 1.51633
22 0 1 1
23 0 0.75 64.14 1.51633
24 0 (Bf) 1
[Aspherical data]
   Face K C 4 C 6 C 8 C10
(1) 13 0.1132 0.00000 0.00000 -3.47890E-07 0.00000
(2) 14 -4.1192 6.80490E-05 1.00000E-12 -4.82350E-07 1.00000E-16
(Zooming data)
          Wide-angle end state First intermediate focal length state
F 5.95000 10.00000
d 5 0.81734 7.42356
d 11 12.78890 8.01433
d 18 2.40846 6.68233
Bf 3.14160 3.14161
          Second intermediate focal length state Telephoto end state
F 16.99999 31.10001
d 5 13.50238 20.19225
d 11 4.52574 1.66138
d 18 12.72619 21.65238
Bf 3.14161 3.14162
(Values for conditional expressions)
(1) fW / F1 0.108
(2) Δ1 / FT -0.884
(3) | f2 | / (fW · fT)1/2      0.625
(4) f2Wβ -0.124
(5) (| φ2 | + φ3) / φW 2.070
(6) S3 / TLT 0.095
  15 and 16 respectively show5th implementationThe aberration diagrams of the variable focal length lens system according to the example are respectively shown. FIG. 15A shows various aberrations in the wide-angle end state, FIG. 15B shows the first intermediate focal length state, FIG. 16A shows the second intermediate focal length state, and FIG. 16B shows the various aberrations in the telephoto end state. Is shown.
[0097]
  From each aberration diagram,ImplementationIn the example, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state and have excellent imaging characteristics.
(No.6Example)
  FIG. 17 shows the present invention.6FIGS. 17A and 17B are diagrams illustrating a lens configuration of a variable focal length lens system according to an example, in which FIG. 17A is a wide-angle end state, FIG. 17B is a first intermediate focal length state, and FIG. The focal length state and FIG. 17D show the telephoto end state, respectively.
[0098]
The variable focal length lens system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
[0099]
The first lens group G1 has a positive refractive power as a whole, and is composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L13. Become.
[0100]
The second lens group G2 has a negative refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave lens L22, and a biconvex lens L23.
[0101]
The third lens group G3 includes four lenses: a biconvex lens L31, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side.
[0102]
The fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side.
[0103]
The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group G3 and is configured to move integrally with the third lens group G3.
[0104]
  This is shown in Table 6 below.6The specification value of an Example is hung up.
[0105]
  [Table 6]
(Overall specifications)
f = 5.95 to 19 to 30 to 44.7
Bf = 1.4464 (constant)
FNO = 3.05 to 4.27 to 4.86 to 5.32
2ω = 63.32-20.11-12.94-8.77 °
(Lens specifications)
Surface r d ν n
1 52.8765 0.8 23.78 1.84666
2 29.1181 1.8 63.38 1.618
3 63.0908 0.1 1
4 35.9453 2.2 55.18 1.66547 Aspheric
5 -117.925 (d5) 1
6 40.0535 0.9 42.72 1.83481
7 5.5842 3 1
8 -12.1961 0.9 61.18 1.58913
9 27.9392 0.1 1
10 13.4778 1.8 23.78 1.84666
11 -267.696 (d11) 1
12 ∞ 1 1 Aperture stop
13 7.2199 1.8 55.18 1.66547 Aspheric
14 -26.0969 0.1 1
15 894.014 2.6 81.61 1.497
16 -6.5833 0.8 23.78 1.84666
17 -13.644 0.1 1
18 6.3676 1 40.77 1.883
19 3.9822 (d19) 1
20 -40 1.5 81.61 1.497
21 -13.4452 0.4 1
22 0 2.62 64.14 1.51633
23 0 1 1
24 0 0.75 64.14 1.51633
25 0 (Bf) 1
(Aspherical data)
   Face K C 4 C 6 C 8 C10
(1) 4 -0.0235 -7.64220E-07 1.00000E-12 -5.63960E-12 1.00000E-16
(2) 13 -0.0387 -9.61840E-06 1.00000E-12 1.41090E-07 1.00000E-16
(Zooming data)
          Wide-angle end state First intermediate focal length state
F 5.95000 19.00001
d 5 0.59575 14.34294
d11 15.04724 5.60334
d19 6.25040 12.70533
Bf 1.44640 1.44640
          Second intermediate focal length state Telephoto end state
F 29.99999 44.70004
d 5 18.93557 22.65423
d11 3.05496 0.92715
d19 15.77170 18.15798
Bf 1.44639 1.44640
(Values for conditional expressions)
(1) fW / F1 0.132
(2) Δ1 / FT -0.444
(3) | f2 | / (fW · fT)1/2     0.491
(4) f2Wβ -0.124
(5) (| φ2 | + φ3) / φW 1.870
(6) S3 / TLT 0.108
(7) nd 1.8467
(8) Vd 23.78
(9) D3 / fW 0.017
  18 and 19 respectively show the first6The aberration diagrams of the variable focal length lens system according to the example are respectively shown. 18A shows various aberrations in the wide-angle end state, FIG. 18B shows the first intermediate focal length state, FIG. 19A shows the second intermediate focal length state, and FIG. 19B shows the various aberrations in the telephoto end state. Is shown.
[0106]
  From each aberration diagram, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in this embodiment, and excellent imaging characteristics are obtained.
(No.7Example)
  FIG. 20 shows the present invention.7FIG. 20A is a diagram showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to an example, FIG. 20A is a wide-angle end state, FIG. 20B is a first intermediate focal length state, and FIG. The focal length state and FIG. 20D show the telephoto end state, respectively.
[0107]
The variable focal length lens system of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, It is composed of a fourth lens group G4 having refractive power.
[0108]
The first lens group G1 has a positive refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Become.
[0109]
The second lens group G2 has a negative refracting power as a whole, and includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. Become.
[0110]
The third lens group G3 is composed of four lenses: a biconvex lens L31, a cemented lens of a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a biconvex lens L34.
[0111]
The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41.
[0112]
The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group G3 and is configured to move integrally with the third lens group G3.
[0113]
  Table 7 below7The specification value of an Example is hung up.
[0114]
  [Table 7]
(Overall specifications)
f = 5.95 to 19 to 30 to 44.7
Bf = 1.4235 (constant)
FNO = 2.78 to 3.72 to 4.26 to 4.63
2ω = 63.41 to 19.98 to 11.71 to 8.72 °
(Lens specifications)
Surface r d v n
1 53.2181 0.8 25.43 1.80518
2 27.5236 2.6 65.47 1.603
3 -120.546 0.1 1
4 31.2473 1.6 52.32 1.755
5 59.475 (d5) 1
6 54.0764 0.8 46.58 1.804
7 5.5635 2.6 1
8 -16.2579 0.8 55.52 1.6968
9 20.5168 0.1 1
10 11.727 1.4 23.78 1.84666
11 731.6597 (d11) 1
12 ∞ 1 1 Aperture stop
13 9 1.5 49.32 1.7433 Aspheric surface
14 50.4945 0.1 1
15 5 3 81.61 1.497
16 -10.0875 0.8 37.17 1.834
17 4.955 0.6 1
18 7.2953 1.5 63.05 1.5145 Aspheric
19 -41.8832 (d19) 1
20 18 1.5 65.47 1.603
21 -89.8612 0.45 1
22 0 2.62 64.14 1.51633
23 0 1 1
24 0 0.75 64.14 1.51633
25 0 (Bf) 1
(Aspherical data)
   Face K C 4 C 6 C 8 C10
(1) 13 1.9888 1.00000E-10 -5.20010E-06 4.00540E-07 1.00000E-16
(2) 18 -0.0138 -1.37870E-03 1.00000E-12 -4.34530E-06 1.00000E-16
(Zooming data)
        Wide-angle end state First intermediate focal length state
F 5.95000 19.00001
d 5 0.40713 14.28113
d11 13.06261 5.32110
d19 5.16529 11.29779
Bf 1.44640 1.44640
        Second intermediate focal length state Telephoto end state
F 32.99999 44.69999
d 5 19.01364 20.92368
d11 2.30291 0.55151
d19 14.75585 17.17347
Bf 1.44639 1.44640
(Values for conditional expressions)
(1) fW / F1 0.145
(2) Δ1 / FT -0.448
(3) | f2 | / (fW · fT)1/2     0.446
(4) f2Wβ -0.250
(5) (| φ2 | + φ3) / φW 1.871
(6) S3 / TLT 1.129
(7) nd 1.834
(8) Vd 37.17
(9) D3 / fW 0.101
  FIG. 21 and FIG.7The aberration diagrams of the variable focal length lens system according to the example are respectively shown. 21A shows various aberrations in the wide-angle end state, FIG. 21B shows the first intermediate focal length state, FIG. 22A shows the second intermediate focal length state, and FIG. 22B shows the various aberrations in the telephoto end state. Is shown.
[0115]
From each aberration diagram, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in this embodiment, and excellent imaging characteristics are obtained.
[0116]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is suitable for a video camera, an electronic still camera, and the like using a solid-state imaging device, etc., is small, has a zoom ratio of about 6 to 10 times, and an angle of view of 60 ° in a wide angle end state It is possible to provide a variable focal length lens system that has excellent imaging performance, realizes a high zoom ratio while correcting various aberrations satisfactorily.
[Brief description of the drawings]
[Figure 1]FirstExample 1 to7ImplementationFor exampleThe refractive power distribution of the variable focal length lens system is shown.
2A and 2B are diagrams showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to a first example of the present invention, where FIG. 2A is a wide-angle end state, FIG. 2B is a first intermediate focal length state, and FIG. The second intermediate focal length state and (d) show the telephoto end state, respectively.
FIGS. 3A and 3B show various aberration diagrams in the variable focal length lens system according to the first example in a wide-angle end state, and FIG. 3B in a first intermediate focal length state, respectively.
FIGS. 4A and 4B are graphs showing various aberrations in the variable focal length lens system according to the first example in a second intermediate focal length state, and FIG. 4B in a telephoto end state.
5A and 5B are diagrams showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to a second example of the present invention, where FIG. 5A is a wide-angle end state, FIG. 5B is a first intermediate focal length state, and FIG. The second intermediate focal length state and (d) show the telephoto end state, respectively.
FIGS. 6A and 6B are graphs showing various aberrations in the variable focal length lens system according to Example 2 in a wide-angle end state and in FIG. 6B in a first intermediate focal length state, respectively.
7A is a diagram illustrating various aberrations in a variable focal length lens system according to Example 2, in which FIG. 7A is a second intermediate focal length state, and FIG. 7B is a telephoto end state;
8A and 8B are diagrams illustrating a lens configuration of a variable focal length lens system according to a third example of the present invention, in which FIG. 8A is a wide-angle end state, FIG. 8B is a first intermediate focal length state, and FIG. The second intermediate focal length state and (d) show the telephoto end state, respectively.
FIGS. 9A and 9B are graphs showing various aberrations in the variable focal length lens system according to Example 3 in a wide-angle end state and in FIG. 9B in a first intermediate focal length state, respectively.
FIGS. 10A and 10B are graphs showing various aberrations in the second intermediate focal length state and FIG. 10B in the telephoto end state of the variable focal length lens system according to the third example.
11A and 11B are diagrams showing a lens configuration of a variable focal length lens system according to a fourth example of the present invention, where FIG. 11A is a wide-angle end state, FIG. 11B is a first intermediate focal length state, and FIG. The second intermediate focal length state and (d) show the telephoto end state, respectively.
FIGS. 12A and 12B are graphs showing various aberrations in the variable focal length lens system according to Example 4 in a wide-angle end state, and FIG. 12B in a first intermediate focal length state;
FIGS. 13A and 13B are graphs showing various aberrations in the second intermediate focal length state and FIG. 13B in the telephoto end state of the variable focal length lens system according to Example 4. FIGS.
FIG. 14 shows the present invention.5th implementationIt is a figure which shows the lens structure of the variable focal length lens system which concerns on an example, (a) is a wide angle end state, (b) is a 1st intermediate | middle focal distance state, (c) is a 2nd intermediate | middle focal length state, (d). Indicates the telephoto end state.
FIG. 155th implementationIn the variable focal length lens system according to the example, (a) shows various aberrations in the wide-angle end state, and FIG. 15 (b) shows various aberrations in the first intermediate focal length state.
FIG. 165th implementationIn the variable focal length lens system according to the example, (a) shows various aberrations in the second intermediate focal length state, and (b) shows various aberrations in the telephoto end state.
FIG. 17 shows the first of the present invention.6It is a figure which shows the lens structure of the variable focal length lens system which concerns on an Example, (a) is a wide angle end state, (b) is a 1st intermediate | middle focal distance state, (c) is a 2nd intermediate | middle focal length state, (d ) Indicates the telephoto end state.
FIG. 186In the variable focal length lens system according to the example, (a) shows various aberrations in the wide-angle end state, and (b) shows various aberrations in the first intermediate focal length state.
FIG. 196In the variable focal length lens system according to the example, (a) shows various aberrations in the second intermediate focal length state, and (b) shows various aberrations in the telephoto end state.
FIG. 20 shows the first of the present invention.7It is a figure which shows the lens structure of the variable focal length lens system which concerns on an Example, (a) is a wide angle end state, (b) is a 1st intermediate | middle focal distance state, (c) is a 2nd intermediate | middle focal length state, (d ) Indicates the telephoto end state.
FIG. 217In the variable focal length lens system according to the example, (a) shows various aberrations in the wide-angle end state, and (b) shows various aberrations in the first intermediate focal length state.
FIG. 227In the variable focal length lens system according to the example, (a) shows various aberrations in the second intermediate focal length state, and (b) shows various aberrations in the telephoto end state.
[Explanation of symbols]
  G1: First lens group
  G2: Second lens group
  G3: Third lens group
  G4: Fourth lens group
  S: Aperture stop
  P1: Low-pass filter
  P2: Cover glass
  I: Image plane
  W: Wide-angle end state
  T: Telephoto end state

Claims (10)

物体側より順に、正屈折力の第１レンズ群と、負屈折力の第２レンズ群と、正屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群とからなり、
広角端状態から望遠端状態への変倍時、前記第１レンズ群は光軸上を物体側へ移動し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との群間隔は広がり、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との群間隔は狭まり、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との群間隔は広がるように移動し、
前記第４レンズ群が前記変倍時に固定されて配置され、
前記第３レンズ群内に接合レンズと、前記接合レンズの像側に少なくとも１枚のレンズを配し、
以下の条件式を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ系。
０．０５＜ｆＷ／ｆ１＜０．２
−０．５５７≦Δ１／ｆＴ≦−０．４２９
０．０１＜Ｄ３／ｆＷ＜０．２５
但し、
ｆＷ：広角端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離，
ｆＴ：望遠端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離，
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離，
Δ１：広角端状態から望遠端状態へ変倍する際の前記第１レンズ群の移動量で、移動量の符号は、前記第１レンズ群が像側に移動する方向を正とする，
Ｄ３：前記第３レンズ群内に含まれる前記接合レンズの像側から、前記接合レンズの像側に配されるレンズの物体側までの光軸上の空気間隔．In order from the object side, the first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power,
At the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group moves to the object side on the optical axis, the group interval between the first lens group and the second lens group is widened, and the second lens group is expanded. The group interval between the lens group and the third lens group is narrowed, and the group interval between the third lens group and the fourth lens group is moved to be widened,
The fourth lens group is fixedly disposed at the time of zooming;
A cemented lens in the third lens group, and at least one lens on the image side of the cemented lens;
A variable focal length lens system satisfying the following conditional expression:
0.05 <fW / f1 <0.2
−0.557 ≦ Δ1 / fT ≦ −0.429
0.01 <D3 / fW <0.25
However,
fW: focal length of the variable focal length lens system in the wide-angle end state;
fT: focal length of the variable focal length lens system in the telephoto end state,
f1: the focal length of the first lens group,
Δ1: The amount of movement of the first lens unit when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The sign of the amount of movement is positive in the direction in which the first lens unit moves to the image side.
D3: an air space on the optical axis from the image side of the cemented lens included in the third lens group to the object side of the lens disposed on the image side of the cemented lens. 請求項１に記載の可変焦点距離レンズ系において、
以下の条件を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ系。
０．３＜｜ｆ２｜／（ｆＷ ・ｆＴ）１／２ ＜０．９
但し、
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離，
ｆＷ：広角端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離，
ｆＴ：望遠端状態における前記可変焦点距離レンズ系の焦点距離．The variable focal length lens system according to claim 1,
A variable focal length lens system that satisfies the following conditions:
0.3 <| f2 | / (fW FT) 1/2 <0.9
However,
f2: focal length of the second lens group,
fW: focal length of the variable focal length lens system in the wide-angle end state;
fT: focal length of the variable focal length lens system in the telephoto end state. 請求項１または２に記載の可変焦点距離レンズ系において、
以下の条件を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ系。
−０．５＜ｆ２Ｗβ＜−０．１
但し、
ｆ２Ｗβ：広角端状態における前記第２レンズ群の結像倍率．The variable focal length lens system according to claim 1 or 2,
A variable focal length lens system that satisfies the following conditions:
−0.5 <f2Wβ <−0.1
However,
f2Wβ: imaging magnification of the second lens group in the wide-angle end state. 請求項１乃至３に記載の可変焦点距離レンズ系において、
以下の条件を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ系。
１．３＜（｜φ２｜＋φ３）／φＷ ＜２．５
但し、
φ２：前記第２レンズ群の屈折力（φ２＝１／ｆ２）、
φ３：前記第３レンズ群の屈折力（φ３＝１／ｆ３、ｆ３は前記第３レンズ群の焦点距離）、
φＷ：広角端状態における前記可変焦点距離レンズ系の屈折力（φＷ＝１／ｆＷ）．The variable focal length lens system according to any one of claims 1 to 3,
A variable focal length lens system that satisfies the following conditions:
1.3 <(| φ2 | + φ3) / φW <2.5
However,
φ2: refractive power of the second lens group (φ2 = 1 / f2),
φ3: refractive power of the third lens group (φ3 = 1 / f3, f3 is a focal length of the third lens group),
φW: refractive power of the variable focal length lens system in the wide-angle end state (φW = 1 / fW). 請求項１乃至４に記載の可変焦点距離レンズ系において、
以下の条件を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ系。
０．０５＜Ｓ３／ＴＬＴ＜０．２
但し、
Ｓ３ ：前記第３レンズ群のレンズ総厚，
ＴＬＴ：望遠端状態における前記可変焦点距離レンズ系の全長The variable focal length lens system according to any one of claims 1 to 4,
A variable focal length lens system that satisfies the following conditions:
0.05 <S3 / TLT <0.2
However,
S3: total lens thickness of the third lens group,
TLT: Total length of the variable focal length lens system in the telephoto end state 請求項１乃至５に記載の可変焦点距離レンズ系において、
前記第３レンズ群の最も物体側のレンズの少なくとも一方の面が非球面であることを特徴とする可変焦点距離レンズ系。The variable focal length lens system according to any one of claims 1 to 5,
A variable focal length lens system, wherein at least one surface of the lens closest to the object side of the third lens group is an aspherical surface. 請求項６に記載の可変焦点距離レンズ系において、
前記第３レンズ群は物体側より順に、第１の凸レンズと、第２の凸レンズと、凹レンズの少なくとも３枚のレンズを含むことを特徴とする可変焦点距離レンズ系。The variable focal length lens system according to claim 6,
The variable focal length lens system, wherein the third lens group includes at least three lenses of a first convex lens, a second convex lens, and a concave lens in order from the object side. 請求項１乃至７に記載の可変焦点距離レンズ系において、
前記第３レンズ群は、凸レンズと凹レンズとの接合凹レンズを含み、前記接合凹レンズを構成する前記凹レンズは、以下の条件を満足することを特徴とする可変焦点距離レンズ系。
１．８＜ｎｄ
２３＜Ｖｄ
但し、
ｎｄ：前記第３レンズ群に含まれる前記接合凹レンズ中の前記凹レンズのｄ線に対する屈折率，
Ｖｄ：前記第３レンズ群に含まれる前記接合凹レンズ中の前記凹レンズを示し、Ｖｄ＝１０００／アッベ数である。The variable focal length lens system according to any one of claims 1 to 7,
The third lens group includes a cemented concave lens composed of a convex lens and a concave lens, and the concave lens constituting the cemented concave lens satisfies the following conditions.
1.8 <nd
23 <Vd
However,
nd: refractive index with respect to d-line of the concave lens in the cemented concave lens included in the third lens group,
Vd: indicates the concave lens in the cemented concave lens included in the third lens group, and Vd = 1000 / Abbe number. 請求項１乃至８に記載の可変焦点距離レンズ系において、
前記第４レンズ群と像面との間に、紫外線遮断手段および赤外線遮断手段を有するローパスフィルターを配することを特徴とする可変焦点距離レンズ系。The variable focal length lens system according to any one of claims 1 to 8,
A variable focal length lens system comprising a low-pass filter having an ultraviolet blocking means and an infrared blocking means between the fourth lens group and the image plane. 請求項１乃至９に記載の可変焦点距離レンズ系において、
前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第４レンズ群のうち少なくとも１つのレンズ群で合焦することを特徴とする可変焦点距離レンズ。The variable focal length lens system according to any one of claims 1 to 9,
A variable focal length lens characterized by focusing with at least one of the first lens group, the second lens group, and the fourth lens group.
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