JPH1114904A - Variable power optical system - Google Patents

Variable power optical system

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Publication number
JPH1114904A
JPH1114904A JP9177679A JP17767997A JPH1114904A JP H1114904 A JPH1114904 A JP H1114904A JP 9177679 A JP9177679 A JP 9177679A JP 17767997 A JP17767997 A JP 17767997A JP H1114904 A JPH1114904 A JP H1114904A
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JP
Japan
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lens group
lens
end state
optical system
focal length
Prior art date
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Application number
JP9177679A
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Japanese (ja)
Inventor
Motoyuki Otake
基之 大竹
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Nikon Corp
Original Assignee
Nikon Corp
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a variable power optical system which has a high power variation ratio exceeding × 5 and a large aperture ratio of approximately F2.8. SOLUTION: This optical system is equipped with a 1st lens group G1 with positive refracting power, a 2nd lens group G2 with negative refracting power, a 3rd lens group G3 with negative refracting power, a 4th lens group G4 with positive refracting power, a 5th lens group G5 with positive refracting power, and a 6th lens group G6 with negative refracting power. For power variation from the wide-angle end to the telephoto end, the air gaps between the 1st lens group G1 and 2nd lens group G2, and 2nd lens group G2 and 3rd lens group G3 increase, the air gap between 3rd lens group G3 and 4th lens group G4, and the 4th lens group G4 and 5th lens group G5 decrease, and the air gap between the 5th lens group G5 and 6th lens group G6 varies. Further, this system meets a condition of 1.0<f1/ (fw.ft)<1/2> <1.6, where f1 is the focal length of the 1st lens group G1, fw is the focal length of the whole optical system in the wide-angle end state, and ft is the focal length of the whole optical system in the telephoto end state.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は変倍光学系に関し、
特に高変倍比および大口径比を有する変倍光学系に関す
る。The present invention relates to a variable power optical system,
In particular, the present invention relates to a variable power optical system having a high zoom ratio and a large aperture ratio.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一般的に、ズームレンズは、光学系の最
も物体側に正レンズ群が配置された正先行型と、光学系
の最も物体側に負レンズが配置された負先行型とに分類
される。正先行型のズームレンズは、レンズ全長を短縮
し易いという特徴を有し、望遠ズームレンズに多く用い
られている。一方、負先行型のズームレンズは、バック
フォーカスを長くし易いという特徴を有し、広角ズーム
レンズに多く用いられている。2. Description of the Related Art Generally, zoom lenses are classified into a positive-lead type in which a positive lens group is disposed closest to the object side of an optical system and a negative-lead type in which a negative lens is disposed closest to the object side of the optical system. being classified. The front-leading type zoom lens has a feature that the total length of the lens is easily reduced, and is often used for a telephoto zoom lens. On the other hand, a negative leading type zoom lens has a feature that the back focus is easily lengthened, and is often used for a wide-angle zoom lens.

【０００３】従来より、望遠ズームレンズとして、正負
正正４群アフォーカルタイプや、例えば特開昭６０−５
５３１４号公報に開示された正負正負４群タイプが知ら
れている。また、標準ズームレンズとして、例えば特開
昭５８−９５３１５公報に開示された負正負正４群タイ
プや、あるいは正負正正４群タイプ等が知られている。
ところで、１３５版フィルムフォーマット用の撮影レン
ズでは、焦点距離が５０ｍｍとなる焦点距離状態を含む
ズームレンズが一般的に標準ズームレンズと呼ばれてい
る。Conventionally, as a telephoto zoom lens, a positive / negative / positive / positive four-group afocal type, for example,
A positive / negative / positive / negative four-group type disclosed in Japanese Patent No. 5314 is known. Further, as a standard zoom lens, for example, a negative, positive, negative, positive four-group type or a positive, negative, positive, positive four-group type disclosed in JP-A-58-95315 is known.
By the way, in a 135-mm film format photographing lens, a zoom lens including a focal length state where the focal length is 50 mm is generally called a standard zoom lens.

【０００４】近年、非球面レンズの加工技術の進歩に伴
って、非球面レンズを安価に導入することができ、収差
補正上の自由度が増している。また、レンズ鏡筒の加工
技術の進歩によって、ズームレンズを構成する各レンズ
群の位置を高い精度で制御することが可能になってい
る。その結果、可動レンズ群の数を増やすことによって
収差補正上の自由度が増し、高性能化や高仕様化やレン
ズ枚数の削減が可能になっている。そして、特開平４−
１８６２１１号公報や特開平６−３４８８５号公報で
は、正負正負正負６群タイプを用いて高変倍化を達成し
たズームレンズが開示されている。また、特開平４−２
０８９１２号公報では、正負正正４群タイプに非球面を
導入することにより、大口径化と変倍比３程度までの高
変倍化とを同時に達成したズームレンズが開示されてい
る。[0004] In recent years, with the advance of the processing technology of the aspherical lens, the aspherical lens can be introduced at a low cost, and the degree of freedom in aberration correction is increased. In addition, advances in lens barrel processing technology have made it possible to control the position of each lens group that constitutes a zoom lens with high accuracy. As a result, by increasing the number of movable lens groups, the degree of freedom in aberration correction is increased, and higher performance, higher specifications, and a reduction in the number of lenses can be achieved. And Japanese Patent Laid-Open No. 4-
JP-A-186221 and JP-A-6-34885 disclose a zoom lens which achieves high zoom ratio using a positive, negative, positive, negative, positive and negative six-group type. Also, Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-2
JP-A-08912 discloses a zoom lens that achieves both a large aperture and a high zoom ratio up to a zoom ratio of about 3 by introducing an aspheric surface into the positive, negative, positive, positive and positive four-group type.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】高変倍ズームレンズや
大口径ズームレンズが一般的になるにつれて、より高い
変倍比を達成しながら大口径化を達成したズームレンズ
が市場から要望されている。しかしながら、従来の技術
では、より高い変倍比を達成しながら大口径化をも同時
に達成したズームレンズの実現が不可能であった。As high-magnification zoom lenses and large-aperture zoom lenses have become popular, there is a need in the market for a zoom lens that achieves a large aperture while achieving a higher magnification ratio. . However, with the conventional technique, it has been impossible to realize a zoom lens that achieves a larger aperture while achieving a higher zoom ratio.

【０００６】このような要望を実現するために、レンズ
系の大型化を抑えながら、高変倍化や大口径化を図った
ズームレンズに関する提案が種々なされている。レンズ
系の大型化は、鏡筒の大型化や重量の増大につながり、
撮影者の行動範囲を制約することになるので、特に携帯
性に悪影響を及ぼす。したがって、高変倍化および大口
径化を図るズームレンズにおいてレンズ系の小型化を維
持することは重要である。In order to fulfill such demands, various proposals have been made regarding zoom lenses that achieve high zoom ratio and large diameter while suppressing an increase in the size of the lens system. Increasing the size of the lens system leads to an increase in the size and weight of the lens barrel,
Since the range of action of the photographer is restricted, the portability is particularly adversely affected. Therefore, it is important to keep the size of the lens system small in a zoom lens that achieves a high zoom ratio and a large aperture.

【０００７】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、５倍を超えるような高変倍比を有し、且つＦ
ナンバーが２．８程度の大口径比を有する変倍光学系を
提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, has a high zoom ratio exceeding 5 times, and has an F
It is an object of the present invention to provide a variable power optical system having a large diameter ratio of about 2.8.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折
力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第
６レンズ群Ｇ６とを備え、広角端状態から望遠端状態へ
のレンズ位置状態の変化に際して、前記第１レンズ群Ｇ
１と前記第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、前記
第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との空気間隔
が増大し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ
４との空気間隔が減少し、前記第４レンズ群Ｇ４と前記
第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が減少し、前記第５レン
ズ群Ｇ５と前記第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が変化す
るように、少なくとも前記第２レンズ群Ｇ２が像側へ移
動し且つ前記第６レンズ群Ｇ６が物体側へ移動すること
を特徴とする変倍光学系を提供する。According to the present invention, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G1 having a negative refractive power are sequentially arranged from the object side. G2 and a third lens group G3 having negative refractive power
A fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. When the lens position changes to the first lens group G,
1, the air gap between the second lens group G2 and the second lens group G2, the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G
4, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 changes. As described above, at least the second lens group G2 moves to the image side, and the sixth lens group G6 moves to the object side.

【０００９】本発明の好ましい態様によれば、前記第１
レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、広角端状態におけ
る光学系全体の焦点距離をｆｗとし、望遠端状態におけ
る光学系全体の焦点距離をｆｔとしたとき、 １．０＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜１．６ の条件を満足する。また、広角端状態におけるレンズ全
長をＴＬｗとし、望遠端状態におけるレンズ全長をＴＬ
ｔとしたとき、 ０．８＜ＴＬｗ／ＴＬｔ＜１．２ の条件を満足することが好ましい。According to a preferred aspect of the present invention, the first
When the focal length of the lens group G1 is f1, the focal length of the entire optical system in the wide-angle end state is fw, and the focal length of the entire optical system in the telephoto end state is ft, 1.0 <f1 / (fw · ft) The condition of 1/2 <1.6 is satisfied. The total lens length in the wide-angle end state is TLw, and the total lens length in the telephoto end state is TLw.
When t is satisfied, it is preferable that the condition 0.8 <TLw / TLt <1.2 is satisfied.

【００１０】また、本発明の別の局面によれば、最も物
体側に配置された正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、該第
１レンズ群Ｇ１の像側に隣接して配置された負屈折力の
第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２よりも像側に
配置された正屈折力の中間レンズ群ＧＭと、最も像側に
配置された最終レンズ群ＧＥとを備え、広角端状態から
望遠端状態へのレンズ位置状態の変化に際して、前記第
１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が
増大し、前記第２レンズ群Ｇ２と前記中間レンズ群ＧＭ
との空気間隔が減少するように、前記第２レンズ群Ｇ２
が像側へ移動し且つ前記最終レンズ群ＧＥが物体側へ移
動し、前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、広
角端状態における光学系全体の焦点距離をｆｗとし、望
遠端状態における光学系全体の焦点距離をｆｔとし、広
角端状態におけるレンズ全長をＴＬｗとし、望遠端状態
におけるレンズ全長をＴＬｔとしたとき、 １．０＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜１．６ ０．８＜ＴＬｗ／ＴＬｔ＜１．２ の条件を満足することを特徴とする変倍光学系を提供す
る。According to another aspect of the present invention, a first lens group G1 having a positive refractive power closest to the object side and a negative lens group adjacent to the image side of the first lens group G1 are arranged. A second lens group G2 having a refractive power, an intermediate lens group GM having a positive refractive power disposed closer to the image side than the second lens group G2, and a final lens group GE disposed closest to the image side; When the lens position changes from the end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the intermediate lens group GM
The second lens group G2 so that the air gap between
Moves to the image side and the last lens group GE moves to the object side, the focal length of the first lens group G1 is f1, the focal length of the entire optical system in the wide-angle end state is fw, and the focal length in the telephoto end state is When the focal length of the entire optical system is ft, the total lens length in the wide-angle end state is TLw, and the total lens length in the telephoto end state is TLt, 1.0 <f1 / (fw · ft) 1/2 <1.6. Provided is a variable power optical system characterized by satisfying a condition of 0.8 <TLw / TLt <1.2.

【００１１】[0011]

【発明の実施の形態】一般的に、７０度以上の画角を包
括するズームレンズでは、負先行型のズームレンズが用
いられている。これに対して、特開平８−９４９３３号
公報に開示されたズームレンズでは、第２レンズ群に非
球面を導入することにより、正先行型のズームレンズで
ありながら、広角端状態で発生しがちな画角変化による
コマ収差の変動を良好に補正して、高い光学性能を実現
している。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In general, a negative leading type zoom lens is used for a zoom lens covering an angle of view of 70 degrees or more. On the other hand, in the zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. H8-94933, by introducing an aspherical surface into the second lens group, even though it is a positive-leading type zoom lens, the zoom lens may not be generated in the wide-angle end state. The fluctuation of coma due to the change of the angle of view is corrected well, and high optical performance is realized.

【００１２】しかしながら、特開平８−９４９３３号公
報のズームレンズでは、第２レンズ群が強い負屈折力を
有するため、大口径化を図ろうとすると、軸上光束が第
２レンズ群を通過する面積が広角端状態に比べて望遠端
状態で非常に大きくなる。その結果、広角端状態（焦点
距離が最も短いレンズ位置状態）での軸外収差の補正
と、望遠端状態（焦点距離が最も長いレンズ位置状態）
での軸上収差の補正とを同時に行うことができず、大口
径化と高変倍化との両立が困難である。また、負先行型
のズームレンズにおいて高変倍化を実現しようとする
と、望遠端状態におけるレンズ全長が大きくなり易いだ
けでなく、第１レンズ群から射出される軸上光束が発散
されて第１レンズ群よりも像側に配置された正レンズ群
に入射するため、レンズ径が大型化し易い。However, in the zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. HEI 8-94933, the second lens group has a strong negative refracting power. Therefore, if an attempt is made to increase the aperture, the area through which the axial luminous flux passes through the second lens group. Is much larger at the telephoto end than at the wide-angle end. As a result, off-axis aberration correction in the wide-angle end state (the lens position state with the shortest focal length) and the telephoto end state (the lens position state with the longest focal length)
Correction of axial aberration cannot be performed at the same time, and it is difficult to achieve both a large aperture and a high zoom ratio. In order to realize a high zoom ratio in a negative-leading type zoom lens, not only does the overall length of the lens in the telephoto end state tend to be large, but also the on-axis luminous flux emitted from the first lens group is diverged and the first lens group is diverged. Since the light enters the positive lens group arranged closer to the image side than the lens group, the lens diameter is likely to be large.

【００１３】ところで、従来の正負正正４群タイプのズ
ームレンズでは、正負正３群タイプのズームレンズの第
３レンズ群を２つの正レンズ群に分割し、レンズ位置状
態の変化に際して２つの正レンズ群の間隔を変化させて
いる。この構成により、レンズ位置状態の変化（変倍）
に伴って発生する軸外収差の変動を良好に補正すること
ができ、高変倍化が実現可能であることが知られてい
る。また、本出願人の出願にかかる特開平７−９２３８
８号公報では、レンズ位置状態の変化に際して隣接する
２つの負レンズ群の間隔を変化させることにより、レン
ズ位置状態の変化に伴って発生する軸外収差の変動を補
正する自由度を増加させて、結果的に高変倍化と高性能
化とを実現している。このように、レンズ位置状態の変
化に際して、同じ符号の屈折力を有する２つのレンズ群
の空気間隔を変化させると、レンズ位置状態の変化に伴
って発生する軸外収差の変動を良好に補正することがで
きるという特徴がある。By the way, in the conventional positive / negative / positive / positive four-group type zoom lens, the third lens group of the positive / negative / positive / positive three-group type zoom lens is divided into two positive lens groups. The distance between the lens groups is changed. With this configuration, the lens position state changes (magnification)
It is known that fluctuations in off-axis aberrations caused by the above can be satisfactorily corrected, and high zoom ratio can be realized. Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-9238 filed by the present applicant
In Japanese Patent Application Publication No. 8 (1994), the degree of freedom to correct the fluctuation of off-axis aberration caused by the change in the lens position state is increased by changing the distance between two adjacent negative lens groups when the lens position state changes. As a result, high magnification and high performance are realized. As described above, when the air gap between the two lens units having the same sign of refraction power is changed when the lens position state changes, the fluctuation of the off-axis aberration caused by the change in the lens position state is favorably corrected. There is a feature that can be.

【００１４】以上の考察に基づいて、本発明の変倍光学
系では、物体側から順に、正屈折力の第１レンズ群Ｇ１
と、負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レ
ンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、正屈折
力の第５レンズ群Ｇ５と、負屈折力の第６レンズ群Ｇ６
とを備えている。そして、広角端状態から望遠端状態へ
のレンズ位置状態の変化に際して、第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群
Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増大し、第３レ
ンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少し、
第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が減
少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間
隔が変化するように、少なくとも第２レンズ群Ｇ２が像
側へ移動し且つ第６レンズ群Ｇ６が物体側へ移動する。
本発明では、以上の構成により、大口径でありながら高
変倍化が可能な変倍光学系を達成することができる。Based on the above considerations, in the variable power optical system of the present invention, the first lens group G1 having a positive refractive power is sequentially arranged from the object side.
A second lens group G2 having a negative refractive power, a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a negative lens having a negative refractive power. Sixth lens group G6
And Then, when the lens position state changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases. The air gap increases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases,
At least the second lens group G2 is moved to the image side so that the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases and the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 changes. Then, the sixth lens group G6 moves to the object side.
According to the present invention, with the above-described configuration, it is possible to achieve a variable power optical system having a large aperture and capable of increasing the power.

【００１５】まず、本発明の変倍光学系を構成する各レ
ンズ群の収差補正上の機能について説明する。本発明で
は、広角端状態において第１レンズ群Ｇ１〜第３レンズ
群Ｇ３を互いに近づけることにより発散作用を強めて、
第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外光束を光軸に近づけて
いる。その結果、第１レンズ群Ｇ１のレンズ径を小型化
するとともに、充分なバックフォーカスを確保してい
る。また、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状
態の変化に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ
２との間隔が広がるように第２レンズ群Ｇ２を像側へ移
動させることにより、望遠端状態での第１レンズ群Ｇ１
による収れん作用を高めて、レンズ全長の短縮化を実現
している。First, the function of each lens group constituting the variable power optical system of the present invention in correcting aberration will be described. In the present invention, in the wide-angle end state, the first lens group G1 to the third lens group G3 are brought closer to each other to enhance the diverging action,
The off-axis light beam passing through the first lens group G1 is made closer to the optical axis. As a result, the lens diameter of the first lens group G1 is reduced, and a sufficient back focus is secured. When the lens position changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G
By moving the second lens group G2 toward the image side so as to increase the distance between the first lens group G1 and the first lens group G1 in the telephoto end state.
The lens shortens the overall length by enhancing the convergence effect of the lens.

【００１６】さらに、第２レンズ群Ｇ２および第３レン
ズ群Ｇ３はともに負屈折力を有しており、広角端状態か
ら望遠端状態へのレンズ位置状態の変化に際して第２レ
ンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔を広げることに
より、軸外光束が通過する高さが変化するので、軸外収
差の変動を良好に補正することができる。また、第４レ
ンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５はともに正屈折力を
有しており、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置
状態の変化に際して第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ
５との間隔を減少させることにより、レンズ位置状態の
変化に伴って発生する軸外収差の変動を良好に補正する
ことができる。Further, both the second lens group G2 and the third lens group G3 have negative refracting power, and when the lens position changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the second lens group G2 and the third lens group G3 change. By increasing the distance from the lens group G3, the height at which the off-axis light flux passes changes, so that the fluctuation of off-axis aberration can be corrected well. The fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 both have a positive refractive power, and when the lens position changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 change.
By reducing the distance to 5, it is possible to satisfactorily correct off-axis aberration fluctuations that occur with changes in the lens position.

【００１７】本発明では、広角端状態において第２レン
ズ群Ｇ２および第５レンズ群Ｇ５を通過する軸外光束が
光軸から離れた位置を通過するので、画角の変化に伴っ
て発生するコマ収差の変動を良好に補正することができ
る。特に、第２レンズ群Ｇ２では下側光束に対して発生
するコマ収差を良好に補正し、第５レンズ群Ｇ５では上
側光束に対して発生するコマ収差を良好に補正してい
る。また、第２レンズ群Ｇ２および第５レンズ群Ｇ５を
通過する軸外光束と軸上光束との高さの差が、広角端状
態から望遠端状態へのレンズ位置状態の変化に従って小
さくなるため、レンズ位置状態の変化に伴って発生する
軸外収差の変動を良好に補正することができる。その結
果、高変倍化を達成することができる。さらに、第３レ
ンズ群Ｇ３および第４レンズ群Ｇ４は、主に軸上収差の
補正を行う。すなわち、第３レンズ群Ｇ３および第４レ
ンズ群Ｇ４は、それぞれ単独で発生する軸上収差を良好
に補正することにより、レンズ位置状態の変化に伴って
発生する軸上収差の変動を良好に補正している。その結
果、大口径化を達成することができる。In the present invention, since the off-axis light beam passing through the second lens group G2 and the fifth lens group G5 at a wide-angle end state passes through a position distant from the optical axis, a frame generated as the angle of view changes. Variations in aberrations can be corrected well. In particular, the second lens group G2 satisfactorily corrects the coma aberration generated for the lower light beam, and the fifth lens group G5 satisfactorily corrects the coma aberration generated for the upper light beam. Further, the difference in height between the off-axis light beam and the on-axis light beam passing through the second lens group G2 and the fifth lens group G5 becomes smaller as the lens position changes from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is possible to satisfactorily correct off-axis aberration fluctuations that occur with changes in the lens position state. As a result, a high zoom ratio can be achieved. Further, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 mainly correct axial aberration. That is, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 satisfactorily correct axial aberrations generated independently of each other, thereby satisfactorily correcting axial aberration fluctuations caused by changes in the lens position state. doing. As a result, a large diameter can be achieved.

【００１８】このように、本発明では、第２レンズ群Ｇ
２と第３レンズ群Ｇ３や、第４レンズ群Ｇ４と第５レン
ズ群Ｇ５のように隣り合う２つのレンズ群の屈折力の符
号が同じになるように構成し、各レンズ群の収差補正上
の機能を明確化することによって、高変倍化と大口径化
との両立を実現している。さらに、本発明においては、
光学系の最も像側に負屈折力の第６レンズ群Ｇ６を配置
することにより、望遠端状態におけるレンズ全長を短縮
している。また、広角端状態では正の歪曲収差を発生さ
せることにより、広角端状態で発生し易い負の歪曲収差
を良好に補正している。As described above, according to the present invention, the second lens group G
The two adjacent lens groups, such as the second and third lens groups G3 and the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, are configured to have the same sign of the refractive power to correct the aberration of each lens group. By clarifying the function of, both high zoom ratio and large diameter are realized. Further, in the present invention,
By arranging the sixth lens group G6 having a negative refractive power on the most image side of the optical system, the total length of the lens in the telephoto end state is reduced. In addition, by generating positive distortion in the wide-angle end state, negative distortion that tends to occur in the wide-angle end state is satisfactorily corrected.

【００１９】以下、本発明の各条件式について説明す
る。本発明においては、高変倍化と大口径化との両立を
達成するために、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を適切な
値に設定することが望ましい。すなわち、本発明におい
ては、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。 １．０＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜１．６ （１） ここで、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離であり、ｆ
ｗは広角端状態における光学系全体の焦点距離であり、
ｆｔは望遠端状態における光学系全体の焦点距離であ
る。Hereinafter, the conditional expressions of the present invention will be described. In the present invention, it is desirable to set the focal length of the first lens group G1 to an appropriate value in order to achieve both high magnification and large aperture. That is, in the present invention, it is desirable to satisfy the following conditional expression (1). 1.0 <f1 / (fw · ft) 1/2 <1.6 (1) where f1 is the focal length of the first lens group G1, and f1
w is the focal length of the entire optical system in the wide-angle end state,
ft is the focal length of the entire optical system in the telephoto end state.

【００２０】条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点
距離を規定する条件式である。条件式（１）の上限値を
上回った場合、第１レンズ群Ｇ１単独で発生する負の球
面収差を良好に補正することが難しくなるばかりでな
く、広角端状態において第１レンズ群Ｇ１に入射する軸
外光束が光軸から離れてしまうので、所定の周辺光量を
確保するにはレンズ径の大型化を免れなくなる。逆に、
条件式（１）の下限値を下回った場合、第１レンズ群Ｇ
１による収れん作用が弱まるため、レンズ全長の大型化
を招いてしまう。なお、望遠端状態におけるレンズ全長
をさらに短縮するには、条件式（１）の上限値を１．４
５に設定することが望ましい。また、広角端状態におい
て第１レンズ群Ｇ１で発生する軸外収差を良好に補正し
て高性能化を図るには、条件式（１）の下限値を１．２
に設定することが望ましい。Conditional expression (1) is a conditional expression that defines the focal length of the first lens group G1. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, not only it becomes difficult to satisfactorily correct the negative spherical aberration generated by the first lens group G1 alone, but also it enters the first lens group G1 in the wide-angle end state. Since the off-axis light flux moves away from the optical axis, it is unavoidable to enlarge the lens diameter in order to secure a predetermined peripheral light amount. vice versa,
If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the first lens unit G
Since the convergence effect of 1 is weakened, the overall length of the lens is increased. In order to further reduce the total length of the lens in the telephoto end state, the upper limit of conditional expression (1) is set to 1.4.
It is desirable to set to 5. In order to improve the performance by favorably correcting the off-axis aberration generated in the first lens group G1 in the wide-angle end state, the lower limit value of the conditional expression (1) is set to 1.2.
It is desirable to set to.

【００２１】また、本発明では、広角端状態においても
レンズ径の大型化を招くことなく高性能化を図るため
に、レンズ位置状態の変化に伴う第１レンズ群Ｇ１の移
動量を適切な値に設定することが望ましい。すなわち、
本発明においては、以下の条件式（２）を満足すること
が望ましい。 ０．８＜ＴＬｗ／ＴＬｔ＜１．２ （２） ここで、ＴＬｗは広角端状態におけるレンズ全長であ
り、ＴＬｔは望遠端状態におけるレンズ全長である。Further, in the present invention, in order to achieve high performance without increasing the lens diameter even in the wide-angle end state, the amount of movement of the first lens group G1 due to a change in the lens position state must be set to an appropriate value. It is desirable to set to. That is,
In the present invention, it is desirable to satisfy the following conditional expression (2). 0.8 <TLw / TLt <1.2 (2) where TLw is the total lens length in the wide-angle end state, and TLt is the total lens length in the telephoto end state.

【００２２】条件式（２）は、広角端状態から望遠端状
態へのレンズ位置状態の変化に伴う第１レンズ群Ｇ１の
移動量を規定する条件式である。条件式（２）の上限値
を上回った場合、広角端状態におけるレンズ全長が短く
なるため、第１レンズ群Ｇ１から第３レンズ群Ｇ３まで
の合成屈折力が負に強まる。その結果、第１レンズ群Ｇ
１〜第３レンズ群Ｇ３を通過する軸外光束が光軸に近づ
き、画角の変化に伴うコマ収差の変動が大きくなるの
で、高性能化を図ることができなくなってしまう。条件
式（２）の下限値を下回った場合、広角端状態における
レンズ全長が長くなるので、第１レンズ群Ｇ１〜第３レ
ンズ群Ｇ３を通過する軸外光束が光軸から離れ過ぎて、
レンズ径の大型化を招いてしまう。Conditional expression (2) is a conditional expression that defines the amount of movement of the first lens group G1 in accordance with a change in the lens position from the wide-angle end state to the telephoto end state. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the total lens length in the wide-angle end state will be short, so that the combined refractive power from the first lens group G1 to the third lens group G3 will become negative. As a result, the first lens group G
The off-axis light beam passing through the first to third lens groups G3 approaches the optical axis, and the fluctuation of the coma due to the change in the angle of view increases, so that it is impossible to achieve high performance. If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the overall length of the lens in the wide-angle end state becomes longer, so that the off-axis light flux passing through the first lens group G1 to the third lens group G3 is too far from the optical axis,
This leads to an increase in the lens diameter.

【００２３】また、本発明においては、第３レンズ群Ｇ
３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りを設けることが
望ましい。ズームレンズにおいて高変倍化と高性能化と
を両立するには、各レンズ群を通過する軸外光束の高さ
がレンズ位置状態の変化に伴って大きく変化することが
望ましい。特に、広角端状態では画角が大きいので軸外
収差の補正が肝要であるが、光学系の中央付近に開口絞
りを配置することにより、広角端状態での軸外収差を良
好に補正することができる。In the present invention, the third lens group G
It is desirable to provide an aperture stop between the third lens group G5 and the fifth lens group G5. In order to achieve both high zooming and high performance in a zoom lens, it is desirable that the height of the off-axis light beam passing through each lens group greatly change with a change in the lens position. In particular, since the angle of view is large at the wide-angle end state, it is important to correct off-axis aberrations.However, by arranging an aperture stop near the center of the optical system, it is necessary to properly correct off-axis aberrations at the wide-angle end state. Can be.

【００２４】したがって、第３レンズ群Ｇ３と第４レン
ズ群Ｇ４との間、あるいは第４レンズ群Ｇ４と第５レン
ズ群Ｇ５との間に開口絞りを配置することが望ましい。
特に、広角端状態では第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群
Ｇ４とが大きな間隔を隔てて配置されるので、レンズ径
の小型化の観点から第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ
４との間に開口絞りを配置することが望ましい。さら
に、各レンズ群のレンズ径の小型化のためには、第４レ
ンズ群Ｇ４の近傍に開口絞りを配置するのが最適であ
る。また、レンズ位置状態の変化に際して、開口絞りを
可動レンズ群と一体的に移動させてもよいし、可動レン
ズ群と独立して移動させてもよい。しかしながら、特に
望遠端状態において第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ
４との間隔が狭まるので、開口絞りを第４レンズ群Ｇ４
と一体的に移動させることにより、鏡筒構造を簡略化す
ることができる。Therefore, it is desirable to dispose an aperture stop between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 or between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5.
In particular, in the wide-angle end state, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are arranged at a large distance from each other.
It is desirable to dispose an aperture stop between the first and second aperture stops. Further, in order to reduce the lens diameter of each lens group, it is optimal to dispose an aperture stop near the fourth lens group G4. When the lens position changes, the aperture stop may be moved integrally with the movable lens group, or may be moved independently of the movable lens group. However, especially in the telephoto end state, the third lens group G3 and the fourth lens group G
4, the aperture stop is moved to the fourth lens group G4.
By moving the lens barrel integrally, the lens barrel structure can be simplified.

【００２５】したがって、本発明においては、第３レン
ズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５との間に開口絞りを配置
し、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。 １．４＜Ｄ34／ｆｗ＜２．０ （３） ここで、Ｄ34は広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と
第４レンズ群Ｇ４との軸上間隔であり、ｆｗは広角端状
態における光学系全体の焦点距離である。Therefore, in the present invention, it is desirable that an aperture stop is arranged between the third lens group G3 and the fifth lens group G5, and the following conditional expression (3) is satisfied. 1.4 <D34 / fw <2.0 (3) Here, D34 is the axial distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state, and fw is the optical system in the wide-angle end state. This is the total focal length.

【００２６】条件式（３）は、広角端状態における第３
レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上間隔を規定す
る条件式である。条件式（３）の上限値を上回った場
合、広角端状態において第１レンズ群Ｇ１から第３レン
ズ群Ｇ３までの合成屈折力が負に弱まり、第４レンズ群
Ｇ４から第６レンズ群Ｇ６までの合成屈折力が正に弱ま
る。この場合、第１レンズ群Ｇ１〜第３レンズ群Ｇ３を
通過する軸外光束が光軸から離れるので、画面周辺部に
おいて発生するコマ収差を良好に補正することができな
くなる。Conditional expression (3) represents the third condition in the wide-angle end state.
It is a conditional expression which specifies the axial distance between the lens group G3 and the fourth lens group G4. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, in the wide-angle end state, the combined refractive power of the first lens group G1 to the third lens group G3 becomes negatively weak, and the fourth lens group G4 to the sixth lens group G6. The combined refracting power of becomes weaker. In this case, since the off-axis light flux passing through the first lens group G1 to the third lens group G3 is separated from the optical axis, it is not possible to satisfactorily correct coma aberration generated in the peripheral portion of the screen.

【００２７】逆に条件式（３）の下限値を下回った場
合、広角端状態において第１レンズ群Ｇ１から第３レン
ズ群Ｇ３までの合成屈折力が負に強まり、第４レンズ群
Ｇ４から第６レンズ群Ｇ６までの合成屈折力が正に強ま
る。この場合、各レンズ群の屈折力が強まるので、レン
ズ位置状態の変化にしたがって発生する軸上収差の変動
を良好に補正することができなくなる。なお、本発明に
おいてさらに高性能化を図るには、条件式（３）の下限
値を１．５に設定するか、あるいは条件式（３）の上限
値を１．９に設定することが望ましい。On the other hand, if the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the combined refractive power of the first lens group G1 to the third lens group G3 becomes negative in the wide-angle end state, and the fourth lens group G4 changes to the fourth lens group G4. The combined refractive power up to the sixth lens group G6 is positively increased. In this case, since the refractive power of each lens group is increased, it is not possible to satisfactorily correct the fluctuation of the axial aberration generated according to the change of the lens position state. In order to further improve the performance in the present invention, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.5 or the upper limit of conditional expression (3) to 1.9. .

【００２８】また、本発明では、光学系の小型化と望遠
端状態での高性能化とのバランスを図るために、以下の
条件式（４）を満足することが望ましい。 ０．１５＜Ｄ12／ｆｔ＜０．４０ （４） ここで、Ｄ12は望遠端状態における第１レンズ群Ｇ１と
第２レンズ群Ｇ２との軸上間隔であり、ｆｔは望遠端状
態における光学系全体の焦点距離である。In the present invention, it is desirable to satisfy the following conditional expression (4) in order to balance the miniaturization of the optical system and the high performance at the telephoto end. 0.15 <D12 / ft <0.40 (4) Here, D12 is the axial distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 in the telephoto end state, and ft is the optical system in the telephoto end state. This is the total focal length.

【００２９】条件式（４）は、望遠端状態での第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上間隔を規定する条
件式である。条件式（４）の上限値を上回った場合、望
遠端状態において第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外光束
が光軸から離れ過ぎて、画面周辺部においてコマ収差が
良好に補正することができなくなる。逆に、条件式
（４）の下限値を下回った場合、望遠端状態でのレンズ
全長が大型化してしまう。Conditional expression (4) is a conditional expression that defines the axial distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 in the telephoto end state. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (4), the off-axis light beam passing through the first lens group G1 in the telephoto end state is too far from the optical axis, so that coma aberration can be favorably corrected in the peripheral portion of the screen. Disappears. Conversely, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the overall length of the lens in the telephoto end state will increase.

【００３０】また、本発明では、広角端状態における光
学性能を高めるために、以下の条件式（５）を満足する
ことが好ましい。 ０．４＜Ｄ45／ｆ５＜０．７ （５） ここで、Ｄ45は広角端状態における第４レンズ群Ｇ４と
第５レンズ群Ｇ５との軸上間隔であり、ｆ５は第５レン
ズ群Ｇ５の焦点距離である。In the present invention, it is preferable to satisfy the following conditional expression (5) in order to enhance the optical performance in the wide-angle end state. 0.4 <D45 / f5 <0.7 (5) Here, D45 is the axial distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 in the wide-angle end state, and f5 is the fifth lens group G5. The focal length.

【００３１】条件式（５）は、広角端状態での第４レン
ズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上間隔を規定する条
件式である。条件式（５）の上限値を上回った場合、広
角端状態で第５レンズ群Ｇ５を通過する軸外光束が光軸
から離れ過ぎて、画面周辺部において発生するコマ収差
を良好に補正することができなくなる。一方、条件式
（５）の下限値を下回った場合、広角端状態において第
５レンズ群Ｇ５を通過する軸外光束が光軸に近づき過ぎ
て、画角の変化に伴って発生するコマ収差の変動を良好
に補正することができなくなる。Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the axial distance between the fourth lens unit G4 and the fifth lens unit G5 in the wide-angle end state. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (5), the off-axis light flux passing through the fifth lens unit G5 in the wide-angle end state is too far from the optical axis, and the coma aberration generated in the peripheral portion of the screen is favorably corrected. Can not be done. On the other hand, when the value goes below the lower limit value of the conditional expression (5), the off-axis light flux passing through the fifth lens unit G5 in the wide-angle end state is too close to the optical axis, and the coma aberration generated with the change of the angle of view is reduced. The fluctuation cannot be corrected well.

【００３２】また、本発明において、広角端状態で発生
する画角によるコマ収差の変動を良好に補正してより高
性能化を図るために、第２レンズ群Ｇ２中に少なくとも
１つの非球面を導入することが好ましい。この場合、以
下の条件式（６）を満足することがさらに好ましい。 １．５＜ｆ３／ｆ２＜２．５ （６） ここで、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離であり、ｆ
３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離である。In the present invention, at least one aspherical surface is provided in the second lens group G2 in order to satisfactorily correct the fluctuation of coma caused by the angle of view generated at the wide-angle end state and achieve higher performance. Preferably, it is introduced. In this case, it is more preferable to satisfy the following conditional expressions (6). 1.5 <f3 / f2 <2.5 (6) where f2 is the focal length of the second lens group G2, and f
3 is the focal length of the third lens group G3.

【００３３】一般的に、非球面の収差補正上の機能は、
開口絞りの近傍に配置される場合と開口絞りから離れた
位置に配置される場合とで２つに大別される。すなわ
ち、非球面が開口絞りの近傍に配置された場合、非球面
は主として軸上収差の補正を行う。一方、非球面が開口
絞りから離れた位置に配置された場合、非球面は主に軸
外収差の補正を行う。広角端状態において軸外光束が光
軸から離れて通過する第２レンズ群Ｇ２中に非球面を配
置した場合、非球面は開口絞りの近傍に配置されること
になる。したがって、この場合、広角端状態で発生する
画角によるコマ収差の変動を良好に補正することがで
き、その結果高性能化が可能となる。Generally, the function for correcting aberration of an aspherical surface is as follows.
It is roughly classified into two cases: a case where it is arranged near the aperture stop and a case where it is arranged at a position distant from the aperture stop. That is, when the aspherical surface is disposed near the aperture stop, the aspherical surface mainly corrects axial aberration. On the other hand, when the aspherical surface is arranged at a position away from the aperture stop, the aspherical surface mainly corrects off-axis aberrations. When the aspherical surface is disposed in the second lens group G2 through which the off-axis light beam passes away from the optical axis in the wide-angle end state, the aspherical surface is disposed near the aperture stop. Therefore, in this case, the fluctuation of coma due to the angle of view generated in the wide-angle end state can be corrected well, and as a result, the performance can be improved.

【００３４】条件式（６）の上限値を上回った場合、第
２レンズ群Ｇ２単独で発生する正の球面収差を良好に補
正することができなくなってしまう。逆に、条件式
（６）の下限値を下回った場合、広角端状態において第
２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との合成主点位置が
像側へ移動するので、第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外
光束が光軸から離れ、その結果レンズ径が大型化してし
まう。When the value exceeds the upper limit of conditional expression (6), it becomes impossible to satisfactorily correct the positive spherical aberration generated by the second lens unit G2 alone. Conversely, when the value goes below the lower limit of conditional expression (6), the combined principal point of the second lens group G2 and the third lens group G3 moves to the image side in the wide-angle end state, so that the first lens group G1 Off-axis luminous flux passing through the optical axis departs from the optical axis, resulting in an increase in lens diameter.

【００３５】なお、望遠端状態において大口径化と高性
能化とを両立するには、球面収差をより良好に補正する
ことが肝要である。また、本発明において、広角端状態
では軸外光束が光軸から離れた位置を通過し且つレンズ
位置状態の変化に依存することなく口径比が一定とする
と、広角端状態に比べ望遠端状態で軸上光束が広がって
通過する第５レンズ群Ｇ５中に非球面を導入する場合
に、大口径化と高性能化との達成をより効率的に図るこ
とができる。In order to achieve both a large aperture and high performance in the telephoto end state, it is important to correct spherical aberration better. In the present invention, when the off-axis light beam passes through a position distant from the optical axis in the wide-angle end state and the aperture ratio is constant without depending on a change in the lens position state, in the telephoto end state as compared with the wide-angle end state. When an aspheric surface is introduced into the fifth lens group G5 through which the on-axis light beam spreads and passes, it is possible to more efficiently achieve a large aperture and high performance.

【００３６】したがって、本発明においては、第５レン
ズ群Ｇ５中に少なくとも１つの非球面を導入することが
好ましい。この場合、以下の条件式（７）を満足するこ
とがさらに好ましい。 １．２＜ｆ４／ｆ５＜１．８ （７） ここで、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離であり、ｆ
５は第５レンズ群Ｇ５の焦点距離である。Therefore, in the present invention, it is preferable to introduce at least one aspheric surface into the fifth lens group G5. In this case, it is more preferable to satisfy the following conditional expressions (7). 1.2 <f4 / f5 <1.8 (7) where f4 is the focal length of the fourth lens group G4, and f
Reference numeral 5 denotes a focal length of the fifth lens group G5.

【００３７】条件式（７）の上限値を上回った場合、望
遠端状態におけるレンズ全長が大型化してしまう。逆
に、条件式（７）の下限値を下回った場合、広角端状態
において第５レンズ群Ｇ５を通過する軸外光束が光軸に
近づくので、軸上収差と軸外収差とを独立に補正するこ
とができず、所定の光学性能を得ることができなくな
る。If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the total length of the lens in the telephoto end state will increase. Conversely, when the value goes below the lower limit of conditional expression (7), the off-axis light flux passing through the fifth lens group G5 approaches the optical axis in the wide-angle end state, so that the on-axis aberration and the off-axis aberration are corrected independently. And it is impossible to obtain a predetermined optical performance.

【００３８】なお、後述するように、本発明の各実施例
においては、Ｆナンバーが２．８程度の口径比を実現し
ている。しかしながら、本発明では、例えば変倍比を減
らしてさらに大口径化を図ることや、Ｆナンバーを大き
くしてさらに高変倍化を図ることは容易である。また、
フォーカシング（合焦）に際して、第１レンズ群Ｇ１〜
第６レンズ群Ｇ６のうちの少なくとも１つのレンズ群を
光軸方向に移動させることにより、無限遠合焦状態から
近距離合焦状態に亘る各撮影距離状態において高い光学
性能を実現することができる。As will be described later, in each embodiment of the present invention, an aperture number having an F-number of about 2.8 is realized. However, in the present invention, for example, it is easy to further increase the aperture by reducing the zoom ratio, and to further increase the zoom by increasing the F-number. Also,
Upon focusing, the first lens group G1
By moving at least one lens group of the sixth lens group G6 in the optical axis direction, high optical performance can be realized in each shooting distance state from an infinity in-focus state to a short-distance in-focus state. .

【００３９】別の観点によれば、本発明においては、高
変倍ズームレンズで発生しがちな手ブレ等に起因する像
ブレによる撮影の失敗を防ぐために、光学系のブレを検
出するブレ検出系と駆動手段とをレンズ系に組み合わせ
ることができる。そして、光学系を構成するレンズ群の
うち１つのレンズ群の全体または一部をシフトレンズ群
として偏心させることにより像をシフトさせて、ブレ検
出系により検出された光学系のブレに起因する像ブレ
（像位置の変動）を補正することにより、本発明の変倍
光学系をいわゆる防振光学系とすることが可能である。
また、本発明による変倍光学系は、ズームレンズに限定
されることなく、焦点距離状態が連続的に存在しないバ
リフォーカルズームレンズにも適用することができるこ
とはいうまでもない。According to another aspect, in the present invention, in order to prevent photographing failure due to image blur caused by hand shake or the like, which is likely to occur in a high-magnification zoom lens, blur detection for detecting blur of an optical system is performed. The system and the driving means can be combined into a lens system. The image is shifted by decentering the whole or a part of one lens group among the lens groups constituting the optical system as a shift lens group, and the image caused by the blur of the optical system detected by the blur detection system. By correcting blur (fluctuation in image position), the variable power optical system of the present invention can be a so-called anti-vibration optical system.
Further, it is needless to say that the variable power optical system according to the present invention is not limited to a zoom lens, but can be applied to a varifocal zoom lens in which a focal length state does not exist continuously.

【００４０】また、本発明の別の局面によれば、最も物
体側に配置された正屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、該第
１レンズ群Ｇ１の像側に隣接して配置された負屈折力の
第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２よりも像側に
配置された正屈折力の中間レンズ群ＧＭ（６群タイプの
第４レンズ群Ｇ４に対応）と、最も像側に配置された最
終レンズ群ＧＥ（６群タイプの第６レンズ群Ｇ６に対
応）とで変倍光学系を構成することもできる。この場
合、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態の変
化に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との
空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と中間レンズ群Ｇ
Ｍとの空気間隔が減少するように、第２レンズ群Ｇ２が
像側へ移動し且つ最終レンズ群ＧＥが物体側へ移動す
る。そして、上述の条件式（１）および（２）を満足す
る。According to another aspect of the present invention, the first lens group G1 having the positive refractive power disposed closest to the object side and the negative lens group disposed adjacent to the image side of the first lens group G1. A second lens group G2 having a refractive power, an intermediate lens group GM having a positive refractive power disposed closer to the image side than the second lens group G2 (corresponding to a sixth lens group type fourth lens group G4), And a final lens group GE (corresponding to the sixth lens group G6 of the six-group type) arranged at (1), can constitute a variable power optical system. In this case, when the lens position state changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the intermediate lens group G
The second lens group G2 moves to the image side and the final lens group GE moves to the object side so that the air gap with M decreases. Then, the above-mentioned conditional expressions (1) and (2) are satisfied.

【００４１】[0041]

【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。図１は、本発明の各実施例にかかる変倍
光学系の屈折力配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端
状態（Ｔ）への変倍時における各レンズ群の移動の様子
を示す図である。図１に示すように、本発明の各実施例
にかかる変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を
有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レ
ンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３
と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折
力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第
６レンズ群Ｇ６とから構成されている。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a diagram showing a refractive power distribution of a variable power optical system according to each embodiment of the present invention and a state of movement of each lens group during zooming from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). It is. As shown in FIG. 1, the variable power optical system according to each example of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power. And a third lens group G3 having a negative refractive power
, A fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power.

【００４２】そして、広角端状態から望遠端状態への変
倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との
空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ
３との空気間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レン
ズ群Ｇ４との空気間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第
５レンズ群Ｇ５との空気間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ
５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が変化するように、
少なくとも第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し且つ第６レ
ンズ群Ｇ６が物体側へ移動する。When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G
3, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth lens group Group G
As the air gap between the fifth and sixth lens groups G6 changes,
At least the second lens group G2 moves to the image side and the sixth lens group G6 moves to the object side.

【００４３】各実施例において、非球面は、光軸に垂直
な方向の高さをｙとし、高さｙにおける光軸方向の変位
量（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準の曲率半径（頂点曲
率半径）をＲとし、円錐係数をκとし、ｎ次の非球面係
数をＣn としたとき、以下の数式（ａ）で表される。In each embodiment, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, the displacement (sag amount) in the optical axis direction at the height y is S (y), and the reference radius of curvature is When (the radius of curvature of the vertex) is R, the conic coefficient is κ, and the nth-order aspherical coefficient is Cn, it is expressed by the following equation (a).

【数１】 Ｓ（ｙ）＝（ｙ2 ／Ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ2 ／Ｒ2 ）1/2 ｝ ＋Ｃ4 ・ｙ4 ＋Ｃ6 ・ｙ6 ＋Ｃ8 ・ｙ8 ＋Ｃ10・ｙ10＋・・・ （ａ） 各実施例において、非球面には面番号の右側に＊印を付
している。[Number 1] S (y) = (y 2 / R) / {1+ (1-κ · y 2 / R 2) 1/2} + C 4 · y 4 + C 6 · y 6 + C 8 · y 8 + C 10 · Y 10 + ... (a) In each embodiment, an aspherical surface is marked with an asterisk on the right side of the surface number.

【００４４】〔第１実施例〕図２は、本発明の第１実施
例にかかる変倍光学系の構成を示す図である。図２の変
倍光学系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ11、両
凸レンズＬ12、および物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズＬ13から構成されている。また、第２レンズ群
Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズＬ21、および両凹レンズと両凸レンズとの
接合負レンズＬ22から構成されている。さらに、第３レ
ンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズＬ３
から構成されている。[First Embodiment] FIG. 2 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system according to a first embodiment of the present invention. In the variable power optical system of FIG. 2, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It is configured. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens L22 of a biconcave lens and a biconvex lens. Further, the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens L3 of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
It is composed of

【００４５】また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順
に、両凸レンズＬ41、両凸レンズＬ42、および物体側に
凹面を向けた負メニスカスレンズＬ43から構成されてい
る。さらに、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両
凸レンズＬ51、両凸レンズＬ52、両凹レンズＬ53、およ
び両凸レンズＬ54から構成されている。また、第６レン
ズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
Ｌ６から構成されている。The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex lens L41, a biconvex lens L42, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. Further, the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51, a biconvex lens L52, a biconcave lens L53, and a biconvex lens L54. The sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L6 having a concave surface facing the object side.

【００４６】第１実施例では、広角端状態から望遠端状
態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群
Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レ
ンズ群Ｇ３との空気間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と
第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少し、第４レンズ群
Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が減少し、第５レ
ンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が一旦増大
した後に減少するように、第１レンズ群Ｇ１が一旦像側
へ移動した後に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２およ
び第３レンズ群Ｇ３が像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４
〜第６レンズ群Ｇ６が物体側へ移動する。また、開口絞
りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に
おいて第４レンズ群Ｇ４に隣接して配置され、広角端状
態から望遠端状態への変倍に際して絞り径を増大させな
がら第４レンズ群Ｇ４と一体的に移動する。In the first embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3. The air gap between the group G3 increases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth The first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side so that the air gap between the lens group G5 and the sixth lens group G6 once increases and then decreases, and moves to the second lens group G2 and the third lens group G3. The lens group G3 moves to the image side, and the fourth lens group G4
-The sixth lens group G6 moves to the object side. Further, the aperture stop S is disposed between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, adjacent to the fourth lens group G4, and increases the diameter of the stop when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. While moving together with the fourth lens group G4.

【００４７】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、φは開口絞りＳの
絞り径を、Ｂｆはバックフォーカスをそれぞれ表してい
る。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体
側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッベ数はそ
れぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示して
いる。Table 1 below summarizes the data values of the first embodiment of the present invention. In Table (1), f is the focal length,
FNO represents the F number, 2ω represents the angle of view, φ represents the aperture diameter of the aperture stop S, and Bf represents the back focus. Further, the surface number indicates the order of the lens surface from the object side along the direction in which the light beam travels, and the refractive index and Abbe number indicate values for the d-line (λ = 587.6 nm).

【００４８】[0048]

【表１】 ｆ＝ 28.80〜 70.00〜140.00〜194.00 ＦNO＝ 2.90〜 2.90〜 2.90〜 2.90 ２ω＝ 75.65〜 33.15〜 16.95〜 12.22° φ＝ 26.00〜 32.24〜 35.22〜 35.40 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 161.8062 1.500 1.84666 23.83 2 76.7425 1.000 3 76.9182 9.900 1.62041 60.35 4 -1133.1769 0.100 5 70.9581 6.700 1.69350 53.31 6 253.4789 (d6= 可変) 7* 1674.5951 1.200 1.81474 37.03 8 30.4350 7.750 9 -200.8124 0.900 1.83500 42.97 10 41.4244 5.700 1.84666 23.83 11 -168.3388 (d11=可変) 12 -52.6800 1.000 1.67003 47.19 13 42.4871 3.800 1.84666 23.83 14 169.5940 (d14=可変) 15 ∞ 0.700 （開口絞りＳ） 16 61.5342 4.900 1.49782 82.52 17 -197.1872 0.100 18 64.2715 5.000 1.49782 82.52 19 -193.6733 1.300 20 -87.4033 0.800 1.83400 37.35 21 -6013.1438 (d21=可変) 22* 66.9795 4.300 1.69680 55.48 23 -153.7929 9.200 24 78.6865 9.100 1.49782 82.52 25 -41.1071 0.100 26 -160.5423 1.000 1.82027 29.69 27 31.3268 6.450 28 110.2877 4.700 1.71736 29.50 29 -70.1805 (d29=可変) 30 -38.0379 1.000 1.83500 42.97 31 -59.0360 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ4 ７面 1674.5951 5.5228 +1.23744×10-6 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -7.80256×10-10 +4.36329×10-13 -9.00276×10-15 Ｒ κ Ｃ4 22面 66.9795 2.3824 -5.00920×10-6 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -2.89371×10-9 +1.16663×10-12 -9.00276×10-15 （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 70.0000 140.0007 194.0017 d6 1.5000 22.4101 40.6790 47.9809 d11 4.6623 5.4954 5.4954 12.3558 d14 48.9055 21.7913 9.6248 1.7500 d21 28.7619 10.0340 2.4570 1.0000 d29 2.9672 4.3268 5.0384 4.3105 Bf 38.0002 60.7400 68.1438 69.4049 （条件式対応値） ｆ１＝１００．５３３５ ｆ２＝−４１．１０８８ ｆ３＝−７３．２７１５ ｆ４＝ ８２．６６６０ ｆ５＝ ５７．２１３７ （１）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＝１．３４５ （２）ＴＬｗ／ＴＬｔ ＝０．９４７ （３）Ｄ34／ｆｗ ＝１．６９８ （４）Ｄ12／ｆｔ ＝０．２４７ （５）Ｄ45／ｆ５ ＝０．５０３ （６）ｆ３／ｆ２ ＝１．７８２ （７）ｆ４／ｆ５ ＝１．４４５[Table 1] f = 28.80-70.00-140.00-194.00 FNO = 2.90-2.90-2.90-2.90 2ω = 75.65-33.15-16.95-12.22 ° φ = 26.00-32.24-35.22-35.40 Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe Number 1 161.8062 1.500 1.84666 23.83 2 76.7425 1.000 3 76.9182 9.900 1.62041 60.35 4 -1133.1769 0.100 5 70.9581 6.700 1.69350 53.31 6 253.4789 (d6 = variable) 7 * 1674.5951 1.200 1.81474 37.03 8 30.4350 7.750 9 -200.8124 0.900 1.83500 42.700 42.700 11 -168.3388 (d11 = variable) 12 -52.6800 1.000 1.67003 47.19 13 42.4871 3.800 1.84666 23.83 14 169.5940 (d14 = variable) 15 ∞ 0.700 (aperture stop S) 16 61.5342 4.900 1.49782 82.52 17 -197.1872 0.100 18 64.2715 5.000 1.49782 82.52 19- 193.6733 1.300 20 -87.4033 0.800 1.83400 37.35 21 -6013.1438 (d21 = variable) 22 * 66.9795 4.300 1.69680 55.48 23 -153.7929 9.200 24 78.6865 9.100 1.49782 82.52 25 -41.1071 0.100 26 -160.5423 1.000 1.82027 29.69 27 31.3268 6.450 28 110.2877 4.700 1.71 -70.1805 (d29 = Variable) 30 -38.0379 1.000 1.83500 42.97 31 -59.0360 (Bf) ( aspheric data) R κ C 4 7 surface 1674.5951 5.5228 + 1.23744 × 10 -6 C 6 C 8 C 10 -7.80256 × 10 -10 + 4.36329 × 10 - 13 -9.00276 × 10 -15 R κC 4 22 surface 66.9795 2.3824 -5.00920 × 10 -6 C 6 C 8 C 10 -2.89371 × 10 -9 + 1.16663 × 10 -12 -9.00276 × 10 -15 (Variable in scaling) Interval) f 28.8000 70.0000 140.0007 194.0017 d6 1.5000 22.4101 40.6790 47.9809 d11 4.6623 5.4954 5.4954 12.3558 d14 48.9055 21.7913 9.6248 1.7500 d21 28.7619 10.0340 2.4570 1.0000 d29 2.9672 4.3268 5.0384 4.3105 Bf 38.0002 60.7400 68.1438 69.40 = 35. -41.1088 f3 = -73.2715 f4 = 82.6660 f5 = 57.2137 (1) f1 / (fw · ft) 1/2 = 1.345 (2) TLw / TLt = 0.947 (3) D34 / fw = 1.698 (4) D12 / ft = 0.247 (5) 45 / f5 = 0.503 (6) f3 / f2 = 1.782 (7) f4 / f5 = 1.445

【００４９】図３乃至図６は、ｄ線（λ＝５８７．６ｎ
ｍ）に対する第１実施例の諸収差図である。すなわち、
図３は広角端状態（ｆ＝２８．８）における無限遠合焦
状態での諸収差図であり、図４は第１中間焦点距離状態
（ｆ＝７０．０）における無限遠合焦状態での諸収差図
であり、図５は第２中間焦点距離状態（ｆ＝１４０．
０）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、図６
は望遠端状態（ｆ＝１９４．０）における無限遠合焦状
態での諸収差図である。FIGS. 3 to 6 show the d-line (λ = 587.6n).
FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations of the first example with respect to m). That is,
FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations at the infinity in-focus condition in the wide-angle end state (f = 28.8), and FIG. 4 is a diagram illustrating the infinity in-focus condition in the first intermediate focal length state (f = 70.0). 5 are graphs showing various aberrations, and FIG. 5 shows the second intermediate focal length state (f = 140.
FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations in the state of focusing on infinity in FIG.
FIG. 9 is a diagram of various aberrations in an infinity in-focus state in a telephoto end state (f = 194.0).

【００５０】各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示し
ている。また、非点収差を示す収差図において、実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、破線
はサインコンディション（正弦条件）を示している。各
収差図から明らかなように、本実施例では、広角端状態
から望遠端状態に亘る各焦点距離状態において諸収差が
良好に補正され、優れた結像性能を有することがわか
る。In each aberration diagram, FNO represents the F number,
Y indicates an image height, and A indicates a half angle of view for each image height. In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Further, in the aberration diagram showing the spherical aberration, a broken line indicates a sine condition (sine condition). As is clear from the aberration diagrams, in the present embodiment, various aberrations are satisfactorily corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the imaging performance is excellent.

【００５１】〔第２実施例〕図７は、本発明の第２実施
例にかかる変倍光学系の構成を示す図である。図７の変
倍光学系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順
に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ11、両
凸レンズＬ12、および物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズＬ13から構成されている。また、第２レンズ群
Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニ
スカスレンズＬ21、および両凹レンズと両凸レンズとの
接合負レンズＬ22から構成されている。さらに、第３レ
ンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レンズＬ３
から構成されている。[Second Embodiment] FIG. 7 is a diagram showing a configuration of a variable power optical system according to a second embodiment of the present invention. In the variable power optical system of FIG. 7, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It is configured. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens L22 of a biconcave lens and a biconvex lens. Further, the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens L3 of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
It is composed of

【００５２】また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順
に、両凸レンズＬ41、および両凸レンズと物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ42から
構成されている。さらに、第５レンズ群Ｇ５は、物体側
から順に、両凸レンズＬ51、両凸レンズＬ52、物体側に
凸面を向けた負メニスカスレンズＬ53、および両凸レン
ズＬ54から構成されている。また、第６レンズ群Ｇ６
は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６から
構成されている。The fourth lens group G4 comprises, in order from the object side, a biconvex lens L41, and a cemented positive lens L42 comprising a biconvex lens and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side. Further, the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51, a biconvex lens L52, a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L54. The sixth lens group G6
Is composed of a negative meniscus lens L6 having a concave surface facing the object side.

【００５３】第２実施例においても第１実施例と同様
に、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１
レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が増大
し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔
が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空
気間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５
との空気間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ
群Ｇ６との空気間隔が一旦増大した後に減少するよう
に、第１レンズ群Ｇ１が一旦像側へ移動した後に物体側
へ移動し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３が
像側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４〜第６レンズ群Ｇ６が
物体側へ移動する。また、開口絞りＳは、第３レンズ群
Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間において第４レンズ群Ｇ
４に隣接して配置され、広角端状態から望遠端状態への
変倍に際して絞り径を増大させながら第４レンズ群Ｇ４
と一体的に移動する。In the second embodiment, as in the first embodiment, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first magnification is changed.
The air gap between the lens group G1 and the second lens group G2 increases, the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases. The distance decreases, and the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5
The first lens group G1 moves to the image side and then moves to the object side so that the air gap between the first lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases once the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 decreases. Then, the second lens group G2 and the third lens group G3 move to the image side, and the fourth to sixth lens groups G4 to G6 move to the object side. The aperture stop S is provided between the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
The fourth lens unit G4 is disposed adjacent to the fourth lens unit G4 while increasing the aperture diameter during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
And move together.

【００５４】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、φは開口絞りＳの
絞り径を、Ｂｆはバックフォーカスをそれぞれ表してい
る。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体
側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッベ数はそ
れぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示して
いる。Table 2 below summarizes data values of the second embodiment of the present invention. In Table (2), f is the focal length,
FNO represents the F number, 2ω represents the angle of view, φ represents the aperture diameter of the aperture stop S, and Bf represents the back focus. Further, the surface number indicates the order of the lens surface from the object side along the direction in which the light beam travels, and the refractive index and Abbe number indicate values for the d-line (λ = 587.6 nm).

【００５５】[0055]

【表２】 ｆ＝ 28.80〜 70.00〜140.00〜194.00 ＦNO＝ 2.90〜 2.90〜 2.90〜 2.90 ２ω＝ 75.41〜 33.05〜 16.88〜 12.24° φ＝ 25.60〜 31.48〜 33.84〜 35.34 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 190.4150 1.500 1.84666 23.83 2 85.9379 1.000 3 84.7483 9.800 1.62041 60.35 4 -423.7788 0.100 5 69.0744 6.000 1.69680 55.48 6 171.7412 (d6= 可変) 7* 393.1037 1.200 1.81474 37.03 8 31.5103 7.750 9 -160.2839 0.900 1.83500 42.97 10 46.1305 5.350 1.84666 23.83 11 -163.1180 (d11=可変) 12 -51.0866 1.000 1.65844 50.84 13 44.3577 3.550 1.84666 23.83 14 167.0177 (d14=可変) 15 ∞ 0.700 （開口絞りＳ） 16 65.6168 4.100 1.49782 82.52 17 -371.0737 0.100 18 66.7445 6.850 1.49782 82.52 19 -57.3842 1.000 1.83500 42.97 20 -904.8357 (d20=可変) 21* 79.3307 3.350 1.74330 49.23 22 -203.2664 9.900 23 86.2312 9.050 1.49782 82.52 24 -40.8025 0.100 25 254.6695 1.000 1.80518 25.46 26 29.2625 7.050 27 106.5051 3.400 1.84666 23.83 28 -162.0625 (d28=可変) 29 -46.2971 1.000 1.83500 42.97 30 -86.4862 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ4 ７面 393.1037 11.0000 +7.64647×10-7 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -5.49504×10-10 +2.33357×10-13 +1.04457×10-16 Ｒ κ Ｃ4 21面 79.3307 2.2669 -5.18000×10-6 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -2.51053×10-9 -9.16437×10-13 -5.29344×10-15 （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 70.0000 140.0007 194.0017 d6 1.5000 23.8936 43.5476 49.4290 d11 4.7922 6.9315 8.4315 11.5431 d14 50.0388 21.8953 9.3535 1.7500 d20 31.0173 11.5624 4.5146 1.4000 d28 3.4633 4.3268 4.8912 4.1799 Bf 37.9997 59.9569 65.9685 70.9484 （条件式対応値） ｆ１＝１０４．４６９５ ｆ２＝−４３．５７９１ ｆ３＝−７２．４３７０ ｆ４＝ ８５．３７３６ ｆ５＝ ５５．８４９８ （１）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＝１．３９８ （２）ＴＬｗ／ＴＬｔ ＝０．９５４ （３）Ｄ34／ｆｗ ＝１．７３７ （４）Ｄ12／ｆｔ ＝０．２５５ （５）Ｄ45／ｆ５ ＝０．５５５ （６）ｆ３／ｆ２ ＝１．６６２ （７）ｆ４／ｆ５ ＝１．５２９[Table 2] f = 28.80-70.00-140.00-194.00 FNO = 2.90-2.90-2.90-2.90 2ω = 75.41-33.05-16.88-12.24 ° φ = 25.60-31.48-33.84-35.34 Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe Number 1 190.4150 1.500 1.84666 23.83 2 85.9379 1.000 3 84.7483 9.800 1.62041 60.35 4 -423.7788 0.100 5 69.0744 6.000 1.69680 55.48 6 171.7412 (d6 = variable) 7 * 393.1037 1.200 1.81474 37.03 8 31.5103 7.750 9 -160.2839 0.900 1.83500 42.97 10 11 -163.1180 (d11 = variable) 12 -51.0866 1.000 1.65844 50.84 13 44.3577 3.550 1.84666 23.83 14 167.0177 (d14 = variable) 15 ∞ 0.700 (aperture stop S) 16 65.6168 4.100 1.49782 82.52 17 -371.0737 0.100 18 66.7445 6.850 1.49782 82.52 19- 57.3842 1.000 1.83500 42.97 20 -904.8357 (d20 = variable) 21 * 79.3307 3.350 1.74330 49.23 22 -203.2664 9.900 23 86.2312 9.050 1.49782 82.52 24 -40.8025 0.100 25 254.6695 1.000 1.80518 25.46 26 29.2625 7.050 27 106.5051 3.400 1.8466623.83 28 (Variable) 29 -46.2971 1.0 00 1.83500 42.97 30 -86.4862 (Bf) ( aspheric data) R κ C 4 7 faces 393.1037 11.0000 + 7.64647 × 10 -7 C 6 C 8 C 10 -5.49504 × 10 -10 + 2.33357 × 10 -13 + 1.04457 × 10 -16 R κ C 4 21 side 79.3307 2.2669 -5.18000 × 10 -6 C 6 C 8 C 10 -2.51053 × 10 -9 -9.16437 × 10 -13 -5.29344 × 10 -15 (variable interval in zooming) f 28.8000 70.0000 140.0007 194.0017 d6 1.5000 23.8936 43.5476 49.4290 d11 4.7922 6.9315 8.4315 11.5431 d14 50.0388 21.8953 9.3535 1.7500 d20 31.0173 11.5624 4.5146 1.4000 d28 3.4633 4.3268 4.8912 4.1799 Bf 37.9997 59.9569 65.9685 70.9484 (Values corresponding to the conditional expressions) = −72.4370 f4 = 85.3736 f5 = 55.8498 (1) f1 / (fw · ft) 1/2 = 1.398 (2) TLw / TLt = 0.954 (3) D34 / fw = 1 .737 (4) D12 / ft = 0.255 (5) D45 / f5 = 0 555 (6) f3 / f2 = 1.662 (7) f4 / f5 = 1.529

【００５６】図８乃至図１１は、ｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する第２実施例の諸収差図である。すなわ
ち、図８は広角端状態（ｆ＝２８．８）における無限遠
合焦状態での諸収差図であり、図９は第１中間焦点距離
状態（ｆ＝７０．０）における無限遠合焦状態での諸収
差図であり、図１０は第２中間焦点距離状態（ｆ＝１４
０．０）における無限遠合焦状態での諸収差図であり、
図１１は望遠端状態（ｆ＝１９４．０）における無限遠
合焦状態での諸収差図である。FIGS. 8 to 11 show the d-line (λ = 587.6).
FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations of the second example with respect to (nm). That is, FIG. 8 is a diagram of various aberrations in an infinity in-focus state in a wide-angle end state (f = 28.8), and FIG. 9 is an infinity in-focus state in a first intermediate focal length state (f = 70.0). FIG. 10 is a diagram showing various aberrations in the second intermediate focal length state (f = 14).
0.0) is an aberration diagram for an infinity in-focus condition at 0.0).
FIG. 11 is a diagram of various aberrations in the infinity in-focus state in the telephoto end state (f = 194.0).

【００５７】各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示し
ている。また、非点収差を示す収差図において、実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、破線
はサインコンディション（正弦条件）を示している。各
収差図から明らかなように、本実施例では、広角端状態
から望遠端状態に亘る各焦点距離状態において諸収差が
良好に補正され、優れた結像性能を有することがわか
る。In each aberration diagram, FNO represents the F number,
Y indicates an image height, and A indicates a half angle of view for each image height. In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Further, in the aberration diagram showing the spherical aberration, a broken line indicates a sine condition (sine condition). As is clear from the aberration diagrams, in the present embodiment, various aberrations are satisfactorily corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the imaging performance is excellent.

【００５８】〔第３実施例〕図１２は、本発明の第３実
施例にかかる変倍光学系の構成を示す図である。図１２
の変倍光学系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側か
ら順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ1
1、両凸レンズＬ12、および物体側に凸面を向けた正メ
ニスカスレンズＬ13から構成されている。また、第２レ
ンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズＬ21、および両凹レンズと両凸レン
ズとの接合負レンズＬ22から構成されている。さらに、
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹レンズと物
体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合負レン
ズＬ３から構成されている。[Third Embodiment] FIG. 12 is a view showing the arrangement of a variable power optical system according to a third embodiment of the present invention. FIG.
In the variable magnification optical system, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side.
1, a biconvex lens L12 and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a cemented negative lens L22 of a biconcave lens and a biconvex lens. further,
The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented negative lens L3 of a biconcave lens and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.

【００５９】また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順
に、両凸レンズＬ41、および両凸レンズと物体側に凹面
を向けた負メニスカスレンズとの接合正レンズＬ42から
構成されている。さらに、第５レンズ群Ｇ５は、物体側
から順に、両凸レンズＬ51、両凸レンズＬ52、両凹レン
ズＬ53、および両凸レンズＬ54から構成されている。ま
た、第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ６から構成されている。The fourth lens group G4 comprises, in order from the object side, a biconvex lens L41 and a cemented positive lens L42 comprising a biconvex lens and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side. Further, the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex lens L51, a biconvex lens L52, a biconcave lens L53, and a biconvex lens L54. The sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L6 having a concave surface facing the object side.

【００６０】第３実施例では、広角端状態から望遠端状
態への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群
Ｇ２との空気間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レ
ンズ群Ｇ３との空気間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と
第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少し、第４レンズ群
Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との空気間隔が減少し、第５レ
ンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との空気間隔が一旦増大
した後に減少するように、第１レンズ群Ｇ１が一旦像側
へ移動した後に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２およ
び第３レンズ群Ｇ３が像側へ移動し、第５レンズ群Ｇ５
および第６レンズ群Ｇ６が物体側へ移動する。ただし、
第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って固定である。また、
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と
の間において第４レンズ群Ｇ４に隣接して配置され、広
角端状態から望遠端状態への変倍に際して絞り径を増大
させるが、第４レンズ群Ｇ４とともに光軸に沿って固定
である。In the third embodiment, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the first lens unit G1 and the second lens unit G2 increases, and the second lens unit G2 and the third lens unit The air gap between the group G3 increases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth The first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side so that the air gap between the lens group G5 and the sixth lens group G6 once increases and then decreases, and moves to the second lens group G2 and the third lens group G3. The lens group G3 moves to the image side, and the fifth lens group G5
And the sixth lens group G6 moves to the object side. However,
The fourth lens group G4 is fixed along the optical axis. Also,
The aperture stop S is disposed adjacent to the fourth lens group G4 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and increases the diameter of the stop when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. And the fourth lens group G4 are fixed along the optical axis.

【００６１】次の表（３）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（３）において、ｆは焦点距離を、
ＦNOはＦナンバーを、２ωは画角を、φは開口絞りＳの
絞り径を、Ｂｆはバックフォーカスをそれぞれ表してい
る。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体
側からのレンズ面の順序を、屈折率およびアッベ数はそ
れぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示して
いる。Table 3 below summarizes data values of the third embodiment of the present invention. In Table (3), f is the focal length,
FNO represents the F number, 2ω represents the angle of view, φ represents the aperture diameter of the aperture stop S, and Bf represents the back focus. Further, the surface number indicates the order of the lens surface from the object side along the direction in which the light beam travels, and the refractive index and Abbe number indicate values for the d-line (λ = 587.6 nm).

【００６２】[0062]

【表３】 ｆ＝ 28.80〜 70.00〜140.00〜194.00 ＦNO＝ 2.90〜 2.90〜 2.90〜 2.90 ２ω＝ 75.59〜 33.05〜 16.92〜 12.25° φ＝ 26.13〜 31.58〜 34.60〜 35.78 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 176.1773 1.500 1.84666 23.83 2 81.5336 1.000 3 80.8687 10.500 1.62041 60.35 4 -557.5412 0.100 5 68.7958 6.450 1.69680 55.48 6 199.5057 (d6= 可変) 7* 637.6892 1.200 1.81474 37.03 8 31.2514 7.950 9 -144.5846 0.900 1.83500 42.97 10 48.1839 5.300 1.84666 23.83 11 -163.1988 (d11=可変) 12 -49.7238 1.000 1.62280 56.93 13 48.0796 3.300 1.84666 23.83 14 161.0550 (d14=可変) 15 ∞ 0.700 （開口絞りＳ） 16 68.3778 4.000 1.49782 82.52 17 -427.0582 0.100 18 77.6111 6.950 1.49782 82.52 19 -52.1300 1.000 1.83500 42.97 20 -232.3430 (d20=可変) 21* 61.6060 4.500 1.65160 58.44 22 -243.7490 7.700 23 65.9685 12.000 1.49782 82.52 24 -42.5379 0.100 25 -156.0129 1.000 1.80610 33.27 26 30.7964 5.000 27 110.4314 4.550 1.74950 35.04 28 -72.1558 (d28=可変) 29 -38.2808 1.000 1.83500 42.97 30 -62.4862 (Bf) （非球面データ） Ｒ κ Ｃ4 ７面 637.6892 7.4504 +9.60240×10-7 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -7.93770×10-10 +7.86540×10-13 -8.16590×10-16 Ｒ κ Ｃ4 21面 61.6060 1.6361 -4.14690×10-6 Ｃ6 Ｃ8 Ｃ10 -2.58840×10-9 +5.30380×10-13 -8.16590×10-15 （変倍における可変間隔） ｆ 28.8000 70.0000 140.0007 194.0017 d6 1.5000 23.6870 40.9809 46.9308 d11 5.8385 7.3082 8.3922 11.7638 d14 50.3627 22.5670 9.4694 1.7500 d20 35.6896 13.1134 4.6612 1.4000 d28 3.0657 4.3377 4.8016 4.3599 Bf 37.9997 59.3036 67.2917 70.9942 （条件式対応値） ｆ１＝１００．２６３８ ｆ２＝−４０．５９７４ ｆ３＝−７５．７３２６ ｆ４＝ ８２．８５６０ ｆ５＝ ５７．７３０４ （１）ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＝１．３４１ （２）ＴＬｗ／ＴＬｔ ＝０．９８８ （３）Ｄ34／ｆｗ ＝１．７４９ （４）Ｄ12／ｆｔ ＝０．２４２ （５）Ｄ45／ｆ５ ＝０．６１８ （６）ｆ３／ｆ２ ＝１．８６５ （７）ｆ４／ｆ５ ＝１．４３５Table 3 f = 28.80 to 70.00 to 140.00 to 194.00 FNO = 2.90 to 2.90 to 2.90 to 2.90 2ω = 75.59 to 33.05 to 16.92 to 12.25 ° φ = 26.13 to 31.58 to 34.60 to 35.78 Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe Number 1 176.1773 1.500 1.84666 23.83 2 81.5336 1.000 3 80.8687 10.500 1.62041 60.35 4 -557.5412 0.100 5 68.7958 6.450 1.69680 55.48 6 199.5057 (d6 = variable) 7 * 637.6892 1.200 1.81474 37.03 8 31.2514 7.950 9 -144.5846 0.900 1.83500 42.97 1.84500 42.97 1048. 11 -163.1988 (d11 = variable) 12 -49.7238 1.000 1.62280 56.93 13 48.0796 3.300 1.84666 23.83 14 161.0550 (d14 = variable) 15 ∞ 0.700 (aperture stop S) 16 68.3778 4.000 1.49782 82.52 17 -427.0582 0.100 18 77.6111 6.950 1.49782 82.52 19- 52.1300 1.000 1.83500 42.97 20 -232.3430 (d20 = variable) 21 * 61.6060 4.500 1.65160 58.44 22 -243.7490 7.700 23 65.9685 12.000 1.49782 82.52 24 -42.5379 0.100 25 -156.0129 1.000 1.80610 33.27 26 30.7964 5.000 27 110.4314 4.550 1.74950 35.0428-72.1 = Variable) 29 -38.2808 1 .000 1.83500 42.97 30 -62.4862 (Bf) ( aspheric data) R κ C 4 7 faces 637.6892 7.4504 + 9.60240 × 10 -7 C 6 C 8 C 10 -7.93770 × 10 -10 + 7.86540 × 10 -13 -8.16590 × 10 -16 R κ C 4 21 side 61.6060 1.6361 -4.14690 × 10 -6 C 6 C 8 C 10 -2.58840 × 10 -9 + 5.30380 × 10 -13 -8.16590 × 10 -15 (variable interval in zooming) f 28.8000 70.0000 140.0007 194.0017 d6 1.5000 23.6870 40.9809 46.9308 d11 5.8385 7.3082 8.3922 11.7638 d14 50.3627 22.5670 9.4694 1.7500 d20 35.6896 13.1134 4.6612 1.4000 d28 3.0657 4.3377 4.8016 4.3599 Bf 37.9997 59.3036 67.2917 70.9942 f = 2. f3 = −75.7326 f4 = 82.8560 f5 = 57.7304 (1) f1 / (fw · ft) 1/2 = 1.341 (2) TLw / TLt = 0.988 (3) D34 / fw = 1.749 (4) D12 / ft = 0.242 (5) D45 / f5 = 0 618 (6) f3 / f2 = 1.865 (7) f4 / f5 = 1.435

【００６３】図１３乃至図１６は、ｄ線（λ＝５８７．
６ｎｍ）に対する第３実施例の諸収差図である。すなわ
ち、図１３は広角端状態（ｆ＝２８．８）における無限
遠合焦状態での諸収差図であり、図１４は第１中間焦点
距離状態（ｆ＝７０．０）における無限遠合焦状態での
諸収差図であり、図１５は第２中間焦点距離状態（ｆ＝
１４０．０）における無限遠合焦状態での諸収差図であ
り、図１６は望遠端状態（ｆ＝１９４．０）における無
限遠合焦状態での諸収差図である。FIGS. 13 to 16 show the d-line (λ = 587.
FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations of the third example with respect to (6 nm). That is, FIG. 13 is a diagram of various aberrations in the infinity in-focus state in the wide-angle end state (f = 28.8), and FIG. 14 is infinity in-focus in the first intermediate focal length state (f = 70.0). FIG. 15 is a diagram showing various aberrations in the second intermediate focal length state (f =
140.0) at the infinity in-focus condition, and FIG. 16 is an aberration diagram at the telephoto end condition (f = 194.0) in the infinity-focus condition.

【００６４】各収差図において、ＦNOはＦナンバーを、
Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角をそれぞれ示し
ている。また、非点収差を示す収差図において、実線は
サジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示し
ている。さらに、球面収差を示す収差図において、破線
はサインコンディション（正弦条件）を示している。各
収差図から明らかなように、本実施例では、広角端状態
から望遠端状態に亘る各焦点距離状態において諸収差が
良好に補正され、優れた結像性能を有することがわか
る。In each aberration diagram, FNO represents an F number,
Y indicates an image height, and A indicates a half angle of view for each image height. In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Further, in the aberration diagram showing the spherical aberration, a broken line indicates a sine condition (sine condition). As is clear from the aberration diagrams, in the present embodiment, various aberrations are satisfactorily corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the imaging performance is excellent.

【００６５】[0065]

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
たとえばＦナンバーが２．８程度の口径比を有し、広角
端状態における画角が７５°を超える広画角を包括し、
７倍程度の変倍比を有する変倍光学系を実現することが
できる。また、本発明では、非球面を適切に導入するこ
とによりレンズ径の小型化と望遠端状態でのレンズ全長
の短縮化とを同時に達成しているが、非球面をさらに導
入することにより大口径化や高変倍化や光学系の小型化
をさらに進めることができることはいうまでもない。As described above, according to the present invention,
For example, the F-number has an aperture ratio of about 2.8, and the angle of view in the wide-angle end state encompasses a wide angle of view exceeding 75 °,
A variable power optical system having a variable power ratio of about 7 can be realized. Further, in the present invention, the reduction of the lens diameter and the reduction of the overall length of the lens at the telephoto end state are simultaneously achieved by appropriately introducing an aspherical surface. Needless to say, it is possible to further increase the zoom ratio, increase the zoom ratio, and reduce the size of the optical system.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の各実施例にかかる変倍光学系の屈折力
配分および広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への
変倍時における各レンズ群の移動の様子を示す図であ
る。FIG. 1 is a diagram showing a refractive power distribution of a variable power optical system according to each embodiment of the present invention and a state of movement of each lens group during zooming from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). It is.

【図２】本発明の第１実施例にかかるズームレンズの構
成を示す図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to a first example of the present invention.

【図３】第１実施例の広角端状態における無限遠合焦状
態での諸収差図である。FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations of the first example in a focused state at infinity in a wide-angle end state.

【図４】第１実施例の第１中間焦点距離状態における無
限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the first example in a first intermediate focal length state in an infinity in-focus state;

【図５】第１実施例の第２中間焦点距離状態における無
限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations of the first example in a second intermediate focal length state in an infinity in-focus state;

【図６】第１実施例の望遠端状態における無限遠合焦状
態での諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the first example at a telephoto end in an infinity in-focus state;

【図７】本発明の第２実施例にかかる変倍光学系の構成
を示す図である。FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of a variable power optical system according to a second example of the present invention.

【図８】第２実施例の広角端状態における無限遠合焦状
態での諸収差図である。FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations of the second example in a state of being focused on infinity in a wide-angle end state.

【図９】第２実施例の第１中間焦点距離状態における無
限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations of the second example in a first intermediate focal length state in an infinity in-focus state;

【図１０】第２実施例の第２中間焦点距離状態における
無限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the second example in a second intermediate focal length state in an infinity in-focus state;

【図１１】第２実施例の望遠端状態における無限遠合焦
状態での諸収差図である。FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations of the second embodiment at a telephoto end in an infinity in-focus condition;

【図１２】本発明の第３実施例にかかる変倍光学系の構
成を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a configuration of a variable power optical system according to Example 3 of the present invention.

【図１３】第３実施例の広角端状態における無限遠合焦
状態での諸収差図である。FIG. 13 is a diagram illustrating various aberrations of the third example in a focused state at infinity in a wide-angle end state.

【図１４】第３実施例の第１中間焦点距離状態における
無限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations of the third example in a first intermediate focal length state in an infinity in-focus state;

【図１５】第３実施例の第２中間焦点距離状態における
無限遠合焦状態での諸収差図である。FIG. 15 is a diagram illustrating various aberrations of the third example in a second intermediate focal length state in an infinity in-focus state;

【図１６】第３実施例の望遠端状態における無限遠合焦
状態での諸収差図である。FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations of the third embodiment at a telephoto end in a state of focusing on infinity.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群 Ｌｉ 各レンズ成分 Ｓ 開口絞り G1 first lens group G2 second lens group G3 third lens group G4 fourth lens group G5 fifth lens group G6 sixth lens group Li each lens component S aperture stop

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する第
１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ
２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈
折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する
第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群
Ｇ６とを備え、 広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態の変化に
際して、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２
との空気間隔が増大し、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第
３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増大し、前記第３レンズ
群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少し、
前記第４レンズ群Ｇ４と前記第５レンズ群Ｇ５との空気
間隔が減少し、前記第５レンズ群Ｇ５と前記第６レンズ
群Ｇ６との空気間隔が変化するように、少なくとも前記
第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し且つ前記第６レンズ群
Ｇ６が物体側へ移動することを特徴とする変倍光学系。1. A first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G having a negative refractive power in order from the object side.
2, a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power. A first lens group G1 and a second lens group G2 when the lens position state changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
, The air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases,
At least the second lens group so that the air gap between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases and the air gap between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 changes. A variable power optical system wherein G2 moves to the image side and the sixth lens group G6 moves to the object side. 【請求項２】 前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１
とし、広角端状態における光学系全体の焦点距離をｆｗ
とし、望遠端状態における光学系全体の焦点距離をｆｔ
としたとき、 １．０＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜１．６ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変
倍光学系。2. The focal length of the first lens group G1 is f1.
Where fo is the focal length of the entire optical system in the wide-angle end state.
And the focal length of the entire optical system in the telephoto end state is ft.
2. The variable power optical system according to claim 1, wherein the following condition is satisfied: 1.0 <f1 / (fw · ft) 1/2 <1.6. 【請求項３】 広角端状態におけるレンズ全長をＴＬｗ
とし、望遠端状態におけるレンズ全長をＴＬｔとしたと
き、 ０．８＜ＴＬｗ／ＴＬｔ＜１．２ の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に
記載の変倍光学系。3. The total lens length in the wide-angle end state is TLw
3. The variable power optical system according to claim 1, wherein the following condition is satisfied: 0.8 <TLw / TLt <1.2, where TLt is the total lens length in the telephoto end state. 【請求項４】 前記第３レンズ群Ｇ３と前記第５レンズ
群Ｇ５との間には開口絞りが設けられ、 広角端状態における光学系全体の焦点距離をｆｗとし、
広角端状態における前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レ
ンズ群Ｇ４との軸上間隔をＤ34としたとき、 １．４＜Ｄ34／ｆｗ＜２．０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。4. An aperture stop is provided between the third lens group G3 and the fifth lens group G5, and the focal length of the entire optical system in a wide-angle end state is fw,
When the axial distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state is D34, the following condition is satisfied: 1.4 <D34 / fw <2.0. Item 4. The variable power optical system according to any one of Items 1 to 3. 【請求項５】 望遠端状態における前記第１レンズ群Ｇ
１と前記第２レンズ群Ｇ２との軸上間隔をＤ12とし、望
遠端状態における光学系全体の焦点距離をｆｔとしたと
き、 ０．１５＜Ｄ12／ｆｔ＜０．４０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。5. The first lens group G in a telephoto end state
When the axial distance between the first lens unit 1 and the second lens group G2 is D12 and the focal length of the entire optical system in the telephoto end state is ft, the condition of 0.15 <D12 / ft <0.40 is satisfied. The variable power optical system according to claim 1, wherein: 【請求項６】 広角端状態における前記第４レンズ群Ｇ
４と前記第５レンズ群Ｇ５との軸上間隔をＤ45とし、前
記第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆ５としたとき、 ０．４＜Ｄ45／ｆ５＜０．７ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。6. The fourth lens group G in a wide-angle end state.
When the axial distance between the fourth lens group G5 and the fifth lens group G5 is D45, and the focal length of the fifth lens group G5 is f5, the condition of 0.4 <D45 / f5 <0.7 is satisfied. The variable power optical system according to claim 1, wherein: 【請求項７】 前記第２レンズ群Ｇ２を構成する少なく
とも１つレンズ面は非球面状に形成され、前記第２レン
ズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群Ｇ３
の焦点距離をｆ３としたとき、 １．５＜ｆ３／ｆ２＜２．５ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至６のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。7. At least one lens surface forming the second lens group G2 is formed in an aspherical shape, the focal length of the second lens group G2 is f2, and the third lens group G3 is
The variable power optical system according to any one of claims 1 to 6, wherein a condition 1.5 <f3 / f2 <2.5 is satisfied, where f3 is a focal length. 【請求項８】 前記第５レンズ群Ｇ５を構成する少なく
とも１つレンズ面は非球面状に形成され、前記第４レン
ズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４とし、前記第５レンズ群Ｇ５
の焦点距離をｆ５としたとき、 １．２＜ｆ４／ｆ５＜１．８ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至７のい
ずれか１項に記載の変倍光学系。8. The fifth lens group G5, wherein at least one lens surface constituting the fifth lens group G5 is formed in an aspherical shape, the focal length of the fourth lens group G4 is f4, and the fifth lens group G5
The variable power optical system according to any one of claims 1 to 7, wherein a condition of 1.2 <f4 / f5 <1.8 is satisfied, where f5 is a focal length of f5. 【請求項９】 最も物体側に配置された正屈折力の第１
レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１の像側に隣接して
配置された負屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、該第２レン
ズ群Ｇ２よりも像側に配置された正屈折力の中間レンズ
群ＧＭと、最も像側に配置された最終レンズ群ＧＥとを
備え、広角端状態から望遠端状態へのレンズ位置状態の
変化に際して、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ
群Ｇ２との空気間隔が増大し、前記第２レンズ群Ｇ２と
前記中間レンズ群ＧＭとの空気間隔が減少するように、
前記第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し且つ前記最終レン
ズ群ＧＥが物体側へ移動し、前記第１レンズ群Ｇ１の焦
点距離をｆ１とし、広角端状態における光学系全体の焦
点距離をｆｗとし、望遠端状態における光学系全体の焦
点距離をｆｔとし、広角端状態におけるレンズ全長をＴ
Ｌｗとし、望遠端状態におけるレンズ全長をＴＬｔとし
たとき、 １．０＜ｆ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜１．６ ０．８＜ＴＬｗ／ＴＬｔ＜１．２ の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。9. The first positive refractive power arranged closest to the object side.
A lens group G1, a second lens group G2 having a negative refractive power disposed adjacent to the image side of the first lens group G1, and a positive refractive power disposed closer to the image side than the second lens group G2. An intermediate lens group GM and a final lens group GE arranged closest to the image side, and when the lens position changes from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 and the second lens group G2 So that the air gap between the second lens group G2 and the intermediate lens group GM decreases.
The second lens group G2 moves to the image side, the last lens group GE moves to the object side, the focal length of the first lens group G1 is f1, and the focal length of the entire optical system in the wide-angle end state is fw. The focal length of the entire optical system in the telephoto end state is ft, and the total lens length in the wide-angle end state is T
Lw and the total lens length in the telephoto end state being TLt, satisfying the following condition: 1.0 <f1 / (fw · ft) 1/2 <1.6 0.8 <TLw / TLt <1.2 A variable power optical system characterized by the following.
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