JP4732006B2 - Zoom lens and information device - Google Patents

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JP4732006B2 JP2005160531A JP2005160531A JP4732006B2 JP 4732006 B2 JP4732006 B2 JP 4732006B2 JP 2005160531 A JP2005160531 A JP 2005160531A JP 2005160531 A JP2005160531 A JP 2005160531A JP 4732006 B2 JP4732006 B2 JP 4732006B2
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Description

この発明はズームレンズおよび情報装置に関する。
この発明のズームレンズは、デジタルカメラに好適に使用できるほか、ビデオカメラや銀塩カメラに使用することができる。この発明の情報装置はデジタルカメラやビデオカメラ、銀塩カメラ等として実施でき、さらには携帯情報端末装置として実施することができる。 The present invention relates to a zoom lens and an information device.
The zoom lens of the present invention can be suitably used for a digital camera, and can also be used for a video camera or a silver salt camera. The information device of the present invention can be implemented as a digital camera, a video camera, a silver salt camera, or the like, and further can be implemented as a portable information terminal device.

近来、デジタルカメラや「撮影機能を持つ携帯情報端末装置」が広く普及しつつあり、、これらの装置に対するユーザの要望も多岐にわたるが、撮影画像の高画質化と装置本体の小型化は常にユーザの欲するところであり、撮影レンズとして用いられるズームレンズにも高性能化（高解像力・広画角・高変倍比の実現）と小型化の両立が求められている。   Recently, digital cameras and “portable information terminal devices with photographing functions” are becoming widespread, and user demands for these devices are diverse. Therefore, zoom lenses used as photographic lenses are also required to have both high performance (high resolution, wide angle of view, high zoom ratio) and downsizing.

ズームレンズの小型化という面では、使用時のレンズ全長（最も物体側のレンズ面から像面までの距離）を短縮することが必要であり、また、各レンズ群の厚みを短縮して、収納時の全長を抑えることも重要である。   In terms of miniaturization of the zoom lens, it is necessary to shorten the total lens length (distance from the lens surface closest to the object side to the image plane) during use, and reduce the thickness of each lens group for storage. It is also important to reduce the overall length of the hour.

ズームレンズの高性能化という面では、解像力の面から、少なくとも４００万画素、望ましくは８００万画素以上の撮像素子に対応した高解像力を「全ズーム域」にわたって有することが求められる。   In terms of improving the performance of the zoom lens, it is required from the aspect of resolving power to have a high resolving power corresponding to an imaging device of at least 4 million pixels, desirably 8 million pixels or more over the “all zoom range”.

また、広画角化に関しては「広角端における半画角：３８度以上」が望ましい。半画角：３８度は「３５ｍｍ銀塩カメラ（いわゆるライカ版）換算の焦点距離」で２８ｍｍに相当する。   For widening the angle of view, “half angle of view at the wide angle end: 38 degrees or more” is desirable. Half angle of view: 38 degrees corresponds to “35 mm silver salt camera (so-called Leica version focal length)” and corresponds to 28 mm.

さらに、高変倍比化に関しては、３５ｍｍ銀塩カメラ換算の焦点距離で２８〜１３５ｍｍ相当程度（約４．８倍）のズームレンズであれば、一般的な撮影の殆どをこなすことが可能であると考えられる。   Furthermore, with regard to a high zoom ratio, a zoom lens equivalent to 28 to 135 mm (about 4.8 times) with a focal length equivalent to a 35 mm silver salt camera can perform most of general photography. It is believed that there is.

従来、４群構成のズームレンズとして「物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、開口絞り、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群を配設し、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ単調に移動し、第２レンズ群が固定で、第４レンズ群が移動するズームレンズ」が特許文献１に開示されている。   Conventionally, as a zoom lens having a four-group structure, “a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, an aperture stop, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side. A fourth lens group having a positive refractive power is provided, and the first lens group and the third lens group move monotonously toward the object side upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group A fixed zoom lens in which the fourth lens group moves is disclosed in Patent Document 1.

また、上記と同様の４群構成で、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ単調に移動し、第２レンズ群が像側へ単調に移動し、第４レンズ群が移動するズームレンズが特許文献２に開示されている。   Further, with the same four-group configuration as described above, the first lens group and the third lens group move monotonously to the object side and the second lens group monotonously to the image side upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end. A zoom lens that moves and the fourth lens group moves is disclosed in Patent Document 2.

さらに、上記と同様の４群構成で、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ単調に移動し、第２レンズ群が一旦像側へ移動した後に物体側に移動するズームレンズが特許文献３〜６に開示されている。   Furthermore, with the same four-group configuration as described above, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group and the third lens group move monotonously to the object side, and the second lens group temporarily moves to the image side. Patent Documents 3 to 6 disclose zoom lenses that move to the object side after the operation.

特許文献１、２に開示されたズームレンズは、広角端における半画角が２５〜３２度程度に止まっており、広画角化の面でなお改良の余地がある。
特許文献３〜６に開示されたズームレンズのうちには、広角端における半画角：３４〜３７度程度のもが提案されているが、変倍比の面では、大きなものでも４倍強に留まっており、高変倍化の面でなお改良の余地がある。 The zoom lenses disclosed in Patent Documents 1 and 2 have a half field angle at the wide-angle end of about 25 to 32 degrees, and there is still room for improvement in terms of widening the field angle.
Among zoom lenses disclosed in Patent Documents 3 to 6, a half angle of view of about 34 to 37 degrees at the wide angle end has been proposed, but in terms of zoom ratio, even a large one is slightly more than 4 times. There is still room for improvement in terms of high zoom ratio.

特開平０４−１９０２１１号公報Japanese Patent Laid-Open No. 04-190211 特開平０４−２９６８０９号公報Japanese Patent Laid-Open No. 04-296809 特開２００３−３１５６７６JP 2003-315676 A 特開２００４−２１２６１６JP 2004-212616 A 特開２００４−２１２６１８JP2004-212618 特開２００４−２２６６４５JP 2004-226645 A

この発明は上述した事情に鑑み、広角端における半画角が３８度以上と十分に広画角でありながら４．５倍以上の変倍比を有し、小型でかつ４００万〜８００万画素以上の撮像素子に対応した高解像力を有するズームレンズの実現を可能ならしめるとともに、かかる高性能のズームレンズを撮影用光学系として有する「撮影機能を有する情報装置」の実現を課題とする。   In view of the above-mentioned circumstances, the present invention has a zoom ratio of 4.5 times or more while having a sufficiently wide field angle of 38 degrees or more at the wide-angle end, and is small in size and 4 to 8 million pixels. An object of the present invention is to realize a zoom lens having a high resolving power corresponding to the above-described imaging element and to realize an “information device having a photographing function” having such a high-performance zoom lens as a photographing optical system.

この発明のズームレンズは「物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群を配した４レンズ群構成であり、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が増大するように、少なくとも第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ移動するズームレンズ」である。 The zoom lens according to the present invention has “a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power in order from the object side. The fourth lens group has a four-lens group configuration, and the distance between the first lens group and the second lens group increases upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group and the third lens. A zoom lens in which at least the first lens group and the third lens group move toward the object side so that the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased and the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased.

請求項１記載のズームレンズは以下の点を特徴とする。
即ち、第１レンズ群は１枚の負レンズと２枚の正レンズを有し、第４レンズ群が１枚の正レンズで構成される。そして、広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、条件：
（１） １．６＜ｒ４Ｆ／ｆｗ＜４．０
を満足する。 The zoom lens according to claim 1 is characterized by the following points.
That is, the first lens group includes one negative lens and two positive lenses, and the fourth lens group includes one positive lens. The focal length of the entire system at the wide angle end: fw, and the radius of curvature of the object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group: r4F are:
(1) 1.6 <r4F / fw <4.0
Satisfied.

請求項２記載のズームレンズは以下の点を特徴とする。
即ち、第４レンズ群が「両面を非球面とする１枚の正レンズ」で構成され、広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、上記の条件（１）を満足する。
請求項１、請求項２記載のズームレンズは何れも、第２レンズ群が、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの３枚を配して構成され、上記条件（１）を満足すると共に、広角端から望遠端への変倍における第３レンズ群の総移動量：Ｘ３、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（５） ０．１５＜Ｘ３／ｆＴ＜０．５０
を満足し、
第４レンズ群が、望遠端において、広角端よりも像側に位置し、望遠端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｔが、条件：
（１０） ０．６０＜ｍ４Ｔ＜０．８５
を満足し、
望遠端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｔ、広角端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｗが、条件：
（１１） １．０＜ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＜１．３
を満足する。 The zoom lens according to claim 2 is characterized by the following points.
That is, the fourth lens group is composed of “one positive lens having both aspheric surfaces”, the focal length of the entire system at the wide angle end: fw, the radius of curvature of the object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group. : R4F satisfies the above-mentioned condition (1).
In each of the zoom lenses according to claim 1 and 2, the second lens group is configured by sequentially arranging three lenses, a negative lens, a positive lens, and a negative lens, from the object side, and the condition (1) is satisfied. Satisfactory, the total amount of movement of the third lens unit at the zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X3, and the focal length of the entire system at the telephoto end: fT.
(5) 0.15 <X3 / fT <0.50
Satisfied,
The fourth lens group is positioned on the image side at the telephoto end relative to the wide-angle end, and the imaging magnification: m4T of the fourth lens group at the telephoto end is:
(10) 0.60 <m4T <0.85
Satisfied,
The imaging magnification of the fourth lens group at the telephoto end: m4T, and the imaging magnification of the fourth lens group at the wide-angle end: m4W are:
(11) 1.0 <m4T / m4W <1.3
Satisfied.

請求項３記載のズームレンズは、第１レンズ群が１枚の負レンズと２枚の正レンズを有し、第４レンズ群が１枚の正レンズで構成され、広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、条件（１）を満足する。
請求項４記載のズームレンズは、第４レンズ群が、両面を非球面とする１枚の正レンズで構成され、広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、条件（１）を満足する。
請求項３、４記載のズームレンズとも、第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの３枚を配して構成され、第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズ・正レンズ・負レンズの３枚を配して構成される。
請求項３、４のズームレンズとも、条件（１）と共に、広角端から望遠端への変倍における第３レンズ群の総移動量：Ｘ３、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（５） ０．１５＜Ｘ３／ｆＴ＜０．５０
を満足する。
そして、第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを有し、この開口絞りが、隣接するレンズ群とは独立に移動するものであり、開口絞りと第３レンズ群との間隔が、広角端において望遠端よりも広くなり、広角端における上記開口絞りと第３レンズ群の最も物体側の面との軸上間隔：ｄｓｗが、条件：
（９） ０．０８＜ｄｓｗ／ｆＴ＜０．２０
を満足する。
請求項２または４記載のズームレンズは、第４レンズ群を構成する正レンズの屈折率：Ｎ４、上記正レンズの物体側非球面における最大光線有効高さの８割における非球面量：Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)、上記正レンズの像側非球面における最大光線有効高さの８割における非球面量：Ｘ４Ｉ(Ｈ０．８)、最大像高：Ｙ’ｍａｘが、条件：
（２） −０．００８０＜(Ｎ４−１)Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)／Ｙ’ｍａｘ＜０．０
（３） −０．００１０＜{(Ｎ４−１)Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)
＋(１−Ｎ４)Ｘ４Ｉ(Ｈ０．８)}／Ｙ’ｍａｘ＜０．００１０
を満足することが好ましい（請求項５）。 In the zoom lens according to claim 3, the first lens group includes one negative lens and two positive lenses, the fourth lens group includes one positive lens, and the focal point of the entire system at the wide angle end. The distance: fw, the radius of curvature of the object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group: r4F satisfies the condition (1).
5. The zoom lens according to claim 4, wherein the fourth lens group is composed of one positive lens having both aspheric surfaces, and the focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, a positive lens constituting the fourth lens group. The radius of curvature of the object side surface: r4F satisfies the condition (1).
In each of the zoom lenses according to claims 3 and 4, the second lens group is configured by arranging a negative lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side, and the third lens group is in order from the object side. The three lenses are a positive lens, a positive lens, and a negative lens.
In each of the zoom lenses according to claims 3 and 4, the condition (1) and the total amount of movement of the third lens group in zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X3, and the focal length of the entire system at the telephoto end: fT :
(5) 0.15 <X3 / fT <0.50
Satisfied.
An aperture stop is provided between the second lens group and the third lens group, and this aperture stop moves independently of the adjacent lens group, and the distance between the aperture stop and the third lens group. Is wider than the telephoto end at the wide-angle end, and the axial distance: dsw between the aperture stop at the wide-angle end and the most object-side surface of the third lens group is:
(9) 0.08 <dsw / fT <0.20
Satisfied.
The zoom lens according to claim 2 or 4 , wherein the positive lens constituting the fourth lens group has a refractive index of N4, and an aspheric amount at 80% of the maximum effective ray height on the object-side aspheric surface of the positive lens: X 4O. (H 0.8 ), aspheric amount at 80% of the maximum effective ray height on the image side aspheric surface of the positive lens: X 4I (H 0.8 ), maximum image height: Y′max, conditions:
(2) −0.0080 <(N4-1) X 4O (H 0.8 ) / Y′max <0.0
(3) −0.0010 <{(N4-1) X 4O (H 0.8 )
+ (1-N4) X 4I (H 0.8 )} / Y′max <0.0010
Is preferably satisfied ( claim 5 ).

請求項２または４または５記載のズームレンズにおける「第１レンズ群」は、１枚の負レンズと２枚の正レンズを有する構成とすることができる（請求項６）。 The “first lens group” in the zoom lens according to claim 2, 4, or 5 can be configured to have one negative lens and two positive lenses ( claim 6 ).

請求項１〜６の任意の１に記載のズームレンズは、広角端から望遠端への変倍における第１レンズ群の総移動量：Ｘ１、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（４） ０．３０＜Ｘ１／ｆＴ＜０．８５
満足することが好ましい（請求項７）。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 6 , wherein the total amount of movement of the first lens unit in zooming from the wide-angle end to the telephoto end is X1, and the focal length of the entire system at the telephoto end is fT. :
(4) 0.30 <X1 / fT <0.85
It is preferable to satisfy ( Claim 7 ).

請求項１〜７の任意の１に記載のズームレンズは、上記の如く、広角端から望遠端への変倍における第３レンズ群の総移動量：Ｘ３、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（５） ０．１５＜Ｘ３／ｆＴ＜０．５０
を満足する。 In the zoom lens according to any one of claims 1 to 7 , as described above, the total movement amount of the third lens group in zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X3, the focal length of the entire system at the telephoto end: fT is the condition:
(5) 0.15 <X3 / fT <0.50
Satisfied.

請求項１〜７の任意の１に記載のズームレンズは、第２レンズ群の焦点距離：ｆ２、第３レンズ群の焦点距離：ｆ３が、条件：
（６） ０．６＜｜ｆ２｜／ｆ３＜１．０
を満足することが好ましい（請求項８）。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 7 , wherein the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the third lens group is f3.
(6) 0.6 <| f2 | / f3 <1.0
Is preferably satisfied ( claim 8 ).

請求項１〜８の任意の１に記載のズームレンズは、第１レンズ群の焦点距離：ｆ１、広角端における全系の焦点距離：ｆＷが、条件：
（７） ６．０＜ｆ１／ｆＷ＜１２．０
を満足することが好ましい（請求項９）。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 8 , wherein the focal length of the first lens group is f1, and the focal length of the entire system at the wide angle end is fW.
(7) 6.0 <f1 / fW <12.0
Is preferably satisfied ( claim 9 ).

請求項１〜９の任意の１に記載のズームレンズは、第３レンズ群の最も像側に「像側に強い凹面を向けた負レンズ」を配置し、この負レンズの像側面の曲率半径：ｒ３Ｒが、条件：
（８） ０．７＜｜ｒ３Ｒ｜／ｆｗ＜１．３
を満足するように構成することが好ましい（請求項１０）。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, wherein a "negative lens with a strong concave surface facing the image side" is disposed closest to the image side of the third lens group, and the curvature radius of the image side surface of the negative lens : R3R is the condition:
(8) 0.7 <| r3R | / fw <1.3
It is preferable to satisfy the above requirement ( claim 10 ).

請求項３、４記載のズームレンズは、上記の如く、第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを有し、この開口絞りが、隣接するレンズ群（第２レンズ群・第３レンズ群）とは独立に移動する。そして、開口絞りと第３レンズ群との間隔が「広角端において望遠端よりも広く」なり、広角端における開口絞りと第３レンズ群の最も物体側の面との軸上間隔：ｄｓｗが、条件（９）を満足する。 The zoom lens according to claim 3 and 4 described above as having an aperture stop between the second lens group and the third lens group, the aperture opening is adjacent lens groups (second lens group and the second It moves independently of the three lens group. Then, the distance between the aperture stop and the third lens group becomes "wider than the telephoto end at the wide angle end", an aperture stop at the wide-angle end and the axial distance between the most object side surface of the third lens group: dsw is, Condition (9) is satisfied .

請求項１〜１０の任意の１に記載のズームレンズは、広角端から望遠端への変倍に際して第４レンズ群が固定され、第１、第３レンズ群が物体側へ移動し、第２レンズ群が像側へ凸の曲線に沿って移動（一旦像側へ移動した後に物体側に移動）する構成とすることができる（請求項１１）。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 10, wherein the fourth lens group is fixed upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first and third lens groups move to the object side, and the second lens group may be configured to (move toward the object side after moving to the once image side) moves along a curved convex to the image side (claim 11).

請求項１〜１１の任意の１に記載のズームレンズはまた、広角端から望遠端への変倍に際して第２レンズ群が固定され、第１、第３レンズ群が物体側へ移動し、第４レンズ群が像側へ移動する構成とすることができる（請求項１２）。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 11 , wherein the second lens group is fixed during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first and third lens groups move toward the object side, The four lens groups can be moved to the image side .

この発明の情報装置は請求項１〜１２の任意の１に記載のズームレンズを「撮影用光学系として有する」ことを特徴とする撮影機能を有する情報装置である（請求項１３）。この情報装置は「ズームレンズによる物体像が撮像素子の受光面上に結像される」ものであることができ（請求項１４）、この場合、撮像素子の画素数が４００万〜８００万画素以上であることができる（請求項１５）。
前述の如く、情報装置はデジタルカメラやビデオカメラ、銀塩カメラ等として実施できるが「携帯情報端末装置」として好適に実施できる（請求項１６）。 Information device according to the present invention is an information device having a photographing function, wherein a "has a photographic optical system" of the zoom lens according to any one of claims 1 to 12 (claim 13). This information device can be a device in which “the object image by the zoom lens is formed on the light receiving surface of the image sensor” ( Claim 14 ). In this case, the number of pixels of the image sensor is 4 to 8 million pixels. This can be the above ( claim 15 ).
As described above, the information device can be implemented as a digital camera, a video camera, a silver salt camera, or the like, but can be suitably implemented as a “portable information terminal device” ( claim 16 ).

説明を補足すると、本発明のような「正・負・正・正のパワー配置を持つ４レンズ群で構成されるズームレンズ」は、一般には、第２レンズ群が主要な変倍作用を負担する所謂バリエータとして構成される。このようなズームレンズで、広角化・高変倍化を実現しようとすると収差補正が極めて困難になるが、この発明においては「第３レンズ群にも変倍作用を分担させる」ことにより第２レンズ群の負担を軽くして、広角化・高変倍化を実現するための「収差補正の自由度」を確保している。   To supplement the explanation, the “zoom lens composed of four lens groups having positive, negative, positive, and positive power arrangements” as in the present invention generally bears the main zooming effect of the second lens group. It is configured as a so-called variator. With such a zoom lens, it is extremely difficult to correct aberrations when attempting to achieve a wide angle and high zoom ratio. In the present invention, the second lens group is configured to share the zooming action with the third lens group. It reduces the burden on the lens group and ensures "degree of freedom for aberration correction" to achieve a wide angle and high zoom ratio.

また、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群を物体側へ大きく移動させる構成、即ち「広角端における第１レンズ群の位置が、望遠端におけるよりも像側に位置する構成」とすることにより「広角端において第１レンズ群を通過する光線高さ」を低くし、広画角化に伴う第１レンズ群の大型化を抑制しつつ、望遠端では「第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を大きく確保」して長焦点化を達成可能としている。   Further, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit is moved largely toward the object side, that is, “the first lens unit at the wide-angle end is positioned closer to the image side than at the telephoto end. By reducing the height of the light beam passing through the first lens group at the wide-angle end and suppressing an increase in the size of the first lens group accompanying a wide angle of view, A large distance between the second lens unit and the second lens unit is ensured ”, thereby achieving a long focal length.

広角端から望遠端への変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群の間隔は大きくなり、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔は小さくなって、第２レンズ群・第３レンズ群の倍率はどちらも増加し、変倍作用を互いに分担する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group is increased, and the distance between the second lens group and the third lens group is decreased, so that the second lens group Both magnifications of the three lens groups increase and share the zooming action with each other.

請求項１〜４の任意の１に記載のズームレンズにおいては、第１レンズ群が１枚の負レンズと２枚の正レンズを有する構成とするとともに、第４レンズ群を１枚の正レンズで構成している。 5. The zoom lens according to claim 1 , wherein the first lens group includes one negative lens and two positive lenses, and the fourth lens group includes one positive lens. It consists of.

高変倍化、特に「望遠端の焦点距離を長くする」ためには、望遠端における第２レンズ群・第３レンズ群の合成倍率を大きくする必要があり、それに応じて第１レンズ群で発生した収差が像面上で拡大されることになる。このため、高変倍化を進めるには「第１レンズ群で発生する収差量を十分に小さく抑える必要」があり、そのためには第１レンズ群を上記構成とするのがよい。また、第４レンズ群を最小限の枚数で構成することは「レンズ系の小型化」に大きく寄与する。   In order to achieve a high zoom ratio, particularly “to increase the focal length at the telephoto end”, it is necessary to increase the combined magnification of the second lens group and the third lens group at the telephoto end. The generated aberration is magnified on the image plane. For this reason, to increase the zoom ratio, it is necessary to “suppress the amount of aberration generated in the first lens group sufficiently small”. For this purpose, the first lens group is preferably configured as described above. Further, configuring the fourth lens group with a minimum number of lenses greatly contributes to “miniaturization of the lens system”.

上記条件（１）は、第４レンズ群を構成する正レンズの「物体側面の曲率」の最適な範囲を規定する条件であり、パラメータ：ｒ４Ｆ／ｆｗが１．６より小さいと、第４レンズ群の物体側面の正の屈折力が強くなりすぎて「像面がマイナス側に倒れる」と共に「コマ収差」も悪化してしまう。逆に、パラメータ：ｒ４Ｆ／ｆｗが４．０より大きくなると「像面がプラス側に倒れる」と共に「逆方向のコマ収差」が発生し性能が劣化してしまう。 The condition (1) is a condition that defines the optimum range of the “curvature of the object side surface” of the positive lens constituting the fourth lens group. When the parameter r4F / fw is smaller than 1.6, the fourth lens The positive refracting power of the object side surface of the group becomes too strong, and “coma aberration” deteriorates as well as “image plane falls to the negative side”. On the contrary, when the parameter r4F / fw is larger than 4.0, “image plane falls to the plus side” and “coma aberration in the reverse direction” occur, and the performance deteriorates.

なお、パラメータ：ｒ４Ｆ／ｆｗは、条件（１）よりも若干狭い、以下の条件（１Ａ）を満足するのがより好ましい。
（１Ａ） ２．１＜ｒ４Ｆ／ｆｗ＜３．５
請求項２、４記載のズームレンズのように、第４レンズ群を構成する１枚の正レンズの両面を非球面とし、上記の条件（１）、より好ましくは条件（１Ａ）を満足させることによっても、請求項１、３と同様の効果を得ることができる。 In addition, it is more preferable that the parameter: r4F / fw satisfies the following condition (1A) which is slightly narrower than the condition (1).
(1A) 2.1 <r4F / fw <3.5
The zoom lens according to claims 2 and 4 , wherein both surfaces of one positive lens constituting the fourth lens group are aspherical surfaces, and satisfy the above condition (1), more preferably the condition (1A). As a result, the same effects as in the first and third aspects can be obtained.

請求項２、４のズームレンズのように、第４レンズ群を構成する１枚の正レンズの両面を非球面とすることにより「両面が球面、もしくは片面のみが非球面」の場合に比して、ズーム全域にわたり「軸外収差を高度にバランスさせる」ことができ、広角化・高変倍化の達成が容易となる。 As in the zoom lenses according to claims 2 and 4 , by making both surfaces of one positive lens constituting the fourth lens group aspherical, compared to a case where “both surfaces are spherical or only one side is aspheric”. Thus, it is possible to “balance the off-axis aberration highly” over the entire zoom range, and it becomes easy to achieve a wide angle and a high zoom ratio.

条件（２）、（３）は、請求項２、４のように第４レンズ群を構成する１枚の正レンズの両面を非球面形状とする場合に、良好な性能を実現するために好ましい条件である。 Conditions (2) and (3) are preferable for realizing good performance when both surfaces of one positive lens constituting the fourth lens group are aspherical as in claims 2 and 4. It is a condition.

これらの条件における非球面量：Ｘ(Ｈ)は「非球面の近軸曲率で定義される球面と実際の非球面との光軸からの高さ：Ｈにおけるサグ量の差」であり、物体側から像側に向かう方向を正として定義される。   The aspherical amount under these conditions: X (H) is “the height from the optical axis between the spherical surface defined by the paraxial curvature of the aspherical surface and the actual aspherical surface: the difference in the sag amount at H”. The direction from the side toward the image side is defined as positive.

第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面は、少なくとも最大光線有効高さの８割以上の部分においては「光軸から離れるに従って正の屈折力が弱まる形状の非球面」であることが望ましく、また像側面は、少なくとも最大光線有効高さの８割以上の部分においては「光軸から離れるに従って正の屈折力が強まる形状の非球面」であることが望ましい。   The object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group is preferably an “aspherical surface in which the positive refractive power decreases as the distance from the optical axis decreases” at least at 80% or more of the maximum effective ray height. Further, it is desirable that the image side surface is “aspherical surface having a shape in which positive refractive power increases as the distance from the optical axis increases” at least at 80% or more of the maximum effective ray height.

条件（２）におけるパラメータ：(Ｎ４−１)Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)／Ｙ’ｍａｘは、非球面量：Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)が「光軸から離れるに従って正の屈折力が弱まる形状の非球面」となるように「負の値」をとる。従って、条件（２）の上限値は０．０である。 The parameter in the condition (2): (N4-1) X 4O (H 0.8 ) / Y′max indicates that the aspherical amount: X 4O (H 0.8 ) becomes “the positive refractive power increases as the distance from the optical axis increases. It takes a “negative value” so that it becomes a weakened aspherical surface. Therefore, the upper limit value of the condition (2) is 0.0.

条件（２）のパラメータ：(Ｎ４−１)Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)／Ｙ’ｍａｘが、下限値の−０．００８０より小さくなると、第４レンズ群の周辺部における非球面量が負の側に大きくなりすぎ、例えば、フォーカシングに従って第４レンズ群を通過する光線の高さが変わる際、収差の変動が大きくなって近距離の被写体に対する性能の保証が困難となる。 When the parameter of condition (2): (N4-1) X 4 O (H 0.8 ) / Y′max is smaller than the lower limit value of −0.0080, the amount of aspheric surface at the periphery of the fourth lens group is negative. For example, when the height of the light beam passing through the fourth lens group changes according to focusing, the variation in aberration becomes large, and it becomes difficult to guarantee the performance for a subject at a short distance.

条件（３）のパラメータ：｛（Ｎ４−１）Ｘ４Ｏ（Ｈ０．８）＋(１−Ｎ４)Ｘ４Ｉ(Ｈ０．８)｝／Ｙ’ｍａｘが下限値の−０．００１０より小さいと、第４レンズ群の「周辺部で正の屈折力」が弱くなりすぎて像面がプラス方向に倒れたり、広角端の歪曲収差が陣笠形状になったりする不具合が出やすくなる。逆に、上限値の０．００１０より大きいと、第４レンズ群の「周辺部で正の屈折力」が強くなりすぎて像面がマイナス方向に倒れたり、広角端の歪曲収差がマイナス（樽型）で大きくなったりして好ましくない。 Parameters of condition (3): {(N4-1) X 4O (H 0.8 ) + (1-N4) X 4I (H 0.8 )} / Y′max is smaller than the lower limit value −0.0010 Then, the “positive refracting power at the periphery” of the fourth lens group becomes too weak and the image surface tilts in the plus direction, or the distortion at the wide-angle end becomes a Jinkasa shape. On the other hand, if the upper limit value is larger than 0.0010, the “positive refractive power at the periphery” of the fourth lens group becomes too strong and the image surface tilts in the negative direction, or the distortion at the wide angle end is negative (barrel). Type), which is not preferable.

より良好な収差補正のためには、第４レンズ群の物体側に隣接する第３レンズ群の最も像側に「像側に強い凹面を向けた負レンズ」を配設すると共に、この負レンズの像側面の曲率半径：ｒ３Ｒが条件（８）を満足するのがよい。   For better aberration correction, a “negative lens with a strong concave surface facing the image side” is disposed on the most image side of the third lens group adjacent to the object side of the fourth lens group. The radius of curvature of the image side surface: r3R should satisfy the condition (8).

条件（８）のパラメータ：｜ｒ３Ｒ｜／ｆｗが下限値の０．７より小さいと、球面収差が補正過剰となりやすく、上限値の１．３より大きいと、逆に球面収差が補正不足となりやすい。さらに、条件（８）の範囲外では球面収差と同様、コマ収差のバランスも取りにくく、軸外周辺部で外向性または内向性のコマ収差が発生しやすくなる。   Condition (8) parameters: If | r3R | / fw is less than the lower limit of 0.7, the spherical aberration is likely to be overcorrected, and if greater than 1.3, the spherical aberration is likely to be undercorrected. . Further, outside the range of condition (8), as with spherical aberration, it is difficult to balance coma, and outward or inward coma tends to occur in the off-axis peripheral part.

条件（４）は、広角化・長焦点化のために重要な「第１レンズ群の移動量」を規制し、十分な収差補正を可能とするための条件であり、パラメータ：Ｘ１／ｆＴが下限値の０．３０より小さくなると、第１レンズ群の移動量が小さくなり「第２レンズ群の変倍への寄与」が小さくなって第３レンズ群の負担が増加するか、あるいは、第１レンズ群・第２レンズ群の屈折力を強めねばならなくなり、いずれにしても各種収差の悪化を招く。また、広角端におけるレンズ全長が長くなって第１レンズ群を通過する光線高さが増加し、第１レンズ群の大型化を招く。   Condition (4) is a condition for restricting the “amount of movement of the first lens unit”, which is important for widening the angle and increasing the focal length, and enabling sufficient aberration correction. The parameter: X1 / fT is If the lower limit value is less than 0.30, the amount of movement of the first lens group decreases, and the “contribution to zooming of the second lens group” decreases, increasing the burden on the third lens group, or The refractive power of the first lens group and the second lens group must be increased, and in any case, various aberrations are deteriorated. In addition, the total length of the lens at the wide-angle end is increased, and the height of light passing through the first lens group is increased, leading to an increase in size of the first lens group.

パラメータ：Ｘ１／ｆＴが上限値の０．８５より大きくなると、広角端での全長が短くなり過ぎるか、望遠端での全長が長くなり過ぎる。広角端での全長が短くなり過ぎると、第３レンズ群の移動スペースが限定され、第３レンズ群の変倍への寄与が小さくなって全体の収差補正が困難となる。また、望遠端での全長が長くなりすぎると、全長方向の小型化の妨げになるのみならず、望遠端での周辺光量確保のために径方向が大型化したり、鏡胴の倒れ等の製作誤差による像性能の劣化も招来しやすい。   Parameter: When X1 / fT is larger than the upper limit value of 0.85, the total length at the wide-angle end becomes too short, or the total length at the telephoto end becomes too long. If the total length at the wide-angle end becomes too short, the moving space of the third lens group is limited, and the contribution of the third lens group to zooming becomes small, making it difficult to correct the entire aberration. Also, if the total length at the telephoto end becomes too long, it will not only hinder downsizing in the total length direction, but also the radial direction will be enlarged to secure the amount of peripheral light at the telephoto end, and the lens barrel will be tilted. Degradation of image performance due to errors is also likely to occur.

パラメータ：Ｘ１／ｆＴは、より好ましくは条件（４）よりも若干狭い、条件：
（４Ａ） ０．４０＜Ｘ１／ｆＴ＜０．７５
を満足するのがよい。 Parameter: X1 / fT is more preferably slightly narrower than condition (4), condition:
(4A) 0.40 <X1 / fT <0.75
It is good to satisfy.

条件（５）は、収差補正・コンパクト化の面から「変倍に伴う第３レンズ群の移動量」を規制するものである。
パラメータ：Ｘ３／ｆＴが、下限値の０．１５より小さくなると変倍に伴う第３レンズ群の移動量が小さいため、第３レンズ群の変倍への寄与が小さくなって第２ンズ群の負担が増加するか、あるいは第３レンズ群自体の屈折力を強めなければならなくなり、いずれにせよ各種収差の悪化を招来する。逆に、パラメータ：Ｘ３／ｆＴが上限値の０．５０より大きくなると、第３レンズ群の移動量が大きすぎて、広角端におけるレンズ全長が長くなり、第１レンズ群を通過する光線高さが増加して第１レンズ群の大型化を招来する。 Condition (5) regulates “the amount of movement of the third lens unit associated with zooming” in terms of aberration correction and compactness.
Parameter: When X3 / fT is smaller than the lower limit value of 0.15, the amount of movement of the third lens unit accompanying zooming is small, so the contribution of the third lens unit to zooming is small and the second lens unit The burden increases, or the refractive power of the third lens group itself must be increased, and in any case, various aberrations are deteriorated. On the contrary, when the parameter X3 / fT is larger than the upper limit value of 0.50, the movement amount of the third lens unit is too large, the total lens length at the wide angle end becomes long, and the height of the light beam passing through the first lens unit. Increases the size of the first lens group.

パラメータ：Ｘ３／ｆＴは、より好ましくは、条件（５）よりも若干狭い条件：
（５Ａ） ０．２０＜Ｘ３／ｆＴ＜０．４５
を満足するのが良い。 Parameter: X3 / fT is more preferably slightly narrower than condition (5):
(5A) 0.20 <X3 / fT <0.45
Good to be satisfied.

条件（６）、（７）は「より良好な収差補正」を実現するための条件である。
条件（６）のパラメータ：｜ｆ２｜／ｆ３が、下限値の０．６より小さいと第２レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、上限値の１．０より大きいと第３レンズ群の屈折力が強くなりすぎて、いずれにしろ「変倍に際しての収差変動」が大きくなり易い。 Conditions (6) and (7) are conditions for realizing “better aberration correction”.
If the parameter of condition (6): | f2 | / f3 is smaller than the lower limit of 0.6, the refractive power of the second lens group becomes too strong, and if | f2 | / f3 is larger than the upper limit of 1.0, the third lens group is refracted. The force becomes too strong, and in any case, “aberration fluctuation during zooming” tends to increase.

条件（７）のパラメータ：ｆ１／ｆＷが下限値の６．０より小さいと、第２レンズ群の結像倍率が等倍に近付いて変倍効率が上がるため「高変倍化には有利」であるが、第１レンズ群の各レンズに大きな屈折力が必要になり、特に「望遠端での色収差」が悪化する等の弊害があるのみならず、第１レンズ群が厚肉化・大口径化して特に「収納状態での小型化」に不利となる。   Condition (7) parameter: If f1 / fW is smaller than the lower limit of 6.0, the imaging magnification of the second lens unit approaches the same magnification, and the zooming efficiency increases. However, each lens of the first lens group requires a large refractive power, and in particular, there is a problem such as deterioration of “chromatic aberration at the telephoto end”, and the first lens group becomes thicker and larger. It is disadvantageous for the size reduction, especially for “miniaturization in the storage state”.

パラメータ：ｆ１／ｆＷが上限値の１２．０よりも大きいと、第１レンズ群の移動量が大きいため、第２レンズ群の変倍への寄与が小さくなり、高変倍化が難しくなる。   If the parameter: f1 / fW is larger than the upper limit of 12.0, the amount of movement of the first lens group is large, so that the contribution of the second lens group to zooming becomes small, and high zooming becomes difficult.

請求項３、４のように、第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを配し、この開口絞りを隣接する第２レンズ群・第３レンズ群と独立に移動させることにより、４．５倍以上という大きな変倍領域のどの変倍ポジションにおいても「より適正な光線経路」の選択が可能となり、特にコマ収差や像面湾曲等の補正の自由度が向上し、軸外性能の向上を達成できる。 An aperture stop is disposed between the second lens group and the third lens group, and the aperture stop is moved independently of the adjacent second lens group and third lens group. , It is possible to select a “more appropriate ray path” at any zooming position in a large zooming region of 4.5 times or more, and the degree of freedom for correction of coma aberration, field curvature, etc. is improved, and off-axis Improved performance can be achieved.

請求項３、４のように、開口絞りと第３レンズ群との間隔を「広角端において望遠端よりも広くなる」ようにすることで、広角端において開口絞りを第１レンズ群に近づけ「第１レンズ群を通過する光線高さをより低くする」ことが可能となり、第１レンズ群のさらなる小型化を実現できる。 According to the third and fourth aspects, by setting the distance between the aperture stop and the third lens group to be “wider than the telephoto end at the wide angle end”, the aperture stop is brought closer to the first lens group at the wide angle end. The height of the light beam passing through the first lens group can be made lower ”, and further downsizing of the first lens group can be realized.

請求項３、４の条件（９）は、この場合の、第１レンズ群の小型化・性能確保の面から、広角端における開口絞りと第３レンズ群との位置関係を規定するものである。
パラメータ：ｄｓｗ／ｆＴが下限値の０．０８よりも小さくなると、広角端において第１レンズ群を通過する光線高さが大きくなりすぎて第１レンズ群の大型化を招来するほか、「変倍領域における収差のバランス」が取りにくくなって軸外性能の確保に関して不利となる。 The condition (9) of claims 3 and 4 defines the positional relationship between the aperture stop and the third lens group at the wide-angle end from the viewpoint of reducing the size and securing the performance of the first lens group in this case. .
Parameter: If dsw / fT is smaller than the lower limit of 0.08, the height of the light beam passing through the first lens group at the wide angle end becomes too large, leading to an increase in the size of the first lens group. This makes it difficult to balance the aberrations in the region, which is disadvantageous for securing off-axis performance.

パラメータ：ｄｓｗ／ｆＴが上限値の０．２０より大きくなると、広角端において第３レンズ群を通過する光線高さが大きくなりすぎて像面がオーバー側に倒れたり「樽型の歪曲収差」が大きくなったりし、特に「広角域における性能確保」が困難になる。   Parameter: When dsw / fT is larger than the upper limit of 0.20, the height of the light beam passing through the third lens unit at the wide angle end becomes too large, and the image surface falls to the over side or “barrel distortion” occurs. In particular, it becomes difficult to ensure performance in a wide angle range.

開口絞りと第３レンズ群との間隔は「広角端において最も広く、望遠端において最も狭くなる」ことが好ましい。開口絞りと第３レンズ群との間隔が「広角端以外で最も広くなる」ようにすると、第３レンズ群を通過する光線高さがそのポジションで最も大きくなるため、変倍領域全体における軸外収差のバランスを取りにくくなる。また、開口絞りと第３レンズ群との間隔が「望遠端以外で最も狭くなる」ようにすると、望遠端において第２レンズ群と第３レンズ群の間隔を十分に小さくすることができず、第３レンズ群の変倍への寄与が小さくなって全体の収差補正が難しくなる。   The distance between the aperture stop and the third lens group is preferably “widest at the wide-angle end and narrowest at the telephoto end”. If the distance between the aperture stop and the third lens group is “widest except at the wide-angle end”, the height of the light beam passing through the third lens group is the largest at that position. It becomes difficult to balance aberration. Further, if the distance between the aperture stop and the third lens group is “smallest except at the telephoto end”, the distance between the second lens group and the third lens group cannot be sufficiently reduced at the telephoto end, The contribution of the third lens group to zooming is reduced, making it difficult to correct the entire aberration.

また請求項１、２のように、第４レンズ群を「望遠端で広角端よりも像側に位置するように移動させる」と、広角端よりも望遠端で「第４レンズ群の周辺部を光束が通過する」ようになるので、広角端と望遠端とで非球面の効果をある程度異ならせて「新たな設計の自由度」を得ることができ、加えて、広角端から望遠端への変倍において「第４レンズ群の倍率も増加する方向」となるため、第４レンズ群も変倍作用を負担でき、限られたスペースの中で有効に変倍が行えるようになる。 Further, as in claims 1 and 2 , when the fourth lens group is moved so as to be positioned closer to the image side than the wide-angle end at the telephoto end, the “peripheral portion of the fourth lens group at the telephoto end rather than the wide-angle end” Since the light beam passes through the lens, the effect of the aspherical surface can be varied to some extent at the wide-angle end and the telephoto end to obtain a new degree of design freedom, and in addition, from the wide-angle end to the telephoto end. Therefore, the fourth lens group can bear the zooming action, and the zooming can be performed effectively in a limited space.

条件（１０）、（１１）は、目的とする「広角化（広角端での半画角：３８度以上）と高変倍化（４．５倍以上）」を達成の上で、より高度な収差補正を可能とする条件である。
条件（１０）のパラメータ：ｍ４Ｔが下限値の０．６０より小さいと、第３レンズ群を射出する光束がアフォーカルに近付き、第３レンズ群による有効な変倍負担が困難になり、結果的に第２レンズ群の変倍負担が増加し、「広角化に伴って増大する像面湾曲や非点収差」を補正することが難しくなる。 Conditions (10) and (11) are more advanced in achieving the desired “wide angle (half angle of view at the wide angle end: 38 degrees or more) and high zoom ratio (4.5 times or more)”. This is a condition that enables correct aberration correction.
Parameter of condition (10): If m4T is smaller than the lower limit value of 0.60, the light beam emitted from the third lens group approaches afocal, and it becomes difficult to effectively zoom in by the third lens group. In addition, the magnification burden of the second lens group increases, and it becomes difficult to correct “the field curvature and astigmatism that increase with the widening of the angle”.

また、パラメータ：ｍ４Ｔが上限値の０．８５より大きいと、第４レンズ群が像面に近付きすぎて必要なバックフォーカスが確保できなくなったり、第４レンズ群の屈折力が小さくなり過ぎてしまったりする。第４レンズ群の屈折力が小さくなりすぎると、射出瞳が像面に近づき、受光素子周辺部への光線入射角が大きくなって周辺部の光量不足を招きやすくなる。   On the other hand, if the parameter m4T is larger than the upper limit of 0.85, the fourth lens group is too close to the image plane and the necessary back focus cannot be secured, or the refractive power of the fourth lens group becomes too small. I'll be relaxed. If the refractive power of the fourth lens group becomes too small, the exit pupil approaches the image plane, the light incident angle on the periphery of the light receiving element is increased, and the amount of light in the periphery is likely to be insufficient.

パラメータ：ｍ４Ｔは、より好ましくは条件（１０）より若干せまい条件：
（１０Ａ） ０．６５＜ｍ４Ｔ＜０．８０
を満足するのがよい。 Parameter: m4T is more preferably slightly narrower than condition (10):
(10A) 0.65 <m4T <0.80
It is good to satisfy.

条件（１１）のパラメータ：ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗが、下限値の１．０より小さいと、第４レンズ群が変倍に寄与しなくなり、第２レンズ群・第３レンズ群の変倍負担が増加して変倍に際して「像面のバランス」を取ることが難しくなる。逆に、パラメータ：ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗが上限値の１．３より大きいと、第４レンズ群の変倍負担が大きくなりすぎて、第４レンズ群を「正レンズ１枚という簡単な構成」のままでは収差補正が困難となる。   Condition (11) parameter: If m4T / m4W is less than the lower limit of 1.0, the fourth lens group does not contribute to zooming, and the zooming burden on the second and third lens groups increases. This makes it difficult to balance the image plane during zooming. Conversely, if the parameter: m4T / m4W is greater than the upper limit of 1.3, the variable magnification burden of the fourth lens group becomes too great, and the fourth lens group remains in a “simple configuration of one positive lens”. Then, aberration correction becomes difficult.

パラメータ：ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗは、より好ましくは条件（１１）より若干せまい条件：
（１１Ａ） １．０５＜ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＜１．２
を満足するのがよい。 Parameter: m4T / m4W is more preferably slightly narrower than condition (11):
(11A) 1.05 <m4T / m4W <1.2
It is good to satisfy.

第４レンズ群を構成する正レンズは、その材質のアッベ数：ν４が、条件：
（１３） ５０＜ν４＜７５
を満足するのがよい。 The positive lens constituting the fourth lens group has an Abbe number of material: ν4.
(13) 50 <ν4 <75
It is good to satisfy.

ν４が５０より小さいと、第４レンズ群で発生する色収差が大きくなりすぎて「ズーム全域にわたって軸上色収差と倍率色収差のバランスを取る」ことが難しくなる。また、第４レンズ群を移動させて有限距離の被写体へのフォーカシングを行う場合には、フォーカシングによる色収差の変動が大きくなってしまう。ν４が７５より大きいと、色収差補正の点では有利であるが材料が高価であったり「両面を非球面とする加工」が困難であったりする。アッベ数：ν４は、より好ましくは、条件：
（１３Ａ） ５０＜ν４＜６５
を満足するのがよい。 When ν4 is smaller than 50, the chromatic aberration generated in the fourth lens group becomes too large, and it becomes difficult to “balance axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration over the entire zoom range”. In addition, when the fourth lens group is moved to perform focusing on a subject at a finite distance, variation in chromatic aberration due to focusing becomes large. If ν4 is larger than 75, it is advantageous in terms of chromatic aberration correction, but the material is expensive and “processing to make both surfaces aspherical” is difficult. The Abbe number: ν4 is more preferably the condition:
(13A) 50 <ν4 <65
It is good to satisfy.

なお、第４レンズ群を構成する正レンズはプラスチック製とすることができる。上記のアッベ数：ν４に関する条件（１３）、（１３Ａ）式を満足するプラスチック材料としては日本ゼオン株式会社のゼオネックス（商品名）に代表されるようなポリオレフィン系樹脂を挙げることができる。   The positive lens constituting the fourth lens group can be made of plastic. Examples of the plastic material satisfying the conditions (13) and (13A) relating to the Abbe number: ν4 include polyolefin resins represented by ZEONEX (trade name) of Nippon Zeon Co., Ltd.

以下、小型化を妨げない範囲でより良好な収差補正を行うための条件を説明する。
第２レンズ群の構成は、物体側から順に、像側に曲率の大きな面を向けた負レンズ、像側に曲率の大きな面を向けた正レンズ、物体側に曲率の大きな面を向けた負レンズの３枚からなることが好ましい。 Hereinafter, conditions for performing better aberration correction within a range that does not hinder downsizing will be described.
The configuration of the second lens group is, in order from the object side, a negative lens having a large curvature surface facing the image side, a positive lens having a large curvature surface facing the image side, and a negative lens having a large curvature surface facing the object side. It is preferably composed of three lenses.

負の屈折力を有する変倍群を３枚で構成する場合、物体側から順に負レンズ・負レンズ・正レンズという配置のものが良く知られているが、この構成に比べて上記の負レンズ・正レンズ・負レンズという構成は「広角化に伴う倍率色収差の補正能力」に優れている。   When the variable power group having negative refracting power is constituted by three lenses, the arrangement of a negative lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side is well known. -The configuration of positive lens and negative lens is excellent in "correction ability of lateral chromatic aberration due to wide angle".

この場合、物体側から２番目の「像側に曲率の大きな面を向けた正レンズ」と３番目の「物体側に曲率の大きな面を向けた負レンズ」とは接合しても良い。   In this case, the second “positive lens having a large curvature surface facing the image side” from the object side and the third “negative lens having a large curvature surface facing the object side” may be cemented.

このような構成における第２レンズ群の各レンズは、以下の条件を満足することが好ましい。   Each lens of the second lens group having such a configuration preferably satisfies the following conditions.

１．７５＜Ｎ２１＜１．９０，３５＜ν２１＜５０
１．６５＜Ｎ２２＜１．９０，２０＜ν２２＜３５
１．７５＜Ｎ２３＜１．９０，３５＜ν２３＜５０
上記において、Ｎ２ｉ、ν２ｉ（ｉ＝１〜３）はそれぞれ、第２レンズ群中で物体側から数えてｉ番目のレンズの屈折率、アッベ数を表す。 1.75 <N21 <1.90, 35 <ν21 <50
1.65 <N22 <1.90, 20 <ν22 <35
1.75 <N23 <1.90, 35 <ν23 <50
In the above, N2i and ν2i (i = 1 to 3) respectively represent the refractive index and Abbe number of the i-th lens counted from the object side in the second lens group.

このような硝種を選択することにより「色収差のより良好な補正」が可能となる。   By selecting such a glass type, “better correction of chromatic aberration” becomes possible.

第１レンズ群は、請求項１においては「１枚の負レンズと２枚の正レンズ」とを有するが、請求項２等において、物体側より「少なくとも１枚の負レンズと少なくとも１枚の正レンズを有する構成」であることが好ましい。より具体的には、請求項１の場合も含めて、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に強い凸面を向けた正レンズの２枚で構成するか、または、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ、物体側に強い凸面を向けた正レンズ、物体側に強い凸面を向けた正レンズの３枚で構成するのが良い。
第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズ・正レンズ・負レンズの３枚で構成することが好ましく、物体側から２番目の正レンズと３番目の負レンズは接合しても良い。 The first lens group has “one negative lens and two positive lenses” in claim 1, but in claim 2, etc., “at least one negative lens and at least one lens from the object side”. A configuration having a positive lens is preferable. More specifically, including the case of claim 1, in order from the object side, the negative meniscus lens having a convex surface facing the object side and the positive lens having a strong convex surface facing the object side, or In order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, a positive lens having a strong convex surface facing the object side, and a positive lens having a strong convex surface facing the object side may be used.
The third lens group is preferably composed of three lenses in order from the object side: a positive lens, a positive lens, and a negative lens, and the second positive lens and the third negative lens from the object side may be cemented.

有限距離へのフォーカシングの際は、第４レンズ群のみを移動させる方法が「移動させるべき物体の重量が最も小さく」て良い。第４レンズ群は変倍に際する移動量が小さく、変倍のための移動機構とフォーカシングのための移動機構を兼用できるメリットもある。   When focusing to a finite distance, the method of moving only the fourth lens group may be “the weight of the object to be moved is the smallest”. The fourth lens group has a small movement amount at the time of zooming, and there is an advantage that a moving mechanism for zooming can be used as a moving mechanism for focusing.

良好な収差補正を保ちながらより小型化を進めるためには非球面の採用が不可欠であり、少なくとも第２レンズ群および第３レンズ群には、それぞれ１面以上の非球面を有することが好ましく、特に第２レンズ群において「最も物体側の面と最も像側の面の双方を非球面とする」ことにより、広角化に伴って増大しかちな歪曲収差・非点収差等の補正に高い効果が得られる。   In order to further reduce the size while maintaining good aberration correction, it is indispensable to use an aspheric surface, and at least the second lens group and the third lens group preferably each have one or more aspheric surfaces, In particular, in the second lens group, “both the most object-side surface and the most image-side surface are aspherical surfaces” is highly effective in correcting distortion and astigmatism that tend to increase with a wide angle. can get.

非球面レンズとしては、光学ガラスや光学プラスチックを成型したもの（ガラスモールド非球面、プラスチックモールド非球面）や、ガラスレンズの面上に薄い樹脂層を形成し、その表面を非球面としたもの（ハイブリッド非球面、レプリカ非球面等と称される）等を使用できる。勿論「ガラスレンズの面上に薄い樹脂層を形成し、その表面を非球面としたもの」は、非球面を形成された樹脂層と、この樹脂層を形成されたガラスレンズとを合わせて「１枚のレンズ」として数える。   As an aspherical lens, optical glass or optical plastic molded (glass molded aspherical surface, plastic molded aspherical surface), or a thin resin layer formed on the surface of the glass lens, the surface of which is aspherical ( Hybrid aspherical surfaces, replica aspherical surfaces, etc.) can be used. Of course, “the thin resin layer is formed on the surface of the glass lens and the surface thereof is aspherical” means that the aspherical resin layer is combined with the glass lens on which the resin layer is formed. Count as "one lens".

絞りの開放径は「変倍に係わらず一定とする」のが機構上簡略となって良いが、長焦点端の開放径短焦点端に比べて大きくすることにより変倍に伴うＦナンバの変化を小さくすることもできる。像面に到達する光量を減少させる必要があるときは、絞りを小径化しても良いが「絞り径を大きく変えることなくＮＤフィルタ等の挿入により光量を減少」させる方が回折現象による解像力の低下を防止できて好ましい。   The aperture diameter of the aperture may be "same regardless of zooming" because of its mechanism, but the F number changes with zooming by increasing the aperture diameter of the long focal point compared to the short focal point. Can be reduced. When it is necessary to reduce the amount of light that reaches the image plane, the aperture may be reduced in size, but reducing the amount of light by inserting an ND filter or the like without greatly changing the aperture diameter reduces the resolving power due to the diffraction phenomenon. Is preferable.

上記の如く、この発明のズームレンズは上記の如き構成により「広角端の半画角が３８度以上と十分に広画角でありながら４．５倍以上の変倍比を有し、小型でかつ４００万〜８００万画素以上の撮像素子に対応した解像力を有するズームレンズ」として実現可能である。また、この発明の情報装置は、この発明のズームレンズを「撮影用光学系として有する」ことにより小型で、性能の良い撮影機能を実現できる。   As described above, the zoom lens according to the present invention has a zoom ratio of 4.5 times or more while having a sufficiently wide angle of view with a half angle of view of 38 degrees or more at the wide angle end, and is small in size. In addition, it can be realized as a “zoom lens having a resolving power corresponding to an imaging device having 4 to 8 million pixels or more”. In addition, the information device of the present invention can realize a photographing function with a small size and good performance by “having as a photographing optical system” the zoom lens of the present invention.

以下、この発明のズームレンズの実施の形態として具体的な実施例を４例挙げる。
全実施例において最大像高は３．７０ｍｍである。
各実施例において、第４レンズ群の像面側に配設される「各種フィルタ（図１〜図４の図中に符号Ｆで示す。）」は、光学ローパスフィルタ・赤外カットフィルタ等の各種フィルタや、ＣＣＤセンサ等の撮像素子の「カバーガラス（シールガラス）」を想定している。 Hereinafter, four specific examples will be given as embodiments of the zoom lens according to the present invention.
In all examples, the maximum image height is 3.70 mm.
In each embodiment, “various filters (indicated by symbol F in FIGS. 1 to 4)” disposed on the image plane side of the fourth lens group are optical low-pass filters, infrared cut filters, and the like. A “cover glass (sealing glass)” of an image sensor such as various filters and a CCD sensor is assumed.

「長さの次元を持つ量」の単位は特に断らない限り「ｍｍ」である。
実施例４は「変倍に際して第４レンズ群を固定」した例であり、他の実施例は変倍に際して第２レンズ群を固定としている。なお、第２レンズ群の変位は、広角端から望遠端に向かって単調に像側へ移動しても良いし、実施例４のように「変倍途上での移動軌跡が像側に凸となる曲線を描く」ようにしても良い。 The unit of “quantity having a length dimension” is “mm” unless otherwise specified.
The fourth embodiment is an example in which the fourth lens group is fixed at the time of zooming, and the second lens group is fixed at the time of zooming in the other examples. The displacement of the second lens group may move monotonously from the wide-angle end to the telephoto end, or as in Example 4, “the movement locus during zooming is convex on the image side. It is also possible to draw a curve.

レンズの材質は、実施例１〜３の第１０レンズ（いずれも第４レンズ群）が光学プラスチックである他は全て光学ガラスとなっている。各実施例とも収差は十分に補正され、４００万〜８００万画素以上の受光素子に対応することが可能となっている。   The materials of the lenses are all optical glass except that the tenth lens of Examples 1 to 3 (all of the fourth lens group) is an optical plastic. In each embodiment, the aberration is sufficiently corrected, and it is possible to cope with a light receiving element having 4 to 8 million pixels or more.

実施例における記号の意味は以下の通りである。
ｆ：全系の焦点距離
Ｆ：Ｆナンバ
ω：半画角
Ｒ：曲率半径（非球面にあっては近軸曲率半径）
Ｄ：面間隔
Ｎｄ：屈折率
νｄ：アッベ数
Ｋ：非球面の円錐定数
Ａ４：４次の非球面係数
Ａ６：６次の非球面係数
Ａ８：８次の非球面係数
Ａ10：１０次の非球面係数
Ａ12：１２次の非球面係数
Ａ14：１４次の非球面係数
Ａ16：１６次の非球面係数
Ａ18：１８次の非球面係数 。 The meanings of the symbols in the examples are as follows.
f: focal length of entire system F: F number ω: half angle of view R: radius of curvature (paraxial radius of curvature for aspheric surfaces)
D: Surface spacing Nd: Refractive index νd: Abbe number K: Aspherical conic constant A4: Fourth-order aspheric coefficient A6: Sixth-order aspheric coefficient A8: Eighth-order aspheric coefficient A10: Tenth-order aspheric surface Coefficient A12: 12th-order aspheric coefficient A14: 14th-order aspheric coefficient A16: 16th-order aspheric coefficient A18: 18th-order aspheric coefficient

非球面形状は、近軸曲率半径の逆数（近軸曲率）：Ｃ、光軸からの高さ：Ｈ、円錐定数：Ｋ、上記各次数の非球面係数を用い、Ｘを光軸方向における非球面量をＸとして、周知の式：
Ｘ＝ＣＨ２/［１＋√｛１−（１＋Ｋ）Ｃ２Ｈ２｝］
＋Ａ4・Ｈ４＋Ａ6・Ｈ６＋Ａ8・Ｈ８＋Ａ10・Ｈ１０＋Ａ12・Ｈ１２＋Ａ14・Ｈ１４
＋Ａ16・Ｈ１６＋Ａ18・Ｈ１８
で表されるものであり、近軸曲率半径と円錐定数、非球面係数を与えて形状を特定する。 The aspherical shape uses the reciprocal of the paraxial radius of curvature (paraxial curvature): C, the height from the optical axis: H, the conic constant: K, and the non-spherical coefficient of each of the above orders. Let X be the spherical quantity, a well-known formula:
X = CH 2 / [1 + √ {1- (1 + K) C 2 H 2}]
+ A4 ・ H 4 + A6 ・ H 6 + A8 ・ H 8 + A10 ・ H 10 + A12 ・ H 12 + A14 ・ H 14
+ A16 · H 16 + A18 · H 18
The shape is specified by giving a paraxial radius of curvature, a conic constant, and an aspherical coefficient.

最初に挙げる実施例１は、請求項１記載のズームレンズの実施例である。   Example 1 given first is an example of the zoom lens according to claim 1.

ｆ＝４．７４〜３２．０１，Ｆ＝３．４６〜４．９５，ω＝３９．１６〜６．４９
面番号 Ｒ Ｄ Ｎｄ νｄ 備考
０１ ４２．２２３ １．００ １．９２２８６ １８．９０ 第１レンズ
０２ ２８．０２５ ３．３０ １．７７２５０ ４９．６０ 第２レンズ
０３ ２６４．３０２ ０．１０
０４ ２２．１３５ ２．５０ １．４９７００ ８１．６０ 第３レンズ
０５ ４２．３９０ 可変（Ａ）
０６＊ ５１．７５３ ０．８４ １．８０４００ ４６．６０ 第４レンズ
０７ ４．２７６ １．９７
０８ ２０．４９４ ２．４５ １．７６１８２ ２６．５０ 第５レンズ
０９ −７．３４３ ０．７４ １．８３４８１ ４２．７０ 第６レンズ
１０＊ ８９．７４０ 可変（Ｂ）
１１ 絞り 可変（Ｃ）
１２＊ ８．３３３ ３．１１ １．５８９１３ ６１．１５ 第７レンズ
１３＊ −１０．０００ ０．１０
１４ １３．０１１ ２．５１ １．８０４００ ４６．６０ 第８レンズ
１５ −６．８３５ ０．８０ １．７１７３６ ２９．５０ 第９レンズ
１６ ５．０７３ 可変（Ｄ）
１７＊ １２．５００ ２．１１ １．５２４７０ ５６．２０ 第１０レンズ
１８ −３５．５８８ 可変（Ｅ）
１９ ∞ ０．９０ １．５１６８０ ６４．２０ 各種フィルタ
２０ ∞
なお、上の表記に於いて「＊印」を付した面番号のレンズ面が非球面である。他の実施例においても同様である。 f = 4.74-32.01, F = 3.46-4.95, ω = 39.16-6.49
Surface number R D Nd νd Remarks 01 42.223 1.00 1.92286 18.90 First lens 02 28.025 3.30 1.77250 49.60 Second lens 03 264.302 0.10
04 22.135 2.50 1.49700 81.60 Third lens 05 42.390 Variable (A)
06 * 51.753 0.84 1.80400 46.60 Fourth lens 07 4.276 1.97
08 20.494 2.45 1.76182 26.50 5th lens 09 -7.343 0.74 1.83481 42.70 6th lens 10 * 89.740 Variable (B)
11 Aperture variable (C)
12 * 8.333 3.11 1.58913 61.15 7th lens 13 * -10.000 0.10
14 13.011 2.51 1.80400 46.60 8th lens 15 -6.835 0.80 1.71736 29.50 9th lens 16 5.073 Variable (D)
17 * 12.500 2.11 1.52470 56.20 10th lens 18 -35.588 Variable (E)
19 ∞ 0.90 1.51680 64.20 Various filters 20 ∞
In the above notation, the lens surface with the surface number marked with “*” is an aspherical surface. The same applies to other embodiments.

非球面
第６面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ９．２８２９９×１０−５，Ａ６＝ １．０３８５０×１０−５，
Ａ８＝−２．１６４４６×１０−６，Ａ１０＝ １．６１２９５×１０−７
Ａ１２＝−５．１１８４６×１０−９，Ａ１４＝ ２．４７５１０×１０−１１，
Ａ１６＝ ２．０９４３８×１０−１２，Ａ１８＝−３．３５０４９×１０−１４
第１０面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−５．３６６２１×１０−４，Ａ６＝−２．０９７３２×１０−５，
Ａ８＝ １．５７５１７×１０−６，Ａ１０＝−１．４０２９０×１０−７
第１２面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−５．８３９５８×１０−４，Ａ６＝−２．９４６４４×１０−６，
Ａ８＝ １．５６０９２×１０−６，Ａ１０＝−１．２９０２３×１０−７
第１３面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ３．９３２９８×１０−４，Ａ６＝−９．４８８５０×１０−６，
Ａ８＝ ２．０３６９２×１０−６，Ａ１０＝−１．２１１１８×１０−７
第１７面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−４．６２９６８×１０−５，Ａ６＝ １．１８４９１×１０−５，
Ａ８＝−５．９９１５６×１０−７，Ａ１０＝ １．２６１６３×１０−８ 。 Aspheric surface 6th surface K = 0.0,
A4 = 9.28299 × 10 −5 , A6 = 1.03850 × 10 −5 ,
A8 = −2.16466 × 10 −6 , A10 = 1.61295 × 10 −7
A12 = −5.111846 × 10 −9 , A14 = 2.474510 × 10 −11 ,
A16 = 2.09438 × 10 −12 , A18 = −3.335049 × 10 −14
10th surface K = 0.0,
A4 = −5.363621 × 10 −4 , A6 = −2.09732 × 10 −5 ,
A8 = 1.57517 × 10 −6 , A10 = −1.40290 × 10 −7
Twelfth surface K = 0.0,
A4 = −5.83958 × 10 −4 , A6 = −2.94644 × 10 −6 ,
A8 = 1.56092 × 10 −6 , A10 = −1.29023 × 10 −7
13th surface K = 0.0,
A4 = 3.99398 × 10 −4 , A6 = −9.48850 × 10 −6 ,
A8 = 2.03692 × 10 −6 , A10 = −1.21118 × 10 −7
17th surface K = 0.0,
A4 = −4.62968 × 10 −5 , A6 = 1.18491 × 10 −5 ,
A8 = −5.9156 × 10 −7 , A10 = 1.26163 × 10 −8 .

可変間隔
短焦点端 中間焦点距離 長焦点端
ｆ＝４．７３７ ｆ＝１２．３１３ ｆ＝３２．０１２
Ａ ０．６００ １０．６８３ １９．６２０
Ｂ ６．９８０ ３．３５４ １．２００
Ｃ ４．３０２ ２．７５０ １．０００
Ｄ ２．０７７ ８．０３１ １２．４２５
Ｅ ３．８３４ ３．０２０ ２．４８１ 。 Variable interval Short focal end Intermediate focal length Long focal end f = 4.737 f = 12.313 f = 32.012
A 0.600 10.0.683 19.620
B 6.980 3.354 1.200
C 4.302 2.750 1.000
D 2.077 8.031 12.425
E 3.834 3.020 2.481.

条件のパラメータの値
ｒ４Ｆ／ｆｗ＝２．６４
｜ｒ３Ｒ｜／ｆｗ＝１．０７
Ｘ１／ｆＴ＝０．５９１
Ｘ３／ｆＴ＝０．２８１
｜ｆ２｜／ｆ３＝０．７１３
ｆ１／ｆＷ＝８．５５
ｄｓｗ／ｆＴ＝０．１３４
ｍ４Ｔ＝０．７２５
ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＝１．１１６
図１に実施例１のズームレンズの広角端（上段図）、中間焦点距離（中段図）、望遠端（下段図）のレンズ群配置を示す。また、図５、図６、図７に順次、実施例１の短焦点端（広角端）、中間焦点距離、長焦点端（望遠端）における収差図を示す。なお、球面収差の図中の破線は正弦条件、非点収差の図中の実線はサジタル、破線はメリディオナルをそれぞれ表す。 Condition parameter value r4F / fw = 2.64
| R3R | /fw=1.07
X1 / fT = 0.591
X3 / fT = 0.281
| F2 | /f3=0.713
f1 / fW = 8.55
dsw / fT = 0.134
m4T = 0.725
m4T / m4W = 1.116
FIG. 1 shows the lens group arrangement of the zoom lens of Example 1 at the wide-angle end (upper diagram), the intermediate focal length (middle diagram), and the telephoto end (lower diagram). FIG. 5, FIG. 6, and FIG. 7 sequentially show aberration diagrams at the short focal end (wide angle end), the intermediate focal length, and the long focal end (telephoto end) of Example 1. The broken line in the spherical aberration diagram represents the sine condition, the solid line in the astigmatism diagram represents the sagittal, and the broken line represents the meridional.

以下に挙げる実施例２〜４は何れも、請求項２記載のズームレンズの実施例である。 Examples 2 to 4 described below are examples of the zoom lens according to claim 2 .

ｆ＝４．７４〜３１．８８，Ｆ＝３．４９〜５．０２，ω＝３９．２０〜６．５０
面番号 Ｒ Ｄ Ｎｄ νｄ 備考
０１ ３５．９５１ １．００ １．８４６６６ ２３．７８ 第１レンズ
０２ ２２．８３４ ３．４４ １．４９７００ ８１．５４ 第２レンズ
０３ ９２．４０７ ０．１０
０４ ２６．５０７ ２．５８ １．８０４００ ４６．５７ 第３レンズ
０５ ７９．５４１ 可変（Ａ）
０６＊ ３７．７２４ ０．８４ １．８０４００ ４６．５７ 第４レンズ
０７ ４．３５５ ２．３１
０８ ４８．７９９ ２．５１ １．７６１８２ ２６．５２ 第５レンズ
０９ −６．５６８ ０．７４ １．８３４８１ ４２．７１ 第６レンズ
１０＊ −９６．３１７ 可変（Ｂ）
１１ 絞り 可変（Ｃ）
１２＊ ７．７９６ ２．８５ １．５８９１３ ６１．１５ 第７レンズ
１３＊ −１０．１９５ ０．１０
１４ １１．７４６ ２．１６ １．７７２５０ ４９．６０ 第８レンズ
１５ −８．４７９ ０．８０ １．７１７３６ ２９．５２ 第９レンズ
１６ ４．８４９ 可変（Ｄ）
１７＊ １３．６００ ２．２８ １．５２４７０ ５６．２０ 第１０レンズ
１８＊ −２９．１２９ 可変（Ｅ）
１９ ∞ ０．８０ １．５１６８０ ６４．２０ 各種フィルタ
２０ ∞ 。 f = 4.74 to 31.88, F = 3.49 to 5.02, ω = 39.20 to 6.50
Surface number R D Nd νd Remarks 01 35.951 1.00 1.84666 23.78 First lens 02 22.834 3.44 1.49700 81.54 Second lens 03 92.407 0.10
04 26.507 2.58 1.80400 46.57 Third lens 05 79.541 Variable (A)
06 * 37.724 0.84 1.80400 46.57 Fourth lens 07 4.355 2.31
08 48.799 2.51 1.76182 26.52 5th lens 09-6.568 0.74 1.83481 42.71 6th lens 10 *-96.317 Variable (B)
11 Aperture variable (C)
12 * 7.796 2.85 1.58913 61.15 7th lens 13 * -10.195 0.10
14 11.746 2.16 1.77250 49.60 8th lens 15 -8.479 0.80 1.71736 29.52 9th lens 16 4.849 Variable (D)
17 * 13.600 2.28 1.52470 56.20 10th lens 18 * -29.129 Variable (E)
19 ∞ 0.80 1.51680 64.20 Various filters 20 ∞.

非球面
第６面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ８．９９６８０×１０−５，Ａ６＝ １．１７３８５×１０−５，
Ａ８＝−２．２８１７４×１０−６，Ａ１０＝ １．６１７９７×１０−７
Ａ１２＝−４．８７８６９×１０−９，Ａ１４＝ ２．４９０２３×１０−１１，
Ａ１６＝ １．６６８６５×１０−１２，Ａ１８＝−２．５５１５３×１０−１４
第１０面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−４．１７８１９×１０−４，Ａ６＝−１．８５５１６×１０−５，
Ａ８＝ １．７３５３６×１０−６，Ａ１０＝−１．０９８９８×１０−７
第１２面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−６．５２１６１×１０−４，Ａ６＝−１．６４７３１×１０−５，
Ａ８＝ ５．０８３１６×１０−６，Ａ１０＝−４．４７６０２×１０−７
第１３面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ３．０４９３２×１０−４，Ａ６＝−１．８４２８６×１０−５，
Ａ８＝ ３．７５６３２×１０−６，Ａ１０＝−２．６９０２７×１０−７
第１７面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ６．３６１８１×１０−５，Ａ６＝−２．０３６９１×１０−５，
Ａ８＝−３．１４８７５×１０−７，Ａ１０＝−７．８９９８３×１０−９
第１８面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ２．６３１９５×１０−４，Ａ６＝−４．０１８２９×１０−５ 。 Aspheric surface 6th surface K = 0.0,
A4 = 8.999680 × 10 −5 , A6 = 1.17385 × 10 −5 ,
A8 = −2.828174 × 10 −6 , A10 = 1.61797 × 10 −7
A12 = −4.887869 × 10 −9 , A14 = 2.49023 × 10 −11 ,
A16 = 1.66865 × 10 −12 , A18 = −2.55153 × 10 −14
10th surface K = 0.0,
A4 = −4.17819 × 10 −4 , A6 = −1.855516 × 10 −5 ,
A8 = 1.73536 × 10 −6 , A10 = −1.09898 × 10 −7
Twelfth surface K = 0.0,
A4 = −6.521161 × 10 −4 , A6 = −1.664731 × 10 −5 ,
A8 = 5.08316 × 10 −6 , A10 = −4.47602 × 10 −7
13th surface K = 0.0,
A4 = 3.04932 × 10 −4 , A6 = −1.84286 × 10 −5 ,
A8 = 3.75632 × 10 −6 , A10 = −2.669027 × 10 −7
17th surface K = 0.0,
A4 = 6.36181 × 10 −5 , A6 = −2.03691 × 10 −5 ,
A8 = −3.18485 × 10 −7 , A10 = −7.89983 × 10 −9
18th surface K = 0.0,
A4 = 2.63195 × 10 −4 , A6 = −4.01829 × 10 −5 .

可変間隔
短焦点端 中間焦点距離 長焦点端
ｆ＝４．７４０ ｆ＝１２．３１３ ｆ＝３１．８８３
Ａ ０．６００ １０．８６１ ２１．２００
Ｂ ７．９５５ ３．４２０ １．１５０
Ｃ ３．４００ ２．３７４ ０．７５０
Ｄ ２．７４５ ９．２９１ １３．５５４
Ｅ ３．６９３ ２．７０６ ２．２８５ 。 Variable interval
Short focal end Intermediate focal length Long focal end f = 4.740 f = 12.313 f = 31.883
A 0.600 10.861 21.200
B 7.955 3.420 1.150
C 3.400 2.374 0.750
D 2.745 9.291 13.554
E 3.693 2.706 2.285.

条件のパラメータの値
ｒ４Ｆ／ｆｗ＝２．８６
｜ｒ３Ｒ｜／ｆｗ＝１．０２
（Ｎ４−１）Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)／Ｙ’ｍａｘ＝−０．００３３１
{(Ｎ４−１)Ｘ４Ｏ（Ｈ０．８）＋（１−Ｎ４）Ｘ４Ｉ(Ｈ０．８)}／Ｙ’ｍａｘ
＝ ０．０００１
Ｘ１／ｆＴ＝０．６４６
Ｘ３／ｆＴ＝０．２９７
｜ｆ２｜／ｆ３＝０．７３３
ｆ１／ｆＷ＝９．０７
ｄｓｗ／ｆＴ＝０．１０７
ｍ４Ｔ＝０．７４２
ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＝１．１１８
図２に実施例２のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端のレンズ群配置を図１に倣って示す。また、図８、図９、図１０に順次、実施例２の短焦点端（広角端）、中間焦点距離、長焦点端（望遠端）における収差図を示す。 Condition parameter value r4F / fw = 2.86
| R3R | /fw=1.02
(N4-1) X 4 O (H 0.8 ) /Y′max=−0.00331
{(N4-1) X 4O (H 0.8 ) + (1-N4) X 4I (H 0.8 )} / Y′max
= 0.0001
X1 / fT = 0.646
X3 / fT = 0.297
| F2 | /f3=0.733
f1 / fW = 9.07
dsw / fT = 0.107
m4T = 0.742
m4T / m4W = 1.118
FIG. 2 shows the arrangement of the lens groups at the wide-angle end, intermediate focal length, and telephoto end of the zoom lens according to the second embodiment, following FIG. FIG. 8, FIG. 9, and FIG. 10 sequentially show aberration diagrams at the short focal end (wide angle end), the intermediate focal length, and the long focal end (telephoto end) of Example 2.

ｆ＝４．７４〜３１．９２，Ｆ＝３．４１〜４．９６，ω＝３９．２１〜６．５０
面番号 Ｒ Ｄ Ｎｄ νｄ 備考
０１ ４１．８５５ １．００ １．９２２８６ １８．９０ 第１レンズ
０２ ２５．７５３ ３．５６ １．４９７００ ８１．５４ 第２レンズ
０３ １９０．９８４ ０．１０
０４ ２６．２８６ ２．６０ １．８０１００ ３４．９７ 第３レンズ
０５ ７９．４０７ 可変（Ａ）
０６＊ ４９．６９０ ０．８４ １．８０４００ ４６．５７ 第４レンズ
０７ ４．４２５ ２．１６
０８ ３１．４６１ ２．５６ １．７６１８２ ２６．５２ 第５レンズ
０９ −６．７２９ ０．７４ １．８３４８１ ４２．７１ 第６レンズ
１０＊ −１９２．９１９ 可変（Ｂ）
１１ 絞り 可変（Ｃ）
１２＊ ８．３３３ ３．２４ １．５８９１３ ６１．１５ 第７レンズ
１３＊ −９．７５０ ０．１０
１４ １２．８６６ ２．３０ １．７７２５０ ４９．６０ 第８レンズ
１５ −６．８６０ ０．９２ １．６９８９５ ３０．１３ 第９レンズ
１６ ４．８８３ 可変（Ｄ）
１７＊ １４．０００ ２．２４ １．５２４７０ ５６．２０ 第１０レンズ
１８＊ −２７．４２９ 可変（Ｅ）
１９ ∞ ０．８０ １．５１６８０ ６４．２０ 各種フィルタ
２０ ∞ 。 f = 4.74 to 31.92, F = 3.41 to 4.96, ω = 39.21 to 6.50
Surface number R D Nd νd Remarks 01 41.855 1.00 1.92286 18.90 First lens 02 25.753 3.56 1.49700 81.54 Second lens 03 190.984 0.10
04 26.286 2.60 1.80100 34.97 Third lens 05 79.407 Variable (A)
06 * 49.690 0.84 1.80400 46.57 Fourth lens 07 4.425 2.16
08 31.461 2.56 1.76182 26.52 5th lens 09 -6.729 0.74 1.83481 42.71 6th lens 10 * -192.919 Variable (B)
11 Aperture variable (C)
12 * 8.333 3.24 1.58913 61.15 7th lens 13 * -9.750 0.10
14 12.866 2.30 1.77250 49.60 8th lens 15 -6.860 0.92 1.69895 30.13 9th lens 16 4.883 Variable (D)
17 * 14.000 2.24 1.52470 56.20 10th lens 18 * -27.429 Variable (E)
19 ∞ 0.80 1.51680 64.20 Various filters 20 ∞.

非球面
第６面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ １．３５１０６×１０−４，Ａ６＝ ７．１３５０９×１０−６，
Ａ８＝−２．０３６８２×１０−６，Ａ１０＝ １．５８３２１×１０−７
Ａ１２＝−４．９８９５７×１０−９，Ａ１４＝ ２．２６５４５×１０−１１，
Ａ１６＝ １．９８６３０×１０−１２，Ａ１８＝−３．０６８３６×１０−１４
第１０面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−４．４０１８７×１０−４，Ａ６＝−１．４８１４４×１０−５，
Ａ８＝ １．１８２７１×１０−６，Ａ１０＝−９．１３７５７×１０−８
第１２面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−７．３６３５７×１０−４，Ａ６＝ ２．５６１３７×１０−６，
Ａ８＝ ６．１０９３２×１０−７，Ａ１０＝−１．１３５９６×１０−７
第１３面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ２．２５２９４×１０−４，Ａ６＝−９．５４５７４×１０−７，
Ａ８＝ ６．２４３２２×１０−７，Ａ１０＝−８．３３１８３×１０−８
第１７面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ １．３２８０８×１０−４，Ａ６＝−１．９３９６５×１０−５，
Ａ８＝−１．１３１８２×１０−７，Ａ１０＝−９．６８０４１×１０−９
第１８面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ２．７６７２４×１０−４，Ａ６＝−３．５４９８６×１０−５ 。 Aspherical
6th surface K = 0.0,
A4 = 1.35106 × 10 −4 , A6 = 7.13509 × 10 −6 ,
A8 = −2.03682 × 10 −6 , A10 = 1.58321 × 10 −7
A12 = −4.998957 × 10 −9 , A14 = 2.265545 × 10 −11 ,
A16 = 1.98630 × 10 −12 , A18 = −3.06836 × 10 −14
10th surface K = 0.0,
A4 = −4.4187 × 10 −4 , A6 = −1.48144 × 10 −5 ,
A8 = 1.18271 × 10 −6 , A10 = −9.13757 × 10 −8
Twelfth surface K = 0.0,
A4 = −7.336357 × 10 −4 , A6 = 2.56137 × 10 −6 ,
A8 = 6.10932 × 10 −7 , A10 = −1.13596 × 10 −7
13th surface K = 0.0,
A4 = 2.25294 × 10 −4 , A6 = −9.55454 × 10 −7 ,
A8 = 6.224322 × 10 −7 , A10 = −8.333183 × 10 −8
17th surface K = 0.0,
A4 = 1.32808 × 10 −4 , A6 = −1.93965 × 10 −5 ,
A8 = −1.13182 × 10 −7 , A10 = −9.68041 × 10 −9
18th surface K = 0.0,
A4 = 2.77624 × 10 −4 , A6 = −3.54986 × 10 −5 .

可変間隔
短焦点端 中間焦点距離 長焦点端
ｆ＝４．７３８ ｆ＝１２．３１６ ｆ＝３１．９１７
Ａ ０．６６７ １１．１８５ ２１．２００
Ｂ ７．７３９ ２．７８４ １．１５０
Ｃ ３．４４７ ２．９１４ ０．７５０
Ｄ ２．０００ ８．４２４ １３．１５２
Ｅ ３．９８６ ３．０２８ ２．０７２ 。 Variable interval Short focal end Intermediate focal length Long focal end f = 4.738 f = 12.316 f = 31.917
A 0.667 11.185 21.200
B 7.739 2.784 1.150
C 3.447 2.914 0.750
D 2.000 8.424 13.152
E 3.986 3.028 2.072.

条件のパラメータの値
ｒ４Ｆ／ｆｗ＝２．９５
｜ｒ３Ｒ｜／ｆｗ＝１．０３
（Ｎ４−１）Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)／Ｙ’ｍａｘ＝−０．００１６６
{(Ｎ４−１)Ｘ４Ｏ（Ｈ０．８）＋（１−Ｎ４）Ｘ４Ｉ(Ｈ０．８)}／Ｙ’ｍａｘ
＝０．０００３２
Ｘ１／ｆＴ＝０．６４３
Ｘ３／ｆＴ＝０．２９１
｜ｆ２｜／ｆ３＝０．７４３
ｆ１／ｆＷ＝８．９８
ｄｓｗ／ｆＴ＝０．１０８
ｍ４Ｔ＝０．７５６
ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＝１．１６４
図３に実施例３のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端のレンズ群配置を図１に倣って示す。また、図１１、図１２、図１３に順次、実施例３の短焦点端（広角端）、中間焦点距離、長焦点端（望遠端）における収差図を示す。 Condition parameter value r4F / fw = 2.95
| R3R | /fw=1.03
(N4-1) X 4 O (H 0.8 ) /Y′max=−0.00166
{(N4-1) X 4O (H 0.8 ) + (1-N4) X 4I (H 0.8 )} / Y′max
= 0.00032
X1 / fT = 0.543
X3 / fT = 0.291
| F2 | /f3=0.743
f1 / fW = 8.98
dsw / fT = 0.108
m4T = 0.756
m4T / m4W = 1.164
FIG. 3 shows the arrangement of lens groups at the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end of the zoom lens according to the third embodiment, similar to FIG. FIG. 11, FIG. 12, and FIG. 13 sequentially show aberration diagrams of the third embodiment at the short focal end (wide angle end), the intermediate focal length, and the long focal end (telephoto end).

ｆ＝４．７４〜２１．５３，Ｆ＝３．４４〜５．０３，ω＝３９．１５〜９．５７
面番号 Ｒ Ｄ Ｎｄ νｄ 備考
０１ ２１．７５０ ０．９０ １．９２２８６ ２０．８８ 第１レンズ
０２ １３．５６０ ４．０７ １．７２３４２ ３７．９９ 第２レンズ
０３ １３４．９２２ 可変（Ａ）
０４＊ ５９．８１２ ０．７９ １．８３５００ ４２．９８ 第３レンズ
０５ ４．４０６ ２．０４
０６ ２１．０２６ ２．１８ １．７６１８２ ２６．６１ 第４レンズ
０７ −８．２６１ ０．６４ １．８３５００ ４２．９８ 第５レンズ
０８＊ −１７７８．２９０ 可変（Ｂ）
０９ 絞り 可変（Ｃ）
１０＊ ７．０８６ ２．５８ １．５８９１３ ６１．２５ 第６レンズ
１１＊ −９．８４３ ０．１０
１２ １１．４８９ ２．１５ １．７５５００ ５２．３２ 第７レンズ
１３ −７．０５０ ０．８０ １．６８８９３ ３１．１６ 第８レンズ
１４ ４．２８１ 可変（Ｄ）
１５＊ １２．０００ １．８７ １．５８９１３ ６１．２５ 第９レンズ
１６＊ −５４．２８１ 可変（Ｅ）
１７ ∞ ０．９０ １．５１６８０ ６４．２０ 各種フィルタ
１８ ∞ 。 f = 4.74-21.53, F = 3.44-5.03, ω = 39.15-9.57
Surface number RD Nd νd Remarks 01 21.750 0.90 1.92286 20.88 First lens 02 13.560 4.07 1.72342 37.99 Second lens 03 134.922 Variable (A)
04 * 59.812 0.79 1.83500 42.98 Third lens 05 4.406 2.04
06 21.026 2.18 1.76182 26.61 4th lens 07 -8.261 0.64 1.83500 42.98 5th lens 08 * -1778.290 Variable (B)
09 Aperture variable (C)
10 * 7.086 2.58 1.58913 61.25 6th lens 11 * -9.843 0.10
12 11.487 2.15 1.75500 52.32 7th lens 13 -7.050 0.80 1.688893 31.16 8th lens 14 4.281 Variable (D)
15 * 12.000 1.87 1.58913 61.25 9th lens 16 * -54.281 Variable (E)
17 ∞ 0.90 1.51680 64.20 Various filters 18 ∞.

非球面
第４面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ １．８０６０１×１０−４，Ａ６＝−４．１５７７６×１０−６，
Ａ８＝ ６．０７９４６×１０−８，Ａ１０＝−５．５４８９５×１０−１０
第８面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−４．６５５６７×１０−４，Ａ６＝−１．０１３７１×１０−５，
Ａ８＝−１．７６９８１×１０−７，Ａ１０＝−４．２６６６８×１０−８
第１０面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝−８．５９１５７×１０−４，Ａ６＝ １．１４８６６×１０−６，
Ａ８＝ ４．４３２３５×１０−７，Ａ１０＝−１．５２１９４×１０−７
第１１面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ３．４２６２７×１０−４，Ａ６＝−８．２２６７１×１０−６，
Ａ８＝ １．６３７３３×１０−６，Ａ１０＝−１．９７２９５×１０−７
第１５面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ９．６４２２５×１０−５，Ａ６＝−１．０２０７６×１０−５，
Ａ８＝−４．４０２３９×１０−８，Ａ１０＝−６．１６９５５×１０−９
第１６面
Ｋ＝ ０．０，
Ａ４＝ ２．１６７３０×１０−４，Ａ６＝−２．２７６３３×１０−５ 。 Aspherical surface 4th surface K = 0.0,
A4 = 1.80601 × 10 −4 , A6 = −4.17776 × 10 −6 ,
A8 = 6.07946 × 10 −8 , A10 = −5.554895 × 10 −10
8th surface K = 0.0,
A4 = −4.66557 × 10 −4 , A6 = −1.01371 × 10 −5 ,
A8 = −1.76981 × 10 −7 , A10 = −2.6668 × 10 −8
10th surface K = 0.0,
A4 = −8.559157 × 10 −4 , A6 = 1.14866 × 10 −6 ,
A8 = 4.432235 × 10 −7 , A10 = −1.52194 × 10 −7
11th surface K = 0.0,
A4 = 3.442627 × 10 −4 , A6 = −8.22671 × 10 −6 ,
A8 = 1.63733 × 10 −6 , A10 = −1.97295 × 10 −7
15th surface K = 0.0,
A4 = 9.664225 × 10 −5 , A6 = −1.02076 × 10 −5 ,
A8 = −4.423939 × 10 −8 , A10 = −6.16955 × 10 −9
16th surface K = 0.0,
A4 = 2.16730 × 10 −4 , A6 = −2.27633 × 10 −5 .

可変間隔
短焦点端 中間焦点距離 長焦点端
ｆ＝４．７４１ ｆ＝１０．１０６ ｆ＝２１．５３１
Ａ ０．８５５ ８．４２７ １５．１４２
Ｂ ８．３５１ ２．９１４ １．２００
Ｃ ３．０５２ ２．９４８ １．０００
Ｄ ３．２４７ ６．９７５ １２．１６０
Ｅ ２．６８０ ２．６８０ ２．６８０ 。 Variable interval
Short focal end Intermediate focal length Long focal end f = 4.741 f = 10.106 f = 21.531
A 0.855 8.427 15.142
B 8.351 2.914 1.200
C 3.052 2.948 1.000
D 3.247 6.975 12.160
E 2.680 2.680 2.680.

条件のパラメータの値
ｒ４Ｆ／ｆｗ＝２．５３
｜ｒ３Ｒ｜／ｆｗ＝０．９０３
（Ｎ４−１）Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)／Ｙ’ｍａｘ＝−０．０００６０
{(Ｎ４−１)Ｘ４Ｏ(Ｈ０．８)＋（１−Ｎ４）Ｘ４Ｉ(Ｈ０．８)}）／Ｙ’ｍａｘ
＝０．０００１３
Ｘ１／ｆＴ＝０．６５０
Ｘ３／ｆＴ＝０．４１４
｜ｆ２｜／ｆ３＝０．８１３
ｆ１／ｆＷ＝９．１３
ｄｓｗ／ｆＴ＝０．１４２
ｍ４Ｔ＝０．７０２
ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＝１．０（変倍時第４レンズ群固定）
図４に実施例４のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端のレンズ群配置を図１に倣って示す。また、図１４、図１５、図１６に順次、実施例４の端焦点端（広角端）、中間焦点距離、長焦点端（望遠端）における収差図を示す。 Condition parameter value r4F / fw = 2.53
| R3R | /fw=0.903
(N4-1) X 4 O (H 0.8 ) /Y′max=−0.00060
{(N4-1) X 4O (H 0.8 ) + (1-N4) X 4I (H 0.8 )}) / Y′max
= 0.00013
X1 / fT = 0.650
X3 / fT = 0.414
| F2 | /f3=0.814
f1 / fW = 9.13
dsw / fT = 0.142
m4T = 0.702
m4T / m4W = 1.0 (Fixed fourth lens group at zooming)
FIG. 4 shows the arrangement of lens groups at the wide-angle end, the intermediate focal length, and the telephoto end of the zoom lens according to the fourth embodiment, following FIG. FIG. 14, FIG. 15, and FIG. 16 sequentially show aberration diagrams at the end focal end (wide angle end), the intermediate focal length, and the long focal end (telephoto end) of Example 4.

なお、各実施例のレンズ群配置を示す図１〜図４において、図の左方が物体側であり、符号Ｉは第１レンズ群、符号ＩＩは第２レンズ群、符号Ｓは開口絞り、符号ＩＩＩは第３レンズ群、ＩＶは第４レンズ群を示す。   In FIGS. 1 to 4 showing the lens group arrangement of each embodiment, the left side of the figure is the object side, the symbol I is the first lens group, the symbol II is the second lens group, the symbol S is the aperture stop, Reference numeral III denotes a third lens group, and IV denotes a fourth lens group.

最後に、図１７および図１８を参照して、情報装置の実施の１形態を説明する。
この実施の形態において、情報装置は「携帯情報端末装置」として実施されている。 Finally, an embodiment of the information device will be described with reference to FIGS.
In this embodiment, the information device is implemented as a “portable information terminal device”.

図１７、図１８に示すように、携帯情報端末装置３０は撮影レンズ３１と撮像素子である受光素子（エリアセンサ）４５を有し、撮影レンズ３１による「撮影対象物の像」を受光素子４５上に結像させて受光素子４５により読み取るように構成されている。   As shown in FIGS. 17 and 18, the portable information terminal device 30 includes a photographic lens 31 and a light receiving element (area sensor) 45 that is an imaging element, and receives a “photographing object image” by the photographic lens 31. An image is formed above and read by the light receiving element 45.

撮影レンズ３１としては請求項１〜１２の任意の１に記載されたもの、具体的には、例えば上記実施例１〜４のうちの何れかが用いられる。また、受光素子４５としては、画素数：４００万〜８００万画素以上のもの、例えば、受光領域の対角長：９．１ｍｍ、画素ピッチ：２．３５μｍ、画素数：略７００万画素のＣＣＤエリアセンサや、受光領域の対角長：９．１ｍｍ、画素ピッチ：２μｍ、画素数：略１０００万画素のＣＣＤエリアセンサ等を使用できる。
As the photographic lens 31, one described in any one of claims 1 to 12, specifically, for example, any one of the first to fourth embodiments is used. The light receiving element 45 has a pixel number of 4 million to 8 million pixels or more, for example, a CCD having a light receiving area diagonal length of 9.1 mm, a pixel pitch of 2.35 μm, and a pixel number of about 7 million pixels An area sensor or a CCD area sensor having a diagonal length of the light receiving area of 9.1 mm, a pixel pitch of 2 μm, and a number of pixels of approximately 10 million pixels can be used.

図１８に示すように、受光素子４５からの出力は中央演算装置４０の制御を受ける信号処理装置４２によって処理されてデジタル情報に変換される。信号処理装置４２によってデジタル化された画像情報は、中央演算装置４０の制御を受ける画像処理装置４１において所定の画像処理を受けた後、半導体メモリ４４に記録される。液晶モニタ３８には「撮影中の画像」を表示することもできるし、「半導体メモリ４４に記録されている画像」を表示することもできる。また、半導体メモリ４４に記録した画像は通信カード４３等を使用して外部へ送信することも可能である。   As shown in FIG. 18, the output from the light receiving element 45 is processed by the signal processing device 42 under the control of the central processing unit 40 and converted into digital information. The image information digitized by the signal processing device 42 is recorded in the semiconductor memory 44 after undergoing predetermined image processing in the image processing device 41 under the control of the central processing unit 40. The “monitored image” can be displayed on the liquid crystal monitor 38, and the “image recorded in the semiconductor memory 44” can also be displayed. The image recorded in the semiconductor memory 44 can be transmitted to the outside using the communication card 43 or the like.

図１７（ａ）に示すように、撮影レンズ３１は装置携帯時には「沈胴状態」にあり、ユーザが電源スイッチ３６を操作して電源を入れると図１７（ｂ）に示すように、鏡胴が繰り出される。このとき、鏡胴内部でズームレンズの各群は、例えば「短焦点端の配置」となっており、ズームレバー３４を操作することで各群の配置が変化し、長焦点端への変倍を行うことができる。このとき、ファインダ３３も撮影レンズ３１の画角の変化に連動して変倍する。   As shown in FIG. 17A, the taking lens 31 is in the “collapsed state” when the apparatus is carried. When the user operates the power switch 36 to turn on the power, as shown in FIG. It is paid out. At this time, each group of the zoom lens in the lens barrel is, for example, “arrangement of the short focal point”, and the arrangement of each group is changed by operating the zoom lever 34, and zooming to the long focal point is performed. It can be performed. At this time, the viewfinder 33 also zooms in conjunction with the change in the angle of view of the photographic lens 31.

シャッタボタン３５の半押しによりフォーカシングがなされる。フォーカシングは、実施例１〜４のズームレンズを用いる場合、第２レンズ群または第４レンズ群の移動、もしくは、受光素子４５の移動によって行うことができる。シャッタボタン３５をさらに押し込むと撮影がなされ、その後は既述の処理がなされる。   Focusing is performed by half-pressing the shutter button 35. When the zoom lenses of Examples 1 to 4 are used, focusing can be performed by moving the second lens group or the fourth lens group or moving the light receiving element 45. When the shutter button 35 is further pressed, shooting is performed, and thereafter, the processing described above is performed.

半導体メモリ４４に記録した画像を液晶モニタ３８に表示したり、通信カード４３等を使用して外部へ送信したりする際は操作ボタン３７の走査により行う。半導体メモリ４４および通信カード等４３は、それぞれ専用または汎用のスロット３９Ａ、３９Ｂに挿入して使用される。   When the image recorded in the semiconductor memory 44 is displayed on the liquid crystal monitor 38 or transmitted to the outside using the communication card 43 or the like, the operation button 37 is scanned. The semiconductor memory 44 and the communication card 43 are inserted into dedicated or general-purpose slots 39A and 39B, respectively.

なお、撮影レンズ３１が沈胴状態にあるとき、ズームレンズの各群は必ずしも光軸上に並んでいなくても良く、例えば、第３レンズ群が光軸上から退避して「他のレンズ群と並列に収納」されるような機構とすれば情報装置のさらなる薄型化を実現できる。   When the photographic lens 31 is in the retracted state, the zoom lens groups do not necessarily have to be aligned on the optical axis. For example, the third lens group is retracted from the optical axis and the “other lens group” If the mechanism is “stored in parallel”, the information device can be made thinner.

以上に説明したような携帯情報端末装置には実施例１〜４のズームレンズを撮影レンズ３１として使用することができ、４００万画素〜８００万画素以上のクラスの受光素子を使用した高画質で小型の携帯情報端末装置を実現できる。   In the portable information terminal device as described above, the zoom lens according to the first to fourth embodiments can be used as the photographing lens 31, and the image quality is improved by using a light receiving element of a class of 4 million pixels to 8 million pixels or more. A small portable information terminal device can be realized.

実施例１のレンズ構成と各レンズ群の移動を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a lens configuration of Example 1 and movement of each lens group. 実施例２のレンズ構成と各レンズ群の移動を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating a lens configuration of Example 2 and movement of each lens group. 実施例３のレンズ構成と各レンズ群の移動を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating a lens configuration of Example 3 and movement of each lens group. 実施例４のレンズ構成と各レンズ群の移動を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating a lens configuration of Example 4 and movement of each lens group. 実施例１の短焦点端における収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating aberrations at the short focal end of Example 1. 実施例１の中間焦点距離における収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating aberrations at the intermediate focal length of Example 1. 実施例１の望遠端における収差を示す図である。FIG. 4 is a diagram illustrating aberrations at the telephoto end according to the first exemplary embodiment. 実施例２の短焦点端における収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations at the short focal end of Example 2. 実施例２の中間焦点距離における収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram illustrating aberrations at the intermediate focal length of Example 2. 実施例２の望遠端における収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations at the telephoto end according to the second embodiment. 実施例３の短焦点端における収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations at the short focal end of Example 3. 実施例３の中間焦点距離における収差を示す図である。6 is a diagram illustrating aberrations at an intermediate focal length in Example 3. FIG. 実施例３の望遠端における収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations at the telephoto end according to Example 3. 実施例４の短焦点端における収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations at the short focal end of Example 4. 実施例４の中間焦点距離における収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing aberrations at the intermediate focal length of Example 4. 実施例４の望遠端における収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations at the telephoto end of Example 4. 情報装置の実施の１形態を説明するための図である。It is a figure for demonstrating one Embodiment of an information device. 図１７の情報装置のシステムを説明するための図である。It is a figure for demonstrating the system of the information device of FIG.

符号の説明Explanation of symbols

Ｉ 第１レンズ群
II 第２レンズ群
III 第３レンズ群
IV 第４レンズ群
Ｓ 開口絞り I First lens group
II Second lens group
III Third lens group
IV Fourth lens group S Aperture stop

Claims (16)

物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群を配した４レンズ群構成であり、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が増大するように、少なくとも第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ移動するズームレンズにおいて、
第１レンズ群は１枚の負レンズと２枚の正レンズを有し、第４レンズ群が１枚の正レンズで構成され、
第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの３枚を配して構成され、
広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、条件：
（１） １．６＜ｒ４Ｆ／ｆｗ＜４．０
を満足し、
広角端から望遠端への変倍における第３レンズ群の総移動量：Ｘ３、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（５） ０．１５＜Ｘ３／ｆＴ＜０．５０
を満足し、
第４レンズ群が、望遠端において、広角端よりも像側に位置し、望遠端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｔが、条件：
（１０） ０．６０＜ｍ４Ｔ＜０．８５
を満足し、
望遠端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｔ、広角端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｗが、条件：
（１１） １．０＜ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＜１．３
を満足することを特徴とするズームレンズ。 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power are arranged. was a 4 lens-group configuration, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the interval between the first lens group and the second lens group increases, the interval between the second lens group and the third lens group decreases In the zoom lens in which at least the first lens group and the third lens group move toward the object side so that the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased,
The first lens group has one negative lens and two positive lenses, and the fourth lens group is composed of one positive lens,
The second lens group is composed of a negative lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side,
The focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, the radius of curvature of the object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group: r4F is the condition:
(1) 1.6 <r4F / fw <4.0
Satisfied ,
The total movement amount of the third lens unit at the zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X3, and the focal length of the entire system at the telephoto end: fT are the conditions:
(5) 0.15 <X3 / fT <0.50
Satisfied,
The fourth lens group is positioned on the image side at the telephoto end relative to the wide-angle end, and the imaging magnification: m4T of the fourth lens group at the telephoto end is:
(10) 0.60 <m4T <0.85
Satisfied,
The imaging magnification of the fourth lens group at the telephoto end: m4T, and the imaging magnification of the fourth lens group at the wide-angle end: m4W are:
(11) 1.0 <m4T / m4W <1.3
A zoom lens characterized by satisfying 物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群を配した４レンズ群構成であり、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が増大するように、少なくとも第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ移動するズームレンズにおいて、
第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの３枚を配して構成され、
第４レンズ群が、両面を非球面とする１枚の正レンズで構成され、
広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、条件：
（１） １．６＜ｒ４Ｆ／ｆｗ＜４．０
を満足し、
広角端から望遠端への変倍における第３レンズ群の総移動量：Ｘ３、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（５） ０．１５＜Ｘ３／ｆＴ＜０．５０
を満足し、
第４レンズ群が、望遠端において、広角端よりも像側に位置し、望遠端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｔが、条件：
（１０） ０．６０＜ｍ４Ｔ＜０．８５
を満足し、
望遠端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｔ、広角端における第４レンズ群の結像倍率：ｍ４Ｗが、条件：
（１１） １．０＜ｍ４Ｔ／ｍ４Ｗ＜１．３
を満足することを特徴とするズームレンズ。 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power are arranged. was a 4 lens-group configuration, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the interval between the first lens group and the second lens group increases, the interval between the second lens group and the third lens group decreases In the zoom lens in which at least the first lens group and the third lens group move toward the object side so that the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased,
The second lens group is composed of a negative lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side,
The fourth lens group is composed of one positive lens having both aspheric surfaces.
The focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, the radius of curvature of the object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group: r4F is the condition:
(1) 1.6 <r4F / fw <4.0
Satisfied ,
The total movement amount of the third lens unit at the zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X3, and the focal length of the entire system at the telephoto end: fT are the conditions:
(5) 0.15 <X3 / fT <0.50
Satisfied,
The fourth lens group is positioned on the image side at the telephoto end relative to the wide-angle end, and the imaging magnification: m4T of the fourth lens group at the telephoto end is:
(10) 0.60 <m4T <0.85
Satisfied,
The imaging magnification of the fourth lens group at the telephoto end: m4T, and the imaging magnification of the fourth lens group at the wide-angle end: m4W are:
(11) 1.0 <m4T / m4W <1.3
A zoom lens characterized by satisfying 物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群を配した４レンズ群構成であり、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が増大するように、少なくとも第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ移動するズームレンズにおいて、
第１レンズ群は１枚の負レンズと２枚の正レンズを有し、第４レンズ群が１枚の正レンズで構成され、
第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの３枚を配して構成され、第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズ・正レンズ・負レンズの３枚を配して構成され、
広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、条件：
（１） １．６＜ｒ４Ｆ／ｆｗ＜４．０
を満足し、
広角端から望遠端への変倍における第３レンズ群の総移動量：Ｘ３、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（５） ０．１５＜Ｘ３／ｆＴ＜０．５０
を満足し、
第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを有し、この開口絞りが、隣接するレンズ群とは独立に移動するものであり、
上記開口絞りと第３レンズ群との間隔が、広角端において望遠端よりも広くなり、
広角端における上記開口絞りと第３レンズ群の最も物体側の面との軸上間隔：ｄｓｗが、条件：
（９） ０．０８＜ｄｓｗ／ｆＴ＜０．２０
を満足することを特徴とするズームレンズ。 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power are arranged. The distance between the first lens group and the second lens group increases and the distance between the second lens group and the third lens group decreases during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. In the zoom lens in which at least the first lens group and the third lens group move toward the object side so that the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased,
The first lens group has one negative lens and two positive lenses, and the fourth lens group is composed of one positive lens,
The second lens group includes three lenses, a negative lens, a positive lens, and a negative lens, in order from the object side. It is composed by arranging sheets
The focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, the radius of curvature of the object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group: r4F is the condition:
(1) 1.6 <r4F / fw <4.0
Satisfied,
The total movement amount of the third lens unit at the zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X3, and the focal length of the entire system at the telephoto end: fT are the conditions:
(5) 0.15 <X3 / fT <0.50
Satisfied,
An aperture stop is provided between the second lens group and the third lens group, and the aperture stop moves independently of the adjacent lens group.
The distance between the aperture stop and the third lens group is wider at the wide angle end than at the telephoto end,
Axial spacing: dsw between the aperture stop at the wide angle end and the most object side surface of the third lens group is:
(9) 0.08 <dsw / fT <0.20
A zoom lens characterized by satisfying 物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群を配した４レンズ群構成であり、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が増大するように、少なくとも第１レンズ群および第３レンズ群が物体側へ移動するズームレンズにおいて、
第２レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、正レンズ、負レンズの３枚を配して構成され、第３レンズ群は、物体側から順に、正レンズ・正レンズ・負レンズの３枚を配して構成され、
第４レンズ群が、両面を非球面とする１枚の正レンズで構成され、
広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、第４レンズ群を構成する正レンズの物体側面の曲率半径：ｒ４Ｆが、条件：
（１） １．６＜ｒ４Ｆ／ｆｗ＜４．０
を満足し、
広角端から望遠端への変倍における第３レンズ群の総移動量：Ｘ３、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（５） ０．１５＜Ｘ３／ｆＴ＜０．５０
を満足し、
第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを有し、この開口絞りが、隣接するレンズ群とは独立に移動するものであり、
上記開口絞りと第３レンズ群との間隔が、広角端において望遠端よりも広くなり、
広角端における上記開口絞りと第３レンズ群の最も物体側の面との軸上間隔：ｄｓｗが、条件：
（９） ０．０８＜ｄｓｗ／ｆＴ＜０．２０
を満足することを特徴とするズームレンズ。 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power are arranged. was a 4 lens-group configuration, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the interval between the first lens group and the second lens group increases, the interval between the second lens group and the third lens group decreases In the zoom lens in which at least the first lens group and the third lens group move toward the object side so that the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased,
The second lens group includes three lenses, a negative lens, a positive lens, and a negative lens, in order from the object side. It is composed by arranging sheets
The fourth lens group is composed of one positive lens having both aspheric surfaces.
The focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, the radius of curvature of the object side surface of the positive lens constituting the fourth lens group: r4F is the condition:
(1) 1.6 <r4F / fw <4.0
Satisfied ,
The total movement amount of the third lens unit at the zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X3, and the focal length of the entire system at the telephoto end: fT are the conditions:
(5) 0.15 <X3 / fT <0.50
Satisfied,
An aperture stop is provided between the second lens group and the third lens group, and the aperture stop moves independently of the adjacent lens group.
The distance between the aperture stop and the third lens group is wider at the wide angle end than at the telephoto end,
Axial spacing: dsw between the aperture stop at the wide angle end and the most object side surface of the third lens group is:
(9) 0.08 <dsw / fT <0.20
A zoom lens characterized by satisfying 請求項２または４記載のズームレンズにおいて、The zoom lens according to claim 2 or 4,
第４レンズ群を構成する正レンズの屈折率：Ｎ４、上記正レンズの物体側非球面における最大光線有効高さの８割における非球面量：Ｘ  Refractive index of the positive lens constituting the fourth lens group: N4, aspheric amount at 80% of the maximum effective ray height on the object side aspheric surface of the positive lens: X ４Ｏ4O (Ｈ(H ０．８0.8 )、上記正レンズの像側非球面における最大光線有効高さの８割における非球面量：Ｘ), The amount of aspheric surface at 80% of the maximum effective ray height on the image side aspheric surface of the positive lens: X ４Ｉ4I (Ｈ(H ０．８0.8 )、最大像高：Ｙ’ｍａｘが、条件：), Maximum image height: Y'max, conditions:
（２） −０．００８０＜(Ｎ４−１)Ｘ  (2) -0.0080 <(N4-1) X ４Ｏ4O (Ｈ(H ０．８0.8 )／Ｙ’ｍａｘ＜０．０) / Y′max <0.0
（３） −０．００１０＜{(Ｎ４−１)Ｘ  (3) -0.0010 <{(N4-1) X ４Ｏ4O (Ｈ(H ０．８0.8 ))
＋(１−Ｎ４)Ｘ+ (1-N4) X ４Ｉ4I (Ｈ(H ０．８0.8 )}／Ｙ’ｍａｘ＜０．００１０)} / Y′max <0.0010
を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying 請求項２または４または５記載のズームレンズにおいて、The zoom lens according to claim 2, 4 or 5,
第１レンズ群が、１枚の負レンズと２枚の正レンズを有することを特徴とするズームレンズ。  A zoom lens characterized in that the first lens group has one negative lens and two positive lenses. 請求項１〜６の任意の１に記載のズームレンズにおいて、
広角端から望遠端への変倍における第１レンズ群の総移動量：Ｘ１、望遠端における全系の焦点距離：ｆＴが、条件：
（４） ０．３０＜Ｘ１／ｆＴ＜０．８５
満足することを特徴とするズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 6,
The total movement amount of the first lens unit at the zooming from the wide-angle end to the telephoto end: X1, and the focal length of the entire system at the telephoto end: fT are:
(4) 0.30 <X1 / fT <0.85
A zoom lens characterized by satisfaction . 請求項１〜７の任意の１に記載のズームレンズにおいて、The zoom lens according to any one of claims 1 to 7,
第２レンズ群の焦点距離：ｆ２、第３レンズ群の焦点距離：ｆ３が、条件：  The focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the third lens group is f3.
（６） ０．６＜｜ｆ２｜／ｆ３＜１．０  (6) 0.6 <| f2 | / f3 <1.0
を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying 請求項１〜８の任意の１に記載のズームレンズにおいて、The zoom lens according to any one of claims 1 to 8,
第１レンズ群の焦点距離：ｆ１、広角端における全系の焦点距離：ｆＷが、条件：  The focal length of the first lens group is f1, and the focal length of the entire system at the wide angle end is fW.
（７） ６．０＜ｆ１／ｆＷ＜１２．０  (7) 6.0 <f1 / fW <12.0
を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying 請求項１〜９の任意の１に記載のズームレンズにおいて、The zoom lens according to any one of claims 1 to 9,
第３レンズ群の最も像側に、像側に強い凹面を向けた負レンズが配置され、この負レンズの像側面の曲率半径：ｒ３Ｒが、条件：  A negative lens having a strong concave surface facing the image side is disposed closest to the image side of the third lens group, and the curvature radius r3R of the image side surface of this negative lens is:
（８） ０．７＜｜ｒ３Ｒ｜／ｆｗ＜１．３  (8) 0.7 <| r3R | / fw <1.3
を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens characterized by satisfying 請求項１〜１０の任意の１に記載のズームレンズにおいて、  The zoom lens according to any one of claims 1 to 10,
広角端から望遠端への変倍に際して第４レンズ群が固定され、第１、第３レンズ群が物体側へ移動し、第２レンズ群が像側へ凸の曲線に沿って移動することを特徴とするズームレンズ。  The fourth lens group is fixed upon zooming from the wide angle end to the telephoto end, the first and third lens groups move toward the object side, and the second lens group moves along a convex curve toward the image side. A featured zoom lens. 請求項１〜１１の任意の１に記載のズームレンズにおいて、The zoom lens according to any one of claims 1 to 11,
広角端から望遠端への変倍に際して第２レンズ群が固定され、第１、第３レンズ群が物体側へ移動し、第４レンズ群が像側へ移動することを特徴とするズームレンズ。  A zoom lens, wherein the second lens group is fixed upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first and third lens groups move to the object side, and the fourth lens group moves to the image side. 請求項１〜１２の任意の１に記載のズームレンズを、撮影用光学系として有することを特徴とする撮影機能を有する情報装置。An information device having a photographing function, comprising the zoom lens according to claim 1 as a photographing optical system. 請求項１３記載の情報装置において、
ズームレンズによる物体像が、撮像素子の受光面上に結像されることを特徴とする撮影機能を有する情報装置。 The information device according to claim 13,
An information device having a photographing function, wherein an object image by a zoom lens is formed on a light receiving surface of an image sensor . 請求項１４記載の情報装置において、
撮像素子の画素数が４００万〜８００万画素以上であることを特徴とする撮影機能を有する情報装置。 The information device according to claim 14, wherein
An information device having a photographing function, wherein the number of pixels of an image sensor is 4 million to 8 million pixels or more . 請求項１３〜１５の任意の１に記載の情報装置において、The information device according to any one of claims 13 to 15,
携帯情報端末装置として構成されたことを特徴とする撮影機能を有する情報装置。  An information device having a photographing function, characterized by being configured as a portable information terminal device.
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