JP4460392B2

JP4460392B2 - Dryer

Info

Publication number: JP4460392B2
Application number: JP2004252617A
Authority: JP
Inventors: 伸治間島
Original assignee: Fujifilm Corp
Current assignee: Fujifilm Corp
Priority date: 2003-09-04
Filing date: 2004-08-31
Publication date: 2010-05-12
Anticipated expiration: 2024-08-31
Also published as: JP2005099790A

Description

本発明は、乾燥機に関するもので、特に平版印刷版（以下ＰＳ版と称する）製造ライン等の乾燥工程に好適な乾燥機に関するものである。 The present invention relates to a dryer, and more particularly to a dryer suitable for a drying process such as a planographic printing plate (hereinafter referred to as PS plate) production line.

ＰＳ版製造ラインでは、アルミウェブに塗布液を塗布してから、乾燥室内で乾燥させる。この乾燥後に、塗布層が形成されたアルミウェブを所定サイズに切断してＰＳ版としている。このアルミウェブの塗布面に熱風を当てることにより、塗布面の乾燥を行う乾燥機は広く知られている（例えば、特許文献１参照）。コンベンショナルタイプ、或いはデジタル対応タイプ（ＣＴＰとも呼ばれる）等のＰＳ版は品種によって使用される塗布液が異なり、その塗布液の物性によって乾燥のためのウェブ温度が大きく変化する。このため、全品種のＰＳ版の乾燥に対応させるために、乾燥風として広い温度領域（例えば、約５０℃〜２００℃程度）の熱風を送風する必要があった。 In the PS plate production line, a coating solution is applied to an aluminum web and then dried in a drying chamber. After this drying, the aluminum web on which the coating layer is formed is cut into a predetermined size to obtain a PS plate. A dryer for drying the coated surface by applying hot air to the coated surface of the aluminum web is widely known (for example, see Patent Document 1). The PS type such as the conventional type or the digital compatible type (also called CTP) differs in the coating solution used depending on the product type, and the web temperature for drying varies greatly depending on the physical properties of the coating solution. For this reason, in order to deal with the drying of all types of PS plates, it was necessary to blow hot air in a wide temperature range (for example, about 50 ° C. to 200 ° C.) as the drying air.

特開２００３−９８６８５号公報JP 2003-98685 A

上記特許文献１に記載のＰＳ版乾燥機では、高温の熱風を生成するために、熱交換器にボイラーからの蒸気を供給している。高温の熱風温度を得るためには高圧蒸気が必要で、例えば２００℃の高温風を得るためには２Ｍｐａ（２０ｋｇ／ｃｍ²）の高圧蒸気が必要となる。また、５０℃の低温風を作ろうとすると、蒸気量あるいは蒸気圧力を落とす必要があり、蒸気量を落とす場合は、複数の蒸気流量制御バルブを並列に設けて対応し、蒸気圧力を落とす場合は、減圧制御弁を介して配管すること等により対応可能である。しかし、ＰＳ版の乾燥のように設定温度±１℃の高精度を必要とするものに対しては、温度制御が困難になるという問題があった。 In the PS plate dryer described in Patent Document 1, steam from a boiler is supplied to a heat exchanger in order to generate hot hot air. In order to obtain a high hot air temperature, high-pressure steam is required. For example, in order to obtain a high-temperature air at 200 ° C., high-pressure steam of ² Mpa (20 kg / cm ² ) is required. In addition, when making low temperature air of 50 ° C, it is necessary to reduce the steam volume or the steam pressure. To reduce the steam volume, it is necessary to provide a plurality of steam flow control valves in parallel and to reduce the steam pressure. It can be handled by piping through a pressure reducing control valve. However, there is a problem that it becomes difficult to control the temperature for a material that requires a high accuracy of the set temperature ± 1 ° C. such as drying of the PS plate.

また、熱交換器に蒸気を供給して、５０℃〜２００℃までの広い温度領域の熱風をＰＳ版製造ラインの乾燥室内に送風するためには、高圧ボイラーや、高圧配管の設備が必要となり、また、熱風の風量の変化に伴う温度精度の確保等が必要である。これは、設備コスト・維持管理コストが高くなるという問題を招く。これに対処するためには、オイルヒータや電気ヒータ等を使用して生成した熱風をアルミウェブに当てて乾燥させる方式や、ヒートロールや、コイルによる誘導加熱を利用して直接アルミウェブを加熱して乾燥させる方式も考えられるが、設備コスト・維持管理コストが高くなるという問題は同じく残る。 Also, in order to supply steam to the heat exchanger and blow hot air in a wide temperature range from 50 ° C to 200 ° C into the drying chamber of the PS plate production line, a high-pressure boiler and high-pressure piping equipment are required. In addition, it is necessary to ensure the temperature accuracy associated with the change in the amount of hot air. This causes a problem that the equipment cost and the maintenance management cost become high. In order to cope with this, the aluminum web is directly heated using a method of drying hot air generated by using an oil heater or an electric heater on an aluminum web, a heat roll or induction heating by a coil. However, the problem of high equipment and maintenance costs remains the same.

本発明は、熱風温度を高精度で調節可能であり、設備コスト・維持管理費の削減が図れる乾燥機を提供することを目的とする。 An object of this invention is to provide the dryer which can adjust hot-air temperature with high precision and can aim at reduction of an installation cost and a maintenance management cost.

上記課題を解決するために、本発明は、塗布液が塗布され、乾燥室内において長手方向に搬送されるウェブに対して熱風を吹き付けることにより、前記ウェブに塗布された塗布液を乾燥させる乾燥機において、バーナー絞りを調節可能なガスバーナー間接熱交換器と、前記ガスバーナー間接熱交換器で加熱された空気を前記熱風として前記乾燥室に向けて送風する送風器と、前記ガスバーナー間接熱交換器及び前記乾燥室間に配置され、前記送風器からの前記熱風を前記乾燥室内に導くための送風ダクトとを備えていることを特徴とする。なお、前記ウェブは、印刷版用であることが好ましい。また、前記ウェブは、アルミニウム製であることが好ましい。In order to solve the above problems, the present invention provides a dryer for drying a coating liquid applied to the web by spraying hot air onto the web coated with the coating liquid and conveyed in the longitudinal direction in the drying chamber. A gas burner indirect heat exchanger with adjustable burner restriction, a blower for blowing air heated by the gas burner indirect heat exchanger as the hot air toward the drying chamber, and the gas burner indirect heat exchange And a blower duct for guiding the hot air from the blower into the drying chamber. The web is preferably for a printing plate. The web is preferably made of aluminum.

また、前記ガスバーナー間接熱交換器は、可燃性ガスを燃焼させるガスバーナーと、前記ガスバーナーの燃焼ガスで前記空気を加熱する熱交換器とを備えていることを特徴とするものである。 The gas burner indirect heat exchanger includes a gas burner that burns combustible gas and a heat exchanger that heats the air with the combustion gas of the gas burner.

さらに、前記ガスバーナー間接熱交換器は、前記ガスバーナー及び前記熱交換器を収納する筐体と、前記筐体の一面に取り付けられた入口ダクトと、前記筐体の他面に取り付けられ、前記送風ダクトの一部を構成する出口ダクトとをさらに備え、前記入口ダクトから前記筐体内に入った前記空気は、前記ガスバーナーの周囲を通ってから、前記熱交換器を通過することで加熱され、前記出口ダクトから前記送風器に向かって送出されることを特徴とするものである。また、前記燃焼ガスは、前記熱交換器を経てから、その一部が前記ガスバーナーに戻されることが好ましい。 Furthermore, the gas burner indirect heat exchanger is attached to a housing housing the gas burner and the heat exchanger, an inlet duct attached to one surface of the housing, and the other surface of the housing, And an outlet duct that forms part of the air duct, and the air that has entered the casing from the inlet duct passes through the periphery of the gas burner and is then heated by passing through the heat exchanger. , And sent from the outlet duct toward the blower. Moreover, it is preferable that a part of the combustion gas is returned to the gas burner after passing through the heat exchanger.

また、前記乾燥室内では、塗布液が塗布されたウェブが移動しており、前記ウェブの塗布面に前記熱風が当てられて前記塗布液が乾燥されることが好ましい。Further, it is preferable that the web coated with the coating liquid is moved in the drying chamber, and the hot air is applied to the coating surface of the web to dry the coating liquid.

また、前記送風ダクトは、１０ｍ以上の長さを有することが好ましい。さらに、前記送風ダクトには、攪拌機が設けられており、この攪拌機によって前記ガスバーナー間接熱交換器から送出された熱風の前記送風ダクト断面に対する温度分布が均一にされることが好ましい。 Moreover, it is preferable that the said air duct has a length of 10 m or more. Furthermore, the air duct is provided with a stirrer, and it is preferable that the temperature distribution of the hot air sent from the gas burner indirect heat exchanger with respect to the cross section of the air duct is made uniform by the stirrer.

また、前記バーナー絞りは、全開から１／２０までの範囲内で調節可能であることが好ましい。さらに、前記バーナー絞りは、単位時間あたりの発熱量を６，３００〜１５，７５０ｋｃａｌ／ｈの範囲内で制御することにより、可変乾燥風量４０〜３６０ｍ³／ｍｉｎのもとで、熱風温度を５０〜２００℃の範囲内で、設定温度±１℃の高精度で制御することが好ましい。 Moreover, it is preferable that the burner diaphragm can be adjusted within a range from fully open to 1/20. Further, the burner diaphragm controls the amount of heat generated per unit time within the range of 6,300-15,750 kcal / h, thereby setting the hot air temperature to 50 under a variable drying air volume of 40-360 m ³ / min. It is preferable to control with high accuracy of set temperature ± 1 ° C within a range of ~ 200 ° C.

また、前記乾燥室の入口付近には、温度センサが配置されており、この温度センサによって測定された前記熱風の測定温度に基づいて、前記バーナー絞りが調節されることが好ましい。 Moreover, it is preferable that a temperature sensor is disposed near the entrance of the drying chamber, and the burner restriction is adjusted based on the measured temperature of the hot air measured by the temperature sensor.

さらに、前記熱交換器の表面温度は、可燃性ガスが発火しないように４００℃以下に制御されていることが好ましい。また、前記熱交換器に亀裂があった場合に、燃焼ガスが前記筐体内に漏れないように、前記熱交換器内が負圧に保たれていることが好ましい。 Furthermore, the surface temperature of the heat exchanger is preferably controlled to 400 ° C. or less so that the combustible gas does not ignite. Moreover, it is preferable that the inside of the heat exchanger is maintained at a negative pressure so that combustion gas does not leak into the housing when the heat exchanger is cracked.

本発明の乾燥機によれば、熱風温度を５０℃〜２００℃までの広い温度領域で、温度を高精度で制御して、例えばＰＳ版の塗布乾燥条件を満足し、さらに設備コスト・維持管理コストの低減を図ることが可能である。このため、ＰＳ版等の塗布乾燥物の製造コストを低減することができる。 According to the dryer of the present invention, the temperature of the hot air is controlled with high accuracy in a wide temperature range from 50 ° C. to 200 ° C., for example, satisfying the coating and drying conditions of the PS plate, and further, the equipment cost and maintenance management Cost can be reduced. For this reason, it is possible to reduce the manufacturing cost of a dried product such as a PS plate.

本発明の乾燥機を適用した平版印刷版（ＰＳ版）製造ラインを図１に示す。表面処理装置（図示せず）により表面処理されたアルミウェブ１０が、複数のローラ１１により塗布装置１２に搬送される。アルミウェブ１０は、この塗布装置１２によって表面に塗布液が塗布されて、塗布層が形成される。その後、搬送ローラ１１によって、アルミウェブ１０の搬送路に沿って乾燥室に順次搬送される。この乾燥室は、第１乾燥部１３Ａ、第２乾燥部１３Ｂ、第３乾燥部１３Ｃ、第４乾燥・冷却部１３Ｄで構成されている。 A planographic printing plate (PS plate) production line to which the dryer of the present invention is applied is shown in FIG. An aluminum web 10 that has been surface-treated by a surface treatment device (not shown) is conveyed to a coating device 12 by a plurality of rollers 11. A coating liquid is applied to the surface of the aluminum web 10 by the coating device 12 to form a coating layer. Thereafter, the transport roller 11 sequentially transports the aluminum web 10 along the transport path to the drying chamber. The drying chamber includes a first drying unit 13A, a second drying unit 13B, a third drying unit 13C, and a fourth drying / cooling unit 13D.

これらの第１〜第３乾燥部１３Ａ〜１３Ｃ，第４乾燥・冷却部１３Ｄには、それぞれに第１乾燥機１４Ａ，第２乾燥機１４Ｂ，第３乾燥機１４Ｃ，第４乾燥・冷却機１４Ｄが設けられている。これらの乾燥機１４Ａ〜１４Ｄから、乾燥部１３Ａ〜１３Ｄの各々に熱風が送風されて、アルミウェブ１１に形成された塗布層が乾燥される。さらに、アルミウェブ１０は、ローラ１１によって次の工程に搬送される。次工程では、アルミウェブ１０に、再び塗布層を形成して乾燥・冷却を行う。その後、裁断装置（図示せず）によって、所定サイズのＰＳ版に裁断される。また、第４乾燥・冷却部１４Ｄとは、別に冷却機を設けてアルミウェブ１０を冷却しても良い。 The first to third drying units 13A to 13C and the fourth drying / cooling unit 13D include a first dryer 14A, a second dryer 14B, a third dryer 14C, and a fourth dryer / cooler 14D, respectively. Is provided. Hot air is blown from the dryers 14A to 14D to the drying units 13A to 13D, and the coating layer formed on the aluminum web 11 is dried. Further, the aluminum web 10 is conveyed to the next step by the roller 11. In the next step, a coating layer is formed again on the aluminum web 10 and drying and cooling are performed. Thereafter, it is cut into a PS plate of a predetermined size by a cutting device (not shown). Further, a cooling machine may be provided separately from the fourth drying / cooling unit 14D to cool the aluminum web 10.

ＰＳ版は、長方形の板状に形成された薄いアルミニウム製の支持体上に、塗布層（感光性ＰＳ版の場合には感光層、感熱性ＰＳ版の場合には感熱層、さらに必要に応じて、オーバーコート層やマット層等）を形成したものである。この塗布層に、露光、現像処理、ガム引き等の製版処理が行われ、印刷機にセットされてインクが塗布されることで、紙面に文字、画像等が印刷される。なお、本実施形態におけるＰＳ版は、印刷に必要な処理（露光や現像等）が施される前段階のものであり、平版印刷版原版あるいは平版印刷版材と称されることもある。また、ＰＳ版の具体的構成は特に限定されないが、例えば、ヒートモード方式およびフォトン方式のレーザ刷版用のＰＳ版とすることによって、露光や現像等の処理を施すことなく、デジタルデータから直接製版可能なＰＳ版とすることができる。 The PS plate is coated on a thin aluminum support formed into a rectangular plate shape (a photosensitive layer in the case of a photosensitive PS plate, a thermal layer in the case of a heat-sensitive PS plate, and further if necessary). And an overcoat layer and a mat layer). The coating layer is subjected to plate making processing such as exposure, development processing, and gumming, and is set in a printing machine and applied with ink, whereby characters, images, and the like are printed on the paper surface. Note that the PS plate in the present embodiment is a stage before processing (such as exposure and development) necessary for printing, and may be referred to as a lithographic printing plate precursor or a lithographic printing plate material. Further, the specific configuration of the PS plate is not particularly limited. For example, by using a PS plate for a laser printing plate of a heat mode method and a photon method, it is directly from digital data without performing processing such as exposure and development. A PS plate capable of making a plate can be obtained.

図２は、各乾燥機１４Ａ〜１４Ｄの構成を示すものである。乾燥機１４Ａ〜１４Ｃは、略同じ構成であるので、乾燥機１４Ｂを代表例として説明する。 FIG. 2 shows the configuration of each of the dryers 14A to 14D. Since the dryers 14A to 14C have substantially the same configuration, the dryer 14B will be described as a representative example.

乾燥機１４Ｂは、熱交換器であるヒートパイプ３０と、複数の手動ダンパ３１と、複数の制御ダンパ３２と、流体の流速を測るための装置であるピトー管３３と、ガスバーナー間接熱交換器であるＧＨＥ（Gas burning Heat Exchanger）３４と、送風器である送風ファン３５と、排気ファン３６と、除塵を行うフィルタ３７と、温度センサ３８と、送風ダクト４０と、排出ダクト４１と、第１循環ダクト４２と、第２循環ダクト４３とで構成されている。 The dryer 14B includes a heat pipe 30 that is a heat exchanger, a plurality of manual dampers 31, a plurality of control dampers 32, a Pitot tube 33 that is a device for measuring a fluid flow velocity, and a gas burner indirect heat exchanger. GHE (Gas burning Heat Exchanger) 34, a blower fan 35 as a blower, an exhaust fan 36, a filter 37 for removing dust, a temperature sensor 38, a blower duct 40, a discharge duct 41, a first A circulation duct 42 and a second circulation duct 43 are included.

送風ダクト４０の入口及び排出ダクト４１の出口の近傍には、ヒートパイプ３０が設けられている。このヒートパイプ３０は、排出ダクト４１から排出される空気の熱を送風ダクト４０に伝達して、送風ダクト４０から流入する空気を加熱するためのものである。このヒートパイプ３０により、排出空気の熱を利用して、送風ダクト４０に流入する空気を加熱することができるので、エネルギー効率が向上する。 A heat pipe 30 is provided in the vicinity of the inlet of the blower duct 40 and the outlet of the discharge duct 41. The heat pipe 30 is for transmitting the heat of the air discharged from the discharge duct 41 to the blower duct 40 and heating the air flowing in from the blower duct 40. The heat pipe 30 can heat the air flowing into the blower duct 40 using the heat of the exhaust air, so that energy efficiency is improved.

この送風ダクト４０には、ヒートパイプ３０の下流側に手動ダンパ３１と、制御ダンパ３２が設けられている。手動ダンパ３１は、操作者により操作されて送風ダクト４０内の流量が調節される。制御ダンパ３２の下流側には、ピトー管３３が設けられており、このピトー管３３は、空気導入路４０内の空気の流速を測定する。制御ダンパ３２は、ピトー管３３と電気的に接続されており、ピトー管３３により測定された流速値に基づいて制御される。 The blower duct 40 is provided with a manual damper 31 and a control damper 32 on the downstream side of the heat pipe 30. The manual damper 31 is operated by an operator to adjust the flow rate in the air duct 40. A Pitot tube 33 is provided on the downstream side of the control damper 32, and this Pitot tube 33 measures the flow velocity of air in the air introduction path 40. The control damper 32 is electrically connected to the pitot tube 33 and is controlled based on the flow velocity value measured by the pitot tube 33.

さらに、ピトー管３３の下流にはＧＨＥ３４が設けられており、このＧＨＥ３４の下流には送風ファン３５が設けられている。ＧＨＥ３４は、後述するようにガスバーナーにより空気を加熱して熱風を送出する。この熱風は送風ファン３５により、さらに下流側に導かれる。 Further, a GHE 34 is provided downstream of the Pitot tube 33, and a blower fan 35 is provided downstream of the GHE 34. The GHE 34 heats air with a gas burner and sends hot air as will be described later. This hot air is guided further downstream by the blower fan 35.

この送風ファン３５の下流には、手動ダンパ３１と、制御ダンパ３２と、ピトー管３３とが設けられており、前述のものと同様に作用して、ＧＨＥ３４にて加熱された空気の流速が制御される。また、これらの下流には、フィルタ３７が設けられており、このフィルタ３７により除塵された加熱空気が送風ダクト４０の出口を通って第２乾燥部１３Ｂ内に送風される。 A manual damper 31, a control damper 32, and a pitot tube 33 are provided downstream of the blower fan 35, and the flow rate of the air heated by the GHE 34 is controlled in the same manner as described above. Is done. Further, a filter 37 is provided downstream of these, and the heated air dust-removed by the filter 37 is blown into the second drying unit 13B through the outlet of the blower duct 40.

また、フィルタ３７と第２乾燥部１３Ｂとの間には、温度センサ３８が設けられ、ＧＨＥ３４と電気的に接続されている。この温度センサ３８により取得された温度測定値がＧＨＥ３４に送られる。ＧＨＥ３４は、この測定値に基づいてガスバーナーを制御して、加熱空気の温度を制御する。なお、この温度センサ３８を設けなくても良い。この場合、ＧＨＥ３４は、ＧＨＥ３４の出入口付近の温度測定値等に基づいてガスバーナーを制御すれば良い。 Further, a temperature sensor 38 is provided between the filter 37 and the second drying unit 13B, and is electrically connected to the GHE 34. The temperature measurement value acquired by the temperature sensor 38 is sent to the GHE 34. GHE34 controls a gas burner based on this measured value, and controls the temperature of heating air. The temperature sensor 38 may not be provided. In this case, GHE34 should just control a gas burner based on the temperature measured value etc. of the entrance / exit vicinity of GHE34.

第２乾燥部１３Ｂに送出された加熱空気は、排出ダクト４１を介して第２乾燥部１３Ｂから排出される。この排出ダクト４１には、手動ダンパ３１、制御ダンパ３２、ピトー管３３が配置されており、前述の送風ダクト４０に設けられたものと同様に作用し、排出ダクト４１内の空気の流速が制御される。また、これらの下流には、排気ファン３６が設けられており、この排気ファン３６により第２乾燥部１３Ｂ内の空気が排出ダクト４１に吸引される。 The heated air sent to the second drying unit 13B is discharged from the second drying unit 13B through the discharge duct 41. The discharge duct 41 is provided with a manual damper 31, a control damper 32, and a pitot tube 33, and operates in the same manner as that provided in the blower duct 40 described above to control the flow velocity of air in the discharge duct 41. Is done. Further, an exhaust fan 36 is provided downstream of these, and the air in the second drying unit 13B is sucked into the exhaust duct 41 by the exhaust fan 36.

また、この排気ファン３６の上流側と、送風ファン３５の下流側との間には、送風ダクト４０と排出ダクト４１とを結ぶ第１循環ダクト４２が設けられている。この第１循環ダクト４２には、ピトー管３３と、制御ダンパ３２と、手動ダンパ３１とが設けられており、前述の送風ダクト４０に設けたものと同様に作用して、第１循環ダクト４２内の空気の流速が制御される。排出ダクト４１から第１循環ダクト４２に流入した空気は、再び送風ダクト４０に入り、手動ダンパ３１と、制御ダンパ３２と、ピトー管３３と、フィルタ３７とを介して、再び第２乾燥部１３Ｂに送風される。 A first circulation duct 42 that connects the air duct 40 and the exhaust duct 41 is provided between the upstream side of the exhaust fan 36 and the downstream side of the air fan 35. The first circulation duct 42 is provided with a pitot tube 33, a control damper 32, and a manual damper 31, and operates in the same manner as that provided in the air blowing duct 40 described above. The flow rate of the air inside is controlled. The air that has flowed into the first circulation duct 42 from the discharge duct 41 enters the blower duct 40 again, and again passes through the manual damper 31, the control damper 32, the pitot tube 33, and the filter 37, and the second drying unit 13 </ b> B again. To be blown.

さらに、排気ファン３６の下流とＧＨＥ３４の上流側との間にも、送風ダクト４０と排出ダクト４１とを結ぶ第２循環ダクト４３が設けられている。この第２循環ダクト４３にも、手動ダンパ３１と、制御ダンパ３２と、ピトー管３３とが設けられており、前述のものと同様に作用して、第２循環ダクト４３内の空気の流速が制御される。排出ダクト４１から第２循環ダクト４３に流入した空気は、再び送風ダクト４０に入り、送風ダクト４０の入口から流入した空気と混合される。 Furthermore, a second circulation duct 43 that connects the air duct 40 and the exhaust duct 41 is also provided between the downstream side of the exhaust fan 36 and the upstream side of the GHE 34. The second circulation duct 43 is also provided with a manual damper 31, a control damper 32, and a pitot tube 33. The second circulation duct 43 operates in the same manner as described above, and the flow velocity of air in the second circulation duct 43 is increased. Be controlled. The air that has flowed into the second circulation duct 43 from the discharge duct 41 enters the air duct 40 again and is mixed with the air that has flowed from the inlet of the air duct 40.

さらに、排気ファン３６のさらに下流側には、手動ダンパ３１と制御ダンパ３２とが２組設けられており、排出ダクト４１内の空気の流速が制御される。制御ダンパ３２を通った空気は、ヒートパイプ３０を介して第２乾燥機１４Ｂの外部に排出される。この時、前述したように、排出空気の熱がヒートパイプ３０によって吸引空気に与えられる。また、これら各ダクト４０〜４３に設けられる各ファン３５，３６の回転数、各ダンパ３１，３２の開度を制御することにより、４０〜３６０ｍ³／ｍｉｎの可変乾燥風量が保たれる。 Further, two sets of manual dampers 31 and control dampers 32 are provided on the further downstream side of the exhaust fan 36, and the flow velocity of air in the exhaust duct 41 is controlled. The air that has passed through the control damper 32 is discharged to the outside of the second dryer 14B through the heat pipe 30. At this time, as described above, the heat of the exhaust air is given to the suction air by the heat pipe 30. Further, by controlling the rotation speed of the fans 35 and 36 provided in the ducts 40 to 43 and the opening degree of the dampers 31 and 32, a variable drying air volume of 40 to 360 m ³ / min is maintained.

図３に示すように、ＧＨＥ３４は、燃焼炉と熱交換器とを筐体内にコンパクトに納めて熱交換効率を高めたものである。ＧＨＥ３４は、筐体４９と、ガスバーナー５０と、ダクト５１と、熱交換器５２と、内部循環用ファン５３と、ダクト５４とで構成されている。ガスバーナー５０には、液化天然ガスであるＬＮＧ（Liquefied Natural Gas）が供給され、このＬＮＧを燃料として燃焼する。 As shown in FIG. 3, the GHE 34 has a combustion furnace and a heat exchanger that are compactly housed in a casing to improve heat exchange efficiency. The GHE 34 includes a casing 49, a gas burner 50, a duct 51, a heat exchanger 52, an internal circulation fan 53, and a duct 54. The gas burner 50 is supplied with LNG (Liquefied Natural Gas), which is a liquefied natural gas, and burns using this LNG as fuel.

筐体４９の背面には、入口ダクト４０ａが接続され、そして筐体４９の前面には出口ダクト４０ｂが接続されている。これらの入口ダクト４０ａと出口ダクト４０ｂは、図２に示す送風ダクト４０の一部を構成している。また、筐体４９内には、ガスバーナー５０、ダクト５１、熱交換器５２、及び内部循環用ファン５３が収納されている。 An inlet duct 40 a is connected to the back surface of the housing 49, and an outlet duct 40 b is connected to the front surface of the housing 49. These inlet duct 40a and outlet duct 40b constitute a part of the air duct 40 shown in FIG. Further, a gas burner 50, a duct 51, a heat exchanger 52, and an internal circulation fan 53 are accommodated in the housing 49.

ＬＮＧに加圧空気を混合した可燃性ガスは、パイプ５０ａを通ってガスバーナー５０に供給され、ガスバーナー５０内で燃焼する。この燃焼ガスは、ダクト５１を通って熱交換器５２に送られる。熱交換器５２を経た燃焼ガスは、内部循環用ファン５３により、ダクト５４を通ってガスバーナー５０に戻され、再び加熱される。また、ダクト５４には、排出穴５４ａが形成されており、燃焼ガスの一部が外部へ放出される。 The combustible gas obtained by mixing LNG with pressurized air is supplied to the gas burner 50 through the pipe 50 a and burns in the gas burner 50. This combustion gas is sent to the heat exchanger 52 through the duct 51. The combustion gas that has passed through the heat exchanger 52 is returned to the gas burner 50 through the duct 54 by the internal circulation fan 53 and heated again. Further, the duct 54 is formed with a discharge hole 54a, and a part of the combustion gas is discharged to the outside.

前述の筐体４９内には、入口ダクト４０ａからの空気が流れ込んでおり、この空気がガスバーナー５０の周囲を通ってから、熱交換器５２を通過することで加熱されて高温空気となる。この高温空気は、出口ダクト４０ｂを介して送風ファン３５に吸引される。 Air from the inlet duct 40a flows into the casing 49 described above, and the air passes through the periphery of the gas burner 50 and then passes through the heat exchanger 52 to be heated to high-temperature air. This hot air is sucked into the blower fan 35 through the outlet duct 40b.

ガスバーナー５０の発熱量は、コントロールバルブによって、可燃性ガス（ＬＮＧと空気の混合ガス）の流量を変えることで制御される。このコントロールバルブは、絞り比が１（全開）〜１／２０の間で調節される。また、ＬＮＧ又は空気の一方を絞っても良い。この場合、他方は比例追従で絞られる。 The calorific value of the gas burner 50 is controlled by changing the flow rate of the combustible gas (a mixed gas of LNG and air) by the control valve. This control valve is adjusted so that the aperture ratio is between 1 (fully open) and 1/20. Moreover, you may squeeze one of LNG or air. In this case, the other is narrowed down by proportional tracking.

前述のように、ガスバーナー５０は、絞り比が１（全開）〜１／２０までの間で選択され、単位時間当たりの発熱量が、６，３００〜１５，７５０ｋｃａｌ／ｈの範囲内で制御される。これにより、可変乾燥風量４０〜３６０ｍ³／ｍｉｎのもとで、熱風温度を５０℃〜２００℃の範囲内で、設定温度±１℃の高精度で制御することが可能である。 As described above, the gas burner 50 is selected in the range of the drawing ratio from 1 (fully open) to 1/20, and the calorific value per unit time is controlled within the range of 6,300 to 15,750 kcal / h. Is done. Thereby, it is possible to control the hot air temperature within a range of 50 ° C. to 200 ° C. with high accuracy of the set temperature ± 1 ° C. under a variable drying air amount of 40 to 360 m ³ / min.

このＧＨＥ３４では、ガスバーナー５０の安全性を確保するために、各燃焼安全装置（安全制御リレー、プレパージ、パイロットバーナー、メインバーナー、アフターパージ、インターロック、緊急遮断弁、ウルトラビジョン、圧力スイッチ、風圧スイッチ、回転スイッチ、バーナーとのインターロック、ベント弁）を制御している。 In this GHE 34, in order to ensure the safety of the gas burner 50, each combustion safety device (safety control relay, pre-purge, pilot burner, main burner, after purge, interlock, emergency shut-off valve, ultravision, pressure switch, wind pressure Switches, rotary switches, interlocks with burners, vent valves).

ＧＨＥ３４の熱交換器５２の表面温度は、可燃性ガスのいかなる濃度においても発火しない４００℃以下の温度に制御されている。また、万一、熱交換器５２に亀裂が生じても燃焼ガスが筐体４９内に漏れないように、熱交換器５２内が負圧になる構造にされている。さらに、亀裂の有無を定期点検で目視点検できるように、点検窓（図示せず）を設けて発見できるようにされている。 The surface temperature of the heat exchanger 52 of the GHE 34 is controlled to a temperature of 400 ° C. or lower that does not ignite at any concentration of the combustible gas. In addition, even if a crack occurs in the heat exchanger 52, the heat exchanger 52 has a negative pressure so that the combustion gas does not leak into the housing 49. Further, an inspection window (not shown) is provided so that the presence or absence of cracks can be visually inspected by regular inspection.

次に、上記構成の第２乾燥機１４Ｂの作用について説明する。送風ダクト４０の入口から流入した空気は、手動ダンパ３１、及び制御ダンパ３２により流速が制御されながら、送風ファン３５により送風ダクト４０内を送風される。この熱風は、５０℃〜２００℃の範囲内の設定温度に設定され、設定温度±１℃の高精度で制御される。さらに、ＧＨＥ３４と第２乾燥部１３Ｂとの間の送風ダクト４０の長さは１０ｍ以上にされており、送風ファン３５により送風される熱風の温度分布が、送風ダクト４０の断面に対して均一となる。また、送風ファン３５の下流に攪拌機を設けて、送風ダクト４０内の温度分布をより一層均一にしても良いが、送風ファン３５によって熱風が充分に攪拌されて、送風ダクト４０内の温度分布が均一になる場合には攪拌機を省略できる。 Next, the operation of the second dryer 14B configured as described above will be described. The air flowing in from the inlet of the blower duct 40 is blown through the blower duct 40 by the blower fan 35 while the flow rate is controlled by the manual damper 31 and the control damper 32. This hot air is set to a set temperature within a range of 50 ° C. to 200 ° C., and is controlled with a high accuracy of the set temperature ± 1 ° C. Further, the length of the air duct 40 between the GHE 34 and the second drying unit 13B is 10 m or more, and the temperature distribution of the hot air blown by the blower fan 35 is uniform with respect to the cross section of the air duct 40. Become. Further, a stirrer may be provided downstream of the blower fan 35 to make the temperature distribution in the blower duct 40 more uniform. However, the hot air is sufficiently stirred by the blower fan 35 so that the temperature distribution in the blower duct 40 is changed. If uniform, the stirrer can be omitted.

また、送風ダクト４０から第２乾燥部１３Ｂに送風された熱風は、第１循環ダクト４２、第２循環ダクト４３によって、再び送風ダクト４０に導かれるので、排出ダクト４１内の熱風を再利用するため、エネルギー効率が向上する。 Further, since the hot air blown from the blower duct 40 to the second drying unit 13B is guided again to the blower duct 40 by the first circulation duct 42 and the second circulation duct 43, the hot air in the discharge duct 41 is reused. Therefore, energy efficiency is improved.

なお、乾燥風を循環させる第１循環ダクト４２、第２循環ダクト４３によって循環される循環空気は、有機溶剤ガス濃度が爆発下限界である２５％以下にされており、安全性を確保している。特に、塗布直後の有機溶剤ガス濃度が高い乾燥系、例えば、第１乾燥部１３Ａ内には、新鮮な空気（循環風ではなく、乾燥機の外部から流入した空気）のみをＧＨＥ３４で加熱するようにして、安全を確保している。 Note that the circulating air circulated by the first circulation duct 42 and the second circulation duct 43 that circulates the dry air has an organic solvent gas concentration of 25% or less, which is the lower limit of explosion, to ensure safety. Yes. In particular, in a drying system having a high organic solvent gas concentration immediately after coating, for example, in the first drying unit 13A, only fresh air (air that flows from outside the dryer, not circulating air) is heated by the GHE 34. In this way, safety is ensured.

以上、第２乾燥機１４Ｂの構成及び作用について説明を行ったが、第１乾燥機１４Ａ、第３乾燥機１４Ｃも略同様の構成であり、同じ装置については同一の符号を付して説明を省略する。第１乾燥機１４Ａ、第３乾燥機１４Ｃは、第２乾燥機１４Ｂと同様に作用する。 The configuration and operation of the second dryer 14B have been described above, but the first dryer 14A and the third dryer 14C have substantially the same configuration, and the same apparatus is denoted by the same reference numeral and described. Omitted. The first dryer 14A and the third dryer 14C operate in the same manner as the second dryer 14B.

次に第４乾燥・冷却機１４Ｄの構造を説明する。この乾燥・冷却機１４Ｄは、第２乾燥機１４Ｂの第１循環路４２及びヒートパイプ３０を省略し、複数の手動ダンパ３１及び複数の制御ダンパ３２の一部を省略した構造となっている。この乾燥・冷却機１４Ｄにおいて、前述の第１〜第３乾燥機１４Ａ〜１４Ｃと同様の装置には、同一符号を付して説明を省略する。また、この乾燥・冷却機１４Ｄでは、ＧＨＥ３４の下流側には、熱交換器４４が設けられている。 Next, the structure of the fourth drying / cooling machine 14D will be described. The drying / cooling machine 14D has a structure in which the first circulation path 42 and the heat pipe 30 of the second drying machine 14B are omitted, and a part of the plurality of manual dampers 31 and the plurality of control dampers 32 are omitted. In this dryer / cooler 14D, the same devices as those in the first to third dryers 14A to 14C described above are denoted by the same reference numerals and description thereof is omitted. In the drying / cooling machine 14D, a heat exchanger 44 is provided on the downstream side of the GHE 34.

第４乾燥・冷却部１３Ｄに冷却風を送風してアルミウェブ１０を冷却する場合、ＧＨＥ３４の作動を停止させて、熱交換器４４内の冷却コイルに冷却水を循環させる。これにより、第４乾燥・冷却機１４Ｄの外部から流入した空気が、熱交換器４４にて冷却されて、第４乾燥・冷却部１３Ｄに送出される。 When cooling the aluminum web 10 by blowing cooling air to the fourth drying / cooling unit 13 </ b> D, the operation of the GHE 34 is stopped and the cooling water is circulated through the cooling coil in the heat exchanger 44. Thereby, the air flowing in from the outside of the fourth drying / cooling machine 14D is cooled by the heat exchanger 44 and sent to the fourth drying / cooling unit 13D.

第４乾燥・冷却部１３Ｄに加熱された空気を送風してアルミウェブ１０を乾燥させる場合は、ＧＨＥ３４を作動させて、熱交換器４４の作動を停止させる。これにより、第４乾燥・冷却機１４Ｄの外部から流入した空気が、ＧＨＥ３４で加熱されて第４乾燥・冷却部１３Ｄに熱風が送風される。第４乾燥・冷却機１４Ｄは、選択的に冷風と熱風を第４乾燥・冷却部１３Ｄに送風することが可能であるので、必要に応じて乾燥と冷却の機能を切り換えることができる。 When the heated air is blown to the fourth drying / cooling unit 13D to dry the aluminum web 10, the GHE 34 is operated and the operation of the heat exchanger 44 is stopped. Thereby, the air flowing in from the outside of the fourth drying / cooling machine 14D is heated by the GHE 34, and hot air is blown to the fourth drying / cooling unit 13D. Since the fourth drying / cooling machine 14D can selectively blow cool air and hot air to the fourth drying / cooling unit 13D, the functions of drying and cooling can be switched as necessary.

なお、本実施形態においては、ＰＳ版製造ラインの乾燥工程に本発明の乾燥機を使用する場合について説明したが、これに限るものではなく、例えば、写真フイルム用基材、印画紙用のバライタ紙、録音テープ用基材、ビデオテープ用基材、フロッピー（登録商標）ディスク用基材など、連続した帯状で可撓性を有するものの塗布乾燥工程に適用可能である。 In the present embodiment, the case where the dryer of the present invention is used in the drying process of the PS plate production line has been described. However, the present invention is not limited to this. For example, a photographic film base material and a photographic paper baryta It is applicable to a coating and drying process of a continuous belt-like flexible material such as paper, a recording tape substrate, a video tape substrate, and a floppy (registered trademark) disk substrate.

本発明の乾燥機におけるダクト内の温度分布を調べるために、図４に示す実験装置を用いて温度分布を測定した。なお、前述の各乾燥機１４Ａ〜１４Ｄにて用いた装置と同様のものには、同一の符号を付して詳しい説明を省略する。 In order to investigate the temperature distribution in the duct in the dryer of the present invention, the temperature distribution was measured using the experimental apparatus shown in FIG. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the thing similar to the apparatus used with each above-mentioned dryer 14A-14D, and detailed description is abbreviate | omitted.

図４に示すように、実験装置６０は、外気を送風ダクト６１内に流入させる外調機６２を備えている。外気は、送風ダクト６１に設けられた送風ファン６３によって吸引され、送風ダクト６１の下流に送風される。この送風ダクト６１の下流には、熱交換器６４が設けられている。この熱交換器６４は、温水を使用して空気を加熱する熱交換器である。また、この送風ダクト６１には、外気を熱交換器６４に通さずに迂回させるためのダクト６５が設けられている。 As shown in FIG. 4, the experimental device 60 includes an external air conditioner 62 that allows outside air to flow into the air duct 61. The outside air is sucked by the blower fan 63 provided in the blower duct 61 and blown downstream of the blower duct 61. A heat exchanger 64 is provided downstream of the air duct 61. The heat exchanger 64 is a heat exchanger that heats air using hot water. The air duct 61 is provided with a duct 65 for bypassing outside air without passing through the heat exchanger 64.

また、送風ダクト６１は、熱交換器６４のさらに下流側で循環ダクト６６に接続されている。送風ダクト６１を介して循環ダクト６６内に流入した空気は、循環ダクト６６内の空気と混合されてＧＨＥ３４の入口に導かれる。 The air duct 61 is connected to the circulation duct 66 on the further downstream side of the heat exchanger 64. The air flowing into the circulation duct 66 through the air duct 61 is mixed with the air in the circulation duct 66 and guided to the inlet of the GHE 34.

ＧＨＥ３４に流入した空気は、ＧＨＥ３４によって加熱されて下流に導かれる。また、循環ダクト６６には、ＧＨＥ３４の入口と出口とを結ぶダクト６７が設けられており、このダクト６７によって、ＧＨＥ３４によって加熱された空気が再びＧＨＥ３４に導かれて加熱される。 The air that has flowed into the GHE 34 is heated by the GHE 34 and guided downstream. The circulation duct 66 is provided with a duct 67 that connects the inlet and the outlet of the GHE 34, and the air heated by the GHE 34 is again guided to the GHE 34 and heated by the duct 67.

また、ＧＨＥ３４の下流には、攪拌機６８が設けられており、この攪拌機６８によって循環ダクト６６内の空気が攪拌される。この攪拌機６８の下流には、循環ファン６９が設けられており、循環ダクト６６内の空気が循環する。さらに、循環ファン６９の下流において、循環ダクト６６が分断されており、循環ダクト６６から送出された空気が、再び循環ダクト６６内に流入して循環する。また、循環ダクト６６には、２つの風量計７０が設けられており、送風ダクト６１には、１つの風量計７０が設けられており、ダクト内の風量を測定する。 Further, a stirrer 68 is provided downstream of the GHE 34, and the air in the circulation duct 66 is stirred by the stirrer 68. A circulation fan 69 is provided downstream of the stirrer 68, and the air in the circulation duct 66 circulates. Further, the circulation duct 66 is divided downstream of the circulation fan 69, and the air sent from the circulation duct 66 flows into the circulation duct 66 again and circulates. The circulation duct 66 is provided with two air flow meters 70, and the air duct 61 is provided with one air flow meter 70 to measure the air flow in the duct.

上記構成の実験装置を用いて、ＧＨＥ３４の入口Ｈ、攪拌機６８の上流部Ｂ、攪拌機６８の下流部Ａ、送出部Ｉの４つの測定部における循環ダクト６６内の温度を熱電対によって測定する。なお、各測定部において、循環ダクト６６の断面に対する温度分布を調べるために、例えば、図５に示すように、ＧＨＥ３４の入口Ｈにおける循環ダクト６６の断面に対して、Ｈ１〜Ｈ９の９箇所の温度を測定する。同様に、攪拌機６８の上流部Ｂに対してＢ１〜Ｂ９の９箇所、攪拌機６８の下流部Ａに対してＡ１〜Ａ９の９箇所、送気部Ｉに対してＩ１〜Ｉ９の９箇所について温度を測定する。これら各測定部における温度測定箇所は、図５と同様である。 Using the experimental apparatus configured as described above, the temperature in the circulation duct 66 in the four measurement units of the inlet H of the GHE 34, the upstream part B of the stirrer 68, the downstream part A of the stirrer 68, and the delivery part I is measured by a thermocouple. In order to investigate the temperature distribution with respect to the cross section of the circulation duct 66 in each measurement unit, for example, as shown in FIG. 5, nine locations H1 to H9 with respect to the cross section of the circulation duct 66 at the inlet H of the GHE 34 are provided. Measure the temperature. Similarly, 9 points B1 to B9 with respect to the upstream part B of the stirrer 68, 9 parts A1 to A9 with respect to the downstream part A of the stirrer 68, and 9 points I1 to I9 with respect to the air supply part I. Measure. The temperature measurement location in each of these measurement units is the same as in FIG.

最初に、実験１について説明する。実験１は、送風の出口温度を２００℃、風量１００ｍ³／ｍｉｎ、ＧＨＥ３４の入口温度１６５℃、出入口温度差３５℃、加熱負荷３６，９４３ｋｃａｌ／ｈ、外気の温度１２℃、外気の流入風量１１．２ｍ³／ｍｉｎの条件で測定を行った。各測定部Ｈ，Ｂ，Ａ，Ｉの温度を同一の時間帯で測定した１時間分のデータを図６〜図９に示す。 First, Experiment 1 will be described. Experiment 1 is that the outlet temperature of the blast is 200 ° C., the air volume is 100 m ³ / min, the inlet temperature of the GHE 34 is 165 ° C., the inlet / outlet temperature difference is 35 ° C., the heating load is 36,943 kcal / h, the outside air temperature is 12 ° C. The measurement was performed at a condition of 2 m ³ / min. 6 to 9 show data for one hour in which the temperatures of the measuring units H, B, A, and I are measured in the same time zone.

図６は、ＧＨＥ３４の入口Ｈにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフより、入口Ｈにおける循環ダクト６６内の温度は、略１６３℃〜１７０℃の範囲内にあり、循環ダクト６６の断面内の各位置で温度分布にムラがあることが分かる。 FIG. 6 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 at the inlet H of the GHE 34, with the horizontal axis representing time and the vertical axis representing temperature. From this graph, it can be seen that the temperature in the circulation duct 66 at the inlet H is in the range of approximately 163 ° C. to 170 ° C., and the temperature distribution is uneven at each position in the cross section of the circulation duct 66.

図７は、攪拌機６８の上流部Ｂにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフより、上流部Ｂにおける循環ダクト６６内の温度は、略１９５℃〜２１０℃の範囲内にあり、ＧＨＥ３４の前後で空気が約３５℃上昇していることが分かる。また、循環ダクト６６の断面内の各位置で温度分布にムラがあることが分かる。 FIG. 7 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 in the upstream portion B of the stirrer 68, with the horizontal axis representing time and the vertical axis representing temperature. From this graph, it can be seen that the temperature in the circulation duct 66 in the upstream portion B is in the range of about 195 ° C. to 210 ° C., and the air rises by about 35 ° C. before and after the GHE 34. Further, it can be seen that the temperature distribution is uneven at each position in the cross section of the circulation duct 66.

図８は、攪拌機６８の下流部Ａにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフにより、下流部Ａにおける循環ダクト６６内の温度は、略１９７℃〜２０６℃の範囲内にあり、攪拌機６８によって循環ダクト６６内の各位置での温度差が、約１５℃から約９℃に収束していることが分かる。 FIG. 8 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 in the downstream portion A of the stirrer 68, with the horizontal axis indicating time and the vertical axis indicating temperature. According to this graph, the temperature in the circulation duct 66 in the downstream portion A is in the range of about 197 ° C. to 206 ° C., and the temperature difference at each position in the circulation duct 66 by the stirrer 68 is about 15 ° C. to about 9 ° C. It turns out that it has converged to ℃.

図９は、送出部Ｉにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフにより、送出部Ｉにおける循環ダクト６６内の温度は、略１９９．５℃〜２０２．５℃の範囲内にあり、温度差が約３℃に収束されていることが分かる。また、循環ダクト６６内の平均温度は、設定温度２００℃に対して、略±１℃の範囲内にあり、設定温度に対して±１℃の精度を得ることができる。また、他の温度差条件（温度差４５℃，５５℃）においても、設定温度２００℃に対して略±１℃の範囲内となり、同様の結果が得られた。 FIG. 9 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 in the delivery section I, where the horizontal axis indicates time and the vertical axis indicates temperature. From this graph, it can be seen that the temperature in the circulation duct 66 in the delivery section I is in the range of approximately 199.5 ° C. to 202.5 ° C., and the temperature difference is converged to about 3 ° C. Further, the average temperature in the circulation duct 66 is in a range of approximately ± 1 ° C. with respect to the set temperature of 200 ° C., and an accuracy of ± 1 ° C. can be obtained with respect to the set temperature. Further, even under other temperature difference conditions (temperature differences of 45 ° C. and 55 ° C.), the temperature was within a range of about ± 1 ° C. with respect to the set temperature of 200 ° C., and similar results were obtained.

次に、実験２について説明する。実験２は、送風の出口温度を８０℃、風量１００ｍ³／ｍｉｎ、ＧＨＥ３４の入口温度６５℃、出入口温度差１５℃、加熱負荷２１，２１５ｋｃａｌ／ｈ、外気の温度１２℃、外気の流入風量１７．８ｍ³／ｍｉｎの条件で測定を行った。各測定部Ｈ，Ｂ，Ａ，Ｉの温度を同一の時間帯で測定した３７分間分のデータを図１０〜図１３に示す。 Next, Experiment 2 will be described. In Experiment 2, the outlet temperature of the blast is 80 ° C., the air volume is 100 m ³ / min, the inlet temperature of the GHE 34 is 65 ° C., the inlet / outlet temperature difference is 15 ° C., the heating load is 21,215 kcal / h, the outside air temperature is 12 ° C. The measurement was performed under the condition of 0.8 m ³ / min. Data for 37 minutes in which the temperatures of the measuring units H, B, A, and I are measured in the same time zone are shown in FIGS.

図１０は、ＧＨＥ３４の入口Ｈにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフより、入口Ｈにおける循環ダクト６６内の温度は、略６４．５℃〜６５．５℃の範囲内にあることが分かる。 FIG. 10 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 at the inlet H of the GHE 34, where the horizontal axis indicates time and the vertical axis indicates temperature. From this graph, it can be seen that the temperature in the circulation duct 66 at the inlet H is in the range of approximately 64.5 ° C. to 65.5 ° C.

図１１は、攪拌機６８の上流部Ｂにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフより、上流部Ｂにおける循環ダクト６６内の温度は、略７６℃〜８６℃の範囲内にあり、ＧＨＥ３４の前後で空気が約１５℃上昇していることが分かる。また、循環ダクト６６の断面内の各位置で温度分布にムラがあることが分かる。 FIG. 11 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 in the upstream portion B of the stirrer 68, with the horizontal axis representing time and the vertical axis representing temperature. From this graph, it can be seen that the temperature in the circulation duct 66 in the upstream portion B is in the range of approximately 76 ° C. to 86 ° C., and the air rises by about 15 ° C. before and after the GHE 34. Further, it can be seen that the temperature distribution is uneven at each position in the cross section of the circulation duct 66.

図１２は、攪拌機６８の下流部Ａにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフにより、下流部Ａにおける循環ダクト６６内の温度は、略７７℃〜８２℃の範囲内にあり、攪拌機６８によって循環ダクト６６内の温度差が、約１０℃から約５℃に収束していることが分かる。 FIG. 12 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 in the downstream portion A of the stirrer 68, where the horizontal axis indicates time and the vertical axis indicates temperature. According to this graph, the temperature in the circulation duct 66 in the downstream portion A is in the range of approximately 77 ° C. to 82 ° C., and the temperature difference in the circulation duct 66 is converged from about 10 ° C. to about 5 ° C. by the stirrer 68. I understand that

図１３は、送出部Ｉにおける循環ダクト６６内の温度分布を示すグラフであり、横軸が時刻、縦軸が温度を示している。このグラフにより、送出部Ｉにおける循環ダクト６６内の温度は、略８０．６℃〜８１．４℃の範囲内にあり、温度差が約０．８℃に収束されていることが分かる。また、循環ダクト６６内の平均温度は、設定温度８０℃に対して略±１℃の範囲内にあり、設定温度に対して±１℃の精度を得ることができる。また、他の温度差条件（温度差２５℃，２０℃，１０℃）においても、設定温度８０℃に対して略±１℃の範囲内となり、同様の結果が得られた。 FIG. 13 is a graph showing the temperature distribution in the circulation duct 66 in the delivery section I, where the horizontal axis indicates time and the vertical axis indicates temperature. This graph shows that the temperature in the circulation duct 66 in the delivery part I is in the range of about 80.6 ° C. to 81.4 ° C., and the temperature difference is converged to about 0.8 ° C. Further, the average temperature in the circulation duct 66 is in a range of approximately ± 1 ° C. with respect to the set temperature of 80 ° C., and an accuracy of ± 1 ° C. can be obtained with respect to the set temperature. Further, even under other temperature difference conditions (temperature differences 25 ° C., 20 ° C., 10 ° C.), the temperature was within a range of about ± 1 ° C. with respect to the set temperature 80 ° C., and similar results were obtained.

実験１において、設定温度を２００℃に設定し、さらに実験２において、設定温度を８０℃に設定して実験を行い、設定温度に対して略±１℃の範囲で送風温度を制御できることが分かった。また、設定温度５０℃でも同様の結果が得られたので、本発明の乾燥機では、設定温度５０℃〜２００℃の範囲において、±１℃の範囲で送風温度を制御可能である。 In Experiment 1, the preset temperature was set to 200 ° C, and in Experiment 2, the experiment was conducted with the preset temperature set to 80 ° C. It was. In addition, since the same result was obtained even at the set temperature of 50 ° C., the drying temperature of the dryer of the present invention can be controlled within the range of ± 1 ° C. within the set temperature range of 50 ° C. to 200 ° C.

以上、実験１及び実験２より得られた本発明の乾燥機の特性について、従来から自動車の塗装乾燥ラインに使用されている乾燥機と比較する。なお、塗装乾燥ラインにて使用されている乾燥機も、本発明の乾燥機と同様にＧＨＥを用いている。 As described above, the characteristics of the dryer of the present invention obtained from Experiment 1 and Experiment 2 are compared with those of a dryer conventionally used in an automobile paint drying line. In addition, the dryer used in the paint drying line also uses GHE as in the dryer of the present invention.

表１は、従来の乾燥機と本発明の乾燥機との特性の差異を示す表である。従来の乾燥機は、送風温度が、１００℃〜２３０℃の温度範囲において、一定温度で使用されるのに対して、本発明の乾燥機は、５０℃〜２００℃の温度範囲で設定温度を変化させて使用することができる。 Table 1 is a table | surface which shows the difference of the characteristic of the conventional dryer and the dryer of this invention. The conventional dryer is used at a constant temperature in the temperature range of 100 ° C. to 230 ° C., whereas the dryer of the present invention has a set temperature in the temperature range of 50 ° C. to 200 ° C. Can be used by changing.

また、従来の乾燥機は、車体の乾燥に用いるため乾燥室内の負荷変動が大きく、送風温度の精度が±２〜１０℃の間で変化する。しかし、本発明の乾燥機は、ウェブ状のアルミ板の乾燥に用いられるので乾燥室内の負荷は安定し、送風温度の精度を±１℃程度で安定する。このため、より精密な温度制御を行うことが可能である。さらに、バーナー制御方式は、従来の乾燥機が、ガスバーナーの絞り１／８が標準で、一定温度条件による燃焼であるのに対して、本発明の乾燥機は、絞りを全開から１／２０までの間で制御して、広範囲の温度制御を可能にしている。 Moreover, since the conventional dryer is used for drying the vehicle body, the load fluctuation in the drying chamber is large, and the accuracy of the blast temperature varies between ± 2 to 10 ° C. However, since the dryer of the present invention is used for drying a web-like aluminum plate, the load in the drying chamber is stable, and the accuracy of the blowing temperature is stabilized at about ± 1 ° C. For this reason, it is possible to perform more precise temperature control. Further, the burner control system is a conventional dryer in which the gas burner throttle 1/8 is standard and combustion is performed under a constant temperature condition, whereas the dryer of the present invention is 1/20 from the fully open state. In this way, a wide range of temperature control is possible.

さらに、ＧＨＥ３４の熱交換器の表面温度は、従来の乾燥機では、最高約６００℃に設定されているのに対して、本発明の乾燥機では、最高約４００℃に設定されており、可燃性ガスのいかなる濃度においても発火しない４００℃以下の温度に制御される。このため、従来の乾燥機よりも安全性が確保されている。 Further, the surface temperature of the heat exchanger of the GHE 34 is set to a maximum of about 600 ° C. in the conventional dryer, whereas it is set to a maximum of about 400 ° C. in the dryer of the present invention. It is controlled to a temperature of 400 ° C. or lower which does not ignite at any concentration of the sex gas. For this reason, safety is ensured compared with the conventional dryer.

ＰＳ版製造ラインの概略図である。It is the schematic of a PS plate production line. 本発明の乾燥機の構成を示す概略図である。It is the schematic which shows the structure of the dryer of this invention. ＧＨＥの構成を示す概略斜視図である。It is a schematic perspective view which shows the structure of GHE. 実験装置の構成を示す概略図である。It is the schematic which shows the structure of an experimental apparatus. 温度の測定箇所を示す循環ダクトの断面図である。It is sectional drawing of the circulation duct which shows the measurement location of temperature. 実験１のＧＨＥの入口での循環ダクト内の温度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature distribution in the circulation duct in the entrance of GHE of experiment 1. FIG. 実験１の攪拌機の上流部での循環ダクト内の温度分布を示す実験１のグラフである。It is a graph of Experiment 1 which shows the temperature distribution in the circulation duct in the upstream part of the stirrer of Experiment 1. 実験１の攪拌機の下流部での循環ダクト内の温度分布を示す実験１のグラフである。It is a graph of Experiment 1 which shows the temperature distribution in the circulation duct in the downstream part of the stirrer of Experiment 1. 実験１の送出部での循環ダクト内の温度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature distribution in the circulation duct in the sending part of Experiment 1. FIG. 実験２のＧＨＥの入口での循環ダクト内の温度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature distribution in the circulation duct in the entrance of GHE of experiment 2. FIG. 実験２の攪拌機の上流部での循環ダクト内の温度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature distribution in the circulation duct in the upstream part of the stirrer of the experiment 2. FIG. 実験２の攪拌機の下流部での循環ダクト内の温度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature distribution in the circulation duct in the downstream part of the stirrer of the experiment 2. FIG. 実験２の送出部での循環ダクト内の温度分布を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature distribution in the circulation duct in the sending part of Experiment 2. FIG.

Explanation of symbols

１０アルミウェブ
１３Ａ第１乾燥部
１３Ｂ第２乾燥部
１３Ｃ第３乾燥部
１３Ｄ第４乾燥・冷却部
１４Ａ第１乾燥機
１４Ｂ第２乾燥機
１４Ｃ第３乾燥機
１４Ｄ第４乾燥・冷却機
３４ＧＨＥ
３５送風ファン
３６排気ファン
３７フィルタ
３８温度センサ
４０送風ダクト
４０ａ入口ダクト
４０ｂ出口ダクト
４１排出ダクト
４２第１循環ダクト
４３第２循環ダクト
４４，５２熱交換器
４９筐体
５０ガスバーナー
５０ａパイプ
５１，５４ダクト
５３内部循環用ファン
５４ａ排出穴
６０実験装置
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Aluminum web 13A 1st drying part 13B 2nd drying part 13C 3rd drying part 13D 4th drying and cooling part 14A 1st drying machine 14B 2nd drying machine 14C 3rd drying machine 14D 4th drying and cooling machine 34 GHE
35 Blower Fan 36 Exhaust Fan 37 Filter 38 Temperature Sensor 40 Blower Duct 40a Inlet Duct 40b Outlet Duct 41 Exhaust Duct 42 First Circulation Duct 43 Second Circulation Duct 44,52 Heat Exchanger 49 Housing 50 Gas Burner 50a Pipe 51, 54 Duct 53 Internal circulation fan 54a Discharge hole 60 Experimental equipment

Claims

In the drier for drying the coating liquid applied to the web by spraying hot air against the web which is coated with the coating liquid and conveyed in the longitudinal direction in the drying chamber,
A gas burner indirect heat exchanger with adjustable burner throttle,
A blower for blowing air heated by the gas burner indirect heat exchanger as the hot air toward the drying chamber;
A dryer comprising: the gas burner indirect heat exchanger and the drying chamber; and a blower duct for guiding the hot air from the blower into the drying chamber.

The dryer according to claim 1, wherein the web is for a printing plate.

The dryer according to claim 2, wherein the web is made of aluminum.

The said gas burner indirect heat exchanger is provided with the gas burner which burns combustible gas, and the heat exchanger which heats the said air with the combustion gas of the said gas burner, The 1 thru | or Claim characterized by the above-mentioned. 4. The dryer according to any one of items 3 .

The gas burner indirect heat exchanger includes a housing that houses the gas burner and the heat exchanger, an inlet duct that is attached to one surface of the housing, and an air duct that is attached to the other surface of the housing. The air that has entered the housing from the inlet duct is heated by passing through the heat exchanger after passing through the periphery of the gas burner, The dryer according to claim 4, wherein the dryer is sent from an outlet duct toward the blower.

The dryer according to claim 4 or 5, wherein a part of the combustion gas is returned to the gas burner after passing through the heat exchanger.

The dryer according to any one of claims 1 to 6, wherein the air duct has a length of 10 m or more.

The stirrer is provided in the air duct, and the temperature distribution of the hot air sent from the gas burner indirect heat exchanger with respect to the cross section of the air duct is uniformed by the stirrer. The dryer according to any one of claims 7.

The dryer according to any one of claims 1 to 8, wherein the burner diaphragm is adjustable within a range from fully open to 1/20.

The burner diaphragm controls the amount of heat generated per unit time within a range of 6,300 to 15,750 kcal / h, thereby changing the hot air temperature to 50 to 200 under a variable drying air amount of 40 to 360 m ³ / min. The dryer according to any one of claims 1 to 9, wherein the dryer is controlled with high accuracy of a set temperature ± 1 ° C within a range of ° C.

A temperature sensor is disposed near the entrance of the drying chamber, and the burner throttle is adjusted based on the measured temperature of the hot air measured by the temperature sensor. Item 11. The dryer according to any one of Items 10.

12. The dryer according to claim 4, wherein a surface temperature of the heat exchanger is controlled to 400 ° C. or less so that a combustible gas does not ignite.

When there is a crack in the heat exchanger, the combustion gases the so leaking into the housing, the claims 4 to 12, characterized in that the said heat exchanger is kept at a negative pressure The dryer according to any one of the above.