JP4459088B2 - 異鋼種連々続鋳造方法 - Google Patents

Description

本発明は、異鋼種連々続鋳造方法に関する。

従来より、連続鋳造装置において鋼種の異なる２つのチャージ（溶鋼）、すなわち、前チャージと後チャージとを連続的に鋳造する異鋼種の連々続鋳造が行われている（特許文献１）。
具体的には、タンディッシュ内の前チャージを鋳型に供給して前チャージの鋳造を行った後、鋳型への前チャージの供給を一旦停止して、鋳型にシーケンスブロック（継ぎ手金物）を投入すると共に、鋼種の異なる後チャージをタンディッシュに供給し、タンディッシュ内の後チャージを鋳型に供給することで、前チャージに引き続き後チャージの鋳造を連続的に行っている。

前チャージや後チャージは、鋳型内で冷却されて周囲が固まりシェル化し、下流にいくにしたがって次第にその凝固シェルが成長して最終的に鋳片となる。
特開平０２−７０３６０号公報

従来の異鋼種の連々続鋳造方法では、鋳型への前チャージの供給を停止した時、鋳型内において凝固シェルが十分に成長していないために、その凝固シェルが鋳型の側壁から剥がれ、鋳型の内側に倒れ込むことがある。
凝固シェルの倒れ込み量が大きい状態で後チャージを鋳型に供給した場合、凝固シェルと鋳型の側壁との間に、後チャージが入り込んで鋳型から後チャージが漏れ出すという湯漏れ（漏鋼）を引き起こしてしまう可能性が大である。
さらに、凝固シェルの倒れ込み量が大きいと、凝固シェルの倒れ込みにより前チャージの浴面の面積が小さくなり、シーケンスブロックをその浴面に投入しようとしても、そのシーケンスブロックが投入できない可能性があった。

そこで、本発明では、凝固シェルの倒れ込みを可能な限り抑制して、連々続鋳造をスムーズに行うことができる異鋼種連々続鋳造方法を提供することを目的とする。

前記目的を達成するために、本発明は、次の手段を講じた。即ち、本発明における課題解決のための技術的手段は、タンディッシュ内の前チャージを鋳型に供給して前チャージの鋳造を行った後に、鋳型への前チャージの供給を停止し、鋼種の異なる後チャージを前記タンディッシュに供給し、タンディッシュ内の後チャージを鋳型に供給することで後チャージの鋳造を連続的に行う異鋼種連々続鋳造方法において、前記鋳型内での前チャージが装入された凝固シェルの倒れ込みを抑制するために、前記鋳型への前チャージの供給を停止する前から前チャージを貯留したタンディッシュ重量に基づいて前チャージの鋳造速度を減速しつつ鋳造を行う点にある。

これにより、鋳型への前チャージの供給を停止したとき、凝固シェルの倒れ込みを少なくすることができ、連々続鋳造をスムーズに行うことができる。
まず、発明者らは、前チャージの供給を停止したとき、凝固シェルが鋳型内で十分に成長してその厚みが大きければ、前チャージの供給を停止しても凝固シェルの倒れ込みが少なくなると考え、前チャージの供給停止時に凝固シェルの厚みを増加させるためには、鋳型への前チャージの供給を停止する前（最終の前チャージを鋳造する際）に、鋳造速度を定常状態から減速させれば良いと考えた。

即ち、発明者らは、最終の前チャージを鋳造する際に、前チャージの鋳造速度を減速しながら鋳造を行えば、鋳型内において前チャージの抜熱を十分に行うことができることから、この前チャージの抜熱により凝固シェルの成長を促進し、最終的には、鋳型内での凝固シェル厚を増加させて凝固シェルの倒れ込みの抑制できると考えた。
さて、鋳造速度は様々な鋳造条件で決定されるが、最終の前チャージを鋳造するときは、タンディッシュ内の前チャージ量は徐々に少なくなりタンディッシュ重量は徐々に減少するので、発明者らは、タンディッシュ重量に基づいて前チャージの鋳造速度を減速すれば、凝固シェルの倒れ込みの抑制ができることを見いだした。

前チャージの鋳造速度Ｖは、次式を満たす範囲内であることが好ましい。
前チャージの炭素含有量が０．２％以上のとき，
０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．４５ ・・・（１）
前チャージの炭素含有量が０．２％未満のとき，
０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．２７ ・・・（２）
ただし、ＴＤ：前チャージを貯留したタンディッシュ重量（ton），０≦ＴＤ≦３０ Ｖ：鋳造速度（m/min）
発明者らは、最終の前チャージを鋳造する工程において、前チャージを貯留したタンディッシュ重量をパラメータとし、そのタンディッシュ重量に応じて前チャージにおける鋳造速度を徐々に低減した実験を数々行った。その結果、凝固シェルの倒れ込みを所定値以下、即ち、凝固シェルの倒れ込みによる湯漏れをなくするためには、前チャージの炭素含有量が０．２％以上のときは、その鋳造速度（Ｖ）を０．０１７×ＴＤ＋０．４５ｍ／ｍｉｎ以下にすることで達成でき、前チャージの炭素含有量が０．２％未満のときは、その鋳造速度（Ｖ）を０．０１７×ＴＤ＋０．２７ｍ／ｍｉｎ以下にすることで達成できることを見いだした。

このように、タンディッシュ重量に応じて鋳造速度を徐々に低減することで、凝固シェルの倒れ込みによる湯漏れの発生は無くなったが、鋳造速度を遅くし過ぎると、前チャージを鋳型に供給するための浸漬ノズルに前チャージが留まる時間が長くなって、浸漬ノズルから前チャージが抜けてしまわない間に、浸漬ノズル内で前チャージが凝固し、浸漬ノズルが詰まってしまうことが分かった。
そこで、発明者らは様々な実験を繰り返し、浸漬ノズルの詰まりが発生しないようにす
るには、前チャージの鋳造速度の下限値を、前チャージの炭素含有量が０．２％以上のときは、０．０１７×ＴＤ＋０．１ｍ／ｍｉｎにすることで達成でき、前チャージの炭素含有量が０．２％未満のときは、０．０１７×ＴＤ＋０．１ｍ／ｍｉｎにすることで達成できることを見いだした。
なお、本発明における課題解決のための最も好ましい技術的手段として、タンディッシュ内の前チャージを鋳型に供給して前チャージの鋳造を行った後に、鋳型への前チャージの供給を停止し、鋼種の異なる後チャージを前記タンディッシュに供給し、タンディッシュ内の後チャージを鋳型に供給することで後チャージの鋳造を連続的に行う異鋼種連々続鋳造方法において、前記鋳型内での前チャージの凝固シェルの倒れ込みを抑制するために、前記鋳型への前チャージの供給を停止する前から前チャージを貯留したタンディッシュ重量に基づいて前チャージの鋳造速度を減速しつつ鋳造を行い、前記前チャージの鋳造速度Ｖを、前チャージの炭素含有量が０．２％以上のとき、式（１）を満たしつつ減速し、前チャージの炭素含有量が０．２％未満のとき、式（２）を満たしつつ減速することを採用できる。
０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．４５ ・・・（１）
０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．２７ ・・・（２）
ただし、
ＴＤ：前チャージを貯留したタンディッシュ重量（ton），０≦ＴＤ≦３０
Ｖ：鋳造速度（m/min）

本発明によれば、前チャージの鋳造速度の適正化を図ることにより、倒れ込みを抑制して連々続鋳造をスムーズに行うことができる。

まず、本発明の異鋼種連々続鋳造方法で使用する連続鋳造装置の一例について説明する。ただし、本発明はこの設備を使用するものに限定されるものではない。
図１に示すように、連続鋳造装置１は、転炉（図示省略）で精錬された溶鋼（チャージ）２を貯留する取鍋３と、該取鍋３を載置する受台４と、取鍋３から注入されるチャージ２を貯留するタンディッシュ５と、該タンディッシュ５から供給されるチャージ２を成型する鋳型６と、該鋳型６により成型された鋳片７を引き出し且つサポートする複数のサポートロール８とを有している。

タンディッシュ５は全体として有底箱形となっており、このタンディッシュ５には、浸漬ノズル１０が設けられている。図２に示すように、浸漬ノズル１０はスライドバルブ１１を介して開閉自在となっており、タンディッシュ５による鋳型６へのチャージ２の注入が前記スライドバルブ１１によって停止又は再開できるようになっている。
連続鋳造装置１では、図２に示すように、先のチャージ（以降、前チャージ２ａ）を鋳造した後に、この前チャージ２ａの後に鋼種の異なるチャージ（以降、後チャージ２ｂ）鋳造することが可能である。

異鋼種連々続鋳造方法では、図２（ａ）に示すように、タンディッシュ５内の前チャージ２ａを鋳型６に供給して前チャージ２ａでの鋳片７をサポートロール８で引き抜くことで前チャージ２ａの鋳造を行う。図２（ｂ）に示すように、タンディッシュ５内の前チャージ２ａが少なくなった時点でスライドバルブ１１を閉塞して前チャージ２ａの供給を停止し、鋳型６の前チャージ２ａ内にシーケンスブロック１２を投入すると共に、タンディッシュ５に取鍋３から後チャージ２ｂを供給する。図２（ｃ）に示すように、スライドバルブ１１を開いて後チャージ２ｂを鋳型６に供給して後チャージ２ｂの鋳造を行う。

本発明の異鋼種連々続鋳造方法では、図２（ａ）に示すような鋳型６への前チャージ２ａの供給を停止する前、即ち、最後の前チャージ２ａを鋳造する工程では、その前チャージ２ａを貯留したタンディッシュ５の重量に基づいて、前チャージ２ａの鋳造速度（鋳型６での鋳片７の引き抜き速度）を低減しつつ鋳造を行うことで、図３に示すように、鋳型６への前チャージ２ａの供給を停止したときの前チャージ２ａの凝固シェル１３の倒れ込み（倒れ込み量Ｈ）を抑制している。
具体的には、最後の前チャージ２ａを鋳造する工程での鋳造速度Ｖを、下記［式１］，［式２］の範囲内で減速している。

前チャージの炭素含有量が０．２％以上のとき，
０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．４５ ・・・（１）
前チャージの炭素含有量が０．２％未満のとき，
０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．２７ ・・・（２）
ただし、
ＴＤ：前チャージを貯留したタンディッシュ重量（ton），０≦ＴＤ≦３０ Ｖ：鋳造速度Ｖ（m/min）
前記［式１］，［式２］の導出過程について説明する。

発明者らは、前チャージ２ａの供給停止時に凝固シェル１３の倒れ込みを抑制するためには、前チャージ２ａの供給を停止する前に、前チャージ２ａの鋳造速度Ｖを低減しながら鋳造し、これにより、凝固シェル１３の成長を促進して、その厚みを増加させればよいと考えた。一方で、発明者らは、前チャージ２ａが凝固シェル１３へ凝固する凝固過程を考えたとき、その凝固過程で前チャージ２ａに含まれる炭素含有量が０．２％前後（即ち、亜包晶溶鋼と過包晶溶鋼）では塑性の度合いが異なることから凝固シェル１３の厚みが同じであっても倒れ込み量が異なると考え、まず、鋳造条件を同じ状態にして、前チャージ２ａの炭素含有量と、凝固シェル１３の倒れ込み量との関係を知るために実験機を用いて様々な実験を行った。

図３に示すように、実験では、鋳型６内におけるチャージ２の凝固シェル１３の端部と、鋳型６内の側壁との距離を凝固シェル１３の倒れ込み量Ｈとし、炭素含有量の異なる様々なチャージ２を一定の鋳造条件下で鋳造して、炭素含有量と倒れ込み量とについてまとめた。
図４に示すように、発明者らの実験では、鋳造条件が一定であっても、チャージ２の炭素含有量が０．２％を境として倒れ込み量が異なることが分かった。即ち、実験では、炭素含有量が０．２％以上のものは、炭素含有量が０．２％未満のものに比べ、凝固シェル１３の倒れ込み量が小さかった。

そこで、発明者らは、前記実験を基に鋳造する方法を、炭素含有量が０．２％以上の前チャージ２ａを鋳造する場合と、炭素含有量が０．２％未満の前チャージ２ａを鋳造する場合との２パターンに分けたうえで、鋳造速度Ｖを前チャージ２ａを貯留したタンディッシュ重量に基づいて変化させるという実験を実験機によって行った。
即ち、図５に示すように、炭素含有量が０．２％以上の前チャージ２ａを鋳造する際に、タンディッシュ重量の変化に応じて定常状態から鋳造速度Ｖを減速するという実験を行った。

図５のケース１では、前チャージ２ａを鋳造するにあたって、タンディッシュ重量（図ではＴＤ重量）が約１１トンになった時点から前チャージ２ａの鋳造速度Ｖをケース１の直線に沿うように徐々に減速していき、タンディッシュ５内の溶鋼重量が０になった時に前チャージ２ａの鋳造を停止（前チャージ２ａの鋳型６への供給を停止）し、その後、後チャージ２ｂをタンディッシュ５を介して鋳型６に供給した。ケース２〜８では、鋳造速度Ｖの減速を開始する時点でのタンディッシュ重量を徐々に増加させていき、言い換えれば、タンディッシュ重量が重い時点から鋳造速度Ｖの減速を開始し、ケース１と同じようにそれぞれ各ケースの直線に沿うようにその鋳造速度Ｖを徐々に減速しながら鋳造を行った。

図５で示すように、ケース１〜３では前チャージの供給を停止した後、後チャージ２ｂを鋳型６に供給すると湯漏れが発生した。これは前チャージ２ａを鋳造する際に、鋳造速度Ｖの減速を十分に行っていなかったため、鋳造終了後における凝固シェル１３の厚みが十分でなく、その結果、凝固シェル１３の倒れ込み量が大きくなって湯漏れが発生したと考えられる。
ケース４〜８では、前チャージの供給を停止した後、後チャージ２ｂを鋳型６に供給しても湯漏れは発生しなかった。これは前チャージ２ａを鋳造する際に、鋳造速度Ｖの減速を十分に行ったことで、鋳造終了後における凝固シェル１３の厚みがケース１〜３に比べ厚くなり、その結果、凝固シェル１３の倒れ込み量が小さくなり、湯漏れが発生しなかったと考えられる。

したがって、減速しながら前チャージ２ａを鋳造するにあたっては、その鋳造速度Ｖをケース４の直線式である０．０１７×ＴＤ＋０．４５ｍ／ｍｉｎ以下になるように減速すれば良いことが分かった。
一方で、ケース６〜８では、鋳造速度Ｖの減速を十分に行ったことで湯漏れが発生しなくなったものの、前チャージ２ａを鋳型６に供給する際に、タンディッシュ５の浸漬ノズル１０が詰まってしまう問題が発生した。これは、急激に鋳造速度Ｖの減速を行ったために、浸漬ノズル１０内に前チャージ２ａが長い間滞ることになり、浸漬ノズル１０内の前チャージ２ａの温度が低下して凝固してしまったことが要因と考えられる。

そこで、鋳造速度Ｖの下限値はケース５の直線式である０．０１７×ＴＤ＋０．１にしなければならないことが分かった。
以上の実験により、湯漏れやノズル詰まりを起こさないようにするためには、炭素含有量が０．２％以上の前チャージ２ａでは、その鋳造速度Ｖとタンディッシュ重量との関係は最適範囲Ａ［０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．４５］であることが必要で、鋳造速度Ｖを最適範囲Ａ内に留めつつ徐々に減速すればよいことが分かった。

図６は比較例を示している。例えば、図６のケース９では、タンディッシュ重量が約１３トンになるまでは、鋳造速度Ｖを最適範囲Ａ内に入るように制御し、タンディッシュ重量が約１３トンから約９トンまでは鋳造速度Ｖが最適範囲Ａから外れるように制御して前チャージ２ａを鋳造したものである。この図から分かるように、ケース９では鋳造速度ＶがＰ１からＰ２まで最適範囲Ａ内から一時的に外れているために、ケース９では湯漏れが発生した。また、ケース１０〜１４のように、前チャージ２ａを鋳造するにあたって鋳造速度Ｖが最適範囲Ａ内から一時的でも外れれば、湯漏れやノズル詰まりが発生している。

次に、図７に示すように、炭素含有量が０．２％未満の前チャージ２ａを鋳造する場合においても、上記ケース１〜８に示したものと同じ方法で、タンディッシュ重量の変化に応じて鋳造速度Ｖを減速するという実験を行った。なお、炭素含有量が０．２％未満の前チャージ２ａは、炭素含有量が０．２％以上の前チャージ２ａよりも凝固シェル１３が倒れ易いことが分かっているので、この実験では、図５に示した実験よりもタンディッシュ重量が重い時点で鋳造速度Ｖの減速を開始することとした。
図７のケース１５では、前チャージ２ａを鋳造するにあたって、タンディッシュ重量が約１９トンになった時点から前チャージ２ａの鋳造速度Ｖをケース１５の直線に沿うように徐々に減速していき、タンディッシュ５内の溶鋼重量が０になった時に前チャージ２ａの鋳造を完了して、前チャージ２ａの鋳型６への供給停止し、その後、後チャージ２ｂをタンディッシュ５を介して鋳型６に供給した。

図７に示すように、ケース１５〜１７では前チャージ２ａの供給を停止した後、後チャージ２ｂを鋳型６に供給すると湯漏れが発生した。ケース１８〜２２では、前チャージ２ａの供給を停止した後、後チャージ２ｂを鋳型６に供給しても湯漏れは発生しなかった。
したがって、炭素含有量が０．２％未満の前チャージ２ａを鋳造する場合は、その鋳造速度Ｖをケース１８の直線式である０．０１７×ＴＤ＋０．２７ｍ／ｍｉｎ以下になるように減速すれば良いことが分かった。
一方で、上記ケース６〜８と同様に、ケース２０〜２２では湯漏れが発生しないものの、前チャージ２ａを鋳型６に供給する際に、タンディッシュ５の浸漬ノズル１０が詰まってしまう問題が発生した。炭素含有量が０．２％未満の前チャージ２ａを鋳造する場合でも、上記と同様に、鋳造速度Ｖの下限値をケース１９の直線式である０．０１７×ＴＤ＋０．１にする必要であることが分かった。

以上の実験により、湯漏れやノズル詰まりを起こさないようにするためには、炭素含有量が０．２％未満の前チャージ２ａでは、その鋳造速度Ｖとタンディッシュ重量との関係は最適範囲Ｂ［０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．２７］であることが必要で、鋳造速度Ｖを最適範囲Ｂ内で徐々に減速すればよいことが分かった。

表１及び図８〜９は、鋳型６の厚みが３８０ｍｍで、鋳型幅６００ｍｍのブルーム連続鋳造装置を用い実際に操業したものを示している。表１のパターンＡでは、前チャージ２ａの鋳造の際の鋳造速度Ｖを［式１］を満たす範囲で減速し、パターンＢでは、鋳造速度Ｖを［式２］を満たす範囲で減速し、パターンＣでは、鋳造速度Ｖを［式１］を満たさないように減速したものである。なお、図８は、表１でのパターンＡ〜Ｃまでの鋳造速度Ｖを示したもので、図９（ａ）は、表１のパターンＡでの鋳造速度Ｖを図示したものであり、図９（ｂ）は、表１のパターンＢでの鋳造速度Ｖを図示したものである。

ブルーム連続鋳造装置では、取鍋３を介して約２０トン以上の前チャージ２ａをタンディッシュ５に供給し、その注入が完了した後、タンディッシュ５の浸漬ノズル１０を介して前チャージ２ａを鋳型６に供給し鋳造を行った。
図８，９（ａ）に示すように、パターンＡでは、タンディッシュ重量が１２．５トンになるまでは、鋳造速度Ｖを０．６ｍ／ｍｉｎと一定にしておき、タンディッシュ重量が１２．５トンになった時点で鋳造速度Ｖを０．６ｍ／ｍｉｎから０．５ｍ／ｍｉｎに減速し、タンディッシュ重量が７．２トンになった時点で鋳造速度Ｖを０．５ｍ／ｍｉｎから０．４ｍ／ｍｉｎに減速し、タンディッシュ重量が４．７トンになった時点で鋳造速度Ｖを０．４ｍ／ｍｉｎから０．３ｍ／ｍｉｎに減速し、最終的に、タンディッシュ重量が２．０トンになるまで前チャージ２ａの鋳造を行い、タンディッシュ重量が２．０トンになったところで鋳造を停止した。

図８，９（ｂ）に示すように、パターンＢでは、タンディッシュ重量が２０トンになるまでは、鋳造速度Ｖを０．６ｍ／ｍｉｎと一定にしておき、タンディッシュ重量が２０トンになった時点で鋳造速度Ｖを０．６ｍ／ｍｉｎから０．５ｍ／ｍｉｎに減速し、タンディッシュ重量が１３．５トンになった時点で鋳造速度Ｖを０．５ｍ／ｍｉｎから０．４ｍ／ｍｉｎに減速し、タンディッシュ重量が７．０トンになった時点で鋳造速度Ｖを０．４ｍ／ｍｉｎから０．３ｍ／ｍｉｎに減速し、最終的に、タンディッシュ重量が２．０トンになるまで前チャージ２ａの鋳造を行い、タンディッシュ重量が２．０トンになったところで鋳造を停止した。なお、パターンＣは鋳造が終了するまで一定の速度、即ち、０．６ｍ／ｍｉｎで鋳造を行った。パターンＡ及びパターンＢにおける鋳造速度Ｖは、タンディッシュ重量をロードセルで測定してそれぞれのタンディッシュ重量に応じて自動制御又はオペレータの手動により変化させている。

前チャージ２ａの供給停止後は、パターンＡ，Ｂについては、鋳型６内にシーケンスブロック１２を装入した後に、タンディッシュ５内の後チャージ２ｂを鋳型６に供給し、後チャージ２ｂの鋳造を行った。
図１０は、前チャージ２ａの供給停止時におけるパターンＡ〜Ｃでの凝固シェル１３の倒れ込み量を示している。これから分かるように、パターンＡ，Ｂのように鋳造速度Ｖを［式１］［式２］を満たす範囲で減速した場合は倒れ込み量は１０ｍｍ以下であり、湯漏れと共に浸漬ノズル１０の詰まりも発生しなかった。パターンＣでは倒れ込み量は２０ｍｍであり、後チャージ２ｂを鋳型６に供給した場合、湯漏れが発生する危険性が非常に大であるため鋳造を中止した。

本発明の異鋼種連々続鋳造方法では、鋳型６への前チャージ２ａの供給を停止する前から前チャージ２ａを貯留したタンディッシュ重量に基づいて前チャージ２ａの鋳造速度Ｖを減速しつつ鋳造を行うことで、鋳型６内での前チャージ２ａの凝固シェル１３の倒れ込みを抑制することができた。
本発明上記の実施の形態に限定されるものではない。即ち、前チャージ２ａを鋳造する際の鋳造速度Ｖの減速は、上記実施の形態に示したように、最適範囲Ａ又はＢ内であれば段階的に行っても良いし、タンディッシュ重量に応じて連続的に行っても良い。また、前チャージ２ａを鋳造する際の鋳造速度Ｖは、最適範囲Ａ又はＢ内であれば一時的に増加してもよい。

また、鋳型への前チャージの供給を停止する前から前チャージを貯留したタンディッシュ重量に基づいて前チャージの鋳造速度Ｖを減速しつつ鋳造を行うことで、凝固シェルの倒れ込みによる湯漏れや浸漬ノズル詰まりを防止すればよく、上記［式１］，［式２］は限定されず、他の式であってもよい。

連続鋳造装置の概念図である。 異鋼種連々続鋳造方法の説明図である。 凝固シェルの倒れ込み量の説明図である。 炭素含有量に対する凝固シェルの倒れ込み量の比較図である。 炭素含有量が０．２％以上の前チャージを鋳造する際の鋳造速度実験図である。 図５の実験における比較図である。 炭素含有量が０．２％未満の前チャージを鋳造する際の鋳造速度実験図である。 実施例の鋳造速度の減速図である。 実施例におけるパターンＡ及びＢの鋳造速度の減速図である。 倒れ込み量を示す図である。

符号の説明

２ａ 前チャージ
２ｂ 後チャージ
５ タンディッシュ
６ 鋳型
１３ 凝固シェル

Claims (1)

1. タンディッシュ内の前チャージを鋳型に供給して前チャージの鋳造を行った後に、鋳型への前チャージの供給を停止し、鋼種の異なる後チャージを前記タンディッシュに供給し、タンディッシュ内の後チャージを鋳型に供給することで後チャージの鋳造を連続的に行う異鋼種連々続鋳造方法において、
   前記鋳型内での前チャージの凝固シェルの倒れ込みを抑制するために、前記鋳型への前チャージの供給を停止する前から前チャージを貯留したタンディッシュ重量に基づいて前チャージの鋳造速度を減速しつつ鋳造を行い、
   前記前チャージの鋳造速度Ｖを、前チャージの炭素含有量が０．２％以上のとき、式（１）を満たしつつ減速し、前チャージの炭素含有量が０．２％未満のとき、式（２）を満たしつつ減速する
   ことを特徴とする異鋼種連々続鋳造方法。
   ０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．４５ ・・・（１）
   ０．０１７×ＴＤ＋０．１≦Ｖ≦０．０１７×ＴＤ＋０．２７ ・・・（２）
   ただし、
   ＴＤ：前チャージを貯留したタンディッシュ重量（ton），０≦ＴＤ≦３０
   Ｖ：鋳造速度（m/min）