JP4440202B2 - How to put cold iron into hot metal ladle - Google Patents
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Description
本発明は、転炉を用いて溶鋼を製造する方法の内、空となった溶銑鍋への冷鉄源投入方法に関するものである。 The present invention relates to a method for charging a cold iron source into an empty hot metal ladle among methods for producing molten steel using a converter.
従来、転炉への溶銑の払出しを完了した混銑車又は溶銑鍋は、次回の受銑に備えるべく搬送元に返送される。このとき、混銑車又は溶銑鍋は、払出し前の溶銑によって得られた熱を大気中に放出しており、ここに熱ロスが生じている。該熱ロスは、その後にこれら混銑車又は溶銑鍋に装入されることとなる溶銑の温度低下の原因となり、これによって転炉工程で吹錬される溶銑に対する冷鉄源の配合量が低下し、結果的に粗鋼の増産を減退させてしまうこととなる。かかる問題を解決すべく、これまでも熱ロスの低減を図る操業方法が提案されている。 Conventionally, the kneading wheel or hot metal ladle that has completed the discharge of the hot metal to the converter is returned to the conveyance source in preparation for the next receiving. At this time, the kneading wheel or the hot metal ladle releases the heat obtained by the hot metal before the discharge into the atmosphere, and heat loss occurs here. The heat loss causes a decrease in the temperature of the hot metal that will be subsequently charged into the kneading wheel or hot metal ladle, thereby reducing the amount of cold iron source added to the hot metal blown in the converter process. As a result, the increase in production of crude steel will be reduced. In order to solve this problem, an operation method for reducing heat loss has been proposed.
例えば特許文献1〜特許文献3には、混銑車の熱ロスを低減する操業方法について開示されている。これらの操業方法においては、転炉から高炉に返送される混銑車の炉体に冷鉄源を入れ置きし、該炉体からの放熱を冷鉄源によって吸収することによって熱ロスの抑制が図られており、さらに、吹錬前の溶銑に冷鉄源を装入する機会が増加することにより、操業全体の溶銑配合率(HMR)の低減が図られる。
上記特許文献1〜特許文献3においては、予め入れ置きした冷鉄源を高炉からの受銑によって全て溶解させることを目的として、該冷鉄源の重量は受銑重量の10%程度に規定されている。
しかしながら、かかる重量の冷鉄源を溶銑鍋に入れ置きすると、現場の実績として、受銑重量のみから入れ置きする冷鉄源の重量を規定することは冷鉄源を過剰に入れすぎてしまう場合があり、この様な過剰な冷鉄源の入れ置きによっては、冷鉄源の有する熱ロス低減効果を十分に発揮させることができず、却って操業に悪影響を与えてしまうことが挙がってきている。
In the above-mentioned
However, if a cold iron source of such weight is placed in the hot metal ladle, as a result of the field, prescribing the weight of the cold iron source to be placed only from the receiving weight is too much of the cold iron source However, depending on the storage of such an excessive cold iron source, the effect of reducing the heat loss of the cold iron source cannot be fully exhibited, and the operation is adversely affected. .
そこで、本発明は、操業への悪影響を防止しつつ、溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量を適正なものとして該冷鉄源による熱ロス低減効果を有効に発揮させることができる溶銑鍋への冷鉄源投入方法を提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention provides a hot metal ladle that can effectively exert the heat loss reduction effect of the cold iron source by appropriately setting the weight of the cold iron source to be placed in the hot metal ladle while preventing adverse effects on the operation. The purpose is to provide a method for supplying cold iron to the house.
前記目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
即ち、本発明における課題解決のための第1の技術的手段は、
溶銑鍋内の溶銑を受銑容器に払い出し、空となった溶銑鍋に溶銑が装入されるまでの間に該溶銑鍋の鍋底に冷鉄源を入れ置きし、その後、該溶銑鍋に溶銑を装入することとされており、前記空となった溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量を、式(1)及び式(2)を満たすように設定することを特徴とする。
In order to achieve the above object, the present invention takes the following technical means.
That is, the first technical means for solving the problems in the present invention is:
Discharge the hot metal in the hot metal ladle into the receiving container, and put the cold iron source at the bottom of the hot metal hot pot until the hot metal is charged into the empty hot metal hot pot, and then put the hot metal in the hot metal hot pot. The weight of the cold iron source placed in the empty hot metal ladle is set so as to satisfy the expressions (1) and (2).
溶銑鍋内の熱ロスは、主に溶銑鍋表面からの外部放熱及び鍋口からの放熱よるものであることは知られている。
本発明に係る溶銑鍋への冷鉄源投入方法においては、溶銑鍋内に冷鉄源を入れ置きし、該冷鉄源に本来外部放熱によって放出されることとなる熱を吸収させ、これによって溶銑鍋内の熱の外部への放出を抑制するのである。ここで、前記外部放熱による発散熱量の大きさは、溶銑鍋の鍋口の面積の大きさによって変動し、例えば溶銑鍋の鍋口の面積が大きくなるにつれて、該鍋口からの放熱が増し、相対的に溶銑鍋内の熱量は小さくなり、これに伴って前記外部放熱による発散熱量も小さなものとなる。本願発明者らは、かかる点に着目し、鍋口の面積と溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量に関する実験を重ねた。その結果、入れ置きする冷鉄源の重量を以下の式(1A)の範囲とすれば、外部放熱による発散熱を入れ置きした冷鉄源によって十分に吸収し、ひいては該冷鉄源の熱ロス低減効果を十分に発揮させることとなることを発見した。
It is known that the heat loss in the hot metal ladle is mainly due to external heat radiation from the hot metal ladle surface and heat radiation from the pan mouth.
In the cold iron source charging method to the hot metal ladle according to the present invention, the cold iron source is put in the hot metal ladle, and the cold iron source absorbs the heat that is originally released by external heat radiation, thereby It suppresses the release of heat in the hot metal ladle to the outside. Here, the amount of heat released by the external heat dissipation varies depending on the size of the area of the pan mouth of the hot metal pan, for example, the heat dissipation from the pan mouth increases as the area of the pan mouth of the hot metal pan increases, The amount of heat in the hot metal ladle becomes relatively small, and accordingly, the amount of heat released by the external heat dissipation becomes small. The inventors of the present application paid attention to this point and repeated experiments on the area of the pan mouth and the weight of the cold iron source placed in the hot metal pan. As a result, if the weight of the cold iron source to be kept is within the range of the following formula (1A), the dissipated heat due to external heat dissipation is sufficiently absorbed by the cold iron source, and consequently the heat loss of the cold iron source It was discovered that the reduction effect was fully demonstrated.
また、入れ置きした冷鉄源は、溶銑鍋の内壁からの輻射熱を受けることにより予熱され、該内壁の表面と冷鉄源表面の温度が等しくなった時点で冷鉄源と溶銑鍋内の空気の間の熱移動は平衡状態となる。このため、溶銑鍋内は、予熱された冷鉄源によって保温状態が維持され、これによっても溶銑鍋の熱ロスが低減されることとなる。
一方、鍋口を通じての放熱を抑制するには、溶銑鍋の内壁表面、特に鍋底を全面に亘って入れ置きする冷鉄源によって覆い、該鍋底から鍋口を通じて溶銑鍋外に放出される輻射熱を抑制することが有効である。これにより、鍋底の表面温度が低下し、ステファン=ボルツマンの法則によって示される鍋底からの輻射熱の放出が抑制されるのである。
Also, the stored cold iron source is preheated by receiving radiant heat from the inner wall of the hot metal ladle, and when the temperature of the inner wall surface and the surface of the cold iron source become equal, the air in the cold iron source and hot metal pan is heated. The heat transfer between is in equilibrium. For this reason, the heat insulation state is maintained in the hot metal ladle by the preheated cold iron source, and this also reduces the heat loss of the hot metal ladle.
On the other hand, in order to suppress heat dissipation through the pan mouth, the inner wall surface of the hot metal pan, in particular, the bottom of the pan is covered by a cold iron source, and the radiant heat released from the pan bottom through the pan mouth to the hot metal pan is reduced. It is effective to suppress. As a result, the surface temperature of the pan bottom is lowered, and the release of radiant heat from the pan bottom as shown by the Stefan-Boltzmann law is suppressed.
一般に、入れ置きする冷鉄源は、公知の手段によって溶銑鍋に投入されて鍋底に堆積することとなるが、本願発明者は、鍋底の面積に略等しい大きさを有する鍋口の面積と入れ置きする冷鉄源の重量に関する実験を重ねた結果、冷鉄源の重量を以下の式(1B)の範囲とすることにより、公知の手段によって冷鉄源を溶銑鍋内に投入する場合にも、鍋底を冷鉄源によって覆うことが可能であること発見している。 Generally, the cold iron source to be placed is put into the hot metal ladle by known means and deposited on the pan bottom. As a result of repeated experiments on the weight of the cold iron source to be placed, even when the cold iron source is put into the hot metal ladle by known means by setting the weight of the cold iron source within the range of the following formula (1B) We have discovered that it is possible to cover the pan bottom with a cold iron source.
したがって、溶銑鍋の熱ロスを低減することを目的として入れ置きする冷鉄源の重量を規定する場合、前記式(1)を満たす範囲で冷鉄源の重量を設定することにより、溶銑鍋からの放熱に対して冷鉄源の熱ロス低減効果を十分に発揮させることができるのである。
また、溶銑鍋が受銑する溶銑に対して冷鉄源を過剰に入れ置きすると、冷鉄源が溶け残ると共に溶銑の温度低下が顕著なものとなる。これにより、溶銑鍋の内壁に地金が付着すると共に溶銑の顕著な温度低下が後の操業に支障をきたす虞がある。
Therefore, when prescribing the weight of the cold iron source to be kept for the purpose of reducing the heat loss of the hot metal ladle, by setting the weight of the cold iron source within the range satisfying the formula (1), Therefore, the heat loss reduction effect of the cold iron source can be sufficiently exerted against the heat radiation.
Further, if the cold iron source is excessively placed in the hot metal received by the hot metal ladle, the cold iron source remains undissolved and the temperature drop of the hot metal becomes remarkable. Thereby, there is a possibility that the metal will adhere to the inner wall of the hot metal ladle and the remarkable temperature drop of the hot metal may hinder the subsequent operation.
そこで、本願発明者は、入れ置きする冷鉄源の重量と受銑される溶銑の重量に関する操業実績を詳しく調べた。この結果、入れ置きする冷鉄源の重量を上記式(2)の範囲とすることにより、冷鉄源を全て溶解することが可能であり、しかも、受銑した溶銑の著しい温度低下を防止することができることを知見している。
したがって、入れ置きする冷鉄源の重量を上記式(1)及び式(2)を満たすものとすることにより、入れ置きする冷鉄源の熱ロス低減効果を十分に発揮させ、且つ、冷鉄源の入れ置き後の操業を良好なものとすることができる。
Therefore, the inventor of the present application examined in detail the operation results regarding the weight of the cold iron source to be placed and the weight of the hot metal to be received. As a result, by setting the weight of the cold iron source to be put in the range of the above formula (2), it is possible to dissolve all of the cold iron source and to prevent a significant temperature drop of the hot metal received. Know that you can.
Therefore, by making the weight of the cold iron source to be placed satisfy the above formulas (1) and (2), the effect of reducing the heat loss of the cold iron source to be left can be sufficiently exhibited, and The operation after putting the source in place can be improved.
また、本発明における課題解決のための第2の技術的手段は、
溶銑鍋内の溶銑を受銑容器に払い出し、空となった溶銑鍋に溶銑が装入されるまでの間に該溶銑鍋の鍋底に冷鉄源を入れ置きし、その後、該溶銑鍋に溶銑を装入し、受銑した溶銑を前記受銑容器に払い出すまでの間に該溶銑に脱りん処理を施すこととされており、前記空となった溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量を、式(1)及び式(3)を満たすように設定することを特徴とする。
The second technical means for solving the problems in the present invention is:
Discharge the hot metal in the hot metal ladle into the receiving container, and put the cold iron source at the bottom of the hot metal hot pot until the hot metal is charged into the empty hot metal hot pot, and then put the hot metal in the hot metal hot pot. The hot metal is dephosphorized before the received hot metal is discharged into the receiving container, and the cold iron source is placed in the empty hot metal pan. The weight is set so as to satisfy the expressions (1) and (3).
上記操業方法においては、溶銑鍋に受銑された溶銑は、脱りん処理を施された後、転炉に払い出される。
該脱りん処理においては、一般に、脱りん材として気酸(酸素ガス)と固酸(酸化鉄等)とが同時に溶銑に装入される。このとき、低効率の気酸の比率よりも高効率の固酸の比率を大きなものとして処理を行うことが望ましい。しかし、固酸による脱りん処理は吸熱反応を多分に含み、固酸比率の増大は溶銑内の熱量の大量消費に繋がり、これによって溶銑の温度低下が著しいものとなる。
In the above operating method, the hot metal received in the hot metal ladle is subjected to a dephosphorization process and then discharged to the converter.
In the dephosphorization treatment, generally, a gas acid (oxygen gas) and a solid acid (such as iron oxide) are simultaneously charged into the hot metal as a dephosphorization material. At this time, it is desirable to perform the treatment with a high-efficiency solid acid ratio larger than a low-efficiency gas acid ratio. However, the dephosphorization treatment with a solid acid includes an endothermic reaction, and an increase in the solid acid ratio leads to a large consumption of the amount of heat in the hot metal, which causes a significant decrease in the temperature of the hot metal.
かかる温度低下を防止するためには、脱りん処理前の溶銑の熱余裕を十分なものとすることが望ましい。そこで、本願発明者は、溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量を上記の式(3)以下とすることにより、冷鉄源によって溶銑の熱量が若干奪われることとなるものの、これによっても脱りん処理を行うための溶銑の熱余裕を十分に維持することができることを知見している。
そして、入れ置きする冷鉄源の重量を式(3)以下とすることにより、脱りん処理の固酸比率を増大させることができ、ひいては低効率の気酸の割合を低減することができるのである。
In order to prevent such a temperature drop, it is desirable that the hot metal has a sufficient heat margin before the dephosphorization treatment. Therefore, the inventor of the present application sets the weight of the cold iron source placed in the hot metal ladle to the above formula (3) or less, so that the amount of heat of the hot metal is slightly deprived by the cold iron source. It has been found that the heat margin of the hot metal for performing the dephosphorization treatment can be sufficiently maintained.
And by making the weight of the cold iron source to put into below Formula (3), the solid acid ratio of a dephosphorization process can be increased, and also the ratio of the low-efficiency gaseous acid can be reduced. is there.
なお、上記脱りん処理は、溶銑鍋に装入された溶銑を転炉に払い出すまでの間に行えば良い。したがって、受銑した溶銑を前記受銑容器に払い出すまでの間とは、その間以降の前記受銑容器に払い出した後をも含めて拡張して捉えることができ、該脱りん処理の処理の時期に依らず、上記(3)式によって冷鉄源の重量を規定することにより、溶銑に脱りん処理を施すことによる溶銑の温度低下が考慮されることとなるのである。
また、本発明における課題解決のための第3の技術的手段は、
溶銑鍋内の溶銑を受銑容器に払い出し、空となった溶銑鍋に溶銑が装入されるまでの間に該溶銑鍋の鍋底に冷鉄源を入れ置きし、その後、該溶銑鍋に溶銑を装入することとされており、前記空となった溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量を、式(4)及び式(2)を満たすように設定することを特徴とする。
The dephosphorization process may be performed before the hot metal charged in the hot metal ladle is discharged to the converter. Therefore, the period until the received hot metal is discharged to the receiving container can be expanded to include the period after the hot metal is discharged to the receiving container thereafter. Regardless of the time, by defining the weight of the cold iron source according to the above equation (3), the temperature drop of the hot metal due to the dephosphorization treatment of the hot metal is taken into consideration.
The third technical means for solving the problems in the present invention is:
Discharge the hot metal in the hot metal ladle into the receiving container, and put the cold iron source at the bottom of the hot metal hot pot until the hot metal is charged into the empty hot metal hot pot, and then put the hot metal in the hot metal hot pot. And the weight of the cold iron source placed in the empty hot metal ladle is set so as to satisfy the equations (4) and (2).
上記操業方法によれば、溶銑鍋は、溶銑の払出し完了から冷鉄源の入れ置き開始までは空の状態であり、このとき、溶銑鍋内の熱は大気中に熱ロスとして放出されている。そこで、本願発明者は、溶銑払い出し完了から冷鉄源の入れ置き開始までの間の放熱による熱ロスに着目し、上記式(1A)に溶銑払出し完了から冷鉄源入れ置き開始までの時間を変数として導入することにより、冷鉄源を装入する前までの溶銑鍋からの放熱を考慮した以下の式(4A)を得ることを知見している。 According to the above operation method, the hot metal ladle is in an empty state from the completion of the hot metal discharge until the start of placing the cold iron source, and at this time, the heat in the hot metal ladle is released as heat loss to the atmosphere. . Therefore, the inventor of the present application pays attention to the heat loss due to heat radiation from the completion of hot metal discharge to the start of putting in the cold iron source, and the time from the completion of hot metal discharge to the start of putting in the cold iron source in the above formula (1A). By introducing it as a variable, it is known that the following formula (4A) is obtained in consideration of heat radiation from the hot metal ladle before the cold iron source is charged.
また、上記式(1B)についてさらに検討を進め、入れ置きする冷鉄源によって鍋底を覆うことを目的として冷鉄源の重量を規定するに際し、冷鉄源の平均かさ比重が影響することを知見した。そして、この観点から上記式(1B)に冷鉄源のかさ比重を変数として導入することにより、投入される冷鉄源の性状を考慮した以下の式(4B)が得られる。 Further, the above formula (1B) is further examined, and it is found that the average bulk specific gravity of the cold iron source affects the weight of the cold iron source for the purpose of covering the bottom of the pan with the cold iron source to be placed. did. From this viewpoint, by introducing the bulk specific gravity of the cold iron source as a variable into the above formula (1B), the following formula (4B) considering the properties of the cold iron source to be input is obtained.
これにより、上記式(4)においては、冷鉄源を入れ置きすることによって溶銑鍋の熱ロスを低減するに際し、溶銑払い出し完了から冷鉄源入れ置き開始までの時間及び冷鉄源の平均かさ比重との関係が考慮され、入れ置きする冷鉄源の重量がより実情に即したものとして規定されることとなる。
さらに、かかる点に鑑みれば、本発明における課題解決のための第4の技術的手段として、
溶銑鍋内の溶銑を受銑容器に払い出し、空となった溶銑鍋に溶銑が装入されるまでの間に該溶銑鍋の鍋底に冷鉄源を入れ置きし、その後、該溶銑鍋に溶銑を装入し、受銑した溶銑を前記受銑容器に払い出すまでの間に該溶銑に脱りん処理を施すこととされており、前記空となった溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量を、式(4)及び式(3)を満たすように設定することを特徴とすることは好ましい。
Thus, in the above equation (4), when reducing the heat loss of the hot metal ladle by placing the cold iron source, the time from the completion of the hot metal discharge to the start of placing the cold iron source and the average bulk of the cold iron source In consideration of the relationship with the specific gravity, the weight of the cold iron source to be placed will be defined as more realistic.
Furthermore, in view of this point, as a fourth technical means for solving the problems in the present invention,
Discharge the hot metal in the hot metal ladle into the receiving container, and put the cold iron source at the bottom of the hot metal hot pot until the hot metal is charged into the empty hot metal hot pot, and then put the hot metal in the hot metal hot pot. The hot metal is dephosphorized before the received hot metal is discharged into the receiving container, and the cold iron source is placed in the empty hot metal pan. It is preferable that the weight is set so as to satisfy the expressions (4) and (3).
本発明の溶銑鍋への冷鉄源投入方法によれば、操業への悪影響を防止しつつ、溶銑鍋に入れ置きする冷鉄源の重量を適正なものとして該冷鉄源による熱ロス低減効果を有効に発揮させることができる。 According to the cold iron source charging method to the hot metal ladle according to the present invention, the heat loss reduction effect by the cold iron source is set with an appropriate weight of the cold iron source placed in the hot metal ladle while preventing adverse effects on the operation. Can be exhibited effectively.
以下、本発明を実施した形態につき、図面に沿って具体的に説明していく。
本実施の形態の製鋼工程のフローは、図1に示す如く、高炉1にて製銑された溶銑は溶銑鍋2に受銑され、該溶銑鍋2によって転炉設備3に搬送される。ここで、溶銑は、鋳床にて脱珪処理を施されると共に溶銑鍋2による搬送中に除滓処理を施され、その後、転炉設備3の転炉(受銑容器)4に払い出される。本実施の形態においては、転炉4として脱りん転炉(転炉型脱りん炉、又は脱P炉)4Aと脱炭転炉(転炉型脱炭炉、又は脱C炉)4Bが採用され、溶銑鍋2の溶銑を脱りん転炉4Aに払い出すこととしている。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be specifically described with reference to the drawings.
In the flow of the steelmaking process of the present embodiment, as shown in FIG. 1, the hot metal made in the
なお、溶銑鍋内の溶銑の払い出しは、溶銑鍋2から脱りん炉用の溶銑鍋等の他の受銑容器に払い出すこととしても構わない。
そして、該脱りん転炉4Aに払い出された溶銑は、該脱りん転炉4Aにて脱りん処理が施された後、転炉装入溶銑鍋6に一旦払い出される。そして、該転炉装入溶銑鍋6によって脱炭炉4B前に搬送された溶銑は、転炉装入溶銑鍋6から脱炭転炉4Bに払い出され、該脱炭転炉4Bにて炭素量を調整されて溶鋼となる。そして、該溶鋼は脱炭転炉4Bから溶鋼鍋7に払い出され、その後、溶鋼処理(2次精錬処理)及び連続鋳造処理を経て製品化される。
The hot metal in the hot metal ladle may be dispensed from the
The hot metal discharged to the dephosphorizing converter 4A is subjected to a dephosphorizing process in the dephosphorizing converter 4A, and then temporarily discharged to the converter charging
該フローにおいては、上述の如く、溶銑鍋2が高炉1と転炉設備3の脱りん転炉4Aの間を往復して溶銑を搬送し、脱りん工程及び脱炭工程は溶銑をそれぞれの転炉4A、4Bに装入した状態で行い、溶鋼鍋7が転炉設備3から下流の連鋳工程に向けて溶鋼を搬送する。
ここで、本実施の形態の溶銑鍋2は、図2に示す如く、鍋底11と、該鍋底11と同じ若しくは僅かに大きな面積を有する鍋口12とを備えた有底直筒状に形成されており、本実施の形態においては、搬送台車(図示省略)によって転炉設備まで搬送され、その後、鍋搬送クレーン13に吊り上げられることとしている。
In the flow, as described above, the
Here, as shown in FIG. 2, the
また、溶銑鍋2は、外張りが鉄皮14によって形成されると共に、内張りが有機物をバインダーとして含有する粘土質や高アルミナ質からなる定形の耐火物(耐火レンガ)15が隙間無く貼り付けられている。
図1に示す本実施の形態のフローにおいては、各処理設備間を移動して溶銑や溶鋼を搬送する搬送容器(受銑容器)として溶銑鍋2や転炉装入溶銑鍋6や溶鋼鍋7等が採用されている。これら搬送容器は、受銑する溶銑や溶鋼からの熱を受けて高温となるものの、該熱は、搬送容器を搬送先から搬送元に返送するまでの間に大気中に放出され、ここに熱ロスが発生する。
In addition, the
In the flow of the present embodiment shown in FIG. 1, a
特に溶銑鍋2においては、転炉設備3にて脱りん転炉4Aに溶銑を払い出した後、高炉1の鋳床(図示省略)まで返送されることとなるが、該返送時に熱ロスが生じている。
本実施の形態においては、溶銑鍋2の返送ライン上に冷鉄源投入設備9を配備し、脱りん転炉4Aに溶銑を装入して空となった溶銑鍋2に冷鉄源Cを入れ置きすることとし、これによって溶銑鍋2の返送時の熱ロスを低減することとしている。
なお、本実施の形態においては、冷鉄源Cとして冷銑を採用している。
ところで、溶銑鍋2の熱ロスは、主に鉄皮14からの放熱によるものと鍋内の熱の鍋口12からの放出であることが知られている。ここで、本願発明者らは、入れ置きする冷鉄源Cの重量を規定することにより、これら2経路の熱の放出を有効に抑えることを見出している。
In particular, in the
In the present embodiment, a cold iron
In the present embodiment, the cold iron is used as the cold iron source C.
By the way, it is known that the heat loss of the
先ず、鉄皮14からの放熱に対しては、鍋内の熱を入れ置きする冷鉄源Cに吸収させ、該冷鉄源Cの予熱効果によって放熱を抑えることとする。即ち、鉄皮14から放出されるべき鍋内の熱が入れ置きする冷鉄源Cによって吸収され、該熱によって冷鉄源Cが予熱される。そして、予熱された冷鉄源Cからの放熱(輻射熱)が溶銑鍋2の内壁によって受け止められる。これにより、鍋内にて冷鉄源Cと内壁の間で熱的な平衡状態で形成されて該鍋内の保温状態が維持され、結果として溶銑鍋2の内壁温度が低下し、伝熱により鉄皮14の温度も低下する。この結果、該鉄皮14から放出される熱量が低減されることとなる。
First, for the heat radiation from the
このとき、鍋口12の面積が大きくなるにつれて該鍋口12からの鍋内の放熱量が大きくなるため、鍋内の熱量は小さなものとなる。つまり、溶銑鍋2の鍋内の熱量は鍋口12の面積に依存しており、これに伴って、入れ置きする冷鉄源Cの重量も鍋口12の面積に依存して変動する。
本願発明者らは、入れ置きする冷鉄源Cの重量は鍋口12の面積に対して線形性を有して変動することを見出した。加えて、鍋口12の面積A=7.1m2とした場合、10.6ton以上の冷鉄源Cを入れ置きしても、冷鉄源Cの表面温度の値が頭打ちとなり、それ以上に冷鉄源Cを増量しても該増量に伴う予熱効果を殆ど認めることができない点、及び、鍋口12の面積A=15.2m2とした場合、9.0ton以上の冷鉄源Cを入れ置きしても、冷鉄源Cの表面温度の値が頭打ちとなり、それ以上に冷鉄源Cを増量しても該増量に伴う予熱効果を殆ど認めることができない点を実験・調査から得た。
At this time, since the heat radiation amount in the pot from the
The inventors of the present application have found that the weight of the cold iron source C to be placed varies linearly with respect to the area of the
これにより、入れ置きする冷鉄源Cの重量と溶銑鍋2の鍋口12の面積との間に以下の関係が成立することにより、入れ置きする冷鉄源Cの予熱効果を有効に発揮して溶銑鍋2の鉄皮14から放出される熱量を低減することができることを見出した。
Accordingly, the following relationship is established between the weight of the cold iron source C to be placed and the area of the
一方、鍋内の耐火物15の表面、特に鍋底11を形成する耐火物15の表面を入れ置きする冷鉄源Cによって覆うことにより、鍋内の熱の鍋口12からの放出を低減することとしている。これにより、鍋底11の温度が低下し、ステファン=ボルツマンの法則によって示される鍋底11の耐火物15からの輻射熱の放出が抑制されるのである。
この様に冷鉄源を溶銑鍋2内に入れ置きするに際し、本実施の形態においては、冷鉄源投入設備9にて公知の手段により溶銑鍋2の鍋内に冷鉄源Cを入れ置きしているが、鍋口12の面積が大きくなるにつれて、入れ置きする冷鉄源Cによって覆うべき鍋底11の表面積は大きなものとなる。即ち、鍋底11の面積は鍋口12の面積に依存しており、入れ置きする冷鉄源Cの重量も鍋口12の面積によって変動する。
On the other hand, by covering the surface of the refractory 15 in the pan, in particular, the surface of the refractory 15 forming the pan bottom 11 with the cold iron source C, the release of heat from the
When the cold iron source is placed in the
ここで、鍋口12を略円形とした場合、該鍋口12の面積は半径の2乗に比例する。また、鍋口12の下方(鍋口12の正投影面)となる鍋底11を覆うに十分とされる冷鉄源Cの体積は、前記半径の3乗に比例するものと考えられる。これにより、以下の式(1B’)が成立する。
Here, when the
さらに、本願発明者らは、鍋口12の面積A=12.6m2とした場合、冷鉄源Cの重量を18ton以下とすると、該冷鉄源Cによって鍋口12の下方及びその周辺を覆うことができないことを知見した。この結果及び上記式(1B’)から、入れ置きする冷鉄源Cの重量と鍋口12の面積との間に以下の式(1B)の関係が成立することにより、入れ置きする冷鉄源Cによって溶銑鍋2の鍋底11を十分に覆うことができることを見出した。
Further, when the area A of the
したがって、以下の式(1)を満たす範囲で冷鉄源Cの重量を設定することにより、溶銑鍋2の熱ロスに対して鍋に入れ置きする冷鉄源Cの熱ロス低減効果を十分に発揮させることができるのである。
Therefore, by setting the weight of the cold iron source C within a range that satisfies the following expression (1), the heat loss reduction effect of the cold iron source C that is placed in the pan with respect to the heat loss of the
図3は、鍋口12の面積(横軸:m2)と入れ置きする冷鉄源Cの重量(縦軸:ton/車)との関係を示しており、上記式(1)を満たす範囲に冷鉄源Cの重量を設定することにより、該冷鉄源Cの熱ロス低減効果を有効に発揮させることができる。
また、図4は、入れ置きする冷鉄源Cの重量(横軸:ton/車)と該冷鉄源Cによる熱ロス低減効果(縦軸:Mcal)との関係を示している。図4に示す如く、入れ置きする冷鉄源Cの重量が増すにつれて、冷鉄源Cの予熱による熱ロス低減効果及び鍋口12から熱ロス低減効果による全体の熱ロス低減効果が増大する。しかしながら、かかる熱ロス低減効果は線形性を有さず、入れ置きする冷鉄源Cの重量の増大に伴って頭打ちとなっている。
FIG. 3 shows the relationship between the area of the pan mouth 12 (horizontal axis: m 2 ) and the weight of the cold iron source C to be placed (vertical axis: ton / car), and a range satisfying the above formula (1). By setting the weight of the cold iron source C, the heat loss reducing effect of the cold iron source C can be effectively exhibited.
FIG. 4 shows the relationship between the weight of the cold iron source C to be placed (horizontal axis: ton / vehicle) and the heat loss reduction effect (vertical axis: Mcal) by the cold iron source C. As shown in FIG. 4, as the weight of the cold iron source C to be placed increases, the heat loss reduction effect due to the preheating of the cold iron source C and the overall heat loss reduction effect due to the heat loss reduction effect from the
本願発明者らは、かかる点に鑑み、入れ置きする冷鉄源Cと該冷鉄源Cを入れ置きした溶銑鍋2に受銑される溶銑との関係に着目して検討した。これにより、冷鉄源Cを過剰に入れ置きすると、冷鉄源Cが溶け残ると共に溶銑の温度低下が顕著となり、冷鉄源Cの熱ロス低減効果が有効に発揮されないばかりか、溶銑の顕著な温度低下によって後の操業に支障をきたす虞があることを知見した。
そこで、本願発明者は、入れ置きする冷鉄源Cの重量と受銑される溶銑の重量に関する実験を行った。この結果、入れ置きする冷鉄源Cの重量を以下の式(2)の範囲とすることにより、冷鉄源Cを全て溶解することが可能であると共に溶銑の著しい温度低下を防止することができることを見出している。
In view of this point, the inventors of the present application have examined the relationship between the cold iron source C to be placed and the hot metal received in the
Therefore, the inventor of the present application conducted an experiment on the weight of the cold iron source C to be placed and the weight of the hot metal to be received. As a result, by setting the weight of the cold iron source C to be put in the range of the following formula (2), it is possible to dissolve all the cold iron source C and prevent a significant temperature drop of the hot metal. I find out what I can do.
したがって、入れ置きする冷鉄源Cの重量を上記式(1)及び式(2)を満たすものとすることにより、冷鉄源Cの入れ置き後の操業に支障をきたすことなく、しかも、該冷鉄源Cの熱ロス低減効果が有効に発揮されることとなるのである。
また、上記製鋼工程においては、図5に示す如く、脱りん転炉4Aよりも上流側に溶銑を払い出す払出し場21及び除滓設備22を備え、該払出し場21に払い出された溶銑を溶銑鍋2によって脱りん転炉4Aと脱炭転炉4Bの何れかまで搬送することとした構成を採用することができる。ここで、溶銑鍋2によって脱炭転炉4Bまで溶銑を搬送するルートにおいては、該溶銑鍋2によって溶銑を搬送している間に該溶銑に脱りん処理が施される。そして、溶銑鍋2は、脱りん処理後の溶銑を脱炭転炉4Bに払い出した後、払出し場21まで返送される。或いは、払出し場21にて溶銑鍋2に溶銑を装入し、該溶銑に脱りん処理を施すことなく脱炭転炉4Bまで搬送した後、該溶銑を脱炭転炉4Bに払い出し、その後、空となった溶銑鍋2を払出し場21に返送する構成を採用することも可能である。
Therefore, by making the weight of the cold iron source C to be placed satisfy the above formulas (1) and (2), the operation after the cold iron source C is placed is not hindered, and the The heat loss reduction effect of the cold iron source C is effectively exhibited.
Further, in the steelmaking process, as shown in FIG. 5, the steelmaking process includes a
また、溶銑鍋2によって脱りん転炉4Aまで溶銑を搬送するルートにおいては、溶銑鍋2は払出し場21から除滓設備22を経由して脱りん転炉4Aまで溶銑を搬送し、鍋内の溶銑を脱りん転炉4Aに払い出した後、払出し場21まで返送される。
ここで、上記脱りん処理においては、脱りん材として石灰と共に気酸(酸素ガス)と固酸(酸化鉄)とが溶銑に添加される。気酸による反応は発熱反応であり、これによって溶銑の温度が低下する虞はない。しかし、気酸による処理は効率が悪いため、多くの酸素ガスを溶銑に吹き込まなければならず、これにより、脱炭転炉4Bでの吹錬工程に熱源として必要とされる溶銑中の炭素を気酸との反応によって炭酸ガス(COX)として必要以上に消費してしまう虞がある。また、該反応による反応物の燃焼や、スピッティングにより脱りん処理を施す受銑容器(本実施の形態においては溶銑鍋2又は脱りん転炉4A)の炉内の耐火物に付着する反応物を除去する作業等によって、該炉内の耐火物を早期に損傷させてしまう虞がある。
Further, in the route in which the hot metal is transported to the dephosphorization converter 4A by the
Here, in the dephosphorization process, gas acid (oxygen gas) and solid acid (iron oxide) are added to the molten iron together with lime as a dephosphorization material. The reaction with the gaseous acid is an exothermic reaction, and there is no possibility that the temperature of the hot metal is lowered. However, since the treatment with the gaseous acid is inefficient, a large amount of oxygen gas must be blown into the hot metal, and as a result, the carbon in the hot metal required as a heat source for the blowing process in the
このため、脱りん処理は気酸比率よりも固酸比率を大きなものとして行うことが望ましい。しかしながら、固酸による脱りん処理は全体として吸熱反応であり、固酸比率を増大させると溶銑内の熱量を大量に消費し、これによって溶銑の温度低下が著しいものとなる。
かかる温度低下を防止するためには、脱りん処理前の溶銑の熱余裕を十分なものとすることが望ましい。そこで、本願発明者は、図1や図5に示す製鋼工程において、脱りん処理による溶銑の温度低下を考慮するに際し、溶銑鍋2に入れ置きする冷鉄源Cの重量を以下の式(3)以下とすることにより、冷鉄源Cによって溶銑の熱量が一部奪われることとなるものの、これによっても脱りん処理に対する溶銑の熱余裕を十分に維持することができることを知見している。
For this reason, it is desirable to perform the dephosphorization treatment with a solid acid ratio larger than a gas-acid ratio. However, the dephosphorization treatment with solid acid is an endothermic reaction as a whole, and when the solid acid ratio is increased, a large amount of heat is consumed in the hot metal, which causes a significant decrease in the temperature of the hot metal.
In order to prevent such a temperature drop, it is desirable that the hot metal has a sufficient heat margin before the dephosphorization treatment. Therefore, in the steelmaking process shown in FIGS. 1 and 5, the inventor of the present application determines the weight of the cold iron source C placed in the
上記式(3)の範囲内に入れ置きする冷鉄源の重量を設定することにより、脱りん処理の固酸比率を増大させることが可能となる。これにより、溶銑の温度状態等によって気酸(昇熱材)の割合を低減させることができるばかりでなく、脱りん処理による炭酸ガスの排出の抑制、転炉設備3の生産性の向上、前記受銑容器の長寿命化等が図られるのである。
ところで、図1や図5に示す製鋼工程においては、空となった溶銑鍋に冷鉄源を入れ置きするまでに要する時間が高炉1からの溶銑供給量や転炉設備3の稼働状況によって変動する。そして、上述の如き所要時間によって排滓処理完了後の溶銑鍋2内に残存する熱量は変動する。
By setting the weight of the cold iron source placed in the range of the above formula (3), it is possible to increase the solid acid ratio in the dephosphorization process. Thereby, not only can the ratio of gas acid (heating material) be reduced depending on the temperature state of the hot metal, but also the suppression of carbon dioxide emission by dephosphorization treatment, the improvement of the productivity of the
By the way, in the steelmaking process shown in FIGS. 1 and 5, the time required to put the cold iron source in the empty hot metal ladle varies depending on the hot metal supply amount from the
本願発明者らは、溶銑払出し完了後から冷鉄源Cの入れ置き開始までの間の放熱が前記鉄皮14からの放熱に影響することを見出している。本願発明者らは、鍋口12の面積を一定とした場合、冷鉄源Cの重量は、前記所要時間に対して線形性を有して変動する点を見出した。そこで、上記式(1A)において、右辺の比例定数を前記所要時間の実操業での平均時間15分で除すると共に、当該項に前記所要時間を変数として導入することとし、冷鉄源Cを入れ置きする前までの溶銑鍋2からの放熱を考慮した以下の式(4A)を得た。
The inventors of the present application have found that the heat radiation from the completion of hot metal discharge to the start of placing the cold iron source C affects the heat radiation from the
また、本実施の形態においては、入れ置きする冷鉄源Cとして上述の如く冷銑が採用されている。これに対し、入れ置きする冷鉄源Cとして図6の如きスペックを有する溶銑地金、転炉粗粒ダスト等を装入することは、HMRの低減やスクラップのリサイクル化の点に鑑みれば極めて好ましい。実際の操業においても、これら溶銑地金や転炉粗粒ダスト等を入れ置きする冷鉄源Cとして採用していることは少なくない。
ところで、上記実施の形態においては、上記式(1B)によって規定される重量の冷鉄源Cを鍋に投入することにより、鍋底11の耐火物15が覆われることとしている。ここで、上記複数種の前記冷鉄源Cの内、何れか若しくは複数の冷鉄源Cを入れ置きする冷鉄源Cとして採用する場合、耐火物15を覆うための冷鉄源Cの重量は、入れ置きする冷鉄源Cの平均かさ比重によって変動する。
In the present embodiment, the cold iron is used as the cold iron source C to be placed as described above. On the other hand, it is extremely difficult to insert hot metal ingots having the specifications as shown in FIG. 6 and coarse converter dust as the cold iron source C to be placed in view of the reduction of HMR and recycling of scrap. preferable. Even in actual operation, it is often used as a cold iron source C in which the molten metal, converter coarse dust, and the like are placed.
By the way, in the said embodiment, it is supposed that the refractory 15 of the pan bottom 11 will be covered by throwing in the pan the cold iron source C of the weight prescribed | regulated by the said Formula (1B). Here, when it employ | adopts as the cold iron source C which puts in one or several cold iron sources C among the said multiple types of said cold iron sources C, the weight of the cold iron source C for covering the refractory 15 Varies depending on the average bulk specific gravity of the cold iron source C to be placed.
そこで、本願発明者らは、上記式(1B)に冷鉄源Cの平均かさ比重を変数として導入すると共に、該導入に伴って比例定数を実操業での一般的な平均かさ比重3.6(ton/m3)で除することにより、入れ置きする冷鉄源Cの種類を考慮した以下の式(4B)を得た。 Therefore, the inventors of the present invention introduced the average bulk specific gravity of the cold iron source C as a variable into the above formula (1B), and the proportional constant was determined to be a general average bulk specific gravity of 3.6 in actual operation. By dividing by (ton / m 3 ), the following formula (4B) in consideration of the type of cold iron source C to be placed was obtained.
これにより、以下に示す式(4)が得られる。 Thereby, the following formula (4) is obtained.
式(4)においては、溶銑払出し完了から冷鉄源C入れ置き開始までの時間及び冷鉄源Cのかさ比重との関係が加味されて冷鉄源Cの重量が規定されることとなる。この結果、溶銑鍋2に入れ置きする冷鉄源Cの重量を、式(4)と式(2)又は式(3)とを満たす範囲内に設定することにより、該重量がより実情に即したものとなる。
以下、実施例について比較例を合わせて説明し、本発明の効果を実証する。
図7は、図1に示す高炉1から転炉設備3の脱りん転炉4Aまで溶銑を搬送する溶銑鍋2に本発明を適用した実施例1〜8及び比較例1〜7について、入れ置きした冷鉄源Cによる熱ロス低減効果を比較した。
In the formula (4), the weight of the cold iron source C is defined in consideration of the relationship between the time from the completion of hot metal discharge to the start of placing the cold iron source C and the bulk specific gravity of the cold iron source C. As a result, by setting the weight of the cold iron source C placed in the
Hereinafter, examples will be described together with comparative examples to demonstrate the effects of the present invention.
FIG. 7 is a table for Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 7 in which the present invention is applied to the
ここで、実施例1〜8及び比較例1〜7においては、溶銑鍋2の容量を16m3、冷鉄源Cの入れ置き開始から高炉1での受銑までの時間を50分で統一すると共に、高炉1出銑時の溶銑温度を1480℃〜1520℃、溶銑払出し時の溶銑温度を1280℃〜1380℃(一部比較例で1200℃程度まで低下したものもあり)の範囲でそれぞれ規定している。また、高炉受銑開始から次ヒートの高炉受銑開始までの1サイクルの所要時間は平均340分で、250分〜450分の範囲であった。
また、溶銑鍋2の鍋口12の面積A(m2)、溶銑払出し完了から冷鉄源Cの入れ置きまでの時間t(分)、冷鉄源Cを入れ置きした後に受銑する溶銑の重量Wp(ton)、入れ置きする冷鉄源Cの重量Wi(ton)の条件は、実施例1〜8及び比較例1〜7においてそれぞれ異なる値を設定している。また、比較例1においては、冷鉄源Cの入れ置きを行っていない。
Here, in Examples 1-8 and Comparative Examples 1-7, the capacity | capacitance of the
In addition, the area A (m 2 ) of the
さらに、実施例1及び実施例2においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(1)及び式(2)を満足するものとし、実施例3及び実施例4においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(1)及び式(3)を満足するものとし、実施例5及び実施例6においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(2)及び式(3)を満足するものとし、実施例7及び実施例8においては、入れ置きする冷鉄源Cの重量を少なくとも上記式(3)及び式(4)を満足するものとしている。
また、比較例4及び7、実施例3、4、7及び8においては溶銑鍋2内の溶銑に脱りん処理を施している。ここで、該脱りん処理においては、処理時間を10分とすると共に脱りん処理後の溶銑温度を1280℃〜1320℃の範囲として規定し、また、気体酸素を上吹きランスより溶銑表面に吹き付けると共に、生石灰、鉄鉱石及び転炉スラグを溶銑内に上方添加している。
Furthermore, in Example 1 and Example 2, it is assumed that the weight of the cold iron source C to be placed satisfies at least the above formulas (1) and (2), and in Examples 3 and 4, It is assumed that the weight of the cold iron source C to be placed satisfies at least the above formulas (1) and (3), and in Examples 5 and 6, the weight of the cold iron source C to be placed is at least the above formula ( 2) and Equation (3) are satisfied, and in Example 7 and Example 8, the weight of the cold iron source C to be placed shall satisfy at least the above Equation (3) and Equation (4). .
In Comparative Examples 4 and 7, and Examples 3, 4, 7, and 8, the hot metal in the
また、操業実績として、鍋口12の下方に位置する冷鉄源Cの受銑直前の表面温度(℃)、受銑開始直後の高炉鋳床主樋にて測定した溶銑温度と受銑開始から50分経過したときの溶銑鍋内の溶銑温度との温度差を示した降下温度(℃)、比較例1に対する各例の温度差の差異(℃)、及び脱りん処理を施した例における気酸投入量(Nm3/ton)を示している。
また、効果において各例の熱ロス低減効果を算出するに際し、該熱ロス低減効果を鍋口12からの放熱ロス低減効果(Mcal)及び熱ロス低減効率(%)と、冷鉄源Cの予熱効果による鉄皮からの熱ロス低減効果(Mcal)及び熱ロス低減効率(%)と、これら2つの効果を合わせた全体の熱ロス低減効果(Mcal)及び熱ロス低減効率(%)を示している。
In addition, as the operation results, from the surface temperature (° C.) just before receiving the cold iron source C located below the
Moreover, when calculating the heat loss reduction effect of each example in the effect, the heat loss reduction effect includes the heat dissipation loss reduction effect (Mcal) and the heat loss reduction efficiency (%) from the
ここで、熱ロス低減効率とは、受銑後に冷鉄源を投入した場合に対する受銑前に冷鉄源を入れ置きした場合の熱ロス低減効果の割合を示したものであり、各熱ロス低減効果の具体的な定義は図9に示す。
また、これに加えて、効果として冷鉄源Cの溶け残り量(ton)、凝固して溶銑鍋2内に残留した溶銑の重量(ton)、脱りん転炉4Aの周囲に配備された耐火物の1工程あたりの損傷速度(mm/heat)を示している。
図7から明らかなように、本発明の条件を満たさない比較例2〜7の場合には、低調な熱ロス低減効果、低調な熱ロス低減効率(20%程度)、冷鉄源Cの溶け残り、凝固した溶銑の残留、前記耐火物の早期損傷傾向の何れか一つ若しくは複数が認められるものの、本発明の条件を満たす実施例1〜8によれば、良好な熱ロス低減効果及び熱ロス低減効率(40%程度)が認められると共に、冷鉄源Cの溶け残り、凝固した溶銑の残留、前記耐火物の早期損傷傾向等はなく、冷鉄源Cの熱ロス低減効果が有効に発揮され、しかも、他工程や脱りん転炉4Aに支障をきたす虞は解消されている。
Here, the heat loss reduction efficiency is the ratio of the heat loss reduction effect when the cold iron source is put in place before receiving with respect to the case where the cold iron source is put in after receiving. A specific definition of the reduction effect is shown in FIG.
In addition to this, as an effect, the remaining amount of molten iron (ton) of the cold iron source C, the weight of the molten iron (ton) solidified and left in the
As is clear from FIG. 7, in the case of Comparative Examples 2 to 7 that do not satisfy the conditions of the present invention, the low heat loss reduction effect, the low heat loss reduction efficiency (about 20%), the melting of the cold iron source C Although one or more of the remaining solidified hot metal residue and the early refractory tendency of the refractory are observed, according to Examples 1 to 8 satisfying the conditions of the present invention, a good heat loss reduction effect and heat Loss reduction efficiency (approx. 40%) is recognized, and there is no residual melting of the cold iron source C, no residual solidified hot metal, no tendency to early damage of the refractory, etc., and the heat loss reduction effect of the cold iron source C is effective In addition, the possibility of hindering other processes and the dephosphorization converter 4A is solved.
また、図8は、図5に示す転炉設備3の払出し場21から脱りん転炉4A又は脱炭転炉4Bまで溶銑を搬送する溶銑鍋2に入れ置きする冷鉄源に対して本発明を適用した実施例9〜16及び比較例8〜14について、入れ置きした冷鉄源Cによる熱ロス低減効果を比較した。
ここで、実施例9〜16及び比較例8〜14においては、溶銑鍋2の容量を42m3、冷鉄源Cの入れ置き開始から払出し場21での受銑までの時間を15分で統一すると共に、高炉1出銑時の溶銑温度を1480℃〜1520℃、溶銑払出し時の溶銑温度を1280℃〜1380℃(一部比較例で1200℃程度まで低下したものもあり)の範囲でそれぞれ規定している。
FIG. 8 shows the present invention with respect to a cold iron source placed in a
Here, in Examples 9 to 16 and Comparative Examples 8 to 14, the capacity of the
また、払出し場21での受銑開始から次ヒートの払出し場21での受銑開始までの1サイクルの所要時間は平均55分で、45分〜65分の範囲であった。
また、比較例11及び14、実施例11、12、15及び16においては脱りん処理を施している。ここで、該脱りん処理においては、処理時間を10分とすると共に脱りん処理後の溶銑温度を1280℃〜1320℃の範囲として規定し、また、気体酸素を上吹きランスより溶銑表面に吹き付けると共に、生石灰、鉄鉱石及び転炉スラグを溶銑内に上方添加している。
The time required for one cycle from the start of receiving at the
In Comparative Examples 11 and 14, and Examples 11, 12, 15 and 16, a dephosphorization process is performed. Here, in the dephosphorization treatment, the treatment time is set to 10 minutes, the hot metal temperature after the dephosphorization treatment is defined as a range of 1280 ° C to 1320 ° C, and gaseous oxygen is blown onto the hot metal surface from the top blowing lance. At the same time, quicklime, iron ore, and converter slag are added upward in the hot metal.
また、これら実施例9〜16及び比較例8〜14に各式を適用してその操業実績及び効果を確認する点については、上記実施例1〜8及び比較例1〜7と同様である。
図8から明らかなように、本発明の条件を満たさない比較例9〜14の場合には、低調な熱ロス低減効果、低調な熱ロス低減効率(15%程度)、冷鉄源Cの溶け残り、凝固した溶銑の残留、前記耐火物の早期損傷傾向の何れか一つ若しくは複数が認められるものの、本発明の条件を満たす実施例9〜16によれば、良好な熱ロス低減効果及び熱ロス低減効率(40%程度)が認められると共に、冷鉄源Cの溶け残り、凝固した溶銑の残留、前記耐火物の早期損傷傾向等はなく、冷鉄源Cの熱ロス低減効果が有効に発揮され、しかも、他工程や脱りん転炉4Aに支障をきたす虞は解消されている。
Moreover, it is the same as that of the said Examples 1-8 and Comparative Examples 1-7 about the point which applies each formula to these Examples 9-16 and Comparative Examples 8-14, and confirms the operation performance and effect.
As is clear from FIG. 8, in the case of Comparative Examples 9 to 14 that do not satisfy the conditions of the present invention, the low heat loss reduction effect, the low heat loss reduction efficiency (about 15%), the melting of the cold iron source C Although any one or more of the remaining solidified hot metal residue and the tendency to early damage of the refractory are observed, according to Examples 9 to 16 satisfying the conditions of the present invention, a good heat loss reduction effect and heat Loss reduction efficiency (approx. 40%) is recognized, and there is no residual melting of the cold iron source C, no residual solidified hot metal, no tendency to early damage of the refractory, etc., and the heat loss reduction effect of the cold iron source C is effective In addition, the possibility of hindering other processes and the dephosphorization converter 4A is solved.
以上、本発明の実施の形態を詳述したが、本発明は上記の実施の形態に限定されるものではない。例えば、溶銑鍋2によって搬送中の溶銑に除滓処理を施した後に脱硫処理を行い、その後、脱りん転炉4Aに溶銑を払い出す工程とすることも可能である。
または、溶銑鍋2によって搬送中の溶銑に除滓処理を施した後に脱りん処理及び脱硫処理を行い、その後、脱炭転炉4Bに溶銑を払い出す工程とすることも可能である。
上記脱りん処理は、溶銑鍋2に装入された溶銑を脱炭転炉4Bに払い出すまでの間に行えば良く、溶銑鍋2に受銑した溶銑を前記受銑容器に払い出すまでの間ばかりでなく、前記受銑容器に溶銑を払い出した後に該溶銑に脱りん処理を施すこととしてももちろん構わない。
Although the embodiments of the present invention have been described in detail above, the present invention is not limited to the above-described embodiments. For example, it is possible to perform a desulfurization process after the hot metal being conveyed is removed by the
Alternatively, it is possible to perform a dephosphorization process and a desulfurization process after the hot metal being conveyed is removed by the
The dephosphorization process may be performed until the hot metal charged in the
1 高炉
2 溶銑鍋
3 転炉設備
4A 脱りん転炉
4B 脱炭転炉
9 冷鉄源投入設備
11 鍋底
12 鍋口
14 鉄皮
15 耐火物
C 冷鉄源
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