JP4404708B2 - 圧縮システム及びそれを用いた冷凍装置 - Google Patents

Description

本発明は、多気筒回転圧縮機を備えた圧縮システムとそれを用いた冷凍装置に関するものである。

従来この種圧縮システムは多気筒回転圧縮機と当該多気筒回転圧縮機の運転を制御する制御装置等により構成されている。この多気筒回転圧縮機、例えば、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた２気筒回転圧縮機は、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を収納して成る。この第１及び第２の回転圧縮要素は、第１及び第２のシリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されて各シリンダ内でそれぞれ偏心回転する第１及び第２のローラと、この第１及び第２のシリンダに当接して各シリンダ内を低圧室側と高圧室側にそれぞれ区画する第１及び第２のベーンから構成されている。また、第１及び第２のベーンはバネ部材によりそれぞれ第１及び第２のローラに常時付勢されている。

そして、前記制御装置により駆動要素が駆動されると、吸込通路から第１及び第２の回転圧縮要素の各シリンダの低圧室側に低圧の冷媒ガスが吸入され、各ローラと各ベーンの動作によりそれぞれ圧縮され高温高圧の冷媒ガスとなり、各シリンダの高圧室側より吐出ポートを介して吐出消音室に吐出された後、密閉容器内に吐出され、外部に吐出される構成とされていた（例えば、特許文献１参照）。
特開平５−９９１７２号公報

このような多気筒回転圧縮機を備えた圧縮システムでは、軽負荷時や低速回転時などの小能力域において、第１及び第２の両シリンダにて圧縮運転をした場合、両シリンダの排除容積分の冷媒ガスを吸い込んで圧縮しなければならないので、その分、制御装置により駆動要素の回転数が下げられて運転されていた。しかしながら、回転数が下がりすぎると、駆動要素の運転効率が低下すると共に、漏れ損失が増大して圧縮効率も低下するという問題が生じていた。

このため、係る問題に鑑みて能力に応じて１シリンダ運転と２シリンダ運転を切り換え可能とした圧縮システムが開発されている。即ち、多気筒回転圧縮機の第１及び第２のベーンを第１及び第２のローラに付勢しているバネ部材のうちどちらか一方のバネ部材、例えば、第２のベーンを第２のローラに付勢しているバネ部材を削除し、制御装置により２シリンダ運転時では、第２のベーンの背圧として両回転圧縮要素の吐出側の冷媒圧力を印加するものとする。これにより、第２のベーンは第２のローラ側に付勢されて圧縮仕事が成される。

一方、前記小能力域では制御装置は第２のベーンの背圧として両回転圧縮要素の吸込側の冷媒圧力を印加するものとする。この吸込圧力は低圧であるため、第２のベーンを第２のローラ側に付勢することができない。このため、第２の回転圧縮要素では実質的に圧縮仕事が行われず、第１の回転圧縮要素のみで冷媒の圧縮仕事が行われるようになる。

このように、小能力域で１シリンダ運転とすることにより、圧縮される冷媒ガスの量を減らすことができるので、その分、回転数を上昇させることができるようになる。これにより、駆動要素の運転効率を改善し、且つ、漏れ損失も低減することができるようになる。

しかしながら、多気筒回転圧縮機は運転停止後に徐々に均圧されて、所定時間経過すると平衡圧となる。そして、この状態で多気筒回転圧縮機を起動した場合、起動直後は第２のシリンダ内の圧力と第２のベーンを第２のローラ側に付勢する両回転圧縮要素の吐出側圧力とは略同圧力（平衡圧）であるため、バネ部材を設けない第２の回転圧縮要素において、第２のベーンを第２のローラ側に付勢することができない。従って、第２のベーンが第２のローラに追従するまでに、第２のローラと第２のベーンとが衝突して、衝突音が発生するという問題が生じていた。

本発明は、係る従来技術の問題を解決するために成されたものであり、第１のベーンのみをバネ部材により第１のローラに付勢する多気筒回転圧縮機を備えた圧縮システムにおいて、起動時における第２のベーンの衝突音の発生を回避することを目的とする。

請求項１の発明の圧縮システムは、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を収納し、この第１及び第２の回転圧縮要素を、第１及び第２のシリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されて各シリンダ内でそれぞれ偏心回転する第１及び第２のローラと、この第１及び第２のローラに当接して各シリンダ内を低圧室側と高圧室側にそれぞれ区画する第１及び第２のベーンとから構成すると共に、第１のベーンのみをバネ部材により第１のローラに付勢する多気筒回転圧縮機を備えたものであって、多気筒回転圧縮機を起動する際、第２のベーンの背圧として両回転圧縮要素の吸込側圧力を印加する状態で起動すると共に、起動した後に第２のベーンの背圧として両回転圧縮要素の吐出側圧力を印加し、その後、第２のベーンの背圧を両回転圧縮要素の吸込側圧力と吐出側圧力との間の中間圧力とするものである。

請求項２の発明の圧縮システムでは、上記発明において多気筒回転圧縮機は、両回転圧縮要素が圧縮仕事をする第１の運転モードと、実質的に第１の回転圧縮要素のみが圧縮仕事をする第２の運転モードとを切り換えて使用可能とされるものである。

請求項３の発明の冷凍装置は、上記各発明の圧縮システムを用いて冷媒回路が構成されるものである。

請求項１の発明の圧縮システムによれば、多気筒回転圧縮機を起動する際、第２のベーンの背圧として両回転圧縮要素の吸込側圧力を印加する状態で起動することで、第２の回転圧縮要素では実質的に圧縮仕事が成されなくなる。

また、起動した後に第２のベーンの背圧として両回転圧縮要素の吐出側圧力を印加することで、第２のベーンを第２のローラに付勢して、第２の回転圧縮要素における圧縮仕事が開始されるようになる。

更に、第２のベーンの背圧として両回転圧縮要素の吐出側圧力を印加した後に第２のベーンの背圧を両回転圧縮要素の吸込側圧力と吐出側圧力との間の中間圧力とすることで、第２のベーンの背圧に両回転圧縮要素の吐出側圧力を印加した場合より、圧力変動が著しく小さくなるので、起動後の通常運転時における多気筒回転圧縮機の第２のベーンの追従性を改善し、第２の回転圧縮要素の圧縮効率を改善し、第２のローラと第２のベーンとの衝突音の発生を未然に回避することができるようになる。

請求項２の発明では、上記発明に加えて第１及び第２の回転圧縮要素が圧縮仕事をする第１の運転モードと、実質的に第１の回転圧縮要素のみが圧縮仕事をする第２の運転モードとを切り換えて使用可能とする多気筒回転圧縮機の性能及び信頼性を向上させ、圧縮システムとして著しい性能の向上を図ることができるようになる。

また、請求項３の如く冷凍装置の冷媒回路を上記各発明の圧縮システムを用いて構成することで、冷凍装置全体の運転効率の改善も図ることができるようになる。

以下、図面に基づき本発明の実施形態を詳述する。

図１は本発明の圧縮システムＣＳの多気筒回転圧縮機の実施例として、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた内部高圧型のロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図２は図１のロータリコンプレッサ１０の縦断側面図（図１と異なる断面を示す）をそれぞれ示している。尚、本実施例の圧縮システムＣＳは、室内を空調する冷凍装置としての空気調和機の冷媒回路の一部を構成するものである。

各図において、実施例のロータリコンプレッサ１０は内部高圧型のロータリコンプレッサで、鋼板からなる縦型円筒状の密閉容器１２内に、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置された駆動要素としての電動要素１４と、この電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４から成る回転圧縮機構部１８を収納している。

密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成されており、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には円形の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。

また、エンドキャップ１２Ｂには後述する冷媒吐出管９６が取り付けられ、この冷媒導入管９６の一端は密閉容器１２内と連通している。そして、密閉容器１２の底部には取付用台座１１が設けられている。

電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に溶接固定されたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とから構成されており、このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定される。

前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成されている。

前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置された第１及び第２のシリンダ３８、４０と、この第１及び第２シリンダ３８、４０内を１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合されて各シリンダ３８、４０内でそれぞれ偏心回転する第１及び第２のローラ４６、４８と、この第１及び第２ローラ４６、４８に当接して各シリンダ３８、４０内を低圧室側と高圧室側にそれぞれ区画する第１及び第２のベーン５０、５２と、第１のシリンダ３８の上側の開口面及び第２のシリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。

前記第１及び第２シリンダ３８、４０には、当該第１及び第２のシリンダ３８、４０内部とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０が設けられており、当該吸込通路５８、６０には後述する冷媒導入管９２、９４がそれぞれ連通接続されている。

また、上部支持部材５４の上側には吐出消音室６２が設けられており、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒ガスが当該吐出消音室６２に吐出される。この吐出消音室６２は、中心に回転軸１６及び回転軸１６の軸受けを兼用する上部支持部材５４が貫通するための孔を有して上部支持部材５４の電動要素１４側（上側）を覆う略椀状のカップ部材６３内に形成されている。そして、カップ部材６３の上方には、カップ部材６３と所定間隔を存して、電動要素１４が設けられている。

下部支持部材５６には当該下部支持部材５６の下側に形成された凹陥部を壁としてのカバーによって閉塞することにより形成された吐出消音室６４が設けられている。即ち、吐出消音室６４は吐出消音室６４を画成する下部カバー６８にて閉塞される。

上記第１のシリンダ３８には、前述した第１のベーン５０を収納する案内溝７０が形成されており、この案内溝７０の外側、即ち、第１のベーン５０の背面側には、バネ部材としてのスプリング７４を収納する収納部７０Ａが形成されている。このスプリング７４は第１のベーン５０の背面側端部に当接し、常時第１のベーン５０を第１のローラ４６側に付勢する。また、収納部７０Ａには例えば密閉容器１２内の後述する吐出側圧力（高圧）も導入され、第１のベーン５０の背圧として印加される。そして、この収納部７０Ａは案内溝７０側と密閉容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口しており、収納部７０Ａに収納されたスプリング７４の密閉容器１２側には金属製のプラグ１３７が設けられ、スプリング７４の抜け止めの役目を果たす。

また、前記第２のシリンダ４０には、第２のベーン５２を収納する案内溝７２が形成されており、この案内溝７２の外側、即ち、第２のベーン５２の背面側には背圧室７２Ａが形成されている。この背圧室７２Ａは案内溝７２側と密閉容器１２側に開口しており、当該密閉容器１２側の開口には後述する配管７５が連通接続され、密閉容器１２内とシールされている。

密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、第１のシリンダ３８と第２のシリンダ４０の吸込通路５８、６０に対応する位置に、スリーブ１４１及び１４２がそれぞれ溶接固定されている。これらスリーブ１４１と１４２は上下に隣接する。

そして、スリーブ１４１内には第１のシリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８と連通する。この冷媒導入管９２の他端はアキュムレータ１４６内にて開口している。

スリーブ１４２内には第２のシリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は第２のシリンダ４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の他端は前記冷媒導入管９２と同様にアキュムレータ１４６内にて開口している。

上記アキュムレータ１４６は吸込冷媒の気液分離を行うタンクであり、密閉容器１２の容器本体１２Ａの上部側面にブラケット１４７を介して取り付けられている。そして、アキュムレータ１４６には冷媒導入管９２及び冷媒導入管９４が底部から挿入され、当該アキュムレータ１４６内の上方に他端の開口がそれぞれ位置している。また、アキュムレータ１４６内の上部には冷媒配管１００の一端が挿入されている。

尚、吐出消音室６４と吐出消音室６２とは、上下支持部材５４、５６や第１及び第２のシリンダ３８、４０、中間仕切板３６を軸心方向（上下方向）に貫通する連通路１２０を介して連通されている。そして、第２の回転圧縮要素３４で圧縮され、吐出消音室６４に吐出された高温高圧の冷媒ガスが当該連通路１２０を介して吐出消音室６２に吐出され、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された高温高圧の冷媒ガスと合流する。

また、吐出消音室６２と密閉容器１２内とはカップ部材６３を貫通する図示しない孔にて連通されており、この孔から第１の回転圧縮要素３２及び第２の回転圧縮要素３４で圧縮され、吐出消音室６２に吐出された高圧の冷媒ガスが密閉容器１２内に吐出される。

ここで、前記冷媒配管１００の途中部には冷媒配管１０１が連通接続されており、当該配管は電磁弁１０５を介して前述した配管７５に接続されている。また、前述した冷媒吐出管９６の途中部にも冷媒配管１０２が連通接続されており、上記冷媒配管１０１と同様に電磁弁１０６を介して前記配管７５に接続されている。また、これら電磁弁１０５、１０６はそれぞれ後述するコントローラ２１０にて開閉が制御されている。即ち、コントローラ２１０により弁装置１０５が開かれ、弁装置１０６が閉じられると、冷媒配管１０１と配管７５とが連通される。これにより、冷媒配管１００を流れ、アキュムレータ１４６に流入する両回転圧縮要素３２、３４の吸込側冷媒の一部が冷媒配管１０１に入り、配管７５から背圧室７２Ａに流入する。これにより、第２のベーン５２の背圧として、両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力が印加されるようになる。

また、コントローラ２１０により弁装置１０５が閉じられ、弁装置１０６が開かれると、冷媒吐出管９６と配管７５とが連通される。これにより、密閉容器１２から吐出され冷媒吐出管９６を通過する両回転圧縮要素３２、３４の吐出側冷媒の一部が冷媒配管１０２を経て、配管７５から背圧室７２Ａに流入する。これにより、第２のベーン５２の背圧として、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力が印加されるようになる。

ここで、前述したコントローラ２１０は、本発明の圧縮システムＣＳの一部を構成するものであり、ロータリコンプレッサ１０の電動要素１４の回転数を制御している。また、上述の如く前記冷媒配管１０１の電磁弁１０５、冷媒配管１０２の電磁弁１０６の開閉を制御している。

次に、図３は圧縮システムＣＳを用いて構成された前記空気調和機の冷媒回路図を示してる。即ち、実施例の圧縮システムＣＳは図３に示す空気調和機の冷媒回路の一部を構成しており、上述したロータリコンプレッサ１０とコントローラ２１０等から構成されている。ロータリコンプレッサ１０の冷媒吐出管９６は室外側熱交換器１５２の入口に接続されている。前記コントローラ２１０やロータリコンプレッサ１０、室外側熱交換器１５２は空気調和機の図示しない室外機に設けられている。この室外側熱交換器１５２の出口に接続された配管は減圧手段としての膨張弁１５４に接続され、膨張弁１５４を出た配管は室内側熱交換器１５６に接続されている。これら膨張弁１５４や室内側熱交換器１５６は空気調和機の図示しない室内機に設けられている。また、室内側熱交換器１５６の出口側にはロータリコンプレッサ１０の前記冷媒配管１００が接続されている。

尚、冷媒としてはＨＦＣやＨＣ系の冷媒を使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用される。

以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。

（１）起動時
先ず、ロータリコンプレッサ１０の起動時の動作を図４を用いて説明する。前述した室内機に設けられた図示しない室内機側のコントローラの運転指令入力に基づき、コントローラ２１０はロータリコンプレッサ１０の電動要素１４に通電する。このとき、コントローラ２１０は電動要素１４への通電と同時に、冷媒配管１０１の電磁弁１０５を開き、冷媒配管１０２の電磁弁１０６を閉じる（図４の（１））。これにより、冷媒配管１０１と配管７５とが連通され、コントローラ２１０は第２のベーン５２の背圧として両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力を印加する状態で、ロータリコンプレッサ１０の電動要素１４の回転数を制御して起動する。

そして、ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電すると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合されて第１及び第２のローラ４６、４８が第１及び第２のシリンダ３８、４０内を偏心回転する。

これにより、冷媒がロータリコンプレッサ１０の冷媒配管１００から、アキュムレータ１４６内に流入する。このとき、上述の如く冷媒配管１０１の電磁弁１０５が開かれているので、冷媒配管１００を通過する両回転圧縮要素３２、３４の吸込側の冷媒の一部は、冷媒配管１０１から配管７５を経て背圧室７２Ａに流入する。

一方、アキュムレータ１４６内に流入した冷媒は、そこで気液分離された後、冷媒ガスのみが当該アキュムレータ１４６内に開口した冷媒導入管９２内に入る。冷媒導入管９２に入った冷媒ガスは吸込通路５８を経て、第１の回転圧縮要素３２の第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。

第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第１のローラ４６と第１のベーン５０の動作により圧縮され、高温高圧の冷媒ガスとなり、第１のシリンダ３８の高圧室側から図示しない吐出ポート内を通り吐出消音室６２に吐出される。吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスは、カップ部材６３を貫通する図示しない孔より密閉容器１２内に吐出される。

ここで、冷媒回路内はロータリコンプレッサ１０の起動時は平衡圧となる。即ち、ロータリコンプレッサ１０は前回の運転停止後に、徐々に均圧され、所定時間経過すると冷媒回路内が平衡圧となるため、冷媒回路内が平衡圧となる状況でロータリコンプレッサ１０を起動した場合、ロータリコンプレッサ１０の起動直後は、第２のベーン５２の背圧として印加される両回転圧縮要素３２、３４の吸込側冷媒の圧力は略平衡圧となる。同様に、第２のシリンダ４０内の圧力も略平衡圧となる。このため、第２のベーン５２を第２のローラ４８に付勢することがでないので、第２の回転圧縮要素３４では実質的に圧縮仕事が行われず、スプリング７４が設けられた第１の回転圧縮要素３２のみで冷媒の圧縮仕事が成される。

その後、密閉容器１２内の冷媒は、密閉容器１２のエンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６から外部に吐出され、室外側熱交換器１５２流入する。そこで冷媒ガスは放熱して、膨張弁１５４で減圧された後、室内側熱交換器１５６に流入する。室内側熱交換器１５６に流入した冷媒はそこで蒸発し、室内に循環される空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して室内を冷房する。そして、冷媒は室内側熱交換器１５６から出てロータリコンプレッサ１０に吸入されるサイクルを繰り返す。

一方、ロータリコンプレッサ１０が起動して所定時間経過すると、冷媒回路内に高低圧力差が構成され、冷媒回路内の状態が安定してくる。尚、この時点で、第２のベーン５２の背圧として印加される両回転圧縮要素３２、３４の吸込側冷媒の圧力は低圧となるが、係る低圧では第２のベーン５２を第２のローラ４８側に付勢することができないので、上述同様、実質的に第１の回転圧縮要素３２のみでの圧縮仕事が成される。

ここで、ロータリコンプレッサ１０が起動して所定時間経過すると、コントローラ２１０は図４の（２）に示すように冷媒配管１０１の電磁弁１０５を閉じて、冷媒配管１０２の電磁弁１０６を開く。これにより、冷媒配管１０２と配管７５とが連通され、ロータリコンプレッサ１０の冷媒配管１００を流れる冷媒は全てアキュムレータ１４６内に流入するようになる。

また、密閉容器１２内から冷媒吐出管９６に吐出された冷媒の一部は、冷媒配管１０２から配管７５を経て背圧室７２Ａに流入する。これにより、背圧室７２Ａは両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力となり、第２のベーン５２の背圧として、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力が印加されるようになる。

第２のベーン５２の背圧として両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力を印加することで、第２のベーン５２の背圧室は第２のシリンダ４０内より著しく高い圧力となるため、第２のベーン５２は、背圧室７２Ａの係る高圧により第２のローラ４８側に付勢されて追従し、第２の回転圧縮要素３４において圧縮仕事が開始されるようになる。

即ち、アキュムレータ１４６内で気液分離された冷媒ガスのみは、当該アキュムレータ１４６内に開口した各冷媒吐出管９２、９４内に入る。冷媒導入管９２に入った低圧の冷媒ガスは前述の如く吸込通路５８を経て、第１の回転圧縮要素３２の第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。

第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第１のローラ４６と第１のベーン５０の動作により圧縮され、高温高圧の冷媒ガスとなり、第１のシリンダ３８の高圧室側から図示しない吐出ポート内を通り吐出消音室６２に吐出される。

一方、冷媒導入管９４に入った低圧の冷媒ガスは吸込通路６０を経て、第２の回転圧縮要素３４の第２のシリンダ４０の低圧室側に吸入される。第２のシリンダ４０の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第２のローラ４８と第２のベーン５２の動作により圧縮される。

ここで、コントローラ２１０が電磁弁１０５を閉じ、電磁弁１０６を開いて、第２のベーン５２の背圧として両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力を印加する状態で、ロータリコンプレッサ１０を起動した場合、前述の如く起動直後は冷媒回路内の圧力は略平衡圧であるため、電磁弁１０６を開いても、第２のベーン５２の背圧として印加される圧力は当該平衡圧であり、当該両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力が高圧となるまでに時間がかかる。このため、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力がある程度上昇するまでは、第２のベーン５２を第２のローラ４８に追従させることができなかった。

また、起動直後は冷媒回路内の状態が不安定であるため、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力の脈動も著しく大きくなる。従って、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力を印加する状態で起動した場合、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力の脈動により第２のベーン５２の追従性が悪化し、第２のベーン５２が第２のローラ４８に衝突して、衝突音が発生するという不都合が生じていた。

しかしながら、本発明の如く電磁弁１０５を開いて両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力を印加する状態で起動し、第２のベーン５２を第２のローラ４８に追従させず、第２の回転圧縮要素３４での圧縮仕事を実質的に無効とすると共に、起動して冷媒回路内が安定した状態で、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力を印加し、当該吐出側圧力により第２のベーン５２を第２のローラ４８側に付勢して、第２のローラ３８に追従させることで、上記不都合を回避して、起動時における第２のベーン５２の追従性を改善することができるようになる。

これにより、ロータリコンプレッサ１０の運転効率を改善し、且つ、第２のベーン５２の衝突音の発生を回避することができるようになる。

尚、第２のローラ４８と第２のベーン５２の動作により圧縮され、高温高圧となった冷媒ガスは、第２のシリンダ４０の高圧室側から図示しない吐出ポート内を通り吐出消音室６４に吐出される。吐出消音室６４に吐出された冷媒ガスは、前記連通路１２０を経由して、吐出消音室６２に吐出され、前記第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒ガスと合流する。そして、合流した冷媒ガスは、カップ部材６３を貫通する図示しない孔より密閉容器１２内に吐出される。

その後、密閉容器１２内の冷媒は、密閉容器１２のエンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６から外部に吐出され、室外側熱交換器１５２に流入する。また、冷媒吐出管９６を通過する両回転圧縮要素３２、３４の吐出側冷媒の一部は、前述の如く電磁弁１０６が開かれているので、冷媒配管１０２から配管７５を経て、背圧室７２Ａに流入する。これによって、第２のベーン５２の背圧として両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力が印加される。

一方、室外側熱交換器１５２に流入した冷媒ガスはそこで放熱して、膨張弁１５４で減圧された後、室内側熱交換器１５６に流入する。当該室内側熱交換器１５６にて冷媒が蒸発し、室内に循環される空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して室内を冷房する。そして、冷媒は室内側熱交換器１５６から出てロータリコンプレッサ１０に吸入されるサイクルを繰り返す。

他方、両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力を印加し、第２のベーン５２が第２のローラ４８に追従すると、コントローラ２１０はその後、電磁弁１０６を閉じる（図４の（３））。これにより、第２のベーン５２の背圧室７２Ａに繋がる配管７５内は閉鎖空間となる。ここで、背圧室７２Ａには第２のベーン５２と収納部７０Ａの間から第２のシリンダ４０内の冷媒が少なからず流れ込むため、第２のベーン５２の背圧室７２Ａ内の圧力は、両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力と吐出側圧力との間の中間圧力となり、この中間圧力が第２のベーン５２の背圧として印加される状態となる。この中間圧力により、バネ部材を用いることなく、第２のベーン５２を第２のローラ４８に充分に付勢することができるようになる。

ここで、第２のベーン５２の背圧として、上述する両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力である高圧を印加し続けた場合、吐出側圧力は脈動が大きく、しかも第２の回転圧縮要素３４にはバネ部材が無いので、この脈動により第２のベーン５２の追従性が悪化し、圧縮効率が低下し、且つ、第２のベーン５２と第２のローラ４８との間で衝突音が発生する問題が生じていた。

また、ロータリコンプレッサ１０を起動して、第２のベーン５２の背圧として、上述する両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力である高圧を印加すること無しに、背圧室７２Ａを両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力と吐出側圧力との間の中間圧力とした場合には、係る中間圧力では、第２のシリンダ４０内と背圧室７２Ａとの圧力差が少ないため、第２のベーン５２が第２のローラ４８に追従するまでに、時間がかかってしまい、その間に第２のベーン５２と第２のローラ４８とが衝突して、衝突音が発生する不都合が生じていた。

従って、第２のベーン５２の背圧として両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力を印加し、当該吐出側圧力により第２のベーン５２を第２のローラ４８側に付勢して、第２のローラ４８に追従させた後に、背圧室７２Ａを両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力と吐出側圧力との間の中間圧力とすることで、第２のベーン５２の追従性を改善し、第２の回転圧縮要素３４の圧縮効率を改善し、且つ、起動時における第２のローラ５２と第２のベーン４８との衝突音の発生を未然に回避することができるようになる。

尚、本実施例においてコントローラ２１０は、電動要素１４への通電と同時に電磁弁１０５を開いて、電磁弁１０６を閉じるように制御するものとしたが、電磁弁１０５、１０６の開閉はロータリコンプレッサ１０の起動前であれば良く、例えば、コントローラ２１０は電動要素１４への通電前に電磁弁１０５を開き、電磁弁１０６を閉じるものとしても構わない。

（２）第１の運転モード（通常負荷或いは高負荷時）
次に、両回転圧縮要素３２、３４が圧縮仕事をする第１の運転モードについて説明する。前述した室内機に設けられた図示しない室内機側のコントローラの運転指令入力に基づき、コントローラ２１０はロータリコンプレッサ１０の電動要素１４の回転数を制御すると共に、室内が通常負荷或いは高負荷状態である場合、コントローラ２１０は第１の運転モードを実行する。この第１の運転モードでコントローラ２１０は、冷媒配管１０１の電磁弁１０５及び冷媒配管１０２の電磁弁１０６を閉じる。

そして、低圧冷媒がロータリコンプレッサ１０の冷媒配管１００から、アキュムレータ１４６内に流入する。上述の如く冷媒配管１０１の電磁弁１０５は閉じられているので、冷媒配管１００を通過する冷媒は、配管７５に流入すること無く、全てアキュムレータ１４６内に流入する。

そして、アキュムレータ１４６内に流入した低圧冷媒は、そこで気液分離された後、冷媒ガスのみが当該アキュムレータ１４６内に開口した各冷媒吐出管９２、９４内に入る。冷媒導入管９２に入った低圧の冷媒ガスは吸込通路５８を経て、第１の回転圧縮要素３２の第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。

第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第１のローラ４６と第１のベーン５０の動作により圧縮され、高温高圧の冷媒ガスとなり、第１のシリンダ３８の高圧室側から図示しない吐出ポート内を通り吐出消音室６２に吐出される。

一方、冷媒導入管９４に入った低圧の冷媒ガスは吸込通路６０を経て、第２の回転圧縮要素３４の第２のシリンダ４０の低圧室側に吸入される。第２のシリンダ４０の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第２のローラ４８と第２のベーン５２の動作により圧縮される。

このとき、前述の如く電磁弁１０５及び電磁弁１０６は閉じられているため、第２のベーン５２の背圧室７２Ａに繋がる配管７５内は閉鎖空間となっている。更に、背圧室７２Ａには第２のベーン５２と収納部７０Ａの間からは第２のシリンダ４０内の冷媒が少なからず流れ込むため、第２のベーン５２の背圧室７２Ａ内の圧力は、両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力と吐出側圧力との間の中間圧力となり、この中間圧力が第２のベーン５２の背圧として印加される状態となる。この中間圧力により、バネ部材を用いることなく、第２のベーン５２を第２のローラ４８に充分に付勢することができるようになる。

また、第２のベーン５２の背圧として両回転圧縮要素３２、３４の吐出側圧力である高圧を印加した場合、吐出側圧力は脈動が大きく、しかもバネ部材が無いので、この脈動により第２のベーン５２の追従性が悪化し、圧縮効率が低下し、且つ、第２のベーン５２と第２のローラ４８との間で衝突音が発生する問題が生じていた。

しかしながら、第２のベーン５２の背圧として両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力と吐出側圧力の間の中間圧力を印加しているので、上述の如く吐出側圧力を印加した場合と比して、圧力脈動は著しく小さくなる。特に、本実施例では、電磁弁１０５、１０６を閉じて配管７５からの両回転圧縮要素３２、３４の吸込側冷媒と吐出側冷媒の流入を遮断した状態としているので、第２のベーン５２の背圧の脈動を、より一層抑えることができるようになる。これにより、第１の運転モードにおける第２のベーン５２の追従性は改善され、第２の回転圧縮要素３４の圧縮効率も向上する。

尚、第２のローラ４８と第２のベーン５２の動作により圧縮され、高温高圧となった冷媒ガスは、第２のシリンダ４０の高圧室側から図示しない吐出ポート内を通り吐出消音室６４に吐出される。吐出消音室６４に吐出された冷媒ガスは、前記連通路１２０を経由して、吐出消音室６２に吐出され、前記第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒ガスと合流する。そして、合流した冷媒ガスは、カップ部材６３を貫通する図示しない孔より密閉容器１２内に吐出される。

その後、密閉容器１２内の冷媒は、密閉容器１２のエンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６から外部に吐出され、室外側熱交換器１５２流入する。そこで冷媒ガスは放熱して、膨張弁１５４で減圧された後、室内側熱交換器１５６に流入する。室内側熱交換器１５６に流入した冷媒は蒸発し、室内に循環される空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して室内を冷房する。そして、冷媒は室内側熱交換器１５６から出てロータリコンプレッサ１０に吸入されるサイクルを繰り返す。

（３）第２の運転モード（軽負荷時の運転）
次に、第２の運転モードについて説明する。コントローラ２１０は室内が軽負荷状態である場合、第２の運転モードに移行する。この第２の運転モードは、実質的に第１の回転圧縮要素３２のみが圧縮仕事をするモードであり、室内が軽負荷となって前記第１の運転モードでは電動要素１４が低速回転となってしまう場合に行われる運転モードである。圧縮システムＣＳの小能力域において、実質的に第１の回転圧縮要素３２のみに圧縮仕事をさせることで、第１及び第２の両シリンダ３８、４０で圧縮仕事をする場合より、圧縮する冷媒ガスの量を減らすことができるため、その分、軽負荷時にも電動要素１４の回転数を上昇させ、電動要素１４の運転効率を改善し、且つ、冷媒の漏れ損失も低減することが可能となるからである。

この場合、コントローラ２１０は冷媒配管１０１の電磁弁１０５を開き、冷媒配管１０２の電磁弁１０６を閉じる。これにより、冷媒配管１０１と配管７５とが連通され、背圧室７２Ａに第１の回転圧縮要素３２の吸込側冷媒が流入し、第２のベーン５２の背圧として、第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力が印加されるようになる。

そして、低圧冷媒がロータリコンプレッサ１０の冷媒配管１００から、アキュムレータ１４６内に流入する。このとき、上述の如く冷媒配管１０１の電磁弁１０５が開かれているので、冷媒配管１００を通過する第１の回転圧縮要素３２の吸込側の冷媒の一部は、冷媒配管１０１から配管７５を経て背圧室７２Ａに流入する。これにより、背圧室７２Ａは第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力となり、第２のベーン５２の背圧として、当該第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力が印加されることとなる。

ここで、第２の回転圧縮要素３４の背圧として印加される両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力は低圧であるため、第２のベーン５２を第２のローラ４８に付勢することができない。このため、第２の回転圧縮要素３４では実質的に圧縮仕事が行われず、スプリング７４が設けられた第１の回転圧縮要素３２のみで冷媒の圧縮仕事が成される。

一方、アキュムレータ１４６内に流入した低圧冷媒は、そこで気液分離された後、冷媒ガスのみが当該アキュムレータ１４６内に開口した冷媒吐出管９２内に入る。冷媒導入管９２に入った低圧の冷媒ガスは吸込通路５８を経て、第１の回転圧縮要素３２の第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。

第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第１のローラ４６と第１のベーン５０の動作により圧縮され、高温高圧の冷媒ガスとなり、第１のシリンダ３８の高圧室側から図示しない吐出ポート内を通り吐出消音室６２に吐出される。このとき、当該第２の運転モードでは吐出消音室６２が膨張型の消音室として機能し、吐出消音室６４が共鳴型の消音室として機能するため、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒の圧力脈動をより低減することができる。これにより、実質的に第１の回転圧縮要素３２のみで圧縮仕事をする第２の運転モードにおいて消音効果をより向上させることができるようになる。

吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスは、カップ部材６３を貫通する図示しない孔より密閉容器１２内に吐出される。その後、密閉容器１２内の冷媒は、密閉容器１２のエンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６から外部に吐出され、室外側熱交換器１５２に流入する。そこで冷媒ガスは放熱して、膨張弁１５４で減圧された後、室内側熱交換器１５６に流入する。当該室内側熱交換器１５６にて冷媒が蒸発し、室内に循環される空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して室内を冷房する。そして、冷媒は室内側熱交換器１５６から出てロータリコンプレッサ１０に吸入されるサイクルを繰り返す。

以上詳述した如く、本発明により第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４が圧縮仕事をする第１の運転モードと、実質的に第１の回転圧縮要素３２のみが圧縮仕事をする第２の運転モードとを切り換えて使用可能とするロータリコンプレッサ１０を備えた圧縮システムＣＳの性能及び信頼性の向上を図ることができるようになる。

これにより、係る圧縮システムＣＳを用いて空気調和機の冷媒回路を構成することで、当該空気調和機の運転効率及び性能が向上し、消費電力の低減も図ることが可能となる。

次に、本発明の圧縮システムＣＳの他の実施例について説明する。図５はこの場合の圧縮システムＣＳの多気筒回転圧縮機として、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた内部高圧型のロータリコンプレッサ１１０の縦断側面図を示している。尚、図５において図１乃至図４と同じ符号が付されているものは同様の効果を奏するものである。

図５において、２００は弁装置であり、アキュムレータ１４６の出口側であって、密閉容器１２の入口側の冷媒導入管９４の途中部に設けられている。この電磁弁２００は第２のシリンダ４０への冷媒流入を制御するための弁装置であり、制御装置としての前述したコントローラ２１０により制御されている。

尚、本実施例において冷媒として上記実施例と同様にＨＦＣやＨＣ系の冷媒を使用し、潤滑油としてのオイルは、例えば鉱物油（ミネラルオイル）、アルキルベンゼン油、エーテル油、エステル油等既存のオイルが使用される。

このように、冷媒導入管９４に電磁弁２００を設けて、起動時に電磁弁を閉じて、第２の回転圧縮要素３４への冷媒流入を完全に遮断し、冷媒配管１０２の電磁弁１０６を開く際に、当該電磁弁２００を開くものとしても本発明は有効である。

また、第２の運転モードにおいてコントローラ２１０により電磁弁２００を閉じ、第２のシリンダ４０への冷媒流入を阻止した状態で運転することで、第２のシリンダ４０内を第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力より高い圧力とすることができる。

この場合の動作を図６を用いて説明する。尚、図６はこの場合のロータリコンプレッサ１１０の各電磁弁２００、１０５、１０６の動作を示す図である。コントローラ２１０は前述した電磁弁２００を閉じ、第２のシリンダ４０への冷媒流入を阻止する。これによって、第２の回転圧縮要素３４では圧縮仕事は成されなくなる。また、第２のシリンダ４０への冷媒流入が阻止されると、第２のシリンダ４０内は前述した両回転圧縮要素３２、３４の吸込側圧力より若干高い圧力（第２のローラ４８が回転しており、且つ、密閉容器１２内の高圧が第２のシリンダ４０の隙間等から若干流れ込むため、第２のシリンダ４０内は吸込側圧力より若干高い圧力となる）となる。

また、コントローラ２１０は冷媒配管１０１の電磁弁１０５を開き、冷媒配管１０２の電磁弁１０６を閉じる。これにより、冷媒配管１０１と配管７５とが連通され、背圧室７２Ａに第１の回転圧縮要素３２の吸込側冷媒が流入し、第２のベーン５２の背圧として、第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力が印加されるようになる。

そして、ロータリコンプレッサ１１０の冷媒配管１００を通過する第１の回転圧縮要素３２の吸込側の冷媒の一部は、冷媒配管１０１から配管７５を経て背圧室７２Ａに流入する。これにより、背圧室７２Ａは第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力となり、第２のベーン５２の背圧として、当該第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力が印加されることとなる。

ここで、電磁弁２００を閉じて第２のシリンダ４０内への冷媒流入を阻止し、第２のシリンダ４０内を第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力より高い圧力とすれば、第２のベーン５２の背圧として第１の回転圧縮要素３２の吸込側圧力を印加することで、第２のシリンダ４０内の圧力が第２のベーン５２の背圧より高くなる。このため、第２のベーン５２は第２のシリンダ４０内の圧力により、第２のローラ４８とは反対側である背圧室７２Ａ側に押されて、第２のシリンダ４０内に出てこなくなる。これにより、第２のベーン５２が第２のシリンダ４０内に出てきて第２のローラ４８と衝突し、衝突音が発生する不都合を未然に回避することができるようになる。

一方、アキュムレータ１４６内に流入した低圧冷媒は、そこで気液分離された後、冷媒ガスのみが当該アキュムレータ１４６内に開口した冷媒吐出管９２内に入る。冷媒導入管９２に入った低圧の冷媒ガスは吸込通路５８を経て、第１の回転圧縮要素３２の第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。

第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第１のローラ４６と第１のベーン５０の動作により圧縮され、高温高圧の冷媒ガスとなり、第１のシリンダ３８の高圧室側から図示しない吐出ポート内を通り吐出消音室６２に吐出される。吐出消音室６２に吐出された冷媒ガスは、カップ部材６３を貫通する図示しない孔より密閉容器１２内に吐出される。

その後、密閉容器１２内の冷媒は、密閉容器１２のエンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６から外部に吐出され、室外側熱交換器１５２に流入する。そこで冷媒ガスは放熱して、膨張弁１５４で減圧された後、室内側熱交換器１５６に流入する。当該室内側熱交換器１５６において冷媒が蒸発し、室内に循環される空気から吸熱することにより冷却作用を発揮して室内を冷房する。そして、冷媒は室内側熱交換器１５６から出てロータリコンプレッサ１１０に吸入されるサイクルを繰り返す。

このように、冷媒導入管９４の途中部に電磁弁２００を設け、第２の運転モードにおいてコントローラ２１０により電磁弁２００を閉じて、第２のシリンダ４０への冷媒流入を阻止した状態で運転することで、第２の運転モードにおいて、第２のシリンダ４０内の圧力が第２のベーン５２の背圧より高い状態のまま維持される。このため、第２のベーン５２は第２のシリンダ４０内の圧力により、第２のローラ４８とは反対側である背圧室７２Ａ側に押されて、第２のシリンダ４０内に出てこなくなる。これにより、第２の運転モードの運転中に第２のベーン５２が第２のシリンダ４０内に出てきて第２のローラ４８と衝突し、衝突音が発生する不都合を未然に回避することができるようになる。

以上詳述した如く、本発明により第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４が圧縮仕事をする第１の運転モードと、実質的に第１の回転圧縮要素３２のみが圧縮仕事をする第２の運転モードとを切り換えて使用可能とするロータリコンプレッサ１１０を備えた圧縮システムＣＳの性能及び信頼性の向上を図ることができるようになる。

これにより、係る圧縮システムＣＳを用いて空気調和機の冷媒回路を構成することで、当該空気調和機の運転効率及び性能が向上し、消費電力の低減も図ることが可能となる。

上記各実施例では冷媒としてＨＦＣやＨＣ系の冷媒を使用するものとしたが、二酸化炭素などの高低圧差の大きい冷媒、例えば、冷媒として二酸化炭素とＰＡＧ（ポリアルキルグリコール）を組み合わせたものを使用するものとしても構わない。この場合には、各回転圧縮要素３２、３４で圧縮された冷媒は非常に高圧となるため、上記各実施例の如く吐出消音室６２を上部支持部材５４の上側をカップ部材６３により覆う形状とすると、係る高圧によりカップ部材６３が破損する恐れがある。

このため、両回転圧縮要素３２、３４にて圧縮された冷媒が合流する上部支持部材５４の上側の吐出消音室の形状を図７に示すような形状とすれば、耐圧性を確保することができるようになる。即ち、図７の吐出消音室１６２は、上部支持部材５４の上側に凹陥部を形成し、凹陥部をカバーとしての上部カバー６６にて閉塞することにより構成している。これにより、二酸化炭素のように高低圧差の大きい冷媒を含有した場合であっても、本発明が適用可能となる。

尚、上記各実施例では回転軸１６を縦置型としたロータリコンプレッサを用いて説明したが、この発明は回転軸を横置型としたロータリコンプレッサを用いた場合にも適応できることは云うまでもない。

更に、上記各実施例では二気筒のロータリコンプレッサを用いたが、三気筒、或いはそれ以上の回転圧縮要素を備えた多気筒ロータリコンプレッサを備えた圧縮システムに適応しても差し支えない。

本発明の実施例の圧縮システムの多気筒回転圧縮機の縦断側面図である。 図１の多気筒回転圧縮機の縦断側面図である。 本発明の実施例の圧縮システムを用いた空気調和機の冷媒回路図である。 図１の多気筒回転圧縮機の起動時における各電磁弁の動作を示す図である。 本発明の他の実施例の圧縮システムの多気筒回転圧縮機の縦断側面図である。 図１の多気筒回転圧縮機の第２の運転モードにおける各電磁弁の動作を示す図である。 本発明のもう一つの他の実施例の圧縮システムの多気筒回転圧縮機の縦断側面図である。

符号の説明

ＣＳ 圧縮システム
１０ ロータリコンプレッサ
１２ 密閉容器
１４ 電動要素
１６ 回転軸
１８ 回転圧縮機構部
２０ ターミナル
２２ ステータ
２４ ロータ
２６ 積層体
２８ ステータコイル
３０ 積層体
３２ 第１の回転圧縮要素
３４ 第２の回転圧縮要素
３６ 中間仕切板
３８ 第１のシリンダ
４０ 第２のシリンダ
４２、４４ 偏心部
４６ 第１のローラ
４８ 第２のローラ
５０ 第１のベーン
５２ 第２のベーン
５８、６０ 吸込通路
６２、６４ 吐出消音室
６３ カップ部材
６６ 上部カバー
７０、７２ 案内溝
７０Ａ 収納部
７２Ａ 背圧室
７４ スプリング
７５ 配管
９２、９４ 冷媒導入管
９６ 冷媒吐出管
１００、１０１、１０２ 冷媒配管
１０５、１０６、２００ 電磁弁
１５２ 室外側熱交換器
１５４ 膨張弁
１５６ 室内側熱交換器
２１０ コントローラ

Claims (3)

1. 密閉容器内に駆動要素と該駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を収納し、該第１及び第２の回転圧縮要素を、第１及び第２のシリンダと、前記回転軸に形成された偏心部に嵌合されて前記各シリンダ内でそれぞれ偏心回転する第１及び第２のローラと、該第１及び第２のローラに当接して前記各シリンダ内を低圧室側と高圧室側にそれぞれ区画する第１及び第２のベーンとから構成すると共に、前記第１のベーンのみをバネ部材により前記第１のローラに付勢する多気筒回転圧縮機を備えた圧縮システムにおいて、
   前記多気筒回転圧縮機を起動する際、前記第２のベーンの背圧として前記両回転圧縮要素の吸込側圧力を印加する状態で起動すると共に、起動した後に前記第２のベーンの背圧として前記両回転圧縮要素の吐出側圧力を印加し、その後、前記第２のベーンの背圧を前記両回転圧縮要素の吸込側圧力と吐出側圧力との間の中間圧力とすることを特徴とする圧縮システム。
2. 前記多気筒回転圧縮機は、前記両回転圧縮要素が圧縮仕事をする第１の運転モードと、実質的に前記第１の回転圧縮要素のみが圧縮仕事をする第２の運転モードとを切り換えて使用可能とされることを特徴とする請求項１の圧縮システム。
3. 請求項１乃至請求項２の圧縮システムを用いて冷媒回路が構成されていることを特徴とする冷凍装置。

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